Железобетонные многопустотные панели перекрытий: ( 1.141-1, . 63,14,60) — —

Содержание

Плиты перекрытия многопустотные (ПК) предварительно напряженные из термически упрочненной стали класса АтV

Производятся по ГОСТ 9561-91 «Плиты перекрытий железобетонные многопустотные для зданий и сооружений. Технические условия».

Пример условного обозначения:
ПК 63.15-8АтVТ-а
ПК — панель перекрытия толщиной 220 мм с круглыми пустотами диаметром 159 мм.
63 — длина в дм., округленная до целого числа (6280 мм.)
15 — ширина в дм., округленная до целого числа (1490 мм.)
8 — расчетная нагрузка 800 кгс/м2 (без учета собственной массы панели)
АтV — напрягаемая рабочая арматура из стали класса Ат-V (Ат800)
Т — тяжелый бетон
а — индекс для панелей с усиленными торцами

Применяются для создания перекрытий и несущих конструкций зданий при строительстве объектов всех типов. Панели перекрытий многопустотные с круглыми пустотами с предварительным напряжением рабочей арматуры разработаны на расчетную нагрузку 800 кгс/м

2

Глубина опирания панелей длиной от 5680 мм. до 6280 мм. должна быть не менее 90 мм.

Пустотные плиты перекрытия имеют ряд преимуществ, к которым можно отнести хорошую звуко- и тепло- изоляцию. Именно благодаря этим качествам пустотные строительные плиты так популярны в строительстве жилых домов. Использовать железобетонные плиты перекрытий можно при строительстве не только каменных или панельных домов, иногда они удачно подходят для решения определенных задач и в деревянных сооружениях. Например, когда необходимо отделить первый этаж от нулевого, либо обеспечить подвальное помещение определенными характеристиками.

В компании ЗАО Завод ЖБИ «Степной», г. Оренбург, ул. Техническая ,4 вы можете купить плиты огромного количества марок. Наши плиты отличаются высоким качеством, которое обусловлено высоким профессионализмом работников, современным оборудованием, ответственным подходом к работе и нацеленностью на конкурентный результат. Как и любые другие изделия, плиты перекрытий нашего производства проходят жесткий контроль качества.

Для их изготовления мы используем самый качественный бетон и металл. Стоимость предлагаемой продукции вы можете найти в прайс-листе на железобетонные изделия. Наши цены приятно вас удивят, а качество товара удовлетворит вашим потребностям. Обращайтесь к нам, для взаимовыгодного сотрудничества, ведь мы многое знаем о бетоне и изделиях из него, постоянно совершенствуемся и стремимся поддерживать репутацию лучших, на рынке железобетонной продукции.

технические характеристики, размеры по ГОСТ и цены

Плиты потолка и пола представляют собой железобетонные изделия, служащие горизонтальными опорами и несущими частями зданий, являются атрибутом любого крупнопанельного сооружения, каркасного строительства. Их доля в общем количестве материалов и элементов – не менее 30 %. Бывают подвальными, междуэтажными, чердачными и цокольными. Размеры ЖБИ плит и марки определяются условиями среды, нагрузкой, необходимостью изоляции.

Оглавление:

  1. Описание разновидностей плит
  2. Маркировка железобетонных перекрытий
  3. Расценки и производители

Они имеют высокое качество, просто устанавливаются, не подразумевают дополнительных монтажных работ и не проседают. Перекрытия учитывают требования прочности, жесткости, огнеустойчивости, звуко-, теплоизоляции, а в некоторых помещениях должны быть водо- и газонепроницаемыми. К последним относят большинство жилых, общественных зданий.

Они тщательно армируются для повышения уровня прочности и долговечности. Кроме обычного применяется еще напряженное армирование, способное выдерживать давление до 7 кПа. Долговечность такой плиты взрастает до нескольких десятилетий.

В соответствии с ГОСТами размеры железобетонных плит перекрытий и структура делят их на 5 основных типов:

Марка Структура Диаметр пустот Толщина, м Длина, м Ширина, м
Сплошная однослойная _ 1,2 3-3,6 4
Сплошная однослойная _ 1,6 2,4-6 1,2-6
1ПК Круглые пустоты 1,6 2,2 7,2 3,6
2ПК Круглые пустоты 1,4 2,2 1,7-6 1,2-6
ПБ Многопустотные _ 2,2 2,5 1

2П и 2ПК изготавливаются на основе тяжелых сортов бетона и являются наиболее прочными.

Их рекомендовано использовать при повышенных нагрузках на железобетонное перекрытие. Для жилых, легких и декоративных строений подойдут типы ПБ, а также 1ПК и 1П.

Виды перекрытий

1. Многопустотные перекрытия.

Железобетонные многопустотные плиты имеют внутри пространство, отличаются меньшим весом, лучшей тепло- и звукоизоляцией за счет воздушных масс в полом теле. Применяются в строительстве межэтажных и чердачных перекрытий жилых зданий и сооружений, где не предполагаются большие нагрузки. Высота сборных круглопустотных плит составляет 220 мм. При ширине 100 мм имеют длину 235-1190; при 120 мм – 165-895; при 150 – 235-895.

Технические характеристики плит перекрытия из ЖБИ включают:

  • прочность – 260 кг/м2 ;
  • длина – 2000-9300 мм;
  • ширина – 1000-1800 мм;
  • составляющая марки по сжатию – В22;
  • по морозоустойчивости – F200;
  • по водонепроницаемости – W4;
  • плотность – 2000-2450 кг/м
    3
    .

В напряженных используется специальная арматура – A-V2, A-VH, A-600, в ненапряженных – A-3, А-200, А-300, петли А1. Огнеустойчивый предел работы – 2 часа. Продольные круглые пустоты бывают разных диаметров – в зависимости от назначения: чем выше предполагаемая нагрузка, тем он меньше.

Типы сборных железобетонных перекрытий:

  • Крупнопанельные. Позволяют перекрывать большие помещения. Отсутствие стыков в перекрытиях обеспечивает высокую тепло- и звукоизоляцию.
  • Настилы. Представляют собой ребристые или плоские однотипные конструкции, укладывающиеся вплотную, крестообразно и соединяющиеся с помощью наполнения пустот раствором цемента. Прогоны и стены обеспечивают настильные опоры.
  • Балочные. Применяются при строительстве жилых зданий, сооружений со средними нагрузками, собственный вес – не более 1 т.

В помещениях с особыми условиями по влагоустойчивости – банях, туалетах, ванных комнатах пустотные плиты перекрытия используются с дополнительными гидроизоляционными материалами. Их наносят поверх панелей отдельным слоем, самый популярный – рубероид.

Сборные железобетонные плиты отличаются экономией материала, меньшей массой, доступной стоимостью и комфортной установкой. Свободное пространство удобно для прокладки различных сетей снабжения. Уступают монолитным только прочностью, поэтому не допустимы там, где существуют большие нагрузки – на заводах, фабриках и пр. объектах промышленности.

2. Монолитные перекрытия.

Железобетонные монолитные перекрытия представляют собой ЖБК сплошного армированного типа. Их отличает наибольшая прочность и масса. Применяются для жилого, промышленного, общественного строительства. Длина – 1780-6265 мм, ширина – 1180-1485, толщина – 120-220, одна плита весит 06-3,7 т. Составляющая железобетонных перекрытий по водонепроницаемости, морозоустойчивости и сжатию та же, что и у многопустотных. Плотность варьируется от 1800 кг/м³ до 2600 кг/м³.

Требует выполнения опалубки по всей площади сооружения, служащей хранителем всей конструкции до ее застывания. Двадцатисантиметровый слой давит на 1 м опалубки с усилием в 500 кг. Диаметр арматуры должен быть от 10 мм – К-7, An-V, A-1V1; бетон тяжелого класса – В15-В50, М200-М400. Снаружи плита должна вмещать слой смеси не менее 200 мм. Не стоит оставлять арматурные стыки на железобетонном перекрытии. Заливку следует выполнять за один цикл.

Виды монолитных железобетонных перекрытий:

  • Балочные. Применяется на расстояниях свыше трех метров. С промежутками минимум в 1,2 см укладываются на опоры и закрепляются плитной арматурой. Опорная толщина не должна превышать 0,15 м.
  • Плитные. Снизу имеют стержни, заливающиеся цементом и прилегающие к несущей стене с интервалами в 2-3 см. При пролете меньше 3 м должны иметь толщину от 15 см.
  • Вкладышевые. Железобетонные перекрытия, включающие в себя серию балок с вкладышами. Пустоты тщательно бетонируются. Имеют недостаточную звукоизоляцию, но упрощают нанесение штукатурки на потолок.
  • Ребристые. К каркасу монтируются элементы, необходимые для зашивания древесиной. Промежуток между балками должен составлять 0,5-1 м. Имеют сложную конструкцию и применяются на длине до 6 м.

К преимуществам железобетонных плит из монолита относят высокую прочность, надежность и отсутствие необходимости в специальной подъемной технике при возведении. Возможность придания любой формы сделала их популярными в архитектурном строительстве. Недостатки: большой вес, низкая тепло- и звукоизоляция, обязательность выполнения трудоемкой опалубки на всем участке перекрытия и тщательного армирования.

Маркировка ЖБИ

По ГОСТу 22009-78 плиты обозначаются цифренно-буквенным рядом индексов из нескольких групп:

  • Первая – тип плиты и дециметровые размеры. Округляется до ближайшего числа.
  • Вторая показывает допустимую нагрузку в кПа, вид напряжения арматуры и бетона.
  • Третья характеризует дополнительные качества, условия использования, особенности исполнения. Конструктивные свойства отмечаются цифрами или маленькими буквами, нестандартные требования – прописными буквами.

Производители и стоимость

Таблица цен железобетонных перекрытий:

Марка Длина, м Ширина, м Высота, м Цена, рубли
ПК 17-10,8 1,68 9,9 0,22 2 580
ПК 39-12,8 3,88 1,2 0,22 7 150
ПК 458-15,8 5,78 1,6 0,22 13 280
ПК 66-15,8 6,58 1,6 0,22 18 760
ПК 79-15,8 7,88 3,6 0,22 26 950
ПК 89-12,8 8,88 6 0,22 39 330

В РФ купить ж/б плиты можно у множества производителей: «Универстрой», «БетонПлюс», «МосРемСтрой», «Лиден», «ЖБИ 44», «ПитерБетон», «УралСтрой».

Многопустотные железобетонные плиты ПБ в СПб

Железобетонные многопустотные плиты перекрытия

Пустотелые железобетонные плиты перекрытия Для возведения межэтажных перекрытий применяются сборные ЖБ плиты перекрытия. Разнообразие материалов и технологий производства позволяет выбрать оптимальный вариант для строительства общественных, жилых или коммерческих зданий: современные производители плит предлагают самые разные по форме и размеру изделия.

Что немаловажно при расчёте стоимости работ, на пустотные плиты перекрытия цена достаточно невысока. В сочетании с отличными эксплуатационными характеристиками, это зачастую становится решающим аргументом в пользу использования именно таких плит.

Применение многопустотных плит в строительстве

Согласно ГОСТам, плиты перекрытия, как пустотелые, так и монолитные, изготавливаются из высокопрочного бетона, который укрепляется стальной арматурой.

Железобетонные плиты перекрытия пк Использование того или иного вида плит обусловлено назначением здания: так, например, пустотелые плиты нельзя использовать при строительстве бассейнов (и прочих зданий с повышенной влажностью), но они незаменимы при возведении жилых домов. Поверхность плит шлифуется до идеальной гладкости, что позволяет в дальнейшем сэкономить время и средства на выравнивании полов и потолков.

Для построек, выполненных из кирпича, строительных блоков или иных материалов, наиболее удобным будет использование пустотелых плит перекрытия (ПК, ПБ, БПК). Как следует из названия, конструктивной особенностью таких плит является наличие полостей (пустот). Это позволяет облегчить конструкцию без ущерба для прочности – такие плиты перекрытий выдерживают нагрузки от 450 до 3000 килограммов на квадратный метр, что открывает простор для использования плит как при строительстве многоквартирных домов, так и при возведении коммерческих зданий.

Пустотные плиты перекрытий – удобство и функциональность

Стоит отметить, что полости в плитах являются прекрасным способом решить проблему с прокладкой коммуникаций, необходимых для эксплуатации здания. Возможность скрытой прокладки кабелей (например, связи или электрических), систем сигнализации на этапе строительства в дальнейшем существенно сократит время, требуемое для выполнения отделочных работ.

Помимо этого, пустотелые ЖБ плиты перекрытия сами по себе являются замечательным звуко- и теплоизоляционным средством. Воздух, заполняющий полости внутри плит, — природный и совершенно бесплатный изоляционный материал. В то же время, благодаря меньшему (по сравнению с монолитными плитами) весу, использование пустотных плит в строительстве сокращает временные и денежные затраты на их транспортировку и монтаж.

Типы плит перекрытия.

Железобетонные плиты перекрытия – это конструкции, которые широко используются в современном строительстве и служат для сооружения перекрытий в зданиях различного назначения. К этим изделиям предъявляются очень высокие требования, потому что именно от их качества зависит безопасность и срок службы постройки в целом. Бетон, из которого изготавливают плиты перекрытия, может быть легкий, тяжелый или плотный силикатный. Материал, соответственно, определяет допустимые нагрузки и сферу применения. И в зависимости от этого различают плиты по толщине, диаметру пустот и количеству сторон для опоры. Ниже приведем классификацию.

1. Многопустотные плиты перекрытия


Многопустотные плиты перекрытия
Этот вид изделий можно назвать универсальным, т.к. его использование не ограничено типом сооружения. Основной отличительной чертой таких плит перекрытия является наличие пустот, располагающихся параллельно длине. Они практически всегда имеют круглое сечение (хотя существуют плиты и с овальным сечением, ПГ, например). Также характерно изготовление углубленных пазов по боковым граням. Производство многопустотных плит перекрытия четко определяется ГОСТом. Регламентируется длина и ширина плиты. Также существуют определенные требования к армированию. Возможно, использовать арматуру только определенного класса. И она обязательно должно иметь антикоррозийное покрытие. Многопустотные плиты перекрытия имеют широчайшую сферу применения и могут быть использованы во всех типах сооружений (как жилых, так и нежилых). Чтобы разобраться, для чего предназначена та или иная плита, достаточно обратить внимание на ее маркировку, которая обычно наносится сбоку или сверху плиты. Это группы цифр и букв, в которых первое значение указывает тип плиты, размеры в дециметрах, второе – номер несущей способности или расчетную нагрузку в килопаскалях, класс стали арматуры, вид бетона и третье – дополнительные параметры, если оны важны.
К примеру, существуют многопустотные плиты перекрытия (ПБ, ПК, НВ) высотой 220 мм. Их маркировка будет выглядеть следующим образом: П 63-12-8, h=220мм, L=6270мм, В=1290мм, рассчитана на нагрузку 800кг/м2.

1.1 Многопустотные плиты маркировки ПБ


Многопустотные плиты маркировки ПБ
ПБ плиты имеют габаритные размеры: 120 мм ширина и 220 мм толщина. Предполагают они наличие опоры с двух сторон и используются для перекрытия больших площадей (склады, развлекательные центры, гаражи и др.). Изготавливаются только из тяжелого бетона. Главными их преимуществами являются максимально точные линейные размеры, а также наличие монтажных петель, что значительно облегчает процесс установки.

1.2. Многопустотные плиты маркировки ПК


Многопустотные плиты маркировки ПК
ПК плиты соответствуют размерам: 100, 120, 150 мм по ширине, от 150 до 900 мм в длину. Нагрузка, которую в состоянии выдержать такие плиты составляет от 6 до 12 килопаскалей, не считая собственного веса. Такие плиты производят из предварительно напряженного железобетонного сырья путем заливки в формы и последующего виброуплотнения с финальной термообработкой.

1.3 Многопустотные плиты маркировки НВ, НВК, НВКУ, 4НВК
Этот тип строительных материалов изготавливается и предварительно напряженного бетона. В зависимости от количества рядов армирования и веса плиты, выделяют их четыре типа:
• НВ — плиты с одним рядом армирования, длиной от 6000 до 7000 мм и расчетной нагрузкой от 300 до 2200 кгс/м2.
• НВК — плиты с двумя рядами армирования, длиной от 6000 до 9000 мм и расчетной нагрузкой — от 300 до 2200 кгс/м2.
• НВКУ — плиты с двумя рядами армирования, длиной от 9000 до 12000 мм и расчетной нагрузкой от 300 до 1250 кгс/м2.
• 4НВК — плиты с двумя рядами армирования, длиной от 6000 до 16200 мм и расчетной нагрузкой от 300 до 2500 кгс/м2.
Такие виды плит не предусматривают наличие монтажных петель и закладных деталей. Установка их производится канатными стропами.

2. Облегченные плиты перекрытия


Облегченные плиты перекрытия
Также выделяют облегченные многопустотные плиты перекрытия (ПНО, ПБО, 3.1.ПБ). Они отличаются меньшей высотой и весом, сравнительно со стандартными, но при этом могут больше прогибаться под нагрузкой. Такой тип плит является наиболее популярным в строительной отрасли. Связано это с тем, что параметры эксплуатации таких плит сравнительно выше всех остальных видов. Такие показатели достигаются благодаря существованию в плите большого количества полостей и значительно меньшей толщине. Кроме этого облегченные плиты требуют меньших затрат на производство, меньше сырья. Поэтому их себестоимость по сравнению со стандартными получается ниже. А значит и среди товаров представленных на рынке строительной продукции облегченные плиты будут иметь приоритет.
Что же касается физических свойств, которыми обладают такие плиты, то, это можно назвать их главным достоинством. Они имеют прекрасные звуко- и теплоизоляционные характеристики, за счет дополнительного армирования отличаются высокой прочностью, а также меньшим весом.
Основной задачей при разработке такого типа плит было уменьшение нагрузки на фундамент сооружений. А также возможность увеличить объем зданий. Это удалось за счет производства таких плит меньшей высоты. Их высота составляет 160 мм (стандартные же плиты имеют 220 мм).
Таким образом, можно говорит о том, что облегченные плиты выигрывают в сравнении со стандартными. Кроме явных плюсов в их характеристиках, по подсчетам специалистов определено, что строительство с использованием таких плит может быть в среднем на 15% экономнее. Маркировка облегченной плиты будет такой: ПБО 63-12-8, h=160мм, L=6280мм, В=1190мм, рассчитана на нагрузку 800кг/м2.
Кроме этого производят и безопалубочные многопустотные плиты перекрытия (ПБ). Это такие конструкции, которые изготавливаются на специальной линии стендовым методом. Содержимое линии нарезается на части с помощью алмазного диска. Такие плиты отличаются ровной поверхностью, могут изготавливаться как с монтажными петлями, так и без них. Сфера применения таких плит — несущие конструкции промышленных и жилых сооружений из кирпича, блоков, монолитные и каркасные здания. Высота безопалубочных плит составляет 220 мм и рассчитаны они на опору с двух сторон. Они значительно прочнее стандартных плит ПК за счет использования напряженного армирования при изготовлении. Маркировка у них такова: ПБ 90-12-12, h=220мм, L = 9000мм, В = 1200мм, рассчитана на нагрузку 1200 кг/м2.
Безопалубочные многопустотные плиты перекрытия
3. Полнотелые плиты перекрытия
Такие плиты еще называются монолитными. Несложно догадаться, что в отличии от пустотных они представляют собой целостную конструкцию. Существует три вида полнотелых плит:
• ребристые;
• кесонные;
• безбалочные.
А теперь подробнее:

3.1 Ребристые плиты перекрытия


Ребристые плиты перекрытия
Ребристые плиты перекрытия получили такое название, потому что они имеют ребра, расположенные в одном или двух направлениях с одной стороны, и сплошную часть — с другой. Хороши такие конструкции тем, что они не прогибаются даже при большой нагрузке. Но и недостаток у них также существует: потолок в зданиях с применением таких плит получается неровный, поэтому их преимущественно используют в строительстве промышленных зданий или чердачных перекрытиях. Как и все остальные виды плит, ребристые изготавливаются с предварительным напряжением и без него. Последние могут применяться исключительно при определенных условиях: для многоэтажных зданий с расстоянием между несущими конструкциями 6 м.
Также в их производстве используется как легкий, так и тяжелый бетон.
Все их характеристики отражаются в маркировке, где есть обозначение типоразмера (1П с опорой на полки ригелей, 2П — на верх ригелей), расчетной нагрузки плиты, вид стали для арматуры и для бетона, наличие отверстий. Например, 2 П1-3 АIIIвт.

3.2 Кессонные плиты перекрытия


Кессонные плиты перекрытия
Такие плиты представляют сетку одинаковых балок, площадь между которыми изготовлена из более тонкого слоя бетона. В виду своего внешнего вида они получили также и такие названия как частобалочные, вафельные, часторебристые перекрытия. Они характеризуются очень высокими показателями прочности и преимущественно используются в строительстве крупных промышленных зданий, станций метрополитена, больших залов и др.

3.3 Безбалочные плиты перекрытия


Безбалочные плиты перекрытия
Такого рода конструкции выглядят как ровная плита без каких-либо отверстий внутри и снаружи. В процессе строительства безбалочные плиты должны опираться не только на стены, а и на колонны. Главным преимуществом этого вида плит является то, что в процессе отделки помещения не потребуется дополнительных затрат на работы с потолком. Его можно просто зашпаклевать и покрасить. Возможно это благодаря гладкой структуре плит.
Все монолитные плиты перекрытия характеризуются также и тем, что они не имеют ограничений в длине. Процесс их изготовления происходит прямо на объекте.

Серия 1.141-1

ПК 24. 10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2380 × 990 × 220 мм2380 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 24.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2380 × 1190 × 220 мм2380 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 24.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2380 × 1490 × 220 мм2380 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 24.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2380 × 1790 × 220 мм2380 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 27.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2680 × 990 × 220 мм2680 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 27.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2680 × 1190 × 220 мм2680 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 27. 15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2680 × 1490 × 220 мм2680 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 27.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2680 × 1790 × 220 мм2680 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 30.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2980 × 990 × 220 мм2980 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 30.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2980 × 1190 × 220 мм2980 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 30.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2980 × 1490 × 220 мм2980 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 30.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 2980 × 1790 × 220 мм2980 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 36. 10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 3580 × 990 × 220 мм3580 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 36.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 3580 × 1190 × 220 мм3580 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 36.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 3580 × 1490 × 220 мм3580 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 36.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 3580 × 1790 × 220 мм3580 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 41.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4060 × 990 × 220 мм4060 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 41.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4060 × 1190 × 220 мм4060 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 41. 15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4060 × 1490 × 220 мм4060 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 41.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4060 × 1790 × 220 мм4060 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 42.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4180 × 990 × 220 мм4180 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 42.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4180 × 1190 × 220 мм4180 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 42.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4180 × 1490 × 220 мм4180 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 42.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4180 × 1790 × 220 мм4180 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 47. 10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4660 × 990 × 220 мм4660 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 47.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4660 × 1190 × 220 мм4660 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 47.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4660 × 1490 × 220 мм4660 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 48.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4780 × 990 × 220 мм4780 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 48.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4780 × 1190 × 220 мм4780 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 48.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4780 × 1490 × 220 мм4780 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 48. 18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 4780 × 1790 × 220 мм4780 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 51.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5080 × 990 × 220 мм5080 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 51.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5080 × 1190 × 220 мм5080 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 51.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5080 × 1490 × 220 мм5080 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 51.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5080 × 1790 × 220 мм5080 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 54.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5380 × 990 × 220 мм5380 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 54. 12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5380 × 1190 × 220 мм5380 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 54.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5380 × 1490 × 220 мм5380 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 54.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5380 × 1790 × 220 мм5380 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 57.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5680 × 990 × 220 мм5680 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 57.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5680 × 1190 × 220 мм5680 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 57.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5680 × 1490 × 220 мм5680 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 57. 18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5680 × 1790 × 220 мм5680 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 59.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5860 × 990 × 220 мм5860 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 59.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5860 × 1190 × 220 мм5860 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 59.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5860 × 1490 × 220 мм5860 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 60.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5980 × 990 × 220 мм5980 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 60.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5980 × 1190 × 220 мм5980 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 60. 15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5980 × 1490 × 220 мм5980 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 60.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 5980 × 1790 × 220 мм5980 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 62.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 6160 × 990 × 220 мм6160 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 62.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 6160 × 1190 × 220 мм6160 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 62.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 6160 × 1490 × 220 мм6160 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 63.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 6280 × 990 × 220 мм6280 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 63. 12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 6280 × 1190 × 220 мм6280 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 63.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 6280 × 1490 × 220 мм6280 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 63.18 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 6280 × 1790 × 220 мм6280 мм1790 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 71.10 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 7060 × 990 × 220 мм7060 мм990 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 71.12 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 7060 × 1190 × 220 мм7060 мм1190 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость
ПК 71.15 Плиты перекрытия железобетонные многопустотные 7060 × 1490 × 220 мм7060 мм1490 мм220 ммЦена: Рассчитать стоимость

Плиты перекрытий железобетонные многопустотные

Многопустотные плиты перекрытия (пустотные плиты) – прямоугольные армированные бетонные плиты с продольными цилиндрическими пустотами. Используют для устройства перекрытий при многоэтажном строительстве, чуть реже из них делают фундаменты, полы и кровли дачных домиков, стены, дорожки и мостики. Габариты плит перекрытия зависят от прочности, которая обуславливается особенностями технологии. Чтобы повысить прочность изделия (именно от неё зависит длина), перед сборкой каркаса плиты прутки арматуры предварительно напрягают. Такие железобетонные плиты перекрытия называются «предварительно напряженными». Они имеют длину от 5,1 до 8,9 метра. Плиты без предварительного напряжения арматуры выпускают длиной от 2,4 до 4,8 метра. Ширина в любом случае 1,0; 1,2; 1,5 метра. Неизменными остаются диаметр пустот, а также ширина плит равная 0,22 м. У всех пустотных плит нижняя поверхность ровная, верхняя шероховатая (ибо заглаживается вручную).

Изготавливают плиты перекрытия из тяжелого (реже легкого) армированного бетона: между пустот устанавливают вертикально каркасы, а поверх пустот вдоль обеих поверхностей плиты уложена арматурная сетка. Чтобы избежать раздавливания торцов плиты опирающимися на неё стенами, пустоты у торца забиваются бетонными заглушками. Размер заглушки зависит от ширины давящей на торец стены, но обычно её глубина не менее 10 см.

Многопустотные железобетонные плиты отличаются от других видов перекрытий долговечностью, постоянностью геометрической формы при долгой эксплуатации, негорючестью, прочностью. Пустоты позволяют протягивать в них скрытую проводку, иногда их используют для устройства теплого пола. Плиты обеспечивают ровный черновой пол с минимумом швов, который легко подготовить для укладки любого напольного покрытия. Пустотные плиты по тепло- звукозащитности намного превосходят монолитные, а их остаточная тепло- и звукопроводность легко устраняется установкой теплоизоляции перед устройством чистового пола.

Компания Олмакс Проект закупает у ведущих производителей железобетонные многопустотные плиты разной длины и ширины, изготовленные из бетонов разных марок. В итоге наш ассортимент очень широк, а качество реализуемых плит – высокое. Мы знаем, что доставка и монтаж этих габаритных и массивных изделий требует спецтехники. Чтобы нашим клиентам было проще купить плиты перекрытия и установить их на место, мы осуществляем доставку плит по Минску и окрестностям точно в оговоренное покупателем время. Это облегчает и ускоряет заказчику строительство, сокращает его затраты на простой заказанной спецтехники. Также мы предлагаем услугу хранения товара на складе в Минске до нужного момента. Звоните сейчас, а мы гарантируем вам высокий уровень сервиса и индивидуальный подход.

Плиты перекрытий многопустотные

       Плиты перекрытий многопустотные широко используются в современном строительстве, применяются при возведении как малоэтажных так и многоэтажных, как промышленных так и жилых зданий. При этом не имеет особого значения тип несущих стен: кирпичная, из газобетонных блоков, сборномонолитных конструкций или каркасных панелей. Плиты перекрытий многопустотные используются непосредственно при возведении как межэтажных перекрытий в зданиях и сооружениях так и покрытий верхних этажей, обеспечивают достаточную прочность, звуко- и термоизоляцию.

        Плиты перекрытий многопустотные изготавливаются из тяжелых марок бетона (по прочности В-30, В-35; по морозостойкости F35, F50, F100) с обязательным использованием в качестве основы арматурной сетки либо высокопрочной проволки ВР 1400-1 диаметром от 5 мм., обладают прочностью ( выдерживают равномерно распределенные нагрузки сверх собственной массы)  от 300 до 2400 кгс/м.кв. и полностью соответствуют требованиям ГОСТ 9561-91. Имеют круглые либо овальные пустоты. Выпускаются длиной от 2400 до 9000 мм., номинальной шириной 1000/1200/1500 мм., высотой 220 мм.

          Маркировка плит перекрытий многопустотных состоит из буквенно-цифровых индексов. ПК-плита с круглыми пустотами, ПБ, ПНО-плита с овальными пустотами, цифровые индексы после буквенных обозначают длину и ширину плиты в дециметрах, цифровые индексы после дефиса обозначают расчетную вертикальную нагрузку в сотнях кгс/м. кв. и класс рабочей арматуры. Предел огнестойкости составляет 1 час. Глубина опирания плит на кирпичную стенку составляет не менее 100 мм.

           К преимуществам плит перекрытий многопустотных следует отнести относительную простоту и скорость их монтажа, бюджетность и способность выдерживать заданные нагрузки практически сразу же после их укладки. 

          Изготовление и применение в строительстве плит перекрытий многопустотных железобетонных регламентируется требованиями ГОСТ 9561-91 «Плиты перекрытия железобетонные многопустотные для зданий и сооружений».

 

 Прайс-лист на плиты перекрытий шириной 1000 мм.

Прайс-лист на плиты перекрытий шириной 1200 мм.

 Прайс-лист на плиты перекрытий шириной 1500 мм.

 

Реализуем со склада. Организуем доставку автотранспортом на объект заказчика.

Наличие продукции и сроки отгрузки/поставки следует уточнять у менеджера.

Контактные телефоны: (812) 958-30-83, 321-95-87, 321-47-16

Поведение при сдвиге предварительно напряженных пустотных плит, армированных сталью и фиброй

Название: Поведение при сдвиге предварительно напряженных многопустотных плит из сталефибробетона
Дата публикации: июль-август 2017 г.
Объем: 62
Выпуск: 4
Номера страниц: 58-72
Авторы: Василий С. Дудник, Лайл Р. Миллиман и Густаво Дж. Парра-Монтесинос
https://doi.org/10.15554/pcij62.4-02

Щелкните здесь, чтобы просмотреть всю статью в журнале.

Абстрактные

Экспериментальное исследование было проведено для оценки влияния стальных волокон на прочность на сдвиг предварительно напряженных бетонных пустотных плит. Основными исследуемыми переменными были объемная доля волокна (0,38%, 0,5% и 0,76%), толщина плиты (12 и 16 дюймов [300 и 410 мм]) и отношение длины сдвига к глубине (3,0 и 3,5). Добавление стальных волокон к пустотным плитам толщиной 16 дюймов привело к увеличению прочности на сдвиг примерно на 55-90% по сравнению с обычными (без волокон) бетонными пустотными плитами.Кроме того, плиты толщиной 16 дюймов с объемной долей волокон 0,5% и 0,76% показали способность к сдвигу выше номинальной прочности на сдвиг при растрескивании полотна, рассчитанной в соответствии с ACI 318-14. В качестве альтернативы стальная фибра привела только к относительно скромному улучшению, до 30%, прочности на сдвиг слябов толщиной 12 дюймов. Поведение этих плит в значительной степени зависело от действия дуги, что привело к значительной остаточной прочности после диагонального растрескивания, независимо от наличия волокон.

Список литературы

1.Хокинс, Н. М. и С. Гош. 2006. «Прочность на сдвиг пустотных плит». Журнал PCI 51 (1): 110–115.

2. Комитет 318 Американского института бетона (ACI). 2005 г. Требования строительных норм для конструкционного бетона (ACI 318-05) и комментарии (ACI 318R-05). Фармингтон-Хиллз, Мичиган: ACI.

3. Комитет 318 ACI. 2014. Требования строительных норм и правил для конструкционного бетона (ACI 318-14) и комментарии (ACI 318R-14). Фармингтон-Хиллз, Мичиган: ACI.

4. Комитет 318 ACI. 2008. Требования строительных норм для конструкционного бетона (ACI 318-08) и комментарии (ACI 318R-08).Фармингтон-Хиллз, Мичиган: ACI.

5. Палмер, К. Д., и А. Э. Шульц. 2010. «Факторы, влияющие на прочность на сдвиг в стенках блоков с глубоким полым сердечником». Журнал PCI 55 (2): 123–146.

6. Chao, S.-H., A. E. Naaman, and G. J. Parra-Montesinos. 2009. «Связующее поведение арматурных стержней в цементных композитах, армированных волокном и деформационным упрочнением». Структурный журнал ACI 106 (6): 897–906.

7. Баран Э., Акис Т., Есильмен С. 2012. «Поведение при вытягивании предварительно напряженных прядей в бетоне, армированном стальным волокном.Строительные и строительные материалы 28 (1): 362–371.

8. МакГрегор, Дж. Г., М. А. Созен, К. П. Сисс. 1960. Прочность и поведение предварительно напряженных балок с сетчатым армированием. Бюллетень серии структурных исследований 201. Шампейн, Иллинойс: Университет штата Иллинойс в Урбана-Шампейн.

9. Созен, М.А., и Н.М. Хокинс. 1962. «Сдвиг и диагональное растяжение». Обсуждение, журнал Американского института бетона 59 (9): 1341–1347.

10. Олесен С., Созен М.А., К.П.Siess. 1965. Исследование предварительно напряженного бетона для автомобильных мостов, Часть IV: Прочность на сдвиг балок с сетчатым армированием. Бюллетень инженерной экспериментальной станции 49. Шампейн, Иллинойс: Университет штата Иллинойс в Урбана-Шампейн.

11. Янг Л. 1994. «Расчет предварительно напряженных пустотных плит с учетом разрушения стенок при сдвиге». Журнал структурной инженерии 120 (9): 2675–2696.

12. Парра-Монтесинос, Дж. Дж. 2006. «Прочность на сдвиг балок с деформированными стальными волокнами». Concrete International 28 (11): 61–70.

13. Пистон, К., К. Эллиотт, К. Пейн. 1998. «Армирование стальным волокном для экструдированных предварительно напряженных пустотелых плит». В SP-182: Структурные применения бетона, армированного волокном, 87–108. Фармингтон-Хиллз, Мичиган: ACI.

14. Палмер, К. Д., и А. Э. Шульц. 2011. «Экспериментальное исследование сдвига паутины глубинных блоков с сердечником». Журнал PCI 56 (4): 83–104.

15. Cuenca, E., and P. Serna. 2013. «Режимы разрушения и расчет на сдвиг предварительно напряженных пустотных плит перекрытий из фибробетона.”Композиты. Часть B: Разработка 45 (1): 952–964.

16. Simasathien, S., and Chao, S.-H. 2015. «Прочность на сдвиг глубинных пустотелых плит, армированных стальным волокном». Журнал PCI 60 (4): 85–101.

17. Подкомитет ASTM C09.61. 2012. Стандартный метод испытаний на прочность на сжатие цилиндрических образцов бетона. ASTM C39 / C39M-12a. Вест Коншохокен, Пенсильвания: ASTM International.

18. Подкомитет ASTM C09.42. 2012. Стандартный метод испытаний на изгиб бетона, армированного волокном (с использованием балки с нагрузкой в ​​третьей точке).ASTM C1609 / C1609M-12. Вест Коншохокен, Пенсильвания: ASTM International.

19. Дудник В. С., Миллиман Л. Р. и Парра-Монтесинос Г. Дж. 2015. «Прочность на сдвиг предварительно напряженных бетонных многопустотных плит, армированных стальным волокном». Отчет об исследовании, Университет Висконсин – Мэдисон.

20. Сорушян П. и К. Ли. 1990. «Распределение и ориентация волокон в бетоне, армированном стальным волокном». Журнал материалов ACI 87 (5): 433–439.

21. Созен, М. А., Э. М. Звойер и К. Сисс.1959. Исследование предварительно напряженного бетона для автомобильных мостов, Часть 1: Прочность на сдвиг балок без армирования сеткой. Бюллетень инженерной экспериментальной станции 452. Шампейн, Иллинойс: Университет штата Иллинойс в Урбана-Шампейн.

Сборные железобетонные изделия, пустотные плиты, балки и колонны, стеновые панели, Mid South Prestress

Mid South — это завод, сертифицированный PCI, который производит широкий ассортимент предварительно напряженных и сборных железобетонных изделий для коммерческих и промышленных строительных проектов.Мы специализируемся на производстве, поставке и монтаже:

Пустотные доски или плиты с сердечником

Пустотные доски (или пустотные плиты) обычно используются в качестве компонентов пола / стен в самых разных типах зданий. Длинные полые сердечники или пустоты проходят по всей длине каждой детали и могут использоваться для работы механического и электрического оборудования.

Сборные железобетонные балки и колонны

Сборные железобетонные балки (прямоугольные балки, двутавровые балки и L-образные балки) обычно считаются конструктивными элементами, поддерживающими такие компоненты настила, как двойные тройники и пустотные плиты. Квадратные или прямоугольные сборные железобетонные колонны обычно поддерживают поперечные элементы, такие как балки, перемычки или панели.

Сборные железобетонные стеновые панели

Спроектированные как несущие или ненесущие, сборные железобетонные стеновые панели могут использоваться в качестве архитектурных, конструктивных или комбинированных элементов в конструкции здания. Mid South может предоставить сплошные стеновые панели, изолированные стеновые панели и акустические звуковые стены.

Mid South также может предоставить специальные сборные железобетонные изделия в соответствии с вашими потребностями и проектными спецификациями. Мы создали индивидуальные решения для клиентов, такие как бункеры для хранения боеприпасов и другие уникальные приложения. Если вам требуется использование нестандартной продукции, свяжитесь с нами, чтобы обсудить ваш строительный проект.

(PDF) Численный анализ железобетонных пустотных плит

ТОМ.11, НЕТ. 15, АВГУСТ 2016 ISSN 1819-6608

ARPN Журнал инженерных и прикладных наук

© 2006-2016 Asian Research Publishing Network (ARPN). Все права защищены.

www.arpnjournals.com

9285

ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ

Helén Broo, Karin Lundgren (2002), [2]

Представленный метод расчета сдвига и кручения в пустотных плитах

добавляет напряжения от различных воздействий

Без учета деформаций и совместимости, размягчение трещин в бетоне

или ограничение на границах

и поэтому, скорее всего, является консервативным.

Анализ методом конечных элементов был выполнен для отдельных блоков с полым сердечником

, подвергнутых различным комбинациям

сдвига и кручения. Предварительно напряженные пустотные блоки двух

толщины, 200 мм и 400 мм, были испытаны как с

, так и без эксцентричной нагрузки. Анализ был выполнен

с различными уровнями детализации с использованием программы конечных элементов

DIANA 7. 2. Плита была смоделирована с помощью балки

элементов, а бетон был смоделирован с использованием нелинейной механики разрушения

в модели размытой вращающейся трещины

P.C.J. Hoogenboom (2005), [3] представил процедуру

для анализа методом конечных элементов пустотных перекрытий

перекрытия, который может потребоваться в случае открытия большого перекрытия

. Эта процедура была запланирована для разработки компьютерной программы

для этого анализа в качестве инструмента проектирования.

Приведены формулы для гомогенизации свойств пола

. Обсуждается конечно-элементное моделирование.

Формулы для расчета восстановления напряжений представлены

моментами сечения и усилиями сечения в критических точках

перекрытия.Эти напряжения сравниваются с прочностью материала

в критических местах пола. Был сделан вывод

, что большие проемы в перекрытиях из пустотных плит могут быть

возможны без дополнительных балок или колонн.

Чанг и др. (2008), [4] представили простой

вычислительный метод, который будет использоваться при проектировании и моделировании

структурного поведения пустотных бетонных плит при пожарах

.Предлагаемая модель состояла из системы ростверка

,

с использованием балочных элементов для учета теплового расширения в

в обоих направлениях и для моделирования вертикального растрескивания во фланцах

, с бетонным покрытием, смоделированным с использованием элементов оболочки

. Новая модель может хорошо прогнозировать огнестойкость

пустотных плит при условии, что отсутствует сдвиг

разрушения или значительные сдвиговые смещения.

Aseel Sabah Mahdi, (2011) [5] провел нелинейный анализ

железобетонные пустотные плиты

методом конечных элементов с использованием пластинчатых изгибаемых элементов и балочных элементов

для моделирования конструкции.Основная идея

заключалась в том, чтобы разделить пустотную плиту на два основных компонента

. Полые пластины, представляющие верхнюю полку и нижнюю полку

, и балки жесткости, представляющие собой вертикальные стенки

между пустотами. Компьютерная программа, которая будет модифицирована

для анализа различных армированных и предварительно напряженных бетонных пустотных плит до

, и решения для конечных элементов

были сравнены с имеющимися экспериментальными результатами

, чтобы продемонстрировать потенциал вычислительной нелинейной модели

Лара Каваи и др., (2014) [6] провели теоретическое и численное исследование

колебаний

, вызванных деятельностью человека, в пустотных плитах. Первоначально был показан анализ динамических нагрузок

, вызванных людьми при такой деятельности, как ходьба

, а также критерии приемлемости для уровня комфорта человека

. Затем было проведено параметрическое исследование вибрационной чувствительности

типичных структурных конфигураций пустотелых сердечников плит с сердечником

посредством численного моделирования

с использованием метода конечных элементов.

Различные методы, которые были специально разработаны для анализа ячеистых или пустотных плит,

,

вместе с существующими общими методами, которые также могут быть использованы для анализа этих элементов

[7]:

a) Ортотропный Теория пластин

b) Метод многослойных пластин

c) Метод рамы и ростверка

d) Метод складных пластин

e) Метод дискретных балок

f) Метод конечных элементов (FEM)

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПЛИТ

Метод конечных элементов — это числовая процедура

, которая может применяться для получения решений

множества инженерных задач, в которых любая конструкция может быть

заменена конечным числом элементов, соединенных между собой

в конечном числе узловых точек.

ANSYS (ANalysis SYStem) — это комплексная компьютерная программа конечных элементов общего назначения

, которая содержит более 100 000 строк кода и более 180

различных элементов. Он способен выполнять статический,

динамический анализ, анализ теплопередачи, потока жидкости и электромагнетизма

. Его можно использовать во многих областях техники,

, включая конструкции, аэрокосмическую, электронику и ядерные проблемы

[8].

Нелинейный анализ методом конечных элементов был проведен

для анализа сплошных и пустотных плит с

исследования некоторых параметров. Анализ проводился с помощью

с использованием компьютерной программы ANSYS release (15.0) с помощью подпрограммы

ANSYS Parametric Design Language

(APDL) для задач структурного анализа.

Типичный анализ ANSYS состоит из четырех основных этапов:

a) Определение свойств используемого материала и

элементов.

б) Настройте модель.

c) Применение нагрузок и граничных условий до

решения.

г) Просмотр результатов.

Детали плит

Все плиты имеют длину (2050 мм), ширину (600 мм)

и толщину (250 мм). Длина пролета составляет

(1750 мм) и опирается на простые опоры на концах.

Фактические размеры с геометрией плиты и детали нагружения

представлены на рисунках 2–4.

(PDF) Исследование поведения железобетонных пустотных плит толщиной

Адель А. Аль-Аззави и Садек А. Абед

6.1 Влияние прочности бетона на сжатие

Пустотная железобетонная плита с сердечником

Диаметр

(150 мм) при (a / d) равном 2,5 был выбран для

исследования влияния марки бетона на поведение

кривой нагрузки-прогиба. Он был повторно проанализирован с использованием

различных значений прочности бетона на сжатие как (25, 38,

,

и 45) МПа соответственно (это означает увеличение жесткости бетона

).На рис. 19 показан отклик

, рассматриваемой пустотной плиты R.C., для бетона с различной прочностью на сжатие

.

6.2 Влияние формы и размера пустотных стержней

Пустотные плиты с сердечником круглой формы и квадратные стержни

были проанализированы с эквивалентными площадями

трех размеров для каждой формы сердечника при одинаковой нагрузке и

опорных условиях. Типы круглой формы были представлены

и проанализированы ранее, в то время как эквивалентная квадратная сердцевина

формы имела размеры (133 × 133 мм, 89 × 89 мм и

66 × 66 мм).Результаты анализа (нагрузка-прогиб) кривых

,

и сравнения с размерами и формой полых сердечников

представлены на рис. 20, 21 и 22.

6.3 Влияние типа нагрузки

Железобетонная пустотная плита с круглым стержнем

(диаметр 150 мм) была проанализирована при равномерной нагрузке

на всех узлах поверхности бетонных элементов с помощью ANSYS

Программа

. Результаты анализа сравнивали с результатами

той же плиты при двухточечных нагрузках с соотношением (a / d = 2.5).

Результаты показывают, что предельная общая нагрузка этой плиты

была увеличена с (193 кН) для двух точечных нагрузок до (347

кН) при равномерном типе нагрузки с уменьшением прогиба

примерно на (28,5%) как показано на рис. 23. Из

этого рисунка видно, что ломаная линия четко проявляется на кривой прогиба

для значений нагрузки от 120 кН до 160,

кН, что относится к этапу преобразования численного решения

из линейное или нелинейное поведение (происходит растрескивание).

6.4 Влияние верхнего слоя арматуры

На рис. 24 показан эффект использования верхней стальной арматуры

с нижней. Пустотная плита с диаметром сердцевины

(150 мм) при двухточечной нагрузке с (a / d) равным 2,5 была проанализирована сначала с верхней и нижней арматурой как

, а затем проанализирована та же плита с

снятие верхней арматуры. Было отмечено, что предельная несущая способность плиты

уменьшится примерно на

28% при удалении верхней арматуры.Это может быть

из-за наличия верхней арматуры, которая распределяет напряжения

,

вокруг сердечника и предотвращает раздавливание.

7. Выводы

На основании результатов анализа экспериментальных и

численных исследований сплошных и пустотных плит

можно сделать следующие выводы:

• Растрескивание и предел прочности плиты

умеренно Толщина сплошной и пустотной плиты толщиной

должна быть уменьшена с увеличением диаметра сердечников

, а также с увеличением

отношения пролета сдвига к эффективной глубине (a / d).

• Снижение собственного веса железобетонных плит средней толщины

примерно на 23,6% с продольными полыми сердечниками

(диаметр = 150 мм) приводит к снижению предельной прочности

примерно на 20,6% при уменьшении веса на около

15,71% с полыми сердечниками (диаметр = 100 мм) приводит к снижению предела прочности

примерно на 15,68% и снижению веса

примерно на 8,84% с полыми сердечниками (диаметр = 75 мм) до

снижает предел прочности примерно на 5.49%.

• Увеличение отношения (a / d) с 2 до 3 приводит к снижению предела прочности

для сплошных плит примерно на 33%, а

снижает прогиб. При этом снижение предельной

нагрузки на опорную пустотную плиту на 45% при увеличении прогиба

за счет снижения жесткости плиты при удалении

бетонного объема пустотных стержней.

• В пустотных железобетонных плитах круглые стержни

имеют растрескивание и предел прочности больше, чем

квадратной формы примерно на 13. 4% и увеличение прогиба

примерно на 39,5%. Увеличение размера сердечника для сердечника круглой формы

привело к снижению предельной прочности

с увеличением прогибов, в то время как увеличение размера сердечника

в квадратной форме сердечника привело к снижению предельной прочности

с уменьшением прогибов.

• Когда прочность на сжатие бетона

увеличивается с (38 МПа) до (48 МПа), предел прочности

увеличивается на 23.6%, а когда прочность на сжатие

уменьшается с (38 МПа) до (25 МПа), предел прочности

уменьшается примерно до 28,7%.

• Было обнаружено, что предел прочности пустотной плиты

сердечника увеличивается примерно на 80% для случая равномерной нагрузки

и уменьшения прогиба на (28,5%) по сравнению с

двухточечной нагрузкой с ( а / г) равняется 2,5.

• Был сделан вывод, что удаление верхней стальной арматуры

в пустотной плите снижает предельную прочность

примерно на 28% из-за разрушения верхнего фланца

бетона при раздавливании, поэтому рекомендуется использовать этот слой

предотвратить этот сбой.

• Результаты сравнения экспериментальных и конечных результатов для элемента

показывают, что диапазон разницы составлял (4,71–

8,68)% по предельной нагрузке и (0,69–9,31)% по прогибу.

• Рекомендуется, чтобы оптимальный диаметр сердцевины в пустотной плите

для масштаба 1: 2 составлял (91 мм), так как уменьшение веса и прочности

будет одинаковым. Кроме того,

,

, уменьшение диаметра сердечника приведет к увеличению ребер, а

,

приведет к увеличению прочности плиты.

Ссылки

ACI318-14 (2014), Требования строительных норм для конструкционного бетона

(ACI 318-14) и комментарии, Детройт, США

ANSYS 15.0 Inc (2013), Руководство пользователя ANSYS, SAS IP, Inc. ,

Version 15.0, USA

Brunesi, E., Bolognini, D. и Nascimbene, R. (2014),

«Оценка сдвига предварительно напряженной полой плиты из сборного железобетона

: численное и экспериментальное сравнение», Матер.Struct. ,

48 (5), 1503-1521.

Чанг, Дж., Бьюкенен, А.Х., Дхакал, Р.П. и Мосс, П.Дж. (2008),

«Простой метод моделирования пустотных бетонных плит при пожаре

», Кентерберийский университет, Новая Зеландия.

Хай-тао, Л., Дикс, А., Лю, Л., Хуанг, Д. и Су, X. (2011),

Экспериментальная и численная оценка поведения при изгибе и сдвиге предварительно напряженного железобетона с глубоким полым сердечником Плиты | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

  • ACI Committe.(2011). Строительные нормы и правила для конструкционного бетона (ACI 318-11) и комментарий . Фармингтон-Хиллз, Мичиган: Американский институт бетона.

    Google Scholar

  • Араухо, К. А. М., Лориджо, Д. Д., и Да Камара, Дж. М. М. Н. (2011). Разрушение анкеровки и расчет на сдвиг многопустотных плит. Конструкционный бетон, 12, 109–119.

    Артикул Google Scholar

  • Баран, Э. (2015). Влияние монолитного бетонного покрытия на изгиб сборных железобетонных пустотных плит. Engineering Structures, 98, 109–117.

    Артикул Google Scholar

  • Беллери, А., Брунези, Э., Насимбене, Р., Пагани, М., и Рива, П. (2015). Сейсмические характеристики промышленных объектов сборного железобетона после сильных землетрясений на территории Италии. Журнал производительности построенных объектов.04014135.

  • Беллетти Б., Бернарди П., Цериони Р. и Иори И. (2003). Нелинейный расчет предварительно напряженных пустотных плит перекрытия. В Proc. 2-го Международного конгресса по строительной инженерии, Рим, Италия, 23–26 сентября, 1–3.

  • Беллетти, Б., Бернарди, П. и Мишелини, Э. (2015). Поведение тонкостенных предварительно напряженных железобетонных элементов кровли — экспериментальное исследование и численное моделирование. Engineering Structures, 107, 166–179.

    Артикул Google Scholar

  • Беллетти, Б., Цериони, Р., Иори, И. (2001). Физический подход к железобетонным (PARC) мембранным элементам. Journal of Structural Engineering, 127 (12), 1412–1426.

    Артикул Google Scholar

  • Беллетти, Б., Франческини, Л., и Равасини, С. (2019). Метод силы связи для железобетонных конструкций.В Proc. Международного симпозиума fib по концептуальному проектированию конструкций , Мадрид, Испания, 26–28 сентября.

  • Беллетти, Б., Сколари, М., и Векки, Ф. (2017). Модель трещины PARC_CL 2.0 для NLFEA железобетонных конструкций при циклических нагрузках. Компьютеры и конструкции, 191, 165–179.

    Артикул Google Scholar

  • Бернарди П., Цериони Р., Леурини Ф. и Мишелини Э. (2016a). Расчетный метод для прогнозирования распределения нагрузки в пустотных перекрытиях. Engineering Structures, 123, 473–481.

    Артикул Google Scholar

  • Бернарди П., Цериони Р., Мишелини Э. и Сирико А. (2016b). Численное моделирование трещин в балках RC и SFRC с критическим сдвигом. Инженерная механика разрушения, 167, 151–166.

    Артикул Google Scholar

  • Бернарди, П., Цериони, Р., Мишелини, Э. и Сирико, А. (2020). Оптимизация поперечного армирования сборного специального элемента крыши с помощью экспериментальной и численной процедуры. Инженерные сооружения, 203, 109894.

    Статья Google Scholar

  • Бертаньоли, Г., и Манчини, Г. (2009).Анализ разрушения многопустотных плит, испытанных на сдвиг. Конструкционный бетон, 10, 139–152.

    Артикул Google Scholar

  • Бру, Х. (2008). Сдвиг и скручивание в бетонных конструкциях — нелинейный анализ методом конечных элементов при проектировании и оценке. Кандидатская диссертация, Технологический университет Чалмерса, Гетеборг, Швеция.

  • Broo, H., Lundgren, K., & Engstrom, B. (2007). Сдвиг и кручение в предварительно напряженных пустотелых элементах: анализ методом конечных элементов натурных испытаний. Конструкционный бетон, 8, 87–100.

    Артикул Google Scholar

  • Брунези, Э., Болоньини, Д., и Насимбене, Р. (2015). Оценка сдвиговой способности сборных предварительно напряженных пустотных плит: численные и экспериментальные сравнения. Matererials and Structures, 48, 1503–1521.

    Артикул Google Scholar

  • Brunesi, E., & Nascimbene, R. (2015). Численная оценка прочности стенок на сдвиг предварительно напряженных пустотных плит перекрытия. Engineering Structures, 102, 13–30.

    Артикул Google Scholar

  • CEB-FIP. (2000). Бюллетень fib № 6 — Особые рекомендации по проектированию сборных предварительно напряженных пустотных перекрытий, Руководство по надлежащей практике. Fédération Internationale du Béton, Лозанна, Швейцария.

  • Cerioni, R., Иори, И., Мишелини, Э., и Бернарди, П. (2008). Многонаправленное моделирование трещин в 2D стержнях с железобетонным покрытием. Инженерная механика разрушения, 75, 615–628.

    Артикул Google Scholar

  • Дал Лаго, Б. (2017). Экспериментальная и численная оценка эксплуатационных характеристик инновационного длиннопролетного сборного кровельного элемента. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 11, 261–273.

    Артикул Google Scholar

  • Derkowski, W. , & Surma, M. (2015a). Комбинированное действие сборных пустотных плит перекрытия со структурным покрытием. Czasopismo Techniczne, 2015, 15–29.

    Google Scholar

  • Дерковски В., Сурма М. (2015b). Сложное напряженное состояние в предварительно напряженных пустотных плитах. Последние достижения в области гражданского строительства: строительные конструкции, Краковский технологический университет.

  • Duthinh, D. (1999). Чувствительность прочности на сдвиг железобетонных и предварительно напряженных бетонных балок к сдвиговому трению и размягчению бетона в соответствии с модифицированной теорией поля сжатия. Structural Journal, 96, 495–508.

    Google Scholar

  • Эллиот, С. К. (2002). Сборные железобетонные конструкции . Оксфорд: Баттерворт-Хейнеман.

    Книга Google Scholar

  • Эль-Сайед, А. К., Аль-Негхеймиш, А. И., и Альхозайми, А. М. (2019). Сопротивление сдвигу стенок предварительно напряженных сборных плит с глубокими пустотами. ACI Structural Journal, 116, 139–150.

    Google Scholar

  • Flaga, K., Derkowski, W., & Surma, M. (2016). Прочность бетона и эластичность сборных тонкостенных элементов. Цемент Wapno Beton 5.

  • Garutti, N. (2013). Численный анализ структурного поведения полов из HC при наличии проемов (на итальянском языке), Ph.Докторская диссертация, Пармский университет, Италия.

  • Гирхаммар, У.А., и Паджари, М. (2008). Испытания и анализ прочности на сдвиг композитных плит пустотных блоков и бетонного покрытия. Construction and Building Matererials, 22, 1708–1722.

    Артикул Google Scholar

  • Хеггер, Дж., Роггендорф, Т., и Керкени, Н. (2009). Прочность на сдвиг предварительно напряженных пустотных плит в конструкциях перекрытий тонкого перекрытия. Engineering Structures, 31, 551–559.

    Артикул Google Scholar

  • Ибрагим, И. С., Эллиот, К. С., Абдулла, Р., Куех, А. Б. Х., и Сарбини, Н. Н. (2016). Экспериментальное исследование поведения при сдвиге сборных железобетонных пустотных плит с бетонным покрытием. Engineering Structures, 125, 80–90.

    Артикул Google Scholar

  • Ибрагим, И.С., Эллиотт К.С. и Коупленд С. (2008). Способность к изгибу сборных предварительно напряженных пустотных плит с бетонным покрытием. Malaysian Journal of Civil Engineering, 20, 260–283.

    Google Scholar

  • Лам Д., Эллиотт К. С. и Нетеркот Д. А. (2000). Эксперименты на композитных стальных балках с пустотными железобетонными перекрытиями. Труды Института инженеров-строителей сооружений и зданий, 140, 127–138.

    Артикул Google Scholar

  • Lundgren, K., Broo, H., & Engstrom, B. (2004). Анализ пустотных перекрытий, подверженных сдвигу и кручению. Конструкционный бетон, 5, 161–172.

    Артикул Google Scholar

  • Нгуен, Т. Н. Х., Тан, К.-Х., и Канда, Т. (2019). Исследования поведения стенок на сдвиг глубоких сборных железобетонных пустотных плит. Engineering Structures, 183, 579–593.

    Артикул Google Scholar

  • Оттосен, Н. С. (1979). Конституционная модель для кратковременной загрузки бетона. Журнал отдела инженерной механики ASCE, 105, 127–141.

    Google Scholar

  • Паджари М. (2005). Устойчивость предварительно напряженных пустотных плит перекрытия к разрушению стенки при сдвиге.ESPOO 2005, VTT Research Notes 2292.

  • Pajari, M. (2009). Разрушение стенки при сдвиге в предварительно напряженных пустотных плитах. Journal of Structural Engineering, 42, 207–217.

    Google Scholar

  • Палмер К. Д. и Шульц А. Э. (2011). Экспериментальное исследование прочности стенок на сдвиг блоков с глубоким пустотом. PCI Journal, 56, 83–104.

    Артикул Google Scholar

  • Парк, м.-К., Ли, Д. Х., Хан, С.-Дж., и Ким, К.С. (2019). Прочность на сдвиг в стенке толстых предварительно напряженных многопустотных плит, изготовленных методом экструзии. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 13, 7.

    Статья Google Scholar

  • Писанти, А., и Реган, П. Э. (1991). Прямая оценка прочности на разрыв стенки предварительно напряженных многопустотных плит. Matererials and Structures, 24, 451–455.

    Артикул Google Scholar

  • Пракашан, Л. В., Джордж, Дж., Эдаядиил, Дж. Б., и Джордж, Дж. М. (2017). Экспериментальное исследование поведения при изгибе пустотных бетонных плит. В «Прикладная механика и материалы», Trans Tech Publ, стр. 107–112.

  • Рахман, М. К., Балух, М. Х., Саид, М. К., и Шазали, М. А. (2012). Прочность на изгиб и сдвиг предварительно напряженных многопустотных плит перекрытия. Арабский журнал науки и техники, 37, 443–455.

    Артикул Google Scholar

  • Рамасвами, Б.А., Барзегар, Ф., и Вояджис, Г.З. (1994). Посттрекинг-формулировка для анализа железобетонных конструкций на основе секущей жесткости. Журнал инженерной механики, 120, 2621–2640.

    Артикул Google Scholar

  • Ротс, J.G. (1988). Вычислительное моделирование разрушения бетона. Ph.Докторская диссертация, Делфтский технологический университет, Нидерланды.

  • Савойя, М., Буратти, Н., и Винченци, Л. (2017). Повреждения и обрушения промышленных зданий из сборного железобетона после землетрясения в Эмилии 2012 года. Engineering Structures, 137, 162–180.

    Артикул Google Scholar

  • Сгамби, Л., Гкумас, К., и Бонтемпи, Ф. (2014). Оптимизация генетического алгоритма сборных пустотных плит. Компьютеры и бетон, 13, 389–409.

    Артикул Google Scholar

  • Simasathien, S., & Chao, S.-H. (2015). Прочность на сдвиг многопустотных плит, армированных стальной фиброй. PCI Journal, 60, 85–101.

    Артикул Google Scholar

  • Song, J.-Y., Elliott, K. S., Lee, H., & Kwak, H.-G. (2009).Коэффициенты распределения нагрузки для пустотных перекрытий с монолитными железобетонными швами. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 3, 63–69.

    Артикул Google Scholar

  • Тавадрус, Р., и Моркоус, Г. (2018). Прочность на сдвиг глубокопустотных плит. ACI Structural Journal, 115, 699–709.

    Артикул Google Scholar

  • Уэда, Т., & Stitmannaithum, B. (1991). Прочность на сдвиг полых предварительно напряженных сборных плит с бетонным покрытием. Structutal Journal, 88, 402–410.

    Google Scholar

  • UNI EN 1168. (2012). Сборные железобетонные изделия — пустотные плиты.

  • UNI EN 1992-1-1. (2015). Еврокод 2 — Проектирование бетонных конструкций — Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий.

  • Вальравен, Дж.С., & Mercx, W. P. M. (1983). Несущая способность предварительно напряженных пустотных плит перекрытия. ГЕРОН, 28 (3), 1983.

    Google Scholar

  • Ван, X. (2007). Исследование поведения сдвига предварительно напряженных бетонных пустотных плит с помощью нелинейного моделирования методом конечных элементов. Кандидат наук. Диссертация, Виндзорский университет, Виндзор, Канада.

  • Ян, Л. (1994). Расчет предварительно напряженных пустотных плит с учетом разрушения стенки при сдвиге. ASCE Journal of Structural Engineering, 120, 2675–2696.

    Артикул Google Scholar

  • Влияние монолитного бетонного покрытия на изгибную реакцию сборных железобетонных пустотных плит

    Основные моменты

    Изучается реакция на изгиб сборных пустотных блоков с композитной перекрывающей плитой.

    Основное сложное действие допустимо в неповрежденном состоянии поперечного сечения.

    Поверхность плиты улучшена момент растрескивания и начальная жесткость пустотного блока.

    Комбинированное действие теряется до достижения предельного момента.

    Значения прочности на сдвиг границы раздела в образцах ниже, чем указанные в спецификациях ACI и AASHTO.

    Реферат

    Представлены результаты исследования, посвященного реакции на изгиб сборных железобетонных пустотных плит с монолитным бетонным покрытием.Экспериментальная часть исследования включала нагрузочные испытания пяти сборных железобетонных пустотных блоков. Численно определенный отклик на изгиб испытательных образцов был позже сравнен с экспериментально полученным поведением. Результаты демонстрируют, что между блоком с пустотелым сердечником и перекрывающей плитой действует основное сложное воздействие при уровнях нагрузки, соответствующих состоянию без трещин в поперечном сечении. Наличие перекрытия привело к улучшению момента растрескивания и начальной жесткости пустотных блоков.Было отмечено, что положительное влияние перекрытия плиты на предельную моментную способность ограничено, в основном из-за потери композитного действия до достижения предельной моментной способности. Прочность на горизонтальный сдвиг на границе раздела между пустотным блоком и перекрывающей плитой была определена (1) посредством ограниченного числа испытаний на выталкивающую нагрузку и (2) посредством расчетов с учетом уровня нагрузки, соответствующего возникновению значительного относительного скольжения, с использованием подхода базовой механики материалов. и упрощенное кодовое выражение.Измеренные и вычисленные значения прочности на сдвиг на границе раздела оказались значительно ниже, чем значения прочности на горизонтальный сдвиг, указанные в спецификациях ACI и AASHTO.

    Ключевые слова

    Композитная конструкция

    Пустотная плита

    Предварительно напряженный бетон

    Сборный железобетон

    Прочность на горизонтальный сдвиг

    Рекомендуемые статьиЦитирующие статьи (0)

    Полный текст

    Copyright © 2015 Elsevier Ltd. Все права защищены.

    Рекомендуемые статьи

    Ссылки на статьи

    Предварительно напряженные железобетонные пустотные плиты

    Пустотные — это предварительно напряженные элементы перекрытия с пустотами в поперечном сечении. Конструктивная эффективность и превосходная способность к изгибу предварительно напряженных пустотных плит [PHC] позволяют строить более крупные пролеты, что ведет к снижению затрат. Повышенные постоянные или временные нагрузки, деградация материалов, архитектурные изменения, установка тяжелого оборудования, пересмотр кодов и проемы в плитах создают проблемы для структурной целостности плит PHC.Возможность больших сил сдвига на плиты PHC на высоте в зданиях, таких как склады, гаражи и где каменные перегородки опираются непосредственно на плиту. Результаты испытаний показали, что повышенная способность к изгибу из-за того, что коэффициент усиления GFRP играет важную роль в изменении режимов разрушения и эффективности усиления GFRP.

    Общие

    Использование сборных железобетонных элементов в строительстве растет во всем мире. Предварительно напряженные плиты с пустотелым сердечником Усиление плит PHC может потребоваться из-за повышенных статических или временных нагрузок, деградации материала, архитектурных модификаций, неожиданной установки тяжелого оборудования, коррозии арматуры, и в связи с вышеуказанными изменениями необходимо внимательно отнестись к делу для обеспечения безопасности и целостности. Использование армированных волокном полимеров [FRP] стало одной из самых многообещающих технологий в области структурного упрочнения. FRP имеет отличные механические свойства с высоким отношением прочности к весу, направленной силой, коррозионной стойкостью, атмосферостойкостью, немагнитными характеристиками и стабильностью размеров с низкой теплопроводностью. Цель этого исследования — понять поведение плит ПМСП, усиленных FRP, и изучить изменения в режимах отказов.

    Экспериментальная работа

    Общие

    Три предварительно напряженных полых бетонных плиты из сборного железобетона испытываются до разрушения при четырехугольной конфигурации изгиба.Образцы для испытаний имеют постоянную толщину 250 мм, ширину 600 мм и длину 3500 мм. Каждая плита имеет в общей сложности 44% пустот и армирована высокопрочными стальными арматурами с низким уровнем релаксации. Все образцы были испытаны при соотношении пролета к глубине 5,4.

    Свойства материала

    Бетон

    Все образцы были отлиты из товарного бетона нормального веса с целевой прочностью на сжатие 50 МПа через 28 дней. Удельный вес бетона был принят равным 2400 кг / м3.Испытанная прочность бетона для плит, изготовленных заводами-изготовителями, составила 45 МПа через 7 суток и 53,1 МПа через 28 суток.

    Внутреннее усиление

    Тип стандарта, использованного в испытанном образце, представлял собой семипроволочные нити с низкой релаксацией с пределом прочности на разрыв 1860 МПа и модулем упругости 196,5 ГПа. Внизу и вверху использовались пряди диаметром 12,7 мм и 9,5 мм соответственно с эффективным предварительным напряжением 1215 МПа внизу.

    Внешнее армирование — полимер, армированный стекловолокном [GFRP]

    В этой исследовательской программе использовался однонаправленный ламинат из стеклопластика SIKA WRAP 930G.Поставлялся в рулонной упаковке из ткани шириной 500 мм, толщиной 0,385 мм и длиной 100 метров. Sika Wrap 930G — это однонаправленное стекловолокно. Эпоксидная смола, используемая для приклеивания листов стеклопластика к бетону, каменной кладке или дереву; для приклеивания стали или стеклопластика к бетону.

    Введение

    Все образцы имеют аналогичные детали приборов. Прогибы регистрировались с помощью линейных переменных дифференциальных преобразователей [LVDT]. Тензодатчики TML с измерительной длиной 120 мм использовались для измерения деформаций в бетоне по глубине.Конкретные расположения LVDT были выбраны для захвата всего профиля кривизны во время испытаний. Поверхность была тщательно очищена, и датчики деформации были установлены сверху и снизу по осевой линии бетонной плиты, чтобы зафиксировать профиль деформации. Для сбора данных использовалась система сбора данных HBM.

    Тестовая установка и процедура загрузки

    Плиты

    были испытаны в конфигурации нагружения по четырем точкам, с помощью которой была получена область постоянного момента вдоль середины пролета. Гидравлический привод MTS 250 кН использовался для приложения двух сосредоточенных нагрузок с центром в середине каждого испытательного образца.Нагрузки передавались на бетонный образец через одну продольную жесткую стальную распорную балку, усиленную ребрами жесткости стенки для обеспечения высокой жесткости. Нагрузка приостанавливалась при управлении перемещением с перерывами, чтобы наблюдать за развитием отказа.

    Результаты экспериментов

    Поведение HCS-250-5.4-FO-SO. Как упоминалось выше, этот образец был контрольными пластинами. Общий пролет этой плиты составлял 3 500 мм; плита была нагружена двухлинейными нагрузками на расстоянии 600 мм друг от друга, как показано схематически. Во время приложения нагрузки изгибные трещины впервые появились, когда нагрузка достигла 129 кН.Податливость арматуры предварительного напряжения началась, когда нагрузка достигла 160 кН. Измеренная пиковая нагрузка составила 187 кН, а соответствующий прогиб в середине пролета составил 38,2 мм. Развитие разрушения: растрескивание на изгиб в нижней части в области постоянного момента; Распространение трещин и распространение трещин Развитие диагональных трещин как продолжений ранее существовавших трещин изгиба; произошел внезапный отказ сжатия ниже точек нагружения.

    .