Железобетонные колонны одноэтажных промышленных зданий: Виды колонн одноэтажных промышленных зданий. Назначение закладных деталей

Содержание

Колонны для открытых крановых эстакад

Серия ИС-01-08/67 выпуск 2

Характеристики:
Колонны крайних рядов для открытых кранов эстакад.

Марка изделия Марка бетона (Класс бетона) Объем бетона, м3 Масса изделия, т
КДЭП -3-3 М300 (В22.5) 4,02 10,1

 

 

Серия ИС-01-08/67 выпуск 2

Характеристики:
Колонны средних  рядов для открытых кранов эстакад.

Марка изделия Марка бетона (Класс бетона) Объем бетона, м3 Масса изделия, т
КДЭУ -3-3 М300 (В22. 5) 6,66 16,7
Колонны одноэтажных промышленных зданий оборудованные кранами

Колонны средних рядов

Колонны одноэтажных промышленных зданий

Серия КЭ-01-49 в.1

Характеристики:
Колонны по данной серии изготавливаются сечениями (а х b) 800х400 ; 800х 500 мм, длиной (H) колонн до 11800, высотой этажа (h) 8,0 м. Допускается изготавливать колонны определенной длины (H) до13.5 м по чертежам заказчика, также маркой бетона М200…М800 (В15…В60)

 

Колонны крайних рядов

Колонны одноэтажных промышленных зданий

Серия КЭ-01-49 в.1

Характеристики:
Колонны по данной серии изготавливаются сечениями (а х b) 800х400 ; 800х 500 мм, длиной (H) колонн до 11800, высотой этажа (h) 8,0 м. Допускается изготавливать колонны определенной длины (H) до13. 5 м по чертежам заказчика, также маркой бетона М200…М800 (В15…В60)

Колонны одноэтажных промышленных зданий с бескрановыми пролетами

Колонны одноэтажных промышленных зданий с бескрановыми пролетами

Серия 1.423.1-3/88 вып. 1 — 2 ; 1.423.1-5/88, 1.427.1-3 в1/87,2/87; 1.823.1-2   

Характеристики:
Железобетонные колонны прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий без мостовых кранов высотой до 9,6 м;10,8; 12,0; 13,2; 14,2.

 

Марка изделия

Размеры, мм

А

Размеры, мм

B

Размеры, мм

L

Марка бетона Объем бетона Арматура Вес, тн
Серия 1. 423.1-3/88 в1
1К30-1м2 300 300 3800 200 0,34
29,4
0,85
2К30-1м2  300 300 3800 200 0,37 30,6 0,925
1К36-1м2 300 300 4400 200 0,4  33,4 1
2К36-1м2 300 300 4400 200 0,43 34,6 1,075
1К42-1м2 300
300
5000 200 0,45 37,2 1,125
2К42-1м2 300 300 5000 200 0,48 38,5 1,2
1К48-1м2 300 300 5600 200 0,5 41,4 1,25
2К48-1м2 300 300 5600 200 0,67 42,5
1,675
3К48-1м2 300 300 5700 200 1,2 47,6 3
4К48-1м2 300 300 5600 200 0,53 42,6 1,325
5К48-1м2 400 300 5600 200 0,72 45,3 1,8
6К48-1м2 500 500
5700
200 1,5 61,2 3,75
7К48-1м3 500 500 5700 300 1,3 55,2 3,25
1К54-1м2 300 300 6200 200 0,56 45,2 1,4
2К54-1м2 300 300 6200 200 0,59 46,4 1,475
1К60-1м2 400 300 6800 200 0,8 50,4 2
2К60-1м2 400 400 6900 200 1,1 53,9 2,75
3К60-1м2 500 400 6900 200 1,4 55,5 3,5
4К60-1м2 400 300 6800
200
0,84 53,1 2,1
5К60-1м2 400 400 6900 200 1,14 56,7 2,85
6К60-1м2 500 500 6900 200 1,7 71,6 4,25
7К60-1м2 500 500 6300(6200) 200 1,6 65,7 4
1К66-1м2 400 300 7400  200 0,88 54,5 2,2
2К66-1м2 400 400 7500 200 1,2 58 3
3К66-1м2 500 400 7500 200 1,5 59,8 3,75
4К66-1м2 400 300 7400 200
0,88
57,4 2,2
5К66-1м2 400 400 7500 200 1,24 60,8 3,1
6К66-1м2 500 500 7500 200 1,9 76,8 4,75
7К66-1м2 500 500 6900(6800) 200 1,7 70,9 4,25
1К72-1м2 400 400 8100 200 1,3 62 3,25
2К72-1М2 500 500 8100 200 2 81,6 5
3К72-1М2 500 500 8100 200 2 81 5
4К72-1М2 400 400 8100 200 1,3 64,8 3,25
5К72-1М2 500 500 8100 200 2 82,2 5
6К72-1М2 500 500 7500(7400) 200 1,9 76 4,75
1К78-1М2 400 400  8700 200 1,39 66,2 3,475
2К78-1М2 500 500  8700 200 2,18 86,5 5,45
3К78-1М2 500 500  8700 200 2,2 86,1 5,5
4К78-1М2 400 400  8700 200 1,43 69 3,575
5К78-1М2 500 500 8700 200 2,2 87,3 5,5
6К78-1М2 500 500 8100(8000) 200 2,05 81,4 5,125
1К84-1М2 400 400  9300 200 1,5 87,2 3,75
2К84-1М2 500 400  9300 200 1,9 90 4,75
3К84-1М2 500 500  9300 200 2,3 91,9 5,75
4К84-1М2 500 500  9300 200 2,3 91,5 5,75
5К84-1М2 500 400  9300 200 1,9 90,8 4,75
6К84-1М2 600 500  9300 200 2,8 129 7
7К84-1М2 500 500  8700(8600) 200 2,2 86,7 5,5
8К84-1М2 600 500 8700(8600) 200 2,6 120,5 6,5
9К84-1М2 500 500  9300 200 2,4 92,7 6
1К96-1м2 400 400  1050 200 1,7 97,5 4,25
2К96-1м2 400 500  1050 200 2,1 100,3 5,25
3К96-1М2 500 500  1050 200 2,7 102,3 6,75
4К96-1М2 500 600  1050 200 3,2 144,2 8
5К96-1М2 500 500  1050 200 2,7 101,9 6,75
6К96-1М2 600 500  1050 200 3,2 144,2 8
7К96-1М2 500 500  1050 200 2,7 103,1 6,75
8К96-1М2 500 600  1050 200 3,15 144,2 7,875
9К96-1М2 500 600  1050 200 3 135,5 7,5
Серия 1. 427.1-3  в1/87
1КФ37-1 300 300 3700 200 0,33 17,89 0,825
2КФ69-1 300 400 6900 200 0,83 32,47 2,075
3КФ93-1 400 400 9300 200 1,5 71,6 3,75
4КФ105-1 400 500 10500 200 2,1 74,27 5,25
5КФ145-1 400 500 1450 300 3,5 174,22 8,75
6КФ69-1 перем сечения   6900 200 0,8 34,97 2
7КФ93-1 перем сечения   9300 200 1,5  75,2 3,75
8КФ105-1 перем сечения   1050 200 2 73,93 5
9КФ142-1 перем сечения   1420 300 3,1 174,22 7,75
1. 823.1-2 в1
1К33.2-1 200 200 3300 200 0,13 19,3 0,325
1К36.2-1 200 200 3600 200 0,14 20,61 0,35
1К39.2-1 200 200 3900 200 0,16 21,79 0,4
1К33.3-1 300 300 3300 200 0,3 26,86 0,75
1К36. 3-1 300 300 3600 200 0,32 28,48 0,8
1К39.3-1 300 300 3900 200 0,35 30,11 0,875
1К42.3-1 300 300 4200 200 0,38 31,73 0,95
1К45.3-1 300 300 4500 200 0,41 34,47 1,025
1К48. 3-1 300 300 4800 200 0,41 36,09 1,025
1К51.3-1 300 300 5100 200 0,46  37,7 1,15
1К51.3-2 300 300 5100 200 0,46 50,9 1,15
1К57.3-2 300 300 5700 200 0,51 56,63 1,275
1К60. 3-2 300 300 6000 200 0,54 57,17 1,35
1К63.3-2 300 300 6300 200 0,57 59,94 1,425
1К45.4-4 400 400 4500 300 0,72 129,64 1,8
1К57.4-2 400 400 5700 200 0,91 73,42 2,275
1К69. 4-1 400 400 6900 200 1,1 64,22 2,75
1К81.4-2 400 400 8100 200 1,3 101,3 3,25
1К57.5-2 500 500 5700 200 1,42 216,81 3,55
1К69.5-3 500 500 6900 300 1,73 389,44 4,325
1К81. 5-2 500 500 8100 200 2,03 199,17 5,075
1К33.3-1.1 300 300 3300 200 0,3  27,49 0,75
1К36.3-1.1 300 300 3600 200 0,32 31,13 0,8
1К39.3-2.1 300 300 3900 200 0,35 43,05 0,875
1К42. 3-2.1 300 300 4200 200 0,38 45,4 0,95
1К45.3-2.1 300 300 4500 200 0,41 46,84 1,025
1К48.3-2.1 300 300 4800 200 0,43 49,19 1,075
1К51.3-3.1 300 300 5100 200 0,46 62,57 1,15
1К57. 4-2.1 400 400 5700 200 0,91 74,27 2,275 
1К69.4-2.1 400 400 6900 200 1,1 87,99  2,75
2К33.2-1 200 200 3300 200 0,15 26,1 0,375
2К36.2-1 200 200 3600 200 0,16 27,4 0,4
2К39. 2-1 200 200 3900 200 0,18 28,58 0,45
2К33.3-1 300 300 3300 200 0,31 36,24 0,775
2К39.3-1 300 300 3900 200 0,36 39,49 0,9
2К42.3-1 300 300 4200 200 0,39 41,11 0,975
2К45. 3-1 300 300 4500 200 0,42 43,85 1,05
2К48.3-1 300 300 4800 200 0,44 45,47 1,1
2К51.3-1 300 300 5100 200 0,47 47,08 1,175
2К54.3-1 300 300 5400 200 0,5 48,63 1,25
2К57. 3-1 300 300 5700 200 0,52 51,38 1,3
2К60.3-1 300 300 6000 200 0,55 51,22 1,375
2К63.3-1 300 300 6300 200 0,58 53,27 1,45
2К45.4-4 400 400 4500 300 0,74 141,57 1,85
2К57. 4-2 400 400 5700 200 0,93 85,35 2,325
2К69.4-1 400 400 6900 200 1,12 76,17 2,8
2К81.4-2 400 400 8100 200 1,32 113,23 3,3
3К57.5-1 500 500 5700 200 1,43 186,51 3,575
3К69. 5-3 500 500 6900 300 1,74 400,77 4,35
3К81.5-2 500 500 8100 200 2,03 187,71 5,075

В таблицах указаны колонны с одной нагрузкой из каждой группы.

Завод готовит колонны всех нагрузок указанных в серии.

Железобетонные колонны одноэтажных производственных зданий (расчет и конструирование

ОГЛАВЛЕНИЕ (с. 196-197)
Глава 1. Общие положения проектирования колонн 6
§1.1. Каркасы одноэтажных производственных зданий 6
§1. 2. Классификация колонн 9
§1.3. Размеры колонн 11
§1.4. Материалы для колонн 13
Глава 2. Нагрузки 14
§2.1. Классификация нагрузок 14
§2.2. Постоянные нагрузки 16
§2.3. Нагрузка от мостовых кранов 17
§2.4. Нагрузка от подвесных кранов 21
§2.5. Снеговая нагрузка 23
§2.6. Ветровая нагрузка 24
§2.7. Температурные климатические воздействия 28
§2.8. Прочие нагрузки 31
§2.9. Сочетания нагрузок 32
Глава 3. Общие положения статического расчета каркаса здания 37
Глава 4. Статический расчет рам по недеформированной схеме 45
§4.1. Расчет на ветровую нагрузку 45
§4.2. Расчет на нагрузку от веса постоянных частей здания, снега, подвесного транспорта и др. 53
§4.3. Расчет на нагрузку от мостовых кранов 54
§4.4. Учет вынужденных перемещений 58
§4.5. Учет продольного изгиба колонны 74
§4.6. Особенности расчета рам с двухветвевыми колоннами. Усилия в двухветвевых колоннах 78
§4.7. Расчет сечений колонн 83
§4.8. Пример определения усилий от вынужденных перемещений в колоннах продольной рамы здания с подвесными кран-балками 88
§4.9. Пример расчета каркаса здания с мостовыми кранами 94
Глава 5. Статический расчет рам по деформированной схеме 111
§5.1. Основные положения 111
§5.2. Расчет каркасов зданий с призматическими колоннами прямоугольного сечения 132
§5.3. Расчет каркасов зданий со ступенчатыми колоннами прямоугольного сечения
(в плоскости поперечной рамы) 137
§5.4. Расчет каркасов зданий со ступенчатыми двухветвевыми колоннами 149
Глава 6. Конструирование колонн 166
§6.1. Продольное и поперечное армирование колонн 166
§6.2. Заделка колонн в фундамент 177
§6.3. Консоли 180
§6.4. Элементы двухветвевых колонн 185
§6.5. Закладные детали и сетки 190

Колонны железобетонные для промышленных, много- и одноэтажных зданий

Надежность любой строительной конструкции в первую очередь зависит от несущего каркаса, в котором главными составляющими являются колонны железобетонные. Данная разновидность ЖБИ применяется для возведения жилых домов, промышленных, административных зданий. Каждый производственный этап соответствует регламенту ГОСТа, что является подтверждением высокого качества конструкций.

ООО «ЖБИ-Урал ТЕХ» предоставляет широкий сортамент железобетонных изделий, изготавливаемых по новым и традиционным технологиям на производстве, расположенном . Применяются колонны железобетонные для одноэтажных промышленных зданий, жилых многоэтажных, административных высотных или частных малогабаритных. С нашей продукцией легко работать, потому что:

  • изделие имеет хорошие несущие характеристики;
  • длительный эксплуатационный срок;
  • большую длину пролетов;
  • герметичность от влажности;
  • изделие полностью соответствует государственным нормативам.

Цены на железобетонные колонны

Наименование серии

Фото

Технические особенности, вес, размеры, мм

Цена, руб/шт.

С.423-3 в 1.2

  • Крайние колонны с прямоугольным сечением
  • 0,9-5,5 кг
  • 380/1050х30/40х30/40

7500

С.1.423.1-5 в 1.2

  • Средний вид колонн с прямоугольной формой в разрезе
  • 1,1-7,4 кг
  • 440/1050х30/60х30/50

9200

С.1.423-3 в 1.2

  • Крайние одноконсольные изделия с прямоугольным сечением
  • 5-8 кг
  • 930/1305х38х60/70х350/410

9100

С. 1.424.1-5

  • Двухконсольный стройматериал для средних рядов
  • 7-9,3 кг
  • 930/1185х60х60/70х350/410

7100

С.1.020.1-83

  • Колонные элементы с сечением 40х40 и высотой этажей: 3,3; 3,6; 4,2 м.
  • Используется для возведения двух- и одноэтажных построений.
  • 255/47

договорная

С.1.420.12 в 2

  • Высокий вариант колонн для этажей в 4,8; 6; 7,2 м
  • 1,7-9,1 кг
  • 372/1242х40/60х40/60

договорная

Производство железобетонных колонн

Весь ассортимент ЖБИ изготавливается ГОСТ 18979-90 и технологической документацией, утвержденной ООО «ЖБИ-Урал ТЕХ», по рабочим чертежам.

При изготовлении железобетонных колонн промышленных зданий, частных домов и других сооружений используется тяжелый бетон по ГОСТ 26633 с максимальными показателями по прочности на сжатие. Для малоэтажного строительства, в том числе сельскохозяйственных и одноэтажных зданий предприятий, выпускается отдельная линейка продукции в соответствии с нормами ГОСТ 25628-90. Требования относительно марок бетона и качественных характеристик железобетонных колонн не изменяются.

Поскольку на бетонные конструкции предполагается большая нагрузка, на производстве мы дополнительно укрепляем их металлическими стержнями – проволокой или прочной арматурой, в зависимости от технологии изготовления. Продольные стержни или каркас, зафиксированный внутри конструкции, существенно увеличивает степень устойчивости перед большими нагрузками или агрессивным воздействием внешних факторов.

Металлические стержни фиксируются хомутами. Также возможно применение небольших прутьев, прикрепленных сваркой. При выборе арматуры специалисты пользуются рядом критериев, материал должен быть прочным, гибким, поддаваться сварке и обладать повышенной устойчивостью перед образованием коррозии.

Железобетонные конструкции в разных размерных линейках и формах, стандарт которых и требования регламентированы ГОСТ 13015.0:

  • прочность;
  • жесткость;
  • трещиностойкость;
  • морозоустойчивость;
  • водонепроницаемость;
  • толщине защитного слоя бетона до арматуры;
  • качество и состав защиты от коррозии. 

Виды продукции

Ассортимент, изготовленный ООО «ЖБИ-Урал ТЕХ» на фабрике подразделяется на разные классы исходя из индивидуальных характеристик и назначения.

По методу производства следует выделить три основных типа:

  • монолитные железобетонные колонны – арматурная конструкция изготовляется на строительной площадке, после чего заливается бетонной смесью;
  • сборные железобетонные колонны – весь производственный процесс осуществляется на заводе, после чего, изделие транспортируется до пункта назначения специализированной автотранспортной техникой.

Стройматериал относятся к определенной классификации по типу бетона, который используется в процессе изготовления продукции. Применяется тяжелый или легкий раствор.

Монолитный стержень

Зависимо от конструктивных особенностей, выпускаются следующие варианты колон:

  1. Консольные – наличие одно- или двухсторонних консолей. Применение данной колонны обеспечивает увеличенную надежность, прочность соединения фронтальных и вертикальных составляющих. Изделия рекомендованы для использования в многоэтажных сооружениях.
  2. Бесконсольные – имеют меньшую прочность, поскольку в конструкции отсутствуют консоли.

Бесконсольные — менее устойчивые, подходят только для одноэтажных строений

Стройматериал, помимо вышеперечисленных факторов, еще подразделяется по виду в поперечном сечении и имеет 4 основных группы.

Изделие в разрезе имеет прямоугольную форму

Изделия сплошного прямоугольного поперечного сечения изготавливаются из тяжелого бетона и предназначены для каркасов одноэтажных зданий

Отличатся высшей классификацией прочности на сжатие с наличием фаски на торцах.

Продукт с Т-образным профилем

Колонны предназначены для применения в конструкциях, оборудованных подвесными кранами или мостовыми сооружениями, когда помимо веса ригелей и балок требуется еще выдерживать провисающую технику. Данный вариант укреплен дополнительной полкой в области, где происходит сжатие под нагрузкой.

Двухветвевые колонны

Изделия с опорным элементом, разветвляющим распорки в нижней области. Дополнительные крепления имеют в разрезе прямоугольную форму. Применяются для возведения одноэтажных домов с большими габаритами или нагрузкой.

Железобетонные колонны с круглым сечением

Используются в домах, где не предусмотрено использование подвесных кранов или мостовых опор. Стройматериалы востребованы в промышленной сфере в качестве несущих составляющих.

Разнообразие ассортимента изделий позволяет подобрать наиболее оптимальный вариант для создания конструкции с правильной геометрией, высокой прочностью, устойчивостью.

Особенности конструкции

На колонны железобетонные возлагаются повышенные нагрузки. Чтобы создать конструкцию с максимальной прочностью, наши технологи разработали разборную систему, которая в результате производства собирается в монолитное изделие. Стройматериал состоит из основных 3-х частей:

  • оголовок – забирает напряжение с верхней части здания;
  • стержень – элемент, передающий тяжесть с оголовка к нижнему отрезку;
  • база – перенимает нагрузку и распределяет ее по фундаментной основе здания.

При помощи железобетонных колонн можно за короткий период времени создать надежный каркас для сооружения как одноэтажного, так и многоэтажного здания. Достаточно только правильно подобрать изделие, определиться с количеством и заказать его через специальную форму связи на сайте ООО «ЖБИ-Урал ТЕХ». Если у вас остались вопросы по типу колонн – размерам, качественным характеристикам и ценам, свяжитесь с менеджерами компании. Вам дадут полную консультацию по разновидностям и способам укладки.

ВИДЕО: Особенности монтажа жб колонн

Железобетонные колонны одноэтажных производственных зданий

Производство Железобетонные колонны одноэтажных производственных зданий

просмотров — 298

Типы колонн одноэтажных производственных зданий.

Сборные желœезобетонные колонны одноэтажных производст­венных зданий по назначению можно разделить на колонны для зданий без кранов и колонны для зданий, оборудованных мосто­выми или другими кранами, для которых необходимы подкра­новые пути, опирающиеся на колонны. Среди последних можно выделить колонны для зданий с мостовыми электрическими кра­нами массового применения, колонны для зданий с ручными мо­стовыми кранами, встречающимися значительно реже, и колон­ны для особых случаев: для зданий с мостовыми кранами, рас­положенными в два-три яруса, зданий со специальными крана­ми и др.

По расположению в здании колонны делят на колонны крайних рядов (их же используют и в рядах, примыкающих к продольным температурным швам) и колонны средних рядов, имеющие обычно среднюю вертикальную ось симметрии.

Кроме базовых колонн в одноэтажных зданиях используют также колонны (стойки) фахверка продольных и торцовых стен, колонны этажерок и рабочих площадок.

По конструкции колонны бывают постоянного и переменного сечения по высоте (так называемые ступенчатые колонны), сплошные (прямоугольного или двутаврового сечения) и сквоз­ные (двухветвевые), которые бывают безраскосными и раскосными. Известны также решения колонн пустотелых — прямо­угольного и круглого сечения.

В колоннах переменного сечения по высоте возможны различ­ные варианты сочетания сечений: к примеру прямоугольного в нижней (подкрановой) и верхней (надкрановой) части колонн, двутаврового сечения в подкрановой и надкрановой части, дву­таврового в подкрановой и прямоугольного в надкрановой части. Двухветвевые колонны для зданий с мостовыми кранами обычно устраивают с надкрановой частью прямоугольного сечения.

Нетиповые желœезобетонные колонны применяются крайне редко: в отдельных случаях расширения или реконструкции зда­ний, в зданиях с неунифицированиыми параметрами, если в них нельзя применить по противопожарным требованиям стальные колонны, и в других особых случаях.

Колонны в зданиях с мостовыми кранами различают средние – с двумя подкрановыми консолями и крайние – с односторонним расположением консоли. По конструкции колонны делают: сплошные – прямоугольного или двутаврового сечения и сквозные – двухветвенные.

Сплошные колонны применяют при кранах грузоподъемностью до 30 т. При кранах большей грузоподъемности рациональны сквозные колонны. Колонны двутаврового сечения экономичнее колонн прямоугольного сечения, однако сложны в изготовлении.

Колонны одноэтажных зданий


Читайте также


  • — Железобетонные колонны одноэтажных производственных зданий

    Типы колонн одноэтажных производственных зданий. Сборные железобетонные колонны одноэтажных производст­венных зданий по назначению можно разделить на колонны для зданий без кранов и колонны для зданий, оборудованных мосто­выми или другими кранами, для которых… [читать подробенее]


  • Библиотека технической документации

    ОбозначениеДата введенияСтатус
    Серия КЭ-01-43 Стальные колонны промышленных зданийНе действует
    Серия КЭ-01-43 Выпуск I. Стальные колонны промышленных зданий с кранами грузоподъемностью до 250 т. Чертежи КМНе действует
    Входит в:
    Серия КЭ-01-43 Выпуск II. Базы стальных колонн промышленных зданий с опиранием на строганые стальные плиты фрезерованными торцами. Чертежи КМ01.04.1967Действует
    Входит в:
    Серия 1.423.3-8 Стальные колонны одноэтажных производственных зданий без мостовых опорных кранов01.04.1986Не определен законодательством
    Заменяет собой:
    Серия 1.423.3-8 Выпуск 1. Колонны для зданий высотой от 9,6 до 18,0 м бескрановых и с подвесными электрическими кранами общего назначения грузоподъемностью до 5 т. Чертежи КМ01.04.1986Заменен
    Входит в:Чем заменён:
    Серия 1.423.3-8 Выпуск 3. Колонны для зданий с применением несущих конструкций покрытий типа «Молодечно» и «ЦНИИСК» высотой от 4,8 до 8,4 м бескрановых и с подвесными электрическими кранами общего назначения грузоподъемностью до 5 т. Чертежи КМ01. 05.1986Не определен законодательством
    Входит в:Заменяет собой:
    Серия 1.423.3-8 Выпуск 5. Колонны для зданий высотой от 6,0 до 8,4 м бескрановых и с подвесными электрическими кранами общего назначения грузоподъемностью до 5 т с применением профилей по сокращенному сортаменту металлопроката (дополнение к выпуску 2). Чертежи КМ01.10.1989Не определен законодательством
    Входит в:
    Серия 1.423.3-8 Выпуск 6. Колонны для зданий высотой от 9,6 до 18,0 м бескрановых и с подвесными электрическими кранами общего назначения грузоподъемностью до 5 т. Чертежи КМ01.02.1990Не определен законодательством
    Входит в:
    Серия 1.423.3-8 Выпуск 2. Колонны для зданий высотой от 6,0 до 8,4 м бескрановых и с подвесными электрическими кранами общего назначения грузоподъемностью 5 т. Чертежи КМ01.04.1986Не определен законодательством
    Входит в:Заменяет собой:
    Серия 1.423-4 Выпуск 1. Колонны с применением прокатных широкополочных двутавров для зданий высотой от 9,6 до 18,0 м. Чертежи КМ01.07.1977Не действует
    Входит в:Чем заменён:

    15.04.050 Изменения.

    А.     Раздел 24, часть 2, Том 1 изменен следующим образом:

    1.     Раздел 903.1.2 добавляется следующим образом:

    903.1.2 Частичный автоматический огонь системы подавления запрещены. Всякий раз, когда автоматический огонь система пожаротушения установлена ​​для любой части любого здания или конструкция, должна быть установлена ​​автоматическая система пожаротушения для всего здания или сооружения.

    2.     Раздел 903.2 изменено следующим образом:

    903.2 При необходимости. Одобрено должны быть установлены автоматические системы пожаротушения:

    1.     Во всех новых зданий независимо от типа конструкции или занятости.

    Исключения:

    1.1. Отдельная группа U, при условии, что площадь помещения не превышает 1000 квадратных метров.

    1.2.   Беспилотные объекты и/или второстепенные постройки и / или жилые помещения, одобренные пожарной службой Главный.

    2.     В существующих здания с новыми жильцами в соответствии с требованиями других разделов Кодекс пожарной безопасности.

    3.     Раздел 903.3.1.1 изменено следующим образом:

    903.3.1.1 Спринклеры NFPA 13 системы. В зданиях, кроме зданий группы R, высота которых не превышает двух этажей в высоту, автоматические спринклерные системы будут спроектированы и установлено в соответствии с NFPA 13, издание 2019 г. с поправками в Главе 35, за исключением случаев, предусмотренных в Разделах 903.3.1.1.1 и 903.3.1.1.2.

    4.     Секция 903.3.1.1.3 добавляется следующим образом:

    903.3.1.1.3 Расположение стояка. В строениях высотой более трех этажей или обслуживаемых более чем два спринклерных спринклерных стояка, отдельная комната с спринклерным стояком должны быть предоставлены в утвержденном месте. Комната стояка должна быть доступным для аварийно-спасательных служб снаружи строительство.

    5.     Раздел 903.3.1.2 изменено следующим образом:

    903.3.1.2 Спринклеры NFPA 13R системы. Где разрешено в зданиях группы R, до и включая два этажа в высоту, автоматические спринклерные системы будут устанавливаться повсюду в соответствии с NFPA 13R, издание 2019 г. с изменениями, внесенными в Главе 35.

    6.     Секция 903.3.1.2.4 добавляется следующим образом:

    903. 3.1.2.4 Подвальные помещения. В жилые дома с автоматическими спринклерными системами спроектированы и установлены в соответствии с NFPA 13R, подвалы, используемые для проживания или складского назначения должны быть полностью обсыпаны бытового типа головы.

    7.     Раздел 903.3.1.3 изменено следующим образом:

    903.3.1.3 Спринклеры NFPA 13D системы. Там, где это разрешено, автоматические спринклерные системы будут в одно- и двухквартирных домах будет установлено повсюду в соответствии с NFPA 13D, издание 2019 г. с поправками, внесенными в Глава 35.

    8.     Секция 903.3.1.3.1 добавляется следующим образом:

    903.3.1.3.1 Подробный требования. Автоматическая защита спринклерной системы для одного и двухквартирные дома будут спроектированы и установлены в соответствии с с NFPA 13D, издание 2016 г. со следующими модификациями:

    1.     Местная вода Для всех спринклерных систем должна быть предусмотрена сигнализация расхода.

    2.     Чердаки и подвалы, используемые для складских целей, должны быть полностью обрызганы главы жилого типа.

    3.     Верхний трубопровод должны быть подвергнуты гидростатическим испытаниям на утечку под давлением 200 фунтов на квадратный дюйм в течение двух часов. и проверяется перед установкой гипсокартона или изоляции.

    4.     Минимум три запасных спринклерных головки и монтажный ключ должны быть предоставлены в утвержденном месте.

    9.     Раздел 903.3.5 изменено следующим образом:

    903.3.5 Водоснабжение. Вода расходные материалы для автоматических спринклерных систем должны соответствовать этому раздел и стандарты, указанные в разделе 903.3.1. То подача питьевой воды должна быть защищена от противотока в в соответствии с Кодексом охраны здоровья и безопасности и Bellflower Муниципальный кодекс. Гидравлические расчеты систем, спроектированных по NFPA 13, 13D или 13R будет включать десятипроцентное (10%) снижение из доступного источника питания.

    10.    Добавлен раздел 903.6. читать следующим образом:

    903.6 Существующие помещения. Ан автоматические спринклерные системы будут установлены в существующих размещение следующим образом:

    1.Во всех коммерческих и промышленных зданий площадью более 5000 квадратных футов, когда расширяется за счет добавления к существующей структуре или по требованию начальник пожарной охраны.

    2.     Во всех коммерческих и промышленных зданий, равных или менее 5000 квадратных футов в площадь при расширении за счет пристройки к существующей структуре, превышает 5000 квадратных футов или по требованию начальника пожарной охраны.

    3.     Во всех коммерческих и промышленных зданий при пристройке к существующей площади превышает пятьдесят процентов (50%) в течение любого двенадцатимесячного периода.

    4.     Всего жилых помещений при пристройке к существующему жилому превышает пятьдесят процентов (50%) в течение любого двенадцатимесячного период.

    5.     Согласно требованиям Правила пожарной безопасности в связи со сменой лица.

    6.     В соответствии с требованиями Кодекс пожарной безопасности в главе 11.

    11.    Раздел 907.1.6 добавлено следующее:

    907.1.6 Многократная пожарная сигнализация системы. Несколько систем пожарной сигнализации в пределах одной защищенной помещения должны быть соединены между собой и должны передавать сигналы как единое целое система.

    12.    В таблицу 1505.1 внесены изменения в целом читать следующим образом:

    СТОЛ 1505.1

    МИНИМУМ КЛАССИФИКАЦИЯ КРОВЕЛЬНЫХ ПОКРЫТИЙ

    ВИДЫ КОНСТРУКЦИЯ

     

    ИА

    ИБ

    ИИС

    МИБ

    IIIА

    IIIB

    IV

    ВА

    ВБ

    А

    А

    А

    А

    А

    А

    А

    А

    А

    13. Раздел 1505.1.3 является изменено следующим образом:

    1505.1.3 Кровельные покрытия внутри всех другие области. Полное кровельное покрытие всех существующих сооружение, где более 50 процентов общей площади крыши заменить в течение одного года, все кровельное покрытие каждая новая конструкция и любое кровельное покрытие, применяемое в переделка, ремонт или замена кровли каждого существующего конструкция, будет иметь огнестойкое кровельное покрытие не менее Класс А.

    14.    Раздел 1507.3.1 изменено следующим образом:

    1507.3.1 Требования к палубе. Бетонную и глиняную плитку следует укладывать только на твердые обшивка.

    B.     Раздел 24, часть 2, В том 2 внесены следующие изменения:

    1.     Разделы 1613.5 и 1613.5.1 добавляются следующим образом:

    1613.5 Поправки к ASCE 7. положение статьи 1613.5 допускается в качестве поправки к соответствующие положения ASCE 7.

    1613.5.1 Значения для вертикального комбинации. Изменить ASCE 7 Раздел 12.2.3.1 Исключение 3 как следует:

    3.     Отдельные одно- и двухквартирные жилые дома до двух этажей по высоте легкого каркаса строительство.

    2.     Раздел 1613.5.2 добавляется следующим образом:

    1613.5.2 Деревянные диафрагмы. Изменить ASCE 7 Раздел 12.11.2.3 следующим образом:

    12.11.2.2.3 Деревянные диафрагмы. крепление бетонных или кирпичных несущих стен к дереву диафрагмы должны соответствовать AWC SDPWS 4.1.5.1, и это раздел. Непрерывные связи, требуемые этим разделом, дополнительно к оболочке диафрагмы. Анкеровка не должна выполняться использование ногтей на ногах или ногтей, подлежащих изъятию, а также древесина гроссбухи или обрамление можно использовать при поперечном изгибе или поперечном волокне напряжение.Обшивку диафрагмы нельзя считать эффективной. для обеспечения связей или распорок, требуемых этим разделом.

    Для сооружений, отнесенных к сейсмостойкости Категория конструкции D, E или F, деревянные диафрагмы, поддерживающие бетон или кладка стен должна соответствовать следующим требованиям:

    1.     Расстояние между длина непрерывных связей не должна превышать 40 футов. Добавлены аккорды диафрагмы могут быть использованы для формирования поддиафрагм для передачи анкерные силы к основным неразрезным шпалам.

    2.     Максимум сдвиг диафрагмы, используемый для определения глубины субдиафрагмы не должен превышать 75 % от максимального сдвига диафрагмы.

    3.     Раздел 1613.6 добавлено следующее:

    1613.6 Сейсмостойкие расчеты для постройки на склоне холма.

    1613.6.1 Назначение. Цель этот раздел должен установить минимальные правила для проектирования и строительство новых зданий и пристроек к существующим зданиям при возведении таких зданий на склонах или в них круче одного единица по вертикали на три единицы по горизонтали (33. 3%). Эти правила установить минимальные стандарты сейсмостойкости для снижения риск получения травм или гибели людей в случае землетрясений.

    1613.6.2 Область применения. Положения этот раздел относится к конструкции боковых сил сопротивления система для зданий на склоне холма на уровне основания и ниже диафрагма. Конструкция системы сопротивления боковым силам выше диафрагма базового уровня должна соответствовать положениям для сейсмического и ветрового проектирования, как требуется в другом месте в этом разделение.

    Исключение: Нежилой вспомогательные постройки и настилы, не поддерживающие или поддерживаемые от Главное здание освобождено от этих правил.

    1613.6.3 Определения. Для Для целей настоящего раздела некоторые термины определяются следующим образом:

    БАЗОВЫЙ УРОВЕНЬ ДИАФРАГМЫ – это пол, или ближе всего к вершине самого высокого уровня фундамента.

    АНКЕРЫ МЕМБРАНЫ представляют собой узлы, которые присоединить диафрагму к соседнему фундаменту на подъеме край диафрагмы.

    DOWNHILL DIRECTION — нисходящая направление склона примерно перпендикулярно склону контуры.

    ФУНДАМЕНТ бетонный или кирпичный, поддерживает здание, в том числе фундаменты, стволовые стены, подпорные стены и балки уклона.

    ФУНДАМЕНТ, РАСШИРЯЮЩИЙСЯ НА СПУСКЕ НАПРАВЛЕНИЕ – это фундамент, спускающийся вниз по склону и приблизительно перпендикулярно возвышенному основанию.

    HILLSIDE BUILDING — любое здание или его часть, построенная на или в склоне круче, чем один единица по вертикали на три единицы по горизонтали (33.3%). Если только часть здания поддерживается на или в склон, эти Правила распространяются на все здание.

    ОСНОВНЫЕ АНКЕРЫ представляют собой диафрагменные анкеры. разработан для и обеспечивает прямое соединение, как описано в Сечения 1613. 6.5 и 1613.6.7.3 между диафрагмой и возвышенный фундамент.

    ВТОРИЧНЫЕ АНКЕРЫ представляют собой диафрагменные анкеры. разработан и обеспечивает резервную диафрагму к фундаменту соединение, как описано в Разделах 1613.6.6 и 1613.6.7.4.

    КРОМКА ДИАФРАГМЫ ВВЕРХ – край диафрагма, примыкающая и ближайшая к самому высокому уровню земли на периметр диафрагмы.

    UPHILL FOUNDATION — фундамент параллельно и ближе всего к верхнему краю диафрагмы.

    1613.6.4 Анализ и проектирование.

    1613.6.4.1 Общие. Каждый здание на склоне холма в рамках этого раздела должно быть проанализированы, спроектированы и построены в соответствии с положения этого раздела.Когда предусмотренный кодексом ветровой расчет производит больший эффект, дизайн ветра будет управлять, но с подробным описанием требований и ограничений, установленных настоящим и ссылочные разделы должны быть соблюдены.

    1613.6.4.2 Базовый уровень диафрагма-нисходящее направление. Следующие положения применяются к сейсмический расчет и проектирование соединений для основания уровень диафрагмы в направлении вниз.

    1613.6.4.2.1 База для боковой силы дизайн определен. Для сейсмических сил, действующих на спуске направлении, основанием здания является этаж на или ближе всего к вершина самого высокого уровня фундамента.

    1613.6.4.2.2 Базовый сдвиг. В разработка базового сдвига для сейсмического проектирования, реакция коэффициент модификации (R) не должен превышать 5 для несущей стены и каркасные системы зданий. Общий базовый сдвиг должен включать силы, действующие на диафрагму базового уровня, включая силы от Диафрагма базового уровня.

    1613.6.5 Базовый сдвиг первичные анкеры сопротивления.

    1613.6.5.1 Общие. База сдвигу в направлении вниз должен сопротивляться первичный анкеры от распорок диафрагмы, предусмотренные в диафрагме базового уровня к фундаменту.

    1613.6.5.2 Местоположение первичного якоря. Должны быть предусмотрены первичный анкер и диафрагменная стойка. в соответствии с каждым фундаментом, простирающимся в направлении вниз.Первичные анкеры и диафрагменные распорки также должны быть предусмотрены там, где внутренние вертикальные элементы сопротивления боковым силам расположены выше и соприкасается с диафрагмой базового уровня. Расстояние между первичными анкеры и диафрагменные стойки или коллекторы не должны превышать 30 ноги.

    1613.6.5.3 Конструкция первичных анкеров и диафрагменные стойки. Первичные анкеры и диафрагменные стойки должны оформляться в соответствии с требованиями разд. 1613.6.8.

    1613.6.5.4 Ограничения. следующие элементы сопротивления боковым силам не должны быть рассчитаны на сопротивляться сейсмическим силам ниже диафрагмы базового уровня в направление спуска:

    1.     Деревянные конструкции панельная обшивка стен,

    2.      Цементная штукатурка и планка,

    3.     Гипсокартонный лист, и

    4.     Только натяжение распорные рамы.

    1613.6.6 Базовый сдвиг вторичные анкеры сопротивления.

    1613.6.6.1 Общие. Дополнительно к основным анкерам, требуемым Разделом 1613.6.5, базовый сдвиг в направлении вниз должны сопротивляться вторичной анкеры в возвышенном фундаменте, соединенные с диафрагменными стойками в Диафрагма базового уровня.

    Исключение: Вторичные анкеры не требуется, если фундамент простирается вниз по склону расположены на расстоянии не более 30 футов от центра и простираются до непосредственно подключен к диафрагме базового уровня в течение не менее 70 % глубина диафрагмы.

    1613.6.6.2 Вторичная анкерная способность и интервал. Вторичные анкеры на уровне диафрагмы основания должны быть рассчитана на минимальное усилие, равное базовому сдвигу, в том числе силы притока к диафрагме уровня основания, но не менее 600 фунтов на линейный фут на основе допустимого расчетного напряжения (ASD) уровни. Вторичные анкеры должны быть равномерно распределены вдоль вверх по краю диафрагмы и должны располагаться на расстоянии не более 4 футов от центр.

    1613.6.6.3 Дизайн. Среднее анкеры и диафрагменные распорки должны быть рассчитаны в соответствии с Раздел 1613.6.8.

    1613.6.7 Диафрагмы под основанием направление уровень-спуск. Будут применяться следующие положения боковому анализу и проектированию соединений для всех диафрагмы ниже диафрагмы базового уровня на спуске направление.

    1613.6.7.1 Диафрагма определена. Каждый уровень пола ниже диафрагмы базового уровня должен быть спроектирован как диафрагма.

    1613.6.7.2 Расчетная сила. Каждый Диафрагма ниже базового уровня Диафрагма должна быть рассчитана на все вспомогательные нагрузки на этом уровне с использованием минимального коэффициента сейсмической силы не менее базового коэффициента сдвига.

    1613.6.7.3 Расчетная сила первичные анкеры сопротивления. Расчетное усилие, описанное в Раздел 1613.6.7.2 должны быть укреплены через первичные анкеры от диафрагменные стойки, предусмотренные в каждой диафрагме к фундаменту. Первичные анкеры должны быть предусмотрены и спроектированы в соответствии с требования и ограничения Раздела 1613.6.5.

    1613.6.7.4 Расчетная сила вторичные анкеры сопротивления.

    1613.6.7.4.1 Общие. Дополнительно к основным анкерам, требуемым в Разделе 1613.6.7.3, конструкция сила в направлении вниз должна сопротивляться вторичной анкеры в возвышенном фундаменте, соединенные с диафрагменными стойками в каждая диафрагма ниже базового уровня.

    Исключение: Вторичные анкеры не требуется, если фундамент простирается вниз по склону, расположены на расстоянии не более 30 футов от центра, доходят до непосредственно подключен к каждой диафрагме ниже базового уровня для при не менее 70% глубины диафрагмы.

    1613.6.7.4.2 Вторичный анкер емкость. Вторичные анкеры на каждой диафрагме ниже основания Диафрагма уровня должна быть рассчитана на минимальное усилие, равное расчетная сила, но не менее 300 фунтов на погонный фут в зависимости от Уровни допустимого расчетного напряжения (ASD).Вторичные анкеры должны быть равномерно распределены по восходящей кромке диафрагмы и должны быть на расстоянии не более 4 футов от центра.

    1613.6.7.4.3 Дизайн. Среднее анкеры и диафрагменные распорки должны быть рассчитаны в соответствии с Раздел 1613.6.8.

    1613.6.8 Первичный и вторичный конструкция крепления и диафрагменной стойки. Первичный и вторичный анкеры и диафрагменные распорки должны быть рассчитаны в соответствии с следующие положения:

    1.Крепеж. Все болтовые крепления, используемые для соединения деревянных элементов, должны иметь квадратные плоские шайбы на всех головках болтов и гаек. Шайбы должны быть размером не менее 0,229 дюйма на 3 дюйма на 3 дюйма. Гайки должны быть затянуты от руки плюс половинный (1/2) ключ поверните перед тем, как покрыть обрамление.

    2.     Крепление. То Анкеровка диафрагмы к фундаменту не может быть выполнена с использованием ногтей на ногах, гвоздей, подлежащих изъятию, или древесины с поперечными волокнами изгиб или поперечное растяжение волокон.

    3.     Размер древесины Участники. Деревянные диафрагменные стойки, коллекторы и другие деревянные элементы соединенный с первичными анкерами, должен быть не менее 3 дюймов номинальным ширина. Влияние эксцентриситета на деревянные элементы должно быть оценивается в соответствии с требованиями пункта 9.

    4.     Дизайн. Начальный и вторичное крепление, включая стойки диафрагмы, соединения и коллекторы должны быть рассчитаны на 125% силы притока.

    5.Допустимое напряжение Увеличивать. Допустимое увеличение напряжения на одну треть разрешено согласно Раздел 1605.3.2 не допускается, когда рабочая (допустимая) используется метод расчета напряжений.

    6.     Стальной элемент Структурная система крепления к стене. Расчетные силы прочности для стальные элементы системы крепления несущей стены, с за исключением анкерных болтов и арматурной стали, необходимо увеличить в 1,4 раза больше требуемой силы.

    7.     Основные якоря. Путь нагрузки для первичных анкеров и диафрагменных распорок должен полностью развиты в диафрагму и в основание. То должно быть показано, что основание способно противостоять концентрированному нагрузки от основных анкеров.

    8.     Среднее Якоря. Путь нагрузки для вторичных анкеров и диафрагменных распорок должны быть полностью развиты в диафрагме, но не должны быть развиты вне связи с фундаментом.

    9.     Симметрия. Все Анкеровка фундамента с боковой силой и соединения с диафрагменными стойками должны быть симметричны. Эксцентриковые соединения могут быть разрешены, когда продемонстрировано расчетами или испытаниями, что все составляющие силы были предусмотрены в структурном анализе или испытаниях.

    10.    Деревянные гроссбухи. Древесина гроссбухи не могут использоваться для сопротивления поперечному изгибу волокон или поперечным волокнам напряжение.

    1613.6.9 Сопротивление боковой силе элементы, перпендикулярные направлению спуска.

    1613.6.9.1 Общие. В направление, нормальное к направлению спуска, сопротивление боковой силе элементы должны быть спроектированы в соответствии с требованиями эта секция.

    1613.6.9.2 Базовый сдвиг. В разработка базового сдвига для сейсмического проектирования, реакция коэффициент модификации (R) не может превышать 5 для несущей стены и каркасные системы зданий.

    1613.6.9.3 Вертикальное распределение сейсмические силы. Для сейсмических сил, действующих перпендикулярно в направлении вниз распределение сейсмических сил по высота здания в соответствии с разделом 12.8.3 ASCE 7 должна быть определяется с помощью высоты, измеренной от вершины самой низкой уровень фундамента здания.

    1613.6.9.4 Ограничения дрейфа. дрейф сюжета ниже диафрагмы базового уровня не может превышать 0.007 раз превышает высоту этажа при расчетном уровне прочности. Общая дрейф от диафрагмы базового уровня до верха фундамента не может превышать 3/4 дюйма. Где высота истории или высота от Диафрагма уровня основания до верха фундамента меняется из-за ступенчатого основания или смещения этажа высота должна быть отсчитывается от средней высоты верха фундамента. То смещение сюжета не может быть уменьшено эффектом горизонтальной диафрагмы жесткость.

    1613.6.9.5 Распределение боковых силы.

    1613.6.9.5.1 Общие. Дизайн боковая сила должна быть распределена на сопротивление боковой силе элементы различной высоты в зависимости от жесткости каждый отдельный элемент.

    1613.6.9.5.2 Деревянная конструкционная панель обшитые стены. Жесткость ступенчатой ​​деревянной конструкции Стена сдвига панели может быть определена путем деления стены на смежные прямоугольные элементы, с учетом одного и того же верха стены отклонение.Прогибы стенок сдвига могут быть оценены по AWC. SDPWS Раздел 4.3.2. Требования к обшивке и креплению самая жесткая секция должна использоваться для всей стены. Каждый раздел стена должна быть закреплена на сдвиг и поднятие на каждом шагу. То минимальная горизонтальная длина шага составляет 8 футов, а максимальная высота ступени по вертикали 2 фута 8 дюймов.

    1613.6.9.5.3 Железобетон или стены из каменной кладки. Стены жесткости из железобетона или кирпичной кладки должны иметь силы, распределенные пропорционально жесткости каждого участок стены.

    1613.6.9.6 Ограничения. следующие элементы сопротивления боковой силе не могут быть рассчитаны на сопротивляться боковым силам ниже диафрагмы базового уровня в направление, нормальное к направлению спуска:

    1.     Цементная штукатурка и планка,

    2.     Гипсокартонный лист, и

    3.     Только натяжение распорные рамы.

    Раскосные рамы, разработанные в соответствии с с требованиями раздела 2205.2.1.2 настоящего Кодекса может быть выполнены в виде элементов, устойчивых к боковым силам в направлении перпендикулярно направлению спуска, при условии, что боковые силы не вызвать изгибные напряжения в любом элементе рамы. Отклонения рамы должны учитывать изменение наклона диагональных элементов если рамка не прямоугольная.

    1613.6.10 Специальное исполнение положения.

    1613.6.10.1 Фундаменты и уклон лучи. Все фундаменты и поперечные балки должны соответствовать далее:

    1.      Балки должны быть простираться не менее чем на 12 дюймов ниже самого низкого соседнего уровня и обеспечить минимальное расстояние 24 дюйма по горизонтали от дна наружная поверхность наклонной балки к поверхности нисходящей склон.

    2.     Непрерывный фундаменты должны быть усилены не менее чем двумя арматурами № 4 бары вверху и два No.4 арматурных стержня внизу.

    3.     Все основные опоры и арматурная сталь класса балки должна быть согнута в пересекающиеся основания и полностью развитые вокруг каждого угла и пересечение.

    4.     Полностью бетонный стержень стены должны отходить от фундамента и должны быть усилены по мере необходимости для бетонных или кирпичных стен.

    1613.6.10.2 Защита от гниения и термиты. Все разделение дерева и земли должно соответствовать далее:

    1.Где основа или планировочная балка проходит по нисходящему откосу, стволовой стене, балка или опора должны выступать как минимум на 18 дюймов выше высший смежный сорт.

    Исключение: На асфальте гаражные и дверные проемы въездов в здание, необходима стволовая стена распространяться только на готовую бетонную плиту, при условии, что древесина каркас защищен влагозащитным барьером.

    2.Деревянные гроссбухи поддерживая вертикальную нагрузку более 100 фунтов на линейный фут на основе уровней допустимого расчетного напряжения (ASD) и расположен в пределах 48 дюймы соседнего сорта запрещены. Ригели из оцинкованной стали и анкерные болты, с гвоздями для дерева или без них, обработанные или гнилые устойчивые плиты порога, опирающиеся на бетонное или каменное сиденье, могут использоваться.

    1613.6.10.3 Пороги. Все пороги пластины и крепления должны соответствовать следующим требованиям:

    1.Все в деревянном каркасе стен, в том числе ненесущих, при опирании на фундамент, Фундамент или стенка стержневой балки должны опираться на деревянный подоконник. пластины, опирающиеся на ровную поверхность.

    2.     С механическим приводом крепежные детали нельзя использовать для крепления плит порога, кроме как внутри ненесущие стены, не запроектированные как стены сдвига.

    1613.6.10.4 Опорная плита колонны якорь. Основание изолированных деревянных стоек (не обрамленных в каркасная стена), поддерживающая вертикальную нагрузку в 4000 фунтов на основе Уровни допустимого расчетного напряжения (ASD) или выше и опорная плита для стальная колонна должна соответствовать следующим требованиям:

    1.Когда пост или колонна поддерживается на пьедестале, возвышающемся над вершиной фундамент или балка, пьедестал должен быть спроектирован и усилен как требуется для бетонных или кирпичных колонн. Пьедестал должен быть усилен минимум четырьмя стержнями № 4, доходящими до нижняя часть фундамента или балки уклона. Верхняя часть наружных тумб должен иметь уклон для положительного дренажа.

    2.     Опорная плита анкерные болты или закладная часть основания стойки, и вертикальные арматурные стержни для постамента должны быть ограничены два нет.4 или три галстука № 3 в пределах верхних 5 дюймов бетонный или кирпичный постамент. Анкерные болты опорной плиты должны быть вбетонировать в бетон минимум 20 диаметров болтов или каменный постамент. Анкерные болты опорной плиты и основания стоек должны быть оцинкованы, и каждый анкерный болт должен иметь не менее 2 оцинкованных гайки над опорной плитой.

    1613.6.10.5 Стальная балка к колонне поддерживает. Все стальные балки к опорам колонн должны быть закреплены в каждом направлении.Стальные балки должны иметь пластины жесткости установлены с каждой стороны стенки балки у колонны. Ребро жесткости пластины должны быть приварены к каждой полке балки и стенке балки. Каждый раскосное соединение или конструктивный элемент должны состоять не менее чем из двух Крепежные болты диаметром 5/8 дюйма.

    4.     Раздел 1613.7 добавлено следующее:

    1613.7 Подвесные потолки. Минимальные стандарты проектирования и монтажа подвесных потолков должны быть определены в соответствии с требованиями разд. 2506.2.1 настоящего Кодекса и настоящего раздела.

    1613.7.1 Область применения. Эта часть содержит специальные требования к подвесным потолкам и освещению системы. Положения раздела 13.5.6 ASCE 7 будут применяться, за исключением как изменено здесь.

    1613.7.2 Общие. Подвесной потолки и системы освещения должны быть ограничены 6 футами ниже несущую палубу, если боковая распорка не спроектирована лицензированный инженер или архитектор.

    1613.7.3 Спринклерные головки. Все спринклерные головки (капли), кроме огнестойких напольных/потолочных или крыши/потолка, должны быть спроектированы таким образом, чтобы движение спринклерных труб с увеличенными кольцами, втулками или переходники через потолочную плитку. Разбрызгиватели и прочее проходки должны иметь кольцо, втулку или переходник увеличенного размера на 2 дюйма. через потолочную плитку, чтобы обеспечить свободное движение не менее 1 дюйма во всех горизонтальных направлениях.В качестве альтернативы шарнирное соединение который может приспособиться к 1 дюйму движения потолка во всех горизонтальных направления разрешается указывать в верхней части спринклера удлинение головы.

    Проникающие спринклерные головки пол/потолок или крыша/потолок должны быть огнестойкими соответствовать статье 714 настоящего Кодекса.

    1613.7.4 Особые требования к средства выхода. Подвесные потолки, расположенные вдоль средства эвакуации, обслуживающие 30 и более пассажиров, должны соответствовать со следующими положениями.

    1613.7.4.1 Общие. Потолок подвесные системы должны быть соединены и закреплены вертикальными подвески, прикрепленные непосредственно к структурному настилу вдоль средств выход, обслуживающий 30 и более человек, и в вестибюлях принадлежность к группе A занятий. Расстояние между вертикальными подвесками должно не более 2 футов в центре по всей длине узел подвесного потолка, расположенный вдоль путей эвакуации или в лобби.

    1613.7.4.2 Сборочное устройство. Все укладочные панели должны быть закреплены на подвесном потолке с минимум двумя прижимными зажимами для каждой плитки в пределах 4 футов радиус выходных огней и выходных знаков.

    1613.7.4.3 Аварийные системы. Для светильников должны быть предусмотрены независимые опоры и раскосы. требуется для выходного освещения. Блок питания для выходного освещения должны соответствовать требованиям раздела 1008.3 из этого Код.

    1613.7.4.4 Опоры для придаток. Должна быть отдельная опора от несущего настила. предусмотрены для всех придатков, таких как светильники, воздухораспределители, знаки выхода и подобные элементы.

    5.     Раздел 1704.6 изменено следующим образом:

    1704. 6 Структурные наблюдения. Если этого требуют положения Разделов 1704.6.1, 1704.6.2 или 1704.6.3, владелец или уполномоченный им агент должен нанять структурный наблюдатель для выполнения структурных наблюдений. Структурный наблюдение не включает и не освобождает от ответственности за инспекции в разделе 110 или специальные проверки в разделе 1705 или другие разделы этого кодекса. Структурный наблюдатель должен быть одним из следующих лиц:

    1.     Зарегистрированный профессиональный дизайнер, ответственный за проектирование конструкций, или

    2.зарегистрированный профессиональный дизайнер, назначенный зарегистрированным дизайном профессионал, ответственный за структурный дизайн.

    До начала наблюдения, структурный наблюдатель должен представить в здание официальное письменное заявление с указанием частоты и степени структурных наблюдений.

    Владелец или уполномоченный агент владельца должны согласовать и созвать предварительное совещание между структурный наблюдатель, подрядчики, затронутые субподрядчики и специальные инспекторы. Структурный наблюдатель должен председательствовать на встреча. Цель встречи – выявить основные конструктивные элементы и соединения, влияющие на вертикальную и системы сопротивления боковым нагрузкам конструкции и рассмотреть составление графика необходимых наблюдений. Запись встречи должен быть включен в отчет, представляемый в здание официальный.

    Необходимо сообщать о наблюдаемых недостатках в письменном виде владельцу или уполномоченному им агенту, спец. инспектор, подрядчик и строительный чиновник.По форме по указанию строительного чиновника, строительный наблюдатель должен подавать должностному лицу застройки письменное заявление на каждом значительный этап строительства, заявив, что посещения объектов были сделаны и выявление любых заявленных недостатков, которые, по мнению лучшее, что известно структурному наблюдателю, не были решено. Заключительный отчет структурного наблюдателя, в котором говорится требуется, чтобы все обнаруженные недостатки были устранены до приемки работ строительной службой.

    6.     Раздел 1704.6.2 изменено следующим образом:

    1704.6.2 Структурные наблюдения для сейсмостойкость. Необходимо предоставить структурные наблюдения для тех конструкций, которым присвоена категория сейсмостойкости D, E или F при наличии одного или нескольких из следующих условий:

    1.     Структура отнесены к категории риска III или IV.

    2.     Структура классифицируется как категория риска I или II, а боковая конструкция требуется для конструкции или ее части.

    Исключение: Одноэтажный с деревянным каркасом Группа R-3 и Группа U Занимаемые площади менее 2000 квадратных футов в площади при условии, что прилегающий уклон не круче 1 единицы по вертикали в 10 единицах по горизонтали (с наклоном 10%), назначено сейсморазведке Категория конструкции D.

    7.     Раздел 1705.3 изменено следующим образом:

    1705.3 Бетонные конструкции. специальные проверки и испытания для бетонных конструкций должны быть выполняется в соответствии с настоящим разделом и таблицей 1705.3.

    Исключения: Специальные проверки и испытания не требуются для:

    1.     Изолированное распространение бетонные фундаменты зданий трех этажей или менее над уровнем земли плоскость, полностью поддерживаемая землей или скалой, где Конструктивный расчет фундамента основан на заданном прочность на сжатие, f’c, не более 2500 фунтов на кв. дюйм (psi) независимо от прочности на сжатие, указанной в строительные документы или используемые в фундаментной конструкции.

    2.     Непрерывный бетонные фундаменты, поддерживающие стены трехэтажных или менее надземная плоскость, полностью поддерживаемая землей или скалой где:

    2.1    Фундаментная опора стены легкой каркасной конструкции;

    2.2    Фундаменты рассчитанный в соответствии с таблицей 1809. 7; или

    2.3    Конструкция конструкции фундамента основан на заданной прочности на сжатие, f’c, не более 2500 фунтов на квадратный дюйм (psi), независимо от прочность на сжатие, указанная в конструкторской документации или используется в конструкции фундамента.

    3.     Неструктурный бетонные плиты, опирающиеся непосредственно на землю, в том числе предварительно напряженные плиты по классу, где эффективное предварительное напряжение в бетон менее 150 фунтов на квадратный дюйм.

    4.     Бетонные террасы, подъездные пути и тротуары, на уровне.

    8.     Третий исключение в Разделе 1705.12 изменено следующим образом:

    3.     Структура отдельно стоящий одно- или двухквартирный жилой дом не выше двух этажей выше уровня земли, не относится к категории сейсмостойкости D, E или F и не имеет ни одного из следующих горизонтальных или вертикальных нарушения в соответствии со статьей 12. 3 ASCE 7:

    9.     Раздел 1807.1.4 изменено следующим образом:

    1807.1.4 Постоянный деревянный фундамент системы. Системы постоянного деревянного фундамента должны быть спроектированы и установлен в соответствии с AWC PWF. Пиломатериалы и фанера должны быть обработаны в соответствии с AWPA U1 (Спецификация товара A, Использование Категория 4B и раздел 5.2) и должны быть идентифицированы в соответствии с с Разделом 2303.1.9.1. Системы постоянного деревянного фундамента не должны использоваться для конструкций, отнесенных к категории сейсмостойкости D, E или Ф.

    10.    Раздел 1807.1.6 изменено следующим образом:

    1807.1.6 Предписывающий дизайн бетонные и кирпичные фундаментные стены. Бетон и кирпичная кладка стены фундамента, поддерживаемые по бокам сверху и снизу разрешается проектировать и строить в соответствии с настоящим раздел.Предписанный проект стен фундамента не может быть использован для конструкций, отнесенных к категории сейсмостойкости D, E или F.

    11.    Раздел 1807.2 изменено следующим образом:

    1807.2 Подпорные стены. Сохранение стены должны быть спроектированы в соответствии с разделом 1807.2.1 через 1807.2.3. Подпорные стенки, относящиеся к категории сейсмостойкости D, E или F не может быть частично или полностью изготовлен из дерева.

    12.    Раздел 1807.3.1 изменено следующим образом:

    1807.3.1 Ограничения. Дизайн процедуры, изложенные в этом разделе, зависят от следующих ограничения:

    1.     Фрикционная стойкость несущих стен и плит к илам и глинам составляет ограничивается половиной нормальной силы, воздействующей на грунт со стороны вес фундамента или плиты.

    2.Сообщения, встроенные в земля не может быть использована для обеспечения боковой поддержки структурных или неструктурные материалы, такие как штукатурка, каменная кладка или бетон, если предусмотрен раскос, развивающий ограниченный прогиб обязательный.

    Деревянные столбы должны быть обработаны в в соответствии с AWPA U1 для столбов из пиломатериалов (Товар Спецификация A, категория использования 4B) и для столбов из круглого леса (Спецификация товара B, категория использования 4B).Деревянные столбы и столбы встроенный в непосредственный контакт с почвой не может быть использован для конструкций присвоена категория сейсмостойкости D, E или F.

    Исключение: Деревянные столбы и столбы встроенный в непосредственный контакт с почвой, может использоваться для поддержки непригодные для проживания, незанятые конструкции, такие как заборы, если они утверждены должностным лицом здания.

    13.    Раздел 1809.3 изменено следующим образом:

    1809.3 Ступенчатые опоры. Топ поверхность опор должна быть ровной. Нижняя поверхность фундаментов Должен быть разрешен уклон, не превышающий одной единицы вертикали. в 10 единицах по горизонтали (10-процентный уклон). Фундаменты должны быть ступенчатыми где необходимо изменить высоту верхней поверхности фундамент или поверхность земли имеет наклон более одного единица по вертикали на 10 единиц по горизонтали (наклон 10 процентов).

    Для сооружений, отнесенных к сейсмостойкости Категория конструкции D, E или F, также будет применяться требование о ступенчатости. до верхней поверхности несущих стен балок уклона.Фундаменты должны быть усилен четырьмя стержнями № 4. Две планки должны быть расположены на верх и низ фундаментов, как показано на рис. 1809.3.

     

    14.    Раздел 1809.7 и Таблица 1809.7 изменена следующим образом:

    1809.7 Предписывающие основания для легкая каркасная конструкция. Если конкретный дизайн не предусмотрены бетонные или каменные фундаменты, поддерживающие стены Легкую каркасную конструкцию допускается проектировать в соответствии с с таблицей 1809.7. Легкокаркасное строительство с применением предписывающих фундаменты в таблице 1809. 7 не могут превышать один этаж над уровнем земли для конструкций, отнесенных к категории сейсмостойкости D, E или F.

    15.    Раздел 1809.12 изменено следующим образом:

    1809.12 Фундаменты деревянные. Древесина фундаментов допускается для зданий типа V конструкции и как иное одобрено строительным чиновником. Такие опоры должны быть обработаны в соответствии с AWPA U1 (Спецификация товара A, Использование Категория 4В).Обработанные пиломатериалы не требуются там, где их размещают полностью ниже постоянного уровня воды или там, где они используются в качестве укупорочных деревянные сваи, выступающие над уровнем воды над подводными или болотные земли. Сжимающие напряжения перпендикулярно зерну в необработанный деревянный фундамент, опирающийся на обработанные сваи, не должен превышать 70 процентов допустимых напряжений для вида и сорт древесины, указанный в ANSI/AWC NDS. Деревянные фундаменты нельзя использовать в конструкциях, отнесенных к категории сейсмостойкости D, Е или Ф.

    16.    1810.3.2.4 изменен читать следующим образом:

    1810.3.2.4 Древесина. Древесина глубокая Элементы фундамента должны быть выполнены в виде свай или столбов в в соответствии с ANSI/AWC NDS. Элементы круглого леса должны соответствовать ASTM D 25. Элементы из пиломатериалов должны соответствовать DOC PS-20. Древесина нельзя применять элементы глубокого фундамента в сооружениях, отнесенных к Категория сейсмостойкости D, E или F.

    17.Раздел 1905.1.7 является изменено следующим образом:

    1905.1.7 ACI 318, раздел 14.1.4. Удалить ACI 318, раздел 14.1.4 и заменить следующим:

    14.1.4 — Бетон в конструкциях присвоена категория сейсмостойкости C, D, E или F.

    14.1.4.1 — Сооружения, предназначенные для сейсмостойкости Категория конструкции C, D, E или F не может иметь элементов конструкции простой бетон, за исключением следующего:

    1. 1.   Бетон, используемый для заливки минимальное содержание цемента в два (2) мешка портландцемента или цементного материала на кубический ярд.

    1.2. Изолированные фундаменты равнины бетонные опорные пьедесталы или колонны допускаются при условии выступ основания за поверхность поддерживаемого элемент не превышает толщину фундамента.

    1.3. Ровные бетонные основания допускается использование несущих стен при условии, что фундаменты имеют не менее два непрерывных продольных стержня арматуры.Баров не должно быть меньше № 4 и иметь общую площадь не менее 0,002 раз больше площади поперечного сечения фундамента. Минимум по одному стержню вверху и внизу фундамента. Непрерывность армирования должна быть обеспечена в углах и перекрестки.

    Исключение: Отдельный одно- и двухквартирные жилые дома высотой до трех этажей и с несущими стенами допускается иметь гладкие бетонные основания не менее чем с двумя непрерывными продольными арматурный стержень не менее №4 разрешено иметь общая площадь менее 0,002 площади поперечного сечения брутто фундамента.

    18.    Раздел 1905.1 изменены и добавлены разделы с 1905.1.9 по 1905.1.11 для чтения следующим образом:

    1905.1 Общие. Текст ACI 318 будут изменены, как указано в разделах с 1905.1.1 по 1905.1.11.

    1905.1.9 ACI 318, раздел 18.7.5. Измените ACI 318, раздел 18.7.5, добавив раздел 18.7.5.7 и 18.7.5.8 следующим образом:

    18.7.5.7 Если расчетная точка контрафлексура не находится в средней половине члена ясно высота, обеспечить поперечное армирование, как указано в ACI 318 Разделы 18.7.5.1, пункты (a)–(c), по всей высоте член.

    18.7.5.8 На любом участке, где расчетная прочность φPn колонны меньше суммы сдвиги V e , рассчитанные в соответствии с разделами ACI 318 18.7.6.1 и 18.6.5.1 для всех балок, обрамляющих колонну над рассматриваемым уровнем поперечная арматура как указанные в разделах с 18.7.5.1 по 18.7.5.3 ACI 318, должны быть при условии. Для балок, обрамляющих противоположные стороны колонны, компоненты момента можно считать противоположными подписать. Для определения расчетной прочности φPn колонке, эти моменты разрешается считать результатом деформация рамы по какой-либо одной главной оси.

    1905.1.10 ACI 318, раздел 18.10.4. Изменить ACI 318, раздел 18.10.4, добавив раздел 18.10.4.6 следующим образом:

    18.10.4.6 Стены и части стен с P u > 0,35P o нельзя считать вклад в расчетную прочность на сдвиг конструкции для противостоять силам, вызванным землетрясением. Такие стены должны соответствовать требованиям ACI 318 Раздел 18.14.

    1905.1.11 ACI 318, Раздел 18.12.6. Изменить ACI 318, добавив раздел 18.12.6.2 как следует:

    18.12.6.2 Коллектор и граница элементы в перекрытиях, укладываемых на сборный пол и крышу элементы должны быть не менее 3 дюймов (76 мм) или 6 d b по толщине, где d b — диаметр наибольшего армирование в верхней плите.

    19.Раздел 2304.10.1 является изменено следующим образом:

    2304.10.1 Требования к крепежу. Соединения деревянных элементов должны быть выполнены в соответствии с соответствующую методологию в Разделе 2301.2. Количество и размер крепежных элементов, соединяющих деревянные элементы, не может быть меньше установленного далее в таблице 2304.10.1. Крепежные скобы в таблице 2304.10.1 нельзя использовать для сопротивления или передачи сейсмических сил в конструкциях присвоены проектные категории сейсмостойкости D, E или F.

    Исключение: Скобы можно использовать для сопротивляться или передавать сейсмические силы, когда допустимые значения сдвига подтверждены циклическими испытаниями и одобрены Строительным Официальный.

    20.    Раздел 2304.10.2.1 добавлено следующее:

    2304.10.2.1 Качество гвоздей. В Категория сейсмостойкости D, E или F, используются механические гвозди в деревянных конструкционных панелях стены сдвига должны соответствовать тем же размерам как для ручных гвоздей, в том числе диаметр, не менее длина и минимальный диаметр головки. Обрезанные шляпки или коробчатые гвозди не допускается в новостройках. Допустимое расчетное значение для гвозди с обрезанными шляпками в существующем строительстве можно брать не более чем отношение площади шляпки гвоздя к площади гвоздя того же размера с ручным приводом гвозди.

    21.    Раздел 2304.12.5 изменено следующим образом:

    2304.12.5 Древесина, используемая для крепления стены и детские кроватки. Деревянные конструкции, установленные в подпорных стенках или стенках кроватей, должны подвергаться консерванту в соответствии с AWPA U1 для почвы и использование пресной воды.Древесина не может быть использована в подпорных стенах или стенах кроватей для конструкции, отнесенные к категории сейсмостойкости D, E или F.

    22.    Добавлен раздел 2305.4. читать следующим образом:

    2305.4 Прижимные соединители. В Категория сейсмостойкости D, E или F, прижимные соединители должны быть разработан, чтобы сопротивляться опрокидывающим моментам стены сдвига с использованием утвержденных значения циклической нагрузки или 75 процентов от допустимой сейсмической нагрузки значения, не учитывающие циклическую загрузку изделия. Соединительные болты в деревянном каркасе требуют стальных пластинчатых шайб на столб на противоположной стороне анкерного устройства. Размер тарелки должны быть размером не менее 0,229 дюйма на 3 дюйма на 3 дюйма. Прижимные соединители должны быть затянуты вручную плюс пол оборота (1/2) ключа непосредственно перед покрытием стены обрамление.

    23.    Раздел 2306.2 изменено следующим образом:

    2306.2 Диафрагмы с деревянным каркасом. Диафрагмы с деревянным каркасом должны быть спроектированы и изготовлены в в соответствии с AWC SDPWS. Где панели крепятся к каркасу участники со скобами, требованиями и ограничениями AWC SDPWS должны быть соблюдены и допустимые значения сдвига, указанные в таблице 2306.2(1) или 2306.2(2) разрешены только для конструкций присвоена категория сейсмостойкости A, B или C.

    Исключение: Допустимые значения сдвига там, где панели крепятся к элементам каркаса с помощью скоб, используется, если такие значения подтверждены циклическими испытаниями и утверждается строительной службой.

    Допустимые значения сдвига в таблицах 2306.2(1) и 2306.2(2) могут быть увеличены на 40 процентов. для ветровой конструкции.

    Используемые диафрагмы из деревянных конструкционных панелей противостоять сейсмическим нагрузкам в конструкциях, предназначенных для сейсмического проектирования Категория D, E или F должна применяться непосредственно к каркасу. члены.

    Исключение: Деревянная конструкционная панель диафрагмы допускается крепить поверх массивных бревенчатых настилов или ламинированного настила, при условии, что стыки панелей и деревянная обшивка или швы ламинированного настила не совпадают.

    24.    Раздел 2306.3 изменено следующим образом:

    2306.3 Стены жесткости с деревянным каркасом. Стены с деревянным каркасом должны проектироваться и строиться в в соответствии с AWC SDPWS. Для сооружений, отнесенных к сейсмостойкости Категория конструкции D, E или F, применение таблиц 4. 3A и 4.3B AWC SDPWS должен включать следующее:

    1.     Деревянные конструкции толщина панели для несущих стен не может быть менее 3/8 дюйма толщиной и шпильки не могут располагаться на расстоянии более 16 дюймов от центра.

    2.     Максимум номинальная удельная прочность на сдвиг для деревянных конструкционных панелей толщиной 3/8 дюйма сопротивление сейсмическим силам в конструкциях, предназначенных для сейсмического проектирования Категория D, E или F составляет 400 фунтов на погонный фут (plf).

    Исключение: Другой номинал допустимая удельная способность к сдвигу, если такие значения подтверждено циклическими испытаниями и одобрено Строительным Официальный.

    3.Ногти должны быть размещается не менее чем на 1/2 дюйма от краев панели и не менее чем 3/8 дюйма от края соединительных элементов для сдвига более 350 plf при использовании ASD или 500 plf при использовании LRFD. Ногти должны быть размещены на расстоянии не менее 3/8 дюйма от краев панели и не менее 1/4 дюйма от края соединительных элементов для ножниц 350 plf или менее при использовании ASD или 500 plf или менее при использовании LRFD.

    4.     Таблица 4.3B Применение не разрешено для конструкций, отнесенных к сейсмостойкости. Категория дизайна D, E или F.

    Для сооружений, отнесенных к сейсмостойкости Категория конструкции D, применение таблицы 4.3C AWC SDPWS не может быть используется ниже верхнего уровня в многоуровневом здании.

    Там, где панели крепятся к каркасу участники со скобами, требованиями и ограничениями AWC SDPWS должны быть соблюдены и допустимые значения сдвига, указанные в таблице 2306.3(1), 2306.3(2) или 2306.3(3) разрешены только для конструкций присвоены проектные категории сейсмостойкости A, B или C.

    Исключение: Допустимые значения сдвига там, где панели крепятся к элементам каркаса с помощью скоб, используется, если такие значения подтверждены циклическими испытаниями и утверждается строительной службой.

    Допустимые значения сдвига в таблицах 2306.3(1) и 2306.3(2) могут быть увеличены на 40 процентов. для ветровой конструкции. Панели, соответствующие стандарту ANSI/APA PRP-210, должны быть разрешено использовать проектные значения для фанерного сайдинга в AWC СДПВС.

    25.    Добавлен раздел 2307.2. читать следующим образом:

    2307.2 Стены жесткости с деревянным каркасом. Стены с деревянным каркасом должны проектироваться и строиться в в соответствии с Разделом 2306.3, если это применимо.

    26.    Таблица 2308.6.1 изменено следующим образом:

     

    27.    Разделы 2308.6.5, 2308.6.5.1 и 2308.6.5.2 и рисунки 2308.6.5.1 и 2308.6.5.2, изменены следующим образом:

    2308.6.5 Альтернативная распорка. Ан чередующаяся раскосная стена (ABW) или портальная рама с прижимами (PFH) описанный в этом разделе, разрешается заменять 48-дюймовый раскосная стеновая панель по методу DWB, WSP, SFB, PBS, PCP или HPS. За Метод GB, каждая секция 96 дюймов (применительно к одной грани) или 48 дюймов участок (применительно к обеим сторонам) или его часть, требуемая Таблица 2308.6.1 допускается заменять одной панелью, изготовленной в соответствии с методом ABW или PFH.

    2308.6.5.1 Альтернативная раскосная стена (АБВ). ABW должен быть построен в соответствии с этим разрез и рисунок 2308.6.5.1. В одноэтажных домах каждая панель должен иметь длину не менее 2 футов 8 дюймов и высоту не более 10 футов. Каждая панель должна быть обшита с одной стороны Деревянная конструкционная панель минимальной толщины 3/8 дюйма, прибитая гвоздями с гвоздями обыкновенными или оцинкованными коробчатыми 8d в соответствии с табл. 2304.10.1 и блокируется по краям деревянных конструкционных панелей. За конструкции, отнесенные к категории сейсмостойкости D или E, каждая панель должен быть обшит с одной стороны деревом минимальной толщины 15/32 дюйма обшивка конструкционной панели прибита обычными гвоздями 8d с шагом 3 дюйма по краям панели, 3 дюйма на промежуточных опорах. Два анкерные болты, установленные в соответствии с разделом 2308.3.1, должны быть предусмотрены на каждой панели. Анкерные болты должны быть размещены на каждой панели вне четверти очков.Каждая торцевая шпилька панели должна иметь прижим устройство, закрепленное на фундаменте, способное обеспечить утвержденную грузоподъемность не менее 1800 фунтов. Прижимное устройство должны быть установлены в соответствии с инструкциями производителя. рекомендации. ABW должен опираться непосредственно на фундамент или на каркасе пола, опирающемся непосредственно на фундамент, непрерывной по всей длине раскосной линии стены. Этот фундамент должен быть армирован не менее чем одним номером.4 бар сверху и дно. В тех случаях, когда непрерывный фундамент должен иметь глубина более 12 дюймов, минимум 12 дюймов на 12 дюймов допускается сплошное основание в дверных проемах в раскосной стене линия. Этот сплошной фундамент должен быть усилен не менее чем по одному стержню № 4 вверху и внизу. Эта арматура должна быть притерта 24 дюймов с армированием, необходимым в непрерывном фундаменте расположен непосредственно под линией раскосной стены.

    Где ABW устанавливается в первую история двухэтажного дома, обшивка деревянными конструкционными панелями должны быть предусмотрены с обеих сторон, должны быть установлены три анкерных болта в четверти очка и грузоподъемность швартовного устройства должна быть не менее 3000 фунтов стерлингов.

     

    2308.6.5.2 Портальная рама с удержания (PFH). PFH должен быть построен в соответствии с этот раздел и рисунок 2308.6.5.2. Соседняя дверь или окно открытие должно иметь полноразмерный заголовок.

    В одноэтажных зданиях каждая панель должна иметь длину не менее 16 дюймов и высоту не более чем 10 футов. Каждая панель должна быть обшита с одной стороны одним слой обшивки из деревянных конструкционных панелей минимальной толщины 3/8 дюйма прибиты обычными или оцинкованными коробчатыми гвоздями 8d в соответствии с Рисунок 2308. 6.5.2. Для конструкций, предназначенных для сейсмостойкого проектирования Категория D или E, каждая панель должна быть обшита с одной стороны Обшивка конструкционной деревянной панели минимальной толщины 15/32 дюйма прибита гвоздями с 8d обычными гвоздями, расположенными на расстоянии 3 дюйма по краям панели, 3 дюйма по промежуточные опоры и в соответствии с рисунком 2308.6.5.2. То обшивка из деревянных конструкционных панелей должна выступать над сплошным пиломатериалом или клеено-ламинированный заголовок и должны быть прибиты в соответствии с Рисунок 2308.6.5.2. Составной заголовок, состоящий не менее чем из двух доски размером 2 дюйма на 12 дюймов, скрепленные в соответствии с пунктом 24 Необходимо разрешить использование таблицы 2304.10.1. Распорка, если используется, необходимо располагать со стороны сборной балки, противоположной дереву обшивка конструкционными панелями. Заголовок должен располагаться между внутренние поверхности первых полноразмерных наружных стоек каждой панели. Чистый пролет коллектора между внутренними шпильками каждой панели должна быть не менее 6 футов и не более 18 футов в длину. А ремень с грузоподъемностью не менее 1000 фунтов должен закрепите коллектор на внутренних шпильках напротив обшивки. Один анкерный болт диаметром не менее 5/8 дюйма, установленный в в соответствии с разделом 2308.3.1 должны быть предусмотрены в центре каждая подоконная плита. Шпильки на каждом конце панели должны иметь прижимное устройство крепится к фундаменту с подъемной силой не менее 3500 фунтов стерлингов.

    Если панель расположена на одной стороне отверстие, заголовок должен проходить между внутренней поверхностью первый полноразмерный стержень панели и несущие стержни на другой конец отверстия. Ремень с грузоподъемностью не менее 1000 фунтов должны прикрепить жатку к шпилькам подшипника. Шпильки подшипников также должны иметь прижимное устройство, закрепленное на фундамент с грузоподъемностью не менее 1000 фунтов. Прижимные устройства должны быть встроенного типа, установленными в соответствии с рекомендациями производителя. Панели PFH должны опираться непосредственно на непрерывный фундамент по всей длине линии раскосов стены. Этот фундамент должны быть усилены не менее чем одним стержнем № 4 сверху и снизу. Там, где сплошной фундамент должен иметь большую глубину чем 12 дюймов, минимальный непрерывный фундамент размером 12 дюймов на 12 дюймов допускается в дверных проемах по линии раскосной стены.Это непрерывное фундамент должен быть усилен не менее чем одним стержнем № 4 сверху и Нижний. Эта арматура должна быть внахлест не менее 24 дюймов. с арматурой, необходимой в сплошном фундаменте расположен непосредственно под линией раскосной стены.

    Если PFH устанавливается на первом этажей двухэтажных зданий каждая панель должна иметь длину не менее 24 дюймов.

    28.    Раздел 2308.6.8.1 есть изменено следующим образом:

    2308. 6.8.1 Фундамент требования. Линии раскосных стен должны поддерживаться непрерывными фонды.

    Исключение: Для конструкций с максимальный размер в плане не более 50 футов, сплошной фундаменты требуются на наружных стенах только для конструкций присвоена категория сейсмостойкости A, B или C.

    Для конструкций в сейсмостойком исполнении Категории D и E, наружные раскосные стеновые панели должны быть в одном и том же плоскость вертикально с фундаментом или частью структура, содержащая смещение, должна быть спроектирована в соответствии с принятая инженерная практика и раздел 2308.1.1.

    29.    Раздел 2308.6.9 изменено следующим образом:

    2308.6.9 Крепление обшивки. Крепление обрешётки обшивки стеновых панелей не может быть менее предписано в таблицах 2308.6.1 или 2304.10.1. Обшивка стен не может крепятся к элементам каркаса с помощью клея. Скобы в Таблицу 2304. 10.1 нельзя использовать для сопротивления или передачи сейсмических сил в конструкциях, отнесенных к категории сейсмостойкости D, E или F.

    Исключение: Скобы можно использовать для сопротивляться или передавать сейсмические силы, когда допустимые значения сдвига подтверждены циклическими испытаниями и одобрены Строительным Официальный.

    Все скрепленные стеновые панели должны доходить до обшивке крыши и должны быть прикреплены к параллельным стропилам крыши или блокировка сверху с помощью обрамляющих зажимов (минимум 18 размера), расположенных на расстоянии максимум 24 дюйма по центру с четырьмя гвоздями 8d на ногу (всего восемь 8d гвоздей на зажим).Скрепленные стеновые панели должны быть закреплены сбоку в в каждом верхнем углу и с максимальным интервалом 24 дюйма вдоль верхней части плита прерывистого вертикального обрамления.

    30.    Раздел 3101.1 изменено следующим образом:

    3101. 1 Область применения. Положения эта глава будет регулировать строительство специальных зданий, в том числе мембранные конструкции, временные конструкции, пешеходные дорожки и туннели, автоматические автомобильные ворота, навесы и навесы, шатры, вывески, башни, антенны, передвижные здания и солнечная энергия системы.

    (Приказ 1255 § 3 от 25.11.13; Приказ 1325 § 3, 14.11.16; Орд. 1338 § 2, 22.05.17; Орд. 1381 § 3, 09.12.19)

     

    Фабричный стиль дневного света

    Локвуд, Грин & Co., Inc
    Перепечатка
    Scripophily.com: «Lockwood, Greene & Co., Inc. — Массачусетс, 1923» на 19 июня 2008 г.

    L Оквуд Грин самый старый фирма профессиональных услуг в Соединенных Штатах, специализирующаяся на промышленное проектирование и строительство.

    Локвуд Грин ведет свое происхождение от 1832 года, когда Дэвид Уитмен впервые начал предлагать консультационные инженерные услуги Новой Англии текстильные фабрики. Уитмен стал известен как «Мельничный доктор». владельцы проектируют и эксплуатируют свои заводы более эффективно, предоставляя как научные знания, так и практические ноу-хау.

    Когда американским текстильным компаниям в 1800-х годах понадобился совет по здоровому образу жизни, «Мельничный доктор» был там, чтобы сделать визит на дом. Мельничные врачи были инженерные консультанты, которые предоставили ценные рекомендации, охватывающие все аспекты текстильной фабрики, включая выбор производственных площадок, проектирование зданий и электростанций и, наконец, надзор за строительством.

    Тремя самыми известными фабричными врачами были Дэвид Уитмен, Амос Д. Локвуд и Стивен Грин , первые лидеры компания, известная сегодня как Lockwood Greene. Их практическое понимание помогло стимулировать развитие текстильной промышленности США почти два века назад, но их наследие выросло, чтобы повлиять на глобальную инженерию и Технология производства сегодня.

    В дополнение к работающим фабрикам Юг должен был обеспечить отраслевое образование. Локвуд Грин спроектировал несколько текстильных школ, в первую очередь Технологический институт Джорджии в Атланте в 1898 году.Сегодня, Технологический институт Джорджии считается одним из ведущих исследовательских университетов Америки.

    Следующие заводы в Джорджии были спроектированы или существенно дополнены В Локвуд Грин:

    Mill:

    Мельница Местоположение и дата

    Fulton Sag и Cotton Mills Atlanta 1889

    Lanette Cotton Mills West Point 1891

    Экспозиция Хлопковые мельницы Atlanta 1894

    Фултон Сумка и хлопчатобумажные мельницы Atlanta 1895

    Массачусетс Милс в Грузии Lindale 1895

    Columbus Manufacturing Company Columbus 1900

    Lanette Cotton Mills West Point 1900

    Pacolet Manufacturing Company New Holland 1900

    Gainesville Cotton Mills Gainesville 1901

    старший сын, Эд Вин ‘с 1901 года.Greene взял на себя бизнес, расширяющийся до управления мельницей и владения ею. Компания была прибыльным, пока текстильная депрессия не поразила Новую Англию из-за Южное соревнование после Первой мировой войны. Сотрудники приобрели инженерное подразделение в 1920 году и продолжил бизнес как Lockwood Greene Engineers Inc. 1920-е годы принесли новые области работы, в том числе оформление газетно-издательских предприятий, табачных и пищевых перерабатывающие предприятия, заводы электрооборудования и общие архитектура.

    Крупнейшим архитектурным проектом Локвуда Грина того времени был Аудитория Атлантик-Сити в Нью-Джерси. Когда зал открылся в В 1929 году он стал рекордсменом по величине свободного пространства в мире — 456 пролетов. футов в длину и 310 футов в ширину — под бочкообразным сводом высотой 137 футов потолок. Сегодня это здание известно как исторический конференц-зал Boardwalk. Национальный исторический памятник является домом для конкурса «Мисс Америка».

    Линкольнское шоссе, спроектированное в 1913 году, было первым в Америке трансконтинентальное шоссе, протянувшееся от Нью-Йорка до Сан Франциско.В 1920-е годы Локвуд Грин внес изменения в Lincoln Highway, такие как улучшенное освещение и мосты, чтобы обеспечить лучший опыт вождения.

    Вторая мировая война принесла компании еще больше проектов. Его крупнейшее военное время достижение заключалось в предоставлении архитектурных и инженерных услуг для Кэмп Шелби, штат Миссисипи, 1940 год. Проект охватывал 10 квадратных миль. с 15 000 зданий, в которых размещается 68 000 солдат, госпиталем, шесть миллионов галлонов воды в день и 65 миль асфальтированных дорог.Удивительно, но весь проект был завершен менее чем за шесть месяцев.

    Сегодня [2008] Локвуд Грин зарабатывает более 1 миллиарда долларов в год. доходов и насчитывает 3000 специалистов в 32 офисах по всему миру. В виде Старейшая в Америке фирма по оказанию профессиональных услуг, работающая в непрерывном режиме промышленное проектирование и строительство, Локвуд Грин предоставил изобретательность и инновации для продвижения национального промышленного развития за последние 170 лет.

    ᐉ Быстровозводимые промышленные здания БМЗ из железобетонных сэндвич-панелей

    Наша компания имеет успешный опыт применения сборных утепленных железобетонных конструкций в промышленном строительстве. Среди наших клиентов крупнейшие предприятия отечественной и зарубежной промышленности. Благодаря высокому качеству нашей продукции и профессиональному уровню наших сотрудников, мы по праву пользуемся доверием наших деловых партнеров. Примером тому является наше многолетнее сотрудничество и поддержка деловых отношений.

    За время своей деятельности предприятие разработало конструкции для строительства производственных зданий в следующих вариантах:

    • одноэтажный;
    • двухэтажный;
    • многопролетный;
    • комбинированный;
    • рама
    • ;
    • сейсмостойкий.

    Наши возможности позволяют предоставлять предложения, наиболее актуальные для отдельных технологических и производственных процессов, планируемых к реализации на данном объекте.

    Особенностью наших конструкций, применяемых для строительства промышленных объектов, является предусмотренная возможность применения подкрановых балок, а применение конструкций серий 1. 423.1-3 и 1.424.1-5 позволяет устанавливать краны грузоподъемностью до 50 тонн. в производственных и складских комплексах.

    Наружные стены — сборные утепленные железобетонные конструкции изготавливаются с готовыми оконными, дверными, воротными и технологическими проемами, что обеспечивает максимально короткие сроки реализации и окупаемость объекта за счет снижения трудозатрат.

    Из конструкций БМЗ возведены следующие объекты:

    • заводы и цеха легкой и пищевой промышленности, здания металлургической промышленности, здания машиностроительной промышленности;
    • логистические и производственно-складские комплексы;
    • административно-бытовых здания;
    • автостоянки и помещения автосервиса;
    • объекта ТЭК (объекты нефтяного комплекса, газовой промышленности, угольной промышленности, электроэнергетики, теплоснабжения).

    Изучение многоэтажного подъемно-откидного строения с различными параметрами

    Исторически сложилось так, что наклонно-бетонное строительство ограничивалось большими одноэтажными складскими и промышленными зданиями с большой площадью основания и небольшим количеством проемов. Однако в настоящее время, учитывая скорость строительства, долговечность и экономичность подъемно-откидного строительства, спрос на наклонно-подъемный бетон в качестве конструкционной системы для многоэтажных офисных, торговых и жилых зданий растет. В этом отчете представлен обзор влияния места строительства, размера арматурного стального стержня, предела текучести арматурной стали, количества слоев стали и количества этажей на конструкцию многоэтажного подъема с использованием метода тонкой стены, когда приложены ветровая и гравитационная нагрузки.Внешняя многоэтажная панель оценивается для определения влияния различных конструкций панелей на несущие стены в многоэтажной откидной конструкции. Двухэтажная, трехэтажная и четырехэтажная панель с одинаковой толщиной, шириной и прочностью бетона в сочетании с различным размером арматуры, прочностью арматуры, слоями арматуры и внеплоскостной нагрузкой анализируется для определения Влияние дизайна на панель. В параметрическом исследовании, проведенном в этом отчете, используются двухэтажные, трехэтажные и четырехэтажные панели высотой от пола до пола 14 футов. Все панели имеют ширину 15 футов и прочность бетона на сжатие 4000 фунтов на квадратный дюйм. Толщина панели используется в сочетании с различными размерами стальной арматуры в виде стержней № 5 и № 6, а также прочностью 60 и 80 тысяч фунтов на квадратный дюйм. На основании результатов параметрического исследования был сделан вывод о том, что использование альтернативного метода расчета гибких стен допустимо только для двух- или трехэтажных зданий, где используется бетон нормальной массы. Также очевидно, что использование одинакового количества стержней в панели с двойным армированием по сравнению с панелью с одинарным армированием привело к меньшим моментам и прогибам вне плоскости.Необходимо провести дальнейшие исследования, чтобы проанализировать, как проектирование многоэтажного здания в виде колонны с различными параметрами влияет на панель. Это исследование показало, что независимо от приложенных боковых нагрузок и количества арматуры, размещенной внутри панели, конструкция четырехэтажной панели недействительна и должна быть спроектирована как колонна. Повышение прочности бетона может привести к правильному дизайну панели и также должно быть дополнительно исследовано.

    StructurePoint — Примеры проектирования

    Примеры дизайна

    Используемый код конструкции: ВсеACICSA


    Главная : Ресурсы : Примеры дизайна

    Автор: StructurePoint (SP)

    Две процедуры анализа, показанные в ACI 318-14: метод прямого проектирования (DDM) и метод эквивалентной рамы (EFM), подробно проиллюстрированы для анализа и проектирования двухсторонней плоской системы.Ручное решение от EFM также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования в инженерной программе spSlab, включая подробные расчеты прогиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Метод эквивалентного каркаса (EFM), представленный в ACI 318-14, подробно проиллюстрирован в этом примере для анализа и проектирования двусторонней плоской плиты с системой откидных панелей. Решение EFM также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spSlab. В этом примере показан выбор размеров откидных панелей на основе кода, процесс анализа непризматической плиты с откидными панелями, решающая роль откидных панелей в сопротивлении двухстороннему сдвигу в колоннах и подробные расчеты прогиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Метод эквивалентного каркаса (EFM), представленный в ACI 318-14, подробно проиллюстрирован в этом примере для анализа и проектирования двусторонней плиты перекрытия с балками.Решение EFM также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spSlab. В этом примере показано взаимодействие плиты с продольными и поперечными балками и их влияние на жесткость системы на изгиб и кручение, включая подробные расчеты прогиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Метод эквивалентной рамы (EFM), представленный в ACI 318-14, иллюстрируется для анализа и проектирования двухсторонней системы вафельных плит.Решение EFM также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spSlab. В этом примере показан выбор размеров ребра и выступа на основе кода, процесс анализа непризматической плиты из-за наличия продольных и поперечных ребер и выступов, проверка двухстороннего сдвига для вафельных плит и подробные расчеты прогиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Отверстия в системах бетонных плит перекрытий могут оказывать существенное влияние на прочность плиты при одностороннем и двустороннем сдвиге.Этот эффект проиллюстрирован в этом примере для системы перекрытий из бетонных плоских плит. В этом примере гипотетический проем в полу расположен рядом с колонной, чтобы имитировать проем, необходимый для системы кабельных лотков в здании центра обработки данных, в котором размещаются серверные стойки. Чтобы продемонстрировать эффекты открытия, односторонние и двусторонние проверки на сдвиг проводятся для двух случаев: плита без отверстий и плита с отверстием.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Выполнение расчетов двустороннего (продавливающего) сдвига вокруг внешней и внутренней круглых колонн, поддерживающих двухсторонняя плоская бетонная плита. Эти расчеты широко опубликованы в учебниках для квадратных и прямоугольных формы, но редко подробно обсуждаются для круглых колонн или капителей колонн. Этот пример дизайна обеспечивает пошаговые ручные расчеты и сравнение различных методологий ACI для определения критического периметра сдвига из круглых колонн.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Модификация GammaF, разрешенная ACI 318-14 и 318-19, позволяет получить удовлетворительную конструкцию, заменяющую дорогостоящие альтернативы для ограничения воздействия пробивного сдвига на толщину бетонного пола.Модификация GammaF является важной функцией spSlab и может использоваться как инструмент, обеспечивающий гибкость для передачи неуравновешенного момента за счет оптимизации пропорции, в которой сопротивление обеспечивается комбинацией сдвига и изгиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Две процедуры анализа, показанные в CSA A23.3-14: Метод прямого проектирования (DDM) и метод упругой рамы (EFM) подробно проиллюстрированы для анализа и проектирования двухсторонней плоской системы. Ручное решение от EFM также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования в инженерной программе spSlab, включая подробные расчеты прогиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Метод эластичной рамы (EFM), представленный в CSA A23. 3-14 подробно проиллюстрировано в этом примере для анализа и проектирования двусторонней плоской плиты с системой откидных панелей. Решение EFM также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spSlab. В этом примере показан выбор размеров откидных панелей на основе кода, процесс анализа непризматической плиты с откидными панелями, решающая роль откидных панелей в сопротивлении двухстороннему сдвигу в колоннах и подробные расчеты прогиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Метод эластичной рамы (EFM), представленный в CSA A23.3-14 подробно проиллюстрировано в этом примере для анализа и проектирования двусторонней плиты перекрытия с балками. Решение EFM также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spSlab. В этом примере показано взаимодействие плиты с продольными и поперечными балками и их влияние на жесткость системы на изгиб и кручение, включая подробные расчеты прогиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Метод эластичной рамы (EFM), показанный в CSA A23.3-14 подробно проиллюстрировано для анализа и проектирования двухсторонней плоской системы. В качестве эталона выбран наиболее часто используемый пример из справочника по проектированию CAC. Ручное решение от EFM используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spSlab.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Метод эластичной рамы (EFM), представленный в CSA A23.3-14 подробно проиллюстрировано в этом примере для анализа и проектирования двусторонней плоской плиты с системой откидных панелей. В качестве эталона выбран наиболее часто используемый пример из справочника по проектированию CAC. Решение EFM также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spSlab. В этом примере показан выбор размеров откидных панелей на основе кода, процесс анализа непризматической плиты с откидными панелями, решающая роль откидных панелей в сопротивлении двухстороннему сдвигу в колоннах и подробные расчеты прогиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Метод упругой рамы (EFM), показанный в CSA A23.3-14, подробно проиллюстрирован для анализа и проектирования двусторонней системы плит на балках.В качестве эталона выбран наиболее часто используемый пример из справочника по проектированию CAC. Ручное решение от EFM используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spSlab.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере исследуются двусторонние перекрытия с системами перекрытий. Расчет выполняется на проектных полосах, перпендикулярных полосам плиты (поперечные полосы). Использование системы плоских пластин будет проверено в первую очередь. Если использование плоской пластины неадекватно, будет изучено использование системы плит с полосами плит. Метод эластичной рамы (EFM) используется в ручном решении, затем результаты используются для всестороннего сравнения с результатами из эталона с использованием метода прямого проектирования (DDM). Результаты ручного решения EFM дополнительно сравниваются с выходными данными инженерной программы spSlab.В конце этого документа приведена таблица, в которой сравниваются три метода двустороннего анализа плит.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере исследуются двусторонние перекрытия с системами перекрытий. Анализ выполняется на проектных полосах, параллельных полосам плиты (продольные полосы). Использование системы плоских пластин будет проверено в первую очередь. Если использование плоской пластины неадекватно, будет изучено использование системы плит с полосами плит. Метод эластичной рамы (EFM) используется в ручном решении, затем результаты используются для всестороннего сравнения с результатами из эталона с использованием метода прямого проектирования (DDM). Результаты ручного решения EFM дополнительно сравниваются с выходными данными инженерной программы spSlab.В конце этого документа приведена таблица, в которой сравниваются три метода двустороннего анализа плит.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Отверстия в системах бетонных плит перекрытий могут оказывать существенное влияние на прочность плиты при одностороннем и двустороннем сдвиге. Этот эффект проиллюстрирован в этом примере для системы пола из бетонных плоских плит с использованием положений CSA A23.3-14. В этом примере гипотетический проем в полу расположен рядом с колонной, чтобы имитировать проем, необходимый для системы кабельных лотков в здании центра обработки данных, в котором размещаются серверные стойки. Чтобы продемонстрировать эффекты открытия, односторонние и двусторонние проверки на сдвиг проводятся для двух случаев: плита без отверстий и плита с отверстием.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Выполнение расчетов двустороннего (продавливающего) сдвига вокруг внешней и внутренней круглых колонн, поддерживающих двухстороннюю плоскую бетонную плиту. Эти расчеты широко публикуются в учебниках для квадратных и прямоугольных форм, но редко подробно обсуждаются для круглых колонн или капителей колонн. В этом примере проекта представлены пошаговые ручные расчеты и сравнение различных методологий CSA для определения критического периметра сдвига круглых колонн.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Использование GammaF в CSA A23.Стандарты 3-14 и 19 являются неотъемлемой частью сопротивления двухстороннему (продавливанию) сдвигу и устанавливают пределы сопротивления продавливанию за счет прямого сдвига и передачи момента за счет изгиба. Модификация GammaF является важной функцией spSlab и может использоваться как инструмент, обеспечивающий гибкость для передачи неуравновешенного момента за счет оптимизации пропорции, в которой сопротивление обеспечивается комбинацией сдвига и изгиба.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Этот пример демонстрирует расчет и расчет прямоугольной свободно опертой железобетонной балки с использованием положений ACI 318-14.Представлены этапы структурного анализа, проектирования на изгиб, проектирования на сдвиг и проверки прогиба. Результаты ручных расчетов сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерной программы spBeam компании StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Этот пример демонстрирует расчет и проектирование прямоугольной железобетонной консольной балки с использованием положений ACI 318-14. Представлены этапы структурного анализа, проектирования на изгиб, проектирования на сдвиг и проверки прогиба. Результаты ручных расчетов сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерной программы spBeam компании StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Конструкционная железобетонная неразрезная балка на промежуточном этаже здания анализируется и проектируется (включая структурный анализ, расчет на изгиб, расчет на сдвиг и проверку прогиба), а затем результаты ручных расчетов сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерного программного обеспечения spBeam. программа.Кроме того, выбираются различные граничные условия для демонстрации и подробного изучения фактического взаимодействия между балками и опорными элементами. Аналогичная оценка выполняется с использованием компьютерного программного обеспечения, чтобы отразить рекомендуемые процедуры моделирования в spBeam для получения наиболее точных результатов.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере показаны анализ и проектирование односторонней плиты, односторонней балки, внутренней и внешней балки.Ручное решение используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spBeam.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере показана конструкция двухармированной железобетонной балки с арматурой на сжатие. Ручной и эталонный растворы используются для детального сравнения с результатами инженерной программы spBeam.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Расчеты огибающей моментов в шестипролетной балочно-колонной раме с использованием распределения динамической нагрузки показаны в этом примере конструкции.Значения, полученные в эталоне и ручных расчетах, сравниваются со значениями, полученными с помощью инженерной программы spBeam от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Перераспределение момента используется для уменьшения общей требуемой арматуры, и этот пример иллюстрирует степень перераспределения изгибающих моментов и соответствующее достижимое уменьшение площади стали. Как правило, отрицательные моменты над опорами определяют конструкцию арматуры, и любое уменьшение требуемой площади стали на опорах выгодно из-за экономии материалов, рабочей силы, времени и усилий на строительство. Ручное решение используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spBeam.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Перераспределение момента используется для уменьшения общей требуемой арматуры, и этот пример иллюстрирует степень перераспределения изгибающих моментов и соответствующее достижимое уменьшение площади стали.Как правило, отрицательные моменты над опорами определяют конструкцию арматуры, и любое уменьшение требуемой площади стали на опорах выгодно из-за экономии материалов, рабочей силы, времени и усилий на строительство. Ручное решение используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spBeam.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере демонстрируется расчет и расчет прямоугольной свободно опертой железобетонной балки с использованием CSA A23.3-14 положений. Представлены этапы структурного анализа, проектирования на изгиб, проектирования на сдвиг и проверки прогиба. Результаты ручных расчетов сравниваются с эталонными результатами и результатами численного анализа, полученными с помощью инженерной программы spBeam компании StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере демонстрируется расчет и проектирование прямоугольной железобетонной консольной балки с использованием CSA A23. 3-14 положений. Представлены этапы структурного анализа, проектирования на изгиб, проектирования на сдвиг и проверки прогиба. Результаты ручных расчетов сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерной программы spBeam компании StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Конструкционная железобетонная неразрезная балка на промежуточном этаже здания анализируется и проектируется (включая структурный анализ, расчет на изгиб, расчет на сдвиг и проверку прогиба), а затем результаты ручных расчетов сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерного программного обеспечения spBeam. программа.Кроме того, выбираются различные граничные условия для демонстрации и подробного изучения фактического взаимодействия между балками и опорными элементами. Аналогичная оценка выполняется с использованием компьютерного программного обеспечения, чтобы отразить рекомендуемые процедуры моделирования в spBeam для получения наиболее точных результатов.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Расчет железобетонной балки двойного сечения с арматурой на сжатие с использованием CSA A23.3-14 положения показаны в этом примере. Ручной и эталонный растворы используются для детального сравнения с результатами инженерной программы spBeam.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Перераспределение момента используется для уменьшения общей требуемой арматуры, и этот пример иллюстрирует степень перераспределения изгибающих моментов и соответствующее достижимое уменьшение площади стали. Как правило, отрицательные моменты над опорами определяют конструкцию арматуры, и любое уменьшение требуемой площади стали на опорах выгодно из-за экономии материалов, рабочей силы, времени и усилий на строительство. Ручное решение используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spBeam.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Диаграмма взаимодействия бетонной колонны квадратного сечения вокруг оси x разработана на основе положений американского стандарта (ACI 318-14).Семь контрольных точек на диаграмме взаимодействия определяются и сравниваются с расчетными значениями в Справочнике и с точными значениями из полной диаграммы взаимодействия, созданной инженерной программой spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Диаграмма взаимодействия для круглой спиральной бетонной колонны вокруг оси x разработана на основе положений американского стандарта (ACI 318-14).Семь контрольных точек на диаграмме взаимодействия определяются и сравниваются с расчетными значениями в Справочнике и с точными значениями из полной диаграммы взаимодействия, созданной инженерной программой spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Схема взаимодействия бетонной колонны квадратного сечения вокруг оси x с высокопрочными арматурными стержнями (HSRB) разработана на основе положений американского стандарта (ACI 318-19). Семь контрольных точек на диаграмме взаимодействия определяются и сравниваются с точными значениями из полной диаграммы взаимодействия, созданной инженерной программой spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Исследована диаграмма взаимодействия P-M для гантельной бетонной стены сдвига с несимметричными граничными элементами.Т-образная формация состоит из подпорной стены фундамента (Т-образный фланец), ствола, служащего стенкой сдвига (Т-образная стенка), и первой колонны здания. Выделены отличия диаграммы взаимодействия для неправильных и правильных сечений стен. Результаты, полученные в результате ручных расчетов, сравнивались с полной диаграммой взаимодействия, созданной инженерной программой spColumn.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Железобетонные основные стены используются в зданиях с бетонным каркасом, а также с другими материалами каркаса, такими как сталь и дерево.Используется в сочетании с бетонными стенами жесткости, базовыми стенами домов, лифтовыми блоками, лестничными клетками, инженерными желобами и многими другими сервисными помещениями и оборудованием. Наряду с важными функциями, такими как изоляция оборудования и снижение вибрации и шума лифта, системы основных стен регулярно используются в качестве системы сопротивления боковым нагрузкам здания. В многоэтажных бетонных, стальных и деревянных зданиях железобетонные ядра подвергаются значительным осевым нагрузкам в сочетании с одновременными изгибающими моментами относительно двух ортогональных осей (двухосный изгиб). В этом примере подробно описаны прочностные расчеты типичной основной стенки.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере показано определение расчетной осевой прочности и двухосного момента для определенного положения и ориентации нейтральной оси.Рассчитанные значения сравниваются со значениями из эталона и точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint. Также подробно показаны этапы разработки трехмерной поверхности отказа (диаграммы взаимодействия) с использованием spColumn.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Этот пример демонстрирует определение двухосной прочности на изгиб прямоугольной железобетонной колонны при определенной номинальной осевой прочности с соотношением двухосных изгибающих моментов в направлениях X и Y. Расчетные значения прочности колонны на двухосный изгиб сравниваются со значениями из справочника и точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint. Также подробно показаны этапы разработки трехмерной поверхности отказа (диаграммы взаимодействия) с использованием spColumn.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере показано определение осевой прочности С-образной конструкции стенки сердечника и двухосных моментов прочности для конкретного расположения и ориентации нейтральной оси.Рассчитанные значения сравниваются со значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint. Также подробно показаны этапы разработки трехмерной поверхности отказа (диаграммы взаимодействия) с использованием spColumn.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере показано определение несущей способности секции колонны, необходимой для сопротивления факторизованной нагрузке и двухосным моментам, с использованием наиболее часто используемых приблизительных процедур ручного расчета и точной процедуры расчета.В этом примере обсуждаются следующие приблизительные процедуры: 1) метод обратной нагрузки Бреслера, 2) метод контура нагрузки Бреслера, 3) метод контура нагрузки PCA. Рассчитанные приблизительные значения сравниваются с точными рассчитанными вручную значениями и автоматическими результатами, полученными с помощью инженерной программы spColumn от StructurePoint, ранее принадлежавшей PCA Engineering Software Group. также подробно.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффект гибкости для колонн в качающейся раме оценивается путем проектирования внешней колонны первого этажа в многоэтажном железобетонном здании (сечение колонны 22 x 22 дюйма).Результаты расчетов сравниваются со значениями, представленными в Справочнике, и с точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффект гибкости для колонн в качающейся раме оценивается путем проектирования внешней колонны первого этажа в многоэтажном железобетонном здании (сечение колонны 18 x 18 дюймов). Результаты расчетов сравниваются со значениями, представленными в Справочнике, и с точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффекты гибкости для колонн в многоэтажном железобетонном каркасе без раскачивания оцениваются путем определения адекватности квадратной связанной колонны, которая является внешней колонной первого этажа.Высота этажа составляет 12 футов. Предполагается, что рама достаточно закреплена, чтобы предотвратить относительное перемещение ее соединений. Предполагается, что 40% учтенной осевой нагрузки выдерживается. Результаты расчетов сравниваются со значениями, представленными в Справочнике, и с точными значениями из инженерной программы spColumn.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффекты гибкости для колонн в многоэтажном железобетонном каркасе без раскачивания оцениваются путем определения адекватности квадратной связанной колонны (с использованием ACI 318-19), которая является внешней колонной первого этажа.Высота этажа составляет 12 футов. Предполагается, что рама достаточно закреплена, чтобы предотвратить относительное перемещение ее соединений. Предполагается, что 40% учтенной осевой нагрузки выдерживается. Расчетные результаты сравниваются с точными значениями из инженерной программы spColumn.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Диаграмма взаимодействия бетонной колонны с квадратными связями вокруг оси x разработана на основе положений канадского кодекса (CSA 23. 3-14). Семь контрольных точек на диаграмме взаимодействия определяются и сравниваются с расчетными значениями в Справочнике и с точными значениями из полной диаграммы взаимодействия, созданной инженерной программой spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Диаграмма взаимодействия бетонной колонны с квадратными связями вокруг оси x разработана на основе положений канадского кодекса (CSA 23.3-94). Семь контрольных точек на диаграмме взаимодействия определяются и сравниваются с расчетными значениями в Справочнике и с точными значениями из полной диаграммы взаимодействия, созданной инженерной программой spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффект гибкости для колонн в качающейся раме оценивается путем проектирования внешней колонны первого этажа в многоэтажном железобетонном здании с использованием канадских норм (CSA A23. 3-94). Результаты расчетов сравниваются со значениями, представленными в Справочнике, и с точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффект гибкости для колонн в качающейся раме оценивается путем проектирования внешней колонны первого этажа в многоэтажном железобетонном здании с использованием канадских норм (CSA A23.3-04). Результаты расчетов сравниваются со значениями, представленными в Справочнике, и с точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффект гибкости для колонн в качающейся раме оценивается путем проектирования внешней колонны первого этажа в многоэтажном железобетонном здании с использованием канадских норм (CSA A23. 3-14). Результаты расчетов сравниваются со значениями, представленными в Справочнике, и с точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффект гибкости колонн в многоэтажном железобетонном здании с некачающимся каркасом оценивается путем проектирования двухэтажной колонны в середине проема атриума с использованием CSA A23.3-14. Высота этажа 4,3 метра. предполагается, что колонна сопротивляется только гравитационным нагрузкам. Результаты расчетов сравниваются со значениями, представленными в Справочнике, и с точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Эффект гибкости колонн в многоэтажном железобетонном здании с некачающимся каркасом оценивается путем проектирования двухэтажной колонны в середине проема атриума с использованием CSA A23. 3-19. Высота этажа 4,3 метра. предполагается, что колонна сопротивляется только гравитационным нагрузкам. Результаты расчетов сравниваются со значениями, представленными в Справочнике, и с точными значениями из инженерной программы spColumn от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Расчет и расчет железобетонной стены жесткости, как показано в этом примере, имеет важное значение для сопротивления поперечной нагрузке ветру и сейсмическим воздействиям.Ручное решение используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spWall.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Этот пример иллюстрирует расчет и расчет сборной железобетонной панели несущей стены в одноэтажном здании. Панель обеспечивает устойчивость к гравитационным нагрузкам от двутаврового каркаса крыши и боковым ветровым нагрузкам. Альтернативный метод расчета неплоскостной гибкой стены в ACI 318 используется для демонстрации процедур ручного расчета и сравнения с результатами анализа методом конечных элементов, полученными в инженерной программе spWall. Влияние растрескивания на снижение жесткости, представленное величиной растрескивания и эффективным моментом инерции, подчеркивается в результатах анализа, включая силы и прогибы.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Этот пример иллюстрирует расчет и расчет сборной железобетонной панели несущей стены в одноэтажном здании.Панель обеспечивает устойчивость к гравитационным нагрузкам от двутаврового каркаса крыши и боковым ветровым нагрузкам. Альтернативный метод анализа гибких стен вне плоскости в ACI 318 используется для демонстрации процедур ручного расчета и сравнения с результатами анализа методом конечных элементов, полученными в инженерной программе spWall. Влияние растрескивания на снижение жесткости, представленное величиной растрескивания и эффективным моментом инерции, подчеркивается в результатах анализа, включая силы и прогибы.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Откидная конструкция становится все более популярной благодаря своей гибкости и экономичности. Наклонный бетон — это, по сути, сборный железобетон, который заливается на месте вместо традиционных заводских монолитных бетонных элементов. Конструкционная железобетонная откидная стеновая панель в одноэтажном складском (биг-бокс) здании обеспечивает сопротивление гравитации и боковым нагрузкам при приложении нагрузок от трех балок крыши, опирающихся в стенных нишах, помимо ветра. Предполагаемое сечение стеновой панели и арматура при наклоне вверх исследуются после анализа для проверки пригодности к приложенным нагрузкам, а затем сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерного программного обеспечения spWall от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Откидная конструкция становится все более популярной благодаря своей гибкости и экономичности.Наклонный бетон — это, по сути, сборный железобетон, который заливается на месте вместо традиционных заводских монолитных бетонных элементов. Конструкционная железобетонная откидная стеновая панель с проемом в одноэтажном здании склада (биг-бокс) обеспечивает сопротивление гравитации и боковым нагрузкам от приложенных нагрузок от трех балок кровли, опирающихся в стенных карманах, помимо ветровой нагрузки. Предполагаемое сечение стеновой панели и арматура при наклоне вверх исследуются после анализа для проверки пригодности к приложенным нагрузкам, а затем сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерного программного обеспечения spWall от StructurePoint.Кроме того, обсуждаются различные методы моделирования и анализа с использованием инженерной программы spWall для исследования и проектирования откидных стеновых панелей с отверстиями.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Конструкционная железобетонная откидная стеновая панель, обеспечивающая сопротивление гравитации и поперечной нагрузке в многоэтажном здании, исследуется с использованием процедуры ACI 551 и сравнивается с результатами инженерной программы spWall от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Конструкционная железобетонная откидная стеновая панель с отверстиями, обеспечивающая сопротивление гравитации и поперечной нагрузке в многоэтажном здании, исследуется с использованием процедуры ACI 551 и сравнивается с результатами инженерной программы spWall от StructurePoint.Кроме того, обсуждаются различные методы моделирования и анализа с использованием инженерной программы spWall для исследования и проектирования откидных стеновых панелей с отверстиями.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Железобетонные консольные подпорные стены состоят из относительно тонкого стержня и фундаментной плиты. Стержень может иметь постоянную толщину по длине или может быть сужен по экономическим и конструктивным критериям. Основание разделено на две части, пятку и носок. Консольные подпорные стены считаются экономичными до 25 футов в высоту. В этом примере проекта основное внимание уделяется анализу и проектированию конической консольной подпорной стены, включая сравнение с результатами моделирования, полученными в инженерных программах spWall и spMats. Подпорная стенка крепится к железобетонному плитному фундаменту срезной шпонкой для сопротивления скольжению.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере железобетонная переходная балка (глубокая балка) анализируется и проектируется с использованием метода распорок и связей (STM). Результаты, полученные с помощью STM в соответствии с процедурой ACI 318, затем сравнивают с результатами численного анализа методом конечных элементов, полученными с помощью инженерной программы spWall от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Расчет и проектирование железобетонной стены жесткости имеет важное значение для сопротивления поперечной нагрузке ветру и сейсмическим воздействиям.В этом примере поперечное сечение стены и предполагаемая арматура исследуются после анализа для проверки пригодности к приложенным нагрузкам на основе положений CSA A23.3-14, а затем сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерного программного обеспечения spWall от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Этот пример иллюстрирует расчет и расчет железобетонной несущей стены в одноэтажном здании.Стена обеспечивает устойчивость к гравитационным нагрузкам. Упрощенный метод уравнений используется для демонстрации процедуры ручного расчета. Значения, полученные в эталоне и ручных расчетах, сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерной программы spWall от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Откидная конструкция становится все более популярной благодаря своей гибкости и экономичности. Наклонный бетон — это, по сути, сборный железобетон, который заливается на месте вместо традиционных заводских монолитных бетонных элементов. Конструкционная железобетонная откидная стеновая панель в одноэтажном складском (биг-бокс) здании обеспечивает сопротивление гравитации и боковым нагрузкам при приложении нагрузок от трех балок крыши, опирающихся в стенных нишах, помимо ветра. Предполагаемое сечение стеновой панели и арматура при наклоне вверх исследуются после анализа (с использованием CSA A23.3-14) для проверки пригодности к приложенным нагрузкам, а затем сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерного программного обеспечения spWall от StructurePoint.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Фундамент, поддерживающий квадратную колонну, спроектирован с учетом положений ACI 318-14. Ручное решение используется для сравнения с анализом методом конечных элементов и результатами проектирования инженерной программы spMats.

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере показан расчет и расчет железобетонной опоры жесткой стены (ленточного фундамента). Ручное решение используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spMats с использованием метода анализа методом конечных элементов (FEA).

    Автор: StructurePoint (SP)

    В этом примере показан расчет и расчет железобетонных комбинированных фундаментов. Ручное решение используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spMats с использованием метода анализа методом конечных элементов (FEA).

    Автор: StructurePoint (SP)

    Процедура анализа, показанная в ACI 318-14, подробно проиллюстрирована для анализа и проектирования систем наголовников свай. Ручное решение также используется для детального сравнения с результатами анализа и проектирования инженерной программы spMats.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Железобетонные консольные подпорные стены состоят из относительно тонкого стержня и фундаментной плиты. Стержень может иметь постоянную толщину по длине или может быть сужен по экономическим и конструктивным критериям.Основание разделено на две части, пятку и носок. Консольные подпорные стены считаются экономичными до 25 футов в высоту. В этом примере проекта основное внимание уделяется анализу и проектированию конической консольной подпорной стены, включая сравнение с результатами моделирования, полученными в инженерных программах spWall и spMats. Подпорная стенка крепится к железобетонному плитному фундаменту срезной шпонкой для сопротивления скольжению.

    Автор: StructurePoint (SP)

    Момент, поперечные и осевые силы с помощью портального метода определяются для трех рам различной конфигурации.Затем результаты ручных расчетов сравниваются с результатами численного анализа, полученными с помощью инженерной программы spFrame.

    Подробная информация об ошибке IIS 10.0 — 404.11

    Ошибка HTTP 404.11 — не найдено

    Модуль фильтрации запросов настроен на отклонение запроса, содержащего двойную управляющую последовательность.

    Наиболее вероятные причины:
    • Запрос содержал двойную escape-последовательность, а фильтрация запросов настроена на веб-сервере на отклонение двойных escape-последовательностей.
    Что вы можете попробовать:
    • Проверьте параметр configuration/system.webServer/security/[email protected] в файле applicationhost.config или web.confg.
    Подробная информация об ошибке:
    Module RequestfilteringModule
    Уведомление Beadrequest Handler StaticFile
    код ошибки 0x00000000000000121
    Запрошенный URL-адрес    http://search.ebscohost.com:80/login.aspx?direct=true&profile=ehost&scope=site&authtype=crawler&jrnl=08893241&an=153521644&h=0wbaakorwjfsu0uvzfqenp37zganu0zjhgc8paw9%2b7unicpbx39bnl8aamazlkmfskphjsmm9f4dvbiuxhxlwa%3d%3d&crl=c
    Физический путь C: \ WebApps \ аф-webauth \ login.aspx? прямой = истина & профиль = ehost & Объем = сайта & AuthType = гусеничного & Jrnl = 08893241 & ап = 153521644 & ч = 0wbaakorwjfsu0uvzfqenp37zganu0zjhgc8paw9% 2b7unicpbx39bnl8aamazlkmfskphjsmm9f4dvbiuxhxlwa% 3d% 3d & CRL = с
    входа Метод пока не определено
    входа пользователя пока не определено
    Дополнительная информация:
    Это функция безопасности.Не изменяйте эту функцию, пока полностью не поняты масштабы изменения. Перед изменением этого значения следует выполнить трассировку сети, чтобы убедиться, что запрос не является вредоносным. Если сервер разрешает двойные управляющие последовательности, измените параметр configuration/system.