Жб столб: Купить столбы освещения железобетонные по цене производителя

Содержание

Столб 2С24д по серии 3.017-3, вып.1

Цена: договорная

  • Длина, мм140
  • Масса, т0,13
  • Ширина, мм140
  • Объем, м0,05
  • Высота, мм2400
  • Марка бетонаB15
  • Марка бетона,класс2С24д
  • МорозостойкостьF100
  • ВодонепроницаемостьW2
  • Расход стали, кг9,5
  • ГОСТ3.017-3, вып.1
  • Артикул03-027-0111

Товар в наличии: много

    ООО «Завод ЖБИ» выпускает железобетонные столбы 2С24д по серии 3.017-3, выпуск 1, используемые при ограждении площадок и участков предприятий, зданий, сооружений.
    Столбы 2С24д изготавливаются из тяжелого бетона класса В15 на сжатие.

    Для армирования столбов применяется арматура из стали класса А-I по ГОСТ 5781-82 и обыкновенная арматурная проволока периодического профиля класса Вр-I по ГОСТ 6727-80.
    Маркировка железобетонных столбов 2С24д обозначает: 2 – типоразмер, С – столб железобетонный, 24 – высота столба в дм, д – разновидность по закладным элементам.
    Возможно изготовление столбов 2С24д с использованием бетонов с морозостойкостью в солях.
       
     Варианты маркировки:
1.   2С24д
2.   2С24 д
3.   2С24-д
4.   2С24.д
5.   2С24/д
6.   2С 24д
7.   2С 24 д
8.   2С 24-д
9.   2С 24.д
10.   2С 24/д
11.   2 С24д
12.   2 С24 д
13.   2 С24-д
14.   2 С24.д
15.   2 С24/д
16.   2С.24.д
17.   2С-24-д
18.   2С/24/д
19.   2 С 24д
20.   2.С.24.д
21.   2-С-24-д
22.   2/С/24/д

    Цена на железобетонный столб 2С24д указана с учетом НДС, без учета доставки. Стоимость столба 2С24д может меняться в зависимости от объема и общей ситуации на строительном рынке.
    Представленные на сайте цены на элементы ограждений площадок и участков предприятий, зданий, сооружений по серии 3.017-3 не являются публичной офертой.

Гарантия

Приемка готовых ЖБИ на нашем производстве происходит в соответствии с ГОСТами РФ

Мы изготавливаем нашу продукцию из бетона марки не ниже м22

СИП Крюк монтажный на ж/б столб 16/240 мм

Описание СИП крюка монтажного на ж/б столб 16/240 мм

Крюк монтажный предназначен для подвески поддерживающих зажимов на железобетонных опорах.

Производитель оставляет за собой право изменять страну производства, характеристики товара, его внешний вид и комплектность без предварительного уведомления продавца.

Уточняйте информацию у менеджеров!

1. Способы доставки

 

Легковой транспорт

(до 300 кг)

Грузовой транспорт

(крупногабарит)

Постаматы и ПВЗ  PickPoint
Москва 500 руб от 1700 руб** 200 руб
МО, область 500 руб*

от 1700 руб*

200 руб
Регионы, РФ     450 руб
Самовывоз

Выдача товара до 20:00, Раменский район, Михайловская слобода, Старорязанская улица, д.4. (при оплате - резерв товара)

Пункт выдачи по адресу: Москва, Рязанский проспект, д.79 (пн-вс с 09:00 до 20:00)

* каждый 1 км за МКАД дополнительно 20 руб (легковой транспорт) или 50 руб (грузовой транспорт)

** полная информация по доставке крупногабаритных грузов смотрите в разделе Доставка и оплата

2.

Способы оплаты

      Банковской картой онлайн на сайте             ЮMoney (Я.Деньги)

     Наличными курьеру                                                    QIWI кошелек

     Сбербанк-онлайн                                                           WebMoney

     Безналичный расчет

Вы можете вернуть товар, если был обнаружен производственный брак, дефекты и прочие повреждения. Срок возврата осуществляется в течение 14 дней с даты покупки товара. 

Возврат товара осуществляется в полном соответствии с законодательством РФ, включая Закон о Правах Потребителя.

Подробная информация о возратах и обмене

С 3 Б по стандарту: Серия 3.017-1

Столбы оград С 3 Б это монолитные железобетонные изделия продолговатой формы с постоянным квадратным сечением. Размер стороны сечения идентичен для всех наименований номенклатурного ряда и составляет 140 мм. Данные стройматериалы представляют собой элементы оград, которыми обносят промышленные сооружения и площадки различных предприятий.

Выпуск таких столбов и сопутствующих им изделий регламентируется действующим типовым проектом Серия 3.017-1. Проект включает указания к производству столбов высотой в 1,8, 2,4 и 3,0 метра. Пожалуй, о высоких требованиях к эксплуатационным характеристикам таких изделий можно не упоминать: именно монолитные бетонные заборы изолируют индустриальные территории от любопытных глаз и посторонних гостей, а также обеспечивают изоляцию улицы от производственного шума и пыли. В связи с этим каждый элемент таких оград должен отвечать высочайшим стандартам прочности и надежности.

1. Варианты маркировки

Маркировка унифицированных железобетонных изделий осуществляется согласно с правилами, прописанными в Регламенте ГОСТ 23009-78. Она представляет собой определенную последовательность условных обозначений и требуется для удобства сортировки на складах. Марка столбов оград может изображаться такими способами:

1. С 3 Ба;

2. С 3 Бб;

3. С 3 Бв;

4. С 3 Бг;

5. С 3 Бд;

6. С 3 Бе;

7. С 3 Бж;

8. С 3 Бк;

9. С 3 Бн.

2. Основная сфера применения

Как уже было сказано выше, столбы С 3 Б служат для возведения прочных железобетонных оград вокруг промышленных предприятий. Условиями для применения таких материалов являются: наличие сухих непучинистых грунтов, не склонных к проседанию, сейсмическая активность не выше 6 баллов по шкале Рихтера, отсутствие вечной мерзлоты и ветровая нагрузка І-IV районов. Установленные в правильное положение ограды воспринимают два типа нагрузок: вертикальные - от собственного веса и горизонтальные - от порывов ветра. Изделия данного типа также могут использоваться на местности с уклоном, не превышающим допустимого.

Они отлично справляются с вредоносными воздействиями внешней среды и показывают себя как надежный способ изоляции предприятий.

3. Обозначения маркировки изделия

Маркировка железобетонных изделий является важным этапом выпуска. Также как и остальные условия производства, она регламентируется соответствующим типовым проектом. Основные требования к таким обозначениям – лаконичность и содержательность, гарантирующие удобство при сортировке продукции и ознакомлении с технической документацией. Буквенно-цифровые обозначения, составляющие марку столбы С 3 Б, расшифровываются следующим образом:

1. С – столб железобетонный;

2. 3 – типоразмер;

3. Б - высота ограды 1,6м;

4. а – разновидность изделия по закладным деталям.

Полные размерные характеристики могут указываться при нанесении маркировочных обозначений непосредственно на изделие, однако чаще они опускаются.

Для данного наименования ключевыми являются следующие показатели:

Длина = 2400;

Ширина = 140;

Высота = 140;

Вес = 120;

Объем бетона = 0,05;

Геометрический объем = 0,047.

4. Изготовление и основные характеристики

Требования к производственному процессу, прописанные в Серии 3.017-1, сводятся к наличию современного заводского оборудования, лабораторий для проведения приемо-сдаточных испытаний и всего необходимого для создания изделий, полностью отвечающих высоким стандартам качества. Основу любого ЖБИ образовывает металлический каркас. Для столбов опор С применяется сталь класса А-ІІІ, холодно-тянутая проволока класса Вр-І, а также рабочая арматура классов А-І и Вр-І. Для надежной защиты изделий от коррозийных процессов все элементы армирования включая закладные детали покрываются несколькими слоями защитной эмали по грунту из специального лака.

Сетки и каркасы изготавливаются методом контактно-точечной сварки – готовый столб представляет собой крепкий монолит, способный выдерживать большие нагрузки. Что касается цементного слоя, то бетон отвечает классу В15 по прочности на сжатие. Его показатели морозостойкости и водонепроницаемости напрямую зависят от погодных условий в районе будущей эксплуатации. Столбы используются вместе с соответствующими панелями и устанавливаются в фундамент стаканного типа, а потому точность геометрической формы очень важна. Максимального соответствия с рабочими чертежами позволяет добиться технология виброформования. Показатели прочности, трещиностойкости, внешние характеристики и правильность геометрии тщательно проверяются в ходе заключительного этапа производства – приемки.

5. Транспортировка и хранение

Столбы оград С 3 Б хранят и перевозят в горизонтальном положении. При складировании нижние изделия укладывают на деревянные прокладки высотой в 40 мм.

Прокладки между столбами располагаются в одной плоскости с нижними изолирующими материалами и обладают теми же размерами. Для погрузочных работ применяются специальные траверсы с подвесками, а перед транспортировкой все элементы должны быть надежно закреплены от смещения во всех направлениях.

Уважаемые покупатели! Сайт носит информационный характер. Указанные на сайте информация не являются публичной офертой (ст.435 ГК РФ). Стоимость и наличие товара просьба уточнять в офисе продаж или по телефону 8 (800) 500-22-52

Железобетонный столбчатый фундамент

Столбчатый фундамент – это основание, представляющее собой систему столбов, на которые опираются стены сооружения. Он более всего подходит для облегченных конструкций, которые не нуждаются в подвальных помещениях. Это могут быть каркасные или щитовые дома, рубленые, брусчатые деревянные сооружения, которые отличаются незначительным весом. Если позволяет несущая способность грунта, то столбчатый бетонный или железобетонный фундамент можно использовать и при возведении летних домиков со стенами из кирпича толщиной не более 40 см или из легкого бетона.

Такие облегченные конструкции оказывают значительно меньшее давление на грунт, нежели каменные или кирпичные сооружения, а значит, не требуют основательного фундамента. Простотой организации, экономией стройматериалов и отличаются столбчатые разновидности оснований. Помимо экономической выгодности рассматриваемый тип фундамента позволяет сократить сроки строительных работ.

Однако специалисты строительной компании "Проект", оказывающие профессиональные строительные услуги в Москве и Подмосковье, рекомендуют возводить деревянные здания на опорных столбах из армированного бетона и железобетона. Такие фундаменты отличаются более высокой надежностью, отлично сопротивляются нагрузкам.

Применение и преимущества железобетонных столбчатых фундаментов

Использование таких оснований оправдано лишь в том случае, если он закладывается в грунт высокой прочности, который залегает не глубже 3 метров. Он будет служить опорой столбам и даст возможность сэкономить на организации нулевого цикла и использовании тяжелой спецтехники. А отсюда и сокращение сроков работ.

Однако существуют и иные преимущества устройства ЖБ и бетонных столбчатых фундаментов:

  • снижают давление на грунт, а это уменьшает вероятность осадок;
  • имеют более простую организацию;
  • имеют различную конструктивную организацию опор, что позволяет сделать максимально корректный выбор.

Но стоит заметить, что их простота одновременно является и их недостатком, ведь существует большая вероятность отклонения опорных столбов основания от вертикали. Потому железобетонные столбчатые фундаменты применяют лишь для облегченных сооружений с достаточно жесткими надфундаментными конструкциями. Помимо этого данная разновидность оснований потребует в обязательном порядке организации забирки (подпольное пространство) – вентиляционной отдушины между поверхностью земли и нижними частями зданиям.

Также специалисты нашей строительной компании не рекомендуют использование столбчатых фундаментов на приусадебных участках, отличающихся значительным перепадом рельефа. Дело в том, что боковые нагрузки могут разрушить опоры, даже при учете качественного армирования бетона.

Устройство столбчатых ЖБ и бетонных оснований

Опорный столб может быть как квадратным, прямоугольным, так и круглым в сечении. Но рациональнее всего использовать опоры круглой формы, поскольку скважины под них будет оформить значительно проще при помощи ручного бура. Устанавливаются опоры на расстоянии 2 максимум 3 метров друг от друга. Если грунт не отличается особой прочностью, а здание жесткостью, тогда интервал сокращают до 1-1,5 метров.

При этом особое значение имеет расстановка опор по периметру. Обязательно устанавливают столбы на углах здания и в зоне пересечения несущих конструкций. Монолитные бетонные столбчатые фундаменты мы рекомендуем использовать в маловлажных грунтах (в скважине нет воды). А если грунт на приусадебном участке отличается незначительной несущей способностью, тогда усилить конструкцию можно при помощи цементной подливки в основание.

Для организации бетонных столбов используют цемент М 300-400, крупный песок или гранитный щебень. Раствор в скважину укладывается слоями по 10-12 см, при этом каждый слой уплотняется. Также стоит помнить: при бетонировании необходимо использовать арматурный каркас, после процедуры необходимо дождаться пока материал наберет свою прочность (около недели).

Для организации железобетонных столбчатых фундаментов можно использовать отходы от ЖБ изделий, конструкций. Устанавливаются такие опоры обязательно на бетонную монолитную подушку (в свежий раствор), до момента высыхания которой применяют распорки, чтобы обеспечить корректность и жесткость фиксации опор.

Строительная компания "Проект" оказывает по невысоким ценам высокопрофессиональные строительно-монтажные услуги. Мы гарантируем соблюдение сроков, доступные цены и высокое качество работ. Мы работаем в Москве и Подмосковье.

3 способа усиления железобетона в строительстве

Одной из работ, обычно выполняемых подрядчиками по бетону, является укрепление колонн. Это процесс, используемый для добавления или восстановления предельной несущей способности железобетонных колонн. Он используется для сейсмического переоборудования, поддержки дополнительной временной или статической нагрузки, которая не включена в исходный проект, для снятия напряжений, вызванных ошибками проектирования или строительства, или для восстановления исходной несущей способности поврежденных элементов конструкции.

Существует несколько методов, которые используются для усиления железобетонных колонн в строительстве, например, железобетонная оболочка, стальная оболочка и ограждение или ограждение из стеклопластика. А сегодня мы кратко рассмотрим, как подрядчики по бетону повышают прочность несущих колонн.

Но когда действительно необходимо усиление железобетонных колонн?

  • Когда нагрузка на колонну увеличивается либо из-за увеличения количества этажей, либо из-за ошибок в конструкции.
  • Если прочность бетона на сжатие или процент и тип арматуры не соответствуют требованиям норм.
  • Когда наклон колонны больше допустимого.
  • Когда осадка в фундаменте больше допустимой.

Способы усиления железобетонных колонн

Подрядчики по бетону используют три основных метода усиления железобетонных колонн, которые обсуждаются ниже:

  1. Укладка железобетонной оболочки

Это один из методы, используемые для улучшения или восстановления способности железобетонных колонн.Размер кожуха, а также количество и диаметр стальных стержней, используемых в процессе кожуха, зависят от структурного анализа колонны.

Процесс установки железобетонной оболочки:

  • Сначала временно уменьшите или устраните нагрузки на колонны, если это необходимо. Это делается путем установки механических домкратов и дополнительных подпорок между этажами.
  • После этого, если выясняется, что арматура корродировала, снимите бетонное покрытие и очистите стальные стержни с помощью металлической щетки или пескоструйного компрессора.
  • Затем покройте стальные стержни эпоксидным материалом, который предотвратит коррозию.
  • Если снижение нагрузок и очистка арматуры не требуется, процесс оболочки начинается с добавления стальных соединителей в существующую колонну.
  • Стальные соединители добавляются в колонну, делая отверстия на 3-4 мм больше диаметра используемых стальных соединителей и глубиной 10-15 см.
  • Расстояние между новыми скобами куртки как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях не должно превышать 50 см.Заполнение отверстий подходящим эпоксидным материалом, а затем вставка соединителей в отверстия.
  • Добавление вертикальных стальных соединителей для крепления вертикальных стальных стержней кожуха в соответствии с двумя предыдущими процедурами.
  • Установка новых вертикальных стальных стержней и хомутов рубашки согласно проектным размерам и диаметрам.
  • Покрытие существующей колонны подходящим эпоксидным материалом, который гарантирует сцепление старого и нового бетона.
  • Заливка бетона оболочки до высыхания эпоксидного материала. Используемый бетон должен иметь низкую усадку и состоять из мелких заполнителей, песка, цемента и дополнительных материалов для предотвращения усадки.
  1. Стальная оболочка

Этот метод выбирается, когда нагрузки, прикладываемые к колонне, будут увеличиваться, и в то же время увеличение площади поперечного сечения колонны не допускается.

Процесс стальной оболочки

  • Удаление бетонного покрытия.
  • Очистка арматурных стержней с помощью металлической щетки или компрессора для песка.
  • Покрытие стальных стержней эпоксидным материалом для предотвращения коррозии.
  • Установка стальной оболочки требуемого размера и толщины в соответствии с конструкцией и выполнение отверстий для заливки через них эпоксидного материала, который будет гарантировать необходимое соединение между бетонной колонной и стальной оболочкой.
  • Заполнение пространства между бетонной колонной и стальной оболочкой подходящим эпоксидным материалом.

В некоторых случаях, когда колонне требуется выдерживать изгибающий момент и успешно передавать его через перекрытия, следует установить стальную манжету на шейке колонны с помощью болтов или подходящего связующего материала.

  1. Ограничение или оболочка из стеклопластика

Системы осевого упрочнения из армированного волокном пластика (FRP) используются для улучшения или увеличения прочности железобетонных колонн. Его можно использовать как для круглых, так и для прямоугольных колонн, но он более эффективен в прежней форме.

Осевое усиление FRP обычно проводится путем нанесения армированного волокном полимера (FRP) вокруг железобетонных колонн. Этот метод усиления особенно эффективен, когда колонна имеет круглую форму.

Однако, если железобетонная колонна имеет прямоугольную форму и отношение глубины колонны к ширине больше 2 или наименьшая сторона колонны больше 900 мм, то ACI 440.2R-08 не применяется для этого метода усиления. .

Неэффективность ограничения прямоугольной или квадратной колонны может быть связана с неравномерным распределением напряжений и концентрацией напряжений в углу секции.Это может привести к преждевременному выходу из строя усиленного элемента.

Очень важно полностью обернуть железобетонные колонны стеклопластиком, чтобы эффективно ограничить и улучшить элемент. В отличие от прочности на изгиб и сдвиг железобетонных балок, FRP, которые окружают колонну и активируются только в том случае, если элемент увеличивается в поперечном направлении и оказывает давление на FRP. Это означает, что усиление балок - это активная система, тогда как усиление колонн - это пассивная система.

Заключительные мысли

Размещение арматурных стержней в бетонных колоннах может сделать их более прочными, но есть и другие способы, которыми подрядчики по бетону используют для увеличения их долговечности. Вышеупомянутые элементы - это лишь некоторые из техник, которые они применяют в строительстве.

Вы начинаете свой проект по усилению колонн? Используйте программное обеспечение для конкретных подрядчиков Pro Crew Schedule, чтобы помочь вам управлять своими проектами и достигать лучших результатов, которые могут помочь вам выиграть больше заявок в будущем.

ОБРАБОТКА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН СВАРОЧНОЙ ПРОВОЛОЧНОЙ ТКАНЬЮ

Исследовано поведение железобетонных колонн, ограниченных сварной сеткой. Тридцать четыре небольших образца колонны с различным расположением арматуры, включая четыре угловых стержня в качестве продольной арматуры и различные комбинации сварной проволочной сетки и стальной стяжки в качестве поперечной арматуры, были испытаны при концентрической нагрузке. Результаты показывают, что сетка из сварной проволоки может эффективно удерживать бетонную основу, что приводит к значительному повышению прочности и пластичности колонн.Это улучшение, которое достигается с относительно небольшим процентным содержанием стали, эквивалентно тому, которое достигается с помощью близко расположенных стяжек и продольной арматуры со значительно большим процентным содержанием стали. Хотя некоторые практические проблемы остаются, сварная проволочная сетка потенциально может использоваться в сейсмоустойчивых конструкциях в качестве ограждающей арматуры.

  • URL записи:
  • Наличие:
  • Корпоративных авторов:

    Американский институт бетона

    с.O. Box 19150, Redford Station, 22400 Seven Mile Road
    Detroit, MI. Соединенные Штаты 48219
  • Авторов:
  • Дата публикации: 1989-9

Информация для СМИ

Предметный указатель

Информация для подачи

  • Регистрационный номер: 00488874
  • Тип записи: Публикация
  • Номера отчетов / статей: Заглавие №86-S60
  • Файлы: TRIS
  • Дата создания: 31 октября 1989 г., 00:00

Сейсмостойкость натурных железобетонных колонн

Абстрактные

Деформационная способность бетонной колонны может быть выражена с помощью различные параметры пластичности, такие как пластичность кривизны, пластичность смещения или дрейф вместимость.Тем не менее, мало исследований было проведено в отношении взаимоотношений между различные параметры пластичности. Цели этого исследования: (1) изучить взаимосвязь между различными параметрами пластичности с учетом влияния сдвига по глубине соотношение и уровень осевой нагрузки и (2) разработать методы и процедуры, которые могут быть используется для оценки деформационной способности железобетонных колонн. Пять натурных железобетонных колонн были испытаны в Университете г. Техас в Остине.Результаты испытаний показали, что отношение пролета к глубине сдвига и осевая нагрузка уровень были важными параметрами, влияющими на соотношение между различными пластичностями параметры. Измеренные длины пластиковых шарниров образцов колонн также были подвержены влиянию отношение пролета к глубине сдвига и осевая нагрузка. Пластическая длина шарнира бетонных колонн была исследована путем изучения профиль деформации сжатия основного бетона. Аналитическая процедура использовалась для изучения влияние различных параметров на длину пластиковых петель.По результатам эксперименты и параметрическое исследование, новое выражение, которое можно использовать для оценки пластических была предложена длина петель. Два метода, которые можно использовать для прогнозирования деформационной способности армированного материала. были разработаны бетонные колонны. Один из этих методов можно считать современным. аналитический метод, который использует различные феноменологические модели для ограничение бетона, изгиб арматурного стержня, проскальзывание и сдвиг арматурного стержня деформации.Другой метод состоит из простых выражений, полученных путем изучения поперечная нагрузка колонн под влиянием эффекта P-Δ. Использование строгого аналитический метод позволил получить достаточно точные оценки деформационной способности более ста колонок протестировано различными исследователями. Использование простых выражений, с другой стороны, проследили нижнюю границу измеренных дрейфовых способностей этих столбцы. Простое выражение рекомендуется использовать при проектировании, основанном на производительности. железобетонные колонны.

Расчет железобетонной колонны

согласно ACI 318-14 в RFEM

Анализ бетонной колонны

Железобетонная колонна с квадратными связями спроектирована так, чтобы выдерживать осевую статическую и временную нагрузку 135 и 175 тысяч фунтов соответственно с использованием конструкции ULS и факторных комбинаций нагрузок LRFD в соответствии с ACI 318-14 [1], как показано на рисунке 01 Бетонный материал имеет прочность на сжатие f ' c , равную 4 тыс. Фунтов на квадратный дюйм, в то время как арматурная сталь имеет предел текучести f и , равный 60 тыс. Фунтов на квадратный дюйм.Первоначально предполагается, что процент стальной арматуры составляет 2%.

Рисунок 01 - Бетонная колонна - вид на фасаде

Размерный дизайн

Для начала необходимо рассчитать размеры поперечного сечения. Стойка квадратного сечения должна контролироваться на сжатие, так как все осевые нагрузки находятся строго на сжатии. Согласно таблице 21.2.2 [1] коэффициент снижения прочности Φ равен 0,65. При определении максимальной осевой прочности таблица 22.Ссылка на пункт 4.2.1 [1] устанавливает альфа-фактор (α) равным 0,80. Теперь можно рассчитать расчетную нагрузку P и .

P u = 1,2 (135 k) + 1,6 (175 k)

Исходя из этих факторов, P u равно 442 тысячам фунтов. Затем полное поперечное сечение A g может быть вычислено с использованием уравнения. 22.4.2.2.

P u = (Φ) (α) [0,85 f ’ c (A g - A st ) + f y A st ]

442k = (0.65) (0,80) [0,85 (4 тысячи фунтов) (A g - 0,02 A g ) + ((60 тысяч фунтов на квадратный дюйм) (0,02) A g )]

Решая для A g , мы получаем Площадь 188 в 2 . Корень квадратный из A г округляется в большую сторону, чтобы получить поперечное сечение 14 дюймов x 14 дюймов для колонны.

Требуемая стальная арматура

Теперь, когда A г установлен, площадь стальной арматуры A st можно вычислить с использованием уравнения 22.4.2.2, подставив известное значение A g = 196 в 2 и решив

442k = (0.65) (0,80) [0,85 (4 тысячи фунтов) (196 дюймов 2 - A st ) + ((60 тысяч фунтов / кв. Дюйм) (A st ))]

Решение для A st дает значение 3,24 в 2 . Отсюда можно определить количество стержней, необходимое для проектирования. Согласно разд. 10.7.3.1 [1], квадратный столбец должен иметь не менее четырех стержней. Исходя из этого критерия и минимальной требуемой площади 3,24 дюйма 2 , (8) используется стержень № 6 для стальной арматуры из Приложения А [1]. Это обеспечивает область усиления ниже.

A st = 3,52 дюйма 2

Выбор галстука

Для определения минимального размера стяжки требуется разд. 25.7.2.2 [1]. В предыдущем разделе мы выбрали продольные стержни № 6, которые меньше стержней № 10. На основании этой информации и раздела выбираем № 3 для галстуков.

Расстояние между стяжками

Чтобы определить минимальные расстояния между стяжками, см. Разд. 25.7.2.1 [1]. Связи, которые состоят из деформированных стержней с замкнутыми петлями, должны иметь расстояние в соответствии с пунктами (a) и (b) этого раздела.

(a) Расстояние в свету должно быть не менее (4/3) d agg . Для этого расчета мы будем предполагать совокупный диаметр (d agg ) 1,00 дюйма

s min = (4/3) d agg = (4/3) (1,00 дюйма) = 1,33 дюйма

(b) Расстояние между центрами не должно превышать минимум 16d b диаметра продольного стержня, 48d b анкерного стержня или наименьшего размера элемента.

с Макс = Мин (16d b , 48d b , 14 дюймов.)

16d b = 16 (0,75 дюйма) = 12 дюймов

48d b = 48 (0,375 дюйма) = 18 дюймов

Расчетное минимальное расстояние между стяжками равно 1,33 дюйма и максимальное рассчитанное расстояние между стяжками равно 12 дюймам. Для этой конструкции максимальное расстояние между стяжками составляет 12 дюймов.

Проверка детализации

Теперь можно выполнить проверку детализации для проверки процента армирования. Требуемый процент стали должен составлять от 1% до 8% в соответствии с требованиями ACI 318-14 [1].2} \; = \; 0.01795 \; \ cdot \; 100 \; \; = \; 1.8 \% $ O.K.

Расстояние между продольными стержнями

Максимальное расстояние между стержнями в продольном направлении может быть рассчитано на основе расстояния в прозрачной крышке и диаметра как стяжных, так и продольных стержней.

Максимальное расстояние между стержнями:

$ \ frac {14 \; \ mathrm {in}. \; - \; 2 \; (1.5 \; \ mathrm {in}.) \; - \; 2 \; ( 0,375 \; \ mathrm {in}.) \; - \; 3 \; (0,75 \; \ mathrm {in}.)} 2 \; = \; 4,00 \; \ mathrm {in}. $

4,00 дюйма менее 6 дюймов, что требуется в соответствии с 25,7.2.3 (а) [1]. ОК.

Минимальное продольное расстояние между стержнями может быть рассчитано с помощью справки 25.2.3 [1], в которой указано, что минимальное продольное расстояние для колонн должно быть, по крайней мере, наибольшим из значений от (a) до (c).

(a) 1,5 дюйма

(b) 1,5 d b = 1,5 (0,75 дюйма) = 1,125 дюйма

(c) (4/3) d b = (4/3) ( 1,00 дюйма) = 1,33 дюйма

Следовательно, минимальное продольное расстояние между стержнями равно 1,50 дюйма.

Длина развертки (L d ) также должна быть рассчитана с учетом 25.4.9.2 [1]. Это будет равно наибольшему из вычисленных ниже значений (a) или (b).

(a) $ {\ mathrm L} _ {\ mathrm {dc}} \; = \; \ left (\ frac {\ displaystyle {\ mathrm f} _ {\ mathrm y} \; \ cdot \; { \ mathrm \ psi} _ {\ mathrm r}} {\ displaystyle50 \; \ cdot \; \ mathrm \ lambda \; \ cdot \; \ sqrt {\ mathrm f '\; \ cdot \; \ mathrm c}} \ справа) \; \ cdot \; {\ mathrm d} _ {\ mathrm b} \; = \; \ left (\ frac {\ displaystyle \ left (60,000 \; \ mathrm {psi} \ right) \; \ cdot \; \ left (1.0 \ right)} {50 \; \ cdot \; \ left (1.0 \ right) \; \ cdot \; \ sqrt {4000 \; \ mathrm {psi}}} \ right) \; \ cdot \; \ left (0.75 \; \ mathrm {in}. \ Right) \; = \; 14.23 \; \ mathrm {in}. $

(b) $ {\ mathrm L} _ {\ mathrm {dc}} \; = \ ; 0.0003 \; \ cdot \; {\ mathrm f} _ {\ mathrm y} \; \ cdot \; {\ mathrm \ psi} _ {\ mathrm r} \; \ cdot \; {\ mathrm d} _ { \ mathrm b} \; = \; 0,0003 \; \ cdot \; (60000 \; \ mathrm {psi}) \; \ cdot \; (1.0) \; \ cdot \; (0,75 \; \ mathrm {in} .) \; = \; 13.5 \; \ mathrm {in}. $

В этом примере (a) - большее значение, поэтому L dc = 14,23 дюйма

Со ссылкой на 25.4.10.1 [1] Длина разработки умножается на отношение требуемой стальной арматуры к предоставленной стальной арматуре.2} \ right) \; = \; 0.65 \; \ mathrm {ft} $.

Усиленная квадратная анкерная колонна полностью спроектирована, ее поперечное сечение можно увидеть ниже на Рисунке 02.

Рисунок 02 - Железобетонная колонна - Расчет / размеры арматуры

Сравнение с RFEM

Альтернативой проектированию квадратной колонны вручную является использование дополнительного модуля RF-CONCRETE Members и выполнение проектирования в соответствии с ACI 318-14 [1].Модуль определит необходимое армирование, чтобы противостоять приложенным нагрузкам на колонну. Кроме того, программа также спроектирует предоставленную арматуру на основе заданных осевых нагрузок на колонну с учетом требований стандарта по расстоянию. Пользователь может внести небольшие изменения в предоставленную схему армирования в таблице результатов.

На основе приложенных нагрузок для этого примера компания RF-CONCRETE Members определила требуемую площадь продольной арматуры, равную 1.92 в 2 и обеспеченная площадь 3,53 в 2 . Длина развертки, рассчитанная в дополнительном модуле, равна 0,81 фута. Расхождение по сравнению с длиной развертки, рассчитанной выше с помощью аналитических уравнений, связано с нелинейными расчетами программы, включая частный коэффициент γ. Коэффициент γ - это отношение предельных и действующих внутренних сил, взятое из RFEM. Длина развертки в RF-CONCRETE Members находится путем умножения обратного значения гаммы на длину, определяемую из 25.4.9.2 [1]. Более подробную информацию об этом нелинейном расчете можно найти в файле справки RF-CONCRETE Members, ссылка на который приведена ниже. Это армирование можно предварительно просмотреть на Рисунке 03.

Рисунок 03 - Стержни RF-CONCRETE - Предусмотренная продольная арматура

Предусмотренная поперечная арматура для стержня внутри RF-CONCRETE Members была рассчитана как (11) стержней № 3 с шагом (ями) 12 дюймов. Предоставленная компоновка поперечной арматуры показана ниже на Рисунке 04.

Рисунок 04 - Стержни RF-CONCRETE - Предусмотренное армирование на сдвиг

(PDF) Пожарная безопасность железобетонных колонн

6. Пимиента, П., и Ле Дафф, А., «Свойства BHP à hautes températures» («Высокопрочный бетон

, свойства при повышенных температурах»), Rapport interne CSTB - Версия 2 - 10 июля 1996 г.

7. Европейский международный комитет по Бетону, Противопожарный расчет бетонных конструкций, Бюллетень №208, июль 1991.

8. Еврокод 2, Проектирование бетонных конструкций, Часть 1-2, Конструктивное противопожарное проектирование, октябрь 1993 г.

9. ACI 216.1-97, Стандартный метод определения огнестойкости бетонных и каменных конструкций

Assemblies, American Concrete Institute, 1997.

10. ACI 216R-89, Руководство по определению огнестойкости бетонных элементов, American Concrete

Institute, 1989.

11. Règles FB 87, DTU P92-701, Méthode de prevision par le calc du comportement au feu des Structures

en béton (Правила прогнозирования огнестойкости бетонных конструкций), Règles de Calcul FB, октябрь 1987 г.

12. Dotreppe J.-C .; Franssen J.-M .; и Вандерзейпен Ю., «Метод расчета для проектирования армированных бетонных колонн

в условиях пожара», ACI Structural Journal, т. 96, № 1, январь-февраль 1999 г., стр. 9-

18.

13. Центральная лаборатория мостов и шоссей (LCPC), «Код расчета конечных элементов CESAR-LCPC»

(«Программа конечных элементов CESAR-LCPC»), Ministère de l'Equipement, du Logement, des Transports et du

Tourisme , Париж, Франция.

14. Сидибе, К., «Fiabilité des poteaux en béton armé soumis à un chargement thermomécanique» («Надежность

RC-колонн, подвергающихся термической и механической нагрузке»), Thèse de Doctorat, INSA Toulouse, ноябрь

1998.

15. Prat, M .; Bisch, Ph .; Millard, A .; Mestat, Ph .; и Pijaudier-Cabot, G., «Calcul des ouvrages généraux de

construction» («Расчет строительных работ»), Edition Hermes, 1995.

16.Commité Euro-International du Béton, Код модели CEB-FIP 1990, бюллетень № 213/214, май 1993 г.

Коэффициенты пересчета

1 м = 39,37 дюйма

1 MN = 224,82 кипа

1 МПа = 0,145 кипа / дюйм.2

Приложение

Пример использования предложенной методики расчета

Колонка БД

Введение

База данных, доступная на этом сайте, содержит результаты циклических, испытания железобетонных колонн на боковую нагрузку.База данных структурных характеристик Руководство пользователя документирует информацию, доступную здесь и на сопутствующем сайте. Веб-сайт PEER. Веб-сайт PEER (http://nisee.berkeley.edu/spd/ ) имеет возможность поиска и, в некоторых случаях, дополнительные данные, такие как чертежи и фотографии.

Ядро базы данных было собрано исследователями Национальной Институт стандартов и технологий (NIST), кто собрал данные для 92 тестов с круглыми колонками (Taylor and Stone, 1993) и 107 испытаний в прямоугольной колонне (Taylor et al., 1997). Для каждого теста NIST база данных предоставила заявленную геометрию испытаний, свойства материалов, истории силы-смещения и справочная информация.

В рамках исследовательского проекта, финансируемого Национальным научным фондом. Тихоокеанский центр инженерных исследований землетрясений (PEER), исследователи Вашингтонского университета расширили базу данных и сделали ее доступной во всемирной паутине. База данных сейчас описывает испытания 165 спирально- или кольцевых железобетонных колонн и 253 прямоугольные железобетонные колонны.Для каждого теста, по которому доступна информация, база данных предоставляет the:

  • геометрия колонны
  • Свойства материала колонны
  • Арматурные детали колонны
  • тестовая конфигурация (включая P-дельта конфигурация)
  • осевая нагрузка
  • цифровая сила-смещение история вверху столбца
  • верхнее смещение, что предшествовали наблюдения за различными повреждениями
  • комментариев (e.г., необычный характеристики)
  • ссылок

База данных содержит данные о силе отклонения и габаритные размеры колонны. для дополнительных 11 испытаний с необычными характеристиками, такими как стальные оболочки, волоконная обертка или непризматические колонки.

Организация базы данных

Материал и геометрические свойства для испытаний можно просмотреть, и если желаемый, скачанный по следующим ссылкам:

Таблицы свойств представлены в Lotus.wk1 формат электронной таблицы, который может быть загружен в большинство приложений. Истории смещения силы представлены в формат с разделителями табуляции (.txt). Определения свойств перечисленные в базе данных, предоставлены в пользовательской базе данных Structural Performance Database. Руководство по эксплуатации.

Ущерб, указанный в столбцах (как определено обзором ссылки исследователей UW) можно получить по ссылкам ниже. Следуя этим ссылкам, также можно просмотреть каждую силу-смещение. историю, и, при желании, скачать ее.

Первая строка каждого файла силы-смещения содержит название теста и вторая строка содержит количество пар «сила-смещение» в истории. Начиная с третьего ряда, пары "сила-перемещение" представлены в соседние столбцы. Первый столбец содержит значения верхнего смещения (в мм), второй столбец содержит значения боковой нагрузки (в кН), а третий столбец (если имеется) содержит история осевых нагрузок. Независимо от фактической геометрии испытания, все данные сила-смещение представлены в единицах эквивалентного кантилевера. столбец.

Благодарности

Было бы невозможно собрать эту базу данных без щедрого помощь многочисленных исследователей. Вклад исследователей, которые сгенерированные тестовые данные распознаются по спирали список ссылок на усиленные колонны и прямоугольные список ссылок на столбцы. Эти ссылки содержат много деталей, которые не включены в базу данных.

Мы также хотели бы поблагодарить исследователей NIST, которые собрали оригинал база данных.В частности, д-р Эндрю Тейлор, бывший сотрудник NIST, предоставил отличные помощь этому проекту.

Большая часть базы данных была собрана Майклом Берри, Хайли Камарилло, Амитом. Мукерджи и Майлз Пэрриш, аспиранты Университета Вашингтон.

Поддержка этой работы была предоставлена ​​главным образом отделом сейсмической службы Программа исследовательских центров Национального научного фонда под номером награды EEC-9701568 через Тихоокеанский центр инженерных исследований землетрясений.

Другие источники данных в столбцах

Следующие веб-сайты предоставляют дополнительные данные и подробную информацию о тестах колонок.

Заявление об ограничении ответственности

Эта база данных была создана в качестве услуги исследовательскому сообществу в сейсмическая инженерия. Университет Вашингтона, PEER и исследователи, проводившие эксперименты, не дают никаких гарантий точность собранной информации.

Комментарии

Если у вас есть вопросы, комментарии или предложения, пожалуйста, свяжитесь с Марком. Эберхарда из Вашингтонского университета.

Схема взаимодействия-Связанная-железобетонная-Колонна-Симметричная-ACI318-14

Код

Дом Требования Кодекса для конструкционного бетона (ACI 318-14) и комментарии (ACI 318Р-14)

ссылку

усиленный Concrete Mechanics and Design, 6 th Edition, 2011, James Wight and Джеймс МакГрегор, Пирсон

Расчетные данные

f c = 5000 фунтов на кв. Дюйм

f y = 60000 фунтов на кв. Дюйм

Крышка = 2.5 дюймов до центр армирования

Колонна 16 дюймов x 16 дюймов

Верхнее армирование = 4 # 9

Нижнее усиление = 4 # 9

Решение

Используйте традиционную руку расчетный подход для создания диаграммы взаимодействия для бетона раздел столбца, показанный выше, путем определения следующих семи контрольных точек:

балла 1: чистое сжатие

балла 2: Напряжение стержня возле растянутой поверхности элемента равно нулю, ( f s = 0)

балла 3: Напряжение стержня возле растянутой грани стержня равно 0.5 f y ( f s = - 0,5 f y )

балла 4: Напряжение стержня возле растянутой поверхности элемента равно f y ( f s = - f y )

балла 5: Деформация стержня возле растянутой поверхности элемента равна 0,005

балла 6: Чистая гибка

Пункт 7: Чистое натяжение


Рисунок 2 Контроль Очки


ACI 318-14 (22.4.2.2)

Поскольку этот столбец связан колонна с деформацией стали при сжатии:

ACI 318-14 (таблица 21.2.2)

ACI 318-14 (таблица 22.4.2.1)


Рисунок 3 Штаммы, Силы и момент Оружие ( ε т = f s = 0)

Деформация ε с равна нулю в крайнем слое натяжная сталь.Этот случай учитывается при расчете диаграммы взаимодействия. потому что это знаменует переход от компрессионного соединения внахлест, разрешенного на всех продольные стержни в соответствии с более жесткими требованиями к соединениям внахлест на растяжение. ACI 318-14 (10.7.5.2.1 и 2)

Где c - расстояние от волокна максимальной деформации сжатия до нейтральная ось.

ACI 318-14 (22.2.2.4.2)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Где:

a = Глубина эквивалентного прямоугольного блока напряжений

ACI 318-14 (Таблица 22.2.2.4.3)

ACI 318-14 (таблица 21.2.2)

ACI 318-14 (22.2.2.1)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Площадь армирования в этом слое была включены в область ( ab ), используемую для вычисления C c . Как результат необходимо вычесть 0,85 f c из f s перед вычислением C с :


Рисунок 4 Штаммы, Силы и момент Оружие ( f s = - 0.5 f y )

ACI 318-14 (таблица 21.2.2)

ACI 318-14 (22.2.2.1)

Где c - расстояние от волокна максимальной деформации сжатия до нейтральная ось.

ACI 318-14 (22.2.2.4.2)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Где:

ACI 318-14 (Таблица 22.2.2.4.3)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Площадь армирования в этом слое была включены в область ( ab ), используемую для вычисления C c . Как результат, надо вычесть 0.85 f c от f s перед вычислением C с :


Фиг. 5 Штаммы, Силы и момент Оружие ( f s = - f y )

Это распределение деформации называется сбалансированным случай отказа и предел деформации, управляемый сжатием.Это знаменует собой изменение от разрывов сжатия, возникающих в результате раздавливания поверхности сжатия секции, к разрушениям на растяжение, вызванным уступкой продольных армирование. Он также отмечает начало переходной зоны для ϕ для столбцов, в которых ϕ увеличивается с 0,65 (или 0,75 для спиральных столбцов) вверх. до 0,90.

ACI 318-14 (таблица 21.2.2)

ACI 318-14 (22.2.2.1)

Где c - расстояние от волокна максимальной деформации сжатия до нейтральная ось.

ACI 318-14 (22.2.2.4.2)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Где:

ACI 318-14 (Таблица 22.2.2.4.3)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Площадь армирования в этом слое была включены в область ( ab ), используемую для вычисления C c . Как результат необходимо вычесть 0,85 f c из f s перед вычислением C с :


Фиг. 6 Штаммы, Силы и момент Оружие ( ε s = - 0.005 дюймов / дюйм)

Это соответствует деформации с контролируемым натяжением. предел 0,005. Это деформация на пределе растяжения переходной зоны. для ϕ, используется для определения участка с регулируемым натяжением.

ACI 318-14 (таблица 21.2.2)

ACI 318-14 (22.2.2.1)

Где c - расстояние от волокна максимальной деформации сжатия до нейтральная ось.

ACI 318-14 (22.2.2.4.2)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Где:

ACI 318-14 (Таблица 22.2.2.4.3)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Площадь армирования в этом слое была включены в область ( ab ), используемую для вычисления C c .Как результат необходимо вычесть 0,85 f c из f s перед вычислением C с :


Фиг. 7 Штаммы, Силы и момент Оружие (Pure Moment )

Это соответствует случаю, когда номинальный осевой грузоподъемность, P n , равна нулю.Итерационная процедура используется для определения номинальной моментной нагрузки следующим образом:

Где c - расстояние от волокна максимальной деформации сжатия до нейтральная ось.

ACI 318-14 (22.2.2.4.2)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Где:

ACI 318-14 (Таблица 22.2.2.4.3)

ACI 318-14 (22.2.2.1)

ACI 318-14 (таблица 21.2.2)

ACI 318-14 (22.2.2.4.1)

Площадь армирования в этом слое была включены в область ( ab ), используемую для вычисления C c . Как результат, надо вычесть 0.85 f c от f s перед вычислением C с :

Предположение, что c = 3,25 дюйма, верно


Последний случай нагружения - концентрическое осевое растяжение. В Прочность при чистом осевом растяжении рассчитывается в предположении, что сечение полностью прорваны и подвергнуты равномерной деформации, превышающей или равной деформации текучести при растяжении.Прочность при такой нагрузке составляет равен пределу текучести арматуры при растяжении.

ACI 318-14 (22.4.3.1)

ACI 318-14 (таблица 21.2.2)

Так как сечение симметричное


программа spColumn выполняет расчет железобетонного сечения в соответствии с положений Методики расчета на прочность и Единых положений по проектированию со всеми условия прочности, удовлетворяющие применимым условиям равновесия и совместимость штаммов.Для этого раздела столбца мы работали в режиме исследования. с контрольными точками с использованием 318-14. В Вместо использования ярлыков программ, spSection (рис. 9) использовался для размещения усиление и определение крышки для иллюстрации работы с нестандартными формами и необычное расположение бара.

Рисунок 8 Генерация spColumn Модель

Рисунок 9 spColumn Редактор модели (spSection)


Рисунок 10 Колонна Схема взаимодействия разделов по оси X ( spColumn )



Таблица 1 - Сравнение результатов

Опора

ϕP n , тысячу фунтов

ϕM n , тыс. Фунтовфут

Рука

Артикул *

spColumn

Рука

Артикул *

spColumn

Максимальное сжатие

997

997

997

0

0

0

Допустимое сжатие

798

798

798

---

---

---

f s = 0.0

622

622

622

170

170

170

f s = 0,5 f y

422

422

422

220

220

220

Точка равновесия

271

271

271

251

251

251

Контроль натяжения

175

175

175

288

288

288

Чистая гибка

0

0

0

214

214

214

Максимальное натяжение

432

432

432

0

0

0

* Механика и проектирование железобетона, 6 -е издание , Джеймс Уайт и МакГрегор Пример 11-1

Во всех ручных расчетах и использованная ссылка, проиллюстрированная выше, результаты полностью согласуются с автоматизированные точные результаты, полученные из spColumn программа.


анализ железобетонного сечения, выполненный spColumn, соответствует положениям Проекта на прочность Методические и единые проектные положения со всеми условиями прочности, удовлетворяющими применимые условия равновесия и совместимости деформаций.

В Расчет, показанный выше, диаграмма взаимодействия P-M был сгенерирован с помощью моменты об оси X (одноосный изгиб).Поскольку усиление в сечение не симметрично, требуется другая диаграмма взаимодействия P-M для другое ортогональное направление относительно оси Y (см. следующий рисунок для случай, когда f s = f y ).

Фиг. 11 Штаммы, Силы и моменты Оружие ( f s = - f y Моменты по осям x и y )


При работе Что касается оси Y, у нас есть 2 стержня в 4 слоя вместо 4 стержней всего в 2 слоя (о оси X), что приводит к совершенно другой диаграмме взаимодействия, как показано на следующем рисунке.

Рисунок 12 Сравнение диаграмм взаимодействия столбцов относительно оси X и оси Y ( spColumn )

Дальнейшие различия в диаграммах взаимодействия в обоих направления могут возникнуть, если геометрия поперечного сечения колонны нерегулярна.

В большинстве расчетов при проектировании зданий, таких как примеры показаны для плоской пластины или плоская плита системы бетонных полов, все колонны здания подлежат M x и M y из-за боковых сил и неуравновешенных моментов в обоих направлениях анализа.Это требует оценки диаграммы взаимодействия столбцов P-M. в двух направлениях одновременно (двухосный изгиб).

баллов StucturePoints Программа spColumn также может оценивать секции колонн в двухосном режим для получения результатов, показанных на следующем рисунке для столбца раздел в этом примере.

Фиг.