Фундамент на железобетонных сваях — преимущества и недостатки забивных фундаментов

Свайный фундамент состоит из двух частей. Опоры предназначены для передачи давления на несущий слой, ростверк принимает нагрузку, создаваемую сооружением, и равномерно распределяет ее на сваи. Монтаж обвязки придает конструкции жесткость, делает фундамент более устойчивым к вертикальным и горизонтальным нагрузкам. Для усиления свайных фундаментов используют ростверки двух типов — металлические и железобетонные.

Для обвязки первого типа используют стальные балки, которые хорошо держат форму и сохраняют прочность при больших нагрузках на изгиб. Это швеллер с сечением в форме буквы П и двутавр с Н-образным сечением. Ее монтаж выполняется следующим образом. На верхушки свай надевают стальные оголовки, к которым по контуру фундамента приваривают металлические балки. Благодаря дополнительным ребрам жесткости такой каркас обеспечивает высокие показатели прочности обвязки.

Железобетонный ростверк представляет собой монолитную конструкцию из бетона и арматуры. На сваях по периметру основания сооружают деревянную опалубку, внутрь укладывают арматурный каркас. Чтобы сделать конструкцию более прочной и устойчивой армокаркас приваривают к арматуре, выступающей из верхушек обрезанных свай. После этого внутрь опалубки заливают бетон и оставляют для застывания и набора прочности.

Бетонный ростверк бывает трех типов:

• Висячий. Опорная конструкция расположена на высоте 15 см и более от почвы. Используется при строительстве на участках с перепадами по высоте.
• Мелкозаглубленный. Нижний край ростверка проходит на 10-30 см ниже уровня грунта. Служит защитой подпольного пространства от продувания и промерзания.
• Заглубленный. Чтобы залить такой ростверк выкапывают траншею как для ленточного фундамента. Он служит дополнительной опорой сооружению, усиливая свайное основание.

Фундамент на основе свайных конструкций будет надежным основанием для загородного дома из дерева, кирпича, пенобетона, газоблока. Чтобы исключить вероятность ошибок в проектировании и монтаже выполнением ответственных и технически сложных работ должны заниматься специалисты.

Забивные железобетонные сваи для фундамента частного дома

Свайно забивной фундамент — памятка заказчику

Памятка поможет вам подготовиться к строительству фундамента на забивных ж/б свай .

Подготовка места монтажа

Во всех случаях от заказчика требуется подготовка стройплощадки до приезда бригады монтажников. Необходимо заранее убрать с площадки мешающие монтажу предметы.

В зимнее время снег с территории установки заранее убирать не следует. Снег уменьшает глубину промерзания грунта. Снег необходимо убрать в день монтажа.

Расстояние до препятствия

Сваю забивают только если она планируется дальше чем 1 м от преграды. При планировании проектов фундаментов это ограничение придется учитывать.

Положение мест забивки

Расположение места забивки в непосредственной близости от существующих заборов, сооружений и других помех может создать проблемы при монтаже. Для забивки сваебойная машина должна иметь возможность подъехать к требуемому месту.

Невидимые препятствия

Глубоко в грунте могут залегать камни. Крупные камни могут препятствовать вбиванию. В таких случаях требуются дополнительные земляные работы по удалению препятствия.

Договоритесь заранее о проведении работ

Если существует большая вероятность препятствования проезду техники и шумным работам со стороны соседей или должностных лиц, например, председатель кооператива или охрана, заранее согласуйте с ними планируемые работы.

Наличие подъезда к месту монтажа

Требования к дороге — возможность проезда для автомобиля повышенной грузоподъемности. В зимнее время, если вы давно не бывали на своем участке, выясните заранее не замело ли снегом дорогу до вашего участка.

Установка железобетонных свай — допуски и точность

Забивка фундамента на ж/б сваях — бригада с приборами высокой точности производит монтаж

Способ установки свай забивных предполагает некоторую неточность установки. После вбивания всех свай верхний срез отмечается по лазерному уровню, а затем лишние части отрезаются. Таким образом достигается точность по высоте. Точность по горизонтали достигается прикручиванием металлических пластин сверху.

Строительство фундамента на склоне

Если строительство на крутом склоне, то выбирайте такое время года, когда склон не будет скользким.

Сезонность работ по свайным железобетонным фундаментам

Оборудование по забивке свай может работать круглогодично в диапазоне температур от -20 до +40 С^ο. Так как железобетонные изделия изготавливаются в отапливаемых помещениях, то замерзание почвы и выпадание снега не влияют на качество изготавливаемого фундамента.

Железобетонные сваи для фундаментов от завода ККМЗ

Предприятие осуществляет полный цикл монтажа фундамента на основе забивных ж/б свай. Высокотехнологичное производство позволяет минимизировать стоимость компонентов для конечного потребителя. Кроме того, с ККЗМ работают бригады квалифицированных монтажников, оснащенные спецтехникой для установки железобетонных свай в грунт.

Преимущества технологии:

• Низкая стоимость фундамента
  Конечная стоимость фундамента на ж/б сваях чаще всего сравнима со стоимостью заливного фундамента типа «мелкозаглубленная лента»
• Высокая прочность
  Фундамент на забивных железобетонных сваях может принять нагрузку до 15 тонн на метр
• Долговечность
  Срок службы фундамента на забивных ж/б сваях практически не ограничен: сваи не подвержены какому-либо разрушению или старению в грунте

Выбор между ж/б сваями и винтовыми сваями

Обе технологии имеют свои преимущества и недостатки. Преимущества винтовых свай известны — беспрецедентно низкая стоимость фундамента, легкость монтажа, возможность проведения работ по фундаменту в любой сезон и пр. Что же касается забивных железобетонных свай, то мы рекомендуем отдать им предпочтение в следующих случаях:

• Дом из газобетона или кирпича
  Чаще всего спроектировать надежный фундамент на винтовых сваях под такое здание непросто, поэтому тут выбор технологии очевиден
• Тяжелый двухэтажный брусовой дом с утеплением
  В этом случае технология также является предпочтительной в связи с большей несущей способностью ж/б свай по сравнению с винтовыми сваями

Железобетонные сваи

1. Прочность
   • высокопрочный армированный бетон;
   • нагрузка до 15 тонн на метр
2. Долговечность
   • не разрушается в грунте;
   • срок службы не ограничен
3. Оперативность
   • монтаж одной сваи за полчаса;
   • фундамент возводится за день

для домов из пеноблока и кирпича

Винтовые сваи

1. Экономичность
   • наименьшие затраты на фундамент;
   • чаще всего не нуждается в ростверке
2. Скорость
   • монтаж в любой сезон;
   • фундамент «под ключ» за сутки
3. Универсальность
   • возможен монтаж в любую почву
   • даже в труднодоступных местах

для каркасных и деревянных домов

Варианты монтажа фундамента из ж/б свай

Фундамент на основе ж/б свай оптимально подходит для постройки пеноблочных и кирпичных домов. Также в ряде случаев его целесообразно применять для каркасных домов и построек из бруса и бревна. В зависимости от потребностей заказчика, монтажная бригада осуществляет установку свайного фундамента в нескольких вариантах:

Фундамент на железобетонных сваях

• Монтаж оголовков под обвязку будущего строения
• Подходит для постройки каркасных домов и домов из бревна и бруса

Фундамент с обвязкой брусом

• Обвязка свайного фундамента брусом
• Подходит для постройки каркасных домов

Фундамент с ж/б ростверком

• Монтаж армированного железобетонного ростверка
• Подходит для домов из кирпича, пеноблока и газобетона

Фундамент на железобетонных сваях

Наличие и цены

Ознакомиться с наличием и ценами на ж/б сваи завода ККЗМ можно здесь:

Прайс-лист на ж/б сваи

Сваи забивные ж/б сечением 400х400 мм в Сочи

Свая забивная является железобетонной конструкцией, применяемой для устройства основания под фундамент строения. Изделие изготавливается из ударопрочного бетона, усиленного арматурой, способного выдержать забивание, вдавливание или вибропогружение в грунт. Забивные сваи применяются в гражданском и промышленном строительстве, при возведении мостов и эстакад, гидросооружений и т.д. Устройство фундамента на сваях безальтернативно в условиях влажных почв и плавунов, а также вечной мерзлоты.

Конструкция и маркировка

Забивные сваи изготавливают из мелкозернистого тяжелого бетона, имеющего прочность на сжатие не менее В20. Ударопрочность конструкции обеспечивает усиление бетона в оголовке сваи горячекатаной арматурой класса А240/800, а также стальной проволокой марки Bр1200/1500 . 

Железобетонные сваи маркируются литерами и цифрами, исходя из формы, размеров, типа армирования и технологии изготовления. Буквы указывают на вид забивной сваи (пустотелые, консольные, квадратного сечения и пр.), цифровой блок — на размер сечения. Во многих случаях в маркировке указывается способ армирования. Самое широкое применение находят сплошные квадратные сваи из армированного железобетона.

Изделия должны отвечать нормативам ГОСТ 19804-2012 «Сваи железобетонные заводского изготовления», серии 1.011.1-10 «Сваи железобетонные», а также требованиям к качеству по ISO 9004-2001.

Забивка свай

Выбор вида, количества свай и устройство фундамента выполняется после проектных расчетов. При этом учитывается, как вес фундамента и всего строения, так и ветровые и снеговые нагрузки на его конструкцию.

Погружение свай в почву происходит за счет приложения ударной вертикальной нагрузки. Процесс монтажа забивных свай выполняется с применением спецтехники — гидравлического или дизельного молота. Специальное подъемное оборудование необходимо для заведения и установки сваи в молот.

Купить забивные сваи в Сочи

Компания ПСК в Сочи специализируется на производстве железобетонных строительных изделий и предлагает купить забивные сваи по самой конкурентной цене в регионе. Производитель предлагает:

• Сертифицированные железобетонные изделия с гарантией качества исполнителя.
• Оперативное выполнение заказа в требуемом объеме.
• Гибкую систему ценообразования, специальную программу лояльности для постоянных заказчиков.
• Возможность осуществить самовывоз готовой продукции с территории складов.
• Быструю доставку свай на объекты в Сочи, Туапсе и регионы Краснодарского края транспортными средствами компании.

Дополнительную информацию о продукции ПСК и условиях осуществления заказа можно узнать по телефонам, указанным на сайте в разделе «контакты».

Забивные сваи для фундамента в Туле по цене производителя

Железобетонные сваи — это конструкции, изготовляемые в заводских условиях из тяжелого или мелкозернистого бетона, предназначены для погружения в грунт забивкой свайными молотами и передачи нагрузки от здания или сооружения на грунтовое основание. Чаще всего они имеют сечение квадрата с армированием ствола. 

Купить забивные сваи в Туле по цене завода изготовителя.

Сваи, как строительные конструкции, применяются в составе свайного фундамента они высокоустойчивы к воздействию разных агрессивных сред и коррозий. Изделия утапливают в грунт с помощью спец техники путем забивания, и за счет опорного давления они передают нагрузку от фундамента здания на почву. Качественные сваи обеспечивают многократный запас прочности. Изделия воспринимают нагрузку как от давления опор, так и от бокового трения поверхности изделия о грунт. Несущая способность составляет 1000 т и более.

ПРОИЗВОДСТВО

Данная продукция изготавливается серии 1.011.1-10 выпуск 1 из тяжёлого бетона марки не ниже B25. Завод выпускает забивные сваи длиной от 3 до 16 метров, сечением от 200х200 до 400х400. Каждая цельная конструкция имеет заостренный наконечник и укрепленный оголовок, для надёжного заглубления. Один конец заострен для прорезания грунта, также производится его дополнительное армирование.

Наша продукция соответствует установленным проектным требованиям:

• по показателям фактической прочности бетона и трещиностойкости;
• по морозостойкости и водонепроницаемости бетона;
• к маркам сталей для арматурных и закладных изделий;
• по защите от коррозии.

Забивные сваи в Туле на Первомайском заводе ЖБИ производятся из тяжелого бетона по ГОСТ 26633 классов по прочности на сжатие. Крупным заполнителе для бетонного раствора свай является фракционированный щебень из природного камня или гравия, при этом размер фракции не должен превышать 40 мм.

Нормируемая передаточная прочность бетона не менее 70 % прочности, что соответствующей классу бетона по прочности на сжатие, а нормируемая отпускная прочность бетона свай равна 100 % класса бетона по прочности на сжатие.

Для армирования — используется арматурная сталь соответствующих ТУ видов и классов. При производстве учитываются требования к качеству бетонных поверхностей и внешнему виду свай. Вся продукция завода проходит контрольные испытания и и подлежит сертификации.

ПРИМЕНЕНИЕ

Применение элементов при возведении сооружений ускоряют сроки строительства, увеличивает качество и надежность построек, поэтому их используют достаточно широко в строительстве современных фундаментов.

Их погружают в грунт путем вколачивания. Для этих работ используется специальная строительная техника — вибровдавливающая машина, копровая установка, вибропогружатель или гидравлический молот. При этом не происходит какой-либо деформации или потери эксплуатационных качеств. Закладывается определенный запас для безопасности. Грунт перед вколачиванием подробно изучают, так же он проходит испытания испытывают на прочность. Свойства грунта зависят от его состава и насыщенности грунтовыми водами.

СТОИМОСТЬ

Цена на цельные сваи из железобетона в Туле зависит от нескольких параметров:

• марка бетона;
• диаметр арматуры;
• длина и сечение сваи;

Стоимость железобетонных изделий, производимых на Первомайском заводе ЖБИ, одна из наиболее доступных на рынке. Есть возможность оптовых поставок.

Купить продукцию возможно с доставкой по заводским ценам. Получить услуги по вычислению размера количества и стоимости железобетонных конструкций можно в отделе продаж или по телефону: +7 (910) 704-41-01

На сайте также есть возможность купить дорожные плиты для устройства подъездных путей к объекту стройки

Фундамент на забивных железобетонных сваях в Самаре и области

1. Сбор информации

Мы собираем информацию, когда вы регистрируетесь на сайте, заходите на свой аккаунт, совершаете покупку, участвуете в акции и/или выходите из аккаунта. Информация включает ваше имя, адрес электронной почты, номер телефона и данные по кредитной карте.

Кроме того, мы автоматически регистрируем ваш компьютер и браузер, включая IP, ПО и аппаратные данные, а также адрес запрашиваемой страницы.

2. Использование информации

Информация, которую мы получаем от вас, может быть использована, чтобы:

• Сделать услуги соответствующими вашим индивидуальным запросам
• Предложить персонализированную рекламу
• Улучшить наш сайт
• Улучшить систему поддержки пользователей
• Связаться с вами по электронной почте
• Устроить акцию, конкурс или организовать исследование

3. Защита личных данных при онлайн-продажах

Мы являемся единственным владельцем информации, собранной на данном сайте. Ваши личные данные не будут проданы или каким-либо образом переданы третьим лицам по каким-либо причинам, за исключением необходимых данных для выполнения запроса или транзакции, например, при отправке заказа.

4. Раскрытие информации третьим лицам

Мы не продаем, не обмениваем и не передаем личные данные сторонним компаниям. Это не относится к надежным компаниям, которые помогают нам в работе сайта и ведении бизнеса при условии, что они соглашаются сохранять конфиденциальность информации.

Мы готовы делиться информацией, чтобы предотвратить преступления или помочь в их расследовании, если речь идет о подозрении на мошенничество, действиях, физически угрожающих безопасности людей, нарушениях правил использования или в случаях, когда это предусмотрено законом.

Неконфиденциальная информация может быть предоставлена другим компаниям в целях маркетинга, рекламы и т.д.

5. Защита информации

Мы используем различные средства безопасности, чтобы гарантировать сохранность ваших личных данных. К вашим услугам самое современное шифрование. VpnMentor также защищает ваши данные в режиме оффлайн. Только те сотрудники, которые работают с конкретным заданием (например, техническая поддержка или проведение оплаты) получают доступ к личным данным. Сервера и компьютеры, на которых записана конфиденциальная информация, находятся в безопасном окружении.

Использование файлов «cookie»

Наши файлы «cookie» используются для улучшения доступа к сайту и определения повторных посещений. Кроме того, они позволяют отследить наиболее интересующие запросы. Файлы «cookie» не передают никакую конфиденциальную информацию.

6. Отказ от подписки

Мы используем электронную почту, чтобы предоставить вам информацию по вашему заказу, новостям компании, информации по продуктам и т.д. Если вы желаете отказаться от подписки, в каждом письме даны подробные инструкции, как вы можете это сделать.

7. Согласие

Пользуясь услугами нашего сайта, вы автоматически соглашаетесь с нашей политикой конфиденциальности.

Сваи металлические — расчет, производство и поставки

При устройстве и укреплении фундамента, в качестве опор ЛЭП, трубопроводов, для монтажа заборов и многого другого широко используются стальные сваи. Основные преимущества этого вида металлопроката — сравнительно небольшой вес и возможность погружения на глубину до 90 м даже в тяжелых геологических условиях. НТТЗМ производит и продает металлические сваи высокого качества и по выгодной цене, доставляя продукцию по всей России.

Изготовление металлических свай

Сваи из металла разделяются на два типа:

В первом случае для производства используются либо стальные трубы, соответствующие ГОСТ 8732-78, 10704-91, 10705-80, 10706-76, а также швеллеры, либо двутавровые балки, соединенные с помощью сварки.

Для изготовления свай с незамкнутым сечением в качестве заготовки применяют широкополые двутавры.
При производстве свайной продукции сырьем служит металлопрокат из легированной, низколегированной и качественной стали.
Готовое изделие покрывают антикоррозийным покрытием, обеспечивающим долгий период эксплуатации.

Сваи, произведенные на НТТЗМ, оптимально подходят для выполнения строительных работ на территориях со сложным рельефом и специфическими грунтами (торф, болотистая почва, глина). Высокое качество продукции НТТЗМ обеспечивается за счет современного высокотехнологичного оборудования и системы многоступенчатого контроля производства.

Купить сваи металлические

Обратившись на НТТЗМ, вы можете приобрести стальные сваи по выгодной для вас цене со склада или под заказ.

Стоимость стальных свай зависит от нескольких факторов:

Подобрать нужный товар и посмотреть его стоимость вы можете самостоятельно, воспользовавшись каталогом и калькуляторами на сайте НТТЗМ.

Преимущества сотрудничества с НТТЗМ:

• широкая линейка продукции — диаметр свай от 159 до 530 мм;

• оперативные сроки производства;

• возможность приобрести товар со склада;

• доставка в любую точку страны авто- и ж/д транспортом;

• удобная система расчетов;

• индивидуальные предложения для постоянных клиентов и оптовых заказчиков.

Оставьте заявку или закажите обратный звонок, чтобы наш менеджер мог связаться с вами и проконсультировать по любым вопросам, касающимся металлических свай и других видов металлопроката нашего изготовления.

           

балок с широкими полками и двутавровая свая

«В чем разница между балкой с широкими полками и двутавровыми сваями?»

Это один вопрос, который мы часто слышим здесь, в Eiffel Trading. Этот предмет может сбивать с толку, особенно если учесть, что двутавровая свая — это подтип широкополочной балки. Некоторые широкополочные балки имеют форму двутавровой сваи. Обе балки представляют собой горячекатаные конструкционные стальные балки, которые могут выдерживать значительный вес перед изгибом.

Между ними есть сходства и (большие) различия.Один тип не обязательно лучше другого, но подрядчик обязан знать, какой тип балки подходит для его конкретного проекта.

На обоих элементах горизонтальные части называются фланцами, а вертикальная часть, соединяющая фланцы, называется стенкой. Когда вы видите «HP14» или «W36», знайте, что это число — это глубина (в дюймах), то есть расстояние между внешними краями двух фланцев.

Продолжайте читать, чтобы узнать больше о том, чем отличается широкополочная балка от двутавровой сваи.

Балки с широким фланцем

Балки с широкими полками имеют много разных названий в зависимости от их формы: двутавровые, двутавровые, W-образные, UB (универсальные балки), RSJ (стыки из прокатной стали) или двутавровые балки. Название «широкая полка» происходит от формы балок

.

Типовой проект

Балки с широкими полками могут быть I или H-образной формы. Форма относится к длине фланцев. Все широкополочные балки симметричны. Ранее мы обсуждали разницу между двутавровыми балками и двутавровыми балками , но вот основы:

• Фланцы двутавровой балки уже, чем полки на двутавровой балке
• H-образные балки могут быть изготовлены по индивидуальным размерам, поскольку они состоят из трех частей стали, сваренных вместе; Двутавровые балки изготовлены из цельного куска стали по заранее определенным размерам
• H-образные балки можно использовать для пролетов до 330 футов; Двутавровые балки можно использовать для пролетов от 33 до 100 футов

Толщина стенки обычно является определяющим фактором того, какое усилие можно приложить к балке.Для многих конструкций требуются двутавровые балки вместо двутавровых балок, потому что перемычки толще (и балка, следовательно, тяжелее и прочнее).

Приложения

Широкополочные балки в основном используются в качестве конструкционных опорных материалов в строительстве. Они могут нести большой вес, но бывают разных размеров, которые можно использовать для разных целей. Более широкие фланцы помогают распределить вес конструкции на более широкой площади.

Фланцы двутавровых балок имеют конусообразную форму, то есть концы полок уже, чем центр.Кроме того, двутавровые балки более легкие, чем двутавровые, что часто делает их лучшим выбором для конструкций, где вес на стене может создавать структурные проблемы. Они часто используются в стальных мостах и ​​зданиях, а также в качестве опорных рам для трамвайных путей, подъемников и подъемников.

Двутавровые балки

изготавливаются путем прокатки или фрезерования стали, поэтому их размеры ограничены имеющимся оборудованием для их производства.

H-образная балка имеет более высокое отношение прочности к массе благодаря более толстой стенке и большей площади поверхности.Двутавровые балки тяжелее двутавров, что позволяет им выдерживать большее усилие. Обычные применения двутавровых балок включают антресоли, платформы и во многих проектах жилых домов.

Наращивание

двутавровых балок позволяет изготавливать их любой ширины и длины.

H-образная свая

Двутавровые сваи — это несущие балки, которые вбиваются в землю для создания глубокого фундамента зданий и мостов. Большинство двутавровых свай изготовлено из 100% переработанного материала.

Условные обозначения для H-образной сваи просты: HP (глубина секции в дюймах) x (вес на фут в фунтах).Таким образом, секция H-образной сваи шириной 14 дюймов и весом 117 фунтов будет записана как HP 14×117.

Типовой проект

Н-образные сваи имеют параллельные полки, причем толщина полок равна толщине стенки. Н-образные сваи всегда имеют квадратную форму, а это означает, что глубина и толщина полки всегда равны или почти равны при измерении.

Конструкция балки этого типа позволяет использовать ее как сваи сжатия и растяжения. Более толстая стенка двутавровой сваи делает ее лучшим выбором для забивки свай глубокого фундамента.Повышенная прочность перемычки помогает ей лучше проникать в почву, при которой полки на обычных широких балках могут изгибаться.

Приложения

Н-образные сваи — это несущие балки, которые вбиваются в землю для создания глубокого фундамента зданий и мостов. Они также обычно используются для поддержки заводов и стадионов — конструкций, которые регулярно выдерживают большой вес. При таком использовании H-образные сваи называются несущими сваями.

H-образные сваи могут использоваться вместе с шпунтованной сваей для увеличения сопротивления там, где давление превышает способность одной шпунтовой сваи.

H-образные сваи наиболее эффективно работают как концевые опоры или частичные концевые опоры. Они являются выбором для опор мостов автомагистралей многих штатов, особенно там, где грунт или насыпи труднопреодолимы.

Покупка и продажа бывших в употреблении и излишков широкополочных балок и двутавровых свай с помощью Eiffel Trading

Eiffel trading предлагает большой выбор б / у широкополочных балок и б / у H-образных свай , доступных для продажи.

Все наши объявления постоянно обновляются, но если вы не видите то, что ищете, создайте объявление в розыск бесплатно .

Готовы продать подержанную тяжелую технику или строительные материалы? Разместите свои продукты сегодня бесплатно на онлайн-рынке Eiffel Trading.

Если у вас есть какие-либо вопросы или вы хотите получить дополнительную информацию, позвоните нам по телефону 1-800-541-7998 или по электронной почте [email protected] .

Тканое ворсовое полотно из шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c (HS: 580110) Торговля товарами, экспортеры и импортеры | OEC

Обзор Эта страница содержит последние данные о торговле тканым ворсовым материалом из шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c.В 2019 году тканых ворсовых тканей из шерсти или тонкого волоса животных w> 30c заняли 4235-е место в мире по объему продаж с общим объемом продаж 73,7 миллиона долларов. В период с 2018 по 2019 год экспорт тканых ворсовых тканей из шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c вырос на 1,42%, с 72,7 млн ​​долларов до 73,7 млн ​​долларов. Торговля Тканые ворсовые ткани из шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c составляют 0,00041% от общего объема мировой торговли.

Экспорт В 2019 году крупнейшими экспортерами тканого ворсового материала из шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c были Соединенное Королевство (17 долларов США.2 млн), Италии (9,57 млн ​​долларов), Бельгии (8,57 млн ​​долларов), Нидерландов (8,25 млн долларов) и Германии (6,43 млн долларов).

Импорт В 2019 году основными импортерами тканого ворсового материала из шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c были США (15,9 млн долларов), Бельгия (5,31 млн долларов), Германия (4,34 млн долларов), Франция (3,89 миллиона долларов) и Швейцария (3,82 миллиона долларов).

Тарифы В 2018 году средний тариф на Ткань ворсовые ткани из шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c составлял 15.4%, что делает его 1059-м наименьшим тарифом по классификации продуктов HS6.

Страны с самыми высокими импортными пошлинами на Ткань из ворсистой шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c — это Иран (70%), Судан (35%), Эфиопия (34,7%), Камерун (29,4%). ) и Габон (29,4%). Страны с самыми низкими тарифами — Маврикий (0%), Гонконг (0%), Ливан (0%), Шри-Ланка (0%) и Сингапур (0%).

Рейтинг Тканое ворсовое полотно из шерсти или тонкого волоса животных, w> 30c занимает 1974-е место в Индексе сложности продукции (PCI).

Описание Ткань с ворсом обычно используется в мебели, коврах и одежде.

Исследование по расчету интервала скольжения свай из стальных труб большого диаметра на морских платформах

В океанотехнике скольжение сваи часто происходит в процессе забивки трубных свай большого диаметра и влияет на инженерное качество, поэтому точное скольжение сваи интервал необходим. В соответствии с напряженной ситуацией стальной сваи, не имеющей отношения к проектированию, анализируются причины скольжения сваи.Используя уравнение статического равновесия, рассчитывается глубина бурового раствора, на которой может проскальзывать трубная свая. Влияние трения сайдинга сваи учитывалось при расчете второго скольжения сваи, и трение сайдинга сваи разделено на три области влияния. Методом интегрирования рассчитывается работа по сопротивлению сваи. В сочетании с принципом работы и принципом мощности получается уравнение преобразования энергии трубной сваи в процессе скольжения, а также рассчитываются длина и интервал скольжения сваи.С использованием этого нового метода было проведено сравнение результатов измерений с расчетами в реальном случае. Сравнение показало, что общие относительные погрешности в интервале скольжения сваи составляют от 8% до 16%, а новый метод имеет высокую точность. Результаты нового метода согласуются с данными измерений, которые могут служить ориентиром для прогнозирования интервала оползания свай в проекте.

1. Введение

Морская платформа, обеспечивающая производственные и жилые помещения, объединяет бурение, транспортировку, строительство, наблюдение и навигацию.В конструкции свайного фундамента обычно используются сваи из стальных труб большого диаметра и сверхдлинных труб, при этом трубные сваи забиваются в слой грунта морского дна вдоль трубы с помощью гидравлического сваебойного молота. В процессе забивки свай, когда сваи из стальных труб встречаются с мягкими слоями грунта в морских слоях грунта, часто происходит скольжение сваи из-за уменьшения сопротивления торца сваи и сопротивления боковому трению сваи. Скользящая свая не только влияет на качество образования свай и несущую способность свайного фундамента, но также делает больше ошибок в фактическом проникновении сваи и расчетной отметке свайного фундамента.

В последние годы ученые в стране и за рубежом провели серию исследований по скольжению свай, таких как Гуо и другие [1], анализируя причины скольжения свай в сочетании с реальным проектом и предлагая соответствующие профилактические меры. Сан и другие [2–4] предложили метод расчета длины скользящей сваи с учетом снижения прочности грунта вокруг сваи, избыточного порового давления и других факторов. Lehane и другие [5] использовали метод статического баланса для оценки интервала скользящей сваи.Миена [6] предложила метод прогнозирования проскальзывания свай и предсказала возможность проскальзывания 26 трубных свай. Инь [7] проанализировал механизм скольжения сваи для стальных трубных свай большого диаметра и предложил метод расчета длины скольжения сваи. Dover [8] проанализировал влияние напряжения на месте сваи, угла трения на границе раздела и толщины стенки на сопротивление торца сваи посредством экспериментов. Ян [9] сравнил сопротивление трению фрикционных свай со стороны сваи на основе теоретических и эмпирических математических моделей.Большинство из перечисленных выше исследований проводилось для уменьшения бокового трения сваи и расчета длины скольжения сваи в процессе скольжения стальной трубы, редко учитывая изменение бокового трения сваи на разной глубине в процессе скольжения сваи, и нет. Для реальной инженерной ситуации были приняты различные методы расчета.

Сначала анализируются причины скольжения стальных трубных свай большого диаметра морской платформы, а затем рассчитывается зависимость между предельной несущей способностью фундамента и сопротивлением концов свай с учетом влияния скользящих свай сопротивление трению со стороны сваи разной глубины.Затем устанавливается новый алгоритм для интервала скольжения стальных трубных свай большого диаметра с использованием принципа статического баланса и функции, а рациональность и надежность алгоритма проверяются путем сравнительного анализа инженерных примеров.

2. Анализ скользящей сваи

Инженерная практика показывает, что [10] скользящие сваи обычно возникают в следующих двух ситуациях: когда поверхностный слой морского грунта представляет собой мягкий слой грунта со слабой несущей способностью; при забивании сваи в слой грунта с меньшей несущей способностью из слоя почвы с большей несущей способностью.Из-за характера морской почвы каждая стальная трубная свая будет скользить от 0 до 3 раз во время укладки.

Когда стальная трубная свая только что вошла в слой почвы на поверхности океана, из-за слабой несущей способности слоя почвы свая будет свободно проникать в слой почвы на определенную глубину, не ударяя молотком. Когда свая входит в твердый слой почвы, сопротивление торца сваи и сопротивление боковому трению возрастают, и стальная трубная свая постепенно проникает в грунт под действием ударов молотком.Когда свая входит в слой мягкой глины, сопротивление торца сваи снижается, и сопротивление трению со стороны сваи оказывается недостаточным для того, чтобы выдержать качество сваи и ударного молотка. В это время свая без удара будет проникать в слой почвы; т.е. тело сваи будет скользить. Когда сопротивление трения сваи, входящей в твердый слой грунта или со стороны сваи, увеличивается до определенного значения, скольжение сваи прекращается. По мере того, как сваа продолжает проникать, хотя площадь бокового трения увеличивается, боковое трение сваи фактически уменьшается из-за повторной формовки грунта.Следовательно, при повторном входе в слой мягкого грунта произойдет вторичное скольжение сваи, и на Рисунке 1 схематически показано явление соскальзывания сваи.

Когда общее сопротивление грунта тела сваи удовлетворяет одному из следующих условий, возможно скольжение сваи: общее сопротивление грунта меньше веса тела сваи; общее сопротивление грунта меньше силы тяжести свайно-свайного молота; общее сопротивление грунта меньше силы инерции сваи и свайного молота [11].

3. Расчет сопротивления забиванию сваи

3.1. Расчет сопротивления конца сваи

Сопротивление конца сваи стальной трубной сваи большого диаметра в процессе скольжения сваи может быть получено путем расчета сопротивления грунта кольцевого конца сваи. Из-за различных свойств слоев почвы, несвязные слои почвы и связанные слои почвы используют разные формулы для расчета сопротивления вершине сваи. Для несвязного грунта, такого как песок, сопротивление на конце сваи рассчитывается по формуле Березанцева [12], а расчетная предельная несущая способность кольцевого концевого сечения сваи рассматривается как конечное сопротивление сваи.По расчетной формуле Березанцева сопротивление торца сваи q _u в слое песчаного грунта составляет, где q _u — сопротивление торца сваи, кПа; N _q и N _r — предельные коэффициенты несущей способности фундамента, полученные из угла внутреннего трения φ грунта фундамента; предельный коэффициент несущей способности фундамента приведен в таблице 1 [13]. q _D — эффективное перекрывающее давление на уровне основания сваи, кПа; B — диаметр стальной трубной сваи, м; γ — удельная плавающая масса слоя грунта, кН / м ³ .

9024 0 9024 2,2 (°) 0 5 5 35 40 45 0 0.51 1,20 1,80 4,0 11,0 21,8 45,4 125 326 1,0 1,64 41,3 81,3 173,3

Для связного грунта, такого как глина, кольцевая секция внизу сваи обеспечивает небольшую несущую способность фундамента.Согласно спецификациям API, его можно рассчитать по формуле q _u = N _r c _u . Сом и Дас [14] предположили, что N _r из 9 больше подходит для вязкого грунта путем экспериментов и анализа, поэтому сопротивление конца сваи в вязком грунте составляет c _u — недренированный сдвиг. прочность, кН / м ² .

3.2. Расчет бокового трения сваи

Анализируя явление скольжения сваи, можно увидеть, что грунт на дне сваи будет подвергаться сдвиговому разрушению во время процесса проникновения сваи в грунт, почва будет формировать реконструированную форму. площади, и соответственно изменится прочность грунта [15]. Это явление приведет к тому, что пластическая прочность грунта будет ниже прочности исходного грунта, а коэффициент бокового трения снизится. Следовательно, статическое трение между сваями и грунтом не подходит для бокового трения свай, и необходимо рассчитать динамическое трение между сваями и грунтом.

Довер и Дэвидсон [8] путем экспериментов и анализа обнаружили, что динамическое боковое трение стальных трубных свай может быть уменьшено в 0,7–0,9 раза в песчаных грунтах. Чжан [16] считает, что в процессе опускания сваи внутри стальной трубы на большой прямой улице образуется грунтовая пробка, в 10 раз превышающая диаметр сваи, а сопротивление трению внутри стенки сваи составляет 50% от трения. сопротивление вне сваи. Следовательно, на основе учета внутреннего трения о стенке сваи статическое трение между сваей и грунтом уменьшается на понижающий коэффициент, и формула динамического трения стальной трубной сваи в песчаном слое грунта получается следующим образом: где α — коэффициент уменьшения сопротивления стороны динамического трения песка и 0.75 более приемлемо для морских пород и почвы. k — коэффициент давления на фундамент; p ₀ — давление вскрыши почвенного слоя, кН / м ² ; δ — угол трения вне тела грунта.

Расчет сопротивления трению стальной трубной сваи в слое глины также требует снижения прочности грунта. Ли [17] путем анализа и экспериментов обнаружил, что на трение стороны сваи в разных местах под поверхностью выкопанного тела в разной степени влияют скользящие сваи, разделив глубину проникновения сваи на три затронутые области, а на рис. изменение бокового трения агрегата в различных пораженных участках.

Как показано на Рисунке 2, кривая a представляет сопротивление трению стороны блока на каждой глубине в конце скольжения сваи. Кривая b показывает боковое трение агрегата на каждой глубине в конце забивки сваи, z — глубина грунта под поверхностью бурового раствора, а H — глубина в конце соскальзывания сваи. В соответствии с соотношением между глубиной z грунта под поверхностью бурового раствора и глубиной H в конце скольжения сваи трубы, входящая в слой грунта, разделяется на полную зону влияния, зону неполного влияния и зону неполного влияния. зона влияния.

В сочетании с приведенными выше соображениями, когда стальная труба проскальзывает в первый раз, динамическое боковое трение сваи может быть рассчитано с помощью модифицированного метода API, и формула расчета имеет следующий вид: β — коэффициент сцепления, а c _u — прочность на сдвиг без дренажа, кН / м ² . Когда c _u ≥72 кПа, β = 0,5, и когда 24 кПа ≤ c _u <72 кПа, β линейно увеличивается в [0.5,1] диапазон.

Для случая вторичного скольжения свай из стальных труб при расчете динамического бокового трения свай в слое глины необходимо учитывать влияние первого скольжения свай на боковое трение свай, а также различные По степени воздействия интервал глубины проникновения сваи делится на три зоны воздействия: полностью пораженная область, частично пораженная область и отсутствие пораженных участков.

(a) Зона полного поражения .Когда z / H <0,5, сопротивление боковому трению в конце скольжения сваи в основном такое же, как сопротивление боковому трению в конце забивки сваи, и это значение очень мало. Эта часть почвы является зоной, наиболее сильно подверженной скольжению сваи, и называется полностью пораженной зоной. Следовательно, сопротивление динамическому трению сваи снижается в 0,075 раза по сравнению с сопротивлением статическому трению, и формула расчета имеет следующий вид: f _d — это динамическое боковое трение в слое глины, кН, а f — статическая сторона. трение, кН.

(b) Частично затронутые территории . Когда 0,5 z / H _конец > 0,44, расчетная глубина проникновения сваи мала, расчетная глубина забивки сваи после скольжения сваи мала, и влияние последующей забивки сваи на свойства почвы небольшой; модифицированный метод API все еще можно использовать для расчета.② Если z / H _конец <0,44, когда расчетная глубина проникновения бурового раствора большая, последующая забивка будет иметь большое влияние на свойства почвы и формулу для расчета сопротивления динамическому боковому трению на этот раз выглядит следующим образом.

(c) Нет затронутых территорий . Когда z / H> 0,8, нарушение скольжения сваи по грунту в этой области невелико, боковое трение тела сваи игнорируется скользящей сваей, и модифицированный метод API все еще может использоваться для расчета бокового трения тела сваи. Таким образом, формула для расчета бокового трения в этой области имеет вид, когда c _u ≥72 кПа, β = 0.5, и когда 24 кПа ≤ c _u <72 кПа, β линейно увеличивается в диапазоне.

4. Расчет интервала скольжения сваи

На основе анализа механизма скольжения сваи улучшен процесс расчета алгоритма существующего интервала скольжения сваи. Сначала рассчитывается сопротивление торца сваи по формуле Березанцева, а затем рассчитывается сопротивление трению с использованием различных коэффициентов понижения в разных зонах влияния.В песчаном грунте сопротивление трению стороны сваи рассчитывается обычными методами. На основе динамического процесса скольжения сваи разработан новый алгоритм интервала скольжения сваи из стальных труб большого диаметра с использованием статического баланса и функциональных принципов.

Когда стальная трубная свая проникает в слой морского грунта, на сваю воздействуют ударное усилие гидравлического молота, собственная сила тяжести, плавучесть, сопротивление торца сваи и трение сваи по бокам. Согласно динамическому опыту, когда гидравлический молот ударяет по трубной свае, мощность трубной сваи и гидравлического молота принимается равной 1.В 2 раза больше силы тяжести G ₁ + G ₂ сваи и гидравлического молота [18], поэтому, когда напряженное состояние трубной сваи соответствует следующей формуле, скольжение трубной сваи будет и глубина бурового раствора L трубной сваи при проскальзывании трубной сваи может быть рассчитана по формуле, где F — плавучесть трубной сваи, кН.

По мере продвижения скользящей сваи скорость стальной трубной сваи будет постепенно уменьшаться до нуля под действием сопротивления грунта и плавучести, кинетическая энергия сваи будет рассеиваться, преодолевая сопротивление грунта и плавучесть для выполнения работы, поэтому уравнение энергии можно перечислить по принципу действия, а длину выдвижной сваи можно рассчитать.Формула для расчета работы силы трения со стороны сваи при скольжении сваи: где — работа, выполняемая сопротивлением трению со стороны сваи, кДж; B — диаметр стальной трубной сваи, м; x — количество слоев грунта в начале сползания сваи; f _mj — сила трения слоя грунта и до образования скользящей сваи, кН; — количество слоев грунта, входящих в интервал скольжения сваи; f _mj — сила трения грунта j-го слоя в интервале скользящей сваи, кН; z — расстояние скольжения каждого слоя грунта в интервале скользящей сваи, м.

Согласно методу интегрального исчисления, f _mj является кусочной функцией в интервале скользящих свай, поэтому общая формула для расчета сопротивления динамическому трению между слоями глины и песка в интервале скользящих свай выглядит следующим образом : где f _md — сила трения глины j -слоя в интервале скольжения сваи, кН; т — толщина соответствующего слоя грунта, м; f _ms — сила трения слоя j песка в интервале скользящей сваи, кН; p _j-1 — давление покрывающего слоя грунта j-1 , кН; γ _j — сильная песчанистость в слое j , кН / м ³ ; p _j — давление вскрыши слоя j грунта, кН.

В процессе скольжения трубы работу, выполняемую сопротивлением торца сваи, можно получить, интегрировав другие столбцы формулы Березанцева, и формула расчета выглядит следующим образом: где — работа, выполняемая сопротивлением торца сваи, кДж, а длина погружения свай стальных труб в слой грунта, где они остаются в конце сползания сваи, м.

Плавучесть F _f , воспринимаемая стальной трубной сваей, будет постепенно увеличиваться по мере продвижения скользящей сваи, поэтому метод расчета работы, выполняемой за счет плавучести, — это плотность воды, кг / м ³ , g — ускорение свободного падения, м / с ² .

Когда гидравлический молот забивает сваю из стальных труб, происходит рассеяние энергии, обычно корректируемое с помощью коэффициента, поэтому энергия сваи и молота в начале скользящей сваи составляет η E . На основании приведенных выше соображений, согласно закону сохранения энергии, можно сделать вывод, что уравнение энергии сваи удовлетворяет следующему.

Согласно (14), длина L скользящей сваи может быть получена, а интервал скольжения стальной трубной сваи может быть получен путем объединения глубины L трубной сваи в буровой раствор, когда возникает скользящая свая.

5. Проверка инженерного дела

Согласно инженерным данным, собранным во время строительства платформы свайного фундамента Ливань в Южно-Китайском море, выбраны приемлемые параметры грунта, и новый алгоритм используется для расчета интервала скольжения свай стальных труб. геморрой. Результаты расчетов сравниваются и анализируются с фактическим интервалом скольжения сваи, а рациональность нового алгоритма проверяется на основе результатов сравнения.

Платформа свайного фундамента состоит из 16 стальных трубных свай, которые равномерно распределены по четырем углам платформы свайного фундамента.Каждая стальная трубная свая весит 643,9 кг, имеет диаметр 2,74 м и длину сваи 158 м. Модель гидромолота — MHU1200s, номинальная выходная энергия — 1200 кДж. Чтобы обеспечить одинаковые свойства грунта вокруг свай из стальных труб, для расчета и анализа были выбраны четыре сваи из стальных труб на одном углу платформы. Анализируя параметры почвы, можно увидеть, что мягкие и твердые слои почвы в слое почвы, где расположена свая из стальных труб, чередуются, а неглубокий слой почвы имеет длинный слой глины, поэтому легко скользить. куча.На глубинах почвы 58,8 м и 108 м снова появляется мягкий слой глины; в это время вполне вероятно возникновение вторичной скользящей сваи или даже третичной скользящей сваи. Параметры грунта в слое грунта, в котором находится стальная трубная свая, приведены в таблице 2.

толщина / м 9024 259,9 902 902 902 902 9024 112/9024 песок и твердая глина с прослоями 902 9024 5501,6 твердая глина6 902 11 902 99024 В сочетании с параметрами грунта, выбранными в реальном проекте, сопротивление торца сваи, сопротивление динамическому боковому трению песка и сопротивление статическому трению глины каждого слоя грунта в процессе забивки свай стальных труб рассчитываются по формулам (1) — ( 7).Из результатов расчета в Таблице 2 видно, что сопротивление торца сваи, воспринимаемое телом сваи в слое песка, больше, сопротивление трению стороны сваи меньше, сопротивление торца сваи в слое глины меньше, а сопротивление торца сваи меньше. сопротивление трению со стороны сваи больше. Когда трубная свая просто проникает в слой почвы, сопротивление конца сваи принимает на себя силу тяжести сваи и ударного молотка, что также подтверждает причину проскальзывания сваи. В соответствии с расчетным сопротивлением торца сваи и боковым трением сваи каждого слоя грунта в таблице 2, глубина проникновения бурового раствора L трубной сваи при возникновении скользящей сваи рассчитывается по формуле (8), а глубины проникновения бурового раствора L , удовлетворяющие формуле (8), равны 13.3 м, 38,0 м и 64,9 м. М. Затем по формулам (9) — (11) получается рабочее выражение бокового трения сваи, включая интервал скользящей сваи -1, и определяются три интервала скользящей сваи. С помощью формул (12) и (13) получены выражения сопротивления трения и работы плавучести на конце сваи, содержащем интервал скользящей сваи l . Подставляя приведенные выше выражения в формулу (14), интервал -1 скользящей сваи получается как 13,7 м, 22,5 м и 17.1м м. Следовательно, в этих фактических рабочих условиях интервал скольжения трубной сваи составляет 13,3 ~ 27 м, 38,0 ~ 60,5 м и 64,9 ~ 84,0 м. Путем сравнения между теоретическим интервалом скольжения сваи и фактическим интервалом скольжения инженерной сваи был получен результат сравнения, показанный на Рисунке 3. Из результатов сравнения можно увидеть, что глубина входа сваи и интервал первых двух свай в основном соответствуют реальной инженерной ситуации.Есть некоторые отклонения в расчете третьего интервала скольжения сваи, поскольку второе скольжение сваи также влияет на массу грунта и изменяет боковое трение сваи, но третий интервал скольжения сваи меньше теоретической длины расчетного интервала и находится в безопасном диапазоне проектирование свайного фундамента, поэтому теоретический интервал скольжения свай может по-прежнему служить ориентиром для проектирования свайного фундамента, а также подтверждать теорию о том, что при расчете интервала скольжения свай необходимо учитывать влияние скольжения сваи на массу грунта, поэтому новый алгоритм и традиционный метод более соответствуют реальному интервалу скольжения сваи и имеют более высокую точность.Интервал скольжения сваи, полученный с помощью нового алгоритма, в основном согласуется с фактическим интервалом скольжения сваи, и рациональность нового алгоритма проверена. 6. Выводы На основе анализа и исследования процесса скольжения сваи и его причин были сделаны следующие выводы: (Когда стальная трубная свая соскальзывает во второй раз, учитывая различную степень влияния скользящей сваи Что касается бокового трения сваи, то боковое трение сваи в слое глины делится на три зоны влияния, а именно: полную зону влияния, половину зоны влияния и зону отсутствия влияния.Использование различных коэффициентов понижения для расчета бокового трения сваи в различных зонах воздействия сделает новый результат расчета более близким к инженерной практике. (При расчете интервала скольжения стальных трубных свай принцип статического баланса используется для расчета глубины погружения сваи в раствор в начале скольжения, выражения сопротивления боковому трению сваи и сопротивления торца сваи в различных зонах воздействия заносится в список с помощью теории интегрирования, и в соответствии с функциональным принципом приводится уравнение энергии трубной сваи, таким образом получая интервал скольжения стальных трубных свай. (Посредством проверки инженерного примера диапазон ошибок между результатом расчета первого и второго интервала скользящей сваи нового алгоритма и реальной ситуацией составляет 8% ~ 16% с высокой точностью. Хотя третий результат с некоторым отклонением фактический интервал скользящих свай меньше, чем теоретический фактический интервал скользящих свай, и находится в пределах безопасного диапазона проектирования свайных фундаментов, который по-прежнему может служить ориентиром для проектирования и строительства свайного фундамента морской платформы. Доступность данных Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью. Конфликт интересов Авторы заявляют, что у них нет конфликта интересов в отношении публикации этой статьи. Выражение признательности Настоящее исследование финансировалось Национальным фондом естественных наук Китая (№ 41372288) и Проектом фонда научных и технологических инноваций для аспирантов Шаньдунского университета науки и технологий (№SDKDYC180212). Профиль сотрудников Мэтью У. Пайл — генеральный прокурор Профиль федерального служащего — Мэтью, В. Пайл В 2019 году Мэтью У. Пайл был генеральным прокурором Управления социального обеспечения в Сиэтле, штат Вашингтон. Пайл начал работать в Управлении социального обеспечения в 2008 году со стартовой зарплатой в 106 837 долларов. С тех пор зарплата Пайла увеличилась до 165 700 долларов в 2019 году. Мэтью, В. Пайл — это GS-15 по общей шкале расчетов. номер объекта сцепление / кПа угол трения / (°) удельный вес / кН · м −3 высота перекрытия / м сопротивление торца сваи / кН сопротивление динамическому трению / кН сопротивление статическому трению / кН 1 песок средней плотности от мелкого до крупного 2.4 0 39 8,5 3,0 3291,7 39 / 2 глина мягкая к твердой 7,9 35 7,9 35 / 1024,1 3 плотный ил 2,3 0 37 8,9 13,2 5944 7.8 70 0 8,6 21,0 519,8 / 1644,2 5 твердая илистая глина 3,6 2 / 411,9 6 плотный илистый мелкий песок 8,4 0 39 8,5 33,0 9084,6 271.7 / 7 плотный илистый мелкий песок 20,3 90 0 8,3 53,3 668,3 / 6,1 80 0 9,0 59,4 594 / 1447,9 9 твердая илистая глина 5,4 0242 64,8 15598,1 582,7 / 10 твердая глина 11,4 100 0 8,8 плотный песчаный ил 3,4 0 36 8,3 79,6 13963,5 717 / 12 90 илистая глина 292423 120 0 8,5 108,9 891 / 10587,5 13 плотный песчаный ил 2,9 2 1394,5 / 14 твердая глина 19,6 160 0 9,0 131,4 1188 3 9903 Год Род занятий Уровень зарплаты Базовая зарплата Бонус Расположение 2019 Генеральный прокурор ГС-15 $ 165 700 0 долл. США Сиэтл, Вашингтон 2018 Генеральный прокурор ГС-15 $ 158 858 500 долларов США Сиэтл, Вашингтон 2017 Генеральный прокурор ГС-15 $ 158 858 500 долларов США Сиэтл, Вашингтон 2016 Генеральный прокурор ГС-15 $ 146 414 1,400 долл. США Сиэтл, Вашингтон 2015 Генеральный прокурор ГС-15 144 430 долл. США 90 242 500 долларов США Сиэтл, Вашингтон 2014 Генеральный прокурор ГС-15 $ 138 912 500 долларов США Сиэтл, Вашингтон 2013 Генеральный прокурор ГС-15 $ 137 538 0 долл. США Сиэтл, Вашингтон 2012 Генеральный прокурор ГС-14 $ 127 240 300 долларов США Сиэтл, Вашингтон 2011 Генеральный прокурор ГС-14 120 363 долл. США 0 долл. США Сиэтл, Вашингтон 2010 Генеральный прокурор ГС-14 120 363 долл. США 887 долл. США Сиэтл, Вашингтон 2009 Генеральный прокурор ГС-13 $ 111 134 0 долл. США Сиэтл, Вашингтон 2008 Генеральный прокурор ГС-13 $ 106 837 0 долл. США Сиэтл, Вашингтон Информационная политика FederalPay в отношении сотрудников Заработная плата федеральных служащих считается публичной информацией в соответствии с 5 U.S.C. § 552, и в интересах прозрачности правительства FederalPay публикует информацию о заработной плате всех федеральных служащих, которые зарабатывают более 100000 долларов в год или которые входят в 10% наиболее высокооплачиваемых агентств . Эти данные публикуются без изменений, как указано OPM. Статистика сотрудников Заработок Мэтью У. Пайла в 2019 году составляет -100% ниже, чем в среднем по всем агентствам. Мэтью, динамика заработной платы У. Пайла во время его или ее государственной карьеры в Управлении социального обеспечения: Скопление и отражение топологических дефектов на границах зерен в коллоидных кристаллах Эксперимент Наша экспериментальная установка показана на рис.1а. Частицы кремнезема с взаимодействием твердых сфер и диаметром σ = 4,28 мкм движутся под действием силы тяжести F = мг sinα через плоскую поверхность (резервуар) к узорчатой ​​поверхности с гексагональной симметрией и шагом решетки b > σ . В частности, эта периодическая подложка украшена цилиндрическими лунками, созданными с помощью фотолитографии. Каждая лунка (радиусом r ≈ 1,6 мкм и глубиной h ≈ 0,5 мкм, см. Дополнительный рис.1) может занимать только одна частица. При достижении области с рисунком коллоиды захватываются в лунках, в конечном итоге образуя гексагональный кристалл с шагом решетки b . Под действием гравитационной движущей силы дополнительные «межузельные» коллоидные частицы могут быть введены из резервуара в кристаллическую фазу, что приводит к образованию нульмерных (точечных) и квазиодномерных (то есть агрегированных) межузельных частиц (см. Дополнительный фильм 1). Эти межузельные частицы распространяются вдоль вектора решетки, максимально приближаясь к движущей силе.Чтобы изучить взаимодействие межузельных слоев с ГБ, мы строим образцы лунок субстрата, расположенных в виде монокристаллических доменов, разделенных четко определенными ГБ (дополнительный рис. 1). Более подробная информация об эксперименте находится в разделе «Методы». Рис. 1: Реализация интерстициальных в коллоидных экспериментах. a Иллюстрация экспериментальной установки. Промежуточные частицы образуются путем впрыскивания коллоидных частиц в кристаллическую фазу поверх структурированной поверхности с периодическими доменами, разделенными четко определенными ГБ. b Межузельные частицы, наблюдаемые в коллоидных кристаллах. Его кристаллографическая природа подробно показана на дополнительном рис. 3. c То же, что ( b ), но с частицами, имеющими цветовую кодировку в соответствии с их расстояниями δr до ближайшего потенциального минимума. d Эскиз одномерного распределения частиц промежуточного слоя по рисунку подложки. e Длина L межузельных дефектов (определяемых как частицы с δr > 1.2 мкм) как функция периодичности подложки b . Пунктирной линией обозначен размер сфер σ . Сплошная линия соответствует уравнению L / σ = σ * / ( b — σ * ), с аппроксимацией σ * = 4,09 ± 0,02 мкм < σ = 4,28 мкм. f Межузельная скорость v как функция F для бокового размера w = 1 и w = 3. Наблюдаются пороги наклона примерно 20 и 10 фН соответственно.Как и ожидалось от барьера Пайерлса – Набарро 26 , это пороговое значение намного меньше, чем пороговое значение для перемещения изолированных частиц по той же схеме, см. Дополнительный рисунок 4 (вставка). Межузельная скорость как функция w при фиксированном F = 45 fN. г Два межстраничных объявления w = 1 сталкиваются и сливаются в одно межстраничное объявление w = 2; F = 55 фн. h Движущееся межстраничное пространство w = 2 приближается к неподвижному w = 1 межстраничное объявление сзади.Когда они подходят близко, межстраничное объявление w = 2 толкает межстраничное объявление w = 1 вперед; F = 23 фн. Цветовой код в ( g ) и ( h ) такой же, как в ( c ). Все планки погрешностей представляют собой стандартные отклонения соответствующих точек данных. Межузельные дефекты в однородной решетке Прежде чем обсуждать поведение межузельных атомов вблизи ГЗ, мы суммируем их свойства на однородной, т.е. однодоменной решетке. На рис. 1б показано оптическое изображение межузельного дефекта, образованного тремя межузельными частицами.Чтобы лучше визуализировать соответствующее поле деформации, мы закодируем каждую частицу цветом по ее расстоянию δr до ближайшей лунки субстрата на рис. 1c, см. «Методы» для расчета δr . Он выявляет краудион (особый тип интерстициальной) конфигурации, в которой деформация, вызванная интерстициальной, ограничена вытянутой областью длиной L ≈ 6,0 b и w = 3 линии частиц шириной. Учитывая несоответствие между размером частиц σ и шагом решетки подложки b , длина L промежуточных элементов изменяется, как показано на рис.1e. В остальной части статьи мы выбираем b = 4,6 мкм, создавая межузельные слои относительной длины L / b ≈ 6,0, что соответствует размеру краудионов в металлических кристаллах 25 . Как показано на рис. 1d, особенности и движение наших междоузлий напоминают топологические солитоны, описываемые моделью Френкеля – Конторовой 26,27 . В дополнение к потенциалу Пайерлса-Набарро (PN), возникающему из-за взаимодействия с подстилающей периодической поверхностью, наши межузельные частицы испытывают силу бокового трения при движении через решетку из-за взаимодействия с частицами в соседних неподвижных линиях (дополнительный рис.2). Поскольку сила бокового трения существует только на границе между межузельной решеткой и неискаженной решеткой, межузельные слои становятся быстрее с увеличением ширины, как показано на рис. 1f, где сравнивается скорость межузельных переходов, зависящая от силы, с w = 1 и 3. Дополнительным доказательством того, что боковое трение межузелий по существу определяется их границей с окружающей средой, также является тот факт, что межузельная скорость быстро насыщается с увеличением w (вставка на рис.1е). Непосредственным следствием этого бокового трения является их скопление при приближении друг к другу с разных направлений. Это в качестве примера показано на рис. 1g и дополнительном ролике 2 для случая слияния двух межстраничных объявлений с w = 1 в одно с w = 2. Такие объединения приводят к уменьшению коллизий между межстраничными объявлениями и, следовательно, к увеличению среднего межстраничного объявления. скорость (дополнительный фильм 3). Напротив, отталкивание наблюдается (рис. 1h, дополнительный фильм 4), когда быстрое ( w = 2) межстраничное пространство приближается к более медленному ( w = 1) по той же линии.Эта ситуация аналогична взаимодействию бегущих кинков в одномерных системах, которые также демонстрируют отталкивающее взаимодействие из-за перекрытия полей деформации сжатия 28 . Распределение межстраничных дефектов через малоугловые ГБ На динамику межстраничных дефектов сильно влияет присутствие ГБ. Как правило, ГБ в двумерном кристалле характеризуются двумя углами θ 1 и θ 2 , указывающими ориентацию решетки с каждой стороны границы (рис.2а). Однако для создания равновесных низкоэнергетических ГБ необходимо также учитывать структурную релаксацию двух доменов при их контакте. Было показано, что равновесные конфигурации ГЗ в двух измерениях с наименьшей энергией могут быть построены с использованием метода, основанного на центроидальной мозаике Вороного 29 . На дополнительном рисунке 1 показаны некоторые примеры подложки, содержащей ГБ с различными значениями θ 1 и θ 2 , которые были реализованы в соответствии с методом центроидальной мозаики Вороного.Примечательно, что ГЗ состоят из почти линейной последовательности локализованных дефектов, которые характеризуются парами пяти- и семикратно скоординированных потенциальных ям (5–7 пар). Между такими парами решетки остаются практически неискаженными. Рис. 2: Замедление межстраничных объявлений малоугловыми ГЗ. a Слева: экспериментальные изображения с цветовой кодировкой, показывающие положение частиц около ГБ ( θ 1 = θ 2 = 4,72 °). Чтобы выделить положение ГБ, с двух сторон ГБ используются немного разные цветовые карты.Стрелки указывают на семь различных линий решетки. Справа: мозаика Вороного на левом изображении, пятиугольники заполнены черным, семиугольники заполнены серым, шестиугольники не заполнены. b , c Снимки, показывающие w = 1 межстраничное объявление, проходящее через ГБ через строку 4 и строку 1, соответственно, при F = 45 fN. Цветовой код частицы и выделение 5–7 пар такие же, как в ( a ). d , e Смещения центра масс x c промежуточных звеньев в ( b ) и ( c ), соответственно, как функция времени t .Точки соответствуют снимкам в ( b ) и ( c ) соответственно. Время задержки определяется как горизонтальное расстояние между траекториями до и после задержки в GB. f Измеренное время задержки как функция F для w = 1 межстраничных объявлений, следующих за разными линиями решетки через GB. Для строки 1 время задержки расходится около F = 45 fN. Для других линий, избегающих 5–7 пар, время задержки, а также критическая сила меньше.Линии представляют собой результаты соответствующих (того же цвета) моделирования точек экспериментальных данных T = 0. g Потенциальная энергия U c промежуточного звена с w = 1 в зависимости от его положения центра масс по линиям 1–5. Размер GB равен x = 0. Кривые смещены друг от друга на 5 k B T для зазора. Из-за искажения решетки в ГБ, потенциальная энергия значительно отклоняется от потенциала PN регулярной решетки в интервале от x ~ -20 мкм до x ~ 40 мкм, что соответствует общей длине межузельного промежутка.(Вставка) Экстремальная энергия U c, ex в впадине или пике как функция относительной площади Вороного δA = A GB — A 0 точек решетки в GB. h При F = 45 fN, межстраничное пространство w = 14 склеивается при прохождении через эту GB. Цветовой код частицы и выделение 5–7 пар такие же, как в ( a ). Когда коллоидный монослой поглощается такой структурой, он точно соответствует геометрии лежащей под ним подложки.Это можно увидеть из небольших смещений частиц δr , которые в качестве примера показаны на фиг. 2а для симметричной ГЗ с θ 1 = θ 2 = 4,72 °. Мозаика Вороного положений частиц четко указывает на положения 5–7 пар нижележащей подложки. Когда межстраничные вставки вставляются и перемещаются перпендикулярно ГБ, их поведение сильно зависит от того, попадают ли они в пару 5-7 или пересекают ГБ между ними. Когда интерстициальный проходит через единственную слегка искаженную область ГЗ между 5–7 парами, его скорость практически не изменяется (рис.2b, d и дополнительный фильм 5). В отличие от этого, при пересечении ГЗ на парах 5–7 обнаруживается выраженная временная задержка около 130 с на межузельной траектории (рис. 2c, e и дополнительный ролик 5). На рис. 2f мы показываем измеренную временную задержку в зависимости от движущей силы для трех различных точек пересечения в ГБ, как показано на рис. 2а. С увеличением расстояния от пары 5–7 измеренное время задержки (символы) систематически уменьшается, что качественно согласуется с численным моделированием (линии, см. «Методы»).Отклонения от экспериментов, возможно, связаны с движениями частиц вне плоскости и полидисперсностью коллоида, которые не учитываются при моделировании. Чтобы понять, почему время задержки сильно зависит от положения, в котором частица проходит через ГБ, мы численно вычислили потенциальную энергию U c промежуточного звена как функцию расстояния до центра масс x c в ГБ. Как видно на рис. 2g, U c сильно немонотонен на GB.В частности, когда межузельное пространство проходит рядом с парой 5–7, пространственная вариация U c становится наиболее заметной, что объясняет, почему время задержки является наибольшим для этих областей. На вставке к рис. 2g показана корреляция между глубиной / высотой U c, ex и отклонением площади Вороного δA = A GB — A 0 , где A GB — это площадь Вороного точки решетки GB, а A 0 — площадь Вороного правильной точки решетки.Когда δ A g <0, то есть решетка локально сжата, U c, ex является положительным, и GB действует как барьер. Для δA g > 0, то есть, когда решетка локально расширена, U c, ex является отрицательным, и GB действует как ловушка. Далеко слева и справа от GB U c демонстрирует крошечные колебания, длина волны которых идентична периодичности подложки.Амплитуда этого колебания соответствует потенциалу PN для междоузлия, движущегося по идеальной периодической решетке. В результате сильного изменения потенциальных барьеров вдоль границы границы межузельные слои с шириной, сравнимой или даже большей, чем расстояние между 5–7 парами, демонстрируют довольно сложное поведение при пересечении границы границы. \ circ}.\ end {array} \ end {array} $$ (1) Рис. 3: Межузловые наложения на ГЗ с большими углами перекоса. a Структура ГБ при различных значениях θ = θ 1 = θ 2 . 5–7 пар выделены заштрихованными областями. b (внизу) Среднее время задержки как функция θ в экспериментах (квадраты) и моделирования (кружки) при различной движущей силе F .(вверху) Плотность 5–7 пар, уравнение. (1). c Скопление широких межузелий на θ = 19,1 ° GB в эксперименте. F = 23 фн. Цветовой код частицы и выделение 5–7 пар в ГБ такие же, как на рис. 2а. d Коэффициент наложения p как функция движущей силы F при θ = 19,1 ° и θ = 4,72 °. e Средняя межузельная скорость v как функция движущей силы F при различных размерах зерен d при моделировании.Все GB симметричны с θ = 19,1 °, как показано на вставке ( f ). Линии представляют собой линейные аппроксимации v = μ ( F — F c ) соответствующих точек данных. f Критическая сила F c как функция размера зерна d . Сплошная линия представляет F c = F 0 + k / d 1/2 с подогнанным F 0 = 1 ± 2 fN и k = 450 ± 20 мкм 0.5 . (вставка) Изображение поликристалла с размером зерна d . Все планки погрешностей представляют собой стандартные отклонения соответствующих точек данных. Ур. (1) изображена на рис. 3b (вверху). Разрыв при θ = 15 ° проистекает из геометрического происхождения дефектов и обсуждается в разделе «Методы», наряду с выводом и расширением уравнения. (1) в ГБ с произвольной ориентацией. Вблизи θ = 0 ° и 30 ° два зерна почти идеально выровнены, что приводит к разбавлению 5–7 пар на ГЗ.Плотность 5–7 пар становится максимальной при θ = 15 °, где несовпадение двух зерен максимальное. На рисунке 3b (внизу) показано среднее время задержки («Методы») межстраничных объявлений, когда они пересекают симметричный GB под углом θ . Результаты показывают, что время задержки достигает максимума около θ = 15 °. Следовательно, чем плотнее 5–7 пар, тем больше время задержки. При θ = 19,1 ° плотность 5–7 пар настолько велика, что наблюдается скопление межузельных слоев, как показано на рис.3c и Дополнительный фильм 7, постепенно снижая движущую силу до F = 23 fN. Чтобы количественно описать это нагромождение, мы определяем коэффициент нагнетания p («Методы»), который описывает силу нагромождения. На рисунке 3d показано наблюдаемое значение p как функция от F для θ = 19,1 ° GB и для θ = 4,72 ° GB. Для θ = 19,1 ° GB, p достигает относительно высокого значения, когда F <30 fN.Вместо этого для θ = 4,72 ° GB значение p остается малым во всем диапазоне экспериментальных движущих сил: обычно мы наблюдаем небольшое скопление или его отсутствие против малоугловых GB. Ожидается, что вместе с накоплением межузельных слоев около ГЗ градиенты механических напряжений в этих областях увеличатся. Соответственно, пространственное распределение внутреннего напряжения должно становиться более однородным с уменьшением размера зерна и, таким образом, приводит к увеличению предела текучести 9,10 .Чтобы проверить это, на рис. 3e мы показываем v как функцию F для различных размеров зерен d в численном моделировании для θ = 19,1 ° GB, сохраняя при этом общий размер системы и плотность межстраничных объявлений фиксированная. d — это расстояние между двумя последовательными GB, как показано на вставке к фиг. 3f. Чем меньше значение d , тем большее количество ГБ должны пересекать межстраничные объявления. На рисунке 3f показана критическая сила F c как функция размера зерна d .Под действием такой силы все межстраничные объявления фактически застревают (накапливаются) в одном из ГБ. Интересно, что данные на рис. 3f могут быть хорошо подогнаны (сплошная линия) к соотношению Холла – Петча F c = F 0 + k / d 1/2 , что описывает упрочнение материалов при малых размерах зерен из-за увеличения предела текучести с уменьшением зазоров между ГЗ. Отражение межузельных дефектов ГБ Помимо наблюдаемого замедления и скопления межузельных переходов при пересечении ГБ, также может происходить отражение межузельных дефектов.Это показано на рис. 4а, где часть интерстициального с w = 4 отражается после попадания пары 5–7 в ГБ. Вероятность отражения R ( θ 1 , θ 2 ) для промежуточных звеньев в θ 1 сторона, приближающаяся к θ 2 стороне (а также вероятность передачи 1 — R ) зависит от направления движущей силы, а также от углов GB θ 1 и θ 2 . R (0 °, θ 2 ) и R ( θ 2 , 0 ​​°) показаны на рис. 4b как функция θ 2 , для несимметричных ГБ с θ 1 = 0 ° и F параллельно ГБ. Подобно временной задержке, отражение также связано с барьером потенциальной энергии на ГЗ. Это согласуется с нашим наблюдением, что отражение в основном происходит от 5–7 пар в ГЗ, где потенциальный барьер наибольший (см. Рис.4а). Рис. 4: Отражение междоузлия несимметричными ГБ. a Суперпозиция положений частиц около ГБ ( θ 1 = 0 °, θ 2 = 4,72 °) за периоды времени 80 с, траектории трех межузельных пространств ( w = 2, 2, 4 соответственно). Частицы имеют цветовую кодировку, как на рис. 2. Выделены 5–7 пар в ГБ. F = 66 фн. b Зависимость скорости отражения от θ 2 для R (0 °, θ 2 ) и R ( θ 2 , 0 ​​°), F = 66 фн.Точки — экспериментальные данные. Линии представляют уравнение. (2) с параметрами b = 4,6 мкм, k B T = 4,14 мкДж. R (0 °, θ 2 ) намного больше, чем R ( θ 2 , 0 ​​°), когда θ 2 > 15 °, это позволяет ограничивать межстраничные вставки в пределах зерна 1. Планки погрешностей представляют собой стандартные отклонения точек данных. c Наложение положений частиц в полосатый узор в экспериментах за период времени 1000 с.Выделены 5–7 пар на ГБ внутренней полосы. F = 66 фн. Четыре ГБ (снизу вверх) имеют углы ГБ (0 °, -19,1 °), (19,1 °, 0 °), (0 °, 19,1 °) и (-19,1 °, 0 °) соответственно. Однако, в отличие от процесса передачи, отражение требует как остановки, так и перенаправления межстраничного объявления. Тогда коэффициент отражения является произведением вероятности попадания p ( θ 1 , θ 2 ) для входящего межстраничного объявления, которое попадет в пару 5–7 в GB, и вероятности p. отражают ( θ 1 , θ 2 , F ) для остановленного межстраничного объявления, которое должно быть отражено. p попадание ( θ 1 , θ 2 ) пропорционально плотности 5–7 пар, деленной на косинус межузельного угла падения. p отразить ( θ 1 , θ 2 , F ) получено путем решения задачи равновесного двухуровневого распределения с p отразить ∝ exp ( F отражать ( θ 1 , F ) b / k B T ) и p крест ∝ exp ( F крест (

8 , F ) b / k B T ).Здесь F отражают ( θ 1 , F ) и F крест ( θ 2 , F ) — соответствующие проекции симметрии F на решетку. направления, соответствующие отражению и пересечению соответственно. Наконец, получается общая скорость отражения: $$ {\ it {R}} \ left ({\ theta _1, \ theta _2} \ right) = {\ it {p}} _ {{\ mathrm { hit}}} \ left ({\ theta _1, \ theta _2} \ right) {\ it {h}} \ left ({\ left [{{\ it {F}} _ {{\ mathrm {отражать}}} } \ left ({\ theta _1, {\ mathbf {F}}} \ right) — {\ it {F}} _ {{\ mathrm {cross}}} \ left ({\ theta _2, {\ mathbf { F}}} \ right)} \ right] b / {\ it {k}} _ {\ mathrm {B}} {\ it {T}}} \ right), $$ (2) , где h — сигмовидная функция h ( x ) = 1 / ( e — x + 1).Выступы F отражают и F пересечение также включает нормальную силу, прилагаемую GB, и описано в разделе «Методы». Учитывая b = 4,6 мкм, k B T = 4,14 zJ, θ 1 = 0 ° и движущую силу, параллельную ГБ, с величиной F = 66 фН, теоретическая На рис. Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт 2019 © Все права защищены.