Вертикальная нагрузка образца SA20 снизилась со 120 кН до 104 кН из-за разрушения нижней растягивающей арматуры. Тогда вертикальная нагрузка практически не изменилась, но прогиб в середине увеличился с 16.От 3 до 30,36 мм, показывая платформу на кривой «нагрузка-смещение». Для образца SC20 местное дробление бетона и коробление арматуры способствовали быстрому уменьшению кривой нагрузки. Кроме того, кривая нагрузка-смещение образца SC20 показала тенденцию к росту на заключительном этапе. Этот аномальный подъем был вызван, главным образом, сопротивлением верхних стержней арматуры после полного дробления бетона вблизи точки нагружения. Судя по форме кривых нагрузка-смещение, образцы SA20 и SB20 обычно проявляли определенную пластичность, а образец SC20 — хрупкое поведение.

3.2. Реакция на ударную нагрузку

3.2.1. Режим отказа

Повреждение твердых опор под ударной нагрузкой показано на рисунке 7. Образец DA20I не имел явных повреждений, за исключением небольшого скола бетонного покрытия в локальной области под ударным молотком. На других образцах группы DA наблюдались узкие вертикальные трещины, начинающиеся с нижней стороны. Образец DA30III обладал более высокой прочности на растяжение в продольном направлении, чем образец DA20III, что указывает на незначительные трещины при изгибе.

На рис. 8 показаны трещины на образцах группы ДБ, подвергнутых ударному нагружению. Все образцы, за исключением DB20I, показали вертикальные трещины, а также трещины диагонального сдвига, что указывает на разрушение при изгибе и сдвиге. Трещины сдвига полностью развиты и расположены в пределах от четверти до половины пролета от неподвижного конца. Между тем на образце DB30III наблюдались еще две параллельные трещины сдвига, исходящие от закрепленного конца. Скорее всего, это связано с увеличением продольной арматуры, что приводит к более высокой способности к изгибу и склонности к повреждению при сдвиге.Поскольку самая низкая энергия удара у образца DB20I, наблюдались только косые трещины, как показано на рисунке 8 (а).

На рисунке 9 показаны режимы разрушения образцов группы постоянного тока при ударном нагружении. На всех образцах наблюдались как вдавливание в бетон вблизи области удара, так и локальное раздавливание бетона. Это можно объяснить тем, что опалубка из ж / б с коэффициентом пустотности 0,6 имеет небольшую площадь бетона, т.е. небольшую местную жесткость; поэтому отклик конструкции сосредоточен в локальной области около точки нагрузки.Это похоже на реакцию образца SC20 при статической нагрузке. Кроме того, образец DC20II показал две диагональные трещины сдвига.

Подводя итог, можно сказать, что коэффициент пустотности железобетонных опор играет важную роль в поведении при разрушении при ударной нагрузке. Виды разрушения для всех опор перечислены в таблице 1. Ж / б опоры с коэффициентом пустотности 0 и 0,4, как правило, демонстрировали общие режимы разрушения, тогда как разрушение полых опор группы постоянного тока определялось локальным повреждением вблизи ударного молота. Сплошные опоры с падающим весом 330 и 430 кг разрушились при изгибе.Образцы группы ДБ с массой молотка 330 кг и 430 кг показали режимы разрушения на изгиб-сдвиг.

3.2.2. Ударная сила

Ударная сила в основном зависит от энергии удара, локальной жесткости контактной поверхности и общей жесткости образца. На рисунке 10 показаны временные характеристики ударной силы для образцов с разным соотношением полостей. Образцы DC20II и DC30I показали отчетливые кривые изменения ударной нагрузки от времени. Ударная нагрузка вблизи пикового значения была относительно стабильной.Однако кривые ударной нагрузки для других образцов развивали ту же тенденцию. Сила удара резко увеличилась до первого пикового значения, затем быстро уменьшилась, достигла нескольких других пиковых значений и, наконец, уменьшилась до нуля. Первый пик длился около 2 мс. Общая длительность составляла от 10,3 мс до 18,35 мс.

Пиковая сила удара, общая продолжительность и средняя сила удара приведены в таблице 1. Значения трех физических величин могут быть получены из кривых силы удара — времени.- переходное максимальное значение ударной силы. — общая продолжительность кривой нагрузки. — среднее значение силы удара за время. определяется как отношение площади, заключенной под кривой «сила-время», к продолжительности.

Из рисунка 10 и таблицы 1 видно, что падающий груз оказал значительное влияние на переходную пиковую нагрузку. По сравнению с образцом DA20I, максимальная сила удара для образцов DA20II и DA20III была увеличена на 59,7% и 81.2% соответственно. Образцы группы DB и DC также подтвердили эту тенденцию. Когда падающий вес изменился с 230 кг до 330 кг, время действия для образцов из группы DA, группы DB и группы DC было увеличено на 24,3%, 15,4% и 29,2% соответственно. При этом соответствующие средние нагрузки увеличились на 98,9%, 49,5% и 21,2% соответственно. Отмечено, что темпы роста средней силы имели тенденцию к замедлению для случая удара с более высоким коэффициентом пустотности. Однако средняя нагрузка практически не изменилась при падении веса от 330 до 430 кг.

Реакция на ударную силу при разном весе падения показана на Рисунке 11 и в Таблице 1. Можно сделать вывод о влиянии коэффициента полости на ударную силу. Очевидно, что опалубка RC с более высокой долей полостей испытывает меньшую пиковую ударную силу из-за относительно низкой контактной жесткости и общей жесткости. Максимальные ударные нагрузки для образцов DB20I и DC20I были на 21,5% и 60,7% ниже, чем у образца DA20I, соответственно. Для случая удара M = 330 кг, пиковые значения силы удара для образцов группы DA, группы DB и группы DC составили 163.85 кН, 91,84 кН и 63,78 кН соответственно. Пиковые ударные нагрузки образцов DB20II и DC20II составили 56,1% и 38,9% от соответствующей твердой опоры, соответственно. Пиковая сила удара образца DB20III составила 130,27 кН, что на 29,9% ниже, чем у образца DA20III. Средняя сила удара показала небольшие изменения в случае столкновения = 0 и = 0,4, независимо от N = 20 или N = 30. Но явное падение средней силы появилось, когда коэффициент полости изменился с 0.От 4 до 0,6. Результаты показывают, что меньший коэффициент пустотности (т.е. = 0, 0,4) оказывает незначительное влияние на среднюю ударную нагрузку, но относительно большой коэффициент пустотности (т.е. = 0,6) может значительно снизить среднюю ударную нагрузку. Влияние коэффициента полости на среднюю силу удара было аналогично влиянию на статическую предельную нагрузку.

Когда общая продольная арматура изменялась от 20 до 30, жесткость образцов становилась больше. Следовательно, пиковая и средняя сила удара увеличились, а продолжительность уменьшилась, как показано на рисунках 10 и 11 (c) и в таблице 1.Для образцов DA20III и DA30III, пиковые значения силы удара составили 185,90 кН и 254,20 кН, соответственно, увеличившись на 36,7%. Между тем соответствующая средняя сила увеличилась на 42,3%, а соответствующее время продолжительности было немного сокращено. Для образцов из группы DB и группы DC с различной продольной арматурой предельные ударные нагрузки были увеличены на 2,85% и 45,6% соответственно. Однако средние значения силы удара увеличились на 48,9% и 43,8% соответственно.

По результатам удара можно сделать вывод, что энергия удара (т.е.е., падающий вес) и коэффициент пустотности, а также количество продольных арматурных элементов оказали значительное влияние на пиковую силу. В случае = 0 и = 0,4 или для случая M = 330 кг и M = 430 кг средняя нагрузка имела относительно небольшое изменение. Когда падающий вес изменялся от 230 кг до 330 кг или полость изменялась с 0,6 до 0,4, средняя нагрузка существенно увеличивалась. Увеличение продольной арматуры привело к увеличению максимальной и средней ударной силы.

4. Анализ методом конечных элементов железобетонных опор при ударной нагрузке

4.1. Модель с конечными элементами

Численные модели удара капли о ж / б опоры были созданы с помощью явной программы конечных элементов ANSYS / LS-DYNA [38], как показано на рисунке 12. Размер ячеек 10 мм использовался для ж / б опор. Этот размер элемента был выбран на основе анализа чувствительности сетки. Продольные и поперечные стержни были разделены на балочные элементы длиной 10 мм. Отбойный молоток и опорные ролики входили в зацепление с минимальным размером ячеек 6 мм и максимальным размером ячеек 10 мм.Стойка пирса не могла двигаться во всех направлениях. Опорные ролики были смоделированы с ограниченным вертикальным перемещением, но свободным вращением. Начальная скорость была задана отбойному молотку. Для образца DB20III ударный молот, бетонная опора и опорные ролики были смоделированы с использованием 84038, 130680 и 2112 восьмиузловых твердых шестигранных элементов, соответственно. Численные модели для других образцов различались по общему количеству элементов отбойного молотка, бетонной опоры и арматуры из-за вариаций падающего веса, коэффициента пустотности и количества арматурных стержней.

Контактные поверхности между каждой деталью были тщательно определены. Использовались как алгоритмы контакта «поверхность-поверхность», так и «узел-поверхность». Первый алгоритм использовался для моделирования взаимодействия между нагружающим ударником, опорными роликами и опорой RC, тогда как второй алгоритм был выбран для контакта между стальной арматурой и ударным молотком. Как динамический, так и статический коэффициенты трения были установлены равными 0,3 [39, 40].

4.2. Модели материалов

Пластиковая кинематическая модель из библиотеки материалов LS-DYNA [38] была выбрана для ударного молота и продольных и поперечных стержней.Эффект скорости деформации учитывался моделью Каупера-Симондса. Основные параметры были определены следующим образом: параметр скорости деформации C = 40,4 с ^-1 , параметр скорости деформации [41], параметр деформационного упрочнения = 0 и предел текучести для арматурных стержней = 310 МПа.

Модель сплошной поверхности крышки [38] использовалась для представления нелинейного поведения бетонной опоры. Эта модель материала была проверена для прогнозирования динамического поведения RC-конструкций при низкоскоростной ударной нагрузке [11, 21, 41].Основные параметры были автоматически получены путем определения прочности на сжатие неограниченного цилиндра и размера заполнителя со значением 24 МПа и 10 мм соответственно. Эрозия элемента, контролирующего параметр эрозии, составила 1,05.

MAT_RIGID [38] использовался для моделирования опорных роликов. Модуль Юнга и коэффициент Пуассона стального материала были определены, поскольку нереалистичные значения могут привести к численным проблемам при контакте.

4.3. Сравнение численных и экспериментальных результатов

На рисунке 13 показаны смоделированные контуры повреждений бетона для репрезентативных образцов.Эффективная пластическая деформация варьировалась от 0 (синий) до 1 (красный). Вертикальные трещины, трещины диагонального сдвига и местное раздробление бетона были предсказаны разумно. Прогнозируемое распределение повреждений в основном соответствовало экспериментальным результатам.

На Рисунке 14 показано сравнение моделируемой и экспериментальной историй силы удара. Прогнозируемые кривые нагрузки обычно имеют форму, аналогичную экспериментальным результатам, несмотря на некоторые отклонения в максимальных значениях характерных точек.Численные результаты, как правило, занижают пиковую силу и продолжительность удара, за исключением образца DC20II. Средние нагрузки, полученные из прогнозируемых кривых сила-время для образцов DA20II, DB20III, DB30III и DC20II, составили 53,27 кН, 54,49 кН, 65,96 кН и 26,56 кН соответственно. Средние нагрузки были оценены с погрешностью менее 11,8%.

5. Выводы

В этом исследовании изучались статические и ударные свойства железобетонных опор с различным коэффициентом полости. Три образца были испытаны при статическом нагружении.Испытания на низкоскоростной удар проводились с использованием ударной системы с ударным молотком. В испытании на удар участвовали одиннадцать опор, разделенных на группу DA, группу DB и группу DC. Были рассмотрены три параметра, а именно коэффициент пустотности, количество продольной арматуры и энергия удара. Был всесторонне проанализирован процесс повреждения, режим отказа и силовая реакция. Было выполнено численное моделирование репрезентативных образцов. Результаты, представленные в этой статье, подтверждают следующие выводы.(1) Коэффициент пустотности сыграл значительную роль в процессе повреждения и режиме разрушения всех опор из ж / б опор. Сплошная железобетонная опора при статической нагрузке демонстрирует общий режим разрушения при изгибе. На образце SC20 обнаружены только локальные повреждения. На образце SB20 наблюдались два типа повреждений. Под воздействием ударного нагружения ж / б опоры с коэффициентом пустотности 0 и 0,4 демонстрировали общие режимы разрушения, тогда как разрушение полых опор группы постоянного тока определялось локальным повреждением вблизи ударного молота. Образцы SA20 и SB20 обычно проявляли определенную пластичность, а образец SC20 — хрупкое поведение.Относительно небольшой коэффициент пустотности (т.е. = 0, 0,4) мало повлиял на статическую нагрузочную способность. Однако чрезмерное увеличение коэффициента пустотелости (т. Е. = 0,6) значительно снизило статическую предельную нагрузку. (3) Энергия удара (то есть падающий вес) и коэффициент пустотности, а также количество продольных арматурных элементов значительно снизились. влияние на пиковую силу. В случае = 0 и = 0,4 или для случая M = 330 кг и M = 430 кг средняя нагрузка имела относительно небольшое изменение.Когда падающий вес изменялся от 230 кг до 330 кг или полость изменялась с 0,6 до 0,4, средняя нагрузка существенно увеличивалась. Увеличение продольной арматуры привело к увеличению пиковой и средней ударной силы. (4) В соответствии с характером разрушения и кривыми нагрузки при статических и ударных нагрузках в предварительном проектировании железобетонного моста предлагается коэффициент пустотности 0,4. опоры за счет баланса стоимости конструкции и характеристик сопротивления нагрузке. (5) Созданы численные модели опор из ж / б опор.Смоделированные режимы отказа и прогнозируемая реакция на нагрузку показали удовлетворительное согласие с экспериментальными результатами.

Доступность данных

Данные, использованные для подтверждения выводов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Конфликты интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации этой статьи.

Благодарности

Это исследование было поддержано Национальным фондом естественных наук Китая (грант №52078248), Молодежный фонд провинции Цзянсу (грант № BK201) и Программа инновационных исследований и практики для аспирантов провинции Цзянсу (грант № KYCX21_1148).

% PDF-1.4 % 493 0 объект > эндобдж xref 493 99 0000000016 00000 н. 0000002349 00000 п. 0000002574 00000 н. 0000002728 00000 н. 0000002793 00000 н. 0000002872 00000 н. 0000002921 00000 н. 0000002970 00000 н. 0000003019 00000 н. 0000003068 00000 н. 0000003117 00000 н. 0000003166 00000 н. 0000003215 00000 н. 0000004348 00000 п. 0000004976 00000 н. 0000005060 00000 н. 0000005168 00000 н. 0000005256 00000 н. 0000005370 00000 п. 0000005438 00000 н. 0000005553 00000 н. 0000005621 00000 п. 0000005737 00000 н. 0000005805 00000 н. 0000005918 00000 н. 0000005986 00000 н. 0000006100 00000 н. 0000006168 00000 п. 0000006286 00000 н. 0000006353 00000 п. 0000006469 00000 н. 0000006536 00000 н. 0000006639 00000 н. 0000006705 00000 н. 0000006773 00000 н. 0000006822 00000 н. 0000006878 00000 н. 0000006933 00000 п. 0000007077 00000 н. 0000007220 00000 н. 0000007540 00000 н. 0000007909 00000 н. 0000008023 00000 н. 0000009373 00000 п. 0000009619 00000 п. 0000009942 00000 н. 0000010051 00000 п. 0000010148 00000 п. 0000010267 00000 п. 0000010384 00000 п. 0000010502 00000 п. 0000010620 00000 п. 0000010737 00000 п. 0000010855 00000 п. 0000010972 00000 п. 0000011091 00000 п. 0000011209 00000 п. 0000011328 00000 п. 0000011445 00000 п. 0000011564 00000 п. 0000011682 00000 п. 0000011801 00000 п. 0000011919 00000 п. 0000012125 00000 п. 0000012257 00000 п. 0000013478 00000 п. 0000013507 00000 п. 0000013537 00000 п. 0000013814 00000 п. 0000013949 00000 п. 0000014234 00000 п. 0000014514 00000 п. 0000014645 00000 п. 0000014926 00000 п. 0000015059 00000 п. 0000015081 00000 п. 0000015797 00000 п. 0000015819 00000 п. 0000016505 00000 п. 0000016527 00000 н. 0000017170 00000 п. 0000017445 00000 п. 0000017575 00000 п. 0000017597 00000 п. 0000018336 00000 п. 0000018358 00000 п. 0000019042 00000 п. 0000019064 00000 н. 0000019671 00000 п. 0000019693 00000 п. 0000020324 00000 п. 0000020346 00000 п. 0000020976 00000 п. 0000021183 00000 п. 0000021250 00000 п. 0000021316 00000 п. 0000021347 00000 п. 0000003384 00000 н. 0000004326 00000 н. трейлер ] >

Железобетонные опоры легкие.Световые опоры SV Protect в Нижнем Новгороде. Характеристики железобетонных стоек ЛЭП

Бетонные опоры наружного освещения используются в городских, загородных условиях. Они предназначены для освещения автомобильных магистралей, улиц, тротуаров, промышленных зон, других объектов. Такая система уличного освещения также применяется в качестве подсветки линий электропередач напряжением до 10кВ. Для ЛАП напряжением более 35 кВ такие опоры освещения выполняются из центрифугированного бетона.

R / B Опоры осветительные изготавливаются разных размеров, Формы по технологиям вибропрессования, центрифугирования.В качестве расходных материалов использован высококачественный бетон, армированная металлом проволока.

В этой статье:

Характеристики Прожекторы R / b

Заглушки из железобетона применяются для освещения городских, проселочных дорог, прилегающих территорий производственных предприятий, складов, спортивных площадок, городских парков, а также частных домов и дачных участков.

Преимущества освещения ж / б опоры

• Отлично противостоит коррозии, гниению, химическим и механическим воздействиям.
• Другой с довольно большим сроком эксплуатации. При соблюдении требований к изготовлению и монтажу монтажа, а также правильной транспортировке элементов конструкции такие иллиты могут служить более 50 лет.
• Минимальные эксплуатационные расходы.
• Железобетонные конструкции отличаются повышенной огнестойкостью.
• Изделия не сложные в производстве, безупречно отремонтированные.
• Для обслуживания железобетонных осветительных конструкций требуются значительные финансовые затраты.

Недостатки ж / б конструкций для уличного освещения

• Сложность погрузки / разгрузки, транспортировки и установки элементов из железобетона из-за достаточно большой массы. Для погрузочно-разгрузочных и монтажных работ необходимо использовать специальную технику.
• Сложность демонтажа конструкции необходима и для спецтехники.
• Значительная переработка или переработка железобетонных опор.
• Бетонные изделия достаточно чувствительны к изменению погодных условий, резким перепадам температур.
• Осветительные приборы на железных дорогах склонны к потрескиванию, появлению сколов, что ставит под сомнение надежность изделия.

Разновидности железобетонных стоек для освещения

R / B Опоры делятся на следующие типы:

• угол;
• средний;
• терминал;
• якорь.

Для промышленного использования бетонные стойки армируют двумя способами:

Изделия различаются между собой технологией армирования, массой, габаритными размерами, соответственно имеют разную маркировку.

Различные конструкции железобетонных стоек осветительных отличаются следующими эксплуатационными свойствами:

• устойчивость к ветровым, ледовым нагрузкам;
• уровень морозостойкости;
• температурный режим;
• плотность бетона;
• уровень влагопоглощения;
• Падение электрического напряжения.

Технология производства

Процесс изготовления приборов наружного освещения на железнодорожных эстакадах делится на несколько этапов:

• подготовка арматуры;
• приготовление бетонного раствора;
• заготовка форм;
• заливка в виде бетонной смеси;
• сушильная готовая подставка.

Подготовка арматуры

На этом этапе производится подбор арматуры необходимого типа, размеров.Его проводят с нарезкой, для чего используется специальное оборудование, и накручивают контурные спирали.

Приготовление бетонного раствора

Для изготовления бетонной смеси используется цемент определенной марки, минеральные и химические добавки. Все компоненты помещаются в бетономешалку, в установленной пропорции заливается вода, смесь размешивается до однородной массы.

Подготовка форм и стержней

Для изготовления прямых железнодорожных эстакад под осветительное оборудование используются специальные формы, которые перед бетонной смесью тщательно очищаются и смазываются.Сначала в литье помещаются металлические спирали, затем изготавливается стержень. Стальной стержень предварительно нагревается, затем протягивается по спирали, закрепленной в контейнере.

Заливка в виде бетонной смеси

Когда арматура заделана в емкость, заливается приготовленный раствор. Для его герметизации в форме используется специальный вибратор. Поверхность выравнивается с помощью обычного строительного магазина.

Подставка для сушки

После выполнения всех основных этапов производства продукт сушится.Бетонное изделие в форме покрыто пленкой ПВХ (для предотвращения попадания влаги в конструкцию), включен подогрев. По истечении установленного срока полиэтиленовая пленка снимается.

Установка стоек

Монтажные работы начинаются с подготовки предварительно согласованного с властями проекта.

Порядок установки:

• на земле, где будут установлены железобетонные опоры для осветителей, нанесена разметка;
• подготовлены ямы следующих параметров: глубина — 1.2 м, ширина — 1х1 м;
• в центре котлована, глубиной 1 м проделана яма;
Бетонная железобетонная опора
• закреплена в щебне из ямса, который по мере натяжения тщательно утрамбовывается.

К сведению! В определенных ситуациях дно котлована дополнительно заливается бетонным раствором. Такая причина более надежна. После завершения монтажа на стойку монтируется осветительное оборудование, прикручиваются лампы.

Заземление железнодорожных эстакад

На стойках из железобетона, рассчитанных на напряжение до 1кВ, установлены заземляющие устройства.Они необходимы для отведения в грунт грозовых перенапряжений. Аналогичным образом заземляется и само осветительное оборудование. Корпуса осветительных приборов подключаются к цепи заземления.

Цепь заземления изготавливается из стальных шпилек (диаметр от 6 мм), уголков. В них установлен треугольник, соединенный между собой металлической полосой. Заземляющее устройство должно иметь сопротивление до 30 Ом.

Сервис

Конструкции из железобетона подлежат периодическому обслуживанию:

• в металлических частях конструкции, удаление коррозии — 1 раз в 3 года;
• трещины в бетоне с трещинами — 1 раз в 6 лет;
• надежность болтовых соединений проверяется 1 раз в 2 года, при необходимости они откладываются.

Выход

Бетонные опоры освещения — сложные конструкции, требующие соблюдения строительных норм в процессе их установки и определенного периодического ухода. Благодаря таким световым конструкциям обеспечивается безопасное движение автотранспорта по автомагистралям, пешеходам, а также выполнение различных работ в темное время суток.

Железобетонные опоры ЛАП выполнены из бетона, дополнительно армированного металлом, как ясно из названия.Им присваивается маркировка CV, что означает «Стенды с вибрацией». Применяются для прокладки линий электропередач 0,4-10 кВ.

Существенными преимуществами железнодорожных опор являются:

• Коррозийный
• Устойчивость к низким температурам и влажности
• Сейсмостойкость — степень устойчивости к землетрясениям
• Устойчивость к неблагоприятным воздействиям природы и стихий
• Повышенная прочность и стойкость — не подвержены деформации и разрушению
• Не требует ухода (в чем, например, деревянные подставки из сосны-пропитки)
• Жизненный цикл — не менее 50 лет

Недостатки тоже

Речь идет, прежде всего, о большом весе такой опоры, соответственно, установку опор этого типа должны производить профессионалы высочайшего класса.Также существует вероятность появления различных дефектов при транспортировке (речь идет о трещинах, сколах). Кроме того, из-за воздействия влаги и перепадов температуры возможно окрашивание бетона, что снижает прочность всей конструкции.

Характеристики железобетонных стоек ЛЭП

⇒ Железобетонные опоры изготавливаются разных марок и обозначаются таким образом, например, стоечный бетон СВ 95-2, где 95 — длина стойки в дециметрах, а 2 — условная несущая способность.

По ГОСТ 23009-78 стеллажи изготавливаются следующих типоразмеров:

• L — 9,5 метров (SV 95)
• L — 10,5 метров (SV 105)
• L — 11 метров (SV 110)
• L — 16,4 метра (SV 164)

Различаются также методом армирования, от которого зависит несущая способность.

Стойки LAP SV 95

R / B SV 95 широко применяются для прокладки и монтажа сетей напряжением 0.4 кВ и для прокладки линий связи. В основном они используются при установке дополнительного электролобзика. Для их изготовления используется тяжелый бетон (класс В30), соответствующий нормам ГОСТ 26633-91. В качестве наполнителя этого бетона производители применяют гранитный щебень с показателем прочности не менее М 1200 — М 1400, морозостойкостью F 300.

Стойки 95 могут эксплуатироваться при температуре до -55 градусов Цельсия. Они успешно эксплуатируются на участках I-V категории и могут быть установлены там, где сейсмичность не превышает 7 баллов по шкале Рихтера.Железобетонные опоры ЛАП СВ 95.2 и СВ 95.3 снабжены закладными изделиями, необходимыми для крепления конструкций и крепления необходимых заземляющих элементов. Стеллажи для данных заужены кверху, их длина составляет 9,5 метра. Опора опоры прямоугольная и равна: у основания высота — 240 мм, наверху — 165 мм, ширина у основания и вверху — 150 мм. Вес стеллажа 750 кг.

Стойка железобетонная СВ-95 на предприятии-изготовителе поставляется с арматурными изделиями, предназначенными для крепления конструкций и наземных частей.

Стойки 110.

Стойки железобетонные СВ 110 предназначены для линий электропередачи напряжением до 10 кв. Также их можно установить на линии связи. R / B опоры SV 110 устойчивы к воздействию агрессивной среды, низких и высоких температур и могут успешно устанавливаться в зонах с повышенной степенью пожарной опасности.

Железобетонные опоры 110 также находят свое применение по качеству. Их изготовление осуществляется из тяжелого бетона методом вибропрессования.Данные бетонные смеси Имеют класс прочности на сжатие 30.

Длина стоек УЦ 110-3,5 и СВ 110-5 составляет 11 метров. У основания опоры высота 280 мм, а вверху 165 мм. Ширина основания 170 мм, верхней части 175 мм. Вес бетонной опоры 1150 кг. Стойки 110-3,5 имеют расчетный изгибающий момент 35 кНм, а CB 110-5 соответственно 50 кНм.

Железобетонные опоры СВ 110 выполнены из тяжелого бетона, имеющего следующие характеристики:

• Класс прочности — М 400
• Морозостойкость — F 200
• Водонепроницаемый — W 6

Каждый из них укомплектован закладными металлическими изделиями, предназначенными для крепления конструкций и соединения деталей наземной конструкции и изготовлен в строгом соответствии с ГОСТами и ТУ.