Снип на армирование монолитных конструкций: СНиП армирование монолитных железобетонных конструкций, жб стены

Содержание

СНиП 3.03.01-87 «Несущие и ограждающие конструкции»

Страница 3 из 11


2.81. При подаче бетонной смеси под воду бункерами не допускается свободное сбрасывание смеси через слой воды, а также разравнивание уложенного бетона горизонтальным перемещением бункера.
2.82. При бетонировании методом втрамбовывания бетонной смеси с островка необходимо втрамбовывание вновь поступающих порций бетонной смеси производить не ближе 200-300 мм от уреза воды, не допуская сплыва смеси поверх откоса в воду.
Надводная поверхность уложенной бетонной смеси на время схватывания и твердения должна быть защищена от размыва и механических повреждений.
2.83. При устройстве конструкций типа «стена в грунте» бетонирование траншей следует выполнять секциями длиной не более 6 м с применением инвентарных межсекционных разделителей.
Таблица 7
Параметр    Величина параметра    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Подвижность бетонных смесей при методе бетонирования:        Измерительный по ГОСТ 10181.1-81 (попартионно), журнал работ
ВПТ без вибрации    16 — 20 см   
ВПТ с вибрацией    6 — 10 см   
напорном    14 — 24 см   
укладки бункерами    1 — 5 см   
втрамбовывании    5 — 7 см   
2. Растворы при бетонировании методом ВР:        То же, по ГОСТ 5802-86 (попартионно), журнал работ
подвижность    12 — 15 см по эталонному конусу   
водоотделение    Не более 2,5 %   
3. Заглубление трубопровода в бетонную смесь при методе бетонирования:        Измерительный, постоянный
всех подводных, кроме напорного    Не менее 0,8 м и не более 2 м   
напорном    Не менее 0,8 м. Максимальное заглубление принимается в зависимости от величины давления нагнетательного оборудования   
При наличии в траншее глинистого раствора бетонирование секции производится не позднее чем через 6 ч после заливки раствора в траншею; в противном случае следует заменить глинистый раствор с одновременной выработкой шлама, осевшего на дно траншеи.
Арматурный каркас перед погружением в глинистый раствор следует смачивать водой. Продолжительность погружения от момента опускания арматурного каркаса в глинистый раствор до момента начала бетонирования секции не должна превышать 4 ч.
Расстояние от бетонолитной трубы до межсекционного разделителя следует принимать не более 1,5 м при толщине стены до 40 см и не более 3 м при толщине стены более 40 см.
2.84. Требования к бетонным смесям при их укладке специальными методами приведены в табл. 7.
ПРОРЕЗКА ДЕФОРМАЦИОННЫХ ШВОВ, ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ БОРОЗД, ПРОЕМОВ, ОТВЕРСТИЙ И ОБРАБОТКА ПОВЕРХНОСТИ МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
2.85. Инструмент для механической обработки следует выбирать в зависимости от физико-механических свойств обрабатываемого бетона и железобетона с учетом требований, предъявляемых к качеству обработки действующим ГОСТом на алмазный инструмент, и рекомендуемого приложения 10.
2.86. Охлаждение инструмента следует предусматривать водой под давлением 0,15-0,2 МПа, для снижения энергоемкости обработки — растворами поверхностно-активных веществ концентрации 0,01-1 %.
2.87. Требования к режимам механической обработки бетона и железобетона приведены в табл. 8.
Таблица 8
Параметр    Величина параметра    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Прочность бетона и железобетона при обработке    Не менее 50 % проектной    Измерительный по ГОСТ 18105-86

2. Окружная скорость режущего инструмента при обработке бетона и железобетона, м/с:        Измерительный, 2 раза в смену
резанием    40 — 80   
сверлением    1 -7   
фрезерованием    35 — 80   
шлифованием    25 — 45   
3. Расход охлаждающей жидкости на 1 см2 площади режущей поверхности инструмента, м3/с при:        Измерительный, 2 раза в смену
резании    0,5 — 1,2   
сверлении    0,3 — 0,8   
фрезеровании    1 — 1,5   
шлифовании    1 — 2,0   
ЦЕМЕНТАЦИЯ ШВОВ. РАБОТЫ ПО ТОРКРЕТИРОВАНИЮ И УСТРОЙСТВУ НАБРЫЗГ-БЕТОНА
2.88. Для цементации усадочных, температурных, деформационных и конструкционных швов следует применять портландцемент не ниже М400. При цементации швов с раскрытием менее 0,5 мм используют пластифицированные цементные растворы. До начала работ по цементации производится промывка и гидравлическое опробование шва для определения его пропускной способности и герметичности карты (шва).
2.89. Температура поверхности шва при цементации бетонного массива должна быть положительной. Для цементации швов при отрицательной температуре следует применять растворы с противоморозными добавками. Цементацию следует выполнять до поднятия уровня воды перед гидротехническим сооружением после затухания основной части температурно-усадочных деформаций.
2.90. Качество цементирования швов проверяется: обследованием бетона посредством бурения контрольных скважин и гидравлического опробования их и кернов, взятых из мест пересечения швов; замером фильтрации воды через швы; ультразвуковыми испытаниями.
2.91. Заполнители для торкретирования и устройства набрызг-бетона должны отвечать требованиям ГОСТ 10268-80.
Крупность заполнителей не должна превышать половины толщины каждого торкретируемого слоя и половины размера ячейки арматурных сеток.
2.92. Поверхность для торкретирования должна быть очищена, продута сжатым воздухом и промыта струей воды под давлением. Не допускается наплывов по высоте более 1/2 толщины торкретируемого слоя. Устанавливаемая арматура должна быть зачищена и закреплена от смещения и колебаний.
2.93. Торкретирование производится в один или несколько слоев толщиной 3-5 мм по неармированной или армированной поверхности согласно проекту.
2.94. При возведении ответственных конструкций контрольные образцы следует вырезать из специально заторкретированных плит размером не менее 50´50 см или из конструкций. Для прочих конструкций контроль и оценка качества производятся неразрушающими методами.
АРМАТУРНЫЕ РАБОТЫ
2.95. Арматурная сталь (стержневая, проволочная) и сортовой прокат, арматурные изделия и закладные элементы должны соответствовать проекту и требованиям соответствующих стандартов. Расчленение пространственных крупногабаритных арматурных изделий, а также замена предусмотренной проектом арматурной стали должны быть согласованы с заказчиком и проектной организацией.
2.96. Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять по ГОСТ 7566-81.
2.97. Заготовку стержней мерной длины из стержневой и проволочной арматуры и изготовление ненапрягаемых арматурных изделий следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 3.09.01-85, а изготовление несущих арматурных каркасов из стержней диаметром более 32 мм прокатных профилей — согласно разд. 8.
2.98. Изготовление пространственных крупногабаритных арматурных изделий следует производить в сборочных кондукторах.
2.99. Заготовку (резку, сварку, образование анкерных устройств), установку и натяжение напрягаемой арматуры следует выполнять по проекту в соответствии со СНиП 3.09.01-85.
(Разъяснение, БСТ 10-88)
2.100. Монтаж арматурных конструкций следует производить преимущественно из крупноразмерных блоков или унифицированных сеток заводского изготовления с обеспечением фиксации защитного слоя согласно табл. 9.
2.101. Установку на арматурных конструкциях пешеходных, транспортных или монтажных устройств следует осуществлять в соответствии с ППР, по согласованию с проектной организацией.
2.102. Бессварочные соединения стержней следует производить:
стыковые — внахлестку или обжимными гильзами и винтовыми муфтами с обеспечением равнопрочности стыка;
крестообразные — вязкой отожженной проволокой. Допускается применение специальных соединительных элементов (пластмассовых и проволочных фиксаторов).
2.103. Стыковые и крестообразные сварные соединения следует выполнять по проекту в соответствии с ГОСТ 14098-85.
2.104. При устройстве арматурных конструкций следует соблюдать требования табл. 9.
Таблица 9
Параметр    Величина параметра, мм    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Отклонение в расстоянии между отдельно установленными рабочими стержнями для:        Технический осмотр всех элементов, журнал работ
колонн и балок    ±10   
плит и стен фундаментов    ±20   
массивных конструкций    ±30   
2. Отклонение в расстоянии между рядами арматуры для:        То же
плит и балок толщиной до 1 м    ±10   
конструкций толщиной более 1 м    ±20   
3. Отклонение от проектной толщины защитного слоя бетона не должно превышать:        «
при толщине защитного слоя до 15 мм и линейных размерах поперечного сечения конструкции, мм:       
до 100    +4   
от 101 до 200    +5   
при толщине защитного слоя от 16 до 20 мм включ. и линейных размерах поперечного сечения конструкций, мм:       
до 100    +4; -3   
от 101 до 200    +8; -3   
от 201 до 300    +10; -3   
св. 300    +15; -5   
при толщине защитного слоя свыше 20 мм и линейных размерах поперечного сечения конструкций, мм:       
до 100    +4; -5   
от 101 до 200    +8; -5   
от 201 до 300    +10; -5   
св. 300    +15; -5   
ОПАЛУБОЧНЫЕ РАБОТЫ

Раздел признан не действующим Постановлением Госстроя России от 22.05.2003 г. № 42.

2.105. Типы опалубок следует применять в соответствии с ГОСТ 23478-79. Нагрузки на опалубку следует рассчитывать в соответствии с требованиями настоящих норм и правил (обязательное приложение 11).
2.106. Древесные, металлические, пластмассовые и другие материалы для опалубки должны отвечать требованиям ГОСТ 23478-79; деревянные клееные конструкции — ГОСТ 20850-84 или ТУ; фанера ламинированная — ТУ 18-649-82; ткани пневматических опалубок — утвержденным техническим условиям. Материалы несъемных опалубок должны удовлетворять требованиям проекта в зависимости от функционального назначения (облицовка, утеплитель, изоляция, защита от коррозии и т. д.). При использовании опалубки в качестве облицовки она должна удовлетворять требованиям соответствующих облицовочных поверхностей.
2.107. Комплектность определяется заказом потребителя.
2.108. Завод — изготовитель опалубки должен производить контрольную сборку фрагмента на заводе. Схема фрагмента определяется заказчиком по согласованию с заводом-изготовителем.
Испытания элементов опалубки и собранных фрагментов на прочность и деформацию проводятся при изготовлении первых комплектов опалубки, а также замене материалов и профилей. Программу испытаний разрабатывают организация — разработчик опалубки, завод-изготовитель и заказчик.
2.109. Установка и приемка опалубки, распалубливание монолитных конструкций, очистка и смазка производятся по ППР.
2.110. Допустимая прочность бетона при распалубке приведена в табл. 10. При установке промежуточных опор в пролете перекрытия при частичном или последовательном удалении опалубки прочность бетона может быть снижена. В этом случае прочность бетона, свободный пролет перекрытия, число, место и способ установки опор определяются ППР и согласовываются с проектной организацией. Снятие всех типов опалубки следует производить после предварительного отрыва от бетона.
Таблица 10
Параметр    Величина параметра    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Точность изготовления опалубки:       
инвентарной    По рабочим чертежам и техническим условиям — не ниже h24; h24;   по ГОСТ 25346-82 и ГОСТ 25347-82; для формообразующих элементов — h24    Технический осмотр, регистрационный
пневматической    По техническим условиям   
2. Уровень дефектности    Не более 1,5 % при нормальном уровне контроля    Измерительный по ГОСТ 18242-72

3. Точность установки инвентарной опалубки:      по ГОСТ 25346-82 и ГОСТ 25347-82
Измерительный, всех элементов, журнал работ
в том числе:       
уникальных и специальных сооружений    Определяется проектом   
малооборачиваемой и (или) неинвентарной при возведении конструкций, к поверхности которых не предъявляются требования точности    По согласованию с заказчиком может быть ниже 

для конструкций, готовых под окраску без шпатлевки    Перепады поверхностей, в том числе стыковых, не более 2 мм   
для конструкций, готовых под оклейку обоями    То же, не более 1 мм   
4. Точность установки и качество поверхности несъемной опалубки-облицовки    Определяется качеством поверхности облицовки    То же
5. Точность установки несъемной опалубки, выполняющей функции внешнего армирования    Определяется проектом    «
6. Оборачиваемость опалубки    ГОСТ 23478-79
Регистрационный, журнал работ
7. Прогиб собранной опалубки:        Контролируется при заводских испытаниях и на строительной площадке
вертикальных поверхностей    1/400 пролета   
перекрытий    1/500 пролета   
8. Минимальная прочность бетона незагруженных монолитных конструкций при распалубке поверхностей:        Измерительный по ГОСТ 10180-78, ГОСТ 18105-86, журнал работ

вертикальных из условия сохранения формы    0,2-0,3 МПа   
горизонтальных и наклонных при пролете:       
до 6 м    70 % проектной   
св. 6 м    80 % проектной   
9. Минимальная прочность бетона при распалубке загруженных конструкций, в том числе от вышележащего бетона (бетонной смеси)    Определяется ППР и согласовывается с проектной организацией    То же
ПРИЕМКА БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЛИ ЧАСТЕЙ СООРУЖЕНИЙ
2.111. При приемке законченных бетонных и железобетонных конструкций или частей сооружений следует проверять:
соответствие конструкций рабочим чертежам;
качество бетона по прочности, а в необходимых случаях по морозостойкости, водонепроницаемости и другим показателям, указанным в проекте;
качество применяемых в конструкции материалов, полуфабрикатов и изделий.
2.112. Приемку законченных бетонных и железобетонных конструкций или частей сооружений следует оформлять в установленном порядке актом освидетельствования скрытых работ или актом на приемку ответственных конструкций.
2.113. Требования, предъявляемые к законченным бетонным и железобетонным конструкциям или частям сооружений, приведены в табл. 11.
Таблица 11
Параметр    Предельные отклонения    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Отклонение линий плоскостей пересечения от вертикали или проектного наклона на всю высоту конструкций для:       
фундаментов    20 мм    Измерительный, каждый конструктивный элемент, журнал работ
стен и колонн, поддерживающих монолитные покрытия и перекрытия    15 мм    То же
стен и колонн, поддерживающих сборные балочные конструкции    10 мм    «
стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей опалубке, при отсутствии промежуточных перекрытий    1/500 высоты сооружения, но не более 100 мм    Измерительный, всех стен и линий их пересечения, журнал работ
стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей опалубке, при наличии промежуточных перекрытий    1/1000 высоты сооружения, но не более 50 мм    То же
2. Отклонение горизонтальных плоскостей на всю длину выверяемого участка    20 мм    Измерительный, не менее 5 измерений на каждые 50-100 м, журнал работ
3. Местные неровности поверхности бетона при проверке двухметровой рейкой, кроме опорных поверхностей    5 мм    То же
4. Длина или пролет элементов    ±20 мм    Измерительный, каждый элемент, журнал работ
5. Размер поперечного сечения элементов    +6 мм; -3 мм    То же
6. Отметки поверхностей и закладных изделий, служащих опорами для стальных или сборных железобетонных колонн и других сборных элементов    -5 мм    Измерительный, каждый опорный элемент, исполнительная схема
7. Уклон опорных поверхностей фундаментов при опирании стальных колонн без подливки    0,0007    То же, каждый фундамент, исполнительная схема
8. Расположение анкерных болтов:        То же, каждый фундаментный болт, исполнительная схема
в плане внутри контура опоры    5 мм   
в плане вне контура опоры    10 мм   
по высоте    +20 мм   
9. Разница отметок по высоте на стыке двух смежных поверхностей    3 мм    То же, каждый стык, исполнительная схема
3. МОНТАЖ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
3.1. Предварительное складирование конструкций на приобъектных складах допускается только при соответствующем обосновании. Приобъектный склад должен быть расположен в зоне действия монтажного крана.
3.2. Монтаж конструкций каждого вышележащего этажа (яруса) многоэтажного здания следует производить после проектного закрепления всех монтажных элементов и достижения бетоном (раствором) замоноличенных стыков несущих конструкций прочности, указанной в ППР.
3.3. В случаях, когда прочность и устойчивость конструкций в процессе сборки обеспечиваются сваркой монтажных соединений, допускается, при соответствующем указании в проекте, монтировать конструкции нескольких этажей (ярусов) зданий без замоноличивания стыков. При этом в проекте должны быть приведены необходимые указания о порядке монтажа конструкций, сварке соединений и замоноличивании стыков.
3.4. В случаях, когда постоянные связи не обеспечивают устойчивость конструкций в процессе их сборки, необходимо применять временные монтажные связи. Конструкция и число связей, а также порядок их установки и снятия должны быть указаны в ППР.
3.5. Марки растворов, применяемых при монтаже конструкций для устройства постели, должны быть указаны в проекте. Подвижность раствора должна составлять 5-7 см по глубине погружения стандартного конуса, за исключением случаев, специально оговоренных в проекте.
3.6. Применение раствора, процесс схватывания которого уже начался, а также восстановление его пластичности путем добавления воды не допускаются.
3.7. Предельные отклонения от совмещения ориентиров при установке сборных элементов, а также отклонения законченных монтажных конструкций от проектного положения не должны превышать величин, приведенных в табл. 12.
Таблица 12
Параметр    Предельные отклонения, мм    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Отклонение от совмещения установочных ориентиров фундаментных блоков и стаканов фундаментов с рисками разбивочных осей    12    Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
2. Отклонение отметок опорной поверхности дна стаканов фундаментов от проектных:        То же
до устройства выравнивающего слоя по дну стакана    — 20   
после устройства выравнивающего слоя по дну стакана    ± 5   
3. Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей, граней) в нижнем сечении установленных элементов с установочными ориентирами (рисками геометрических осей или гранями нижележащих элементов, рисками разбивочных осей):       
колонн, панелей и крупных блоков несущих стен, объемных блоков    8    «
панелей навесных стен    10    Измерительный, каждый элемент, журнал работ
ригелей, прогонов, балок, подкрановых балок, подстропильных ферм, стропильных балок и ферм    8   
4. Отклонение осей колонн одноэтажных зданий в верхнем сечении от вертикали при длине колонн, м:        Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
до 4    20   
св. 4 до 8    25   
св. 8 до 16    30   
св. 16 до 25    40   
5. Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей) в верхнем сечении колонн многоэтажных зданий с рисками разбивочных осей при длине колонн, м:        То же
до 4    12   
св. 4 до 8    15   
св. 8 до 16    20   
св. 16 до 25    25   
6. Разность отметок верха колонн или их опорных площадок (кронштейнов, консолей) одноэтажных зданий и сооружений при длине колонн, м:        «
до 4    14   
св. 4 до 8    16   
св. 8 до 16    20   
св. 16 до 25    24   
7. Разность отметок верха колонн каждого яруса многоэтажного здания и сооружения, а также верха стеновых панелей каркасных зданий в пределах выверяемого участка при:        «
контактной установке    12 + 2n   
установке по маякам    10   
8. Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей, граней) в верхнем сечении установленных элементов (ригелей, прогонов, балок, подстропильных ферм, стропильных ферм и балок) на опоре с установочными ориентирами (рисками геометрических осей или граней нижестоящих элементов, рисками разбивочных осей) при высоте элемента на опоре, м:        Измерительный, каждый элемент, журнал работ
до 1    6   
св. 1 до 1,6    8   
св. 1,6 до 2,5    10   
св. 2,5 до 4    12   
9. Отклонение от симметричности (половина разности глубины опирания концов элемента) при установке ригелей, прогонов, балок, подкрановых балок, подстропильных ферм, стропильных ферм (балок), плит покрытий и перекрытий в направлении перекрываемого пролета при длине элемента, м:        То же
до 4    5   
св. 4 до 8    6   
св. 8 до 16    8   
св. 16 до 25    10   
10. Расстояние между осями верхних поясов ферм и балок в середине пролета    60    «
11. Отклонение от вертикали верха плоскостей:       
панелей несущих стен и объемных блоков    10    Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
крупных блоков несущих стен    12    То же
перегородок, навесных стеновых панелей    12    Измерительный, каждый элемент, журнал работ
12. Разность отметок лицевых поверхностей двух смежных непреднапряженных панелей (плит) перекрытий в шве при длине плит, м:        То же
до 4    8   
св. 4 до 8    10   
св. 8 до 16    12   
13. Разность отметок верхних полок подкрановых балок и рельсов:        Измерительный, на каждой опоре, геодезическая исполнительная схема
на двух соседних колоннах вдоль ряда при расстоянии между колоннами l, м:       
l £ 10    10   
l > 10    0,001 l, но не более 15   
в одном поперечном разрезе пролета:       
на колоннах    15   
в пролете    20   
14. Отклонение по высоте порога дверного проема объемного элемента шахты лифта относительно посадочной площадки    ± 10    Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
15. Отклонение от перпендикулярности внутренней поверхности стен ствола шахты лифта относительно горизонтальной плоскости (пола приямка)    30
(ГОСТ 22845-85)
Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
Обозначение, принятое в табл. 12: n — порядковый номер яруса колонн или число установленных по высоте панелей.
Примечание. Глубина опирания горизонтальных элементов на несущие конструкции должна быть не менее указанной в проекте.

Армирование монолитных стен СНИП — Клуб Мастеров

14.Допуски и отклонения, контроль качества. Опалубка

Допускаемые отклонения положения и размеров установленной опалубки и поддерживающих лесов от проекта не должны превышать следующих значений, мм:

Отклонение расстояния между опорами опалубки изгибаемых элементов и расстояния между связями вертикальных поддерживающих конструкций от проектных размеров:

на 1 м длины. +25

на весь пролет, не более. +75

Отклонение от вертикали или проектного наклона плоскостей опалубки и их пересечения:

на 1 м высоты. ±5

на всю высоту фундаментов. +20

то же стен и колонн до 5 м. +10

— « — стен и колонн более 5м. +15

Смещение осей опалубки от проектного положения:

стен и колонн. +8

балок, прогонов, арок. +10

фундаментов под стальные конструкции. 1,1 L (L-длина пролета или шага конструкции, м)

Смещение осей перемещаемой или переставляемой опалубки относительно осей сооружения. +10

Отклонение внутренних размеров опалубки балок, колонн и расстояний между внутренними поверхностями опалубки стен + 3

Местные неровности опалубки при проверке двухметровой рейкой. +3

Армирование.

Перед началом бетонирования проверяют точность установки и качество закрепления арматурных стержней, сеток или каркасов, а также соответствие обеспеченной толщины защитных слоев нормам и техническим условиям. Необходимо проследить за сухостью и чистотой стержней арматуры, чтобы не снижалось их сцепление с бетоном. Допустимые отклонения при установке арматуры составляют, мм:

в расстояниях между отдельно установленными рабочими стержнями:

для колонн, балок и арок. +10

— « — плит, стен и фундаментов под каркас конструкции + 20

—«— массивных конструкций. +30

в расстояниях между рядами арматуры при армировании в несколько рядов по высоте:

в конструкциях толщиной более 1 м и фундаментах под конструкции и технологическое оборудование. +20

в балках, арках и плитах толщиной более 100 мм . +5

в плитах толщиной до 100 мм при проектной толщине защитного слоя до 10 мм. +3

в расстояниях между хомутами балок и колонн и между связями арматурных каркасов. +10

от вертикали или горизонтали хомутов (за исключением, когда наклонные хомуты предусмотрены проектом) . 10

в положении осей стержней в торцах сварных каркасов, стыкуемых на месте с другими каркасами при диаметре:

40 мм и более. ±10

в расположении стыков стержней по длине элемента:

в каркасах и тонкостенных конструкциях. +25

в массивных конструкциях. +50

в положении элементов арматуры массивных конструкций (каркасов, балок, ферм) от проектных:

Бетонирование.

Приемку законченных бетонных и железобетонных конструкций начинают с внешнего осмотра и проверки соответствия размеров и формы конструкции проекту. Для этого производят контрольные замеры, используя контрольно-измерительные приборы — металлические линейки, складные метры или рулетки, отвесы, уровни, деревянные остроганные рейки, нивелир. При приемке законченных бетонных и железобетонных конструкций проверяют:

соответствие конструкций рабочим чертежам и правильность их расположения в плане и по высоте;

качество бетона по прочности, а в необходимых случаях по морозостойкости, водонепроницаемости и другим показателям, обусловленным проектом;

наличие и соответствие проекту отверстий, каналов, деформационных швов, а также закладных деталей, патрубков и т.п.;

качество примененных в конструкции материалов, полуфабрикатов и изделий.

Отклонения в размерах и положении выполненных железобетонных монолитных конструкций (если допуски специально не оговорены в проекте производства работ) составляют, мм:

Вертикальность плоскостей и линий их пересечений или соответствие их проектному наклону на всю высоту конструкции:

для фундаментов. +20

« стен и колонн, поддерживающих монолитные покрытия и перекрытия. ±15

« стен и колонн, поддерживающих сборные балочные

Горизонтальность плоскостей на всю длину выверяемого

Местные неровности поверхности бетона при проверке рейкой

длиной 2 м (кроме опорных поверхностей). ±5

Длина или пролет элементов. ±20

Размеры поперечного сечения элементов. +6; -3

Отметки поверхностей и закладных частей, служащих опорами для металлических или сборных железобетонных колонн и других сборных элементов -5

Расположение анкерных болтов:

в плане внутри контура опоры. 5

в плане вне контура опоры. 10

Разница отметок по высоте на стыке (использовался комплект изоляции стыка) двух смежных поверхностей . 3

Приемку законченных бетонных или железобетонных конструкций или частей сооружения оформляют актом освидетельствования скрытых работ или актом на приемку ответственных конструкций. В процессе бетонирования обязательно ведут журнал бетонных работ, в котором отмечают все особенности производства работ, условия внешней среды, а также фамилии исполнителей и даты укладки бетона.

Допускаемые отклонения для монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений

Отклонения в размерах и положении выполненных монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений от проектных не должны превышать допускаемых отклонений, указанных в таблице ниже.

Допускаемые отклонения для монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений

Отклонения Величина допускаемых отклонений, мм
Отклонения плоскостей и линий их пересечения от вертикали или от проектного наклона на всю высоту конструкции:
для фундаментов 20
для стен, возведенных в неподвижной опалубке, и для колонн, поддерживающих монолитные перекрытия 15
для колонн каркаса, связанных подкрановыми и обвязочными балками 10
для сооружений, возведенных в скользящей опалубке 1/500 высоты сооружения, но не более 100 мм
для зданий, возведенных в скользящей опалубке 1/1000 высоты здания, но не более 50 мм
Отклонения горизонтальных плоскостей от горизонтали:
на 1 м плоскости в любом направлении 5
на всю плоскость выверяемого участка 20
Местные отклонения верхней поверхности бетона от проектной при проверке конструкций рейкой длиной 2 му кроме опорных поверхностей
8
Отклонения в длине или пролете элементов ±20
Отклонения в размерах поперечного сечения элементов ±8
Отклонения в отметках поверхностей и закладных частей, служащих опорами для металлических или сборных железобетонных колонн и других сборных элементов ±5
Отклонения от проектных размеров в отдельных местах при устройстве дорожных покрытий:
отметка верха покрытий (на пикет) ±50
поперечный уклон ±0,25%; —0,5 %
ширина покрытия ± 50
толщина плиты ±5%
Отклонения от проектных размеров пазов, шахт и других аналогичных устройств в гидротехническом строительстве:
местоположение ±10
расстояние между осями ±15
поперечные размеры ±10
Отклонения в расположении анкерных болтов:
в плане при расположении внутри контура опоры 5
то же, вне контура опоры 10
по высоте ±20
Отклонения при разбивке осей оснований, фундаментов и других опор под металлические конструкции с нефрезерованными торцами
1,1 vL (L-величина пролета шага конструкции)

Нормы расхода лесоматериалов с учетом оборачиваемости и потерь. При определении расхода лесоматериалов на устройство опалубки и лесов следует Норму расхода, исчисленную на первоначальное их устройство, умножать на приведенный в таблице ниже коэффициент (К.).

Коэффициент К, учитывающий оборачиваемость и потери лесоматериалов

Число оборотов Потери лесоматериалов при каждом обороте, проц.
5 10 15 20
1
0,59 0,612 0,693 0,655
2 0,32 0,356 0,392 0,428
3 0,23 0,271 0,311 0,352
4 0,185 0,288 0,27 0,314
5
0,158
0,202 0,247 0,291
6 0,14 0,185 0,231 0,276
7 0,127 0,174 0,219 0,265
8 0,118 0,165 0,21 0,257
9 0,11 0,157 0,203 0,251
10 0,104 0,151 0,198 0,246

Потери лесоматериалов при каждом обороте и число оборотов принимаются по данным наблюдений за фактическим использованием опалубки.

Их значения не должны превышать:

  • для фундаментов под конструкции и оборудование объемом до 10 м 3 — 0,352 и более 10 м 3 – 0,291;
  • для подпорных стен подвалов, стен зданий и перегородок — 0,243, для прочих конструкций — 0,246.

Пример. При установке опалубки колонны определилась ее оборачиваемость 5 раз, потери при каждом обороте 15% досок.

Норма расхода досок IV сорта толщиной 40 мм на первоначальное устройство 10 м 2 опалубки прямоугольных столбов фундаментов — 0,11 м 3 .

С учетом коэффициента К норма расхода досок на каждые 10 опалубки: 0,11 X 0,247 — 0,027 м 3 . Эта норма принимается для учета за расход материалов, так как она не превышает допускаемую норму.

«Справочник строителя», М.С.Екельчик

Группа Коэффициент значимости, К3 Наименование конструктивных частей (видов работ) зданий и сооружений Жилые и культурно-бытовые здания 1 1,5 Фундаменты, стены, перекрытия, перегородки, крыша, полы 2 0,5 Штукатурные работы, малярные работы, наружная отделка, окна, двери, благоустройство 3 1 Отопление, водоснабжение, канализация, вентиляция, электрооборудование, газификация Промышленные одноэтажные здания 1 1,5 Фундаменты, каркас, покрытие, заполнение степ, кровля 2…

При одновременной работе нескольких строительных организаций на строящемся объекте генеральный подрядчик обязан с участием субподрядных организаций разработать и по. согласованию с ними утвердить график производства совмещенных работ и мероприятия по технике безопасности и производственной санитарии, обязательные для всех организаций, участвующих в строительстве. Контроль за выполнением этих мероприятий возлагается на генерального подрядчика; ответственность за безопасное ведение…

Правовые нормы охраны труда установлены статьями 153—173 КЗоТ УССР и 160—172 КЗоТ РСФСР. Основным законодательным документом, в котором изложены требования безопасности в строительстве, является глава СНиП III-A.11—70, введенная в действие с 1 января 1971 г., взамен СНиП III-A.11—62. Она распространяется на строительно-монтажные работы независимо от ведомственной подчиненности выполняющих их организаций. Кроме указанной главы СНиП, необходимо…

Проектные организации несут ответственность: наряду со строительно-монтажными организациями за качество строительства, по которому осуществляется авторский надзор; за тщательное осуществление авторского надзора и своевременное предъявление требований по устранению выявленных недостатков. Проектные организации, осуществляющие авторский надзор, вправе требовать от строительно-монтажных организаций приостановления в необходимых случаях строительно-монтажных работ (при неудовлетворительном их качестве, отступлении от проекта, нарушении установленной технологической…

Затраты, связанные с осуществлением авторского надзора, производятся за счет средств, выделяемых на строительство объектов, и включаются в сводную смету, а порядок расчетов определяется в договорах на авторский надзор, заключаемых проектными организациями, заказчиками. Работники проектных организаций, осуществляющие авторский надзор за строительством предприятий, зданий и сооружений и за комплексной застройкой микрорайонов и жилых кварталов, премируются за успешное…

Армирование железобетонных конструкций: минимальный и максимальный процент усиления. Защитный слой бетона

Самостоятельное строительство уже давно перестало быть чем-то из ряда вон выходящим: при наличии необходимых знаний, навыков и помощников – это вполне осуществимо. Строительные работы редко обходятся без заливки бетона, который в большинстве своем, должен содержать в себе определенное количество армирующих элементов. Надежность и долговечность бетонного объекта может гарантировать только армирование железобетонных конструкций по ГОСТу.

Конечно, самостоятельная заливка железобетонных объектов под строительство многоэтажного дома или другого подобного сооружения не представляется возможным, так как такие масштабы требуют промышленного подхода. В данном случае мы рассмотрим лишь случаи, которые могут возникнуть в частной практике, где вы вполне можно обойтись своими силами.

Усиление фундамента под силу выполнить своими руками

В данной статье будут приведены правила армирования железобетонных конструкций, которые применяются в частном строительстве.

Армирование бетона

Заливка монолитной плиты с усилительным каркасом: фото

Армирование необходимо для повышения прочностного потенциала бетона – железобетон во много раз превосходит обыкновенный аналог по прочности на излом. Повышенную надежность обеспечивает металлический каркас, сваренный из арматуры, который располагается в толще бетона. Он играет роль скелета, который многократно усиливает выносливость объекта (узнайте здесь, как происходит армирование газобетона).

В современном строительстве применение железобетона является стандартом де-факто, несмотря на то, что его цена на порядок выше обычного аналога. Однако наличие арматуры не превращают бетон в железобетон. Иногда в опалубку просто погружаются сваренный наугад каркас, который затем заливается раствором – некоторые строители по ошибке могут назвать это железобетоном, но это заявление ошибочно.

Минимальный процент усиления

Чтобы превратить обычный бетон в железобетон, недостаточно просто заложить в него металлический каркас. Существует такое понятие как минимальный процент армирования железобетонных конструкций, посредством которого определяется степень перехода одного состояния в другое. Если процент вхождения металлических элементов окажется меньше необходимого, то данное изделие относится к бетонным наименованиям.

Обратите внимание! Данный раздел основывается на пункте 5.16 СНиП 2.03.01-84 “Бетонные и железобетонные конструкции”

Готовый каркас и металлического прута

Если количество металлических составляющих будет меньше необходимого, то такой тип усиления считается конструкционным укреплением – при этом изделие не становится железобетоном.

Минимальный процент усиления объекта продольной арматурой рассчитывается исходя из площади сечения бетонного элемента.

  • Во внецентренно растянутых и изгибаемых объектах, в том случае если продольная сила располагается вне пределов рабочей высоты сечения, усиление должно составлять не менее 0,05% (арматура S) от площади сечения бетонного элемента;
  • Во внецентренно растянутых объектах, где продольная сила располагается между арматурами S и S”, усиление должно составлять не менее 0,06% (арматура S и S”) от площади сечения бетонного элемента;
  • Во внецентренно сжатых объектах минимальный процент вхождения металлических элементов составляет от 0,1 до 0,25% (арматура S и S”).

Обратите внимание! Если продольное усиление располагается по контуру сечения (равномерно), то площадь сечения арматуры должна составлять вдвое больше указанных величин. Это также относится к центрально-растянутым объектам.

Максимальный процент усиления

Сборка каркаса перед заливкой

В бетонных работах инструкция – «чем больше, тем лучше» – неуместна.

Чрезмерное количество металлических составляющих существенно ухудшит технические характеристики изделия.

Как и в предыдущем случае, здесь также имеются нормативы.

  • Независимо от класса бетона и усилительных элементов, наибольший процент вхождения арматуры в сечение изделия не должен превышать 5% в случае с колоннами и 4% во всех остальных случаях. При этом бетонный раствор должен эффективно просачиваться между деталями усилительного каркаса;

Обратите внимание! В обоих случаях, в качестве усилительных элементов подразумевается горячекатаная сталь для армирования железобетонных конструкций.

Защитный слой бетона

Схема Ж/б в разрезе

Усилительный каркас должен покрываться защитным слоем бетона, который обеспечивает совместную работу бетона и металлического скелета. Также он защищает металл от коррозии и воздействия окружающей среды (см.также статью «Защита бетона от влаги: способы и применяемые материалы»).

Толщина слоя над металлическим каркасом составляющими должна составлять.

В стенках и плитах (толщиной мм) не менее:

  • Свыше 100 мм – 15 мм;
  • До 100 мм и включительно – 10 мм;

В ребрах и балках:

  • Свыше 250 мм – 20 мм;
  • До 250 и включительно – 15 мм;

В фундаментных балках:

Обратите внимание! Если защитный слой будет иметь большее значение, то для дополнительного укрепления используется проволока для армирования железобетонных конструкций, которая перекроет излишек.

Укрепление лестничного пролета

  • Монолитных с цементной подушкой – 35 мм;
  • Сборных – 30 мм
  • Монолитных без цементной подушки – 70 мм;

Обратите внимание! Данный раздел составлен в соответствии с пунктом 5.5 СНиП 2.03.01-84 “Бетонные и железобетонные конструкции”

Также следует отметить, что алмазное бурение отверстий в бетоне или резка железобетона алмазными кругами должна учитывать расположение и структуру усилительного каркаса. Отделение частей или сквозные отверстия могут существенно снизить потенциал прочности объекта. Если же речь идет о полном демонтаже объекта, то данное обстоятельство учитывать нет необходимости.

Соблюдение норм и стандартов будет надежной гарантией долговечности и надежности железобетонных конструкций. Более подробную информацию по данной теме вы можете получить посредством просмотра видео в этой статье (узнайте также как осуществляется прогрев бетона сварочным аппаратом).

Общие правила армирования монолитных конструкций.

9.1 При конструировании основных несущих элементов конструктивной системы (колонн, стен, плит перекрытий и покрытий, фундаментных плит) следует соблюдать общие требования по конструированию железобетонных конструкций согласно СП 52-103, а также рекомендации раздела 7 настоящего СП.

9.2 Колонны армируют продольной, как правило, симметричной арматурой, расположенной по контуру поперечного сечения и, в необходимых случаях, внутри поперечного сечения, и поперечной арматурой по высоте колонны, охватывающей все продольные стержни и расположенной по контуру и внутри поперечного сечения.

Конструкцию поперечной арматуры в пределах поперечного сечения и максимальные расстояния между хомутами и связями по высоте колонны следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание сжатых продольных стержней и обеспечить равномерное восприятие поперечных сил по высоте колонны.

9.3 Стены рекомендуется армировать, как правило, вертикальной и горизонтальной арматурой, расположенной симметрично у боковых сторон стены, и поперечными связями, соединяющими вертикальную и горизонтальную арматуру, расположенную у противоположных боковых сторон стены.

Максимальное расстояние между вертикальными и горизонтальными стержнями, а также максимальное расстояние между поперечными связями следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание вертикальных сжатых стержней и обеспечить равномерное восприятие усилий, действующих в стене.

9.4 На торцевых участках стены по ее высоте следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных или замкнутых хомутов, создающих требуемую анкеровку концевых участков горизонтальных стержней и предохраняющих от выпучивания торцевые сжатые вертикальные стержни стен.

9.5 Сопряжения стен в местах их пересечения следует армировать по всей высоте стен пересекающимися П-образными или гнутыми хомутами, обеспечивающими восприятие концентрированных горизонтальных усилий в сопряжениях стен, а также предохраняющими вертикальные сжатые стержни в сопряжениях от выпучивания и обеспечивающими анкеровку концевых участков горизонтальных стержней.

9.6 Армирование пилонов, занимающих по своим геометрическим характеристикам промежуточное положение между стенами и колоннами, производят как для колонн или как для стен в зависимости от соотношения длины и ширины поперечного сечения пилонов.

9.8 Армирование плоских плит следует осуществлять продольной арматурой в двух направлениях, располагаемой у нижней и верхней граней плиты, а в необходимых случаях (согласно расчету) и поперечной арматурой, располагаемой у колонн, стен и по площади плиты.

9.9 На концевых участках плоских плит следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных хомутов, расположенных по краю плиты, обеспечивающих восприятие крутящих моментов у края плиты и необходимую анкеровку концевых участков продольной арматуры.

9.10 Количество верхней и нижней продольной арматуры в плите перекрытий (покрытия) следует устанавливать в соответствии с действующими усилиями. При этом рекомендуется для нерегулярных конструктивных систем с целью упрощения армирования устанавливать: нижнюю арматуру одинаковой по всей площади рассматриваемой конструкции в соответствии с максимальными значениями усилий в пролете плиты; основную верхнюю арматуру принимать такой же, как и нижнюю, а у колонн и стен устанавливать дополнительную верхнюю арматуру, которая в сумме с основной должна воспринимать опорные усилия в плите. Для регулярных конструктивных систем продольную арматуру рекомендуется устанавливать по надколонным и межколонным полосам в двух взаимно перпендикулярных направлениях в соответствии с действующими в этих полосах усилиями.

Для сокращения расхода арматуры можно также рекомендовать установку по всей площади плиты нижней и верхней арматуры, отвечающей минимальному проценту армирования, а на участках, где действующие усилия превышают усилия, воспринимаемые этой арматурой, устанавливать дополнительную арматуру, в сумме с вышеуказанной арматурой, воспринимающей действующие на этих участках усилия. Такой подход приводит к более сложному армированию перекрытий, требующему более тщательного контроля арматурных работ.

Армирование фундаментных плит следует производить аналогичным образом.

9.11 В толстых фундаментных плитах помимо продольной арматуры, устанавливаемой у верхней и нижней граней плиты, следует предусматривать продольную арматуру, располагаемую в средней зоне по толщине плиты.

Для предотвращения продавливания плиты возле колонн и стен в плиты рекомендуется дополнительно укладывать в качестве одного из возможных способов сталефибробетон по СП 52-104.

9.12 Для сталебетонных конструкций в качестве жесткой арматуры следует применять прокатные стальные профили и другие элементы, марки стали которых принимать согласно СниП II-23.

9.13 Для снижения расхода стали и облегчения бетонирования в колоннах, балках и фундаментных плитах вместо стыковки стержневой арматуры диаметром 20 мм и более путем перепуска рекомендуется ее стыковать в торец с помощью ванной сварки или обжимных муфт.

Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим.

Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций.

Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ — конструкции, предназначен­ные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой.

Армирование полов под бетон снип

Требования СНиП для полов и стяжки

Зачастую, укладка напольных покрытий и устройство полов производится исходя из личных соображений, а также из целесообразности. Но на самом деле в основе проекта полов и стяжек должен лежать нормативный документ, который регламентирует главные технологические процессы. Эти документы постоянно используются при строительстве и проектировке зданий, но и домашний мастер должен знать те требования, которые излагаются в СНиП, ведь полы и стяжка имеют серьезный объем требований. Рассмотрим самые основные.

Стяжка пола по СНиП

Когда необходимо подготовить бетонную плиту к декоративному напольному покрытию, делается стяжка пола. Для этого также существует отдельный раздел в СНиП. Если ознакомиться с требованиями, рекомендациями и нормами, то в результате получаются максимально устойчивые и долговечные основания.

Естественно, что эти нормы обязательны лишь для объектов капитального строительства, однако многие руководствуются ими и для домашних ремонтов.

Определяем функцию стяжки

Если взглянуть в строительные нормативны, то стяжкой пола называют слой раствора на основе песка и цемента, который залит на базовое основание. Главная функция стяжки – сформировать максимально ровную основу для будущего финишного напольного покрытия. Также нормами предусмотрено такое устройство стяжки пола, чтобы обеспечить достаточно высокую прочность основания к механическим повреждениям. В СНиП указаны все необходимые нормы.

Проектировать черновые полы следует по специальным нормативным документам. Раньше основным документом, посвященным черновым бетонным основаниям, считали СНиП 2.03.13-88. Однако, при том, что приемы устройства пола в жилых зданиях не изменились, стали появляться новые материалы и строительные технологии, потому нормативы изменились.

Сегодня действует документ СП 29-13330-2011. В нем актуализирована редакция нормативов по обустройству полов.

Требования к устройству стяжки

Требования к стяжке пола, которые предусмотрены в СНиП позволяют получить качественное основание. Лучше использовать эти нормы и требования в проекте для своей квартиры.

Так, минимальная толщина слоя при укладке по бетонному основанию составляет 20 мм. Если дополнительно укладываются утепляющий слой либо звукоизолирующие материалы, то толщина составит 40 мм. Если в стяжке будет устроен трубопровод либо другие коммуникации, тогда слой над коммуникациями должен составлять не меньше, чем 20 мм.

Если в качестве тепло или звукоизоляции применяются сжимаемые материалы, тогда увеличивают прочность заливки из песка и цемента. Она должна составлять не меньше, чем 2,5 МПа. При этом толщина стяжки должна исключать любые деформации.

Минимальный показатель прочности раствора составляет 15 МПа, а если в качестве декоративного финишного слоя будет полиуретановый наливной пол, тогда прочность делают равной 20 МПа.

Если используется самовыравнивающаяся смесь, с помощью которых формируют ровные поверхности, то толщина слоя этого покрытия должна быть не меньше, чем 2 мм.

Чтобы контролировать плоскость покрытия, регламент предусматривает использование правила. При необходимости проверки геометрических характеристик слоя применяют инструмент длинной в 2 м.

По СНиП допускается, если стяжка пола будет иметь отклонения, но не больше указанных величин:

  • Для паркета, ламината, линолеума и наливных полов на полимерных смесях допускается 2 мм на 2 м,
  • Для других типов покрытий допускается до 4 мм на 2 м.

Выполняя контроль поверхности, отклонения от этих норм выравниваются самыми первыми, так как они оказывают большое влияние на то, как качественно будет уложено финишное напольное покрытие.

Технологии и общие требования к базовому основанию

Прежде чем укладывать песчано-цементный слой, подготавливают основание. В нормативных документах для этого есть специальные рекомендации.

Так, основание должно планироваться по профилю либо отметках в проектных документах. Если необходимо подсыпать грунт, то слой максимально уплотняют и выравнивают. В качестве подсыпки зачастую применяют смесь песка и гравия.

Если полы укладываются на грунте, то работать можно лишь при оттаивании. Если поверхность грунта достаточно слабая, требуется замена либо дополнительное укрепление. Укреплять рекомендуется щебнем с фракцией 40-60 мм. При этом прочность должна быть не менее, чем 200 кгс/м2.

Если в роли основания бетонная плита, то она очищается от мусора и пыли. Затем поверхность промывают водой. Если между плитами есть стыки, они заполняются цементно-песчаным раствором. При этом глубина заполнения должна быть не меньше, чем 50%. Для этих целей применяется раствор марок 150 и более.

Для обустройства стяжки СНиП рекомендует следующие материалы:

  • Песок просеянный,
  • Цемент от М150 для промышленных помещений и М300-400 для жилых помещений,
  • Гравий и щебень с фракцией от 5 до 15 мм. Показатель прочности должен составлять от 20 Мпа.

Армирование

Армирование стяжки пола применяются для придания конструкции большей прочности. СНиП рекомендует следующие материалы:

  • Сетка из проволоки с ячейкой 100×100 или 150 мм,
  • Сетка из полимерных материалов,
  • Каркас из прутьев,
  • Фиброарматура – волокна стали, полипропилена, базальта.

Эта процедура необходима там, где высота стяжки составляет более 40 мм. Для жилых помещений, где не предусмотрена высокая нагрузка на полы, стяжки до 70 мм не армируют.

Закладка армирующих материалов выполняется на подготовительном этапе. Чтобы арматура правильно легла, применяют специальные пластиковые опоры.

Технологии заливки стяжки

Базовое основание обрабатывается по всем описанным ранее рекомендациям. Затем необходимо обработать поверхность грунтовками. После того, как грунтующий состав достаточно полимеризировался, приготавливается цементный раствор в соотношении 1:3, где 1 часть- это цемент, и 3 части песка.

Если используются звуко- или теплоизолирующие материалы, то по периметру помещения устанавливают демпферную ленту толщиной от 10 до 25 мм. Также на полу устанавливают маяковые рейки, а затем заливают стяжку.

Пол будет готов не раньше, чем через 24 часа. Не стоит ходить по основанию ногами. При большом количестве времени лучше дать стяжке 30 дней. Затем можно приступить к шлифовке и укладке финишного покрытия.

Стяжка пола СНиП

Устройство стяжки. Назначение и требования. Новая редакция«СНиП 2.03.13-88 Полы»

Стяжка пола СНиП. Структура строительных правил, в состав которых входят СНиП на стяжку пола, в настоящее время формируется следующим образом: основу составляет федеральный закон «О техническом регулировании» (№ 184-ФЗ от 27.12.2002). Далее следует федеральный закон «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» (№ 384-ФЗ от 30.12.2009)

В большинстве случаев, в ходе ремонта квартиры применяется цементная стяжка. 20.05.2011 года был введен в действие актуализированный свод правил СП 29.13330.2011 «СНиП 2.03.13-88 Полы» (см. приказ Минрегиона России № 785 от 27.12.2010). Он пришел на смену прежним правилам, которые были изданы еще в далеком 1988 году (см. СНиП 2.03.13-88).

Назначение и свойства стяжки

1. Стяжки следует применять в случаях, когда необходимо:

  • выравнивание поверхности нижележащего слоя,
  • укрытие трубопроводов,
  • распределение нагрузок по теплозвукоизоляционным слоям,
  • обеспечение нормируемого теплоусвоения пола,
  • создание уклона в полах на перекрыт иях.

2. Наименьшая толщина стяжки для уклона в местах примыкания к сточным лоткам, каналам и трапам должна быть: при укладке ее по плитам перекрытия — 20, по тепло- или звукоизоляционному слою — 40 мм. Толщина стяжки для укрытия трубопроводов должна быть на 10-15 мм больше диаметра трубопроводов.

3. Стяжки следует назначать:

  • для выравнивания поверхности нижележащего слоя и укрытия трубопроводов — из бетона класса по прочности на сжатие не ниже В12,5 или цементно-песчаного раствора с прочностью на сжатие не ниже 15 МПа (150 кгс/см 2 ),
  • для создания уклона на перекрытии — из бетона класса по прочности на сжатие В7,5 или цементно-песчаного раствора с прочностью на сжатие не ниже 10 МПа (100 кгс/см 2 ),
  • под наливные полимерные покрытия — из бетона класса по прочности на сжатие не ниже В15 или цементно-песчаного раствора с прочностью на сжатие не ниже 20 МПа (200 кгс/см 2 ).

4. Легкий бетон стяжек, выполняемых для обеспечения нормированного теплоусвоения пола, по прочности на сжатие должен соответствовать классу В5.

5. Прочность легкого бетона на изгиб для стяжек, укладываемых по слою из сжимаемых тепло- или звукоизоляционных материалов, должна быть не менее 2,5 МПа (25 кгс/см 2 ).

6. При сосредоточенных нагрузках на пол более 2 кН (200 кгс) по тепло- или звукоизоляционному слою следует выполнять бетонный слой, толщину которого устанавливают расчетом.

7. Прочность гипсовых стяжек (в высушенном до постоянной массы состоянии) должна быть, МПа (кгс/см 2 ), не менее:

под наливные полимерные покрытия — 20 (200)

остальные — 10 (100)

Стяжка пола СНиП Допустимые отклонения

  1. Отклонение толщины стяжки от проектной — не более 10%
  2. Стяжка под паркет, ламинат, линолеум (а также согласно СП 29.13330.2011 «Полы» — под покрытия на клеевой прослойке на основе цемента): просвет при проверке 2-метровой рейкой — не более 2мм
  3. Стяжка под гидроизоляцию, просвет при проверке 2х метровой рейкой — не более 4мм
  4. Стяжка под иные поверхности: просвет при проверке 2-метровой рейкой — не более 6мм
  5. Стяжка: отклонение от заданной горизонтали не более от размера помещения (в общей сложности не более 50 мм) — 0,20%
  6. Стяжка не должна иметь выбоин, вздутий и трещин. Допускается наличие волосяных трещин.

При устройстве стяжек должны быть соблюдены следующие требования:

  1. Стяжки, укладываемые по звукоизоляционным прокладкам или засыпкам, в местах примыкания к стенам и перегородкам и другим конструкциям, необходимо уложить с зазором шириной 20-25 мм на всю толщину стяжки и заполнить аналогичным звукоизоляционным материалом: монолитные стяжки должны быть изолированы от стен и перегородок полосами из гидроизоляционных материалов.
  2. Торцевые поверхности уложенного участка монолитных стяжек после снятия маячных или ограничительных реек перед укладкой смеси в смежный участок стяжки должны быть огрунтованы (см. п.4.11) или увлажнены (см. п.4.12), а рабочий шов заглажен так, чтобы был незаметен.
  3. Заглаживание поверхности монолитных стяжек следует выполнять под покрытия на мастиках и клеевых прослойках и под сплошные (бесшовные) полимерные покрытия до схватывания смесей.
  4. Заклеивание стыков сборной стяжки из древесноволокнистых плит должно быть выполнено по всей длине стыков полосами плотной бумаги или липкой лентой шириной 40-60 мм
  5. Укладку доборных элементов между сборными стяжками на цементных и гипсовых вяжущих следует производить с зазором шириной 10-15 мм, заполняемым смесью, аналогичной материалу стяжки. При ширине зазоров между плитами сборной стяжки и стенами или перегородками менее 0,4 м смесь должна быть уложена по сплошному звукоизоляционному слою

Подробнее о видах стяжки читайте в статье Внутренняя отделка

Волосяные трещины в бетоне снип допуск

Экспертиза: какие трещины допустимы и недопустимы в железобетонных элементах?

При приемке конструкций на стройплощадке важно своевременно оценить их техническое состояние по внешним признакам и при необходимости выставить свои обоснованные претензии заводу-изготовителю, поставщику конструкций, подрядчику. Рассмотрим более подробно вопрос о допустимости трещин в железобетонных элементах.

Какие трещины в железобетонных элементах не являются опасными?

Каждое появление трещины в железобетонном элементе свидетельствует о том, что произошла разрядка накопившихся напряжений в данной области конструкции. Причиной возникновения трещин являются внутренние растягивающие напряжения, которые могут возникать из-за внутренних процессов в элементе и от внешних нагрузок на конструкцию.

Ширина трещины в железобетонном элементе

Ширина раскрытия трещины

Согласно ДБН В.2.6-98:2009 «Бетонные и железобетонные конструкции» для разных железобетонных элементов и конструкций предъявляются свои требования относительно трещинообразования – и для одних конструкций определенные трещины приемлемы, а для других – категорически не допускается.

В таблице 1 приведены виды трещин, причины их возникновения, которые не являются опасными

Также при исследовании целого ряда нормативных документов были собраны следующие данные по допуску эксплуатации железобетонных элементов и конструкций при наличии некоторых трещин.

В зависимости от условий эксплуатации предельно-допустимая ширина раскрытия трещин составляет (п. 2.2.2.3 ДБН В.2.6-98:2009):

  • не более 0,5 мм – для конструкций, эксплуатируемых в условиях, защищенных от климатических воздействий (вода, влага, отрицательная температура и т.д.),
  • не более 0,4 мм – для конструкций подвергающиеся климатическому влиянию,
  • не более 0,3 мм – для конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах,
  • не более 0,2 мм – для конструкций с арматурой с пониженной коррозионной стойкостью.

В соответствии с пунктами 4.5.3, 5.4.3 ДСТУ Б В.2.6-2-95 «Конструкции зданий и сооружений. Изделия бетонные и железобетонные» при изготовлении предварительно напряженных конструкций допускаются поперечные трещины от обжатия бетона при преднапряжении, а также усадочные и другие поверхностные технологичные трещины (кроме трещин, которые проходят вдоль стержней рабочей арматуры) шириной раскрытия не более:

  • 0,1 мм в предварительно напряженных изделиях, в элементах колон и стоек, а также в изделиях из тяжелого бетона, к которым предъявляются требования по морозостойкости,
  • 0,2 мм в других случаях.

Считаются неопасными горизонтальные трещины в железобетонных колоннах с небольшим раскрытием.

Следует помнить, что даже выше перечисленные трещины, которые считаются допустимые, необходимо заделывать (зачеканивать), потому что практически любая трещина позволяет агрессивным средам проникать вглубь бетона, и со временем, приводить к разрушению бетона и коррозии арматуры.

В каких конструкциях образования трещин не допускается?

  1. железобетонные конструкции, которые находятся под давлением жидкостей и газов, т.е. те, которые должны обеспечивать непроницаемость и герметичность,
  2. конструкции с повышенными сроками долговечности,
  3. конструкции, подвергающиеся сильным агрессивным воздействиям внешней среды (в условиях эксплуатации железобетонной конструкции в жилище среда считается неагрессивной).

Правила обследования трещин

При затруднении в определении допустимости данных трещин, необходимо выполнить целый ряд мероприятий для определения характера появления.

Прежде всего, необходимо определить положение, форму, направление, длину, ширину и глубину раскрытия трещин. Ширину раскрытия трещин определяют с помощью микроскопов МПБ-2, МИР-2, лупой Бринелля или другими приборами, у которых точность измерения не ниже 0,1 мм.

Глубина трещин определяется с помощью игл, проволочных щупов или с помощью ультразвуковых приборов, например бетон-3М, УКБ-1М, УК-10П и др.

Далее необходимо определить развивается или нет трещина. Для этого, используют гипсовые или цементно-песчаные маяки, которые устанавливаются в местах максимального раскрытия трещин. Если трещина дальше развивается, на маяке образовываются продольные трещины. Конец трещины фиксируют поперечными штрихами и отметкой даты измерения. Расположение трещин наносят на чертежи общего вида, где обязательно отмечают номер и дату установки маяков. Периодически трещины и поставленные маяки осматриваются, и результаты осмотра заносятся в акт обследования конструкции. По результатам осмотра судят об опасности, точной причине возникновении трещины.

Приборы для измерения раскрытия трещин: а) отсчетный микроскоп МПБ-2 и лупа Бринелля

Приборы для измерения раскрытия трещин: б) измерение ширины раскрытия трещины лупой, в) – щуп: 1 — трещина, 2 – деление шкалы лупы

В спорных ситуациях, при обнаружении трещин в железобетонных элементах следует обращаться к экспертам по строительным конструкциям с целью оценки технического состояния конструкций и составления экспертного заключения, в котором должны отражаться: причины, характер и допустимость выявленных трещин.

Приложение 11 (обязательное). Нагрузки и данные для расчета опалубки монолитных бетонных и железобетонных конструкций

Нагрузки и данные для расчета опалубки монолитных бетонных и железобетонных конструкций

1. При расчете опалубки, лесов и креплений должны приниматься следующие нормативные нагрузки:

а) собственная масса опалубки и лесов, определяемая по чертежам. При устройстве деревянных опалубок и лесов объемную массу древесины следует принимать: для хвойных пород — 600 кг/м3, для лиственных пород — 800 кг/м3.

б) масса свежеуложенной бетонной смеси, принимаемая для бетона на гравии или щебне из камня твердых пород — 2500 кг/м3, для бетонов прочих видов — по фактическому весу,

в) масса арматуры должна приниматься по проекту, а при отсутствии проектных данных — 100 кг/м3 железобетонной конструкции,

г) нагрузки от людей и транспортных средств при расчете палубы, настилов и непосредственно поддерживающих их элементов лесов — 2,5 кПа, палубы или настила при расчете конструктивных элементов — 1,5 кПа.

1. Палуба, настилы и непосредственно поддерживающие их элементы должны проверяться на сосредоточенную нагрузку от массы рабочего с грузом (1300Н) либо от давления колес двухколесной тележки (2500Н) или иного сосредоточенного груза в зависимости от способа подачи бетонной смеси (но не менее 1300Н).

2. При ширине досок палубы или настила менее 150 мм указанный сосредоточенный груз распределяется на две смежные доски.

д) нагрузки от вибрирования бетонной смеси — 2 кПа горизонтальной поверхности (учитываются только при отсутствии нагрузок по подп.»г»),

е) нормативные ветровые нагрузки — в соответствии со СНиП 2.01.07-85,

ж) давление свежеуложенной бетонной смеси на боковые элементы опалубки, определяемое по Табл.1 настоящего приложения.

Во всех случаях величину давления бетонной смеси следует ограничить величиной гидростатического давления Pmax = гаммаh, результирующее давление при треугольной эпюре

з) нагрузки от сотрясений, возникающих при укладке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции, принимаются по Табл.2 настоящего приложения,

С помощью вибраторов:

H =0,5 при условии,
что Н>= 1 м
H 4,5 при условии,
что Н> 2 м

Обозначения, принятые в Табл.1:

Р — максимальное боковое давление бетонной смеси, кПа,

гамма — объемная масса бетонной смеси, кг/м3,

Н — высота уложенного слоя бетонной смеси, оказывающего давление на опалубку, м,

ню — скорость бетонирования конструкции, м/ч,

R, R1 — соответственно радиусы действия внутреннего и наружного вибратора, м,

K1 — коэффициент, учитывающий влияние консистенции бетонной смеси:

для жесткой и малоподвижной смеси с осадкой конуса 0-2 см — 0,8, для смесей с осадкой конуса 4-6 см — 1, для смесей с осадкой конуса 8-12 см — 1,2.

K2 — коэффициент для бетонных смесей с температурой: 5-7°С — 1,15, 12-17°С — 1, 28-32°С — 0,85.

и) нагрузки от вибрирования бетонной смеси — 4 кПа вертикальной поверхности опалубки.

Указанные нагрузки должны учитываться только при отсутствии нагрузок по подп.»з».

2. При наружной вибрации несущие элементы опалубки (ребра, схватки, хомуты и т.п.), их крепления и соединения должны дополнительно рассчитываться на местные воздействия вибраторов. Нагрузки принимаются согласно закону гидростатического давления.

1. Указанные динамические нагрузки должны учитываться полностью при расчете досок палубы и поддерживающих ее ребер. Балки (прогоны), поддерживающие ребра, следует рассчитывать в соответствии с фактической схемой конструкций, учитывая динамические воздействия в виде сосредоточенных грузов от двух смежных ребер при расстоянии между ними до 1 м и от одного ребра при расстоянии между ребрами 1 м и более. При этом должно учитываться наиболее невыгодное расположение этих грузов.

2. Конструктивные элементы, служащие опорами балок (прогонов), например, подкосы, тяжи и др., следует рассчитывать на нагрузку от двух смежных ребер, расположенных по обе стороны рассчитываемого элемента (при расстоянии между ребрами менее 1 м), либо от одного ребра, ближайшего к этому элементу (при расстоянии между ребрами 1 м и более).

3. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов должен осуществляться в соответствии с Табл.3 настоящего приложения.

4. При расчете элементов опалубки и лесов по несущей способности нормативные нагрузки, указанные в п.1, необходимо умножать на коэффициенты перегрузки, приведенные в Табл.4 настоящего приложения.

При совместном действии полезных и ветровых нагрузок все расчетные нагрузки, кроме собственной массы, вводятся с коэффициентом 0,9.

При расчете элементов опалубки и лесов по деформации нормативные нагрузки учитываются без умножения на коэффициенты перегрузки.

5. Распределение давления по высоте опалубки принято по аналогии с гидростатическим давлением по треугольной эпюре.

6. Прогиб элементов опалубки под действием воспринимаемых нагрузок не должен превышать следующих значений,

Непровибрированный бетон снип

Дефекты бетона, их классификация и устранение

Сразу обозначим главное условие — дефекты бетона могут быть правильно определены только после тщательного осмотра конструкции с зачисткой/расшивкой дефектных мест и выявлением пустот и полостей, действия по восстановлению возможны только после согласования методов устранения дефектов бетона с проектной организацией и строительным контролем.

  1. Дефект бетона — гравелистая поверхность этот дефект возникает, как правило, из-за некачественной опалубки, которую зачастую попросту забывают ремонтировать и используют множество раз. Этот изъян можно увидеть невооруженным взглядом — он заключается в том, что грани твердого наполнителя выпирают из тела бетона. Из-за этого проведение отделочных работ серьезно затрудняется или вовсе становится невозможным.

Фото дефект бетона:

Как устранить дефект гравелистая поверхность : очистить металлическими щетками, промывают струей воды, а затем оштукатуривают цементно-песчаным раствором состава 1:2 (по объему) на портландцементе марки 400-500.

2. Дефект бетона — полости на поверхности бетона возникает обычно из-за нарушения технологического процесса изготовления смеси или ее укладки.

Фото дефект бетона:

Как устранить дефект полости на поверхности бетона: очистить металлическими щетками, промывают струей воды, затереть поверхности цементным раствором.

3. Дефект бетона — Раковины образуются в результате сбрасывания бетона в опалубку с большой высоты, из-за недостаточного уплотнения, применения жесткой бетонной смеси, в результате длительного транспортирования, во время которого бетонная смесь расслоилась и начала схватываться. Чаще всего раковины появляются в местах наибольшей насыщенности арматурой, труднодоступных и неудобных для укладки и уплотнения бетона.

Фото дефект бетона:

Как устранить дефект раковины в бетоне: в сильно загруженных колоннах раковины последовательно расчищают, удаляя уплотненный бетон с каждой стороны колонны, затем их промывают водой и подготовленные полоски бетонируют. Для заделки раковин применяют раствор или бетон с крупностью зерен заполнителя до 20 мм. В качестве вяжущего используют портландцемент марок 400-500. Раствор или бетон готовят небольшими порциями вблизи места производства ремонтных работ. Чтобы обеспечить сцепление нового бетона со старым и с арматурой и получить повышенную прочность на ослабленном участке в раннем возрасте, рекомендуется применять бетон, марка которого на одну ступень выше марки бетона ремонтируемой конструкции. Если при проверке обнаружены сквозные раковины, расчистка которых вызовет значительное снижение несущей способности нагруженных колонн, то устраивают железобетонные обоймы или накладки с последующим нагнетанием в пустоты цементно-песчаного раствора через установленные заранее трубки. На месте каждого дефекта рекомендуется устанавливать не менее двух трубок с последующим нагнетанием в пустоты цементно-песчаного раствора.

4. Дефект бетона — пустоты в теле бетонной конструкции — это один из самых серьезных дефектов, который может привести к обрушению всей конструкции, поэтому его нужно исправлять незамедлительно. Зачастую пустоты могут быть огромных размеров и даже оголять арматуру. Они часто встречаются и появляются, как правило, вследствие непрохождения бетона на данном участке. Пустоты иногда достигают таких размеров, что полностью оголяется арматура, образуются сквозные разрывы в конструкциях и нарушается их монолитность.

Фото дефект бетона:

Как устранить дефект пустоты в бетоне: поверхность стыков очищают от рыхлого старого бетона, после чего стыки тщательно промывают водой. У мест бетонирования устраивают навесную опалубку с карманами, несколько возвышающимися над верхним стыком. Заделывают пустоты бетоном на мелком щебне. Производитель работ вместе с технадзором проверяют правильность приготовления бетонной смеси и тщательность ее уплотнения штыкованием или вибрированием.

5. Дефект бетона — трещины — причину такого брака определить сложно, но к самым типичным относятся: неправильное вычисление количества необходимых материалов, превышение расчетных нагрузок, коррозия арматуры, нарушение технологии при укладке и так далее.

Фото дефект бетона:

Как устранить дефект трещины в бетоне: Метод исправления дефекта напрямую зависит от множества факторов (положение, направление, ширина раскрытия и наличие ее изменения и многих других), и может существенно отличаться в разнообразных ситуациях. В большинстве случаев, для ремонта используется метод инъектирования — трещину заполняют специальным ремонтным составов под давлением.

Все дефекты бетона — не являются нормой для продолжения работ, в любом случае необходимо проводить мероприятия по их устранению. Отсутствие мероприятий по выявлению и устранению дефектов бетона как правило приводит к более негативным последствиям. Минимизировать дефекты бетона Вам поможет строительный контроль.

[res2]

Ремонт бетонных конструкций снип

Выполнение строительных мероприятий по возведению любых объектов неразрывно связано с производством бетонных работ. Они осуществляются при заливке стяжки, возведении фундаментов, сооружении отмостки, строительстве монолитных конструкций. Согласно положениям действующего СНиП бетонные работы выполняются определенными марками бетона в соответствии с утвержденным алгоритмом. Это гарантирует прочность и устойчивость возводимых конструкций, а также длительный ресурс эксплуатации. Ознакомимся более детально с основными положениями строительных норм.

СНиП на бетонные работы – главные положения и структура стандарта

Строительные нормы и правила, утвержденные в 1987 году и зарегистрированные под номером 3.03.01, являются главным нормативным документом, который регламентирует требования к производству бетонных работ. Например, согласно документу, бетонирование должно осуществляться из предварительно просеянных компонентов, которые дозируются по весу. Правила обязывают вводить компоненты в раствор в строгом порядке и смешивать на протяжении определенного времени.

Общая структура правил довольно объемная и освещает комплекс вопросов:

  • требования к материалам, применяемым для растворов,
  • рекомендации по дозированию компонентов при смешивании,
  • методы укладки бетона на различные виды оснований,
  • особенности защиты поверхности и ухода за твердеющим бетоном,
  • методику испытаний затвердевшего массива на этапе приемки,
  • специфику бетонирования при различной температуре,
  • требования по армированию бетона и сооружению опалубки,
  • способы контроля качества конструкций на основе бетона.

При возведении любого строительного объекта не обойтись без выполнения бетонных работ

При разработке проекта производства работ в нем отражаются все виды мероприятий, которые должны проводиться в соответствии с требованиями строительных норм. Отклонения от регламентированных правилами положений снижают качество бетонных мероприятий, отражаются на безопасности конструкций и долговечности. Рассмотрим основные положения главных разделов нормативного документа.

Требования СНиП по бетонным работам – приготовление растворов

Для подготовки качественного состава согласно строительным нормам применяются различные виды растворов, заполнители которых имеют определенную крупность и предварительно очищены от примесей.

Обязательно соблюдать следующие требования:

  • дозировку ингредиентов осуществлять путем взвешивания,
  • пропорции компонентов корректировать для разных партий цемента,
  • вносить, при необходимости, изменения в рецептуру при выполнении замеса,
  • придерживаться рекомендуемой очередности загрузки компонентов,
  • доставлять на строительную площадку готовый бетон специальным транспортом.

Важно соблюдать следующий порядок загрузки компонентов в бетоносмеситель:

  • в начале замеса заливать необходимый объем воды и добавлять песок,
  • затем вводить в работающий смеситель измельченный наполнитель и цемент.

Перемешивать ингредиенты следует до равномерного состояния. Запрещается разбавлять готовый раствор водой для повышения подвижности смеси.

Марка и тип цемента и наполнителя, применяемые для приготовления раствора, определяют назначение и область его применения

[res3]

Укладка бетонных смесей.

2.8. Перед бетонированием скальные основания, горизонтальные и наклонные бетонные поверхности рабочих швов должны быть очищены от мусора, грязи, масел, снега и льда, цементной пленки и др. Непосредственно перед укладкой бетонной смеси очищенные поверхности должны быть промыты водой и просушены струей воздуха.

2.9. Все конструкции и их элементы, закрываемые в процессе последующего производства работ (подготовленные основания конструкций, арматура, закладные изделия и др.), а также правильность установки и закрепления опалубки и поддерживающих ее элементов должны быть приняты в соответствии со СНиП 3.01.01-85.

2.10. Бетонные смеси следует укладывать в бетонируемые конструкции горизонтальными слоями одинаковой толщины без разрывов, с последовательным направлением укладки в одну сторону во всех слоях.

2.11. При уплотнении бетонной смеси не допускается опирание вибраторов на арматуру и закладные изделия, тяжи и другие элементы крепления опалубки. Глубина погружения глубинного вибратора в бетонную смесь должна обеспечивать углубление его в ранее уложенный слой на 5 — 10 см. Шаг перестановки глубинных вибраторов не должен превышать полуторного радиуса их действия, поверхностных вибраторов — должен обеспечивать перекрытие на 100 мм площадкой вибратора границы уже провибрированного участка.

2.12. Укладка следующего слоя бетонной смеси допускается до начала схватывания бетона предыдущего слоя. Продолжительность перерыва между укладкой смежных слоев бетонной смеси без образования рабочего шва устанавливается строительной лабораторией. Верхний уровень уложенной бетонной смеси должен быть на 50 — 70 мм ниже верха щитов опалубки.

2.13. Поверхность рабочих швов, устраиваемых при укладке бетонной смеси с перерывами, должна быть перпендикулярна оси бетонируемых колонн и балок, поверхности плит и стен. Возобновление бетонирования допускается производить по достижении бетоном прочности не менее 1,5 МПа. Рабочие швы по согласованию с проектной организацией допускается устраивать при бетонировании:

  • колонн — на отметке верха фундамента, низа прогонов, балок и подкрановых консолей, верха подкрановых балок, низа капителей колонн,
  • балок больших размеров, монолитно соединенных с плитами — на 20 — 30 мм ниже отметки нижней поверхности плиты, а при наличии в плите вутов — на отметке низа вута плиты,
  • плоских плит — в любом месте параллельно меньшей стороне плиты,
  • ребристых перекрытий — в направлении, параллельном второстепенным балкам,
  • отдельных балок — в пределах средней трети пролета балок, в направлении, параллельном главным балкам (прогонам) в пределах двух средних четвертей пролета прогонов и плит,
  • массивов, арок, сводов, резервуаров, бункеров, гидротехнических сооружений, мостов и других сложных инженерных сооружений и конструкций — в местах, указанных в проектах.

2.14. Требования к укладке и уплотнению бетонных смесей даны в таблице. 2.

Снип бетонные и железобетонные конструкции монолитные

Защитный слой бетона для арматуры по СП 63.13330

Требования к защитному слою бетона для защиты арматуры приведены в п.3.5 и разделе 10.3 СП 63.13330.2012 (СП 63.13330.2018) Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003.

Защитный слой бетона — это толщина слоя бетона от грани элемента до ближайшей поверхности арматурного стержня.

Для чего необходим защитный слой бетона:

  • обеспечение совместной работы арматуры с бетоном,
  • обеспечение возможности устройства стыка арматурных элементов и анкеровки арматуры в бетоне,
  • сохранность арматуры от воздействий окружающей среды, в том числе агрессивных воздействий,
  • обеспечение огнестойкости конструкций.

Согласно п. 10.3.2 и таблице 10.1 (СП 63.13330.2012, СП 63.13330.2018), толщина минимального защитного слой бетона должна составлять:

  • В закрытых помещенияхпри нормальной и пониженной влажностине менее 20 мм.
  • В закрытых помещениях при повышенной влажности (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий) не менее 25 мм.
  • На открытом воздухе (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий) не менее 30 мм.
  • В грунте (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий), в фундаментах при наличии бетонной подготовки не менее 40 мм.

Важные примечания!

1. Толщину защитного слоя бетона следует принимать не менее диаметра стержня арматуры и не менее 10 мм.

2. Для конструктивной арматуры (не рабочей) толщину защитного слоя бетона допустимо уменьшать на 5 мм (по сравнению с требуемыми для рабочей арматуры).

3. Для сборных элементов (сборные плиты перекрытия и покрытия, балки и т.д.) толщину защитного слоя бетона рабочей арматуры уменьшают на 5 мм.

4. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм.

5. В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов классов В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей (без фактурного слоя) — не менее 25 мм.

6. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжений должна составлять не менее 3d и не менее 40 мм — для стержневой арматуры и не менее 20 мм — для арматурных канатов.

7. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете для преднапряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов).

8. В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала следует принимать не менее 40 мм и не менее ширины (диаметра) канала, а до боковых граней — не менее половины высоты (диаметра) канала.

9. При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщину защитного слоя бетона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, следует принимать не менее 20 мм.

Допускаемые отклонения для монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений

Отклонения в размерах и положении выполненных монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений от проектных не должны превышать допускаемых отклонений, указанных в таблице ниже.

Допускаемые отклонения для монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений

Нормы расхода лесоматериалов с учетом оборачиваемости и потерь. При определении расхода лесоматериалов на устройство опалубки и лесов следует Норму расхода, исчисленную на первоначальное их устройство, умножать на приведенный в таблице ниже коэффициент (К.).

Коэффициент К, учитывающий оборачиваемость и потери лесоматериалов

Потери лесоматериалов при каждом обороте и число оборотов принимаются по данным наблюдений за фактическим использованием опалубки.

Их значения не должны превышать:

  • для фундаментов под конструкции и оборудование объемом до 10 м 3 — 0,352 и более 10 м 3 – 0,291,
  • для подпорных стен подвалов, стен зданий и перегородок — 0,243, для прочих конструкций — 0,246.

Пример. При установке опалубки колонны определилась ее оборачиваемость 5 раз, потери при каждом обороте 15% досок.

Норма расхода досок IV сорта толщиной 40 мм на первоначальное устройство 10 м 2 опалубки прямоугольных столбов фундаментов — 0,11 м 3 .

С учетом коэффициента К норма расхода досок на каждые 10 опалубки: 0,11 X 0,247 — 0,027 м 3 . Эта норма принимается для учета за расход материалов, так как она не превышает допускаемую норму.

«Справочник строителя», М.С.Екельчик

Группа Коэффициент значимости, К3 Наименование конструктивных частей (видов работ) зданий и сооружений Жилые и культурно-бытовые здания 1 1,5 Фундаменты, стены, перекрытия, перегородки, крыша, полы 2 0,5 Штукатурные работы, малярные работы, наружная отделка, окна, двери, благоустройство 3 1 Отопление, водоснабжение, канализация, вентиляция, электрооборудование, газификация Промышленные одноэтажные здания 1 1,5 Фундаменты, каркас, покрытие, заполнение степ, кровля 2…

При одновременной работе нескольких строительных организаций на строящемся объекте генеральный подрядчик обязан с участием субподрядных организаций разработать и по. согласованию с ними утвердить график производства совмещенных работ и мероприятия по технике безопасности и производственной санитарии, обязательные для всех организаций, участвующих в строительстве. Контроль за выполнением этих мероприятий возлагается на генерального подрядчика, ответственность за безопасное ведение…

Правовые нормы охраны труда установлены статьями 153—173 КЗоТ УССР и 160—172 КЗоТ РСФСР. Основным законодательным документом, в котором изложены требования безопасности в строительстве, является глава СНиП III-A.11—70, введенная в действие с 1 января 1971 г., взамен СНиП III-A.11—62. Она распространяется на строительно-монтажные работы независимо от ведомственной подчиненности выполняющих их организаций. Кроме указанной главы СНиП, необходимо…

Проектные организации несут ответственность: наряду со строительно-монтажными организациями за качество строительства, по которому осуществляется авторский надзор, за тщательное осуществление авторского надзора и своевременное предъявление требований по устранению выявленных недостатков. Проектные организации, осуществляющие авторский надзор, вправе требовать от строительно-монтажных организаций приостановления в необходимых случаях строительно-монтажных работ (при неудовлетворительном их качестве, отступлении от проекта, нарушении установленной технологической…

Затраты, связанные с осуществлением авторского надзора, производятся за счет средств, выделяемых на строительство объектов, и включаются в сводную смету, а порядок расчетов определяется в договорах на авторский надзор, заключаемых проектными организациями, заказчиками. Работники проектных организаций, осуществляющие авторский надзор за строительством предприятий, зданий и сооружений и за комплексной застройкой микрорайонов и жилых кварталов, премируются за успешное…

Срок набора прочности бетона снип

Набор прочности бетона и зависимость от внешних факторов

Для набора бетоном заданных показателей прочности нужно время, которое называется временем твердения бетона. Оно определяется различными условиями: факторами окружающей среды и качеством составляющих бетонной смеси.

Время набора прочности бетона требуется знать, чтобы понимать, когда можно переходить к следующим стадиям строительства, а когда уже можно снимать опалубку.

Твердение бетона

Бетон – это искусственный каменный материал, который получается при твердении оптимально подобранной смеси из воды, вяжущего вещества, крупного и мелкого заполнителя, а также специализированных добавок. Крупным заполнителем служат куски гравия или щебня, а мелким – песок.

При смешивании всех компонентов образуется цементное тесто, которое постепенно затвердевает, образуя прочный искусственный камень. В зависимости от качества смеси, марки цемента и входящих в состав добавок бетон имеет разные сроки твердения.

При нормальных условиях, то есть при влажности около 100% и комнатной температуре, время набора прочности бетона составляет 28 суток. В условиях современного строительства это слишком большой срок, поэтому зачастую твердение бетона ускоряют.

Факторы, влияющие на скорость набора прочности бетона

Факторы, от которых зависят сроки схватывания и твердения бетонной смеси:

  • активность цемента, его марка,
  • введение добавок-ускорителей твердения,
  • соотношение вода-цемент в растворе,
  • способ укладки и уплотнения бетонной смеси,
  • технология приготовления смеси,
  • влажность,
  • температура окружающего воздуха.

Набор прочности бетона напрямую зависит от температуры. Бетон может твердеть только при положительных температурах, так как в его составе присутствует вода. При замерзании воды процесс набирания прочности прекращается, он возобновляется, когда столбик термометра поднимется выше нуля, но бетон при этом становится менее прочным.

Чем больше температура, тем интенсивнее идет процесс твердения.

График набора прочности бетона в зависимости от температуры:

* На графике изображен процесс твердения бетона марки В25.

Контроль набора прочности бетона

Измеряют прочность бетона специальными приборами. Это позволяет определить, насколько хорошо конструкция в дальнейшем будет справляться с нагрузками. Для расчета прочности необходимо знать предельные нагрузки, которым сопротивляется изделие, при этом не разрушаясь.

Есть два метода контроля прочности бетона: разрушающий и неразрушающий. В первом случае из партии бетонных изделий выбирают несколько образцов и испытывают их на гидравлических прессах. Во втором – из бетона делают образцы в виде кубиков, которые проходят все технологические этапы производства вместе с основными изделиями, а затем испытывают на прессах уже кубики.

Также прочность бетона можно оценивать специальными приборами:

  • электронными, типа «Оникс»,
  • ультразвуковыми приборами, которые основаны на возможности прохождения ультразвука через плотные тела, при этом он не теряет своей интенсивности, но он сильно ослабевает при прохождении через воздух,
  • механическими приборами (например, молотком Кашкарова).

Методы ускорения твердения бетона

Существует несколько наиболее часто используемых методов ускорения набора прочности бетона:

  1. Термовлажностная обработка или ТВО. Термовлажностную обработку проводят в пропарочных камерах ямного типа, глубина которых составляет 2 метра. В камере необходимо обеспечить атмосферу насыщенного водяного пара и поддерживать температуру 90-100 °С. Процесс обработки бетона в камере продолжается в течение 12-15 часов.

Режимы термовлажностной обработки:

  • выдержка (2-3 часа),
  • подъём температуры со скоростью 25-30 °С/ч,
  • изотермический прогрев (t=80-90 °С), продолжительность: 6-8 часов,
  • снижение температуры со скоростью 30-40 °С/ч.

После того, как бетон прошел ТВО, он приобретает 70-100% прочность бетона 28-суточного твердения.

  1. Электропрогрев. Этот метод осуществляется при помощи переменного электрического тока, основан он на преобразовании электрической энергии в тепловую. Температура бетона повышается, из-за этого ускоряется процесс набора прочности. Существуют два способа электропрогрева:
  • внутренний прогрев, который происходит за счет тепла, выделяющегося при прохождении тока через бетон,
  • обогрев изделия внешними источниками. Это могут быть инфракрасные излучатели, или контактные электронагреватели.

Важно! Изделия должны быть закрыты пароизоляционной пленкой. Это поможет избежать испарения воды.

  1. Контактный прогрев. Бетонное изделие помещают в обогреваемую опалубку или форму. Изделие покрывают пленкой, чтобы не допустить испарения.
  2. Введение добавок, которые ускоряют процесс набора прочности. Ускорители твердения оказывают большое влияние на скорость набора прочности бетона на протяжении первых суток затвердевания бетона, со временем их воздействие ослабевает. К 28-суточному состоянию прочность бетона с добавками и без них становится одинаковой, что наглядно прослеживается по графику набора прочности бетона:

Нормативные документы, регламентирующие набор прочности бетона

Основным документом, в котором прописаны правила контроля прочности бетона, определены его сроки и условия твердения, является ГОСТ 18105-2010 «Бетоны. Правила контроля и оценки прочности». Также бетонные работы регламентируются ГОСТ 26633-2012 «Бетоны тяжелые и мелкозернистые».

В промышленном строительстве процесс набора прочности бетона может регулироваться локальными правовыми актами, к примеру, правилами производства работ.

Набор прочности бетона по суткам

Согласно ГОСТ 26633-2012 «Бетоны тяжелые и мелкозернистые», если не указан набор прочности бетона по суткам, требования по прочности должны быть обеспечены в возрасте 28 суток.

Наглядно процесс набора прочности бетона в зависимости от срока твердения проиллюстрирован в таблице.

Набор прочности бетона от температуры и по суткам таблица:

Заключение

Показатели твердости и прочности бетонных изделий меняются под воздействием различных условий и факторов. Задачей инженеров-строителей является подбор оптимальной бетонной смеси и создание определенных внешних воздействий для обеспечения необходимой прочности бетона, которая достигается за тот или иной период времени.

Бетон — время схватывания и набора прочности

Срок твердения бетона

Подавляющее большинство самодеятельных строителей считают по не совсем понятным причинам, что за окончанием укладки в опалубку либо завершением работ по выравниванию стяжки процесс бетонирования законченным. Между тем, время схватывания бетона значительно больше, чем время на его укладку. Бетонная смесь – живой организм, в котором по окончании укладочных работ происходят сложные и протяженные по времени физико-химические процессы, связанные с превращением раствора в надежную основу строительных конструкций.

Прежде чем производить распалубку и наслаждаться результатами приложенных усилий, нужно создать максимально комфортные условия для созревания и оптимальной гидратации бетона, без которой невозможно достижение требуемой марочной прочности монолита. Строительные нормы и правила содержат выверенные данные, которые приведены в таблицах времени схватывания бетона.

Содержащиеся в официальных таблицах данные, конечно, должны служить ориентиром при самостоятельном обустройстве бетонных или железобетонных конструкций. Но применение таких данных должно происходить в плотной практической привязке к реальным условиям строительства.

Уход за бетоном после заливки: основные цели и методы

Процессы, связанные с проведением мероприятий, которые предшествуют распалубке, содержат несколько технологических приемов. Цель выполнения таких мероприятий одна – создание железобетонной конструкции, максимально соответствующей по своим физико-техническим свойствам параметрам, которые заложены в проект. Основополагающим мероприятием, безусловно, является уход за уложенной бетонной смесью.

Уход заключается в выполнении комплекса мероприятий, которые призваны создать условия, оптимально соответствующие происходящим в смеси физико-химическим преобразованиям, во время набора прочности бетона. Неукоснительное следование предписанным технологией ухода требованиям позволяет:

  • свести к минимальным значениям усадочные явления в бетонном составе пластического происхождения,
  • обеспечить прочностные и временные значения бетонного сооружения в параметрах, предусмотренных проектом,
  • предохранить бетонную смесь от температурных дисфункций,
  • препятствовать прелиминарному отвердению уложенной бетонной смеси,
  • предохранить сооружение от различного происхождения воздействий механического или химического генеза.

Процедуры ухода за свежеобустроенной железобетонной конструкцией следует начинать непосредственно по окончании укладки смеси и продолжаться до тех пор, пока ей не будет достигнуто 70 % прочности, предусмотренной проектом. Это предусматривается требованиями, изложенными в пункте 2.66 СНиПа 3.03.01. Распалубку можно провести и в более ранние сроки, если это обосновано сложившимися параметрическими обстоятельствами.

После окончания укладки бетонной смеси следует провести осмотр опалубочной конструкции. Цель такого осмотра – выяснение сохранения геометрических параметров, выявление протечек жидкой составляющей смеси и механических повреждений элементов опалубки. С учетом того, сколько времени застывает бетон, точнее сказать – с учетом времени его схватывания, проявившиеся дефекты необходимо устранить. Среднее время, за которое может схватиться свежеуложенная бетонная смесь, составляет около 2-х часов, в зависимости от температурных параметров и марки портландцемента. Конструкцию необходимо предохранять от любого механического воздействия в виде ударов, сотрясений, вибрационных проявлений столько, сколько времени сохнет бетон.

Стадии набора прочности бетонной конструкцией

Бетонная смесь любого состава имеет свойство схватываться и получать необходимые прочностные характеристики при прохождении двух стадий. Соблюдение оптимального соотношения временных, температурных параметров и значений приведенной влажности имеет определяющее значение для получения монолитной конструкции с запланированными свойствами.

Стадийные характеристики процесса заключаются в:

  • схватывании бетонного состава. Время предварительного схватывания не велико и составляет ориентировочно 24 часа при средней температуре +20 Со. Начальные процессы схватывания происходят в течение первых двух часов по затворении смеси водой. Окончательное схватывание происходит, как правило, в течение 3–4 часов. Применение специализированных полимерных добавок позволяет, при определенных условиях, период начального схватывания смеси сократить до нескольких десятков минут, но целесообразность такого экстремального метода бывает оправданной по большей части при поточном производстве железобетонных элементов промышленных конструкций,
  • отвердевании бетона. Бетон набирает прочность, когда в его массе протекает процесс гидратации, иными словами – удаление воды из бетонной смеси. Часть воды при прохождении этого процесса удаляется при ее испарении, другая часть связывается на молекулярном уровне с составляющими смесь химическими соединениями. Гидратация может происходить при неукоснительном соблюдении температурно-влажностного режима отвердевания. Нарушение условий приводит к сбоям в прохождении физико-химических процессов гидратации и, соответственно, к ухудшению качества железобетонной конструкции.

Зависимость времени набора прочности от марки бетонной смеси

Логически понятно, что применение для приготовления бетонных составов разных марок портландцемента приводит к изменению времени твердения бетона. Чем выше марка портландцемента, тем меньше время для набора прочности требуется смеси. Но при использовании любой марки, будь это марка 300 либо 400, не следует прикладывать к железобетонной конструкции значительные механического характера нагрузки раньше, чем по истечении 28 дней. Хотя время схватывания бетона по таблицам, приведенным в строительных правилах, может быть и меньше. Особенно это касается бетонов, приготовленных с применением портландцемента марки 400.

ППР на арматурные работы. Разработка Проектов Производства Работ на армирование монолитных конструкций в г. Москва

Предлагаем профессиональные услуги для профессиональных строителей по разработке ППР — Проектов Производства Работ на армирование монолитных конструкций (арматурные работы), с учётом требований действующих норм и правил, а также фактических условий производства работ на каждом конкретном объекте строительства в г. Москва. Дорого. Качественно. Услуги по разработке ППР сертифицированы.

Порядок производства арматурных работ

Работы по армированию монолитных конструкций зданий и сооружений должны выполняться лицом, осуществляющим строительство, в соответствии с действующим законодательством, проектной, рабочей и организационно-технологической документацией.

Арматурная сталь (стержневая, проволочная) и сортовой прокат, арматурные изделия и закладные элементы должны соответствовать проекту и требованиям соответствующих стандартов. Расчленение пространственных крупногабаритных арматурных изделий, а также замена предусмотренной проектом арматурной стали должны быть согласованы с заказчиком и проектной организацией.

Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять по ГОСТ 7566-81.

Заготовку стержней мерной длины из стержневой и проволочной арматуры и изготовление ненапрягаемых арматурных изделий следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 3.09.01-85, а изготовление несущих арматурных каркасов из стержней диаметром более 32 мм прокатных профилей — согласно разд. 8, СНиП 3.03.01-87 «Несущие и ограждающие конструкции».

Изготовление пространственных крупногабаритных арматурных изделий следует производить в сборочных кондукторах.

Заготовку (резку, сварку, образование анкерных устройств), установку и натяжение напрягаемой арматуры следует выполнять по проекту в соответствии со СНиП 3.09.01-85.

Заготовка и обработка арматуры производится в специально предназначенных для этого и соответственно оборудованных местах.

Для защиты работников от падения предметов на подвесных лесах по наружному периметру скользящей опалубки устанавливаются козырьки шириной не менее ширины лесов.

При выполнении работ по натяжению арматуры необходимо:

  • Устанавливать в местах прохода людей защитные ограждения высотой не менее 1,8 м.
  • Оборудовать сигнализацией устройства для натяжения арматуры, приводимой в действие при включении привода натяжного устройства.
  • Обеспечить условия, при которых нахождение людей в зоне, ближе 1 м от нагреваемых электротоком арматурных стержней было исключено.

Элементы каркасов арматуры необходимо пакетировать с учетом условий их подъема и транспортирования к месту монтажа.

Монтаж арматурных конструкций следует производить преимущественно из крупноразмерных блоков или унифицированных сеток заводского изготовления с обеспечением фиксации защитного слоя согласно табл. 9, СНиП 3.03.01-87 «Несущие и ограждающие конструкции».

Установку на арматурных конструкциях пешеходных, транспортных или монтажных устройств следует осуществлять в соответствии с ППР, по согласованию с проектной организацией.

Бессварочные соединения стержней следует производить:

  • Стыковые — внахлестку или обжимными гильзами и винтовыми муфтами с обеспечением равнопрочности стыка.
  • Крестообразные — вязкой отожженной проволокой. Допускается применение специальных соединительных элементов (пластмассовых и проволочных фиксаторов).

Стыковые и крестообразные сварные соединения следует выполнять по проекту в соответствии с ГОСТ 14098-85.

При устройстве арматурных конструкций следует соблюдать требования табл. 9, СНиП 3.03.01-87 «Несущие и ограждающие конструкции».

Технология монолитного бетона и железобетона

Бетон и железобетон в современном строительстве

Бетон ижелезобетон в строительстве России занимает ведущее место.

Масштабность применения бетона и железобетона обусловлена их высокими физико-механическими показателями, долговечностью, хорошей сопротивляемостью температурным и влажностным воздействиям, возможностью получения конструкций сравнительно простыми технологическими методами, использованием в основном местных материалов (кроме стали), сравнительно невысокой стоимостью.

По способу выполнения бетонные и железобетонные конструкции разделяют на сборные, монолитные и сборно-монолитные.

Сборные конструкции изготовляют на заводах и полигонах, затем доставляют на строящийся объект и устанавливают в проектное положение.

Монолитные конструкции возводят непосредственно на строящемся объекте.

Сборно-монолитные конструкции выполняют из сборных элементов заводского изготовления и монолитной части, объединяющей эти элементы в единое целое.

Наряду с увеличением объема применения сборного бетона и железобетона возрастает число сооружений, выполняемых с применением монолитных конструкций. Так, в промышленном и гражданском строительстве применение монолитного железобетона эффективно при возведении массивных фундаментов, подземных частей зданий и сооружений, массивных стен, различных пространственных конструкций, стенок и ядер жесткости, дымовых труб, резервуаров, зданий повышенной этажности (особенно в сейсмических районах) и многих других конструкций и инженерных сооружений.

Состав и структура комплексного технологического процесса

Возведение монолитных бетонных и железобетонных конструкцийтребует выполнения комплекса процессов, включающегоустройство опалубки, армирование и бетонирование конструкций, выдер живание бетона, распалубливание, а также при необходимости отделку поверхностей готовых конструкций.

Технологический процесс по возведению монолитных бетонных и железобетонных конструкций состоит из заготовительных и мон-тажно-укладочных (основных) процессов, связанных между собой транспортными операциями.

В состав заготовительных процессов входят операции по изготовлению элементов опалубки, арматуры, сборке арматурно-опалубочных блоков, приготовлению бетонной смеси. Они выполняются, как правило, в заводских условиях или в специализированных цехах и мастерских. Основные процессы, которые выполняют непосредственно на строительной площадке — установка опалубки и арматуры в проектное положение, монтаж арматурных и арматур-но-опалубочных блоков, укладка и уплотнение бетонной смеси, уход за бетоном в процессе твердения, натяжение арматуры (при бетонировании монолитных предварительно-напряженных конструкций), демонтаж опалубки после достижения бетоном требуемой прочности.

Снип фундаменты ленточные армирование

Как в промышленном, так и в индивидуальном строительстве самым надежным фундаментом считается армированный ленточный. Это основание из бетона, которое формируется в траншее определенной глубины и ширины, с армированием металлическим каркасом и последующей заливкой раствором. Любой фундамент испытывает всевозможные нагрузки – на растяжение и сжатие, на изгиб и излом, поэтому к таким конструкциям предъявляются жесткие требования по различным параметрам, описанные в соответствующих ГОСТ и СНиП. Так как требований достаточно много, запоминать их не Перечень основных документов для строительства армированных оснований

Схема армирования и технология строительства основания

Армирование бетонной формы основания проводится в два яруса – верхним и нижним рядами арматуры с поперечным и продольным усилением дополнительными прутьями. Для формирования прочного, но гибкого армокаркаса применяют арматурные прутья категории А III – это стальной профиль круглого сечения Ø 10-16 мм, имеющий два продольных ребра жесткости и поперечные грани, отлитые по спирали.

При общей высоте основания ≥ 0,15 м в каркас необходимо встраивать вертикальные стержни арматуры, что делается методом связывания при помощи мягкой вязальной проволоки (СНиП 52-01-2003 и СП 52-101-2003). Для вертикального усиления каркаса применяют арматуру класса А I – это гладкая арматура Ø 6-8 мм. Чтобы компенсировать продольные нагрузки в теле бетонного ленточного фундамента, каркас усиливается поперечной арматурой, которая предотвращает образование микротрещин и скрепляет друг с другом продольные ярусы армирующего каркаса основания. Онлайн калькулятор для расчета арматуры

Согласно указанным СНиП, вертикальная и поперечная арматура связывается в единую конструкцию стальными хомутами, расстояние между которыми соблюдается как 3/8 от высоты ленточного фундамента, и должно быть ≥ 0,25 м.

Также армирующий каркас в соответствии со снип фундаменты ленточные не должен собираться из поврежденных или ржавых стержней – арматура должна быть ровной и порезанной по расчетным размерам. Отдельные арматурные прутья также соединяются между собой при помощи мягкой или отожженной вязальной проволоки и вязального крючка. Применять сварочное оборудование разрешено только для соединения прутьев с мариковкой «С». Армирование ленточных оснований

Правила связывания армирующего каркаса должны соблюдаться неукоснительно, иначе не получится добиться требуемой жесткости каркаса. Связывание углов и присоединений каркаса предотвращает разрушающее воздействие локальных нагрузок на фундамент. Для угловых примыканий используются арматурные прутья класса А III. Основные рекомендации при соединении углов армокаркаса:

  1. Прут необходимо согнуть в таким образом, чтобы один его конец входил в стену основания, второй конец входил в противоположную стену;
  2. Запускать стержень арматуры на противоположную стену следует на длину сорока диаметров прута;
  3. Не разрешается применять простое связывание пересечений арматуры без из усиления дополнительными вертикальными и поперечными отрезками арматуры;
  4. При длине прута, не позволяющей загнуть его на противоположную стену фундамента, арматура соединяется Г-образными металлическими профилями;
  5. Шаг между соединительными хомутами выбирается в два раза короче, чем в ленте.
Схема связывания арматуры

Заливка бетона в траншею

Требования к заливке бетонного раствора в фундамент предъявляются во многих документах –  ТСН 50-302-2004, ВСН 29-85, ГОСТ 13580-85, СП 63.13330.2013, СП 52-101-2003, СНиП 52-01-2003, СП 22.13330.2011, ГОСТ Р 54257-201, и других. Раствор заливается в ограниченную опалубкой траншею послойно, с толщиной пластов 0,20-0,25 м. Укладка раствора ведется в одном направлении, но при большой ширине ленты допускается заливка наклонных слоев под углом ≤ 300.


После заливки одного слоя и распределения раствора весь бетон необходимо уплотнить вибратором или ручным штыкованием лопатой или ломом, чтобы высвободить находящийся в растворе воздух, который ослабляет бетон и делает его более уязвимым для разрушения при воздействии разновекторных нагрузок. Следующий шаг – укладка верхнего слоя раствора. Если лента фундамента широкая и глубокая, то необходимо сделать холодный шов. Если предыдущий слой бетона схватился и затвердел, то его поверхность перед укладкой следующего пласта раствора необходимо очистить и обезжирить, а затем просушить потоком теплого воздуха. Очистка холодного рабочего шва обязательна, так как заливка на грязную поверхность верхнего слоя бетона разрушит монолитную конструкцию основания из-за находящейся между пластами раствора грязи и цементной пленки. Основные положения по формированию ленты фундамента регламентированы в указанных выше документах. Выдержка из СНиП

Очищают поверхность бетона от цементной пленки металлической щеткой (при прочности бетона ≥ 1,5 МПа), фрезерованием (при прочности бетона ≥ 5 МПа), пескоструйкой (при прочности бетона ≥ 5Мпа) или промывкой струей воды (при прочности бетона ≥ 0,3 МПа). Самый дешевый метод – очистка водой, и этот пункт также влияет на общую стоимость ленточного фундамента.

Холодный рабочий шов расположен в теле основания не только горизонтально, но и вертикально и перпендикулярно относительно осей балок, стен, колонн и плит. Отсекают рабочий шов щитом из досок или фанеры, а для свободного прохождения арматуры в нем проделываются отверстия соответствующего диаметра под прутья каркаса.

Перед тем, как залить ленточный фундамент снип, выжидают определенное время для достижения прочности бетона в предыдущем слое не менее 1,5 МПа. Первые 3-5 суток незатвердевший слой защищают от осадков и солнечных лучей, мороза или жары. Механические повреждения бетона в этот период также недопустимы, пока прочность бетона не увеличится до 1,5МПа. Общие положения СНиП при проектировании фундаментов

Калькулятор вес арматуру

Как проверяется прочность бетона

Прочность материалов – это способность сопротивляться разрушительным воздействиям под влиянием внутреннего напряжения материала, возникающего под давлением сил извне или из-за других факторов (усадка, влажность, температура, и т.д.).

Свойства прочности материала рассчитываются несколькими методами:

  1. Метод стандартных образцов;
  2. Метод исследования выбуренного керна;
  3. Метод неразрушающего контроля, который считается самым дешевым и действенным.
Проверка прочности бетона

Расчет материалов

Количество и вес арматурных стержней, которое потребуется для конструирования армирующего каркаса, рассчитывается по габаритам ленты фундамента. При ширине ленты 0,4 м рекомендуется использовать четыре продольных прута – по два сверху и снизу. В качестве примера можно рассмотреть формирование каркаса 6 х 6 м для ленточного основания дома.

При четырехрядной укладке понадобится 24 м арматуры на один ряд, для всего каркаса – 96 м. Вертикальные и поперечные гладкие стержни армирования для фундамента ленты шириной 30 см и высотой 190 см: для каждой точки пересечения прутьев при шаге 0,05 м от верхней части фундамента понадобится (30 – 5 – 5) х 2 + (190 – 5 – 5) х 2 = 0,40 м. Расстояние между стальными хомутами 50 см, количество хомутов: 24 / 0,5 + 1 = 49 единиц.


Общий метраж армирующих прутьев для формирования каркаса по вертикали составит 4 х 49 = 196 м. Каждое место связывания – это четыре пересечения, поэтому расход вязальной проволоки для каждого соединения – восемь отрезков по 30-40 см. Общий метраж составит: 0,3 х 8 х 49 = 117,6 метра. Расчет арматуры

Ленточный фундамент по монолитному типу формируется в виде прямоугольника или квадрата. Армирующий каркас формируется в результате нескольких последовательных операций:

  1. Дно траншеи прерывисто укладывается кирпичами высотой в четверть кирпича, чтобы можно было залить раствором промежуток между каркасом и подошвой фундамента;
  2. Под стойки арматурного каркаса делается шаблон, по нему нарезаются отрезки арматуры нужного размера;
  3. На слой кирпича кладутся продольные прутья армирующего каркаса. Если прутья короткие, их связывают с нахлестом ≥ 0,2 м;
  4. Горизонтальные гладкие прутья связываются в каркасе с продольной арматурой с шагом 0,5 м;
  5. По углам ячеек из арматуры привязываются вертикальные гладкие стержни длиной на 10 см короче высоты основания;
  6. Продольная арматура привязывается к вертикальным стержням;
  7. К углам, которые получились в результате этих операций, привязываются поперечные верхние стержни.
Заливка ленточного основания бетоном

Требования СНиП

По поводу строительства фундамента ленточного типа: существует документ СНиП 52-01-2003, регламентирующий расстояния между прутьями каркаса, в частности, шаг между горизонтальными гранями армокаркаса и шаг между поперечными прутьями. Это расстояние зависит от:

  1. Диаметра арматуры;
  2. Фракции бетонного заполнителя;
  3. Ориентирования каркаса относительно бетонирования;
  4. Метода заливки раствора в опалубку;
  5. Типа уплотнения раствора.

Требования определяют, что шаг продольного армирования регламентируется как H = ≤ 40 см и ≥ 25 см. Расстояние между поперечными прутьями арматуры определяется как 1/2 высоты сечения ленты, но не больше, чем 0,3 м.

Диаметр армирования зависит от общего метража продольного армирования фундамента и предполагается ≥ 0,1% площади сечения ленты. На практике это означает, что для бетонного основания высотой 100 см при ширине ленты 50 см площадь сечения будет равняться 500 мм2.

Размеры фундаментной ленты согласно СНиП

МЗЛФ (мелкозаглубленный фундамент) отличается от заглубленного высотой бетонной ленты, поэтому глубокозаглубленные в фундаменты закладывается более развитая структура каркаса, боковых бетонных стенок и подошвы. Из-за большой глубины такого основания существуют рекомендации от профессионалов: для лент глубиной ≤ 1 м армируется только подошва фундамента, а в глубокозаглубленных основаниях армируется также оболочка и днище.

Дополнительное усиление армирующего каркаса в МЗЛФ проводится армирующей металлической сеткой из прутьев Ø 4 мм с размером ячеек 10 х 10 см. Любой тип армирования намного повышает прочность и жесткость конструкции, а также усиливает сопротивление опорной части ленты боковым и сжимающим нагрузкам.

Сама методика армирования бетонного основания не представляется сложной, и ее можно провести самостоятельно, что позволит не только усилить основание дома, но и добиться значительного снижения стоимости строительства.

Армирование монолитных железобетонных лестниц — какими конструктивными требованиями нужно руководствоваться

Если мы заглянем в «Руководство по конструированию железобетонных конструкций» в поиске раздела «Лестницы», нас будет ждать разочарование. В остальной литературе – тоже. Есть лишь небольшой графический материал в книге Тихонова (раздел 7). Текстовых рекомендаций по армированию монолитных лестниц я не встречала вообще, а вы?

Но отсутствие адресных рекомендаций не означает, что мы не можем воспользоваться любимым руководством и сделать все правильно. Давайте же в этой статье разберем, какие именно пункты руководства по конструированию нужно соблюдать, разрабатывая чертеж монолитной железобетонной лестницы.

Для начала давайте проведем анализ обыкновенной монолитной лестницы. Она, хоть и цельная, но состоит из площадок и маршей. Площадки – это не что иное, как небольшие железобетонные плиты, поэтому за указаниями по их армированию мы отправимся в раздел ПЛИТЫ. А что же с маршем? Плита – не плита… Как сказать? Давайте рассмотрим, какая часть марша является действительно работающей железобетонной конструкцией.

Я предлагаю вам взглянуть на рисунок выше. Рабочая часть лестничного марша выделена синим. Ступени же (красные) просто являются дополнительной нагрузкой на марш. Правда, после такого разделения, марш представляется более простым для конструирования? Это обыкновенная железобетонная плита ломаной формы с нашлепками в виде ступеней. Именно так к ней и нужно относиться, подбирая подходящие конструктивные требования.

Узлы сопряжения марша и площадок – однозначно жесткие. А значит арматура должна быть либо непрерывной, либо заведена за место опирания (условно это место излома конструкции) на величину анкеровки (а иногда и на две величины, об этом позже). Армируем мы лестницу сетками – сварными либо вязаными. Где устанавливать арматуру, покажет расчет (об этом будет отдельная статья).

В случае с балочной лестницей ситуация немногим изменится. Просто к армированию монолитных «плит» (то есть площадок и маршей) добавится армирование балок.

Рассмотрим конструктивные требования к армированию плитных частей лестниц – маршей и площадок.

Защитный слой бетона

На что влияет защитный слой бетона? Во-первых, это защита арматуры от коррозии и обеспечение надежного сцепления ее с бетоном. Во-вторых, это пожаростойкость конструкции. Но чем больше защитный слой, тем меньше рабочая высота сечения бетона (а значит и меньше несущая способность). А при слишком большой толщине защитного слоя бетон вообще будет растрескиваться. Поэтому нам всегда нужно соблюдать баланс и находить оптимальный защитный слой.

При определении защитного слоя бетона для арматуры лестниц, воспользуемся таблицей 30 руководства.

Напомню, что в Украине нет требований по расчету защитного слоя по противопожарным нормам (у нас нужно проводить испытания огнем каждой монолитной конструкции). Так вот, по опыту испытания без вопросов проходят плиты с защитным слоем 20 мм.

Также не стоит забывать, что стержни нужно делать такого размера, чтобы они спокойно размещались в опалубке – защитный слой должен быть и в торцах стержней, особенно при наличии отгибов.

 

Если площадка у нас шириной 2500 мм, длина стержней в ней должна быть 2500 – 2∙15 = 2470 мм.

Расстояние между стержнями арматуры в лестницах

Это важный пункт. Шаг стержней зависит от толщины плиты. При слишком тонких плитах шаг арматуры устанавливается гуще, при более толстых – реже. Это обусловлено рациональной работой арматуры в плите. При оптимальном шаге получается наиболее эффективный и экономичный вариант армирования.

Армирование лестницы в месте излома конструкции

Этот интересный момент освещен в руководстве только для ригелей, но кто мешает нам применить его при армировании лестницы? Как раз угол у лестниц обычно меньше 160 градусов. На рисунке 95 мы можем подсмотреть, как стыковать нижнюю арматуру площадки с нижней арматурой марша.

Половина стержней должна быть заведена за ось изгиба конструкции на величину нахлестки, вторая половина – на две величины нахлестки. Если мы конструируем косоур (в виде балки), то обязательно нужно установить еще и хомуты в месте нахлестки, для плитной конструкции хомуты не устанавливаем.

Как видите, если отнестись к лестнице, как к конструкции, состоящей из марша и площадок, которые просто нужно грамотно состыковать между собой, получается не такая уж и сложная задача. Если хотите ознакомиться с пошаговым конструированием монолитной лестницы, загляните в эту статью (в разработке, ссылка будет позже).

class=»eliadunit»>

Сборно-монолитный железобетонный каркас высотного дома «Казань-1000»

(57) Реферат:

Изобретение относится к области строительства, в частности строительства жилых и общественных зданий. Техническим результатом изобретения является создание новой гибкой несущей конструкции каркасной системы, обеспечивающей возможность свободной планировки с одновременным сокращением материальных и трудозатрат на установку и улучшение конструкции сворности и жесткости здания.Сборно-монолитные железобетонные каркасные многоэтажные дома, в том числе сборные железобетонные колонны с отверстиями, сборные предварительно напряженные фермы и плиты с зазором между их торцами, а также плиты пустотные, опирающиеся на торцевую поверхность ригелей. наклонные к плоскости пластины с углом 25-30 ° o и поперечины на торцах представляют собой горизонтальные выемки треугольного сечения, с зазорами между торцами пластин и отверстиями в замоноличенных колоннах наряду с освободили их арматурные выпуски из собранных элементов каркаса.3 п. ф-кристаллы, 9 ил. Изобретение относится к области строительства и может быть использовано при возведении корпуса и шарнирных соединений в узлах с установкой внутренних стеновых панельных диафрагм для обеспечения пространственной жесткости (см. Рабочие чертежи серии 1.020-1 / 87. «Каркас межвидового применения многоэтажных общественных зданий, объем 0-3). Каркас широко применяется, так как отличается высоким уровнем индустриализации и быстротой монтажа.Однако такой каркас ограничивает возможности офисных помещений открытой планировки и строительства здания в целом. Кроме того, каркас не обладает достаточной жесткостью, поскольку в узлах соединения принимаются шарнирные. Известен каркас CUBE с безбалочными безбалочными балками (Дорфман А.Е., Левонтин Л.Н. Конструирование безбалочных безбалочных перекрытий. М .: Стройиздат, 1975; Казанский ГИПРОНИИАВИАПРОМ), выполненный из твердого материала. железобетонные квадратные плиты с последующими монолитными стыками между ними. Эта фреймовая система предполагает фиксированную сетку столбцов, изменение которой приводит к появлению новых размеров и оснастки, т.е.е., стоимость объекта. Кроме того, небольшая высота перекрытия несущих элементов в зоне сопряжения с колонной приводит к снижению жесткости здания и значительному расточительству материала (толщина перекрытия — 16,0 см, расход стали — 17,8 кг / шт.). м 2 ). Известный монолитный каркас многоэтажный стыков (авторское свидетельство 2087633, кл. Е 04 1/18). Монолитная перекладина изготавливается без предварительного напряжения, что ограничивает размеры пролетов, а следовательно, и возможности планировки.Фиксированное количество отверстий в колоннах и наличие в зависимости от фактической нагрузки трех видов поперечного сечения монолитной перекладины увеличивает размеры опалубки колонн и ограничивает возможность изменения количества работающих сердечников клапана. Кроме того, небольшая высота опорного болта приводит не только к уменьшению уменьшенной толщины плиты до 13,2 см, но и к чрезмерному использованию стали (11,4 кг / м 2 ). Наиболее близким по назначению и эффекту является достигается сборный железобетонный каркас (авторское свидетельство, SU 1386711 A1, 07.04.1988, кл. Е 04 1/16), в том числе колонны с неразрезными швеллерами в двух направлениях для исключения преднапряженного армирования сборно-монолитных балок, плит и боковых элементов, установленных по периметру каркаса перекрытия. Недостатки предварительно напряженного железобетонного каркаса. (авторское свидетельство, SU 1386711 А1, 07.04.1988, кл. Е 04 1/16 В) следующие. Сначала натягивают проушины, которые представляют собой элементы и колонны, для чего требуется определенное время, и только после этого замоноличивают зазоры между плитами перекрытия и боковыми элементами.Таким образом, бетонирование узлов каркаса производится в два этапа с временем выдержки, необходимым для твердения бетона, что наряду с созданием предварительного напряжения на строительной площадке увеличивает трудоемкость монтажных работ. Во-вторых, каркас за счет использования оребренных плит перекрытия прямоугольной формы и длины, кратной 6,0 м, позволяет проектировать здания любой конфигурации в плане с применением открытых конструкций. Планировка офисного помещения. Изобретение направлено на создание новой гибкой несущей конструктивной каркасной системы, обеспечивающей возможность свободной планировки с одновременным сокращением материалов и трудозатрат на установку и изготовление, а также на улучшение конструкции сворности и жесткости здания. .В результате достигается то, что в сборно-монолитно-каркасных многоэтажных домах, состоящих из сборных железобетонных колонн с отверстиями в перекрытии, сборные предварительно напряженные балки с арматурными стержнями на верхней Гнани впадине, опираются на ригели торцевой поверхности плит. выполнена наклонная к плоскости пластины с углом 25-30 ° o и поперечины на торцах представляют собой горизонтальные выемки треугольного сечения, с зазорами между торцами пластин, отверстия в колоннах замоноличенные. Вместе с выпущенной им арматура освобождается от собранных элементов каркаса.В результате балки перекрытия и колонны имеют простое прямоугольное сечение без консолей и могут быть выполнены любой длины, а простота геометрических форм элементов каркаса позволяет освоить производство изделий с минимальными затратами. В результате перекрытие балок может иметь концы, расположенные под любым углом в горизонтальной плоскости к продольной оси болта, что дает возможность проектировать здания любой конфигурации в плане. находиться одновременно в одном здании разной ориентации — продольной и поперечной, что позволяет увеличить пролет так, чтобы можно было расположить на нижних этажах торговых объектов и подземных гаражей.Сравнительный анализ изобретения с прототипом оребрения. Кроме того, отличие состоит в узлах пары пластин друг к другу и фрамугах с колоннами. Использование пустотелого сердечника позволяет осуществить более жесткое соединение через капиллярный монолитный бетон с пустотами лицевой части плит с образованием дюбелей. Пара болтов с колонной за счет полукруглого болта в верхней зоне с одновременным заполнением железобетоном отверстий колонн и образованием шпоночной канавки за счет наличия углублений треугольного сечения в торце болта. .Этот анализ позволяет сделать вывод о наличии новизны в настоящем изобретении. Изобретение поясняется чертежами. На фиг.1 показан частичный план установки с расположением элементов каркаса: колонны 1, балки 2 и плит перекрытия 3. На фиг.2 и фиг.3 представлены поперечные сечения по узлам пары каркасных элементов на фиг. 1. На фиг.4-9 показаны формы и сечения элементов каркаса. Колонна 1 имеет отверстия 4, разделяющие корпус колонны 1 на отдельную секцию со ступенькой на полу.Поперечины 2 выпусков имеют поперечную арматуру 5 на верхней грани петлеобразной формы и освобождают продольную рабочую заслонку 6 на концах, а штифты 7 треугольной сечения 9 под углом 25-30 ° o и 10 °. Шпонки образованы вдавливанием бетонных вставок 11 в пустоты на глубину до 150 мм. Пара болтов 2 с колонкой 1 осуществляется за счет заполнения монолитного бетона отверстий 4 в колонне 1 и образования шпоночной канавки 12. Размер и количество ключей 7 могут рассчитываться. Кроме того, в этот узел подключаются арматурные стержни 6 нижней зоны к концам ригелей 2 и подходят рабочие опорные приспособления 13 в верхней зоне, т.е.е., имеют в узле двойное армирование. Такая арматура выдерживает знакопеременные нагрузки, характерные сейсмические воздействия. Для размещения опоры рабочего клапана 13 в монолитной части болта 2 торцевая поверхность плит выполнена наклонно к плоскости плиты с углом 25-30 ° . o . Это позволяет увеличить зазор вверху между торцами пластин (рис.3) и разместить в верхней зоне арматурные стержни 13 в один ряд. Болт 2 и потолочная пластина 3 могут одновременно находиться в одном здании по-разному. Ориентация бывает продольной и поперечной, что позволяет увеличить пролет для размещения на нижних этажах торговых объектов и подземных гаражей.Поперечины 2 в плане являются торцами под люминофором. Колонны 1 и балки 2 имеют простое прямоугольное сечение без консолей и могут быть выполнены любой длины, а простота геометрических форм элементов каркаса позволяет освоить производство изделий. с минимальными затратами. Вы можете сделать перекрытие стен с опорой на перекладины и использовать его для заливки любым материалом, отвечающим современным требованиям по теплозащите. Предлагаемый сборно-монолитный железобетонный каркас под названием «Казань-1000» («Казань-1000») Котлы ») позволили получить хорошие показатели по расходу бетона и стали, толщина перекрытия — 14.2 см, расход стали на 1 кв.м перекрытия — 8,8 кг / м 2 , доля монолитного перекрытия из бетона составила 7,2%. 1. Сборно-монолитные железобетонные каркасные многоэтажные дома, в том числе сборные железобетонные колонны с отверстиями, сборные предварительно напряженные фермы и плиты с зазором между их торцами, при этом плиты выполнены полыми, опираясь на торцевую поверхность ригелей. выполнена наклонная к плоскости пластины с углом 25-30 ° o ° и поперечины на торцах представляют собой горизонтальные углубления треугольных секций выпусков сборных элементов каркаса.2. Каркас по п.1, отличающийся тем, что балки и колонны имеют в поперечном сечении прямоугольную форму без консолей. Каркас по п.1 или 2, отличающийся тем, что на концах ригелей накладки могут располагаться под любым углом в горизонтальной плоскости к продольной оси болта, что позволяет конструировать постройки любой конфигурации в плане. . Каркас по п.1, или 2, или 3, отличающийся тем, что балки и перекрытия могут быть в одном здании разной ориентации — продольной и поперечной.

Стандартные параметры армирования внахлест при вязании. Армирование внахлест при вязании

Соединяя стальные стержни, армирующие ленточный фундамент, у многих возникает закономерный вопрос: как правильно перекрыть арматуру и какой длины она должна быть. Ведь правильная сборка металлического силового каркаса предотвратит деформацию и разрушение монолитной бетонной конструкции от действующих на нее нагрузок и увеличит ее безаварийный срок службы. Какие технические особенности изготовления стыковых соединений мы рассмотрим в этой статье.

Виды арматуры внахлест

Согласно требованиям СНиП бетонное основание должно иметь не менее двух сплошных непрерывных петель армирования. На практике это условие может быть выполнено путем перекрытия арматурных стержней. При этом стыки на стыках могут быть нескольких типов:

  • Внахлест без сварки
  • Соединения сварные и механические.

Первый вариант подключения широко применяется в частном домостроении благодаря простоте, доступности и невысокой стоимости материалов.В этом случае применяется распространенный класс фурнитуры A400 AIII. Стыковка внахлест арматурных стержней без применения сварки может производиться как с использованием вязальной проволоки, так и без нее. Второй вариант чаще всего применяется в промышленном домостроении.

Согласно строительным нормам, арматура внахлест для вязания и сварки предполагает использование стержней диаметром до 40 мм. Американский институт цемента ACI допускает использование стержней с максимальным поперечным сечением 36 мм.Для арматурных стержней, диаметр которых превышает указанные значения, не рекомендуется использовать соединения внахлест из-за отсутствия экспериментальных данных.

Согласно СНиП запрещается перекрытие арматуры при вязке и сварке в зонах максимальной концентрации нагрузки и местах максимальной нагрузки металлических стержней.

Сварка внахлест арматурных стержней

Для дачного строительства сварка внахлест арматуры считается дорогим удовольствием, из-за дороговизны металлических прутков марки А400С или А500С.Они принадлежат к тому классу, который нужно сваривать. Это значительно увеличивает стоимость материалов. Недопустимо использование стержней без индекса «С», например: широко распространенный класс A400 AIII, так как при нагревании металл значительно теряет прочность и коррозионную стойкость.

Тем не менее, если вы решили использовать прутки свариваемого класса (A400C, A500C, B500C), их стыки следует сваривать электродами диаметром 4 … 5 мм. Длина сварного шва и собственно нахлест зависит от типа используемого армирования.

Исходя из приведенных данных видно, что при использовании стальных прутков класса В400С для обвязки величина перекрытия соответственно сварного шва составит 10 диаметров сварной арматуры. Если за силовой каркас фундамента принять стержни ᴓ12 мм, то длина шва будет 120 мм, что, по сути, будет соответствовать ГОСТ 14098 и 10922.

Согласно американским нормам, перекрестие арматуры нельзя сваривать. Действующие на основание нагрузки могут вызвать возможные разрывы как самих стержней, так и их соединений.

Армирование внахлест при вязании

В случаях использования обычных стержней марки А400 А4 для передачи расчетных усилий от одного стержня к другому используйте метод соединения без сварки. В этом случае места нахлеста арматуры обвязывают специальной проволокой. Этот метод имеет свои особенности и к нему предъявляются особые требования.

Варианты перекрытия арматуры

В соответствии с действующим СНиП несварное соединение стержней при установке железобетонной силовой рамы может производиться в одном из следующих вариантов:

  • Накладка на профиль прямогонный профиль;
  • Нахлест арматурного профиля прямым концом с сваркой или установкой по всему обходу поперечно расположенных стержней;
  • Со загнутыми концами в виде крючков, петель и ножек.

Профилированную арматуру диаметром до 40 миллиметров можно связать такими соединениями, хотя американский стандарт ACI-318-05 допускает использование стержней диаметром не более 36 мм.

Использование стержней с гладким профилем требует использования вариантов нахлеста путем сварки поперечной арматуры или использования стержней с крючками и проушинами.

Основные требования к стыкам внахлест

При выполнении стыков арматуры внахлест действуют правила, определенные строительной документацией.Они определяют следующие параметры:

  • Размер нахлеста стержней;
  • Особенности расположения самих стыков в теле бетонируемого сооружения;
  • Расположение соседних байпасов относительно друг друга.

Учет этих правил позволяет создавать надежные железобетонные конструкции и увеличивать срок их безаварийной эксплуатации. Теперь обо всем поподробнее.

Где разместить при вязании внахлест арматурных швов

СНиП не допускает расположения точек вязания арматуры внахлест в местах наибольшей нагрузки на них.Не рекомендуется размещать стыки в местах, где стальные стержни испытывают максимальную нагрузку. Все стыковые соединения стержней лучше всего размещать на ненагруженных участках железобетонных изделий, где конструкция не испытывает напряжений. При заливке ленточного фундамента обходы концов арматуры проводят в места с минимальным крутящим моментом и минимальным изгибающим моментом.

При отсутствии технологической возможности выполнения данных условий длину перекрытия арматурных стержней принимают из расчета 90 диаметров стыкуемых стержней.

Какой размер армирования внахлест при вязании

Поскольку вязка арматуры внахлест определяется технической документацией, длина стыковочных швов там четко указывается. При этом значения могут колебаться не только от диаметра используемых стержней, но и от таких показателей как:

  • Характер нагрузки;
  • Марка бетона;
  • Класс арматурной стали;
  • Точки подключения;
  • Изделия железобетонные (горизонтальные плиты, балки или вертикальные колонны, пилоны и монолитные стены).

В общем, длина перекрытия стержней арматуры во время вязания определяется влиянием сил, возникающих в стержнях, воспринимаемых сил сцепления с бетоном, действующих по всей длине соединения, и сил, оказывающих сопротивление. в анкеровке арматурных стержней.

Основным критерием определения длины нахлеста арматуры при вязании является ее диаметр.

Для удобства расчета нахлеста арматурных стержней при обвязке несущего каркаса монолитного фундамента предлагаем воспользоваться таблицей с указанными диаметрами и их нахлестами.Почти все значения уменьшены до 30-кратного диаметра используемых стержней.

Перекрытие арматуры по диаметрам
Диаметр арматурной стали А400, мм Размер внахлест
диаметром в мм
10 30 300 мм
12 31,6 380 мм
16 30 480 мм
18 32,2 580 мм
22 30,9 680 мм
25 30,4 760 мм
28 30,7 860 мм
32 30 960 мм
36 30,3 1090 мм

В зависимости от нагрузок и назначения железобетонных изделий длина стыков стержневой стали внахлестку изменяется в сторону увеличения:

В зависимости от марки бетона и характера нагрузки, используемой для заливки монолитной фундаментной полосы и других железобетонных элементов, минимальные рекомендуемые значения для обхода арматуры в процессе обвязки будут следующими:

Для сжатого бетона
Диаметр арматурной стали А400, используемой в сжатом бетоне, мм
M250 (B20) M350 (B25) M400 (B30) M450 (B35)
10 355 305 280 250
12 430 365 335 295
16 570 490 445 395
18 640 550 500 445
22 785 670 560 545
25 890 765 695 615
28 995 855 780 690
32 1140 975 890 790
36 1420 1220 1155 985
Для бетона с трещинами
Диаметр арматурной стали А400, используемой в растянутом бетоне, мм Длина внахлест арматурных стержней по маркам бетона (класс прочности бетона), мм
M250 (B20) M350 (B25) M400 (B30) M450 (B35)
10 475 410 370 330
12 570 490 445 395
16 760 650 595 525
18 855 730 745 590
22 1045 895 895 275
25 1185 1015 930 820
28 1325 1140 1040 920
32 1515 1300 1185 1050
36 1895 1625 1485 1315

Как расположить арматурные байпасы относительно друг друга

Для повышения прочности фундаментного каркаса очень важно правильно расположить нахлесты арматуры относительно друг друга в обеих плоскостях бетонного тела.СНиП и ACI рекомендуют разнесенные подключения, чтобы в одной секции было не более 50% байпасов. При этом расстояние, определенное нормативными документами, должно составлять не менее 130% длины стыковочного соединения стержней.

Если центры перекрытия трикотажной арматуры находятся в пределах заданного значения, то считается, что соединения стержней находятся в одном сечении.

Согласно стандартам ACI 318-05 взаимное расположение стыковочных узлов должно быть не менее 61 сантиметра друг от друга.Если расстояние не соблюдается, то увеличивается вероятность деформации бетонного монолитного основания от нагрузок, оказываемых на него при возведении здания и его последующей эксплуатации.

Доброе утро!

Сегодня по телефону Незапрошенный совет Я продолжу тему бетонирования рабочих швов и соединения арматуры. Точнее о швах мы уже говорили, теперь поговорим о стыковке.

Арматура необходимой длины не всегда приходит на строительную площадку; в итоге возникает вопрос, что его нужно стыковать.Как и в случае с бетонированием швов, многие проектировщики стараются игнорировать эту проблему и оставляют решение на откуп строителям. Любой, кто это делает, подвергает риску дизайн.

Строителю не обязательно знать, где присоединить арматуру. Он состыкует ее в самом удобном для него месте, но в то же время — в самом опасном для конструкции месте. В «Рекомендациях по применению арматурных стержней по ДСТУ 3760-98 при проектировании и изготовлении железобетонных конструкций без предварительного напряжения арматуры» требования подробно описаны (см. П. 2.3.3), здесь я приведу пару особо важных:

1. «Стыки перекрывающейся рабочей арматуры не рекомендуется располагать в растянутой зоне изогнутых и внецентренно растянутых элементов в зоне действия максимальных сил и в местах полного использования арматуры. В линейных элементах, сечение которых полностью растянуто, не допускаются стыки рабочей арматуры внахлест. «Позвольте мне немного пояснить. Надо четко сообщить строителю, где можно соединять арматуру.Стыковка в растянутой зоне невозможна: то есть нижнюю рабочую арматуру в плите, например, невозможно состыковать в середине пролета, а верхнюю — над опорами (для многопролетных плит). Именно там плита растягивается, об этом нам говорит диаграмма моментов, да еще просто попытка представить, как будет гнуться перекрытие при нагружении: какая из его поверхностей будет пытаться растянуться, а какая — сжиматься. Сделать такую ​​схему на чертеже очень просто:

Я привел пример плиты перекрытия, но подобные схемы можно составить для любой конструкции, в которой арматура заказывается в погонных метрах.Иногда дизайнер сразу оговаривает раскладку стержней определенной длины с указанием стыков. Тут есть риск утонуть в переписке по согласованию всех новых точек стыковки, т.к. строители могут иметь арматуру совершенно непредсказуемой длины. Значения L / 4 и L / 3 взяты из конкретного расчета и могут отличаться от приведенных мной.

2. «Стыки сварных сеток и рам, а также растянутых стержней трикотажных рам и сеток внахлестку должны быть расположены в шахматном порядке.При этом площадь поперечного сечения рабочих стержней, стыкующихся в одном месте или на расстоянии меньшем, чем длина обводки ll, должна составлять не более 50% от общей площади поперечного сечения растянутой армирование.

Стержни должны располагаться как можно дальше без зазора, максимальное свободное расстояние между примыкающими стержнями не должно превышать 4d или 50 мм.

Расстояние в свету между стыками, расположенными в разных местах по длине элемента, должно быть не менее 0.5 л л, или в осях шарниров не менее 1,5 л л.

Смежные стыки внахлест должны находиться на расстоянии не менее 2d и не менее 30 мм. «Как все это донести до строителя? Советую взять за основу цифру 6« Рекомендации … »и дать следующую схему на чертеже:

Обратите внимание, что величина перекрытия для рабочей арматуры в верхней и нижней зоне плиты различается (см. коэффициент из таблицы 12 «Рекомендации… »). В примере я привел схему для арматуры диаметром 12 мм.

Всегда обращайте внимание на то, что в одном сечении должно быть не более 50% стыков растянутой арматуры. стержней.Иногда это требование очень сложно выполнить, особенно в стесненных условиях, и приходится менять диаметры стержней и их количество.

В общем, советую изучить рекомендации вверх и вниз, прежде чем приступать к проектированию перекрытия в конкретной конструкции.

Еще хочу написать про стыковку арматуры в колоннах. Это конкретная тема, ответа на которую я еще не нашел. Как раньше, до внедрения проката по ДСТУ 3760, арматурные стержни стыковались по ГОСТ 5781? Вот чертеж из Руководства по конструкции из железобетона:

Из рисунка видно, что половина выпускных стержней выступает из перекрытия на длину перекрытия, а другая половина — на две длины перекрытия.Это обеспечивает разделение стыков — не более 50% в одной секции. Но в гостовской арматуре были совершенно другие длины перекрытия — в несколько раз (!) Меньше, чем у арматуры по ДСТУ 3760. Например, посмотрим: для стержня по ДСТУ диаметром 20 мм в бетоне В25, величина нахлеста — 1630 мм (по расчету по «Рекомендациям …»). Две длины нахлеста уже 3260 мм (иногда меньше высоты пола!).Что с этим делать, норм молчат. Что с этим делают дизайнеры? Либо отпускают все стержни на одинаковую величину внахлест (не скажу, что это правда), либо выбирают способ соединения сваркой внахлест или прессованием. Но все эти варианты нужно согласовывать с заказчиком — ведь его деньги и его возможности.

Об особенностях стыковки арматуры в колонны, пожалуй, расскажу в следующем выпуске. Удачного вам дизайна!

С уважением, Ирина.

class = «eliadunit»>

Комментарии (1)

1 2

0 # 33 Ирина

При выполнении работ, связанных с армированием бетонных конструкций, возникает необходимость взаимного соединения арматурных стержней. При выполнении работ нужно знать, какой тип перекрытия арматуры, сколько диаметров по СНиП составляет величину перекрытия прутков. Прочность фундамента, или армированного пояса, зависит от правильно подобранной длины перекрытия с учетом площади сечения арматуры.Правильно выполненный расчет железобетонных элементов с учетом типа соединения обеспечивает долговечность и прочность строительных объектов.

Виды соединений между элементами арматуры

Желая разобраться в возможных вариантах стыковки арматурных стержней, многие мастера обращаются к требованиям действующих нормативных документов. Ведь качественно выполненное соединение обеспечивает необходимый запас прочности на сжатие и растяжение.Одни застройщики пытаются найти ответ по СНиП 2 01. Другие изучают СНиП № 52-101-2003, содержащие рекомендации по проектированию железобетонных конструкций, армированных стальной ненапряженной арматурой.

В соответствии с требованиями действующих нормативных документов стальная арматура применяется для усиления ненагруженных элементов, в отличие от напряженных конструкций, в которых для армирования используются арматурные канаты классов К7 и выше.Остановимся подробнее на способах крепления арматурных стержней.

Действующие СНиП подробно описывают крепление арматуры всеми существующими на данный момент способами.

Возможны следующие варианты:

  • Прутки вязаные внахлест без сварки. Крепление осуществляется дополнительными изогнутыми стальными стержнями, повторяющими конфигурацию соединения арматуры. Допускается, согласно СНиП, прямые стержни внахлест при поперечном креплении элементов с помощью вязальной проволоки или специальных зажимов.

Нахлест арматуры при вязании зависит от диаметра стержней. Бетонные трикотажные брусовые конструкции широко используются в сфере частного домостроения. Девелопера привлекает простота технологии, удобство подключения и приемлемая стоимость стройматериалов;

  • Крепление арматурных стержней на бытовом электросварочном оборудовании и профессиональных агрегатах. Технология соединения арматуры с помощью сварочных установок имеет определенные ограничения.Действительно, в зоне сварки возникают значительные внутренние напряжения, которые отрицательно сказываются на прочностных характеристиках арматурных каркасов.

Возможно перекрытие арматуры электросваркой с использованием арматуры определенных марок, например, А400С. Технология сварки стальных стержней в основном используется в области промышленного строительства.

Строительные нормы и правила содержат указание на необходимость усиления бетонного массива как минимум двумя петлями твердого армирования.Для выполнения этого требования стальные стержни соединяются внахлест. СНиП допускает применение штанг различного диаметра. При этом максимальный размер сечения планки не должен превышать 4 см. СНиП запрещает перекрытие стержней с помощью вязальной проволоки и сварки в местах приложения значительной нагрузки, расположенных вдоль или поперек оси.

К ним относятся механические и стыковые сварные соединения, а также соединения внахлест, выполняемые без сварки.

Крепление арматурных стержней электросваркой

Стыковка арматуры электросваркой применяется в областях промышленного и специального строительства.При соединении электросваркой важно добиться минимального расстояния между стержнями и закрепить элементы без зазора. Повышенная несущая способность зоны соединения, растянутой от воздействия, достигается при использовании арматурных стержней с маркировкой A400C или A500C.

Профессиональные строители обращают внимание на следующие моменты:

  • Недопустимость использования для сварных соединений обыкновенной арматуры с маркировкой А400. В результате нагрева значительно снижается прочность и повышается подверженность коррозии;
  • повышена вероятность нарушения целостности стержней под действием значительных нагрузок.Действующие правила допускают использование электродуговой сварки для крепления арматуры диаметром до 25 мм;
  • длина сварного шва и класс используемых стержней взаимосвязаны. Таблица нормативного документа содержит всю необходимую информацию по креплению стержней при электродуговой сварке.

Нормативный документ допускает использование электродов диаметром 0,4-0,5 см при выполнении сварочных работ и регулирует величину перекрытия, превышающую десять диаметров используемых стержней.


Запрещается соединять арматуру в местах максимального напряжения стержней и в зонах приложения на них (сосредоточенной) нагрузки.

Армирование внахлест без сварки при установке армопояса

Используя популярные в строительстве стержни с маркировкой A400 AIII, можно легко перекрыть арматуру отожженной вязальной проволокой.

  • соединение прямых концов арматурных стержней внахлест;
  • крепление стержней внахлест с использованием дополнительных элементов армирования;
  • Обвязка стержней с загнутыми концами в виде своеобразных петель или крючков.

С помощью вязальной проволоки допускается соединение арматуры сечения профиля диаметром до 4 см. Величина перекрытия увеличивается пропорционально изменению диаметра стержней. Величина перекрытия стержней увеличивается с 25 см (для стержней диаметром 0,6 см) до 158 см (для стержней диаметром 4 см). Величина нахлеста по стандарту должна превышать диаметр стержней в 35-50 раз. СНиП допускает применение вместе с вязальной проволокой винтовых муфт.


Расстояние между арматурными стержнями, стыкуемыми внахлест в горизонтальном и вертикальном направлениях, должно быть от 25 мм и более

Нормативные требования к соединениям арматуры

При соединении стержней методом вязания важно учитывать ряд факторов:

  • взаимное расположение арматуры в пространстве каркаса;
  • особенности размещения сайтов внахлест друг относительно друга;
  • — длина участка перекрытия, определяемая поперечным сечением стержня и маркой бетона.

Когда секция с перекрывающимися стержнями находится в зоне максимальной нагрузки, величину перекрытия следует увеличить до 90 с диаметром соединяемых стержней. Строительные нормы и правила четко указывают размеры стыковочных площадок.

На длину стыка влияет не только диаметр поперечного сечения, но и следующие точки:

  • значение текущей нагрузки;
  • марка используемой бетонной смеси;
  • — класс используемой стальной арматуры;
  • размещение стыковых соединений в решетчатом каркасе;
  • Назначение и область применения железобетонных изделий.

Следует отметить, что величина перекрытия уменьшается с увеличением марки используемого бетона.


В случаях, когда используется вязальная проволока, расстояние между стержнями часто принимается равным нулю, так как в этой ситуации оно зависит исключительно от высоты выступов профиля.

Рассмотрим изменение величины нахлеста, которое воспринимается сжимающие нагрузки, для арматуры класса А400 диаметром 25 мм:

  • для бетона марки М250 стержни закрепляются с максимальным перекрытием 890 мм;
  • бетонирование арматурной решетки раствором М350 позволяет уменьшить перекрытие до 765 мм;
  • при повышении марки используемого бетона до М400 перекрытие брусков уменьшается до 695 мм;
  • заливка арматурного каркаса бетонным раствором М450 снижает перекрытие до 615 мм.

Для армирования растянутой зоны арматурного каркаса нахлест для заданной арматуры увеличивается и составляет:

  • 1185 мм для бетона М200;
  • 1015 мм для бетона М350;
  • 930 мм для бетона М400;
  • 820 мм для бетона М450.

При выполнении работ, связанных с армированием, важно правильно расположить зоны перекрытия, а также учитывать требования строительных норм и правил.

  • равномерно распределить соединения по арматурному каркасу;
  • соблюдайте минимальное расстояние между стыками не менее 610 мм;
  • учитывают марку бетонного раствора и сечение арматуры.

Соблюдение строительных норм и правил гарантирует прочность и надежность бетонных конструкций, армированных арматурным каркасом. Детально изучив рекомендации СНиП, несложно самостоятельно подобрать необходимый размер перекрытия арматуры с учетом конструктивных особенностей железобетонного изделия.Рекомендации профессиональных строителей позволят избежать ошибок.

Армирование — важнейшая часть устройства всех монолитных конструкций, от которой зависит прочное и надежное будущее сооружение. Процесс заключается в создании каркаса из металлических прутьев. Его кладут в опалубку и заливают бетоном. Для создания этого каркаса прибегают к вязанию или сварке. В этом случае важную роль при вязании играет правильно рассчитанный нахлест для армирования.Если его недостаточно, значит, соединение будет недостаточно прочным, и это скажется на производительности. Поэтому важно при вязании разобраться, в каком нахлесте.

Существует два основных способа крепления арматуры, согласно СНиП, а именно п. 8.3.26 СП 52-101-2003. В нем указано, что соединение стержней может выполняться следующими видами соединений:

  1. Стыковка арматурных стержней без сварки, внахлест.
    • внахлест с использованием деталей с загибами на концах (петли, ножки, крючки), для гладких стержней используются только петли и крючки;
    • перекрытие с прямыми концами арматурных стержней периодического профиля;
    • внахлест с прямыми концами арматурных стержней с поперечной фиксацией.
  2. Соединение механическое и сварное.
    • при использовании сварочного аппарата;
    • с использованием профессионального механического агрегата.


Требования СНиП указывают, что на бетонное основание необходимо установить не менее двух сплошных арматурных каркасов.Их делают путем фиксации стержней внахлест. В частном домостроении этот метод применяется чаще всего. Это связано с тем, что это доступно и дешево. Приступить к созданию каркаса может даже новичок, так как нужны сами стержни и мягкая вязальная проволока. Не нужно быть сварщиком и иметь дорогое оборудование. А в промышленном производстве наиболее распространенным методом является сварка.

Примечание! В п. 8.3.27 указано, что стыки арматуры внахлест без применения сварки применяют для стержней, рабочее сечение которых не превышает 40 мм.Места с максимальной нагрузкой нельзя перекрывать прихватками или сваркой.

Перекрытие стержней сваркой применяют исключительно с арматурой марки А400С и. Только эти марки считаются свариваемыми. Это также влияет на стоимость продуктов, которая выше, чем обычно. Один из распространенных классов — это класс. Но сращивание ими изделий недопустимо. При нагревании материал становится слабее и теряет устойчивость к коррозии.

В местах нахлеста арматуры сварка запрещена, несмотря на класс прутков.Почему? Если верить зарубежным источникам, то велика вероятность разрыва места подключения при приложении к нему больших нагрузок. Что касается российских правил, то мнение таково: для стыковки разрешается применять электродуговую сварку, если размер диаметров не превышает 25 мм.

Важно! Длина сварного шва напрямую зависит от класса арматурного стержня и его диаметра. Для работы используются электроды, сечение которых от 4 до 5 мм.В требованиях, регламентированных ГОСТ 14098 и 10922, указано, что перекрытие сваркой можно производить при длине арматурных стержней, используемых для работы, менее 10 диаметров.

Стыковка арматуры вязанием

Это самый простой способ обеспечить надежную арматурную конструкцию. Для этой работы используется самый популярный класс удилищ, а именно A400 AIII. Армирование внахлест без сварки осуществляется с помощью вязальной проволоки. Для этого два стержня прикрепляют друг к другу и в нескольких местах связывают проволокой.Как уже было сказано выше, согласно СНиП существует 3 варианта крепления арматурных стержней вязкой. Фиксация прямыми концами периодического профиля, фиксация прямыми концами поперечного типа, а также с помощью деталей с загибами на концах.

Соединение стержней арматуры внахлест невозможно. К этим соединениям предъявляется ряд требований, чтобы они не стали слабым местом всей конструкции. И дело не только в длине перекрытия, но и в других точках.

Важные нюансы и требования по склеиванию вязкой

Хотя процесс соединения стержней с помощью проволоки проще, чем их соединение с помощью сварочного аппарата, его нельзя назвать простым. Как и любая работа, процесс требует неукоснительного соблюдения правил и рекомендаций. Только тогда можно сказать, что армирование монолитной конструкции выполнено правильно. При соединении арматуры внахлест методом вязания следует обратить внимание на следующие параметры:

  • длина футеровки штанги;
  • расположение примыкания в строении и его особенности;
  • , как расположены перекрытия друг к другу.

Мы упоминали, что невозможно размешать стык арматуры внахлест в области с наибольшей степенью напряжения и напряжения. К этим областям также относятся углы здания. Оказывается, нужно правильно рассчитать точки подключения. Их расположение должно приходиться на участки железобетонной конструкции, где нагрузки нет или она минимальна. Но что делать, если выполнить это требование технически невозможно? В этом случае размер нахлеста стержней зависит от того, сколько диаметров у арматуры.Формула следующая: размер стыка равен 90 диаметрам используемых стержней. Например, если используется арматура Ø20 мм, то размер перекрытия в зоне с высокой нагрузкой составляет 1800 мм.

Однако технические стандарты четко регулируют размер таких соединений. Перекрытие зависит не только от диаметра стержней, но и от других критериев:

  • класс фурнитуры, используемой для работы;
  • какая марка бетона используется для заливки бетона;
  • для чего используется железобетонное основание;
  • степень оказываемой нагрузки.

Перекрытие при разных условиях

Так какой же нахлест арматуры при вязании? Какие точные данные? Начнем с рассмотрения примеров. Первый фактор, от которого зависит перекрытие, — это диаметр стержней. Наблюдается следующая закономерность: чем больше диаметр используемой арматуры, тем больше становится перекрытие. Например, если используется арматура диаметром 6 мм, то рекомендуемый нахлест составляет 250 мм. Это не значит, что так будет и для стержней сечением 10 мм.Обычно используется в 30-40 раз больше поперечного сечения арматуры.

Пример соединения арматуры 25 диаметров в балку вязанием. Величина нахлеста 40d = 1000 мм.

Итак, для упрощения задачи мы используем специальную таблицу, в которой указано, какое перекрытие используется для стержней разного диаметра.

Диаметр используемой арматуры A400 (мм) Количество диаметров Расчетное перекрытие (мм)
10 30 300
12 31,6 380
16 30 480
18 32,2 580
22 30,9 680
25 30,4 760
28 30,7 860
32 30 960
36 30,3 1090
40 38 1580

Имея эти данные, каждый может выполнить работу правильно.Но есть еще одна таблица с указанием перекрытий при использовании сжатого бетона. Это зависит от класса используемого бетона. При этом чем выше класс, тем меньше шаг стыков арматуры.

B20 (M250) B25 (M350) B30 (M400) B35 (M450)
10 355 305 280 250
12 430 365 355 295
16 570 490 455 395
18 640 550 500 445
22 785 670 560 545
25 890 765 695 615
28 995 855 780 690
32 1140 975 890 790
36 1420 1220 1155 985

Что касается растянутой зоны бетона, то в отличие от сжатой зоны перекрытие будет еще больше.Как и в предыдущем случае, с увеличением марки раствора длина уменьшается.

Сечение арматуры A400, которое используется для работы (мм) Длина внахлест в зависимости от марки бетона (мм)
B20 (M250) B25 (M350) B30 (M400) B35 (M450)
10 475 410 370 330
12 570 490 445 395
16 760 650 595 525
18 855 730 745 590
22 1045 895 895 775
25 1185 1015 930 820
28 1325 1140 1140 920
32 1515 1300 1185 1050
36 1895 1625 1485 1315

Если нахлест правильно расположить относительно друг друга и сделать желаемую длину, то каркас основания получит значительное увеличение прочности.Стыки равномерно распределены по конструкции.

Согласно нормам и правилам (СНиП) минимальное расстояние между подключениями должно составлять 61 см. Чем больше, тем лучше. Если это расстояние не соблюдается, то возрастает риск деформации конструкции при больших нагрузках и в процессе эксплуатации. Осталось следовать рекомендациям по созданию качественной арматуры.

Таблицы размеров

для стыковки всех диаметров согласно СНиП, правила стыковки внахлест.

Арматура — важнейшая часть устройства всех монолитных конструкций, от которой зависит прочное и надежное будущее сооружение.Процесс заключается в создании каркаса из металлических прутьев. Его кладут в опалубку и заливают бетоном. Для создания этого каркаса прибегают к вязанию или сварке. В этом случае важную роль при вязании играет правильно рассчитанный нахлест для армирования. Если его недостаточно, значит, соединение будет недостаточно прочным, и это скажется на производительности. Поэтому важно при вязании разобраться, в каком нахлесте.

Типы соединений

Существует два основных метода крепления арматуры, согласно СНиП, а именно пункт 8.3.26 СП 52-101-2003. В нем указано, что соединение стержней может выполняться следующими видами соединений:

  1. Стыковка стержней арматуры без сварки, внахлест.
    • внахлест с использованием деталей с загибами на концах (петли, ножки, крючки), для гладких стержней используются только петли и крючки;
    • внахлест с прямыми концами арматурных стержней периодического профиля;
    • Перекрытие с прямыми концами арматурных стержней с поперечной фиксацией.
  2. Соединение механическое и сварное.
    • при использовании сварочного аппарата;
    • с использованием профессионального механического агрегата.


Требования СНиП указывают, что на бетонное основание необходимо установить не менее двух сплошных арматурных каркасов. Их делают путем фиксации стержней внахлест. В частном домостроении этот метод применяется чаще всего. Это связано с тем, что это доступно и дешево. Приступить к созданию каркаса может даже новичок, так как нужны сами стержни и мягкая вязальная проволока.Не нужно быть сварщиком и иметь дорогое оборудование. А в промышленном производстве наиболее распространенным методом является сварка.

Примечание! В п. 8.3.27 указано, что стыки арматуры внахлест без применения сварки применяют для стержней, рабочее сечение которых не превышает 40 мм. Места с максимальной нагрузкой нельзя перекрывать прихватками или сваркой.

Соединение стержней сваркой

Перекрытие стержней сваркой применяется исключительно с марками армирования A400C и A500C.Только эти марки считаются свариваемыми. Это также влияет на стоимость продуктов, которая выше, чем обычно. Один из распространенных классов — это класс A400. Но сращивание ими изделий недопустимо. При нагревании материал становится слабее и теряет устойчивость к коррозии.

В местах нахлеста арматуры сварка запрещена, несмотря на класс стержней. Почему? Если верить зарубежным источникам, то велика вероятность разрыва места подключения при приложении к нему больших нагрузок.Что касается российских правил, то мнение таково: для стыковки разрешается применять электродуговую сварку, если размер диаметров не превышает 25 мм.

Важно! Длина сварного шва напрямую зависит от класса арматурного стержня и его диаметра. Для работы используются электроды, сечение которых от 4 до 5 мм. В требованиях, регламентированных ГОСТ 14098 и 10922, указано, что перекрытие сваркой можно производить при длине арматурных стержней, используемых для работы, менее 10 диаметров.

Стыковка арматуры вязанием

Это самый простой способ обеспечить надежную арматурную конструкцию. Для этой работы используется самый популярный класс удилищ, а именно A400 AIII. Армирование внахлест без сварки осуществляется с помощью вязальной проволоки. Для этого два стержня прикрепляют друг к другу и в нескольких местах связывают проволокой. Как уже было сказано выше, согласно СНиП существует 3 варианта крепления арматурных стержней вязкой. Фиксация прямыми концами периодического профиля, фиксация прямыми концами поперечного типа, а также с помощью деталей с загибами на концах.

Невозможно соединить стержни арматуры внахлест. К этим соединениям предъявляется ряд требований, чтобы они не стали слабым местом всей конструкции. И дело не только в длине перекрытия, но и в других точках.

Важные нюансы и требования при склейке вязкой

Хотя процесс соединения шатунов с помощью проволоки проще, чем соединение их сварочным аппаратом, его нельзя назвать простым.Как и любая работа, процесс требует неукоснительного соблюдения правил и рекомендаций. Только тогда можно сказать, что армирование монолитной конструкции выполнено правильно. При соединении арматуры внахлест методом вязания следует обратить внимание на следующие параметры:

  • длина подкладки стержня;
  • расположение стыка в сооружении и его особенности;
  • , как перекрытия расположены друг к другу.

Мы упоминали, что невозможно размешать стык арматуры внахлест в области с наибольшей степенью напряжения и напряжения.К этим областям также относятся углы здания. Оказывается, нужно правильно рассчитать точки подключения. Их расположение должно приходиться на участки железобетонной конструкции, где нагрузки нет или она минимальна. Но что делать, если выполнить это требование технически невозможно? В этом случае размер нахлеста стержней зависит от того, сколько диаметров у арматуры. Формула следующая: размер стыка равен 90 диаметрам используемых стержней.Например, если используется арматура Ø20 мм, то размер перекрытия в зоне с высокой нагрузкой составляет 1800 мм.

Однако технические стандарты четко регулируют размер таких соединений. Перекрытие зависит не только от диаметра стержней, но и от других критериев:

  • класс фурнитуры, используемой для работы;
  • какая марка бетона используется для заливки бетона;
  • для чего используется железобетонное основание;
  • степень оказываемой нагрузки.

Перехлест в разных условиях

Так какой же нахлест арматуры при вязании? Какие точные данные? Начнем с рассмотрения примеров. Первый фактор, от которого зависит перекрытие, — это диаметр стержней. Наблюдается следующая закономерность: чем больше диаметр используемой арматуры, тем больше становится перекрытие. Например, если используется арматура диаметром 6 мм, то рекомендуемый нахлест составляет 250 мм. Это не значит, что так будет и для стержней сечением 10 мм.Обычно используется в 30-40 раз больше поперечного сечения арматуры.


Пример соединения арматуры 25 диаметров в балку вязанием. Величина нахлеста 40d = 1000 мм.

Итак, для упрощения задачи мы используем специальную таблицу, в которой указано, какое перекрытие используется для стержней разного диаметра.

Имея эти данные, каждый может выполнить работу правильно. Но есть еще одна таблица с указанием перекрытий при использовании сжатого бетона. Это зависит от класса используемого бетона.При этом чем выше класс, тем меньше шаг стыков арматуры.

B20 (M250) B25 (M350) B30 (M400) B35 (M450)
10 355 305 280 250
12 430 365 355 295
16 570 490 455 395
18 640 550 500 445
22 785 670 560 545
25 890 765 695 615
28 995 855 780 690
32 1140 975 890 790
36 1420 1220 1155 985

Что касается растянутой зоны бетона, то в отличие от сжатой зоны перекрытие будет еще больше.Как и в предыдущем случае, с увеличением марки раствора длина уменьшается.

Сечение арматуры A400, которое используется для работы (мм) Длина перекрытия в зависимости от марки бетона (мм)
B20 (M250) B25 (M350) B30 (M400) B35 (M450)
10 475 410 370 330
12 570 490 445 395
16 760 650 595 525
18 855 730 745 590
22 1045 895 895 775
25 1185 1015 930 820
28 1325 1140 1140 920
32 1515 1300 1185 1050
36 1895 1625 1485 1315

Если нахлест правильно расположить относительно друг друга и сделать желаемую длину, то каркас основания получит значительное увеличение прочности.Стыки равномерно распределены по конструкции.

Согласно нормам и правилам (СНиП) минимальное расстояние между подключениями должно составлять 61 см. Чем больше, тем лучше. Если это расстояние не соблюдается, то возрастает риск деформации конструкции при больших нагрузках и в процессе эксплуатации. Осталось следовать рекомендациям по созданию качественной арматуры.

vseoarmature.ru

Армирование внахлест при вязании стола

Прочный и прочный фундамент — это армированный фундамент.Но армирование — это операция, требующая точности, а для наложения арматуры внахлест или стыкового соединения арматурных стержней необходимо знать длину стержней. Лишние сантиметры арматурных стержней могут деформировать фундамент под действием приложенных боковых нагрузок, нарушить его целостность и общую надежность. И наоборот — правильная установка армированного каркаса позволит избежать деформации и растрескивания бетонной железобетонной плиты, увеличить срок службы и надежность фундамента. Знание технических особенностей, методов расчета длины стержней, монтажа стыков и требований СНиП поможет в строительстве не раз.


Грамотное перекрытие арматуры

Нормативные базы и виды соединений

Требования СНП 52-101-2003 предполагают выполнение условий жесткости для механических и сварных соединений арматурных стержней, а также стержней внахлест. Механические соединения арматуры бывают резьбовыми и экструдированными. К строительным работам, материалам и инструментам применяются не только российские СНИП и ГОСТ — мировая стандартизация ACI 318-05 утверждает стандартное сечение прутка для вязания ≤ 36 мм, а внутренняя документация на российском рынке позволяет увеличить сечение. стержня до 40 мм.Это противоречие возникло из-за отсутствия надлежащих задокументированных испытаний фитингов большого диаметра.


Способы вязания арматурных стержней

Соединение арматурных стержней не допускается на локальных участках с превышением допустимых нагрузок и приложенных напряжений. Перекрытие — это традиционно вязание арматурных стержней мягкой стальной проволокой. Если для усиления фундамента применяется арматура Ø ≤ 25 мм, то практичнее и эффективнее будет использовать прессованные соединители или резьбовые соединения, чтобы повысить безопасность самого соединения и объекта в целом.Кроме того, винтовые и формованные соединения экономят материал — перекрытие стержней при вязании вызывает перерасход материала ≈ 25%. Строительные нормы и правила № 52-101-2003 регламентируют требования к прочности фундамента здания — фундамент должен иметь два и более непрерывных контура арматурных стержней. Для реализации этого требования на практике стержни внахлест вяжут по следующим видам:

  1. Соединение внахлест без сварного шва;
  2. Соединение сваркой, нарезанием резьбы или опрессовкой.

Соединение внахлест без сварки

Соединение без применения сварки чаще всего применяется в индивидуальном строительстве в связи с доступностью и дешевизной метода. Доступная и недорогая арматура для обвязки рам — класс A400 AIII. Согласно ACI и СНиП не допускается перекрытие арматуры в местах предельных нагрузок и в зонах повышенного напряжения для арматуры.

Соединение арматурных стержней сваркой

Для частного строительства сварка арматуры внахлест является дорогостоящей, так как рекомендуется использовать сварную арматуру класса A400C или A500C.Использование стержней без символа «C» в маркировке приведет к потере прочности и устойчивости к коррозии. Арматуру марки А400С — А500С следует приваривать электродами Ø 4-5 мм.

Таким образом, согласно таблице длина сварного шва при вязании стержней В400С должна составлять 10 Ø стержня. При использовании стержней 12 мм длина шва будет 120 мм.


Сварное соединение внахлест

Внахлест вязаное

Дешевый и широко распространенный класс фитингов для соединений без сварки — A400 AIII.Стыки скрепляются вязальной проволокой; К местам вязания предъявляются особые требования.

Анкеровка или нахлест арматуры при вязке, таблица значений которой приведена ниже для вязки в бетоне марки БИО прочностью 560 кг / см 2, предполагает использование определенных марок и классов стержней арматуры с определенный вид обработки металла для определенных диаметров:


Характеристики арматуры при сжатии и растяжении

Механическое соединение стержней в каркасе для железобетонных изделий осуществляется одним из следующих способов:

  1. Путем наложения прямые стержни друг на друга;
  2. Прямой стержень внахлест внахлест с сваркой или механическим креплением по всему обходу поперечных стержней;
  3. Крепление стержней механическое и сварное с загнутыми концами в виде крючков, петель и лап.

Применение гладкой арматуры требует вязания внахлест или сварки поперечными стержнями каркаса.

Требования к стержням внахлест:

  1. Вязать стержни необходимо с соблюдением длины нахлеста стержней;
  2. Обратите внимание на расположение точек привязки в бетоне и обходных путях арматуры по отношению друг к другу;

Соответствие требованиям СНиП позволит эксплуатировать прочные железобетонные плиты в фундаментах с длительным и гарантированным сроком службы.


Способы ручной вязки арматуры

Расположение внахлест арматуры

Нормативные документы не позволяют размещать участки соединения арматуры стяжкой в ​​местах предельных нагрузок и напряжений. Все соединения стержней рекомендуется размещать в железобетонных конструкциях с ненагруженными участками и без приложения напряжений. Для ленточных монолитных фундаментов участки обхода концов стержней следует размещать в локальных участках без приложения крутящих и изгибающих усилий или с их минимальным вектором.Если выполнить эти требования невозможно, длина обхода стержней арматуры принимается равной 90 Ø присоединяемой арматуры.


Расположение арматуры при вязании

Общая длина всех вязанных байпасов в каркасе зависит от сил, приложенных к стержням, уровня сцепления с бетоном и возникающих напряжений по длине соединения, а также сил сопротивления в внахлест армированных стержней. Основным параметром при расчете длины обхода подключаемой арматуры является диаметр стержня.

Калькулятор

Приведенная ниже таблица позволяет без сложных расчетов определить перекрытие арматурных стержней при установке арматурного каркаса фундамента. Почти все значения в таблице основаны на арматурных стержнях Ø 30, которые необходимо связать.

Для увеличения прочности каркаса арматуры основания дома перехлесты в арматуре должны быть правильно расположены по отношению друг к другу. кроме того, контроль размещения в бетоне как в горизонтальной, так и в вертикальной плоскостях.В связи с этим российские и международные нормы и правила рекомендуют размещать пучки таким образом, чтобы не более 50% перекрытий приходилось на один разрез. Расстояние, определяемое СНиП и ACI, не должно превышать 130% от всей длины стыков арматурных стержней.


Как расположить внахлест веток

Международные требования ACI 318-05 определяют разделение стыков на расстоянии ≥ 61 см. При превышении этого значения вероятность деформации бетонного фундамента от напряжений и нагрузок значительно возрастает.

jsnip.ru

Сколько диаметров СНиП с арматурой внахлест?

Комментарии: 0

Арматура внахлест при вязании (СНиП)

При армировании фундамента или изготовлении любого типа бронепояса практически у каждого человека возникает вопрос, какой длины должна быть внахлест, и как правильно его выполнить. Действительно, это очень важно. Правильно выполненное соединение стальных стержней делает соединение арматуры более прочным.Строительная конструкция становится защищенной от разного рода деформаций и разрушений. Воздействие на фундамент сведено к минимуму. В результате увеличивается срок безаварийной эксплуатации.


Арматура внахлест при вязании — самый простой и в то же время действительно надежный вариант соединения арматуры

Типы соединений

Действующие СНиП подробно описывают крепление арматуры всеми существующими на данный момент способами. На сегодняшний день известны такие способы соединения арматурных стержней, как:

  • внахлест при соединении с криволинейными деталями (петлями, ножками, крючками).
  • перекрытие в стыках прямых стержней арматуры с поперечной фиксацией;
  • перекрытие прямых концов стержней.
  • Типы механической и стыковой сварки:
  • с использованием сварочных аппаратов;
  • с использованием профессиональных механических узлов.

Требования СНиП гласят, что в бетонном основании необходимо установить не менее 2 сплошных арматурных каркасов.Выполняются путем фиксации внахлест арматурных стержней.
В частном строительстве популярен вариант плетения прутьев внахлест. И этому есть объяснение — этот метод доступен, а необходимые материалы имеют невысокую стоимость. Возможно соединение внахлест арматурных стержней без сварки с помощью вязальной проволоки.
В промышленном строительстве часто используется второй вариант соединения арматурных стержней.
Строительные нормы и правила допускают использование стержней разного сечения (диаметра) при соединении арматуры внахлест.Но они не должны превышать 40 мм из-за отсутствия подтвержденных исследованиями технических данных. В тех местах, где нагрузки максимальные, запрещается перекрытие, как при вязании, так и при использовании сварки.

Сварочные стержни

Перекрытие арматуры сваркой допускается только стержнями марок А400С и А500С. Арматура этого класса считается свариваемой. Но стоимость таких удилищ довольно высока. Самый распространенный класс — А400. Но его использование недопустимо, так как при нагревании заметно снижаются его прочность и устойчивость к коррозии.
Запрещается сваривать места, где есть перекрытие арматуры, вне зависимости от класса последней. Существует вероятность того, что штанги сломаются при воздействии больших нагрузок. Об этом говорят зарубежные источники. В российских правилах допускается использование электродуговой сварки этих мест, но размер диаметров не должен превышать 2,5 см.


Длина сварных швов и классы фитингов напрямую связаны. В работе используются электроды сечением 4-5 мм.Длина нахлеста при сварке составляет менее 10 диаметров используемых стержней, что соответствует требованиям ГОСТ 14098 и 10922.

Установка армированного ремня без применения сварки

При проведении установки стыков внахлест при вязании используются стержни самой популярной марки — A400 AIII. Места, где делается нахлест, обвязывают вязальной проволокой. СНиП предъявляет особые требования при выборе этого способа комплектации.
Сколько существует вариантов крепления стержней без сварки?

Присоединение арматуры:

  • перекрытие концевых стержней;
  • стержни внахлест с прямыми концами с приваркой поперечных стержней;
  • с загнутыми концами.

Если стержни имеют гладкий профиль, можно использовать только 2-й или 3-й вариант.


Соединение арматуры не должно располагаться в местах приложения сосредоточенных нагрузок и местах наибольших напряжений

Существенные требования к соединению

При сшивании стыков методом нахлеста без применения сварки некоторые параметры определяются правилами :

  • Длина колодки.
  • Особенности расположения узлов в конструкции.
  • Расположение нахлестов по отношению друг к другу.

Как уже было сказано, запрещается размещать арматуру внахлест в местах наибольшей нагрузки и максимального напряжения. Они должны располагаться в тех местах железобетонного изделия, где нагрузка отсутствует или минимальна. Если такой технологической возможности нет, размер стыка выбирается исходя из 90 сечений (диаметров) стыковочных стержней.
Технические стандарты четко регламентируют размер таких соединений. Однако их величина может зависеть не только от сечения. Также на него влияют следующие критерии:

  • степень нагрузки;
  • марка используемого бетона;
  • класс арматуры;
  • расположение стыков в конструкции;
  • место применения железобетонных изделий.

В случаях, когда используется вязальная проволока, расстояние между стержнями часто принимается равным нулю.

Основным условием выбора длины перекрытия является диаметр арматуры.
Приведенную ниже таблицу можно использовать для удобного расчета размеров стыка стержней при вязании без использования метода сварки. Как правило, их размер доводят до 30-кратного размера сечения используемой арматуры.

Есть также минимизированные связки перекрытия. Их назначают исходя из прочности бетона и степени давления.

В сжатой зоне бетона:

Класс бетона (прочность)
IN 20 B / 25 B / 30 B / 35
Марка бетона
M / 250 M / 350 M / 400 M / 450
1 35,5 30,5 28 25
1,2 43 36,5 33,5 29,5
1,6 57 49 44,5 39,5
1,8 64 55 50 44,5
2,2 78,5 67 56 54,5
2,5 89 76,5 69,5 61,5
2,8 99,5 85,5 78 69
3,2 114 97,5 89 79
3,6 142 122 115,5 98,5

Перечень измерений в зоне растяжения бетона:

Сечение арматуры (класс А400), см Класс бетона (прочность)
IN 20 B / 25 B / 30 B / 35
Марка бетона
M / 250 M / 350 M / 400 M / 450
Размер перекрытия (в сантиметрах)
1 47,5 41 37 33,0
1,2 57 49 44,5 39,5
1,6 76 65 59,5 52,5
1,8 85,5 73 74,5 59,0
2,2 104,5 89,5 89,5 27,5
2,5 118,5 101,5 93 82,0
2,8 132,5 114 104 92,0
3,2 151,5 130 118,5 105,0
3,6 189,5 162,5 148,5 131,5

Правильное расположение перекрытий относительно друг друга и всей конструкции имеет огромное значение для повышения прочности каркаса фундамента.

Соединения должны быть выполнены таким образом, чтобы они были равномерно распределены, и не более 50% связок было сосредоточено в каждой секции конструкции. И зазор между ними должен быть не более 130% от размера стыков армированных стержней.

Требования уже упомянутых строительных норм и правил (СНиП) гласят, что расстояние между стыками должно быть более 61 см. В случае несоблюдения такого расстояния бетонное основание может подвергнуться деформациям из-за всех нагрузки, оказываемые на него на этапе строительства здания, а также при его эксплуатации.

Первоначально опубликовано 2016-11-21 12:25:59.

pobetony.ru

Как правильно перекрыть арматуру при вязании и сварке

Соединяя стальные стержни, армируя ленточный фундамент, у многих возникает закономерный вопрос: как правильно перекрыть арматуру и какой длины она должна быть. Ведь правильная сборка металлического силового каркаса предотвратит деформацию и разрушение монолитной бетонной конструкции от действующих на нее нагрузок и увеличит ее безаварийный срок службы.Какие технические особенности изготовления стыковых соединений мы рассмотрим в этой статье.

Перекрывающиеся виды арматуры

Согласно требованиям СНиП бетонное основание должно иметь не менее двух сплошных непрерывных петель армирования. На практике это условие может быть выполнено путем перекрытия арматурных стержней. При этом соединения в местах соединения могут быть нескольких типов:

  • Внахлест без сварки
  • Сварные и механические соединения.

Первый вариант подключения широко применяется в частном домостроении благодаря простоте, доступности и невысокой стоимости материалов. В этом случае применяется распространенный класс фурнитуры A400 AIII. Стыковка внахлест арматурных стержней без применения сварки может производиться как с использованием вязальной проволоки, так и без нее. Второй вариант чаще всего применяется в промышленном домостроении.

Согласно строительным нормам, арматура внахлест для вязания и сварки предполагает использование стержней диаметром до 40 мм.Американский институт цемента ACI допускает использование стержней с максимальным поперечным сечением 36 мм. Для арматурных стержней, диаметр которых превышает указанные значения, не рекомендуется использовать соединения внахлест из-за отсутствия экспериментальных данных.

Согласно строительным нормам запрещается перекрытие арматуры при вязке и сварке в зонах максимальной концентрации нагрузки и местах максимальной нагрузки металлических стержней.

Сварка внахлест арматурных стержней

При дачном строительстве сварка внахлест арматуры считается дорогостоящим занятием из-за дороговизны металлических стержней марки А400С или А500С.Они принадлежат к тому классу, который нужно сваривать. Это значительно увеличивает стоимость материалов. Недопустимо использование стержней без индекса «С», например: широко распространенный класс A400 AIII, так как при нагревании металл значительно теряет прочность и коррозионную стойкость.

Тем не менее, если вы решили использовать прутки свариваемого класса (A400C, A500C, B500C), их стыки следует сваривать электродами диаметром 4 … 5 мм. Длина сварного шва и собственно нахлест зависит от типа используемого армирования.

На основании приведенных данных видно, что при использовании стальных прутков класса В400С для обвязки величина перекрытия соответственно сварного шва составит 10 диаметров сварной арматуры. Если за силовой каркас фундамента принять стержни ᴓ12 мм, то длина шва будет 120 мм, что, по сути, будет соответствовать ГОСТ 14098 и 10922.

По американским нормам поперечный волосы арматуры не свариваются. Действующие на основание нагрузки могут вызвать возможные разрывы как самих стержней, так и их соединений.

Армирование внахлест при вязании

В случаях использования обычных стержней марки А400 А4 для передачи расчетных усилий с одного стержня на другой используйте метод соединения без сварки. В этом случае места нахлеста арматуры обвязывают специальной проволокой. Этот метод имеет свои особенности и к нему предъявляются особые требования.


Варианты нахлеста арматуры

В соответствии с действующими СНиП несварное соединение стержней при монтаже железобетонной силовой рамы может производиться в одном из следующих вариантов:

  • Наложение профилей прямолинейных;
  • Перекрытие арматурного профиля прямым концом при сварке или установке по всему обходу поперечно расположенных стержней;
  • С загнутыми концами в виде крючков, петель и ножек.

Профилированную арматуру диаметром до 40 миллиметров можно связать такими соединениями, хотя американский стандарт ACI-318-05 допускает использование стержней диаметром не более 36 мм.

Использование стержней с гладким профилем требует использования вариантов нахлеста путем сварки поперечной арматуры или использования стержней с крючками и проушинами.

Основные требования к стыкам внахлест

При выполнении стыков арматуры внахлест действуют правила, определенные строительной документацией.Они определяют следующие параметры:

  • Размер нахлеста стержней;
  • Особенности расположения самих стыков в теле бетонируемого сооружения;
  • Расположение соседних байпасов относительно друг друга.

Учет этих правил позволяет создавать надежные железобетонные конструкции и увеличивать срок их безаварийной эксплуатации. Теперь обо всем поподробнее.

Где разместить при вязании стыков арматуры внахлест

СНиП не допускает расположение точек вязания арматуры внахлест в местах наибольшей нагрузки на них.Не рекомендуется размещать стыки в местах, где стальные стержни испытывают максимальную нагрузку. Все стыковые соединения стержней лучше всего размещать на ненагруженных участках железобетонных изделий, где конструкция не испытывает напряжений. При заливке ленточного фундамента обходы концов арматуры проводят в места с минимальным крутящим моментом и минимальным изгибающим моментом.

При отсутствии технологической возможности выполнения этих условий длину перекрытия арматурных стержней принимают из расчета 90 диаметров стыкуемых стержней.

Какой размер нахлеста арматуры при вязании

Так как вязка арматуры внахлест определяется технической документацией, то там четко указывается длина стыковочных стыков. При этом значения могут колебаться не только от диаметра используемых стержней, но и от таких показателей, как:

  • Характер нагрузки;
  • Марка бетона;
  • Класс арматурной стали;
  • Точки подключения;
  • Изделия железобетонные (горизонтальные плиты, балки или вертикальные колонны, пилоны и монолитные стены).

Стыковка арматурных стержней при выполнении нахлеста

В целом длина нахлеста стержней арматуры при вязке определяется влиянием сил, возникающих в стержнях, воспринимаемых сил сцепления с бетоном, действующих вдоль по всей длине соединения и сил, оказывающих сопротивление при анкеровке арматурных стержней.

Основным критерием определения длины нахлеста арматуры при вязании является ее диаметр.

Для удобства расчета нахлеста арматурных стержней при обвязке несущего каркаса монолитного фундамента предлагаем воспользоваться таблицей с указанными диаметрами и их нахлестами. Почти все значения уменьшены до 30-кратного диаметра используемых стержней.

В зависимости от нагрузок и назначения железобетонных изделий длина швов внахлест из стержневой стали изменяется в сторону увеличения:

В зависимости от марки бетона и характера нагрузки, используемой для заливки монолитной фундаментной полосы и другой арматуры. Для бетонных элементов минимальные рекомендуемые значения для обхода арматуры в процессе обвязки будут следующими:

Для сжатого бетона
Диаметр арматурной стали А400, используемой в сжатом бетоне, мм
M250 (B20) M350 (B25) M400 (B30) M450 (B35)
10 355 305 280 250
12 430 365 335 295
16 570 490 445 395
18 640 550 500 445
22 785 670 560 545
25 890 765 695 615
28 995 855 780 690
32 1140 975 890 790
36 1420 1220 1155 985
Для бетона с трещинами
Диаметр арматурной стали А400, используемой в растянутом бетоне, мм Длина внахлест арматурных стержней для марок бетона (класс прочности бетона), мм
M250 (B20) M350 (B25) M400 (B30) M450 (B35)
10 475 410 370 330
12 570 490 445 395
16 760 650 595 525
18 855 730 745 590
22 1045 895 895 275
25 1185 1015 930 820
28 1325 1140 1040 920
32 1515 1300 1185 1050
36 1895 1625 1485 1315
Как расположить обходы арматуры относительно друг друга

Для увеличения прочности фундаментной рамы очень важно правильно расположить нахлесты арматуры относительно друг друга в обеих плоскостях бетонного тела.СНиП и ACI рекомендуют разнесенные подключения, чтобы в одной секции было не более 50% байпасов. При этом расстояние, определенное нормативными документами, должно составлять не менее 130% длины стыковочного соединения стержней.


Взаимное расположение отводов арматуры в бетонном теле

Если центры перекрытия вязаной арматуры находятся в пределах заданного значения, то считается, что соединения стержней находятся в одном сечении.

Согласно стандартам ACI 318-05 взаимное расположение стыковочных узлов должно быть не менее 61 сантиметра друг от друга. Если расстояние не соблюдается, то увеличивается вероятность деформации бетонного монолитного основания от нагрузок, оказываемых на него при возведении здания и его последующей эксплуатации.

postroim-dachu.ru

Перекрытие арматуры: сколько диаметров по СНиП

При выполнении работ, связанных с армированием железобетонных конструкций, возникает необходимость взаимного соединения арматурных стержней.При выполнении работ нужно знать, какой тип перекрытия арматуры, сколько диаметров по СНиП составляет величину перекрытия прутков. Прочность фундамента, или армированного пояса, зависит от правильно подобранной длины перекрытия с учетом площади сечения арматуры. Правильно выполненный расчет железобетонных элементов с учетом типа соединения обеспечивает долговечность и прочность строительных объектов.

Типы соединений между элементами арматуры

Желая разобраться в возможных вариантах соединения арматурных стержней, многие мастера обращаются к требованиям действующих нормативных документов. Ведь качественно выполненное соединение обеспечивает необходимый запас прочности на сжатие и растяжение. Одни застройщики пытаются найти ответ по СНиП 2 01. Другие изучают СНиП № 52-101-2003, содержащие рекомендации по проектированию железобетонных конструкций, армированных стальной ненапряженной арматурой.

В соответствии с требованиями действующих нормативных документов стальная арматура применяется для усиления ненагруженных элементов, в отличие от напряженных конструкций, в которых для армирования используются арматурные канаты классов К7 и выше. Остановимся подробнее на способах крепления арматурных стержней.

Действующие СНиП подробно описывают крепление арматуры всеми существующими на данный момент способами.

Возможны следующие варианты:

  • внахлест трикотажных стержней без сварки.Крепление осуществляется дополнительными изогнутыми стальными стержнями, повторяющими конфигурацию соединения арматуры. Допускается, согласно СНиП, прямые стержни внахлест при поперечном креплении элементов с помощью вязальной проволоки или специальных зажимов.

Нахлест арматуры при вязании зависит от диаметра стержней. Бетонные трикотажные брусовые конструкции широко используются в сфере частного домостроения. Девелопера привлекает простота технологии, удобство подключения и приемлемая стоимость стройматериалов;

  • Крепление арматурных стержней на бытовом электросварочном оборудовании и профессиональных агрегатах.Технология соединения арматуры с помощью сварочных установок имеет определенные ограничения. Действительно, в зоне сварки возникают значительные внутренние напряжения, которые отрицательно сказываются на прочностных характеристиках арматурных каркасов.

Возможно перекрытие арматуры электросваркой с использованием арматуры определенных марок, например, А400С. Технология сварки стальных стержней в основном используется в области промышленного строительства.

Строительные нормы и правила содержат указание на необходимость усиления бетонного массива как минимум двумя петлями сплошного армирования.Для выполнения этого требования стальные стержни соединяются внахлест. СНиП допускает применение штанг различного диаметра. При этом максимальный размер сечения планки не должен превышать 4 см. СНиП запрещает перекрытие стержней с помощью вязальной проволоки и сварки в местах приложения значительной нагрузки, расположенных вдоль или поперек оси.

К ним относятся механические и стыковые сварные соединения, а также соединения внахлест, выполненные без сварки.

Крепление арматурных стержней электросваркой

Стыковка арматуры электросваркой применяется в областях промышленного и специального строительства.При соединении электросваркой важно добиться минимального расстояния между стержнями и закрепить элементы без зазора. Повышенная несущая способность зоны соединения, растянутой от воздействия, достигается при использовании арматурных стержней с маркировкой A400C или A500C.

Профессиональные строители обращают внимание на следующие моменты:

  • недопустимость использования стандартной арматуры с маркировкой А400 для сварных соединений. В результате нагрева значительно снижается прочность и повышается подверженность коррозии;
  • повышена вероятность нарушения целостности стержней под действием значительных нагрузок.Действующие правила допускают использование электродуговой сварки для крепления арматуры диаметром до 25 мм;
  • Длина сварного шва и класс используемых стержней взаимосвязаны. Таблица нормативного документа содержит всю необходимую информацию по креплению стержней при электродуговой сварке.

Нормативный документ допускает использование электродов диаметром 0,4-0,5 см при выполнении сварочных работ и регулирует величину перекрытия, превышающую десять диаметров используемых стержней.

Запрещается соединять арматуру в местах максимального напряжения стержней и в зонах приложения на них (сосредоточенной) нагрузки.

Арматура внахлест без сварки при установке армопояса

Используя популярные в строительстве стержни с маркировкой A400 AIII, легко перекрыть арматуру отожженной вязальной проволокой.

  • соединение прямых концов арматурных стержней внахлест;
  • крепление стержней внахлест с использованием дополнительных элементов армирования;
  • Обвязка стержней с загнутыми концами в виде своеобразных петель или крючков.

С помощью вязальной проволоки допускается соединение арматуры сечения профиля диаметром до 4 см. Величина перекрытия увеличивается пропорционально изменению диаметра стержней. Величина перекрытия стержней увеличивается с 25 см (для стержней диаметром 0,6 см) до 158 см (для стержней диаметром 4 см). Величина нахлеста по стандарту должна превышать диаметр стержней в 35-50 раз. СНиП допускает применение вместе с вязальной проволокой винтовых муфт.

Расстояние между арматурными стержнями, соединяемыми внахлест, в горизонтальном и вертикальном направлениях должно быть от 25 мм и более

Нормативные требования к соединениям арматуры

При соединении стержней методом вязания важно: учитывать ряд факторов:

  • взаимное расположение арматуры в пространстве каркаса;
  • особенности размещения сайтов внахлест друг относительно друга;
  • Длина участка перекрытия, определяемая поперечным сечением стержня и маркой бетона.

Когда секция с перекрывающимися стержнями находится в зоне максимальной нагрузки, величину перекрытия следует увеличить до 90 с диаметром соединяемых стержней. Строительные нормы и правила четко указывают размеры стыковочных площадок.

На длину стыка влияет не только диаметр поперечного сечения, но и следующие точки:

  • значение текущей нагрузки;
  • марка используемой бетонной смеси;
  • класс используемой стальной арматуры;
  • размещение стыковых соединений в решетчатом каркасе;
  • Назначение и область применения железобетонных изделий.

Следует отметить, что величина перекрытия уменьшается с увеличением марки используемого бетона.

В случаях, когда используется вязальная проволока, расстояние между стержнями часто принимается равным нулю, так как в этой ситуации оно зависит исключительно от высоты выступов профиля

Рассмотрим изменение величины нахлеста, воспринимающий сжимающие нагрузки, для арматуры класса А400 диаметром 25 мм:

  • для бетона марки М250 стержни закрепляются с максимальным перекрытием 890 мм;
  • бетонирование арматурной решетки раствором М350 позволяет уменьшить перекрытие до 765 мм;
  • при повышении марки используемого бетона до М400 перекрытие стержней уменьшается до 695 мм;
  • Заливка арматурного каркаса бетонным раствором М450 снижает перекрытие до 615 мм.

Для армирования растянутой зоны арматурного каркаса нахлест по указанной арматуре увеличен и составляет:

  • 1185 мм для бетона М200;
  • 1015 мм для бетона М350;
  • 930 мм для бетона М400;
  • 820 мм для бетона М450.

При выполнении работ, связанных с армированием, важно правильно расположить зоны перекрытия, а также учитывать требования строительных норм и правил.

  • равномерно распределить соединения по арматурному каркасу;
  • выдерживайте минимальное расстояние между стыками не менее 610 мм;
  • учитывают марку бетонного раствора и сечение арматуры.

Соблюдение строительных норм и правил гарантирует прочность и надежность бетонных конструкций, армированных арматурным каркасом. Детально изучив рекомендации СНиП, несложно самостоятельно подобрать необходимый размер перекрытия арматуры с учетом конструктивных особенностей железобетонного изделия.Рекомендации профессиональных строителей позволят избежать ошибок.

pobetony.expert

Фитинги внахлест — правила и особенности

Стыки арматуры могут выполняться:

  • электросваркой (контактной или дуговой)
  • или без сварки — внахлест.

Выбор типа стыка должен производиться в соответствии с имеющимся оборудованием, типом арматуры, диаметром стержней, расположением стержней в конструкции, назначением конструкции и удобством укладки бетона. .

Процесс соединения арматуры, в результате чего получается непрерывное армирование, называется стыковкой.


Схема усиления стыков ленточного фундамента.

В современном строительстве существуют разные способы соединения фурнитуры:

  • механическое;
  • сваркой;
  • внахлест без сварки.

Преимущества механической стыковки

Этот метод является, соответственно, наиболее выгодным и наиболее часто используемым.Если сравнивать процесс механического соединения арматуры с арматурой внахлест, то основным преимуществом здесь является отсутствие значительных потерь материала. Соединение внахлест приводит к потере определенного количества арматуры (примерно 27%).

Если сравнить механическое соединение арматуры со стыковкой сваркой, то в этом случае выигрывает скорость работы, на которую затрачивается гораздо меньше времени. К тому же сварка должна выполняться только профессиональными сварщиками, чтобы избежать некачественной работы, которая в будущем может привести к негативным последствиям.В результате, выполняя механическую стыковку, можно значительно сэкономить на оплате труда квалифицированных мастеров.

Даже в результате такого способа подключения получается достаточно прочная конструкция. Таким способом можно получить равнопрочное соединение при различных погодных условиях и в любое время года.

границ | Построение согласованной генетической карты с применением в генном картировании пшеницы (Triticum aestivum L.) с использованием массива SNP 90K

Введение

Пшеница ( Triticum aestivum L.) является одной из самых важных зерновых культур во всем мире, обеспечивая около одной пятой всех калорий, потребляемых человеком. Из-за ограниченности сельскохозяйственных угодий и быстрого увеличения численности населения существует острая необходимость в ускорении генетического увеличения урожайности зерна посредством передовых генетических исследований и селекционной деятельности по пшенице. Построение карты генетического сцепления и картирование локуса количественных признаков (QTL) являются важными областями генетических исследований, поскольку они предоставляют фундаментальную информацию для клонирования генов, селекции с помощью маркеров и исследований структуры генома (Meng et al., 2015; Рашид и др., 2016).

Подход картирования сцепления, основанный на отдельных популяциях, стал обычным в генетических исследованиях пшеницы для анализа генетической архитектуры сложных признаков. Однако большое количество совместно локализованных маркеров и низкая плотность маркеров из-за ограниченной генетической изменчивости и ограниченного числа событий кроссинговера обычно наблюдаются с картами сцепления, построенными в отдельных популяциях. Обнаруженные QTL обычно специфичны для обозначенных скрещиваний с широкими доверительными интервалами, что затрудняет дальнейшие генетические исследования по точному картированию и клонированию генов.Более того, картирование сцепления в отдельных популяциях может идентифицировать только QTL с фенотипическими вариациями от конкретных скрещиваний, и каждая картирующая популяция может представлять только небольшое количество событий кроссинговера (Liu and Zeng, 2000). Узкая генетическая основа, связанная с отдельными скрещиваниями и популяциями, снижает как фенотипическое, так и генотипическое разнообразие. Один из способов решения этих проблем — построить консенсусную карту как связь между множеством популяций.

Консенсусная генетическая карта объединяет генетическую информацию из нескольких популяций и, следовательно, обеспечивает эффективную альтернативу для улучшения покрытия генома и плотности маркеров (Maccaferri et al., 2015; Аллен и др., 2017). Более высокая плотность маркеров консенсусной карты дает возможность сопоставить больше QTL с более узкими интервалами и идентифицировать более тесно связанные маркеры для обнаружения причинных генов и селекции с помощью маркеров (MAS) в селекции. Консенсусные карты также можно использовать для проверки порядка маркеров, характеристики геномного разнообразия, повышения эффективности исследований ассоциаций в масштабе всего генома и проведения метаанализа QTL (Cavanagh et al., 2013; Wang et al., 2014; Wingen et al. , 2017; Лю и др., 2020).

Некоторые компьютерные инструменты, которые можно использовать для построения согласованной карты, были разработаны за последние 20 лет, такие как BioMercator (Arcade et al., 2004), JoinMap (Van Ooijen, 2006), MergeMap (Wu et al., 2010) , MultiPoint (Ronin et al., 2012) и LPmerge (Endelman, Plomion, 2014). С помощью этих инструментов были разработаны карты консенсуса для пшеницы. Somers et al. (2004) сообщили о первой консенсусной карте для пшеницы, основанной на маркерах SSR из трех популяций удвоенных гаплоидов (DH) и рекомбинантной инбредной линии (RIL).Cavanagh et al. (2013) создали согласованную карту высокой плотности из семи популяций, состоящую из 7504 маркеров однонуклеотидного полиморфизма (SNP). Wang et al. (2014) интегрировали шесть двух родительских популяций DH для создания согласованной карты с использованием 40 267 маркеров. Лю и др. (2020) разработали консенсусную карту общей длиной 4080,5 см, содержащую 47 309 маркеров, на основе 21 индивидуальной карты сцепления и трех ранее опубликованных консенсусных карт.

В этом исследовании была построена консенсусная генетическая карта с использованием трех двух родительских популяций RIL в пшенице.Затем было проведено QTL-картирование для высоты растения (PH), длины колоса (SL) и веса тысячи ядер (TKW) с использованием построенной консенсусной карты. Результаты картирования сравнивали среди популяций и с результатами, полученными с использованием индивидуальных карт, с целью выявления стабильных и общих QTL. Кроме того, был проведен имитационный эксперимент, чтобы продемонстрировать преимущества использования карты консенсуса в картировании QTL.

Материалы и методы

Растительные материалы и экспериментальный план фенотипирования

Три популяции рекомбинантных инбредных линий, использованные в этом исследовании, были получены от скрещиваний Doumai × Shi 4185 (обозначается как DS, 275 F 2: 6 RIL), Gaocheng 8901 × Zhoumai 16 (обозначается как GZ, 176 F 2: 6 RIL) и Zhou 8425B × Chinese Spring (обозначается как ZC, 245 F 2: 8 RIL), о которых ранее сообщалось Wen et al.(2017). Популяция DS и ее родительские линии были высажены в посевах Шуньи (Пекин, Китай) и Шицзячжуан (Хэбэй, Китай) в посевные сезоны 2012–2013, 2013–2014 и 2014–2015 годов. Популяция GZ и ее родительские линии были высажены в Аньяне (Хэнань, Китай) и Суиси (Аньхой, Китай) в посевные сезоны 2012–2013 и 2013–2014 годов. Популяция ZC и ее родительские линии были высажены в Чжэнчжоу и Чжоукоу (Хэнань, Китай) в посевные сезоны 2012–2013 и 2013–2014 годов. В полевых испытаниях использовались рандомизированные полные блочные конструкции с тремя повторностями.На каждом участке было три ряда по 1,5 м в длину с интервалом 0,2 м между рядами. В каждый ряд высевали около 50 семян. Полевые работы проводились в соответствии с местными практиками.

Высота растения регистрировалась как средняя высота по 10 типичным растениям, измеренная от основания стебля до вершины колоса, за исключением остей на стадии позднего налива зерна. SL регистрировали как среднюю длину 20 репрезентативных спайков в популяциях DS и GZ и пяти репрезентативных спайков в популяции ZC, измеренных от основания иглы до вершины колоса, исключая ости.TKW оценивали путем взвешивания трех случайных образцов по 500 зерен с каждого участка после сбора урожая.

Генотипирование и контроль качества маркеров

Дезоксирибонуклеиновую кислоту экстрагировали из листьев 15-дневных проростков в соответствии с протоколом бромида цетилтриметиламмония (CTAB) (Sharp et al., 1988). Популяции были генотипированы с помощью массива SNP Infinium iSelect 90K пшеницы (Wang et al., 2014) в CapitalBio Corporation (http://www.capitalbio.com) в Пекине, Китай. Контроль качества генотипических данных был ранее описан в Wen et al.(2017), и описывается здесь кратко и следующим образом. Во-первых, гетерозиготные типы маркеров были установлены как пропущенные значения. Затем были удалены маркеры с более чем 10% пропущенных значений. Наконец, были отфильтрованы SNP с минорной аллельной частотой ниже 0,3. О трех индивидуальных картах сцепления, основанных на этих маркерах, сообщили Wen et al. (2017). SNP на трех картах использовались для построения согласованной карты. Пакет R VennDiagram (Chen and Boutros, 2011) использовался для демонстрации номеров SNP, общих для трех отдельных карт.

Статистический анализ фенотипических данных

Дисперсионный анализ и расчет наследуемости в широком смысле ( H 2 ) на основе фенотипических данных были выполнены с использованием функции AOV в программном обеспечении QTL IciMapping V4.2 (Meng et al., 2015). Коэффициенты корреляции Пирсона между признаками были рассчитаны с использованием средних фенотипических значений в разных средах.

Построение консенсусной генетической карты

Во-первых, маркеры из трех популяций рекомбинантных инбредных линий были сгруппированы в соответствии с информацией об их хромосомах на индивидуальных картах, представленных Wen et al.(2017). Маркеры, которые присутствовали на одной и той же хромосоме на трех отдельных картах, считались якорями. Затем для построения карты консенсуса был использован алгоритм, называемый комбинированным анализом сцепления (CLA, разработанный группой авторов). Чтобы гарантировать качество карты, ограниченное количество маркеров удалялось вручную, если они вызывали серьезное несоответствие в порядке маркеров между генетической и физической картами или чрезмерное расширение созданной генетической карты. Пакет R LinkageMapView (Ouellette et al., 2018) использовалась для визуализации построенной карты консенсуса.

Кроме того, в алгоритме CLA было задействовано четыре шага: шаг 1: получение теоретических частот рекомбинации попарных маркеров в каждой популяции картирования; шаг 2: оценить частоту рекомбинации между двумя связанными маркерами и дисперсию выборки оцененной частоты рекомбинации в каждой популяции. В дополнение к популяциям RIL, CLA применима ко многим другим видам двух родительских популяций, как описано в Meng et al.(2015). Для некоторых видов картографических популяций, таких как DH и RIL, уравнение правдоподобия для частоты рекомбинации имеет явное решение, поэтому оценку максимального правдоподобия можно вычислить напрямую. Для других видов картографических популяций, таких как F 2 и F 3 , оценка максимального правдоподобия не может быть дана кратко. В этой ситуации для оценки частоты рекомбинации необходимо использовать либо итерацию Ньютона, либо алгоритм максимизации ожидания (EM) (Zhang et al., 2019). Шаг 3: оценить комбинированную частоту рекомбинации, используя оценки и их дисперсии выборки из отдельных популяций; величина, обратная дисперсии выборки оцененной частоты рекомбинации, используется в качестве веса соответствующей совокупности. Вес устанавливается равным нулю для тех популяций, в которых нельзя оценить частоту парной рекомбинации. Шаг 4: построить консенсусную карту сцепления на основе объединенных оценок частот рекомбинации между маркерами; Комбинация алгоритма ближайшего соседа и двухоптного алгоритма при решении задачи коммивояжера (TSP) использовалась при упорядочивании маркеров (Zhang et al., 2020а).

Сравнение порядков маркеров в согласованной карте, физической карте и индивидуальных генетических картах

Ранговая корреляция Спирмена использовалась для измерения коллинеарности порядков маркеров между различными картами, которая была рассчитана с помощью R Software. Порядок маркеров в каждой хромосоме на согласованной карте сравнивали с порядком физической карты соответствующей хромосомы. Чтобы получить физические положения маркеров, последовательности SNP были использованы для BLAST (Basic Local Alignment Search Tool) против генома пшеницы IWGSC RefSeq v2.0 (https://urgi.versailles.inra.fr/download/iwgsc/IWGSC_RefSeq_Assemblies/v2.0/, Международный консорциум по секвенированию генома пшеницы). Пороговое значение E-value в BLAST было установлено на 10 −10 . Маркеры были отфильтрованы, если длина их выравнивания была ниже 80% длины запрашиваемой последовательности или идентичности были ниже 0,85. Если маркер был назначен нескольким хромосомам с помощью BLAST, положение на той же хромосоме, что и консенсусная карта, использовалось в анализе коллинеарности. Также было проведено сравнение порядка маркеров между согласованной картой и отдельными картами, а также между тремя отдельными картами.Для каждого сравнения при вычислении коллинеарности использовались только общие маркеры на двух картах.

Отображение

QTL на основе согласованной карты

Количественное картирование локусов признаков проводилось в отдельных популяциях с использованием согласованной карты. Инклюзивное составное отображение интервалов (ICIM), реализованное в функции BIP в QTL IciMapping V4.2 (Meng et al., 2015), применялось к средним фенотипическим значениям по блокам в каждой среде и значениям наилучшей линейной несмещенной оценки (СИНИЙ) для нескольких среды.Шаг сканирования был установлен на 0,2 сМ. Вероятности добавления и удаления переменных в пошаговой регрессии были установлены равными 0,001 и 0,002 соответственно. Пороговый логарифм нечетности (LOD) был установлен на уровне 2,5, как и в исследованиях картирования QTL на отдельных картах из трех популяций (Gao et al., 2015; Li et al., 2018).

Локусы количественных признаков и кластеры локусов количественных признаков были названы по хромосомному положению с учетом всех популяций вместе. QTL, обнаруженные в одной и той же популяции, считались общими, если расстояние между положениями QTL было <20 сМ в разных средах.QTL, обнаруженные в разных популяциях, считались общими, если генетическое и физическое положение было достаточно близким. Другими словами, расстояние на карте сцепления было <20 сМ с точки зрения положений QTL, а расстояние на физической карте было <25 Мб с точки зрения минимальных физических расстояний между создателями флангов. В отдельных популяциях QTL считаются стабильными, если они идентифицированы по крайней мере в половине тестируемых сред. Стабильные QTL для разных признаков были классифицированы в один и тот же кластер, если минимальное расстояние между доверительными интервалами QTL было <15 сМ.Блестящий инструмент Circos (Yu et al., 2018) использовался для визуализации позиций QTL на карте консенсуса. Стабильные QTL, обнаруженные с помощью консенсусной карты в этом исследовании, сравнивались с теми, которые были обнаружены с помощью ICIM с использованием индивидуальных карт (Gao et al., 2015; Li et al., 2018), в соответствии с физическим и генетическим положением фланкирующих маркеров.

Генетические модели, используемые в моделировании

Имитационное исследование было проведено для сравнения результатов картирования QTL из индивидуальных и согласованных карт. Мы предположили, что хромосома имеет длину 100 см и содержит 101 равномерно распределенный маркер.Учитывая, что консенсусная карта всегда имеет больше маркеров, чем каждая отдельная карта, мы предполагаем, что консенсусная карта содержала все 101 маркер, но что отдельная карта содержала только половину из них, то есть 51 равномерно распределенный маркер с плотностью маркеров 2 сМ. Были смоделированы три модели распределения QTL (дополнительная таблица 1). В модели I QTL был расположен на 34,5 сМ на хромосоме с аддитивным эффектом 1. В модели II два QTL были связаны в фазе связывания, оба с аддитивным эффектом 1.В модели III два QTL были связаны в фазе отталкивания с аддитивными эффектами -1 и 1, соответственно. Наследуемость в широком смысле ( H 2 ) была установлена ​​на трех уровнях: 0,05, 0,1 и 0,2 для модели I и 0,1, 0,2 и 0,4 для моделей II и III. Для каждой модели была смоделирована тысяча популяций RIL, каждая размером 200, и каждый уровень наследуемости с помощью функции моделирования BIP был реализован в QTL Ici Mapping V4.2 (Meng et al., 2015). Консенсусная карта с 101 маркером и предопределенными QTL использовалась для создания смоделированных популяций.При картировании QTL использовались как консенсусные, так и индивидуальные карты. Для картирования QTL с использованием индивидуальных карт использовались генотипические данные 51 маркера. Для картирования QTL с использованием согласованной карты генотипические данные 51 маркера были такими же, как и на отдельных картах, но остальные 50 маркеров, присутствующие только на согласованной карте, были установлены как отсутствующие значения. Для метода картирования ICIM QTL на моделируемых популяциях шаг сканирования был установлен на 0,1 сМ, а пороговая оценка LOD была установлена ​​на 2,5. Вероятности ввода и удаления переменных в пошаговой регрессии были установлены на 0.001 и 0,002 соответственно. Сила обнаружения QTL оценивалась в соответствии с интервалом поддержки 5 сМ с центром в положении истинного QTL. Если в пределах интервала поддержки произошло несколько пиков, засчитывался только самый высокий. QTL, идентифицированные вне интервала поддержки, считались ложноположительными (Li et al., 2012). Остальные параметры были установлены как значения по умолчанию.

Результаты

Общая информация о генотипических и фенотипических данных

Было 10 986 маркеров на карте сцепления, построенной в популяции DS, 11 819 маркеров в популяции GZ и 14 862 маркера в популяции ZC.Популяции DS и GZ имеют 4208 общих маркеров; DS и ZC использовали 4420 общих маркеров; GZ и ZC имеют общие 5 183 маркера; у трех популяций было 1880 общих маркеров (дополнительный рисунок 1). В общей сложности 25 736 уникальных маркеров на трех отдельных картах были использованы для построения согласованной карты.

Фенотипические средние и наследуемость трех признаков показаны в таблице 1 для трех популяций RIL в ряде сред. Распределение частот в различных группах населения и средах показано на дополнительном рисунке 2 для PH, дополнительном рисунке 3 для SL и дополнительном рисунке 4 для TKW.Для PH Doumai был выше Shi 4185 в четырех средах, но ниже в двух других средах в популяции DS; Gaocheng8901 всегда был выше, чем Zhoumai 16 в популяции GZ; Китайская весна всегда была выше Чжоу 8425B в популяции ZC (дополнительный рисунок 2). Для SL Doumai был длиннее, чем Shi 4185 в четырех средах, почти равным в одном окружении и короче в другом; Zhoumai16 был длиннее Gaocheng 8901 в трех средах и короче в другом; Китайская весна всегда была длиннее, чем у Zhou 8425B (дополнительный рисунок 3).Для TKW Doumai всегда был выше Shi 4185; Zhoumai 16 всегда был выше Gaocheng 8901; Zhou 8425B всегда был выше, чем Chinese Spring (дополнительный рисунок 4). Эти три признака были непрерывно распределены в трех популяциях, аналогично и типично в большинстве исследований картирования QTL. У потомства наблюдались гораздо более широкие диапазоны по сравнению с их родителями, за исключением TKW в двух средах в популяции ZC (дополнительные рисунки 2–4). Наследуемость в широком смысле, основанная на воспроизведенных средних, была довольно высокой для трех признаков, начиная от 0.91–0,99 (таблица 1), а наследуемость на уровне участка варьировала от 0,59 до 0,91. Коэффициенты корреляции между признаками в трех популяциях приведены в дополнительной таблице 2. При уровне значимости 0,01 PH положительно коррелировал с TKW во всех трех популяциях. SL показал положительную корреляцию как с PH, так и с TKW в популяции DS. Другие корреляции не были значимыми.

Таблица 1 . Средняя производительность и наследуемость высоты растения (PH), длины колоса (SL) и веса тысячи зерен (TKW) в трех популяциях RIL: Doumai × Shi 4185 (DS), Gaocheng 8901 × Zhoumai 16 (GZ) и Zhou. 8425B × Китайская пружина (ZC) в различных средах.

Характеристики построенной карты консенсуса

Из 25 736 уникальных SNP на трех индивидуальных картах сцепления 25 667 были отнесены к консенсусной карте, в результате получилась 21 группа сцепления, соответствующая 21 хромосоме гексаплоидной пшеницы (рис. 1). Общая информация о консенсусной карте представлена ​​в таблице 2, а положения всех маркеров как на генетической, так и на физической карте приведены в дополнительной таблице 3. Консенсусная карта охватывает 4558,55 сМ в длину, а количество уникальных позиций на карте (обозначено как бункеры) был равен 3,979.Длина геномов A, B и D составляла 1622,47, 1581,57 и 1354,52 сМ соответственно (таблица 2). Хромосома 4D была самой короткой, длиной 168,06 сМ, и имела наименьшее количество маркеров (т.е. 106) и наименьшее количество бункеров (т.е. 53). Хромосома 2B была самой длинной с длиной 290,78 см и имела второе по величине количество маркеров (то есть 2431) и второе по величине количество ячеек (то есть 324). На консенсусной карте было 18 пробелов длиной более 15 см, 16 из которых были расположены в геноме D (дополнительная таблица 3).Среднее расстояние между соседними контейнерами было равно 1,15 см.

Рисунок 1 . Консенсусная генетическая карта, построенная из трех популяций рекомбинантных инбредных линий (RIL): Doumai × Shi 4185 (DS), Gaocheng 8901 × Zhoumai 16 (GZ) и Zhou 8425B × Chinese Spring (ZC).

Таблица 2 . Характеристики консенсусной генетической карты, построенной из трех популяций RIL, DS, GZ и ZC.

Количество маркеров однонуклеотидного полиморфизма (SNP) было сходным в геномах A и B, т.е.е., 10 285 и 12 755 SNP, но в геноме D их было намного меньше, т.е. 2627 SNP (таблица 2). По сравнению с геномами A и B геном D был короче и содержал гораздо меньше маркеров и бункеров и больше пробелов, что указывает на то, что в геноме D произошло меньше событий кроссинговера, что также наблюдалось на трех отдельных картах. Хотя количество маркеров и количество бункеров в геноме D были значительно ниже, чем в геномах A и B, результаты BLAST показали, что построенная консенсусная карта по-прежнему почти полностью покрывала хромосомы в геноме D.

Порядки маркеров

на согласованной карте и физической карте имели высокую коллинеарность со средним коэффициентом ранговой корреляции Спирмена 0,95 по 21 хромосоме (таблица 2, рисунок 2). Коэффициенты ранговой корреляции были выше 0,94 для всех хромосом, кроме 2B и 3D. Более низкий коэффициент, наблюдаемый в 3D, может быть отчасти из-за значительно уменьшенного числа интервалов, когда многие маркеры были сгруппированы в интервалы. Анализ коллинеарности между консенсусной и физической картами также показал, что маркеры в большой физической области вокруг центромер хромосом, как правило, группируются в короткий генетический интервал на консенсусной генетической карте (рисунок 2), что указывает на гораздо более сильное подавление рекомбинации вокруг центромеры, чем сделали это в дистальных областях.

Рисунок 2 . Коллинеарность порядков маркеров между консенсусной и физической картами. Пунктирными линиями обозначены центромеры хромосом.

Сравнение согласованной карты с тремя отдельными картами

Wen et al. (2017) сообщили о трех картах сцепления из трех популяций, построенных с помощью QTL IciMapping V4.0 (Meng et al., 2015), JoinMap 4.0 (Stam, 1993) и MapDisto 1.7 (Lorieux, 2012). У двух из них была 21 группа сцепления, а у одного 31 группа сцепления.Консенсусная карта, построенная в этом исследовании, имела 21 группу сцепления, соответствующую 21 хромосоме гексаплоидной пшеницы. Номера маркеров и интервалов на согласованной карте были в 1,73 и 1,15 раза выше, чем номера наибольших маркеров и интервалов на трех отдельных картах. Длина согласованной карты была в 1,44 раза больше, чем длина самой длинной индивидуальной карты. Более длинные хромосомы на отдельных картах также имели тенденцию быть длиннее на консенсусной карте. Например, две самые длинные хромосомы на консенсусной карте, т.е.е., 2B и 5B, занимают первое и третье место по длине отображения на каждой из трех отдельных карт.

Было 616 маркеров с несовместимыми хромосомами на отдельных картах, но несовместимые хромосомы для каждого маркера были окончательно преобразованы в одну уникальную хромосому на согласованной карте (дополнительная таблица 4). Среди этих маркеров 540 были сопоставлены с отдельными хромосомами, которые были расположены на отдельных картах. Например, маркер wsnp_Ex_c200_3 был локализован на хромосомах 7A и 1A на индивидуальных картах популяций GZ и ZC, соответственно, что было завершено на хромосоме 1A на консенсусной карте.Сорок девять маркеров были сопоставлены с одной из гомеологичных хромосом. Например, маркер Tdurum_contig28665_150 был локализован на хромосомах 1D, 1D и 2A в популяциях DS, GZ и ZC, соответственно, и был завершен на хромосоме 1A, гомеологичной хромосоме 1D. Двадцать семь маркеров не были сопоставлены ни с одной хромосомой, ни с гомеологичными хромосомами. Например, маркер tplb0024a09_2369 был расположен на хромосомах 7D и 4A в популяциях DS и ZC, соответственно, и был окончательно выделен на хромосоме 2B на согласованной карте (дополнительная таблица 4).

Маркеры показали высокую коллинеарность по хромосомам между согласованной и индивидуальной картами, а средний коэффициент ранговой корреляции Спирмена был аналогичен таковым между отдельными картами (дополнительная таблица 5). Для тесно связанных маркеров наблюдалось меньше несоответствий в порядках между консенсусом и отдельными картами.

QTL для PH, обнаруженные из согласованной карты и сравнения с данными из отдельных карт

Используя консенсусную карту, всего 40 QTL были обнаружены для PH (дополнительная таблица 6), из которых 10, 8 и 8 были стабильными в популяциях DS, GZ и ZC, соответственно (рисунок 3, таблица 3).Пять QTL были идентифицированы в двух популяциях: qPH-2B-2, qPH-4B-1, qPH-4D-1, qPH-4D-2 и qPH-5A-2 . qPH-2B-2 были повторно обнаружены в популяциях DS и ZC с оценками LOD в диапазоне от 3,62 до 22,98, что объясняет 1,63–8,05% фенотипической дисперсии (PVE). qPH-5A-2 неоднократно обнаруживался в популяциях DS и GZ с оценками LOD от 3,90 до 15,44 и значениями PVE от 2,58 до 9,63%. qPH-4B-1, qPH-4D-1 и qPH-4D-2 были неоднократно идентифицированы в популяциях GZ и ZC, занимая первые три места в обеих популяциях по среднему баллу LOD, значению PVE и аддитивному эффекту. в разных средах. qPH-4B-1 был нанесен на карту на хромосоме 4B в интервале 34,98–49,79 МБ на физической карте с оценками LOD от 6,31 до 43,49 и значениями PVE от 8,14 до 30,85%. qPH-4D-1 был картирован на хромосоме 4D в интервале 14,14–17,01 МБ с оценками LOD в диапазоне от 6,54 до 17,10 и значениями PVE в диапазоне от 8,06 до 16,48%. qPH-4D-2 был картирован на хромосоме 4D в интервале 32,97–65,01 МБ с оценками LOD от 4,09 до 15,72 и значениями PVE от 5.03 до 12,03%. Когда длина доверительного интервала была установлена ​​на 25 МБ, qPH-4B-1 и qPH-4D-1 были, соответственно, совпадающими с карликовыми генами Rht-B1 , расположенными в 33,61 МБ на 4B и Rht. -D1 , расположенный в 19,19 Мб на 4D (IWGSC RefSeq v2.0).

Рисунок 3 . Схематическое изображение стабильных локусов количественных признаков (QTL) для высоты растения (PH), длины колоса (SL) и веса тысячи ядер (TKW), обнаруженных в трех популяциях RIL, DS, GZ и ZC, из согласованной карты.

Таблица 3 . Стабильные локусы количественных признаков (QTL), идентифицированные для PH в трех популяциях RIL, DS, GZ и ZC, с использованием консенсусной карты.

Количественное картирование локусов признаков с использованием индивидуальных карт позволило идентифицировать в общей сложности 19 стабильных QTL в трех популяциях, девять — в популяции DS и по пять — в популяциях GZ и ZC (Gao et al., 2015; Li et al., 2018). Шестнадцать из них были обнаружены с помощью консенсусной карты; Пятнадцать из них были стабильны во всех средах (дополнительная таблица 7, дополнительный рисунок 5). qPH-2B-2 и qPH-5A-2 были обнаружены только в одной популяции с индивидуальными картами, но в двух популяциях с консенсусной картой (таблица 3, дополнительная таблица 7), что указывает на надежность двух QTL. . С помощью консенсусной карты восемь других стабильных QTL были идентифицированы для PH, то есть qPH-2D-1, qPH-2D-3, qPH-3B-2, qPH-4D-2, qPH-6A-1, qPH-6A. -2, qPH-6D-2 и qPH-7A , три в популяции DS, по два в каждой в популяциях GZ и ZC и по одному в популяциях GZ и ZC.

QTL для SL, обнаруженные из согласованной карты и сравнения с данными из отдельных карт

Используя консенсусную карту, в общей сложности было обнаружено 54 QTL для SL (дополнительная таблица 6), среди которых 15, 6 и 11 были стабильными в популяциях DS, GZ и ZC, соответственно (рисунок 3, таблица 4). qSL-2D-1 был неоднократно идентифицирован в популяциях GZ и ZC с оценками LOD от 2,67 до 20,91 и значениями PVE от 2,85 до 31,06%. qSL-2D-2 неоднократно обнаруживался в популяциях DS и GZ с оценкой LOD от 3.От 20 до 6,40 и значения PVE от 1,60 до 6,68%. qSL-5A-2 был неоднократно идентифицирован в популяциях DS и GZ с оценками LOD от 3,31 до 13,93 и значениями PVE от 1,87 до 7,13%. qSL-6B-4 был неоднократно обнаружен в трех популяциях и отображен на хромосоме 6B в интервале 705,19–707,59 МБ на физической карте, что составляет 3,36–21,30% фенотипической дисперсии.

Таблица 4 . Стабильные QTL, идентифицированные для SL в трех популяциях RIL, DS, GZ и ZC, с использованием консенсусной карты.

В предыдущих исследованиях картирование QTL с использованием индивидуальных карт идентифицировало шесть, шесть и девять стабильных QTL в популяциях DS, GZ и ZC соответственно (Gao et al., 2015; Li et al., 2018). Это исследование обнаружило все они, кроме QSL.caas-5AL в популяции ZC (дополнительная таблица 7, дополнительный рисунок 6). Однако согласно карте сцепления, построенной Wen et al. (2017) для популяции ZC и результат BLAST, QSL.caas-5AL и QSL.caas-5AL.1 , как правило, совпадают.Для остальных 20 QTL 19 со стабильными эффектами были обнаружены с использованием консенсусной карты. qSL-2D-1, qSL-2D-2 и qSL-5A-2 были обнаружены только в одной популяции с использованием индивидуальных карт, но все они были обнаружены в двух популяциях с использованием консенсусной карты (Таблица 4, Дополнительная таблица 7). С помощью консенсусной карты было идентифицировано 10 других стабильных QTL для SL, т. Е. qSL-3A-4, qSL-3A-5, qSL-3B-5, qSL-4A-4, qSL-4B-1, qSL-4B. -2, qSL-4D, qSL-5A-1, qSL-5A-4 и qSL-7A-3 , восемь для популяции DS и два для популяции ZC.

QTL для TKW, обнаруженные из согласованной карты, и сравнение с ними из отдельных карт

Используя консенсусную карту, всего 53 QTL были обнаружены для TKW (дополнительная таблица 6), из которых девять, три и восемь были стабильными в популяциях DS, GZ и ZC, соответственно (рисунок 3, таблица 5). qTKW-4B-2 был неоднократно идентифицирован в популяциях DS и GZ с оценками LOD от 3,08 до 49,22, что объясняет 7,57–36,51% фенотипической дисперсии. qTKW-4B-2 имел наибольшую оценку LOD, PVE и аддитивный эффект во всех средах в популяции DS.Этот QTL был совместно локализован с qPH-4B-1 , что соответствует гену карликовости Rht-B1 . Все стабильные QTL, обнаруженные с помощью отдельных карт, также были стабильными при обнаружении с помощью согласованной карты (дополнительная таблица 7, дополнительная фигура 7). Были другие три стабильных QTL TKW, идентифицированных с использованием консенсусной карты, то есть qTKW-1B-2, qTKW-2D-2 и qTKW-6B-3 . qTKW-1B-2 был нанесен на карту на хромосоме 1B в интервале 588,36–591,14 МБ на физической карте с оценками LOD в диапазоне от 4.От 70 до 45,92, а значения PVE в диапазоне от 2,37 до 22,43% в DS популяции. qTKW-2D-2 был картирован на хромосоме 2D в интервале 523,15–555,13 МБ с оценками LOD от 3,91 до 14,69 и значениями PVE от 4,94 до 12,32% в популяции ZC. qTKW-6B-3 был картирован на хромосоме 6B в интервале 157,21–162,58 Mb с оценками LOD, варьирующимися от 3,66 до 4,91, и значениями PVE, варьирующимися от 3,85 до 5,09% в популяции ZC.

Таблица 5 . Стабильные QTL, идентифицированные для TKW в трех популяциях RIL, DS, GZ и ZC, с использованием консенсусной карты.

Кластеры QTL для трех признаков

Что касается стабильных QTL в разных средах, было идентифицировано 11 кластеров QTL и распределено по девяти хромосомам (дополнительная таблица 8), шесть из которых повлияли на два признака (т.е. qClu-2D, qClu-4A-1, qClu- 4A-2, qClu-4D, qClu-6A и qClu-6B ), а пять затронули все три характеристики (т. Е. qClu-3A-1, qClu-4B, qClu-5A-1, qClu- 5A-2 и qClu-7A ). Восемь кластеров затронули черты PH и SL.Среди них три кластера содержали как PH, так и SL QTL в популяции DS; один кластер содержал как PH, так и SL QTL в популяции ZC, а один кластер содержал тесно связанные PH и SL QTL в популяциях DS и GZ. Каждый из пяти кластеров либо увеличивал, либо уменьшал обе характеристики одновременно. Геномные области, содержащие стабильные QTL для трех признаков, были расположены на хромосомах 3A, 4B, 5A и 7A. Кластер на 4B был близок к гену «зеленой революции» Rht-B1 . В кластере qClu-5A-1 QTL, влияющие на три признака, последовательно идентифицировались в популяциях DS и GZ, увеличивая или уменьшая одновременно три признака.

Возможное применение обнаруженных QTL в селекции пшеницы

Чтобы изучить потенциальные применения обнаруженных QTL в селекции пшеницы, генотипы QTL и генотипические значения каждого RIL в трех популяциях были предсказаны по трем признакам со стабильными QTL, идентифицированными с использованием значений BLUE в разных средах (дополнительные таблицы 9–11). Для удобства для двух аллелей в каждом QTL один называется положительным, а другой — отрицательным. Родительские источники двух аллелей можно определить по знаку предполагаемого аддитивного эффекта QTL.Из-за различных целей в селекции, необходимо отметить, что положительный аллель не всегда является предпочтительным, а отрицательный аллель не всегда предпочтительным. Для PH девять, восемь и восемь стабильных QTL использовали для прогнозирования в популяциях DS, GZ и ZC соответственно. 10 самых высоких RIL имели по крайней мере восемь, семь и семь положительных аллелей в трех популяциях, соответственно, тогда как 10 самых низких RIL имели не более двух положительных аллелей (дополнительная таблица 9).Для SL для прогнозирования использовались 14, 7 и 4 стабильных QTL. 10 самых высоких RIL обладали как минимум девятью, семью и четырьмя положительными аллелями в трех популяциях, тогда как 10 самых низких RIL имели не более четырех положительных аллелей в популяции DS, отсутствие положительного аллеля в популяции GZ и не более одного положительного аллеля. в популяции ZC (дополнительная таблица 10). Для TKW для прогнозирования использовались семь, три и шесть стабильных QTL. 10 самых высоких RIL обладали по крайней мере шестью, тремя и пятью положительными аллелями в трех популяциях, тогда как 10 самых низких RIL имели не более одного положительного аллеля (дополнительная таблица 11).RIL с наивысшими предсказанными генотипическими значениями всегда имели все положительные аллели для PH и TKW в трех картированных популяциях и все положительные аллели для SL в популяциях GZ и ZC. RIL с самыми низкими предсказанными генотипическими значениями всегда имели все отрицательные аллели для PH и SL в популяциях GZ и ZC и имели все отрицательные аллели для TKW во всех трех картированных популяциях. Для PH все 10 самых низких RIL в популяции GZ и 9 самых низких RIL в популяции ZC содержали отрицательные аллели на qPH-4B-1 и qPH-4D-1 , соответствующие генам Rht-B1 и Правый-Д1 .Для SL qSL-6B-4 был неоднократно идентифицирован в популяциях DS и GZ. Восемнадцать из 20 самых высоких RIL в популяции DS и 36 самых высоких RIL в популяции GZ обладали положительным аллелем qSL-6B-4 , в то время как 17 из 20 самых низких RIL в популяции DS и 38 самых низких RIL в популяции GZ обладали аллелем. отрицательный аллель qSL-6B-4 . Для TKW qTKW-4B-2 последовательно идентифицировался в популяциях DS и GZ. 12,36% самых высоких RIL среди населения DS и 31.25% самых высоких RIL в популяции GZ несли положительный аллель qTKW-4B-2 , тогда как самые низкие RIL на 17,45% в популяции DS и самые низкие RIL на 21,02% в популяции GZ несли отрицательный аллель на qTKW-4B-2 . Средние наблюдаемые и прогнозируемые значения RIL, имеющих положительный аллель qTKW-4B-2 , были равны 45,13 и 45,24 в популяции DS и 47,11 и 47,95 в популяции GZ. Напротив, наблюдаемые средние значения RIL, имеющих отрицательный аллель, были равны 42.68 и 40,4 в популяции DS и 45,59 и 45,65 в популяции GZ.

Рекомбинантные инбредные линии с предсказанными генотипическими значениями PH, SL и TKW могут служить для выбора целевых генотипов, отвечающих различным селекционным целям, например, сорта пшеницы со средней высотой растения, большой длиной колоса и средним или высоким весом ядра. Учитывая один целевой генотип, предсказанная аллельная комбинация RIL может служить для предсказания кросс-производительности и выбора подходящих родительских линий посредством моделирования или других подходов к геномному предсказанию (Yao et al., 2018).

Картирование QTL в моделируемых популяциях

В 1000 смоделированных популяциях оценочные положения и эффекты QTL с использованием индивидуальных и согласованных карт показаны в таблице 6. С увеличением наследуемости мощность обнаружения QTL увеличивалась, а частота ложных открытий (FDR) снижалась в трех моделях с использованием либо индивидуальные, либо консенсусные карты. Приблизительно объективная оценка положений и эффектов QTL была получена для каждой определенной модели и уровня наследуемости.Доверительные интервалы QTL, обнаруженных на консенсусной карте, были намного уже, а соответствующие стандартные ошибки были намного меньше, чем на индивидуальных картах. Мощность обнаружения для QTL в моделях сцепления II и III была намного ниже, чем в несвязанной модели I при тех же уровнях наследуемости как для индивидуальных, так и для согласованных карт. FDR был намного выше в моделях II и III, чем в модели I, что указывает на сложность и трудность рассечения сцепленных QTL в генетических исследованиях.

Таблица 6 .Количественное картирование локусов признаков является результатом 1000 симуляций с использованием индивидуальных и согласованных карт в трех генетических моделях.

Обсуждение

Компьютерные инструменты при построении согласованной карты

Две стратегии были приняты для построения карты консенсуса в предыдущих исследованиях (Endelman and Plomion, 2014). Первый основан на необработанных данных нескольких картографических популяций и реализован в программном обеспечении MultiPoint (Ronin et al., 2012) и JoinMap (Van Ooijen, 2006).Второй основан на ранее построенных индивидуальных картах связей и реализован в программном обеспечении BioMercator (Arcade et al., 2004), MergeMap (Wu et al., 2010), LPmerge (Endelman and Plomion, 2014) и QTL IciMapping. (Meng et al., 2015). Первая стратегия обычно требует много времени при работе с большим количеством маркеров (Wu et al., 2010), что резко ограничивает использование большого количества маркеров в согласованной карте. Вторая стратегия сильно зависит от качества отдельных карт и иногда может приводить к картам необоснованной длины (Cavanagh et al., 2013; Wang et al., 2014; Wingen et al., 2017).

С развитием технологии высокопроизводительного секвенирования количество маркеров, которые можно использовать при картировании генотипов популяций, быстро растет. Большое количество маркеров создает большие проблемы для построения согласованной карты, особенно когда используются необработанные генотипические данные. Два упомянутых выше пакета программ на основе необработанных данных не могут справиться с таким большим количеством маркеров, используемых в этом исследовании. Например, оба пакета не могут генерировать консенсусную карту для хромосомы 5B, которая содержала 929, 1406 и 1508 SNP в популяциях DS, GZ и ZC, соответственно.Метод на основе карты использует только расстояния между маркерами между соседними маркерами, что может привести к неточной оценке частоты рекомбинации между маркерами, особенно когда порядок маркеров изменяется на согласованной карте. Алгоритм CLA — это метод, основанный на необработанных данных, который используется в этом исследовании для работы с большим количеством маркеров. Комбинированная частота рекомбинации между любой парой маркеров была рассчитана на основе оценок в отдельных картированных популяциях. Расчетные частоты рекомбинации записываются в память компьютера.Таким образом можно значительно сэкономить время на вычислениях.

Качество карты консенсуса

Большое количество маркеров и интервалов, содержащихся в согласованной карте, обеспечило более высокую насыщенность маркеров и лучший охват генома, а также увеличило длину карты. Предыдущие исследования показали, что увеличение количества событий рекомбинации и разрешения карты с увеличением количества маркеров и плотности может способствовать увеличению длины карты (Ferreira et al., 2006; Wingen et al., 2017). Большая длина карты может также пострадать из-за различий в хромосомной структуре в разных популяциях карт и используемого алгоритма упорядочения.По сравнению с геномами A и B геном D имел меньше уникальных маркеров, большие пробелы и меньшую длину карты, о чем ранее сообщалось как на консенсусных, так и на индивидуальных картах пшеницы (Wang et al., 2014; Li et al., 2015; Guan et al., 2018).

Коллинеарность между генетическим и физическим положением была высокой. Порядок маркеров на консенсусных и физических картах сильно коррелировал на уровне всего генома, но иногда наблюдалась более низкая коллинеарность в некоторых хромосомных областях, о чем также сообщалось ранее (Wingen et al., 2017). Из 19320 SNP на консенсусной карте, имевших физические положения, в среднем 55,17% SNP располагались в том же порядке, что и на соответствующих хромосомах физических карт, в диапазоне от 36,3 на хромосоме 6A до 75,68% на хромосоме 4D (таблица 2). Более высокая доля полностью согласованного порядка маркеров была обнаружена в геноме D (63,95%), чем в геноме A (52,32%) и геноме B (49,22%), что может быть объяснено более низкой рекомбинацией в геноме D .Более низкие события рекомбинации в геноме D вносили вклад в более низкую вариабельность последовательностей и имели более слабое влияние на распад размера синтенического блока. На консенсусной карте наблюдались некоторые структурные вариации хромосом, такие как внутрихромосомная транслокация и инверсия. Например, инверсия произошла около 22–25 Mb на хромосоме 1A, а транслокация произошла между областями около 88–93 и 106–109 Mb на хромосоме 2A. Коллинеарность между порядками маркеров на генетических и физических картах часто нарушается макроструктурными вариациями пшеницы, особенно для консенсусных карт, составленных из нескольких популяций.Локальное нарушение маркеров также может быть вызвано изменением порядка генов у родителей и ошибками генотипирования.

Распределение событий мейотической рекомбинации показало, что рекомбинация происходит гораздо чаще в дистальных областях хромосомы, и что рекомбинация имеет тенденцию подавляться около центромер, что согласуется с предыдущими исследованиями [Sourdille et al., 2004; Международный консорциум по секвенированию генома пшеницы (IWGSC), 2018]. Анализ коллинеарности также показал, что некоторые маркеры могли иметь консервативный порядок в популяциях, поскольку их относительный порядок согласовывался на физических и генетических картах.Сравнительный анализ консенсусных, физических и индивидуальных карт показал надежность консенсусной карты, построенной с помощью алгоритма CLA.

Сравнение обнаруженных QTL с исследованиями в других картированных популяциях

В этом исследовании восемь стабильных PH QTL были обнаружены с помощью согласованной карты, но не с помощью индивидуальных карт (Таблица 7). Guan et al. (2018) сообщили о PH QTL на хромосоме 4D в физическом интервале 37,05–62,94 МБ, а Ren et al. (2021) сообщили о PH QTL на той же хромосоме с физическим интервалом 47.44–67.64Мб. qPH-4D-2 (chr4D: 32.97–65.01 Mb) перекрывался с локусами, о которых сообщали Guan et al. (2018) и Ren et al. (2021 г.). qPH-6A-1 был локализован в физической области, как сообщалось Zanke et al. (2014). qPH-6A-2 был картирован на хромосоме 6А в интервале 610,97–613,55 Мб. Аналогичным образом Pang et al. (2020) обнаружили PH QTL на хромосоме 6A в интервале 609,3–609,9 МБ (IWGSC RefSeq v1.0). qPH-6D-2 был локализован в том же интервале маркеров PH QTL, о котором впервые сообщили и подтвердили как стабильный в двух популяциях пшеницы Wang et al.(2020). Насколько известно авторам, стабильные QTL qPH-2D-1, qPH-2D-3, qPH-3B-2 и qPH-7A , идентифицированные в этом исследовании, вероятно, были новыми для ЛГ. Повышенная плотность маркеров на консенсусной карте способствовала обнаружению этих новых QTL.

Таблица 7 . Локусы количественных признаков для PH, SL и TKW обнаруживаются с помощью согласованной карты, но не с помощью отдельных карт в трех популяциях RIL, DS, GZ и ZC.

Для длины спайка 10 QTL были обнаружены с помощью согласованной карты, но не с помощью индивидуальных карт (таблица 7).Среди них стабильный QTL в популяции DS, то есть qSL-4B-2 , объясняющий 3,60–16,99% фенотипической дисперсии, был близок к гену зеленой революции Rht-B1 . Ряд предыдущих исследований показал, что Rht-B1 оказывает плейотропное действие на PH, SL и TKW (Schulthess et al., 2017; Sun et al., 2017; Li et al., 2018). Кластер QTL qClu-4B , в котором находится qSL-4B-2 , затронул все три признака (дополнительная таблица 8). Однако стабильный PH QTL в qClu-4B не был обнаружен в популяции DS, что указывает на то, что qSL-4B-2 может не совпадать с Rht-B1 .Один SL QTL, то есть QSl.sdau-4B , отличный от Rht-B1 , но близкий к нему, был точно отображен и проверен Deng et al. (2011), которые также не повлияли на ЛГ. SL-4B-2 располагался в том же положении, что и QSl.sdau-4B , а также находился в аналогичном физическом положении qSL4B.1 (chr4B: 36,7–37,8 Мб), о котором сообщил Pang et al. (2020). Для остальных девяти QTL qSL-3B-5 был картирован на хромосоме 3B в интервале 761.9–774.47 МБ, что находится в аналогичном физическом интервале (chr3B: 771,94–788,06 МБ), как сообщается Hu et al. (2020); qSL-4A-4 и qSL-5A-4 были близки к тем, о которых сообщалось в Pang et al. (2020). Шесть SL QTL, вероятно, будут новыми из-за повышенной мощности при использовании консенсусной карты в картировании QTL, то есть qSL-3A-4, qSL-3A-5, qSL-4B-1, qSL-4D, qSL-5A- 1 и qSL-7A-3 .

По сравнению с отдельными картами, три других TKW QTL были стабильно идентифицированы с использованием консенсусной карты (Таблица 7), т.е.е., qTKW-1B-2, qTKW-2D-2 и qTKW-6B-3 , которые находились в положениях, аналогичных положениям, указанным Gerard et al. (2019), Zhang et al. (2020c) и Cook et al. (2021) соответственно.

Для трех признаков всего 21 QTL был идентифицирован с использованием согласованной карты, но не отдельных карт. Среди них 11 QTL согласуются с таковыми из предыдущих исследований других картирующих популяций, а 10 QTL, вероятно, будут новыми. Большинство из 11 QTL были впервые зарегистрированы в последние годы с использованием карт сцепления с высокой плотностью, что указывает на то, что увеличение плотности маркеров улучшило мощность обнаружения QTL.Для новых QTL шесть из них, которые контролируют PH или SL, были включены в кластер, содержащий тесно связанные QTL PH и SL (дополнительная таблица 8). PH растения пшеницы равна SL плюс длина всех междоузлий над землей. Теоретически локусы, связанные с SL, также могут влиять на ЛГ, что было подтверждено некоторыми исследованиями (Buerstmayr et al., 2011; Lv et al., 2014; Xu et al., 2014; Jahani et al., 2019; Chen et al., др., 2020). Кроме того, четыре новых QTL SL были близки к QTL PH, о которых сообщалось с использованием индивидуальных карт или других независимых исследований, что указывает на надежность новых QTL на SL или PH.Ген TaERF8 был идентифицирован как связанный с PH и урожайностью пшеницы и был клонирован из сорта пшеницы Chinese Spring (Zhang et al., 2020b), одной родительской линии популяции ZC. TaERF8-2D (chr2D: 368,21 Mb) был расположен в интервале фланкирующих маркеров qPH-2D-1 , который стабильно обнаруживался в популяции ZC в трех тестируемых средах и в популяции DS в двух тестируемых средах. TaERF8-2D может быть геном-кандидатом для qPH-2D-1 .Аннотации функций генов были также выполнены для этих новых QTL на основе базы данных аннотаций эталонных последовательностей пшеницы (IWGSC Annotation v1.1), как указано в дополнительной таблице 12. Информация аннотаций будет способствовать будущему точному картированию, клонированию на основе карт и функциональным возможностям. анализ новых QTL, выявленных в этом исследовании.

Взаимосвязь между QTL для фенотипически коррелированных признаков PH и SL

Высота растения является важным агрономическим признаком, который сильно зависит от устойчивости к полеганию и индекса урожая пшеницы.SL сильно влияет на урожай зерна, влияя на количество зерен и морфологию колоса (Donmez et al., 2001). При селекции пшеницы желательны растения с подходящим PH и более крупным колосом. Девять из 21 стабильного QTL PH были близки к стабильным QTL SL (дополнительная таблица 8), что способствовало генетической корреляции между двумя признаками. PH и SL были положительно коррелированы фенотипическим анализом в популяции DS, но корреляция не была значимой в двух других популяциях. В этом исследовании тесно связанные PH и SL QTL, идентифицированные в одной и той же популяции, всегда имели генетические эффекты в одних и тех же направлениях по обоим признакам.О подобных случаях сообщалось в предыдущих исследованиях (Buerstmayr et al., 2011; Lv et al., 2014; Xu et al., 2014; Jahani et al., 2019; Chen et al., 2020). Учитывая, что некоторые QTL для SL также могут влиять на PH, мы предположили, что тесно связанные QTL PH и SL с большей вероятностью будут одними и теми же генетическими локусами и имеют одинаковые направления действия. Однако, принадлежат ли тесно связанные QTL на PH и SL к одним и тем же хромосомным локусам с плейотропными эффектами или к разным тесно сцепленным локусам, необходимо дополнительное исследование и выходит за рамки этого исследования.

Дальнейший анализ основного PH QTL, расположенного на хромосоме 4DS

Для высоты растения только один QTL был обнаружен на хромосоме 4DS с использованием индивидуальных карт в популяциях GZ и ZC, но два стабильных QTL, то есть qPH-4D-1 и qPH-4D-2 , были идентифицированы с использованием консенсусная карта в тех же двух популяциях, которые были связаны в фазе связывания (таблица 3, дополнительная таблица 7). Результаты BLAST показали, что qPH-4D-1 был совмещен с геном карликовости Rht-D1 . qPH-4D-2 объяснил 8,39–10,9 и 5,03–12,03% фенотипической дисперсии в разных средах в популяциях GZ и ZC, соответственно. Аллели, снижающие PH, были от родителей Zhoumai16 в популяции GZ и Zhou 8425B в популяции ZC.

Guan et al. (2018) сообщили о двух QTL, которые также были связаны в фазе связывания и располагались в тех же положениях, что и qPH-4D-1 и qPH-4D-2 . qPH-4D-2 был обнаружен в четырех средах и с СИНИМИ значениями в восьми средах в Guan et al.(2018). Кроме того, qPH-4D-2 был тесно связан с маркером wsnp_Ex_c683_1341113, что также наблюдалось у Guan et al. (2018). Как сообщает Ren et al. (2021), qPH-4D-2 был обнаружен в аналогичном положении между SNP AX-896

и AX-109606880 в разных средах. Следовательно, весьма вероятно, что

qPH-4D-2 является новым геном полукарликовости. Общий маркер wsnp_Ex_c683_1341113 был расположен примерно в 54,4 МБ на хромосоме 4D (IWGSC RefSeq v1.0; IWGSC, 2018).Предполагаемый ген с высокой степенью достоверности, TraesCS4D02G076400 (50,888,586–50,889,461 п.н.), расположен вокруг маркера и в доверительном интервале qPH-4D-2 с аннотацией, кодирующей белок, регулируемый гиббереллином (IWGSC RefSeq v1.1 ; IWGSC, 2018). Гиббереллин является важным эндогенным регулятором роста растений. Хорошо известные гены карликовости Rht-B1b и Rht-D1b регулируют белки DELLA в передаче сигналов гиббереллина, чтобы уменьшить ответ на гиббереллин (Peng et al., 1999). Чувствительный к гиббереллину ген Rht8 также широко использовался для регулирования PH у пшеницы (Gasperini et al., 2012). Ген TraesCS4D02G076400 в пшенице был аннотирован геном GAST1 (UniProtKB / TrEMBL; Acc: C8C4P9), впервые обнаруженным в томатах для кодирования транскрипта, стимулированного гиббереллинами (Shi et al., 1992). GAST1 принадлежит к семейству Arabidopsis ( GASA ), стимулированному гибберелловой кислотой, которое играет важную роль в росте и развитии растений, таких как рост стебля, высота растения, длина, ширина и вес зерен (de la Fuente и другие., 2006; Nahirñak et al., 2012a, b; Ши и др., 2020). Кроме того, qPH-4D-2 был обнаружен в двух популяциях в этом исследовании, одна от скрещивания Zhou 8425B и Chinese Spring. TraesCS4D02G076400 имел высокие уровни экспрессии РНК у китайской весны в разных тканях и на разных стадиях развития (expVIP, http://www.wheat-expression.com/). Следовательно, TraesCS4D02G076400 , вероятно, будет геном-кандидатом для qPH-4D-2 . PH является решающим признаком морфогенеза и урожайности зерна пшеницы.Недавно обнаруженный в этом исследовании PH QTL на хромосоме 4DS может обогатить генетические ресурсы при селекции полукарликовой пшеницы. Причины того, что qPH-4D-2 не был идентифицирован индивидуумом, могут заключаться в небольшом расстоянии между QTL и Rht-D1 , а также в более низкой плотности маркеров вокруг двух QTL в отдельных картированных популяциях.

Преимущества использования согласованной карты в сопоставлении QTL

Из-за ограниченного числа кроссинговеров и ограниченной генетической изменчивости в отдельных популяциях карты сцепления, построенные из отдельных картируемых популяций, обычно имеют большое количество совместно локализованных маркеров и низкую плотность маркеров.Консенсусная карта объединяет генетическую информацию, включенную в несколько популяций, и обеспечивает лучший геномный охват с более высокой плотностью маркеров (Maccaferri et al., 2015; Allen et al., 2017). Консенсусная карта с более высокой плотностью дает возможность сопоставить QTL с более узкими хромосомными интервалами, что облегчит открытие причинных генов и идентификацию тесно связанных маркеров MAS. Результаты моделирования, проведенного в этом исследовании, подтвердили, что использование согласованной карты с более высокой плотностью маркеров снижает доверительный интервал обнаруженных QTL.

Даже для одного и того же признака QTL, обнаруженные в разных популяциях с использованием их собственных генетических карт, иногда с трудом сравниваются и синтезируются из-за неразделенных маркеров и вариаций генетического фона (Sukumaran et al., 2015). Сравнения положений QTL, оцененных для разных популяций, обычно проводят путем привязки сцепленных маркеров к сборке генома. Однако последовательности генома обычно имеют большие различия между родительскими разновидностями, и информация о привязке к последовательности генома может быть не совсем точной.Консенсусная карта обеспечивает прямое сравнение QTL, обнаруженных в разных популяциях, что важно, особенно у видов, у которых отсутствует полностью секвенированный эталонный геном. В этом исследовании мы продемонстрировали, что картирование QTL с использованием согласованной карты может лучше идентифицировать общие и стабильные QTL в популяциях и средах. Например, Rht-B1 и Rht-D1 , которые были клонированы, были двумя генами, снижающими высоту растений пшеницы (Peng et al., 1999). Каждый из них был расположен почти в одном и том же положении в двух популяциях на консенсусной карте. qPH-5A-2, qSL-2D-2, qSL-5A-2 и qTKW-4B-2 были обнаружены в популяциях DS и GZ; qPH-2B-2 был обнаружен в популяциях DS и ZC; qPH-4B-1, qPH-4D-1, qPH-4D-2 и qSL-2D-1 были идентифицированы в популяциях GZ и ZC; qSL-6B-4 был обнаружен во всех трех популяциях. Общие QTL, идентифицированные в нескольких популяциях, отражают стабильные генетические эффекты QTL в различных генетических фонах, которые могут быть более ценными в селекции.

Генетическая взаимосвязь между PH и SL QTL, наблюдаемая в этом исследовании, показала, что картирование QTL с использованием консенсусной карты также может облегчить сравнение коррелированных признаков и, следовательно, дать возможность понять генетическую корреляцию между фенотипически коррелированными признаками и идентифицировать QTL-богатые области генома. Более того, консенсусная карта также дает возможность обнаружить общие QTL с меньшими эффектами, возникающими в разных популяциях.

Дальнейшие исследования могут потребоваться для определения ключевых факторов, влияющих на точность построения согласованной карты и последующего картирования QTL, таких как доля общих маркеров, общих для нескольких картируемых популяций, степень несогласованности порядков маркеров в отдельных популяциях, частоты рекомбинации в конкретных популяциях. , и оптимальный алгоритм, используемый для построения карты консенсуса.В дополнение к популяции с двумя родителями, которые использовались в этом исследовании, в последние годы в сельскохозяйственных культурах были созданы многопородные популяции вместе с подходящими методами генетического анализа (Gardner et al., 2016; Zhang et al., 2017, 2019 ; Shi et al., 2019; Qu et al., 2020). Теоретически консенсусная карта может быть также построена путем объединения ряда популяции с двумя и несколькими родителями, когда общие маркеры являются общими для этих популяций.

В заключение, консенсусная карта, построенная для этого исследования, позволяет проводить систематические исследования картирования QTL, а также сравнение и кластеризацию результатов картирования в генетических исследованиях пшеницы.Отображение QTL на основе согласованной карты привело к более высокой точности, более узкому доверительному интервалу и большему количеству QTL. Стабильные QTL в тестируемых средах и картированных популяциях, а также прогнозируемые генотипы и генотипические значения QTL могут быть использованы для выбора сортов пшеницы с подходящим PH, большим SL и массой ядра от среднего до высокого. SNP, тесно связанные с этими стабильными QTL, можно использовать для отбора подходящих генетических материалов и создания подходящих скрещиваний в программах селекции пшеницы. SNP, тесно связанные с признаками, также могут быть преобразованы в маркеры Kompetitive аллель-специфической ПЦР (KASP) (Kaur et al., 2021), а затем использовался для крупномасштабного генотипирования для отбора желаемых особей в сегрегационных племенных популяциях.

Заявление о доступности данных

Оригинальные материалы, представленные в исследовании, включены в статью / дополнительные материалы, дальнейшие запросы можно направлять соответствующим авторам.

Авторские взносы

LZ и JW задумали и разработали исследование. PQ и LZ провели анализ данных. FG, WW, JL и XX разработали популяции, выполнили генотипирование SNP и провели полевые испытания.PQ, JW и LZ написали, подготовили и отредактировали рукопись. XX и HP предоставили руководство по анализу данных и отредактировали рукопись. Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи к публикации.

Финансирование

Это исследование было поддержано Национальным фондом естественных наук Китая (проект № 31861143003).

Конфликт интересов

Авторы заявляют, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могут быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

Примечание издателя

Все утверждения, выраженные в этой статье, принадлежат исключительно авторам и не обязательно отражают претензии их дочерних организаций или издателей, редакторов и рецензентов. Любой продукт, который может быть оценен в этой статье, или заявление, которое может быть сделано его производителем, не подлежат гарантии или одобрению со стороны издателя.

Дополнительные материалы

Дополнительные материалы к этой статье можно найти в Интернете по адресу: https: // www.frontiersin.org/articles/10.3389/fpls.2021.727077/full#supplementary-material

Список литературы

Аллен А. М., Уинфилд М. О., Берридж А. Дж., Дауни Р. К., Бенбоу Г. Р., Баркер Г. Л. и др. (2017). Характеристика массива селекционеров пшеницы, подходящего для высокопроизводительного генотипирования SNP глобальных образцов гексаплоидной мягкой пшеницы ( Triticum aestivum ). Plant Biotechnol. J. 15, 390–401. DOI: 10.1111 / pbi.12635

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Аркада, А., Labourdette, A., Falque, M., Mangin, B., Chardon, F., Charcosset, A., et al. (2004). BioMercator: интеграция генетических карт и QTL для открытия генов-кандидатов. Биоинформатика 20, 2324–2326. DOI: 10.1093 / биоинформатика / bth330

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Бюрстмайр М., Лемменс М., Штайнер Б. и Буэрстмайр Х. (2011). Расширенное QTL-картирование устойчивости к фузариозу и морфологические признаки растений у Triticum macha × T.aestivum населения. Теор. Прил. Genet. 123: 293. DOI: 10.1007 / s00122-011-1584-x

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Кавана, С. Р., Чао, С., Ван, С., Хуанг, Б. Э., Стивен, С., Киани, С. и др. (2013). Сравнительное разнообразие в масштабе всего генома позволяет выявить несколько целей отбора для улучшения староместных и культурных сортов гексаплоидной пшеницы. Proc. Natl. Акад. Sci. США 110, 8057–8062. DOI: 10.1073 / pnas.1217133110

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Чен, Х.и Бутрос П. С. (2011). VennDiagram: пакет для создания настраиваемых диаграмм Венна и Эйлера в R. BMC Plant Biol. 12:35. DOI: 10.1186 / 1471-2105-12-35

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Chen, W., Sun, D., Li, R., Wang, S., Shi, Y., Zhang, W., et al. (2020). Выявление стабильных локусов количественных признаков для агрономических признаков пшеницы ( Triticum aestivum L.) на основе популяции интрогрессивной линии. BMC Plant Biol. 20: 275. DOI: 10.1186 / s12870-020-02488-z

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Кук, Дж., Ачарья, Р., Мартин, Дж., Блейк, Н., Хан, И., Хео, Х. Ю. и др. (2021 г.). Генетический анализ зеленых, урожайных и агрономических признаков яровой пшеницы. Crop Sci. 61, 383–395. DOI: 10.1002 / csc2.20302

CrossRef Полный текст | Google Scholar

de la Fuente, J. I., Amaya, I., Castillejo, C., Sánchez-Sevilla, J. F., Quesada, M.А., Ботелла, М. А. и др. (2006). Ген клубники FaGAST влияет на рост растений за счет ингибирования удлинения клеток. J. Exp. Бот. 57, 2401–2411. DOI: 10.1093 / jxb / erj213

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Deng, S., Wu, X., Wu, Y., Zhou, R., Wang, H., Jia, J., et al. (2011). Характеристика и точное картирование увеличивающегося числа колосков QTL с плейотропными эффектами у пшеницы. Теор. Прил. Genet. 122, 281–289.DOI: 10.1007 / s00122-010-1443-1

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Донмез, Э., Сирс, Р., Шройер, Дж., И Полсен, Г. (2001). Генетический прирост признаков урожайности озимой пшеницы на Великих равнинах. Crop Sci. 41, 1412–1419. DOI: 10.2135 / cropci2001.4151412x

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Феррейра А., да Силва М. Ф. и Круз К. Д. (2006). Оценка влияния размера и типа популяции на точность генетических карт. Genet. Мол. Биол. 29, 187–192. DOI: 10.1590 / S1415-47572006000100033

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Гао, Ф., Вэнь, В., Лю, Дж., Рашид, А., Инь, Г., Ся, X. и др. (2015). Полногеномное картирование сцепления QTL для компонентов урожая, высоты растения и физиологических характеристик, связанных с урожайностью, в кроссе китайской пшеницы Zhou 8425B / Chinese Spring. Фронт. Plant Sci. 6: 1099. DOI: 10.3389 / fpls.2015.01099

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Гарднер, К.А., Виттерн, Л. М., и Маккей, И. Дж. (2016). Высоко рекомбинированная, высокоплотная карта MAGIC пшеницы с восемью основателями выявляет обширные искажения сегрегации и геномные местоположения сегментов интрогрессии. Plant Biotechnol. J. 14, 1406–1417. DOI: 10.1111 / pbi.12504

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Гасперини, Д., Гренландия, А., Хедден, П., Дреос, Р., Харвуд, В., и Гриффитс, С. (2012). Генетический и физиологический анализ Rht8 в мягкой пшенице: альтернативный источник полукарликовости с пониженной чувствительностью к брассиностероидам. J. Exp. Бот. 63: 4419. DOI: 10.1093 / jxb / ers292

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Джерард Г. С., Алькудах А., Лохвассер У., Бёрнер А. и Симон М. Р. (2019). Раскрытие генетической архитектуры плодоношения мягкой пшеницы: жизнеспособная альтернатива увеличению урожайности. Crop Sci. 59, 1853–1869. DOI: 10.2135 / cropci2018.10.0639

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Гуань, П., Лу, Л., Jia, L., Kabir, M. R., Zhang, J., Lan, T., et al. (2018). Глобальный анализ QTL идентифицирует области генома на хромосомах 4A и 4B, несущие стабильные локусы для признаков, связанных с урожайностью, в различных средах у пшеницы ( Triticum aestivum L.). Фронт. Plant Sci. 9: 529. DOI: 10.3389 / fpls.2018.00529

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ху, Дж., Ван, X., Чжан, Г., Цзян, П., Чен, В., Хао, Ю. и др. (2020). Картирование QTL для признаков, связанных с урожайностью, у пшеницы на основе четырех популяций RIL. Теор. Прил. Genet. 133, 917–933. DOI: 10.1007 / s00122-019-03515-w

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Международный консорциум по секвенированию генома пшеницы (IWGSC) (2018). Сдвиг границ в исследованиях и селекции пшеницы с использованием полностью аннотированного эталонного генома. Наука 361: eaar7191. DOI: 10.1126 / science.aar7191

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Джахани, М., Мохаммади-Неджад, Г., Находа Б. и Ризеберг Л. Х. (2019). Генетическое рассечение эпистатического и QTL с помощью эффектов взаимодействия с окружающей средой в трех генетических фонах мягкой пшеницы по признакам, связанным с урожайностью, в засоленных условиях. Euphytica 215: 103. DOI: 10.1007 / s10681-019-2426-1

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Kaur, J., Kaur, J., Dhillon, G. S., Kaur, H., Singh, J., Bala, R., et al. (2021 г.). Характеристика и картирование пятнистости в интрогрессионных линиях Triticum durum – Aegilops speltoides с использованием маркеров SNP. Фронт. Plant Sci. 12: 650400. DOI: 10.3389 / fpls.2021.650400

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Li, F., Wen, W., He, Z., Liu, J., Jin, H., Cao, S., et al. (2018). Полногеномное картирование сцепления признаков, связанных с урожайностью, в трех популяциях китайской мягкой пшеницы с использованием высокоплотных маркеров SNP. Теор. Прил. Genet. 131, 1903–1924. DOI: 10.1007 / s00122-018-3122-6

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ли, Х., Викрам П., Сингх Р. П., Килиан А., Карлинг Дж., Сонг Дж. И др. (2015). Карта GBS мягкой пшеницы с высокой плотностью и ее применение для анализа сложных признаков устойчивости к болезням. BMC Genomics 16: 216. DOI: 10.1186 / s12864-015-1424-5

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ли, Х., Чжан, Л., и Ван, Дж. (2012). Оценка статистической мощности и частоты ложных открытий методов картирования QTL с помощью компьютерного моделирования. Подбородок. Sci.Бык. 57, 2701–2710. DOI: 10.1007 / s11434-012-5239-3

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Лю Ю., Салсман Э., Ван Р., Галагедара Н., Чжан К., Фидлер Дж. Д. и др. (2020). Мета-QTL-анализ устойчивости к пятнам загара у пшеницы. Теор. Прил. Genet. 133, 2363–2375. DOI: 10.1007 / s00122-020-03604-1

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Лю Ю. и Цзэн З.-Б. (2000). Общий подход к модели смеси для картирования локусов количественных признаков из различных кросс-дизайнов, включающих несколько инбредных линий. Genet. Res. 75, 345–355. DOI: 10.1017 / S0016672300004493

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Лориё М. (2012). MapDisto: быстрое и эффективное вычисление карт генетической связи. Mol. Порода. 30, 1231–1235. DOI: 10.1007 / s11032-012-9706-y

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Lv, C., Song, Y., Gao, L., Yao, Q., Zhou, R., Xu, R., et al. (2014). Интеграция определения QTL и селекции с помощью маркеров для повышения устойчивости к фузариозу и важным агрономическим признакам пшеницы. Crop J. 2, 70–78. DOI: 10.1016 / j.cj.2013.10.004

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Маккаферри, М., Риччи, А., Салви, С., Милнер, С. Г., Ноли, Э., Мартелли, П. Л. и др. (2015). Консенсусная карта тетраплоидной пшеницы с высокой плотностью на основе SNP в качестве моста для интеграции геномики и селекции твердых сортов пшеницы и мягкой пшеницы. Plant Biotechnol. J. 13, 648–663. DOI: 10.1111 / pbi.12288

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Менг, Л., Ли, Х., Чжан, Л., и Ван, Дж. (2015). QTL IciMapping: интегрированное программное обеспечение для построения карты генетического сцепления и количественного картирования локусов признаков в популяции с двумя родителями. Crop J. 3, 269–283. DOI: 10.1016 / j.cj.2015.01.001

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Нахирняк В., Алмасия Н. И., Фернандес П. В., Хопп Х. Э., Эстевес Дж. М., Каррари Ф. и др. (2012a). Подавление гена snakin-1 картофеля влияет на деление клеток, первичный метаболизм и состав клеточной стенки. Plant Physiol. 158, 252–263. DOI: 10.1104 / стр.111.186544

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Нахирняк В., Алмасия Н. И., Хопп Х. Э. и Васкес-Ровере К. (2012b). Белки Snakin / GASA: участие в гормональных перекрестных помехах и окислительно-восстановительном гомеостазе. Завод Сигнал. Behav. 7, 1004–1008. DOI: 10.4161 / psb.20813

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Уэллетт, Л. А., Рид, Р. У., Бланшар, С.Г., и Брауэр, К. Р. (2018). LinkageMapView — рендеринг карт связи и QTL с высоким разрешением. Биоинформатика 34, 306–307. DOI: 10.1093 / биоинформатика / btx576

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Панг, Ю., Лю, К., Ван, Д., Аманд, П.С., Бернардо, А., Ли, В. и др. (2020). Полногеномное ассоциативное исследование с высоким разрешением определяет области генома и гены-кандидаты для важных агрономических признаков у пшеницы. Mol. Завод 13, 1311–1327.DOI: 10.1016 / j.molp.2020.07.008

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Пенг, Дж., Ричардс, Д. Э., Хартли, Н. М., Мерфи, Г. П., Девос, К. М., Флинтэм, Дж. Э. и др. (1999). Гены «зеленой революции» кодируют мутантные модуляторы ответа гиббереллина. Nature 400, 256–261. DOI: 10.1038 / 22307

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Qu, P., Shi, J., Chen, T., Chen, K., Shen, C., Wang, J., et al. (2020).Построение и интеграция карт генетического сцепления из трех перекрестных популяций передовых поколений с несколькими родителями в рисе. Рис 13:13. DOI: 10.1186 / s12284-020-0373-z

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Рашид А., Вэнь В., Гао Ф., Чжай С., Цзинь Х., Лю Дж. И др. (2016). Разработка и проверка тестов KASP на гены, лежащие в основе ключевых экономических характеристик мягкой пшеницы. Теор. Прил. Genet. 129, 1843–1860. DOI: 10.1007 / s00122-016-2743-x

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ren, T., Fan, T., Chen, S., Li, C., Chen, Y., Ou, X., et al. (2021 г.). Использование генетической карты высокой плотности, полученной из массива Wheat55K SNP, для картирования с высоким разрешением локусов количественных признаков для важных связанных с ядром признаков у мягкой пшеницы. Теор. Прил. Genet. 134, 807–821. DOI: 10.1007 / s00122-020-03732-8

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ронин Ю., Местер, Д., Минков, Д., Белоцерковски, Р., Джексон, Б., Шнабл, П. и др. (2012). Двухфазный анализ в консенсусном генетическом картировании. G3-Genes Genomes Genet. 2, 537–549. DOI: 10.1534 / g3.112.002428

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Schulthess, A. W., Reif, J. C., Ling, J., Plieske, J., Kollers, S., Ebmeyer, E., et al. (2017). Роль плейотропии и тесного сцепления, выявленная ассоциативным картированием урожайности и коррелированных признаков пшеницы ( Triticum aestivum L.). J. Exp. Бот. 68, 4089–4101. DOI: 10.1093 / jxb / erx214

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Шарп П., Крейс М., Шури П. и Гейл М. (1988). Расположение последовательностей β-амилазы у пшеницы и ее родственников. Теор. Прил. Genet. 75, 286–290. DOI: 10.1007 / BF00303966

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ши, К. Л., Донг, Н. К., Го, Т., Е, В. У., Шан, Дж. Х. и Линь, Х. Х. (2020). Локус количественного признака GW6 контролирует размер зерна риса и урожайность через гиббереллиновый путь. Plant J. 103, 1174–1188. DOI: 10.1111 / tpj.14793

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ши Дж., Ван Дж. И Чжан Л. (2019). Генетическое картирование с фоновым контролем для локуса количественных признаков (QTL) в 8-родительских популяциях чистых линий. J. Hered. 110, 880–891. DOI: 10.1093 / jhered / esz050

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ши, Л., Гаст, Р. Т., Гопалрадж, М., и Ольшевски, Н.Э. (1992). Характеристика гена, специфичного для побегов, регулируемого GA3 и ABA томата. Plant J. 2, 153–159. DOI: 10.1046 / j.1365-313X.1992.t01-39-00999.x

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Somers, D. J., Isaac, P., and Edwards, K. (2004). Консенсусная карта микросателлитов высокой плотности для мягкой пшеницы ( Triticum aestivum L.). Теор. Прил. Genet. 109, 1105–1114. DOI: 10.1007 / s00122-004-1740-7

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Sourdille, P., Сингх, С., Кадален, Т., Браун-Гуэдира, Г. Л., Гей, Г., Ци, Л. и др. (2004). Система бункеров делеций на основе микросателлитов для установления генетико-физических карт взаимоотношений у пшеницы ( Triticum aestivum L.). Funct. Интегр. Genomics 4, 12–25. DOI: 10.1007 / s10142-004-0106-1

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Стам, П. (1993). Построение интегрированных карт генетического сцепления с помощью нового компьютерного пакета: join map. Plant J. 3, 739–744. DOI: 10.1111 / j.1365-313X.1993.00739.x

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Сукумаран, С., Драйзигакер, С., Лопес, М., Чавес, П., и Рейнольдс, М. П. (2015). Полногеномное ассоциативное исследование урожайности зерна и связанных с ним признаков в элитной популяции яровой пшеницы, выращенной в орошаемых условиях умеренного климата. Теор. Прил. Genet. 128, 353–363. DOI: 10.1007 / s00122-014-2435-3

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Вс, К., Zhang, F., Yan, X., Zhang, X., Dong, Z., Cui, D., et al. (2017). Полногеномное исследование ассоциации по 13 агрономическим признакам выявило распределение превосходных аллелей у мягкой пшеницы из Желтой долины и долины Хуай в Китае. Plant Biotechnol. J. 15, 953–969. DOI: 10.1111 / pbi.12690

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ван Оойен, Дж. (2006). JoinMap ® 4, Программное обеспечение для расчета карт генетического сцепления в экспериментальных популяциях.Кязьма Б.В. . Вагенинген, Нидерланды.

Ван С., Вонг Д., Форрест К., Аллен А., Чао С., Хуанг Б. Э. и др. (2014). Характеристика геномного разнообразия полиплоидной пшеницы с использованием массива однонуклеотидных полиморфизмов с высокой плотностью 90 000. Plant Biotechnol. J. 12, 787–796. DOI: 10.1111 / pbi.12183

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Wang, Z., Hu, H., Jiang, X., Tao, Y., Lin, Y., Wu, F., et al. (2020). Идентификация и проверка нового локуса основных количественных признаков высоты растений мягкой пшеницы ( Triticum aestivum L.). Фронт. Genet . 11: 602495. DOI: 10.3389 / fgene.2020.602495

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Wen, W., He, Z., Gao, F., Liu, J., Jin, H., Zhai, S., et al. (2017). Консенсусная карта мягкой пшеницы с высокой плотностью, объединяющая четыре картированные популяции, отсканированные массивом из 90K SNP. Фронт. Завод Sci . 8: 1389. DOI: 10.3389 / fpls.2017.01389

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Винген, Л.У., Уэст К., Леверингтон-Уэйт М., Коллиер С., Орфорд С., Горам Р. и др. (2017). Разнообразие генома староместных сортов пшеницы. Genetics 205, 1657–1676. DOI: 10.1534 / genetics.116.194688

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ву Ю., Клоуз Т. Дж. И Лонарди С. (2010). Точное построение консенсусных генетических карт с помощью целочисленного линейного программирования. IEEE / ACM Trans. Comput. Биол. Биоинформ. 8, 381–394. DOI: 10.1109 / TCBB.2010.35

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Сюй, Ю., Wang, R., Tong, Y., Zhao, H., Xie, Q., Liu, D., et al. (2014). Картирование QTL для урожайности и связанных с азотом признаков у пшеницы: влияние азотных и фосфорных удобрений на экспрессию QTL. Теор. Прил. Genet. 127, 59–72. DOI: 10.1007 / s00122-013-2201-y

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Яо, Дж., Чжао, Д., Чен, X., Чжан, Ю., и Ван, Дж. (2018). Использование геномной селекции и моделирования селекции для перекрестного прогнозирования повышения урожайности и качества пшеницы ( Triticum aestivum L.). Crop J. 6, 353–365. DOI: 10.1016 / j.cj.2018.05.003

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ю. Ю., Оуян Ю. и Яо В. (2018). shinyCircos: приложение R / Shiny для интерактивного создания сюжета Circos. Биоинформатика 34, 1229–1231. DOI: 10.1093 / биоинформатика / btx763

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Zanke, C. D., Ling, J., Plieske, J., Kollers, S., Ebmeyer, E., Korzun, V., et al. (2014).Полногеномное ассоциативное картирование высоты растений озимой пшеницы ( Triticum aestivum L.). PLoS ONE 91: e113287. DOI: 10.1371 / journal.pone.0113287

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Zhang, L., Li, H., Meng, L., and Wang, J. (2020a). Упорядочивание маркеров высокой плотности с помощью k-оптимального алгоритма для задачи коммивояжера. Crop J. 8, 701–712. DOI: 10.1016 / j.cj.2020.03.005

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Чжан, Л., Лю П., Ву Дж., Цяо, Л., Чжао, Г., Цзя, Дж. И др. (2020b). Идентификация нового гена ERF, TaERF8 , связанного с высотой растения и урожайностью пшеницы. BMC Plant Biol. 20: 263. DOI: 10.1186 / s12870-020-02473-6

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Чжан Л., Мэн Л. и Ван Дж. (2019). Анализ сцепления и интегрированное программное обеспечение GAPL для популяций чистых линий, полученных от четырех- и восьмистороннего скрещивания. Crop J. 7, 283–293.DOI: 10.1016 / j.cj.2018.10.006

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Zhang, N., Zhang, X., Song, L., Su, Q., Zhang, S., Liu, J., et al. (2020c). Идентификация и подтверждение превосходных аллелей по признакам ядра пшеницы, обнаруженным с помощью полногеномного ассоциативного исследования в различных азотных средах. Euphytica 216: 52. DOI: 10.1007 / s10681-020-2572-5

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Чжан, С., Мэн, Л., Ван, Дж., И Чжан, Л.(2017). Фоновое контролируемое картирование QTL в генетических популяциях с чистыми линиями, полученных в результате четырехсторонних скрещиваний. Наследственность 119, 256–264. DOI: 10.1038 / hdy.2017.42

PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar

Шизофрения и расстройство аутистического спектра

Челси А. Джек и Марк Б. Херцог

Два исследования, опубликованные в этом месяце — одно о шизофрении, а другое о расстройстве аутистического спектра — описывают генетическую и клиническую неоднородность среди людей с расстройствами, предполагая, что диагнозы относятся ко многим объектам, а не только к одному.

В текущем выпуске Американского журнала психиатрии , Хавьер Арнедо и др. постулируют, что наследственность шизофрении (ШЗ) не «отсутствует», как предполагалось ранее. Вместо этого Арнедо и др. утверждают, что существует множество форм СЗ, каждая из которых вызвана множеством взаимодействующих генотипических сетей и каждая имеет разные клинические проявления. В трех независимых полногеномных ассоциативных исследованиях (GWAS) авторы впервые идентифицировали 42 интерактивных набора однонуклеотидных полиморфизмов (SNP), связанных с 70-процентным или более высоким риском шизофрении.Эти результаты были воспроизведены в двух дополнительных независимых выборках, где 31 и 30 из этих первоначальных 42 наборов SNP были повторно идентифицированы. Их тест на воспроизводимость выявил 81% групп риска. После идентификации SNP было обнаружено, что 17 генотипических сетей, различающихся по размеру и сложности, разобщены, не разделяя ни SNP, ни субъектов — опять же, то, что проходило под одной меткой SZ, оказалось генетически гетерогенным.

В выпуске за этот месяц Nature Medicine , Райан Юен и др.сообщают о столь же неоднородном понимании расстройства аутистического спектра (РАС). Используя полногеномное секвенирование (WGS) в 85 квартетных семьях с РАС (то есть в семьях с двумя родителями и двумя братьями и сестрами, страдающими РАС), авторы обнаружили, что 69,4% затронутых братьев и сестер несли различные мутации, относящиеся к РАС. Что касается клинических исходов, «братья и сестры с дискордантными мутациями, как правило, демонстрировали большую клиническую изменчивость, чем те, кто разделял вариант риска». В отличие от предыдущих исследований аутизма в симплексных семьях (т.е., семьи с одним больным ребенком), WGS в квартетных семьях в этом исследовании обнаружила гетерогенность не только среди сотен локусов восприимчивости, но и между братьями и сестрами. Как Арнедо и др. пришли к заключению по делу SZ, Yuen et al. также обнаружили существенную генетическую гетерогенность при РАС.

Оба исследования имеют важное значение для разработки персонализированных методов лечения СЗ и РАС. Как Арнедо и др. пишут: «Наши результаты обещают наступление новой эры в клинической психиатрии, в которой человеко-ориентированное лечение сложных расстройств может основываться на надежных оценках хорошо подтвержденных клинических синдромов и их конкретных причин.”

Арнедо и др. Однако публикация была встречена подробным и едким онлайн-комментарием Жерома Брина и др., в котором были поставлены под сомнение основные выводы отчета. Например, Breen et al. вызывают неравновесие по признаку пола, этнической принадлежности и сцепления как помехи, которые приводят к ложным ассоциациям между SNP и заболеванием. Хотя Арнедо и др. ответили Breen et al. на том же онлайн-форуме дебаты, похоже, далеки от завершения.

Эти исследования генетической архитектуры SZ и ASD поразительно напоминают исследования нейронной архитектуры депрессии, которые были предприняты с помощью технологий нейровизуализации.Буквально в прошлом году Хелен Мэйберг, невролог, которая впервые применила глубокую стимуляцию мозга в качестве лечения депрессии, опубликовала эссе, описывающее ее поиск нейронной сигнатуры депрессии. Вопреки ее гипотезе и надеждам, она не смогла его найти. Депрессия — это не монолит, неврологически или клинически. Подобно тому, как неврологическая гетерогенность депрессии стала своего рода сюрпризом для Мэйберга, генетическая гетерогенность SZ явно удивила многих читателей статьи Arnedo et al.

Хотя Мейберг не обнаружила нейронную сигнатуру, которую она искала, она остается осторожно оптимистичной, что начало понимания подтипов депрессии в конечном итоге принесет облегчение пациентам и их семьям, особенно за счет помощи в оценке и адаптации лечения. Кажется, есть все основания надеяться, что результаты, подобные тем, о которых сообщает Arnedo et al. и Yuen et al. также в конечном итоге поможет облегчить жизнь людям с СЗ и РАС. Поскольку исследователи стремятся воспроизвести результаты, описанные здесь, важно помочь пациентам и их семьям понять, сколько времени может пройти между сообщением о таких интригующих открытиях и предоставлением лечения, в котором они так отчаянно нуждаются.