РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТНЫХ СЕТЧАТЫХ ПЛИТ НА УПРУГОМ СЛОЕ

In this work, the authors have developed the procedure for calculation of mesh slabs on an elastic base modeled by an elastic homogeneous isotropic layer affected by the external load. The history of development of calculations of structures on an elastic basis demonstrates that, due to the scientific and technical progress, methods for calculation of aforementioned structures were improved and refined. This can be traced on various models of the elastic foundation that were used to simulate real soils in their natural occurrence or in an artificial base when setting up fundamentally new problems of structural analysis. Variety of practical tasks results in ambiguous modelling of the elastic base. The authors refer to the works of Tarasevich A. N., Kozunova O. V. and Semenyuk S. D. that provide extensive systematic review of elastic base models for calculation of foundation beams, beam and foundation slabs, as well as for calculation of cross tapes for shallow foundations.

The relevance and timeliness of the proposed work is due to the fact that the issues of calculation of mesh slabs and the system of cross tapes on an elastic base have not yet been fully studied. The authors are familiar with the works of M. I. Gorbunov-Posadov, I. A. Simvulidi, G. Ya. Popov, S. D. Semenyuk, S. N. Klepikov, where various approaches are used to conduct the researches in calculation of mesh slabs and spatial monolithic foundations as the system of cross tapes on an elastic base. The procedure proposed is based on the Ritz variational method and the mixed method of structural mechanics using the Zhemochkin influence functions. To calculate the coefficients of canonical equations and the absolute terms for the mixed method of structural mechanics by way of the Zhemochkin method, the ratios of deflections with the normal restrained in the center of the slab are used in the calculation. The numerical implementation of the new general-purpose approach is carried out, as an example, for the rectangular foundation slab with holes, symmetrically loaded by the uniformly distributed load, on the elastic uniform isotropic layer. Graphical results of calculations are given, describing the settlements of the foundation mesh slab and the distribution of contact stresses under the slab. В рассматриваемой работе авторами разработана методика расчета фундаментных сетчатых плит на упругом основании, моделируемом упругим однородным изотропным слоем, под действием внешней нагрузки. Из истории развития расчета конструкций на упругом основании видно, что методы их расчета совершенствовались и уточнялись по мере развития научно-технического прогресса. Это можно проследить на различных моделях упругого основания, которыми моделировались реальные грунты в естественном залегании или в искусственном основании при постановке принципиально новых задач расчета конструкций. Разнообразие практических задач приводит к неоднозначному моделированию упругого основания. Авторы ссылаются на работы А. Н. Тарасевича, О. В. Козуновой и С. Д. Семенюка, в которых приведен обширный систематизированный обзор моделей упругого основания для расчета фундаментных балок, балочных и фундаментных плит, а также для расчета перекрестных лент фундаментов мелкого заложения. Актуальность и своевременность предлагаемой работы в том, что вопросы расчета сетчатых плит и системы перекрестных лент на упругом основании до настоящего времени не исследованы в полной мере. Авторам известны работы М. И. Горбунова-Посадова, И. А. Симвулиди, Г. Я. Попова, С. Д. Семенюка, С. Н. Клепикова, в которых различными подходами проведены исследования по расчету сетчатых плит и пространственных монолитных фундаментов, как системы перекрестных лент на упругом основании. Предлагаемая методика основана на вариационном методе Ритца и смешанном методе строительной механики с использованием функций влияния Жемочкина. Для определения коэффициентов канонических уравнений и свободных членов смешанного метода строительной механики через способ Жемочкина в расчете используются соотношения прогибов с защемленной в центре плиты нормалью. Численная реализация нового универсального подхода выполнена на примере симметрично нагруженной равномерно-распределенной нагрузкой прямоугольной фундаментной плиты с отверстиями на упругом однородном изотропном слое. Приводятся графические результаты расчета для осадок фундаментной сетчатой плиты и распределения контактных напряжений под плитой.

Расчет отдельно стоящих фундаментов в SCAD office

Инженер, столкнувшийся с расчетом каркаса здания, одним из несущих элементов которого является колонна, придет к необходимости расчета отдельно стоящего фундамента. Для расчета в вычислительном комплексе SCAD разработчики предусмотрели практически полный функционал для определения несущей способности по всем критериям проверки фундамента.

Итак, выполнив построение каркаса, например, металлического потребуется расчет отдельно стоящих фундаментов. Для этого в вычислительном комплексе SCAD необходимо указать узлы, закрепленные от смещения по заданным направлениям и углам поворота (именно в этих узлах можно выполнить расчет реакции опор). Анализу подвергаются чаще всего вертикальная реакция, горизонтальная и момент в плоскости работы конструкции. Вычислительный комплекс SCAD выводит реакции для всех узлов, отмеченных пользователем, как правило, рассматривается три комбинации нагрузок для:

Rz_макс, Rx_соотв, Ruy_соотв

Rz_соотв, Rx_макс, Ruy_соотв

Rz_соотв, Rx_соотв, Ruy_макс

Максимальные значения при большой загруженности схемы визуально определить непросто, можно воспользоваться инструментом «документирование», где с помощью вывода таблицы всех значений из вычислительного комплекса SCAD в MS Excel фильтруется нужные ячейки чисел.

Полученные комбинации значения необходимо далее использовать при расчете отдельно стоящего фундамента. Расчет отдельно стоящих фундаментов можно выполнять и вручную, для этого производятся вычисления давления под подошвой фундамента.

Ввиду возникающего момента, давление получается неравномерным. Вычисление краевых значений производится по формуле

где:

• N
  – сумма вертикальных нагрузок на фундамент, тс
• A – площадь фундамента, м2
• M — момент от равнодействующей всех нагрузок, действующих по подошве фундамента
• W — момент сопротивления площади подошвы фундамента, м³ (для ленточного фундамента длина сечения 1м) , где b – ширина фундамента.

Следующим этапом расчета отдельно стоящего фундамента становится определение расчетного сопротивления грунта. Вычисления производятся по СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений», формула 5. 7. Для расчета нужны инженерно-геологические изыскания слоев грунта рассматриваемой площадки строительства (или непосредственно под отдельно стоящем фундаменте).

Вычисления расчетного сопротивления грунта для отдельно стоящего фундамента можно также производить с помощью программы ЗАПРОС (сателлита вычислительного комплекса SCAD). В программе реализован расчет по СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений».

Получившееся значение R должно быть обязательно больше значения давления P. В противном случае требуется уменьшение давления на грунт, например, увеличением площади отдельно стоящего фундамента. Площадь фундамента и момент сопротивления сечения фундамента находятся в знаменателе формулы нахождения давления P, что и заставляет снижать показатель давления.

При расчете отдельно стоящего фундамента нельзя также забывать и о расчете фундаментной плиты на продавливание и вычисления несущей способности. Фундаментная плита по несущей способности рассчитывается как двух консольная балка, нагрузка на которую равна давлению на грунт (III закон Ньютона). Результатом расчета становится установка рабочей «нижней» арматуры сечения плиты.

Усилие на плиту от колонны приходит весьма существенное, поэтому при расчете на продавливание может возникнуть необходимость установки дополнительных ступеней отдельно стоящего фундамента.

Продавливание, как и расчет двух консольной балки, может выполнить программа АРБАТ (сателлита вычислительного комплекса SCAD).

При выполнении всего вышеописанного алгоритма можно считать расчет отдельно стоящего фундамента выполненным.

Теперь вернемся к схеме каркаса здания. Любой фундамент на грунтовом основании (кроме скального) проседает под действием той или иной нагрузки. Полученная дополнительная деформация схемы способствует изменению перераспределению усилий уже в элементах схемы. Отсюда появляется необходимость в некоторых случаях (наиболее ответственных) устанавливать не жесткое защемление, а упругую связь, в месте примыкания колонны к отдельно стоящему фундаменту.

Вычислительный комплекс SCAD не вычисляет автоматически жесткость упругой связи, но можно эту операцию выполнить вручную. Жесткость упругой связи при вертикальном смещении равна отношению несущей способности отдеьлно стоящего фундамента к его осадке, полученное значение измеряется в т/м. Осадка может быть вычислена с помощью программы ЗАПРОС (сателлита вычислительного комплекса SCAD).

Произведя расчет отдельно стоящих фундаментов мы получаем более точную картину деформации здания, а значит и более точные усилия в конченых элементах.

Итак, с помощь вычислительного комплекса SCAD пользователь сможет выполнить требуемый расчет отдельно стоящих фундаментов, подобрать необходимую площадь основания, выполнить расчет на продавливание, определить крен здания, а также учесть перераспределение усилий в зависимости полученной осадки конструкции.

Скачать пример из задачи

Журнал «Строительная механика и расчет сооружений»

N 1 за 2014год
Расчёты на прочность
Т. И.БАРАНОВА, д.т.н.,проф., В.А.КОМАРОВ,канд.техн.наук (Пензенский государственный университет архитектуры и строительства, г.Пенза).

Каркасно-стержневая модель консольной опоры железобетонного ригеля .. 2
Рассмотрена каркасно-стержневая модель консольной опоры ригеля многоэтажного здания для расчета прочности по сжатым наклонным полосам бетона, а также вертикальным и горизонтальным растянутым арматурным поясам.

    Ключевые слова: консольная опора, сжатые бетонные полосы, растянутые вертикальные и горизонтальные стержни, ключевые точки, физические и условные грузовые опоры.

UDC 69.04, 69.07. Baranova T.I., Komarov V.A. Frame-rod model of the cantilever support concrete bolts
We consider the frame-rod model of the cantilever support bolt-rise buildings for the strength calculation for compressed oblique strip of concrete, as well as vertical and horizontal reinforcing stretched belts.
Key words: lug support, compressed concrete strips stretched vertical and horizontal bars, the physical and contingent cargo support.

С.В.БОСАКОВ, д.т.н.,проф. (РУП «Институт БелНИИС», г.Минск).

Неосесимметричный изгиб круглой и кольцквой пластинок на основании Винклера ..4
Опубликованный ранее подход по расчету стержней и плит на упругом основании обобщен на случай действия произвольной внешней нагрузки на круглую и кольцевую пластинки, лежащие на упругом основании Винклера. Приведены примеры расчетов и рассмотрены  частные случаи изгиба круглой и кольцевой пластинок на упругом основании Винклера под действием сосредоточенных нагрузок. Полученные выражения могут быть использованы для определения осадок пластинок от любой системы внешних сил.
   Ключевые слова: пластина, неосесимметричный изгиб, упругое основание Винклера, осадки.

UDC 624.13. Bosakov S.V. The nonaxisymmetric bending circular and annular plates on Vincler foundation.
The author presents generalized approach for bars and plates calculation that was published earlier. Generalization was made in case of influence of arbitrary external load on circle and ring plates which are located on Vincler foundation. The paper presents calculation examples and considers particular cases of bending of circle and ring plates which are located on Vincler foundation under the influence of concentrated loads. Obtained formulas can be used for determination of plates yielding under influence of any external forces system.
Key words: plate, nonaxisymmetric bending, elastic Vincler foundation, displacements.

 

Е.Ю.ДАВЫДОВ, д.т.н. (Белорусcкий национальный технический университет, г.Минск).

Результаты исследований поверхностей отрицательной кривизны при их трансформировании в плоскост ..8
Приводятся результаты экспериментальных и теоретических исследований напряженного состояния панелей оболочек в форме гиперболического параболоида при их трансформации в плоскость. Особенностью исследуемых форм является использование в качестве пролетной конструкции стальных профилированных настилов, обладающих резкой конструктивной анизотропией.  
    Ключевые слова: панель оболочка, трансформирование, усилие, исследование.

UDC 624.014:624.073.8:624.074.4. Davydov E.Yu. Research results of surfaces with negative curvature during its transformation to the plane
In this article we provide the results of experimental and theoretical researches of strained condition of panels-envelopments in the form of hyperbolic paraboloid during its transformation to the plane. The main feature of the investigated forms is a use of steel profiled decks with considerable constructive anisotropy as a span construction.
Key words: panel-envelopment, transformation, tension, research.

 

Вл.И. КОЛЧУНОВ¹, д.т.н.,проф., И.А.ЯКОВЕНКО¹, к.т.н., Н.В.КЛЮЕВА², д.т.н.,проф. (¹Национальный авиационный университет, г.Киев,Украина, ²Юго-Западный государственный университет, г.Курск)

К построению расчетной модели ширины раскрытия наклонных трещин в составных железобетонных конструкциях . .13

Рассмотрено построение расчетной модели ширины раскрытия наклонных трещин в составных железобетонных конструкциях при нарушении гипотезы сплошности и отказе от упрощенных подходов, так, как этого требуют измеряемые в опытах с помощью микроскопа параметры. Предложены рабочие предпосылки и расчетная модель для определения ширины раскрытия наклонных трещин, которая базируется на расчетных схемах первого и второго уровней.
    Ключевые слова: наклонные трещины, ширина раскрытия, деформации удлинения бетона, железобетонные составные конструкции.

UDC 624.012.045. Kolchunov Vl.I., Yakovenko I.A., Klueva N.V. To construct the calculation model of inclined cracks width in composite concrete constructions
It is considered the calculation model opening width of inclined cracks in composite reinforced concrete construction in violation of the hypothesis of continuity and rejection of simplified approaches, as required by the measured in experiments with a microscope settings. It is proposed working assumptions and calculation model for determining the width of inclined crack, which is based on the calculation scheme of the first and second levels.
Key words: inclined crack, opening width, elongation deformation of concrete, reinforced concrete composite constructions.
 

В.И.КОРОБКО, д.т.н., проф., А.А.АКТУГАНОВ, инж. (ФГБОУ ВПО Госуниверситет – УНПК, г.Орёл).

Применение метода интерполяции по коэффициенту формы к расчету пластинок на упругом основании ..18

Рассматривается возможность определения жесткостной характеристики (максимального прогиба) пластинок, лежащих на упругом основании, с помощью метода интерполяции по коэффициенту формы. Исследуемые пластинки нагружены равномерно распределенной по всей площади нагрузкой и имеют однородные граничные условия (либо шарнирное опирание по контуру, либо жесткое защемление). Перспективность развития данного направления исследований подтверждается примером расчета.
    Ключевые слова: пластинки, граничные условия, упругое основание, коэффициент постели, максимальный прогиб, коэффициент формы пластинки, метод интерполяции по коэффициенту формы.

UDC 624.04. Korobko V.I., Aktuganov A.A. Application of interpolation technique by shape factor for calculation of plates on elastic foundation
Authors consider possibility of determination of plates rigid characteristic (maximum bending) with usage of interpolation technique by shape factor. Plates are located on elastic foundation.
Key words: plates, boundary conditions, elastic foundation, coefficient of soil reaction, maximum bending, shape factor of plate, interpolation technique by shape factor.
 

Р.П.МОИСЕЕНКО, д.т.н.,проф. (Томский государственный архитектурно-строительный университет, г. Томск)

Исследование экстремальных свойств площади сечения арматуры изгибаемого железобетонного элемента с двойным армированием . .25

Проведено исследование на экстремум площади сечения арматуры изгибаемого железобетонного элемента с двойным армированием. Получена новая формула для определения относительной высоты сжатой зоны бетона. Эта формула значительно упрощает расчёт прочности изгибаемых железобетонных элементов. Отпадает необходимость повторных уточняющих расчётов при определении площади сечения растянутой и сжатой арматуры.
    Ключевые слова: железобетон, изгибаемый элемент, двойное армирование, площадь сечения арматуры.

UDC 624.012(075) Moiseenko R.P. Extreme properties of reinforced cut square of bended reinforced concrete element with double armouring
The research on extreme value of reinforcement cut square of bended reinforced concrete element with double armouring is performed. The new formula is obtained to define the relative height of concrete compressive zone. The formula simplifies calculation process of robustness of bended reinforced concrete elements. It reduced the need for re!calculation while defining cut square of tension and compressed reinforcement.
Key words: steel concrete, curve element, double armature, armature cut square.
 

И.И.ОВЧИННИКОВ, к.т.н.,доц. (Саратовский государственный технический университет им.Ю.А.Гагарина)

Модифицированная модель деформирования и разрушения материала, подвергающегося облучению ..29
Показано, что эта модель свободна от недостатков, присущих пятипараметрической модели, и позволяет корректно описывать не только ползучесть, но и длительную прочность и длительную пластичность материала. Показано, что эта модель свободна от недостатков, присущих пятипараметрической модели, и позволяет корректно описывать не только ползучесть, но и длительную прочность и длительную пластичность материала. Приводится методика идентификации модели по экспериментальным данным и результаты идентификации для необлученного и облученного материала. Путем сопоставления с экспериментом показывается большая эффективность модифицированной модели, хотя для ее идентификации не требуется увеличивать количество экспериментальных данных.
    Ключевые слова: модели деформирования, радиационное облучение, ползучесть, накопление повреждений, идентификация моделей, верификация моделей.

UDC 539.4. Ovchinnikov I.I. A modified model of deformation and fracture of the material was irradiated in a uniaxial stress state
The modified model of creep and accumulation of damages of a material in the conditions of the radiation exposure, including seven parameters are considered. It is shown that this model is free from the shortcomings inherent in five!parametrical model,
and allows to describe correctly not only creep, but also long durability and long plasticity of a material. The technique of identification of model on experimental data and results of identification for the unirradiated and irradiated material is given.
Key words: deformation models, radiation exposure, creep, accumulation of damages, identification of models.
 

А.А.ПОКРОВСКИЙ, д.т.н.,проф. (ПГУАС, г.Пенза)

Применение метода перемещений с разделением их на «жесткие» и «деформационные» в расчетах конструкций ..36
Рассматривается расчет шарнирно опертой балки и клина в плоской задаче теории упругости методом перемещений по версии автора, изложенной в [1],где приведен расчет шарнирной фермы. На тестовых примерах показано различие расчетных схем и способов получения разрешающих уравнений двух версий метода перемещений. Версия автора ближе соответствует действительной работе конструкций, а методика расчета не сложней традиционной. Результаты расчетов по обеим версиям метода перемещений совпадают.
    Ключевые слова: метод перемещений, разделение перемещений на «жесткие» и «деформационные».

UDC 624.04: 539: 519.6. Pokrovsky A.A. Deflections method usage for structures calculation with deflections differentiation on «rigid» deflections and «deformation» deflections
The paper considers calculation of hinged beam and wedge for plane problem of elasticity theory by deflections method according to author’s version stated in [1] where hinged truss calculation is presented. Difference between design models and methods for obtaining of resolvent equations of two versions of deflections method was shown on test examples. The author’s version is closer satisfied to structure work and calculation method is not more complex than traditional one. Calculation results of both versions of deflections method are similar.
Key words: deflections method, differentiation on «rigid» deflections and «deformation» deflections.
 

Динамические расчеты
Г.Г.БУЛЫЧЕВ, д.т.н.,проф. (МГТУ, МИРЭА, г.Москва).   Моделирование динамики разрушения мостовых конструкций ..39
Моделируется процесс разрушения мостовых конструкций с различным количеством опор или точек подкрепления, под действием нагрузок, приложенных к несущей поверхности моста. Определяются минимальные нагрузки, при которых происходит разрушение моста.
    Ключевые слова: численное моделирование, динамика, разрушение.

UDC 5.393. Bulychev G. G. Simulation of dynamics destruction of bridge constructions
Process of destruction of bridge constructions with various quantity of supports or reinforcement points, under the influence of the loadings applied to the bearing surface of the bridge is simulated. The minimum loadings at which there is a bridge destruction are defined.
Keywords: simulation, dynamics, destruction.
 

В.А.КОТЛЯРЕВСКИЙ, д.т.н.,проф. (Научно-образовательный центр исследования экстремальных ситуаций МГТУ им.Н.Э.Баумана)

Коррекция динамических испытаний конструкций на моделях при наличии масштабных эффектов ..43
Приведены методические подходы к моделированию испытаний на взрывные нагрузки железобетонных конструкций в целях коррекции масштабных эффектов, проявляющихся при пластических деформациях арматуры. Анализ выполнен на примере взрывного нагружения балочной плиты с привлечением программных средств расчета конструкций, армированных сталями, чувствительными к скорости деформации. Расчетный алгоритм реализован в инвариантном виде с искомыми функциями, представляющими функции динамичности, экстремумы которых – коэффициенты динамичности. Представлен методический подход и программные средства динамики конструкций, позволяющие прогнозировать прочность проектируемых и модернизируемых объектов испытаниями на маломасштабных моделях коррекцией посредством компенсации отклонений от подобия.
    Ключевые слова: динамика сооружений, физическое моделирование, прогнозирование прочности.

UDC 69.059.22. Kotlyarevsky V.A. Correction of structures dynamic tests on models under influence of scale effects
The paper presents technical approaches for simulation of tests of reinforced concrete structures under influence of blast loads for purpose of correction of scale effects which appear under armature plastic deformation. The author carried out analysis on the example of blast load of beam slab with usage of soft instruments of calculation of structures which are reinforced by steels and sensitive to deformation rate.
Key words: structural dynamics, physical simulation, durability prognostication.
 

Сейсмические расчеты
В.В.БЕЗДЕЛЕВ, к.т.н., С.Ю.ТРУТАЕВ, к.т.н. (ОАО «Иркутский Промстройпроект»)

Расчетно-экспериментальный метод оценки напряженно-деформированного состояния конструкций зданий при землетрясениях ..49
Рассмотрен метод оценки динамического напряженно деформированного состояния конструктивных элементов зданий при землетрясениях, на основе аппроксимации поля фактических перемещений здания собственными формами его колебаний. Рассмотрен пример определения напряжений и деформаций конструкций 9 этажного жилого дома 135 серии при шестибалльном землетрясении. 

    Ключевые слова: конструктивные элементы зданий, анализ напряженно деформированного состояния, землетрясение.

UDC 624.03. Bezdelev V.V., Trutaev S.Yu. The stressstrain experimental analysis for structures evaluated during earthquakes
This paperreviews the method ofdynamicstress-strain state evaluation for structural units of buildingsduring earthquakes, based on actual industrial unitsdisplacementtaking into accountitsown forms ofvibrations. The article presents an example of stressesand deformationsdetermination for 9-storey apartment building of 135 series during earthquake of 6.
Key words: structural units of buildings, stress-strain analysis, earthquake.
 

Расчеты на надежность
В.А.ГРОМАЦКИЙ, к.т.н. (ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко).  О расчете и оценке надежности конструкций с учетом априорной информации.Часть II ..53
Рассмотрены вопросы оценки показателей надежности для определительных испытаний. На основе интервального оценивания показателя надежности приведены формулы для определения параметров планов контрольных испытаний конструкций, проводимых на стенде и в эксплуатации. Изложение иллюстрируется примерами.
    Ключевые слова: интервальное оценивание показателей надежности, план испытаний.

UDC 624.012.2.046.69.04. Gromatsky V.A. Calculation and estimation of structures reliability taking into account prior information. Part II
Estimation problems of reliability indexes for determinative tests are considered. The author gives formulas, based on interval estimation of reliability indexes, for determination of parameters of structures check test plans that are carried out on stand and during operation. Description is illustrated by examples.
Key words: interval estimation of reliability indexes, test plan.
 

Численные расчеты
А.И.ШЕИН, д.т.н.,проф., Д.А.ШМЕЛЕВ, инж. (ПГУАС, г.Пенза)

Оценка эффективности активного жидкостного гасителя колебаний высотных сооружений при нестационарных воздействиях ..59
Рассмотрен активный жидкостный гаситель как средство для гашения колебаний конструкций в условиях нестационарных (сейсмических) воздействий. Приведено его сравнение с пассивным трехмассовым динамическим гасителем колебаний. По результатам сравнения сделаны выводы об эффективности рассмотренных гасителей колебаний.
    Ключевые слова: активное гашение колебаний, жидкостный гаситель, пассивное гашение колебаний, динамический гаситель, сейсмические колебания.

UDC 624.041:539.3:534.1:532.5. Shein A.I., Shmelev D.A. Performance evaluation of active liquid vibration damper high rise buildings at the nonstationary impacts
Active fluid damper are considered, as a device for damping of vibrations of constructions in the conditions of non!stationary (seismic) impacts. Comparing it with passive three-mass dynamic damper is given. Conclusions about the effectiveness of the considered damper according to the analysis are adduced.

Key words: Active vibration damping, liquid damper, passive vibration damping, dynamic damper, seismic vibrations.
 

В помощь проектировщику
А.С.МАРУТЯН,к.т.н,проф., М.Б.ГРИГОРЬЯН, канд.пед.наук,доц., С.А.ГЛУХОВ, инж. (СевероКавказский федеральный университет, филиал в г. Пятигорске).

Пространственные решетчатые несущие конструкции (модули типа «Пятигорск»-2) ..64
Приведено новое техническое решение пространственных решетчатых несущих конструкций в виде легких металлоконструкций зданий и сооружений из ортогональных систем перекрестных ферм модулей (блоков) покрытий (перекрытий) типа «Пятигорск». Показана их отличительная особенность в компоновке узлов пересечения с монтажными окнами и сварными вставками прямоугольной формы для сжатых поясов и клиновидной формы для растянутых, что позволило сократить количество зон монтажной сварки более чем вдвое. Результаты испытаний на разрыв опытных образцов сварных стыков и их статистическая обработка подтвердили необходимый и достаточный запас несущей способности, а также наглядно показали практичность такой компоновки, что предопределило эффективность и рациональность применения модернизированного модуля типа «Пятигорск» 2.
    Ключевые слова: легкие металлические конструкции, перекрестные системы, замкнутые гнутосварные профили, перекрестные стальные фермы, модуль типа «Пятигорск» 2, блок(секция), покрытия(перекрытия), реконструкция, этажность, сейсмостойкость.

UDC 692.48:725.4.002.237. Marutya A.S., Grigor’yan M.B., Gluhov S.A. Space cancelled bearing structures (modulus of Pyatigorsk2)
Authors give new technical solution for space cancelled bearing structures presented in a form of lightweight metalwares of buildings and constructs made from orthogonal systems of crossed farms of coverings modulus of Pyatigorsk type.
Key words: lightweight metal constructions, crossed systems, closed bent-welded profiles, crossed steel farms, renovation, seismic stability.
 

К.К. НЕЖДАНОВ, д.т.н.,проф.,засл.изобретатель России, Л.А.ЖЕЛЕЗНЯКОВ,инж., И.Н.ГАРЬКИН, инж. (ПГУАС, г. Пенза)

Эффективный способ проката уголкового профиля ..71

Предлагается эффективный способ проката уголкового профиля, которые впоследствии могут быть использованы для изготовления сборных балок для перекрытия больших пролетов (железнодорожные мосты), высоко ресурсных подкрановых балок, решетчатых ферм, колонн, арок, радио и телевизионных башен.

    Ключевые слова: уголковый профиль, оптимизация сечения, выносливость, снижение материалоемкости, повышение жесткости при изгибе, значительный экономический эффект.

UDC 624.014. Nezhdanov K.K., Zhelezniakov L.A. Effective way to rolling angle bar
An effective way of rolling angle bar, which can later be used for the manufacture of precast beams to bridge large spans (rail bridges), high resource crane girders, trusses, columns, arches, radio and television towers.
Key words: Angled profile optimization section, endurance, reduction of material, increased flexural stiffness, a significant economic effect.

(PDF) Модальный анализ железобетонной плиты на упругом основании

Международный журнал прикладных инженерных исследований ISSN 0973-4562 Том 11, номер 5 (2016) стр. 3151-3154

© Research India Publications. http://www.ripublication.com

3151

Модальный анализ железобетонной плиты на упругом основании

Хусам К. Рисан

Кафедра гражданского строительства, Университет Аль-Нахрейн,

Джадрия, Багдад, Ирак.

Реферат

Железобетонные (ЖБИ) плиты на упругом основании

часто подвергаются тяжелым нагрузкам оборудования из-за механической системы

, которая требовала обслуживания здания.В этом исследовании

аналитическое решение такой задачи с простым поддерживаемым граничным условием

было достигнуто за счет использования двойных синусоидальных рядов Фурье

. С другой стороны, численное решение, основанное на методе конечных элементов

, используется для выполнения анализа модели

железобетонной плиты, опирающейся на реакцию грунтового основания, с простыми и свободными граничными условиями

. Параметрически исследованы различные значения реакции грунтового основания

с переменной толщиной плиты и модификатора жесткости

.Кроме того, более

собственных частот и формы колебаний были записаны для каждого случая

. Влияние изменения значений реакции грунтового основания на

собственной частоты бетонной плиты со свободной границей

условий оказало незначительное влияние для каждой формы колебаний. В то время как

увеличение толщины плиты, лежащей на почве со свободным граничным условием

, привело к снижению естественной частоты

для первых трех форм колебаний и увеличению

других трех форм колебаний.Наконец, для первых трех мод

форм системы «плита-грунт» со свободными краями бетона не происходит никакого изменения собственной частоты

в зависимости от модификатора жесткости

из-за концепции жесткого тела. В других формах колебаний уменьшение значения модификатора жесткости на

привело к снижению собственной частоты

бетонной плиты.

Ключевые слова: Бесплатный анализ вибрации; Собственная частота; Режим

форма; Реакция грунтового основания; Конечный элемент в бетонной плите;

Взаимодействие грунта и конструкции; Модификатор жесткости; ANSYS для

динамика.

Введение

Железобетонная плита, уложенная на грунт, часто используется в качестве структурной части фундамента

любого строительства. Обычно бетонная плита

на упругом основании подвергается воздействию тяжелого механического оборудования

с гармоническим возбуждением, такого как генератор

или оборудование HVAC и лифтовое основание. В такой ситуации

плиты реагируют иначе, чем статически нагруженные.

Можно сказать, что плита подвергается сочетанию статических

и динамических нагрузок одновременно.Когда плиты

подвергаются условиям динамической нагрузки, они определенно будут вибрировать. Из-за постоянной вибрации ожидается снижение жесткости бетонной плиты на

, что приведет к изменению ее динамических характеристик на

. Если вибрация плиты имеет значение

при отсутствии зависящих от времени внешних нагрузок, выполняется свободная вибрация

или модальный анализ.

Использование аналитического решения для железобетонной плиты

со свободными граничными условиями на четырех краях, опирающихся на грунт

реакция земляного полотна очень утомительна из-за сложных граничных условий

в дополнение к сложному поведению материалов системы

.Аналитическое решение для модального анализа твердой,

однородной, изотропной и линейной плиты на упругом основании

с простыми граничными условиями по краям было выполнено в настоящем исследовании

с использованием двойных синусоидальных рядов Фурье. Использование

экспериментального подхода к определению динамического отклика

железобетонной плиты, лежащей на грунте со свободной границей

условиях посредством полномасштабных испытаний, очень дорого с точки зрения

, обеспечивающего требуемый испытательный материал и оборудование [1]. В этой точке

, использование численного подхода, метода конечных элементов

от ANSYS, для таких случаев входит в практическую картину

в настоящем исследовании. Численные результаты: сначала

по сравнению с аналитическим решением плиты

, опирающейся на четыре края, опирающиеся на грунт. Во-вторых, численное параметрическое исследование

было выполнено для железобетонной плиты

со свободными граничными условиями с точки зрения реакции грунтового основания

значений, изменения толщины и жесткости железобетонной плиты

.

Цифровая проверка

Бетонные плиты на упругом основании моделируются с использованием

ANSYS как трехмерная твердотельная деталь. Плита усилена

нижней сеткой

@ 150 мм. Числовые значения

, принятые в этом анализе, показаны в таблице 1. Элемент Solid65

был использован для моделирования бетона [2]. Этот элемент имеет

восьми узлов с тремя степенями свободы на каждый узел. Этот элемент

способен к пластической деформации, растрескиванию в трех ортогональных направлениях

и раздавливанию.Чтобы определить количество элементов

, необходимых для моделирования плиты, был проведен численный анализ

для различных размеров ячеек, как показано на рисунке 1.

Длина кромки элемента 0,4 м использовалась в анализе, где

отклонение результатов собственной частоты не учитывается при использовании сетки меньшего размера

. Элемент Link8 использовался для моделирования стальной арматуры

. Этот элемент является трехмерным и

имеет два узла с тремя степенями свободы в каждом.

Элемент Combin39 использовался для моделирования влияния почвы. Этот элемент

представляет собой нелинейную пружину и имеет два узла с дополнительной степенью свободы

.

Таблица 1: Свойства плиты

Прочность бетона на сжатие

Прочность бетона на растяжение при раскалывании

Модуль упругости бетона

Microsoft Word — 2019_Team_10_Updated_Report (Rev3)

% PDF-1. 7 % 1 0 объект > эндобдж 2 0 obj > поток 2022-01-01T03: 05: 28-05: 002022-01-01T03: 05: 28-05: 002022-01-01T03: 05: 28-05: 00uuid: 26b86642-1dd2-11b2-0a00-000038ebb0ffuuid: 26b86b9c- 1dd2-11b2-0a00-88f458ecb0ffapplication / pdf

Microsoft Word — 2019_Team_10_Updated_Report (Rev3)

Джоэл

Microsoft: печать в PDF конечный поток эндобдж 3 0 obj > эндобдж 5 0 объект > эндобдж 6 0 объект > поток x] KoW # J $ E! 9! V7hdm = w} UOK˿4A ‘? ۯ ן O ysΟb \? SG rOcGIs} oO. y7r ~ xLy՞ j @ E

Таблица балок на упругом основании

Расчет балки на упругом основании

Расчет балки на упругом основании может быть полезен в ряде различных инженерных областей, включая конструкцию фундамента, конструкцию дорожного покрытия или любые стальные балки, поддерживаемые землей.

Таблица CivilWeb «Балка на упругом основании» завершает анализ с использованием балки по теории упругого основания. Это моделирует опору, обеспечиваемую почвой, в виде серии упругих пружин с известной жесткостью.Это также известно как фонд Винклера. Эта теоретическая модель не очень точна, поскольку почвы не ведут себя как линейно-упругий материал. Реакция почвы очень нелинейна, что затрудняет точное моделирование.

Однако большинство реальных фундаментов или бетонных плит не будут оказывать достаточного напряжения на грунт, чтобы активировать нелинейные свойства грунта. Если опорное давление под фундаментом или бетонной плитой значительно ниже несущей способности почвы (как и должно быть), то почва будет вести себя примерно линейно упруго. В этих случаях неточности, присущие модели балки на упругом основании, не будут иметь большого влияния на результаты анализа.

Балка на упругом основании опирается на то, что балка относительно гибкая. В большинстве случаев бетонные основания достаточно малы, чтобы их можно было смоделировать как твердые тела. Однако для больших матовых оснований, длинных полос или стеновых опор бетонный фундамент может быть достаточно большим, чтобы действовать как гибкий корпус.

Таблица Excel для балки на упругом основании CivilWeb включает полезный анализ длины балки и относительной жесткости балки и грунта, чтобы определить, позволяют ли условия балке вести себя гибко или нет.Таблица сообщает проектировщику, является ли балка гибкой, полугибкой или жесткой. Это позволяет проектировщику определить, подходит ли модель балки на упругом основании или более подходящим будет более традиционный расчет с простой опорой или консолью. Если модель считается жесткой, можно использовать простую электронную таблицу, такую ​​как Таблица расчета балок CivilWeb.

Таблица Excel для балки на упругом основании — исходные данные

Сначала проектировщик должен ввести детали балки.Это включает длину, жесткость и инерцию балки (ширина не требуется, так как это двухмерный анализ). Затем в проект необходимо ввести условия нагрузки. Часто это будет просто универсально распределенная нагрузка (UDL), однако точечные нагрузки также допускаются электронной таблицей.

Проектировщик также должен ввести расчетные параметры грунта, включая его жесткость. Он принимается как модуль реакции земляного полотна, который может быть определен путем испытания подшипниковой плиты или аналогичного исследования площадки.

Затем калькулятор CivilWeb для балки на упругом основании строит балку на модели упругого основания и завершает анализ. В электронной таблице приведены результаты для максимального изгибающего момента, поперечных сил, прогиба и опорного давления под балкой. Эти результаты могут быть использованы в программе проектирования бетонных или стальных балок, например, в электронной таблице проектирования бетонных балок CivilWeb.

Калькулятор балки на упругом основании также рассчитывает изгибающий момент, поперечную силу, прогиб и опорное давление по всей длине балки и представляет эту информацию проектировщику в виде серии графиков.Они показывают проектировщику с первого взгляда, где именно вдоль балки возникают максимальные силы. Они также позволяют проектировщику видеть тип нагрузки, которой подвергается балка, и наличие областей отрицательного опорного давления, например, которые могут быть важны при проектировании бетонной плиты.

Таблица балок CivilWeb на эластичном основании

Таблицу балок на упругом основании CivilWeb можно использовать для выполнения сложного расчета балки на упругом основании для бетонных плит, фундаментов или любых других элементов, поддерживаемых землей или аналогичным упругим основанием.Электронная таблица включает уникальные инструменты анализа, которые показывают проектировщику, насколько велики максимальные изгибающие моменты, поперечные силы, прогибы и давления в подшипниках и где именно вдоль балки они возникают. Это позволяет проектировщику точно увидеть, как балка будет вести себя под нагрузкой. Результаты этого анализа можно использовать в другой программе проектирования или в электронной таблице.

Купите здесь таблицу CivilWeb Beam On Elastic Foundation всего за 20 фунтов стерлингов.

Уравнения и калькуляторы напряжения, прогиба плоских пластин

Плоская прямоугольная пластина Плоская прямоугольная пластина

	со всеми краями, легко поддерживаемыми напряжением и прогибом с круговой нагрузкой, приложенной к центру Уравнение и калькулятор.
	Плоская прямоугольная пластина, равномерно увеличивающая нагрузку по длине Уравнение напряжения и прогиба и калькулятор. Пер. Формулы Роркса для формул напряжения и деформации для плоских пластин с прямыми границами и постоянной толщиной
	Плоская прямоугольная пластина, равномерно увеличивающая нагрузку по ширине Уравнение напряжения и прогиба и калькулятор.Пер. Формулы Роркса для формул напряжения и деформации для плоских пластин с прямыми границами и постоянной толщиной
	Плоское прямоугольное сечение Равномерное по всей пластине плюс равномерное по всей пластине плюс равномерное натяжение P lb = линейное по приложенным ко всем краям Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для формул напряжений и деформаций для плоских пластин с прямыми границами и постоянной толщиной
Приложенная равномерно возрастающая сила	Плоская прямоугольная пластина; Три кромки, которые легко поддерживаются, одна кромка (b) Свободное напряжение и прогиб с равномерным увеличением вдоль стороны Уравнение и калькулятор.
	Плоская прямоугольная пластина; Три легко поддерживаемых края, фиксированное напряжение и прогиб на одной кромке с равномерным увеличением вдоль боковой стороны Уравнение и калькулятор. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций.
	Плоская прямоугольная пластина; Три легко поддерживаемых кромки, фиксированное напряжение и прогиб по одной длинной кромке с равномерной нагрузкой по всей пластине Уравнение и калькулятор
	Плоская прямоугольная пластина; две длинные кромки просто поддерживаются, две короткие кромки фиксированы. Равномерная нагрузка по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина; две длинные кромки фиксированы, две короткие кромки просто поддерживаются. Равномерная нагрузка по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина; одна кромка закреплена, противоположная кромка свободна, остальные кромки просто поддерживают нагрузку на 1/3 листа от закрепленной кромки. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов.Пер. Формулы Роркса для формул напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина; одна кромка закреплена, противоположная кромка свободна, остальные кромки просто поддерживаются нагрузка Равномерно уменьшается от фиксированной кромки к свободной кромке Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для формул напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина; одна кромка закреплена, противоположная кромка свободна, остальные кромки просто поддерживаются нагрузка Равномерно уменьшается от фиксированной кромки до нуля на 2/3 b Уравнение и калькулятор напряжения и прогиба.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина; одна кромка закреплена, противоположная кромка свободна, остальные кромки просто поддерживаются нагружая распределенную линейную нагрузку w фунт / дюйм вдоль свободной кромки Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина; все края закреплены. Равномерная нагрузка по небольшому концентрическому кругу радиусом r o (обратите внимание на определение r ‘ o ) Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	, три фиксированных края, одна кромка (a) Просто поддерживаемая нагрузка по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжения и прогиба. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, одна кромка (a) Равномерная нагрузка на 2/3 листа с жесткой опорой на основе уравнения и калькулятора напряжения и прогиба с фиксированной кромкой.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, одна кромка (a) Поддерживаемая равномерная нагрузка на 1/3 пластины из уравнения и калькулятора напряжения и прогиба с фиксированной кромкой. пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций для плоских пластин
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, одна кромка (a) Просто поддерживаемая нагрузка Равномерно уменьшающаяся от фиксированной кромки к просто поддерживаемой кромке Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций для плоских пластин
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, одна кромка (a) Просто поддерживаемая нагрузка Равномерно уменьшается от фиксированной кромки до нуля при 2 / 3b Уравнение и калькулятор напряжения и прогиба. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, одна кромка (a) Просто поддерживаемая нагрузка Равномерно уменьшается от фиксированной кромки до нуля при 1 / 3b Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, одна кромка (a) Свободно поддерживаемая нагрузка, равномерная по всей пластине Уравнение и калькулятор напряжений и реактивных нагрузок. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций для плоских пластин
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, одна кромка (a) Равномерная свободная нагрузка на 2/3 пластины из уравнения и калькулятора с фиксированной кромкой.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, одна кромка (a) Равномерная свободная нагрузка на 1/3 пластины из уравнения и калькулятора с фиксированной кромкой. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, один край (a) Свободная нагрузка Равномерно убывающая от фиксированного края до нуля на свободном крае Уравнение и калькулятор. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, один край (a) Свободная нагрузка Равномерно уменьшается от фиксированного края до нуля в уравнении и калькуляторе 2 / 3b. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, три фиксированных края, один край (a) Свободная нагрузка Равномерно убывающая от фиксированного края до нуля в уравнении и калькуляторе 1 / 3b.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, два фиксированных края, две кромки, свободная нагрузка, равномерная по всей пластине Уравнение и калькулятор. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций для плоских пластин с прямыми границами и постоянной толщиной
	Плоская прямоугольная пластина, два фиксированных края, две кромки, свободная равномерная нагрузка на пластину от z = 0 до z = (1/3) b Уравнение и калькулятор. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, два фиксированных края, два края, свободная нагрузка, равномерно убывающая от z = 0 до z = b Уравнение и калькулятор. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, два фиксированных края, два края, свободная нагрузка, равномерно убывающая от z = 0 до z = (2/3) b Уравнение и калькулятор.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Плоская прямоугольная пластина, два фиксированных края, два края, свободная нагрузка, равномерно убывающая от z = 0 до z = (1/3) b Уравнение и калькулятор. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Сплошная плита, поддерживаемая с равным интервалом «a» на круглых опорах с радиусом r o Уравнение и калькулятор равномерной нагрузки для всей плиты. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций для плоских пластин
	Сплошная плита, опирающаяся на упругое основание с модулем k (фунт / дюйм 2 / дюйм) Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Равномерное нагружение по круговой окружности радиусом r o , удаленной от краев. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Сплошная плита, поддерживаемая на упругом основании с модулем k (фунт / дюйм 2 / дюйм) Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов.Равномерное нагружение по небольшому кругу радиусом r o , прилегающему к краю, но удаленному от угла. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Сплошная плита, поддерживаемая на упругом основании с модулем k (фунт / дюйм 2 / дюйм) Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Равномерная нагрузка по малой окружности радиуса r o , прилегающей к углу. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Параллелограммная пластина (наклонная плита) все края просто поддерживаются с равномерной нагрузкой по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Пластина-параллелограмм (наклонная плита) короткие края просто поддерживаются, более длинные кромки свободны с равномерной нагрузкой по всей пластине Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Параллелограммная пластина (наклонная плита), все края закреплены с равномерной нагрузкой по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Равносторонний треугольник; все кромки просто поддерживаются с равномерной нагрузкой по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Пластина равностороннего треугольника; все края просто поддерживаются с равномерной нагрузкой по малой окружности радиуса r o при x = 0; z = 0 Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	прямоугольный равнобедренный треугольник; все кромки просто поддерживаются с равномерной нагрузкой по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Пластина правильная многоугольная; все кромки просто поддерживаются с равномерной нагрузкой по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов.Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Пластина правильная многоугольная; все края закреплены с равномерной нагрузкой по всей пластине. Уравнение и калькулятор напряжений и прогибов. Пер. Формулы Роркса для напряжений и деформаций
	Прямоугольная пластина, равномерная нагрузка, зажатые (эмпирические) уравнения и калькулятор Прямоугольная пластина, равномерная нагрузка, зажатые (эмпирические) уравнения и калькулятор Используемые символы: a = небольшая длина прямоугольной пластины, (м, дюйм) b = основная длина прямоугольной пластины, (м, дюйм) p = равномерная нагрузка давлением, (Н, фунт) v = коэффициент Пуассона
	Сосредоточенная нагрузка в центре плиты, зажатые кромки (эмпирическое) уравнение и калькулятор Прямоугольная пластина, круговая сосредоточенная нагрузка в центре, зажатые кромки (эмпирическое) уравнение и калькулятор.
	Опорная плита с большим моментом для калькулятора электронных таблиц AISC LRFD
	Моменты и реакции для прямоугольных пластин с использованием метода конечных разностей В этой книге монографии представлена ​​серия таблиц, содержащих вычисленные данные для использования в разработке компоненты конструкций, которые можно идеализировать в виде прямоугольных плит или плит. Типичные примеры стеновые и опорные панели противоударного крепления стены.Таблицы предоставляют дизайнеру быстрые и экономичные средства анализа структуры в репрезентативных точках. Данные представлены, как указано в сопроводительных цифра на фронтисписе, были рассчитаны для пяти: наборы граничных условий, девять соотношений боковых размеры и одиннадцать типичных нагрузок встречается в дизайне.

У вас недостаточно прав для чтения этого закона в настоящее время

У вас недостаточно прав для чтения этого закона в настоящее время Логотип Public.Resource.OrgЛоготип представляет собой черно-белую линию улыбающегося тюленя с усами. Вокруг печати находится красная круглая полоса с белым шрифтом, в верхней половине которого написано «Печать одобрения», а в нижней части — «Public.Resource.Org». На внешней стороне красной круглой марки находится круг. серебряная круглая полоса с зубчатыми краями, напоминающая печать из серебряной фольги.

Public.Resource.Org

Хилдсбург, Калифорния, 95448
Соединенные Штаты Америки

Этот документ в настоящее время недоступен для вас!

Уважаемый гражданин:

Вам временно отказано в доступе к этому документу.

Public Resource ведет судебный процесс за ваше право читать и говорить о законах. Для получения дополнительной информации см. Досье по рассматриваемому судебному делу:

Американское общество испытаний и материалов (ASTM), Национальная ассоциация противопожарной защиты (NFPA), и Американское общество инженеров по отоплению, холодильной технике и кондиционированию воздуха (ASHRAE) против Public.Resource.Org (общедоступный ресурс), DCD 1: 13-cv-01215, Объединенный окружной суд округа Колумбия [1]

Ваш доступ к этому документу, который является законом Соединенных Штатов Америки, был временно отключен, пока мы боремся за ваше право читать и говорить о законах, по которым мы предпочитаем управлять собой как демократическим обществом.

Чтобы подать заявку на получение лицензии на ознакомление с этим законом, ознакомьтесь с Сводом федеральных нормативных актов или применимыми законами и постановлениями штата. на имя и адрес продавца. Для получения дополнительной информации о постановлениях правительства № и ваших правах гражданина в соответствии с нормами закона № , тел. пожалуйста, прочтите мое свидетельство перед Конгрессом Соединенных Штатов. Вы можете найти более подробную информацию о нашей деятельности на общедоступных ресурсах. в нашем реестре деятельности за 2015 год. [2] [3]

Спасибо за интерес к чтению закона.Информированные граждане — фундаментальное требование для работы нашей демократии. Благодарим вас за усилия и приносим извинения за возможные неудобства.

С уважением,

Карл Маламуд
Public.Resource.Org
7 ноября 2015 г.

Банкноты

[1] http://www.archive.org/download/gov.uscourts.dcd.161410/gov.uscourts.dcd.161410.docket.