Правила контроля прочности бетона: ГОСТ 18105-86 Бетоны. Правила контроля прочности / 18105 86

Содержание

Бетоны. Правила контроля и оценки прочности

]]>

Подборка наиболее важных документов по запросу Бетоны. Правила контроля и оценки прочности (нормативно–правовые акты, формы, статьи, консультации экспертов и многое другое).

Судебная практика: Бетоны. Правила контроля и оценки прочности Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Постановление Тринадцатого арбитражного апелляционного суда от 22.05.2019 N 13АП-4503/2019 по делу N А56-71845/2018
В удовлетворении иска о взыскании неустойки за просрочку выполнения работ по договору субподряда отказано правомерно, поскольку вступившими в законную силу судебными актами по иным делам установлено, что субподрядчиком выполнены и сданы работы в полном объеме в надлежащий срок, что подтверждено подписанными сторонами без замечаний актами сдачи-приемки.Кроме того, суд первой инстанции правомерно указал, что дата передачи исполнительной документации также не подтверждает сроки выполнения ООО "Бетон Строй Плюс" работ по Договору. Как следует из реестра передаваемой истцу исполнительной документации, в составе исполнительной документации передавались документы о качестве бетонной смеси и акты испытаний бетона, при этом в соответствии с пунктом 6 Приказа Ростехнадзора от 26.12.2006 N 1128, пунктом 5.1.4 "СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры" (одобрен для применения Постановлением Госстроя Российской Федерации от 25.12.2003 N 215), пункта 3.1.1 "ГОСТ 18105-2010. Межгосударственный стандарт. Бетоны. Правила контроля и оценки прочности" (введен в действие Приказом Госстандарта от 21.03.2012 N 28-ст), испытания бетона на прочность обязательно входят в состав исполнительной документации и проводятся после набора прочности бетоном, нормативный срок набора 100% прочности - 28 суток, в связи с чем сдача исполнительной документации через месяц после окончания работ является обоснованной и не свидетельствуют о просрочке исполнения со стороны ответчика.

Статьи, комментарии, ответы на вопросы: Бетоны. Правила контроля и оценки прочности Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Статья: Актуализация СНиПов. Какие нормы утратили силу и какие риски остались
(Кузина М.)
("Жилищное право", 2021, N 4)ГОСТ 18105-2018 "Бетоны. Правила контроля и оценки прочности". Продолжают действовать правила определения характеристик однородности прочности бетона и другие положения. Необходимость такого пункта обусловлена рисками, которые могут возникнуть, если конструкции не наберут прочность. Ее определяют специальные лаборатории (Постановление Девятого арбитражного апелляционного суда от 28.07.2020 N 09АП-17116/2020 по делу N А40-188652/2019). Если бетон не наберет прочность, то строить здание и вводить его в эксплуатацию опасно. Встречались ситуации, когда подрядчикам приходилось дополнительно укреплять конструкции, чтобы продолжать возводить объект или сдать работы.

Нормативные акты: Бетоны. Правила контроля и оценки прочности Открыть документ в вашей системе КонсультантПлюс:
Постановление Правительства РФ от 28.05.2021 N 815
"Об утверждении перечня национальных стандартов и сводов правил (частей таких стандартов и сводов правил), в результате применения которых на обязательной основе обеспечивается соблюдение требований Федерального закона "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", и о признании утратившим силу постановления Правительства Российской Федерации от 4 июля 2020 г. N 985"2. ГОСТ 18105-2018 "Бетоны. Правила контроля и оценки прочности". Разделы 4 (пункты 4.3 - 4.5, 4.7), 8 (пункты 8.1.1, 8.2.2, 8.2.5, 8.2.6, 8.2.8, 8.2.9, подраздел 8.4, пункты 8.5.1 - 8.5.5).

Сущность метода контроля

Современные требования к определению прочности бетона в условиях ведения монолитного строительства

Бетон и железобетон являются важными материалами современного строительства. Их объемы применения постоянно увеличиваются при одновременном появлении бетонов нового типа с повышенными качественными критериями. Основным свойством и основной нормируемой характеристикой тяжелых бетонов является высокая сопротивляемость сжатию. Исходя из этого, во всех проектах основным является класс бетона по прочности на сжатие. В соответствии с требованиями проекта бетонные смеси поставляются с заданной прочностью и дополнительно, в зависимости от назначения объекта, требуемой маркой по водонепроницаемости и маркой по морозостойкости. Действующий ГОСТ 18105-1010 «Бетоны. Правила контроля и оценки прочности» предусматривает статистический подход к оценке и регулированию прочности.

Основным показателем, характеризующим прочность бетона в партии, является требуемая прочность RT. Она определяется по величине класса бетона и среднего партионного коэффициента вариации

Vm

. Требуемая прочность является браковочным минимумом, который должен быть обеспечен в каждой партии бетона на предприятии-изготовителе.

Партия бетона подлежит приемке в случае, когда фактическая прочность бетона в партии Rm будет не ниже требуемой прочности RT. При нормировании прочности по классам требуемая прочность RT вычисляется по формуле

Rт = Кт * Внорм

где Внорм – нормируемое значение прочности бетона, для бетона данного класса по прочности на сжатие, МПа.

Кт

– коэффициент требуемой прочности для всех видов бетона, принимаемый в зависимости от среднего коэффициента вариации прочности по всем партиям.

С 01.09.2012 года начал действовать новый межгосударственный стандарт ГОСТ 18105-2010 «Бетоны. Правила контроля и оценки прочности».

Контроль прочности монолитного бетона должен выполняться неразрушающими методами по ГОСТ 22690-88 «Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля».

В исключительных случаях ГОСТ 18105-2010 (п.4.3) при невозможности проведения сплошного контроля прочности бетона монолитных конструкций неразрушающими методами допускается определять прочность бетона по контрольным образцам, изготовленным на строительной площадке и твердевшими в одинаковых с конструкциями условиях.

Методы неразрушающего контроля прочности бетона делятся на:

1) прямые:

- отрыв;

- отрыв со скалыванием;

- скалывание ребра;

2) косвенные:

- ультразвуковые;

- упругого отскока;

- ударного импульса;

- пластических деформаций.

К числу оптимальных по точности, трудоемкости и универсальности применения можно отнести метод отрыва со скалыванием.

Контроль прочности бетона косвенными неразрушающими проводится с обязательным использованием градуировочных зависимостей, предварительно установленных на основании требований ГОСТ 22690 и ГОСТ 17624.

В соответствии с требованиями нового ГОСТ основным является сплошной неразрушающий контроль, тогда как контроль прочности испытанием образцов допускается в исключительных случаях, когда невозможно применение основных методов.

Контроль бетонной смеси для монолитного бетона проводится по схемам А, Б и Г из числа четырех, предусмотренных в ГОСТ 18105-2010.

По схеме А используют не менее 30 единичных результатов определения прочности, полученных при контроле прочности бетона предыдущих партий готовой бетонной смеси (БСГ). Определяется фактическая прочность бетона Rm и текущий коэффициент вариации прочности бетона Vm

в каждой партии, приготовленной в течение анализируемого периода времени.

где Rm – среднее значение прочности бетона в каждой партии, МПа;

Ri – единичные значения прочности бетона (прочность серии образцов), МПа;

n – число серий образцов в партии.

Коэффициент вариации прочности в партии бетона (Vm,%):

Средний коэффициент вариации прочности за анализируемый период

где Vmi – коэффициент вариации прочности бетона в каждой i-ой партии;

n – число единичных значений прочности серии в i-ой партии.

Требуемая прочность БСГ рассчитывается по формуле

,

Коэффициент Кт принимается по табл. 2 ГОСТ 18105-2010.

По схеме Б определяют прочность бетона Rm в контролируемой партии БСГ по не менее чем 15 единичным результатам.
Вычисляется текущий коэффициент вариации прочности


и скользящий коэффициент вариации прочности за анализируемый период Vc

В схеме Г контроль прочности происходит без определения характеристик однородности, так как число результатов определения прочности меньше значений для схем А и Б, а также в случае контроля прочности бетона без построения градуировочных зависимостей, но с применением универсальных зависимостей по отношению к прочности бетона контролируемой партии в контролируемый период.

Определяется фактическая прочность в каждой партии контролируемого периода Rm и устанавливается требуемая прочность RT каждой партии. Это позволяет выполнять приемку партии бетона при соблюдении условий:

Контроль и оценка прочности бетона монолитных конструкций происходит по схемам В и Г.

По схеме В устанавливают, с помощью неразрушающих методов, практическую прочность бетона Rmконтролируемой партии с учетом погрешности используемых неразрушающих методов определения прочности. Фактический класс бетона по прочности монолитных конструкций устанавливается по формуле

в которой значение КТ принимают по табл. 2 ГОСТ 18105-2010.

Для вертикальных монолитных конструкций:

где tβ – коэффициент, принимаемый по табл. 5 ГОСТ 18105-2010 в зависимости от числа единичных значений n;

ST – рассчитанное среднеквадратичное отклонение используемой градуировочной зависимости, МПа.

Это позволяет выполнять оценку фактического класса бетона по прочности в контролируемой партии.

Схема Г используется в случае отсутствия данных о коэффициенте вариации в начальный период выполнения работ или при изготовлении единичной конструкции.

В этом случае неразрушающими или разрушающими методами (как исключение) устанавливается фактическая прочность бетона Rm в контролируемой партии.

Фактический класс бетона Rф для схемы Г принимается равным 80% средней прочности конструкции, но не более минимального частного значения прочности участка конструкции, входящей в контролируемую партию

Партия монолитной конструкции принимается по прочности в случае, если фактический класс бетона по прочности Вф оказывается не ниже проектного класса бетона по прочности

.

Значения требуемой прочности бетона БСГ указывается в документах о качестве БСГ по ГОСТ 7473. Фактический класс прочности бетона каждой монолитной конструкции приводится в документе текущего контроля или документе о результатах обследования.

В соответствии с требованиями ГОСТ 18105-2010 заводы БСГ должны выпускать смеси с достижением в результате твердения требуемой прочности бетона, соответствующей проектному классу при фактической однородности прочности бетонной смеси, которая достигнута заводом-изготовителем в предшествующих партиях за анализируемый период.

Одновременно на объекте строительства необходимо подтвердить соответствие фактической прочности в монолитных конструкциях проектному классу при достигнутой однородности бетона.

ГОСТ 18105-2010 относится к документам в области стандартизации, обязательность применения которых на территории Российской Федерации устанавливается в договоре подряда или в проектной документации, т.к. данный документ не попадает в перечень документов обязательного применения согласно постановлению правительства РФ от 26.12.2014 №1521 «Об утверждении перечня национальных стандартов и сводов правил, частей таких стандартов и сводов правил, в результате применения которых на обязательной основе обеспечивается соблюдение требований Федерального закона «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений».

Данный документ вводится в действие с 1 июля 2015 года. Совместное рассмотрение требований ГОСТ 18105-2010 и СП 63.13330.2012. «Свод правил. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003» (утвержденная приказом Минрегиона России от 25.12.2011 №635/8) отмечает различие этих технических документов при установлении основного метода контроля прочности монолитных конструкций. Исходя из приоритета применения обязательных стандартов перед добровольными, основными становятся разрушающие методы контроля прочности бетона монолитных конструкций испытанием отобранных образцов или методом отрыва со скалыванием при установлении градуировочной зависимости между прочностью бетона и косвенной характеристикой прочности.

Литература

1. СП 63.1330.2012. Свод правил. Актуализированная редакция. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.

2. ГОСТ 18105-2010. Бетоны. Правила контроля и оценки прочности.

3. ГОСТ 28570-90. Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций.

4. ГОСТ 22690-88. Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля. Технические требования.

5. ГОСТ 17624-87. Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности.

6. ГОСТ 7473-2010. Смеси бетонные. Технические условия.

7. Иванов С.И., Борисов Е.П. Аутлов А.А. Определение прочности высокопрочного бетона методом отрыва со скалыванием. Технология бетона №4. 2014. – с.17-21.

8. Коноплев С.Н. К вопросу о доминирующем методе контроля и оценки прочности бетона монолитных конструкций. Технология бетона №7. 2013. – с.34-35.

9. Улыбин А.В. О выборе методов контроля прочности построенных сооружений. Инженерно-строительный журнал №4. 2011. – с.10-15.

10.Бруссер М.И. О нормировании прочности бетона при заказе бетонной смеси по ГОСТ 7473-2010. Технологии бетонов №11-12. 2012. – с.70-71.

11.Зоткин А.Г. Бетон и бетонные конструкции. Ростов-на-Дону. Феникс. 2012. 320 с.

12.Семченков А.С., Залесов А.С., Розенталь Н.К., Мадатян С.А. Совершенствование нормирования по бетону и железобетонным конструкциям. Технология строительства №7. 2008. – с 44-49.

Рациональные схемы контроля прочности бетона по ГОСТ 18105 Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

Рациональные схемы контроля прочности бетона по ГОСТ 18105

12 3

Г.В. Несветаев , Г.С. Кардумян , А.В.Коллеганов 1 Донской государственный технический университет, Ростов-на-Дону 2 АО «НИЦ «Строительство», НИИЖБ им. А.А. Гвоздева, Москва 3Северо-Кавказский федеральный университет, Ставрополь

з,

3

Аннотация: Представлены предложения по рациональной организации контроля прочности бетона по ГОСТ 18105 для сборных изделий, товарной бетонной смеси и монолитных конструкций. Введено понятие «скользящий анализируемый период». Показана нецелесообразность применения контроля по схеме Б. Обоснована необходимость применения контроля по косвенным показателям и разработки экспресс-методов оценки прочности бетона при контроле товарных бетонных смесей. Предложена рациональная организация контроля прочности бетона монолитных конструкций с использованием прямых и косвенных методов. Показана необоснованность применения статистических методов контроля при контроле прочности бетонов монолитных конструкций.

Ключевые слова: контроль прочности бетона, анализируемый период, схема контроля, фактический класс бетона по прочности.

Важная роль в обеспечении требований по безопасности, эксплуатационной пригодности и долговечности бетонных и железобетонных конструкций (п. 4.1 СП 63.13330) принадлежит бетону, качество которого, в т.ч. в первую очередь предел прочности на сжатие, определяется совокупностью рецептурных и технологических факторов [1], в связи, с чем невозможно переоценить значимость системы контроля прочности бетона. Основным документом, регламентирующим правила контроля прочности бетона, является ГОСТ 18105 (1986 (2003) г., 2010 г.). Следует отметить также ГОСТР 53231 - 2008. Несмотря на достаточно длительный период действия стандарта в редакции 2010 г. периодически возникают разногласия и спорные моменты между поставщиками товарной бетонной смеси, потребителями и контролирующими инстанциями, что в определенной степени свидетельствует, в т.ч., о несовершенстве стандарта. Разногласия возникают, в основном, из-за неправильной трактовки ГОСТ или нежелания проводить комплекс испытаний. В первую очередь определяют

прочность по ГОСТ 10180, 22690, 17624, 28570 и др. На этой стадии возникают вопросы, связанные с достоверностью испытаний (квалификация исполнителей, погрешность приборов). Далее возникают противоречия, связанные с выбором схемы контроля и объема испытаний.

В 2018 г. обсуждалась новая редакция ГОСТ 18105 - 2018 [2], которая, несмотря на некоторые позитивные моменты, в основном локальные, сохранила, к сожалению, ряд недостатков, присущих действующему ГОСТ, прежде всего - саму концепцию контроля прочности. Главное - поскольку существует четко различные области контроля прочности бетона бетонных и железобетонных конструкций, а именно: производство сборных изделий, производство товарной бетонной смеси и контроль прочности бетона монолитных конструкций, то и документов, регламентирующих контроль прочности, тоже должно быть три (вспомним ГОСТ 18105.0; 18105.1...). Особый случай составляет оценка прочности бетона эксплуатируемых, в т.ч. в течение длительного времени, конструкций, который в настоящей работе не рассматривается. Очевидно, что в обозримом будущем ситуация с нормами по правилам контроля прочности не изменится, но в рамках действующего ГОСТ 18105 вполне можно выстроить достаточно рациональную схему контроля для каждой из трех вышеуказанных областей.

Для предприятия, производящего сборные железобетонные изделия в условиях ритмичного производства, т.е. при наличии достаточного количества «единичных значений для определения характеристик однородности бетона по прочности», контроль прочности бетона после тепловлажностной обработки (ТВО) целесообразно проводить по схеме А [3]. В случае применения схемы Б по ГОСТ 18105 значения при неизменных условиях производства всегда будут получаться завышенными, как следует из представленных на рис. 1 данных.

Рис. 1 Зависимость коэффициента КТ в ф. (10) ГОСТ 18105 от числа единичных значений прочности бетона при скользящем коэффициенте вариации прочности соответственно: 0,1 - 10% и 0,13 - 13%

Поскольку, согласно табл. 2 ГОСТ 18105, коэффициент требуемой прочности КТ при контроле прочности по схеме А составляет соответственно 1,14 и 1,28 при среднем коэффициенте вариации прочности 10 и 13%, то очевидно, что при числе единичных значений до 60 величина КТ при контроле по схеме А всегда будет меньше, чем при контроле по схеме Б. Какой в таком случае смысл в «скользящем коэффициенте вариации прочности бетона за анализируемый период»? Значительно проще для учета результатов контролируемой партии, т.е. «сегодняшнего» состояния технологии, на что ориентирована схема Б, использовать понятие «скользящий анализируемый период». В этом случае для учета результатов подлежащей приемке партии включаем ее в анализируемый период. Число единичных значений прочности целесообразно в этом случае принять постоянным и равным, как предписывает стандарт, 30. Процедура вычислений при этом существенно упрощается. Согласно п. 4.3 ГОСТ

18105 «определение характеристик однородности бетона по прочности» требует не менее 30 единичных результатов. В условиях ритмично работающего предприятия при двухсменной работе этот период составит 15 рабочих дней (три недели). Каждый день в массив данных, включающий 30 единичных значений прочности, добавляются единичные значения прочности по контролируемой партии и из массива данных удаляются единичные значения вчерашнего «начала периода». Согласно п. 6.1 ГОСТ 18105 «продолжительность анализируемого периода для определения характеристик однородности бетона по прочности по схемам А и Б устанавливают от одной недели до трех месяцев», так что здесь все «в рамках закона». Применение контроля по схеме А с использованием «скользящего анализируемого периода» позволит вести контроль только по схеме А с более полным учетом возможных изменений в технологическом процессе и отказаться от применения схемы Б, что, в т.ч. положительно повлияет на воспроизводимость результатов контроля, полученных поставщиком и потребителем. Поскольку в партию включают продукцию, изготовленную в течение не менее одной смены (п. 5.1 ГОСТ 18105), а указаний на то, что анализируемый или контролируемый периоды должны начинаться первого либо иного числа какого-либо месяца, в стандарте нет, вышеописанный подход не противоречит ГОСТ 18105. Следует отметить, что контроль прочности бетона сборных изделий является наименее проблемной ситуацией, поскольку, во-первых, у предприятий с «историей» имеется богатый опыт, во-вторых, в спорных случаях всегда есть возможность задержать продукцию на предприятии до выяснения возникших вопросов.

Несколько иная ситуация при производстве товарной бетонной смеси. Производитель передает потребителю продукцию, реальные свойства которой де-факто будут известны через довольно длительный период

времени. Для контроля прочности бетона при производстве товарной бетонной смеси в условиях ритмично работающего производства также целесообразно применять схему А и «скользящий анализируемый период». Поскольку результат по прочности в этом случае будет получен только через месяц, очевидно, что никакое оперативное вмешательство в технологический процесс в этом случае невозможно, как, впрочем, фактически невозможна и приемка партии в момент отгрузки потребителю. Общим принципом обеспечения качества в этом случае является обеспечение соответствия каждой партии продукции некоторому «эталону», свойства которого заведомо соответствуют требованиям. Как известно, это достигается обеспечением, во-первых, операционного контроля качества компонентов, точности дозирования и качества перемешивания, во-вторых, контролем косвенных показателей качества (например, подвижность и средняя плотность бетонной смеси, содержание вовлеченного воздуха). Контроль указанных показателей наряду с операционным контролем технологического процесса позволит сделать некоторое заключение о соответствии бетонной смеси «эталону». В третьих, может быть целесообразным применение экспресс-методов оценки прочности бетона, особенно если в технологическом процессе используется, например, цемент новой партии. Это могут быть, например:

- прогрев в воде (ГОСТ 22783) либо пропаривание по стандартному режиму, что позволит получить результат на следующие сутки;

- прогноз проектной прочности по ее кинетике в ранний период [4], что позволит получить результат через 4 суток.

Возможны другие варианты. Понятно, что указанные методы имеют ограничения по применению. Так, прогревные методы могут быть реализованы в случае использования цемента с достаточно постоянным и известным коэффициентом эффективности цемента при пропаривании.

Прогноз по кинетике прочности в ранний период может быть реализован в случае отсутствия влияния химических добавок в составе бетонной смеси на кинетику прочности в ранний период, что не всегда имеет место. Но в случае применения в условиях конкретного производства работающего экспресс-метода появляется возможность, при необходимости, некоторого оперативного вмешательства в технологический процесс.

Важным моментом при производстве товарной бетонной смеси является обоснованное назначение уровня контролируемой прочности бетона, значение которого должно устанавливаться с учетом возможного влияния на показатели однородности бетона по прочности технологии бетонных работ и, что особенно важно, схемы контроля прочности бетона в конструкциях у потребителя. В табл. 1 для примера представлены значения величины требуемой прочности бетона Ят при контроле по различным схемам.

Таблица №1

Расчетные значения Ят для бетона класса В25, МПа

Показатель Схема контроля

А1 В1 Г

Расчет Ят Ят = Кт В Кт = 1,322 Ят = Кт В Ят = В/0,8

Величина Ят 1,14-25=28,5 1,32-25 = 33,0 25/0,8 = 31,3

Примечания: 1 - коэффициент вариации прочности бетона при схеме А и В принят 10%; 2 - расчет Кт по п. 6.5 ГОСТ 18105

Очевидно, что при значении Ят = 29 МПа у производителя товарной бетонной смеси, работающего по схеме контроля А, партия будет принята (Ят> Ят). Но у потребителя, работающего по схеме контроля В или Г, даже при Ят = 29 МПа (что маловероятно) партия приемке не подлежит. П. 4.3 ГОСТ 7473 допускает возможность поставки бетонной смеси с указанием минимальной средней прочности бетона в поставляемой партии Ят, но при

этом в стандарте отсутствуют какие-либо ограничения по максимальному значению этой величины. Можно ли указать для бетона класса В 25 значение Ят = 33 МПа? Вероятно, да, поскольку именно это значение приведено в п. 4.3 ГОСТ 7473. А 38 МПа? А 46 МПа? Прямого ответа в стандарте нет. Можно, конечно, принять в данном примере предельное максимальное значение величины Ят = 1,43-25 = 35,8 МПа (согласно табл. 2 ГОСТ 18105 -2010 или табл. А.1 ГОСТ 18105 - 2018 максимальный коэффициент вариации прочности составляет 16%, в этом случае кт = 1,43). Но в практике часто возникают разногласия и по более обоснованным положениям норм, поэтому это положение стандарта должно быть четко оговорено. В случае тендера на поставку товарной бетонной смеси ее стоимость является ключевым моментом, но, поскольку повышение минимальной средней прочности бетона в поставляемой партии Ят связано с повышением стоимости бетонной смеси, вероятность поставки смеси, не позволяющей обеспечить требуемую прочность бетона в монолитной конструкции, возрастает. Что далее? Дорогостоящие мероприятия по усилению?

Самым сложным моментом является контроль прочности бетона монолитных конструкций, поскольку, помимо возможной поставки некачественной бетонной смеси, на прочность бетона монолитной конструкции существенное влияние оказывают технологические факторы -укладка (возможность, например, расслоения), уплотнение (возможность недоуплотнения), уход за твердеющим бетоном (тепломассоперенос, массообмен и др.). Очевидно, что в случае поставки некачественной бетонной смеси получить качественный бетон монолитной конструкции невозможно, а поставка качественной бетонной смеси еще не гарантирует получение качественного бетона монолитной конструкции. Согласно п. 11.1.2 ГОСТ 7473 производитель гарантирует в проектном возрасте нормируемые показатели качества бетона «...при соответствии режимов

твердения бетона нормальным по ГОСТ 10180». В монолитной конструкции это практически нереально. В этой ситуации ключевую роль играет входной контроль на объекте, который часто игнорируется потребителем. При этом схема входного контроля у поставщика и потребителя должны быть одинаковой. Это позволит выявить факт поставки некачественной бетонной смеси, правда, постфактум.

В новой редакции ГОСТ 18105, п. 8.5.5 предусматривает контроль по схеме В в случае «...если при контроле по схеме Г условие (17) не выполняется». Положение, с учетом представленных в табл. 2 данных, дискуссионное. На захватке 1 и 3 применение схемы Г недопустимо, поскольку Ут > 9% (п. 5.5 ГОСТ 18105-2018), но на захватке 1 контроль по схеме Г, как и по схеме В, дает положительный результат, тогда как на захватке 3 практически при такой же неоднородности бетона по прочности обе схемы контроля дают отрицательный результат. В связи с этим выбор применения схемы контроля В вместо применения контроля по схеме Г только на основании п 5.5 ГОСТ 18105-2018 вряд ли оправдан. Влияние оказывают единичные значения прочности, и, как следует из данных табл. 2, при практически равных значениях Ут значения Ят могут быть различными в одном и том же диапазоне изменения единичных значений прочности. Причиной этого может быть, в том числе, поставка бетонной смеси различными производителями [5]. В этом случае целесообразно провести контроль для каждой отдельной конструкции, что предусмотрено п. 8.1.2 новой редакции ГОСТ 18105.

Таблица №2

Фактический класс бетона в зависимости от неоднородности бетона по

прочности и схемы контроля

Захватк а Количество колонн Диапазон прочности, МПа МПа §т, МПа Ут, % Вф, МПа

Схема Г Схема В

1 12 32 - 43 37,5 3,5 9,3 30,6 31,2

2 39,0 2,8 7,2 31,2 34,0

3 34,9 3,3 9,5 27,9 29,0

Фактический класс бетона по прочности на сжатие при числе участков 6< п <15 предлагается определять по ф.-ад (1)

Выражение в скобках, по сути, является коэффициентом, значение которого при контроле по схеме Г составляет 0,8. На рис. 2 представлена зависимость величины этого коэффициента по ф.(1) в зависимости от числа участков и однородности значений прочности.

Очевидно, что значение выражения в скобках ф.(1) будет не менее 0,8 при коэффициенте вариации прочности не более 0,1. Получается, что контроль по схеме Г априори полагает достаточно высокую однородность бетона по прочности? Всегда ли это имеет место? Надо отметить, что в редакции ГОСТ 18105 - 2018 в п. 5.5 четко оговорены условия применения схемы Г, согласно которым при числе единичных значений до 15 коэффициент вариации прочности не должен превышать 9%, что является весьма важным и своевременным дополнением к предыдущей редакции. Однако, как показано выше, ориентация только на показатель однородности бетона по прочности не всегда оправдана.

Рис. 2 Зависимость величины выражения в скобках в ф.(1)в зависимости от числа участков и однородности значений прочности 0,13 - 0,1 - коэффициент вариации прочности бетона;

Г - при схеме контроля «Г»

Не совсем логичным выглядит требование п. 7.5 ГОСТ 18105 - 2010 (п. 8.4.1 ГОСТ 18105 - 2018). Поскольку, согласно п. 5.8 ГОСТ 18105 - 2010 «... проводят сплошной неразрушающий контроль прочности бетона всех конструкций контролируемой партии» (п. 8.1.4 ГОСТ 18105 - 2018), не совсем понятно, зачем применять статистические методы, которые предназначены для оценки качества всей партии продукции по результатам испытаний некоторой выборки из этой партии, при сплошном контроле, когда оценивается качество каждой единицы продукции? Рационально использовать, например, следующую схему. Заходим на захватку, содержащую, например, п колонн. Выполняем контроль прочности всех конструкций неразрушающими методами. Сравнение различных методов неразрушающего контроля прочности бетона производилось неоднократно [6

- 12]. Методы различаются по трудозатратам, естественно, стоимости, продолжительности испытаний, диапазону контролируемой прочности, точности. В любом случае, в зависимости от вида конструкции, в нашем случае целесообразно применять метод контроля с наименьшими значениями стоимости и продолжительности испытаний, например, ультразвук, при этом градуировка прибора не требуется, поскольку на данном этапе выполняем всего лишь ранжирование конструкций по скорости распространения ультразвука. При этом особое внимание следует уделить влажности бетона конструкций, она не должна существенно различаться [13]. Выявляем, например, две конструкции, в которых скорость ультразвука минимальная. Определяем предел прочности бетона в этих конструкциях прямыми методами, лучше всего по кернам. В случае если «самая минимальная» прочность в одной из конструкций выше нормируемого класса по прочности, конструкцию, естественно, следует принимать. Естественно, все остальные конструкции на захватке тоже, поскольку значения прочности бетона в этих конструкциях не ниже. Поскольку стандарт в новой редакции предусматривает приемку бетона по прочности для каждой отдельной конструкции, такой подход правомерен. Если результат отрицательный, придется продолжить определение прямыми методами. Целесообразно в этом случае определить прочность в конструкциях с потенциально максимальной и некоторыми «средними» значениями прочности, что позволит построить градуировочную зависимость и определить прочность бетона в каждой конструкции. Далее целесообразно провести приемку бетона по прочности для каждой отдельной конструкции.

Понятно, что для учета возможных ошибок измерения следует применять некоторый коэффициент безопасности, обоснованное назначение которого играет важную роль, при этом очень важно учесть и риск потребителя, и риск производителя [14], а также возможность ошибок,

связанных с методикой и объемом выборки при измерениях [15,16]. Как известно, основная задача измерений - обеспечить достоверность определения прочности бетона в конструкции. К сожалению, положения стандарта по этому вопросу для монолитных конструкций не всегда последовательны и однозначны. Например, п. 8.1.6 ГОСТ 18105 - 2018 указывает: «При выявлении зон конструкций, прочность бетона которых ниже средней прочности более чем на 15 %, следует проводит локализацию этих зон, а оценку прочности в таких зонах выполнять отдельно от основной конструкции». Локализовали. Дальше что? Как быть с прочностью всей конструкции?

П. 8.1.5 ГОСТ 18105 - 2018 предусматривает контроль прочности монолитных конструкций и групп по схеме В, отдельных зон конструкций -по схеме В или Г. При этом в соответствии с п. 3.1.5 единичное значение прочности бетона для монолитной конструкции - это «значение прочности бетона контролируемого участка конструкции». Такая схема предполагает в дальнейшем для каждой конструкции определение фактического класса бетона по ф.(14). Т.е. мы опять имеем сплошной контроль. Очевидно, что если минимальный фактический класс бетона отдельной конструкции в группе конструкций соответствует условию п. 8.5.2, ф.(17), то группу конструкций следует принимать. К сожалению, в п. 8 ГОСТ 18105 - 2018 имеют место неоднозначные положения. Выводы.

1. При контроле прочности бетона бетонных и железобетонных изделий и при проверке качества бетонных смесей целесообразно отказаться от двух схем контроля А и Б. Целесообразно ввести понятие «скользящий анализируемый период» и осуществлять контроль по схеме А.

2. Для контроля прочности бетона при проверке качества бетонных смесей целесообразно определить возможные эффективные методы оперативного контроля прочности и ввести их в стандарт.

3. Положения стандарта, касающиеся контроля прочности бетона монолитных конструкций целесообразно упростить, исключив возможность разночтения и необоснованное применение методов статистического контроля при сплошном контроле, сократить и изложить в более предписывающей редакции.

Литература

1. Виноградова Е.В. Проблемы управления качеством бетонных работ // Инженерный вестник Дона, 2012, №3. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N3y2012/1273.

2. Коревицкая М.Г., Бруссер М.И., Кузеванов Д.В., Анцибор А.В. Актуализация правил контроля и оценки прочности бетона по ГОСТ 18105 // Строительные материалы. 2018. №8. С. 66-68. DOI: doi.org/10.31659/0585-430X-2018-762-8-66-68.

3. Касторных Л.И., Трищенко И.В., Гикало М.А. Контроль и оценка прочности бетона на заводах сборного и товарного бетона // Инженерный вестник Дона, 2013, №4. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N4y2013/2320.

4. Несветаев Г.В., Жильникова Т.Н. Прогноз марочной прочности бетона по кинетике твердения в ранний период: акад. чтения им. Шухова, Белгород: БелГАСМ. - 2003. С. 341-343.

5. Качество бетона и стандартизация правил контроля его прочности. О новой редакции стандарта ГОСТ Р53231-2008 / Подмазова С.А., Куприянов Н.Н., Крылов Б.А., Сагайдак А.И. // Технологии бетонов. 2009. № 5. С. 22-25.

6. Коноплев С.Н. К вопросу о доминирующем методе контроля и оценки прочности бетона монолитных конструкций // Технологии бетонов. 2013. № 7 (84). С. 34-35.

7. Улыбин А.В. О выборе методов контроля прочности бетона построенных сооружений // Инженерно-строительный журнал. 2011. № 4 (22). С. 10-15.

8. Беленцов Ю.А., Харитонов А.М., Тихонов Ю.М. Оценка методов контроля прочности бетона по критерию надежности возводимых конструкций // Вестник гражданских инженеров. 2017. №6 (65). С. 147-151.

9. Снежков Д.Ю., Леонович С.Н. Повышение достоверности контроля прочности бетона неразрушающими методами на основе их комбинирования // Промышленное и гражданское строительство. 2018. №1. С. 25-32.

10. Коревицкая М.Г., Кузеванов Д.В. Совершенствование нормативной базы для механических методов неразрушающего контроля прочности бетона // Бетон и железобетон. 2016. №1. С. 18-20.

11. Букин А.В., Патраков А.Н. Определение прочности бетона методами разрушающего и неразрушающего контроля // Вестник Пермского государственного технического университета. Строительство и архитектура. 2010. №1. С. 89-94.

12. Гончаров А.А., Бидов Т.Х., Трескина Г.Е., Беккер Ю.Л. Исследование градуировочных зависимостей, используемых при контроле прочности бетона неразрушающими методами // Научное обозрение. 2015. №12. С. 6872.

13. Несветаев Г.В., Коллеганов А.В., Ивлев Л.Н. Перспективы использования метода ультразвукового прозвучивания при обследовании и проектировании усиления железобетонных конструкций // Безопасность труда в промышленности. 2008. №2. С. 62-66.

14. Тур В.В. Статистический контроль прочности бетона на сжатие в соответствии с требованиями СТБ EN 206-1:2000 и ГОСТ 18105-2010 (EN

206-1:2000; NEQ). Часть 4. // Технологии бетонов. 2015. № 5-6 (106-107). С. 46-51.

15. Jasiczak J, Kanoniczak M, Smaga A (2017) Division of Series of Concrete Compressive Strength Results into Concrete Families in Terms of Seasons within Annual Work Period. J Comput Eng Inf Technol 6:6. doi: 10.4172/23249307.1000187.

16. Jasiczak J, Kanoniczak M, Smaga A Standard term concrete families on the example of continuous production of spiroll boards. Construction and architecture Budownictwo i Architektura. 2014.13: pp.99-108.

URL: yadda.icm.edu.pl/baztech/element/bwmeta1.element.baztech-e7360cdf-1657-4736-bc53-7cac27e75711.

References

1. Vinogradova E.V. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2012, №3. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N3y2012/1273.

2. Koreviczkaya M.G., Brusser M.I., Kuzevanov D.V., Ancibor A.V. StroiteFny'e materialy . 2018. №8. pp. 66-68.

3. Kastorny'x L.I., Trishhenko I.V., Gikalo M.A. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2013, №4. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N4y2013/2320.

4. Nesvetaev G.V., Zhilnikova T.N. Prognoz marochnoj prochnosti betona po kinetike tverdeniya v rannij period [The prediction of the design strength of concrete on the kinetics of hardening in the early period]: akad. chteniya im. Shuxova, Belgorod: BelGASM. 2003. pp. 341-343.

5. S.A. Podmazova, N.N. Kupriyanov, B.A. KryTov, A.I. Sagajdak. Texnologii betonov. 2009. № 5. pp. 22-25.

6. Konoplev S.N. Texnologii betonov. 2013. № 7 (84). pp. 34-35.

7. Uly'bin A.V. Inzhenerno-stroitefny'j zhurnal. 2011. № 4 (22). pp. 10-15.

8. Belenczov Yu.A., Xaritonov A.M., Tixonov Yu. M. Vestnik grazhdanskix inzhenerov. 2017. №6 (65). pp. 147-151.

9. Snezhkov D.Yu., Leonovich S.N. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitefstvo. 2018. №1. pp. 25-32.

10. Koreviczkaya M.G., Kuzevanov D.V. Beton i zhelezobeton. 2016. №1. pp. 1820.

11. Bukin A.V., Patrakov A.N. Vestnik Permskogo gosudarstvennogo texnicheskogo universiteta. Stroitefstvo i arxitektura. 2010. №1. pp. 89-94.

12. Goncharov A.A., Bidov T.X., Treskina G.E., Bekker Yu.L. Nauchnoe obozrenie. 2015. №12. pp. 68-72.

13. Nesvetaev G.V., Kolleganov A.V., Ivlev L.N. Bezopasnosf truda v promy'shlennosti. 2008. №2. pp. 62-66.

14. Tur V.V. Texnologii betonov. 2015. № 5-6 (106-107). pp. 46-51.

15. Jasiczak J, Kanoniczak M, Smaga Ä (2017) Division of Series of Concrete Compressive Strength Results into Concrete Families in Terms of Seasons within Annual Work Period. J Comput Eng Inf Technol 6:6. doi: 10.4172/23249307.1000187.

16. Jasiczak J, Kanoniczak M, Smaga Ä Construction and architecture Budownictwo i Architektura 2014.13: pp.99-108.

URL: yadda.icm.edu.pl/baztech/element/bwmeta1.element.baztech-e7360cdf-1657-4736-bc53-7cac27e75711.

С 1 августа 2020 г. вступает в силу новый Перечень национальных стандартов и сводов правил

Автор: 

Трескина Галина

С 1 августа 2020 г. вступает в силу Постановление Правительства РФ от 4 июля 2020 г. № 985 «Об утверждении перечня национальных стандартов и сводов правил (частей таких стандартов и сводов правил), в результате применения которых на обязательной основе обеспечивается соблюдение требований Федерального закона «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» и о признании утратившими силу некоторых актов Правительства Российской Федерации. По данным Правительства РФ количество обязательных требований, предъявляемых к безопасности зданий и сооружений, в новом Постановлении сократилось на 30%. 

Однако обращаем внимание производителей бетонных смесей и конструкций ЖБК, а также строительные организации, на то, что в новом перечне появился ГОСТ 18105-2018 «Бетоны. Правила контроля и оценки прочности», которой вступил в силу с 01 января 2020г. Обязательными для выполнения требованиями стали Разделы 1, 4 (пункты 4.3 - 4.5, 4.7), 5 (за исключением пункта 5.5), 8 (пункты 8.1.1, 8.1.2, 8.2, 8.4, 8.5.1 - 8.5.5) ГОСТ 18105-2018. Таким образом, на бетонных заводах, заводах по производству ЖБК, а также строительных организациях, производящих монолитные бетонные и железобетонные конструкции и изделия, в обязательном порядке необходимо осуществлять Контроль и оценку прочности бетона статистическими методами с учетом характеристик однородности бетона по прочности.


Обязательным для соблюдения станет раздел 8 «Контроль и оценка прочности бетона монолитных конструкций» (за исключением отдельных подпунктов), что обяжет строительные организации серьезно подходить к контролю прочности и приемке бетона монолитных конструкций при строительном контроле. В соответствии с обязательным п. 8.2 «Определение прочности бетона монолитных конструкций» контроль прочности бетона монолитных конструкций необходимо проводить неразрушающими методами (ультразвуковой, отрыв со скалыванием и др.) или разрушающим методом определения прочности по образцам, отобранным из конструкций по ГОСТ 28570-2019 (по кернам). Определение прочности бетона по контрольным образцам, изготовленным на строительной площадке, допускается лишь в исключительных случаях - только для конструкций с ограниченным доступом к бетону (несъемная опалубка, заглубленные сооружения и т.п.).

Разъяснение процедуры контроля и оценки прочности бетонной смеси

Вопрос: Прошу разъяснить процедуру контроля и оценки прочности бетонной смеси, а также порядок освидетельствования ответственных конструкций в процессе строительства, реконструкции объекта капитального строительства.

Ответ подготовлен специалистами Управления государственного строительного надзора Ростехнадзора.

Правила контроля и оценки прочности бетонной смеси, готовой к применению, бетона монолитных, сборно-монолитных и сборных бетонных и железобетонных конструкций при проведении производственного контроля прочности бетона установлены межгосударственным стандартом ГОСТ 18105-2010 «Бетоны. Правила контроля и оценки прочности», части которого включены в Перечень национальных стандартов и сводов правил (частей таких стандартов и сводов правил), в результате применения которых на обязательной основе обеспечивается соблюдение требований Федерального закона «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений», утверждённого постановлением Правительства Российской Федерации от 26.12.2014 № 1521. Согласно пункту 5.3 ГОСТ 18105-2010 из каждой пробы бетонной смеси изготавливают серии контрольных образцов для определения нормируемой прочности. Согласно пункту 4.1.3 межгосударственного стандарта ГОСТ 10180-2012 «Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам» число контрольных образцов в серии (кроме образцов ячеистого бетона) принимают по таблице 3 в зависимости от среднего внутрисерийного коэффициента вариации прочности бетона  , рассчитываемого по Приложению А к указанному документу не реже одного раза в год.

Частью 4 статьи 53 Градостроительного кодекса Российской Федерации установлено, что в процессе строительства, реконструкции, капитального ремонта объекта капитального строительства лицом, осуществляющим строительство (лицом, осуществляющим строительство, и застройщиком или техническим заказчиком в случае осуществления строительства, реконструкции, капитального ремонта на основании договора), должен проводиться контроль (по результатам которого составляются акты) за безопасностью строительных конструкций и участков сетей инженерно-технического обеспечения, если устранение выявленных в процессе проведения строительного контроля недостатков невозможно без разборки или повреждения других строительных конструкций и участков сетей инженерно-технического обеспечения, за соответствием указанных работ, конструкций и участков сетей требованиям технических регламентов и проектной документации.

В соответствии с пунктом 5.4 Требований к составу и порядку ведения исполнительной документации при строительстве, реконструкции, капитальном ремонте объектов капитального строительства и требований, предъявляемых к актам освидетельствования работ, конструкций, участков сетей инженерно-технического обеспечения (РД-11-02-2006), утверждённых приказом Ростехнадзора от 26.12.2006 № 1128 (зарегистрирован Минюстом России 06.03.2007, № 9050), перечень ответственных конструкций, подлежащих освидетельствованию, определяется проектной и рабочей документацией.

Источник: Ростехнадзор

Если информация оказалось полезной, оставляем комментарии, делимся ссылкой на эту статью в своих социальных сетях. Спасибо!

Еще статьи:

Предупредительные меры по сокращению производственного травматизма: об изменениях в возмещении расходов

Инструкции по охране труда: разъяснения Минтруда России

Утверждены Правила безопасности при производстве и потреблении продуктов разделения воздуха

О несчастных случаях на производстве

Минздрав России предлагает обновить порядок проведения обязательных медосмотров работников, занятых на вредных производствах

ДСТУ Б В.2.7-224:2009 Бетоны. Правила контроля прочности

В стандарте ДСТУ Б В.2.7-224:2009 использованы основные положения ГОСТ 18105-86, который был разработан Научно-исследовательским институтом бетона и железобетона (НИИЖБ), Научно-исследовательским институтом строительных конструкций (НИИСК), Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом организации, механизации и технической помощи строительству , Министерством энергетики и электрификации, Министерством промышленности строительных материалов и Министерством высшего и среднего специального образования.

Сфера применения

Настоящий стандарт распространяется на тяжелый, легкий и ячеистый, а также плотный силикатный бетоны сборных и монолитных бетонных и железобетонных изделий, конструкций, зданий и сооружений (далее - конструкций) и устанавливает правила контроля прочности бетона на сжатие, осевое растяжение и растяжение при изгибе (далее - прочности).

Выполнение требований этого стандарта способствует обеспечению принятых при проектировании конструкций расчетных и характеристических сопротивлений бетона.

ДСТУ Б В.2.7-224:2009
Наименование документа Бетоны.
Правила контроля прочности.
Строительные материалы.
Дата начала действия 01.09.2010
Дата принятия 22.12.2009, приказ № 644 (Министерство регионального развития и строительства Украины)
Заменил ГОСТ 18105-86
Статус Действующий
Вид документа ДСТУ (Государственные стандарты Украины)
Шифр документа Б В.2.7-224:2009
Разработчики Державне підприємство "Державний науково-дослідний інститут будівельних конструкцій" (ДП НДІБК)
Скачать ДСТУ Б В.2.7-224:2009

Ключевые слова: бетон, проектный возраст бетона, средний уровень прочности бетона, испытания, испытательное оборудование, средства измерений, неразрушающие методы контроля, предел прочности.

Армис

Прочность бетонов различных классов по ГОСТ18105-89 "Бетоны. Правила контроля прочности". Коэффициент вариации 8%.

Прочность бетонов различных классов по ГОСТ18105-89 "Бетоны. Правила контроля прочности". Коэффициент вариации 8%.

Работаем с 9 00 - 18 00

Режим работы:
Пн-Пт  9.00 - 18.00


Телефоны для заказов, c 9 до 18 часов

+7 812 716-50-70
+7 812 716-70-80

E-mail для отправления заявок:

Бухгалтерия:

ОТК:
 [email protected]

Мы предлагаем широкий ассортимент бетонных и железобетонных изделий по адекватным ценам. Покупая бетонные и железобетонные изделия у нас, вы можете быть уверены в их качестве.

Прочность бетонов различных классов по ГОСТ18105-89 "Бетоны. Правила контроля прочности". Коэффициент вариации 8%.

    

  № п/п   Класс бетона       Прочность, в МПа,  с коэффициентом вариации 8%    
70% 90%  100%
1 B7,5 5,74   8,2   
2 B10 7,63      10,9
3 B12,5 9,52      13,6   
4 B15 11,48      16,4   
5 B20 15,26      21,8
6 B22,5 17,15      24,5   
7 B25 19,11      27,3   
8 B30 22,89      32,7   
9 B35 26,74   38,2   
10 B40 30,52      43,6   
11 B45 34,37      49,1   
12 B50 38,15   54,5   

Возврат к списку

Ленинградская область, Всеволожский район, пос. им. Свердлова, ул. Набережная, 10А.
Телефон: +7 812 716 50 70 | +7 812 716 70 80 | +7 812 611 10 79 |
Email: | 71670[email protected] |
© 2020 Тюбинг. Завод железобетонных изделий. ООО "АСК Форум" (ИНН 7811651341).

Актуализация Правил контроля и оценки прочности бетона по ГОСТ 18105

Основные изменения внесены в редакцию ГОСТ 18105 «Бетон. Правила контроля и оценки силы », в процессе его разработки в 2017 году. Систематизированы исходные предпосылки работы. Приведены обоснования актуальности внесения изменений и дополнений в настоящий ГОСТ. Показаны проблемы, выявленные при использовании упрощенных схем управления. Приведен вывод значения граничного коэффициента вариации для применения упрощенной схемы управления - схемы «G».Отмечены ключевые дополнения к нормативным требованиям стандарта. Сформулированы основные направления развития стандарта и необходимые исследования на ближайшие годы, включая гармонизацию требований к контролю прочности с международными стандартами, разработку и определение иерархии методов контроля, их точности. Отмечается актуальность разработки отдельного стандарта по терминологии и классификации методов контроля прочности бетона.

M.G. КОРЕВИЦКАЯ, кандидат технических наук (Этот адрес электронной почты защищен от спам-ботов. У вас должен быть включен JavaScript для его просмотра.),
М.И. БРУССЕР кандидат технических наук (Этот адрес электронной почты защищен от спам-ботов. У вас должен быть включен JavaScript для его просмотра.),
D.V. КУЗЕВАНОВ, канд. Техн. Наук,
А.В. АНЦИБОР, инженер

Научно-исследовательский проектно-технологический институт бетона и железобетона имени А.Гвоздев, «НИЦ« Строительство », АО (109428, Российская Федерация, Москва, 2-я Институтская ул., Д. 6)

1. Эккель С.В. Некоторые предложения по дополнению существующих стандартов на дорожный бетон. Технологии бетонов. 2016. № 7–8. С. 50–60.
2. Шейнин А.М., Эккель С.В. ГОСТ 18105 для контроля прочности бетона. Наука и техника в дорожной отрасли. 2011. № 4. С. 32–35. (По-русски).
3. Дерюгин Л.М., К вопросу оценки качества и прочности бетона.Бетон и железобетон. 2014. № 1. С. 23–27. (По-русски). 4. Васильев А.И., Евланов С.Ф., Бейвел А.С. Контроль прочности бетона при обследовании мостов. Нужен отдельный ГОСТ. Доступно на: http://www.concreteunion.ru/presscentre/detail.php?ID=14050 (Дата обработки 02.02.2018).
5. Касторных Л.И., Трищенко И.В., Гикало М.А. Контроль и оценка прочности бетона заводов сборного и товарного бетона. Инженерный вестник Дона. 2013. № 4 (27), с. 287.(По-русски).
6. Коноплев С.Н. Опять же о доминирующем методе контроля прочности бетонных монолитных конструкций. Технологии бетонов. 2015. №1–2, с. 53. с.
7. Тур В.В. Статистический контроль прочности бетона на сжатие по СТБ EN 206 и ГОСТ 18105–2010. Технологии бетонов. 2015. №1–2, с. 64. с.
8. Гвоздев А.А., Краковский М.Б., Брюссер М.И., Игошин В.Л., Дорф В.А. Связь статистического контроля прочности бетона с надежностью железобетонных конструкций.Бетон и железобетон. 1984. № 4..
9. Игошин В.Л. Методы статистического контроля прочности бетона с учетом надежности железобетонных конструкций. Дисс… кандидат технических наук. Москва. 1985. 151 с. (По-русски).

Стандарты испытаний для текучей заливки

Хотя агентства и владельцы все чаще используют текучий наполнитель, они часто не знают о существовании применимых стандартов испытаний для контроля строительства.Текучая засыпка представляет собой смесь почвы, вяжущего вещества и воды, которая затвердевает и превращается в материал, более плотный, чем уплотненный грунт. Обычно текучая засыпка представляет собой самовыравнивающийся раствор, который может быть экономичной альтернативой уплотненному грунту.

Текучий заполнитель (также известный как CLSM или CDF) может использоваться в качестве подстилки, засыпки и засыпки при прокладке трубопровода. До тех пор, пока соблюдаются требования к прочности и текучести, ингредиенты и смешивание текучей начинки могут широко варьироваться. Проекты трубопроводов использовали конкретные стандарты испытаний, не осознавая, что ASTM имеет стандарты специально для текучей заливки.Поскольку текучий наполнитель обладает свойствами, уникальными для его использования, существуют отдельные стандарты ASTM для прочности, текучести, времени схватывания, текучести и веса единицы, а также отбора проб.

Текучий наполнитель для прокладки труб набирает популярность из-за сокращения количества проверок и испытаний, а также исключения переделок и повторных испытаний уплотненного грунта. Равномерное перемешивание и укладку намного легче поддерживать с текучей насыпью, чем с уплотненной почвой. Почва требует повторного уплотнения, когда полевые испытания на плотность, проведенные на грунте, приводят к неприемлемо низкой плотности.

Типичная конструкция может привести к повторному уплотнению от 10 до 25 процентов грунта, особенно в начале строительства, когда некоторые эксперименты с процедурами уплотнения необходимы для получения требуемой плотности. Вместо испытаний на плотность, контроль конструкции размещения текучей заливки обычно включает испытания на прочность на сжатие, текучесть и время схватывания.

Стандарты ASTM, применимые к текучей заливке:

  • ASTM D 4832, Стандартный метод испытаний для подготовки и испытания испытательных цилиндров с контролируемым материалом низкой прочности (CLSM)
  • ASTM D 5791, Стандартная практика отбора проб свежесмешанных контролируемых низкопрочных материалов (CLSM)
  • ASTM D 6023, Стандартный метод испытаний для определения веса единицы, выхода, содержания цемента и содержания воздуха (гравиметрический) контролируемого низкопрочного материала (CLSM)
  • ASTM D 6024, Стандартный метод испытания на падение шарика контролируемого материала с низкой прочностью (CLSM) для определения пригодности приложения нагрузки
  • ASTM D 6103, Стандартный метод испытания стабильности потока контролируемого низкопрочного материала (CLSM)

Отбор проб

Стандарт ASTM, специально предназначенный для отбора проб текучего наполнителя, - ASTM D 5791.Стандарт аналогичен ASTM C 172 для бетона.

В настоящее время ASTM D 5791 утверждает, что он применим только к центральной смешанной текучей насыпи, транспортируемой на строительную площадку. Для объемных смесителей и смесителей на стороне траншеи в спецификации проекта должны быть изложены требования к отбору проб или использоваться такая формулировка, как «получение образцов с использованием процедур, аналогичных принципам в ASTM D 5791».

Прочность на сжатие

Испытание прочности на сжатие включает определение прочности на сжатие затвердевшей смеси в течение семи и / или 28 дней.Испытания на прочность при сжатии проводятся для проверки адекватности и однородности смесей. Для представления каждой партии образцов необходимо подготовить как минимум два цилиндра для прочности на сжатие размером 6 на 12 дюймов. На начальных этапах работы рекомендуется использовать три испытательных цилиндра для получения репрезентативных данных. Рекомендуется использовать несколько цилиндров 6 на 12, потому что прочность может легко изменяться на ± 50 процентов из-за низкой прочности, присущей вариабельности материала, а также чувствительности к обращению и испытанию машины.

Подготовка и испытание баллонов с текучим наполнением должны проводиться в соответствии с ASTM D 4832. Процедура испытания аналогична ASTM C 39 для бетона, за исключением того, что баллоны с текучим наполнителем более хрупкие и требуют большей осторожности при обращении и испытаниях.

Рекомендуется минимальное значение прочности на сжатие 40 фунтов / дюйм3 (Howard 2015), чтобы текучая насыпь была прочнее, чем существующий грунт, и имела достаточную прочность для испытаний. Прочность на сжатие не обязательно должна быть выше 80 фунтов на квадратный дюйм, потому что больше прочности не требуется.Текучий наполнитель можно удалить с помощью экскаватора, а не отбойного молотка. Иногда возникает необходимость удаления затвердевшей текучей заливки при ремонте, пересечении линий и т. Д.

Проверка текучести

Использование стандартного конусного конуса для текучего наполнителя нецелесообразно, поскольку материал может растекаться на расстояние до трех футов из-за своей текучести. Консистенцию (текучесть) текучей смеси наполнителя можно измерить с помощью ASTM D 6103. Эта процедура была разработана специально для количественной оценки характеристик текучести наполнителя.Тех, кто работает с бетоном, учат поддерживать как можно более низкое содержание воды. В результате иногда бывает трудно заставить строителей, операторов транспортной смеси или строительных инспекторов добавить достаточно воды в текучую заливку, чтобы смесь была достаточно текучей, чтобы заполнить все пустоты между трубой и стенками траншеи. Тест включает заполнение суспензией открытого цилиндра размером 3 на 6 дюймов, подъем цилиндра и измерение диаметра полученного пирожка. Два измерения диаметра, разнесенных на 90 градусов, усредняются, и среднее значение должно составлять от 8 до 12 дюймов, чтобы смесь имела надлежащую консистенцию.

Для текучих смесей наполнителя, размещаемых на склоне, или когда требуется более густая смесь, испытание конуса оседания (ASTM C 143) становится более полезным индикатором консистенции. В начале размещения может потребоваться испытание, чтобы установить соответствующий спад. Следует найти баланс между жесткостью и заполнением всего пространства вокруг трубы.

Установить время

Засыпка текучей засыпки обычно осуществляется на следующий день после засыпки текучей засыпки. Однако иногда необходимо как можно быстрее уложить засыпку и / или дорожное покрытие поверх текучей засыпки.В процедуре испытания ASTM используется Келли-Болл, чтобы измерить, когда текучий наполнитель схватился достаточно, чтобы положить на него засыпку. Как описано в ASTM D 6024, испытание включает в себя пять падений стального шарика на поверхность затвердевшего материала и измерение диаметра отпечатка. Если диаметр составляет 3 дюйма или меньше, материал может иметь засыпку или тротуар.

Испытательное оборудование такое же, как и в ASTM C 360 для бетона, но процедура немного отличается.В C 360 мяч подвешивается на поверхности свежего бетона, отпускается и измеряется глубина проникновения. Средняя глубина проникновения трех определений коррелирует со стандартным испытанием на осадку.

Некоторые агентства потребовали использовать пенетрометр Проктора, ASTM D 1558, для определения установленного времени. Следует использовать 1-дюймовый наконечник для пенетрометра Proctor, особенно для естественной текучей насыпи, содержащей комья почвы. Пенетрометр гораздо удобнее использовать, чем мяч Келли.Предлагаемая процедура состоит в том, чтобы выполнить сопутствующие испытания шара Келли и пенетрометра Проктора на ранней стадии проекта и установить корреляцию, чтобы использовать только пенетрометр. Эту корреляцию следует повторить при значительных изменениях в смеси. В качестве альтернативы также использовался карманный пенетрометр, используемый для почв.

Масса агрегата, производительность, содержание воздуха

ASTM D 6023 был разработан для измерения удельного веса свежего материала. Процедура также дает формулы для расчета выхода, содержания цемента и воздуха в цементно-грунтовом растворе.Процедура аналогична ASTM C 138 для бетона. Контейнер известного объема (вместимость зависит от максимального размера частиц, присутствующих в смеси) заполняется суспензией, верхняя часть смещается, и контейнер взвешивается.

Для более жестких смесей текучего наполнителя может быть более подходящим использование ASTM C 138, поскольку оно предписывает взбивать смесь стержнями или вибрировать для удаления воздушных карманов, которые не существуют, когда материал находится в форме суспензии.

ССЫЛКИ

  1. Ховард, Амстер (2015) Установка трубопровода 2.0, Издательство Относительности
  2. ASTM C 39, Метод испытаний на прочность на сжатие цилиндрических образцов бетона
  3. ASTM C 138, Стандартный метод испытаний для определения веса, выхода и содержания воздуха
    (Гравиметрический) бетона
  4. ASTM C 143, Стандартный метод испытаний на оседание гидравлически-цементного бетона
  5. ASTM C 172, Стандартный метод отбора проб свежесмешанного бетона
  6. ASTM C 360, Стандартный метод испытаний на проникновение шариков в свежий бетон из портландцемента
  7. ASTM D 1558, Стандартный метод испытаний зависимости влагосодержания и сопротивления проникновению мелкозернистых грунтов

ОБ АВТОРЕ: Амстер Ховард - консультант по гражданскому строительству из Лейквуда, штат Колорадо, и признанный эксперт по взаимодействию с почвами.Эта статья основана на отрывке из его книги «Установка конвейера 2.0». Для получения дополнительной информации перейдите на Pipeline-Installation.com.

Из архива

Что такое зрелость бетона? | Giatec Scientific Inc.

Зрелость бетона - это значение индекса, которое отражает прогресс отверждения бетона. Он основан на уравнении, которое учитывает температуру бетона, время и прирост прочности.Зрелость бетона - это точный способ определения значений прочности затвердевающего бетона в реальном времени.

Быстрый подход к оценке прочности на сжатие на месте

Ранняя, быстрая и точная оценка прочности бетона на сжатие на месте - одна из основных задач бетонной промышленности. Практическое решение таких проблем может предотвратить многомиллионные дополнительные ежегодные инвестиции для строительной отрасли и владельцев гражданских сооружений, поскольку годовое производство бетона в мире оценивается в 3 единицы.8 млрд куб. Точная и разумная оценка прочности на сжатие на месте дает возможность оптимизировать конструкцию бетонной смеси, а также оптимизировать время снятия опалубки. Оптимизация состава смеси влияет на потребление сырья (например, цемента и заполнителей) и альтернативных материалов (например, природных пуццоланов и дополнительных вяжущих материалов, таких как зола-унос и микрокремнезем). Учитывая большие объемы глобального потребления бетона, это, в свою очередь, могло бы эффективно оптимизировать потребление ресурсов и значительно снизить выбросы CO 2 и токсичных материалов (выбрасываемых при производстве цемента) в атмосферу.

Метод зрелости - удобный подход для прогнозирования увеличения прочности бетона в раннем возрасте, основанный на том принципе, что прочность бетона напрямую связана с температурой гидратации цементной пасты. Концепция зрелости для оценки прироста прочности бетона описана в ASTM C1074, Стандартная практика оценки прочности бетона по методу зрелости. Этот метод потенциально может решить многие насущные проблемы, стоящие перед бетонной промышленностью, такие как прогнозирование подходящего времени для снятия опалубки и последующего натяжения, особенно при низких температурах, когда рост прочности бетона затруднен; и оптимизация рецептуры бетонной смеси и условий твердения бетона (например,г. обогрев бетона при низких температурах или защита поверхности в жаркую и сухую погоду). Отсутствие точной оценки прочности на ранних этапах строительства имеет двоякий характер: подрядчики либо слишком долго ждут следующих действий (например, снятия опалубки), что дорого из-за задержек в завершении проекта, либо действуют преждевременно, что может привести к повреждению бетонной конструкции. трещина - это может привести к проблемам с долговечностью и производительностью в будущем - или даже к разрушению конструкции.

На большинстве строительных площадок образцы бетона, затвердевшего в полевых условиях, испытывают на прочность в течение первой недели после заливки бетона, чтобы принять решение о снятии опалубки.ASTM C873 предлагает метод испытаний для отлитых на месте цилиндрических образцов. Эти образцы могут быть удалены позже для измерения прочности бетона на сжатие в лаборатории. Обычно, если бетон достигает 75% от расчетной прочности, инженеры-конструкторы допускают чередование форм. Проблема, однако, в том, что для оценки прочности раздавливается только один образец. Это не обязательно точно. Этот метод ограничен использованием в горизонтальных и толстых бетонных элементах, таких как плиты. Кроме того, строительная бригада обычно находится на стройплощадке, ожидая результатов лабораторных исследований прочности на сжатие.Это увеличивает стоимость строительства, а ее неопределенность снижает эффективность строительства. Хотя существуют альтернативные методы, такие как проверка на зрелость бетона, существует традиционное сопротивление их использованию для большинства конкретных проектов. За исключением конкретных проектов, бетонная промышленность проявляет интерес к широко используемым испытаниям на прочность на сжатие. Это в основном связано с первоначальной стоимостью калибровки бетонной смеси для кривых зрелости и отсутствием опыта по установке датчиков температуры бетона, сбору и анализу данных.

Такие подходы к оценке прочности на сжатие могут привести к тому, что подрядчики по бетону будут принимать консервативные решения, столкнутся с более сложными техническими проблемами (например, задержка в снятии опалубки и ненужное длительное отверждение и защита поверхности) и тратить больше финансовых ресурсов.

В качестве неразрушающего контроля метод проверки зрелости бетона может быть подходящим кандидатом для заполнения этого пробела. По сравнению с большинством неразрушающих технологий на месте (например, молот Шмидта или скорость ультразвукового импульса) преимущество метода зрелости заключается в том, что процедура оценки прочности на сжатие будет объективной и качественной после построения кривой зрелости. и принят.

В этой технической статье описывается, как строится кривая зрелости и как она применяется для оценки прочности бетона на сжатие на месте.

Пожалуйста, посмотрите короткое видео о тестировании бетона на зрелость здесь.

Хотите узнать, как мы используем метод зрелости для наших беспроводных датчиков SmartRock? Прочтите все об этом здесь!

Каков принцип метода погашения?

Метод зрелости - это относительно простой подход для оценки прочности бетона на сжатие на месте, особенно в раннем возрасте менее 14 дней.После того, как кривая зрелости разработана в лаборатории для конкретного проекта, ее можно использовать для оценки прочности бетона на сжатие на месте в режиме реального времени.

Величина зрелости определяется фундаментальным предположением о том, что конкретная бетонная смесь, заливаемая в ходе конкретного проекта, имеет одинаковую прочность на сжатие при одинаковом «индексе зрелости». Это означает, что данная формула бетонной смеси или смесь, например, может достичь той же прочности на сжатие через 7 дней отверждения при 10 ° C, когда она отверждается при 25 ° C в течение 3 дней.

Метод зрелости, основанный на ASTM C1074, является наиболее часто используемым методом для оценки прочности бетона на месте. ASTM C1074 обеспечивает две функции зрелости: 1) функция медсестры-Сола; и 2) функция Аррениуса. Согласно методу медсестры-Сола, существует линейная зависимость между зрелостью и температурой в реальном времени. Основное предположение состоит в том, что рост прочности бетона является линейной функцией температуры гидратации. Уравнение 1 показывает взаимосвязь между зрелостью и температурой гидратации.

M (t) =? [(T a -T 0 ) x? T], уравнение 1

Где: M (t) - индекс зрелости в возрасте t; T a - средняя температура за интервал времени? T; T 0 - исходная температура. ASTM C1074 предоставляет стандартную процедуру для определения исходной температуры для конкретной конструкции смеси. Однако большинство предыдущих исследований предлагают практическую оценку исходной температуры, которая находится между 0 ° C и -10 ° C. Действительно, это температура, при которой прекращается гидратация вяжущего теста; следовательно, рост прочности бетона прекращается.Неопубликованные результаты Giatec Scientific Inc. показывают, что эта температура находится в диапазоне от 0 ° C до -5 ° C в зависимости от формулы бетонной смеси.

Второй подход - это функция Аррениуса, которая предполагает наличие экспоненциальной зависимости между прочностью на сжатие и температурой гидратации. Индекс зрелости определяется в форме эквивалентного возраста при эталонной температуре. Это означает, что фактический возраст должен быть приведен к эталонной температуре, чтобы оценить прочность на сжатие.Для этой функции необходимо значение энергии активации, которое можно определить в соответствии с процедурой, подробно описанной в ASTM C1074.

Несмотря на то, что функция Аррениуса более точна с научной точки зрения, функция медсестры-Саула чаще используется в бетонной промышленности по следующим причинам:

  1. Точность функции «Медсестра-Сол» достаточна для большинства полевых работ;
  2. Функция медсестры-Саула относительно проще по сравнению с функцией Аррениуса.

Каким образом кривая зрелости – силы принимается с помощью функции «медсестра-Сол»?

Как подробно описано в ASTM C1074, существует пошаговое руководство для построения кривой зрелости и для оценки прочности на сжатие. Эти шаги описаны ниже.


Кривая зрелости-прочности представляет собой соотношение между индексом зрелости и прочностью на сжатие для конкретной конструкции бетонной смеси, принятой в лаборатории. Для этого необходимо отлить соответствующие цилиндрические образцы бетона, а затем хранить их в полуадиабатическом состоянии для отверждения.Определенное количество бетонных цилиндров (т. Е. Не менее двух бетонных образцов) должно быть оборудовано встроенными датчиками температуры для регистрации истории температуры гидратации. Прочность бетона на сжатие измеряется в возрасте 1, 3, 7, 14 и 28 дней.

Индекс зрелости рассчитывается во время испытаний на прочность с использованием уравнения 1. Затем будет построена лучшая кривая для данных прочности по сравнению с данными индекса зрелости. Следует отметить, что важно протестировать конструкцию бетонной смеси, которая будет такой же, как и в строительном проекте.Любые отклонения от первоначального состава смеси (например, соотношение воды и цемента, содержание цемента и т. Д.) Снизят точность метода определения зрелости для оценки прочности на сжатие.
После построения кривой зрелости - прочности ее можно использовать для оценки прочности бетона на месте с использованием истории температуры гидратации. Для этого необходимо регистрировать температурную историю бетонных элементов после заливки с помощью встроенных датчиков в местах, которые обычно являются критическими с точки зрения условий воздействия, отверждения и требований к конструкции.Для обеспечения точности кривой зрелости и прочности следует проводить регулярные тесты контроля качества. Эти средства управления сводят к минимуму любую ошибку в оценке прочности на месте из-за ограничений, присущих методу испытаний на зрелость бетона.
Некоторые из важных ограничений этого метода перечислены ниже:
  • Бетон на месте не является репрезентативным для бетона, используемого для калибровки в лаборатории. Это может быть из-за изменений в материалах, соотношении воды и цемента, содержании воздуха, методе дозирования и т. Д .;
  • Бетон на месте не укладывается, не уплотняется, не затвердевает и т. Д .;
  • Очень высокие температуры в раннем возрасте могут привести к неточной оценке силы в более позднем возрасте;
  • Использование исходной температуры (для функции «Медсестра-Саул»), которая не является репрезентативной для бетонной смеси, может привести к неправильной оценке прочности.

Было разработано несколько устройств для измерения зрелости, которые могут измерять температуру гидратации бетона в реальном времени. Большинство этих устройств, таких как Flir Intellirock, Command Center и Concure iDrop, могут рассчитывать индекс зрелости и прогнозировать прочность на сжатие, если построены кривая зрелости - прочности, исходная температура и любая необходимая информация. Большинство этих устройств включает датчик температуры, встроенный в бетонные элементы, который подключается к регистратору данных через электрический кабель.В качестве альтернативы, простая термопара может быть встроена в бетон для контроля температуры с помощью подключенного регистратора данных. Затем данные должны быть извлечены и использованы для расчета индекса созревания и использования его для оценки прочности бетона по кривой зрелости.

Стандарты

Метод зрелости широко стандартизирован и принят строительными нормами. В этом разделе приведены различные коды и стандарты, принятые в разных странах и регионах. Страны, которые не определяют зрелость в своем кодексе, обычно следуют стандартам ASTM.Есть также несколько стран, которые активно работают над стандартизацией или утверждением метода для их собственной стандартной практики.

США

ASTM C1074: Стандартная практика оценки прочности бетона по методу зрелости

ASTM C918: Стандартный метод испытаний для измерения прочности на сжатие в раннем возрасте и расчета прочности на сжатие в более позднем возрасте

ACI 318- 6.2: Требования Строительных норм для конструкционного бетона и комментарий

ACI 228.1R: Методы оценки прочности бетона на месте

ACI 306R: Руководство по бетонированию в холодную погоду

AASHTO T325: Стандартный метод испытаний для оценки прочности бетона при строительстве транспортных средств с помощью испытаний на зрелость.

DOT: Метод зрелости широко используется большинством DOT в США. По состоянию на январь 2018 года 29 штатов признают зрелость одним из методов тестирования в своих спецификациях. Список этих состояний представлен в Таблице 2-1. Спецификации в отношении изменений зрелости для каждого DOT, поскольку некоторые требуют использования метода зрелости, в то время как другие просто принимают его как альтернативу полевым образцам или используют его только для определенных приложений.Другие штаты в настоящее время внедряют метод для будущих пересмотров.

Канада

CSA A23.1 / A23.2: Бетонные материалы и методы бетонного строительства / Методы испытаний и стандартная практика для бетона

Южная Америка

NCH 170: Hormigon - Requisitos generals (Бетон - Общие требования)

Европа

Многие европейские страны допускают использование стоимости зрелости в качестве меры внутренней прочности, указав зрелость в своих собственных стандартах.Три стандарта, которые обычно используются в качестве руководства для измерения зрелости:

EN 206-1: 2002, Бетон - Часть 1: Технические характеристики, характеристики, производство и соответствие

BS EN 13670: Выполнение бетонных конструкций

NEN 5970: Определение прочности свежего бетона методом взвешенной зрелости

Сравнение зрелости с другими методами определения прочности

За исключением метода зрелости, все другие методы имеют некоторые ограничения в отношении применимого диапазона прочности на сжатие и / или места проведения испытаний.В таблице 1-1 представлены точность, простота использования и требуемые характеристики для различных методов контроля прочности на месте. Таблица 1-1 была адаптирована и изменена из ACI 288.1R; Со времени последнего выпуска этого руководства ACI в 2003 г. В результате новые разработки в области технологий сделали большинство этих методов более простыми в использовании, в частности метод зрелости. Несмотря на то, что подрядчикам доступен широкий спектр методов измерения прочности на месте, в большинстве случаев предпочтительным методом по-прежнему являются испытания на разрыв.В последнее время метод зрелости приобрел большую популярность в Северной Америке, а также во всем мире, хотя и более медленными темпами. Это предпочтительный метод для самых разных проектов и приложений. В этой книге будут подробно обсуждаться различные аспекты метода зрелости, его применение и ограничения.

** Примечание редактора: этот пост был первоначально опубликован в сентябре 2018 года и был обновлен для обеспечения точности и полноты.

Закон о соотношении плотности воды и цемента для 28-дневного прогнозирования прочности на сжатие материалов на основе цемента включая раствор, обычный бетон, керамзитобетон и пенобетон.Была испытана стандартная 28-дневная прочность на сжатие различных растворов, обычного бетона, керамзитобетона и пенобетона. Были проведены и сопоставлены симуляции закона Абрамса, формулы Боломея и закона отношения плотности воды и цемента. Закон отношения плотности воды к цементу иллюстрирует лучшее моделирование для прогнозирования 28-дневной прочности на сжатие материалов на основе цемента. Закон о соотношении вода-цемент-плотность включает как водоцементное соотношение, так и относительную кажущуюся плотность материала на основе цемента.Относительная кажущаяся плотность материала на основе цемента является важным из всех факторов, определяющих прочность на сжатие материала на основе цемента. Закон отношения плотности воды к цементу будет полезен для точного и обобщенного прогноза 28-дневной стандартной прочности на сжатие при отверждении материалов на основе цемента.

1. Введение

Материалы на основе портландцемента, такие как цементный раствор, обычный бетон, легкий бетон и пенобетон, имеют чрезвычайно широкий спектр применения в гражданском строительстве во всем мире и, как ожидается, будут более широко использоваться в будущем. также.Свойства материалов на основе цемента определяются всей составляющей сырья и их пропорциями. Ясное и правильное понимание физической связи между свойствами и составом материалов на основе цемента очень важно. Другими словами, точное и обобщенное прогнозирование свойств на основе состава материалов на основе цемента будет полезно для инженерного проектирования и применения материалов на основе цемента. Прочность на сжатие в течение 28 дней - одно из важнейших свойств материалов на основе цемента для проектирования конструкций в гражданском строительстве.Пока неясно, как 28-дневная прочность на сжатие определяется составом материалов на основе цемента.

С момента изобретения портландцемента в 1824 году многочисленные исследовательские работы доказали, что 28-дневная прочность на сжатие материалов на основе цемента определяется сырьем, включая цемент, дополнительные вяжущие материалы, заполнители и т. Д., Пропорциями, включая водоцемент. соотношение, соотношение песок-заполнитель, содержание цемента и т. д., а также условия отверждения, включая температуру окружающей среды, давление и влажность.В 1918 году Абрамс провозгласил закон водоцементного отношения, основанный на наблюдении, что по мере уменьшения водоцементного отношения прочность бетона соответственно увеличивается. В 1935 году Боломей дал формулу для прогнозирования прочности на сжатие цементного раствора, которая выражает линейную зависимость между водоцементным соотношением и прочностью на сжатие. И закон Абрамса, и формула Боломея показывают, что прочность на сжатие материалов на основе цемента в основном зависит от водоцементного отношения среди всех других факторов.Таким образом, закон Абрамса и формула Боломея рассматриваются как разные математические формы закона водоцементного отношения. Что касается строительного раствора, было обнаружено, что соотношение цемент-песок, содержание дополнительного вяжущего материала и тип цемента - все это будет влиять на параметры в законе Абрамса или формуле Боломея [1–4]. Для обычного бетона тип цемента, возраст выдержки и содержание микрокремнезема будут влиять на параметры в законе Абрамса или формуле Боломея [5–8]. Для легкого бетона свойства заполнителей будут влиять на параметры в законе Абрамса или формуле Боломея [9].Для пенобетона условия отверждения, тип цемента, пенообразователь и плотность в сухом состоянии будут влиять на параметры в законе Абрамса или формуле Боломея [10, 11]. Однако до сих пор прилагалось меньше усилий для обобщения закона Абрамса или формулы Боломея для материалов на основе цемента, включая строительный раствор, обычный бетон, легкий бетон и пенобетон вместе взятые.

В этом материале была исследована 28-дневная прочность на сжатие материалов на основе цемента, включая раствор, обычный бетон, легкий бетон и пенобетон.Закон Абрамса и формула Боломея были применены для моделирования взаимосвязи между водоцементным соотношением и 28-дневной прочностью на сжатие. Предложен и проверен новый закон отношения плотности воды к цементу. Эта работа будет полезна в дальнейшем для прогнозирования свойств прочности по составу материалов на основе цемента и исследования долговечности структуры материалов на основе цемента [12–18].

2. Закон водоцементного отношения и закон водоцементного отношения

Математическая зависимость между прочностью на сжатие и водоцементным соотношением, согласно закону Абрамса, показана в следующем уравнении: где σ c - прочность на сжатие материала на основе цемента (МПа), - водоцементное соотношение, а a 1 и a 2 - параметры, определяемые типом цемента, содержанием цемента, состоянием твердения, и т.п.

Математическая зависимость между прочностью на сжатие и водоцементным соотношением, согласно формуле Боломея, показана в следующем уравнении: где b 1 и b 2 - параметры, определяемые типом цемента, содержанием цемента, условия отверждения и т. д.

Закон отношения плотности цемента к воде предполагает, что прочность на сжатие материалов на основе цемента в основном зависит от отношения плотности воды к цементу среди всех других факторов.Математическая взаимосвязь между прочностью на сжатие и отношением плотности воды к цементу в соответствии с законом отношения плотности воды к цементу показано в следующем уравнении: где D r - кажущаяся относительная плотность материала на основе цемента. , - соотношение воды и плотности цемента, а d 1 , d 2 и d 3 - параметры, определяемые типом цемента, содержанием цемента, условиями твердения и т. д.

Если цемент и дополнительные вяжущие материалы вместе рассматриваются как связующее, закон отношения плотности воды к связующему предполагает, что прочность на сжатие материалов на основе цемента в основном зависит от отношения плотности воды к связующему веществу среди всех других факторов.Математическая взаимосвязь между прочностью на сжатие и отношением плотности воды к связующему в соответствии с законом отношения плотности воды к связующему показано в следующем уравнении: где - соотношение вода-связующее, - отношение плотности воды к связующему, и f 1 , f 2 и f 3 - параметры, определяемые типом цемента, содержанием цемента, состоянием твердения и т. Д.

3. Экспериментальная
3.1. Материалы

с.Портландцемент I 42,5 (ПК) использовался в соответствии с китайским национальным стандартом GB175-2007 (портландцемент типа CEM I, соответствующий BS EN 197-1: 2011). Используемый микрокремнезем (SF) имеет удельную поверхность 16000 м 2 / кг. Гранулированный доменный шлак (ГГШ) имеет размер частиц от 0,5 мкм мкм до 125,8 мкм мкм. Использовалась летучая зола с удельной поверхностью 380 м 2 / кг. Химический состав PC, SF, GGBS и FA показан в таблице 1. В качестве восстановителя воды используется суперпластификатор на основе поликарбоновой кислоты.Крупные заполнители представляли собой щебень из известняка с максимальным диаметром 30 мм и плотностью 2615 кг / м 3 . Местный речной песок с максимальным размером зерна 5 мм и плотностью 2630 кг / м3 был принят 3 . Легкие агрегаты представляли собой керамзитовые агрегаты из вспученного сланца с максимальным диаметром 20 мм и насыпной плотностью 450 кг / м 3 . Для пенобетона использован пенообразователь на основе животного белка.

13 -

Материалы Химический состав (%) Потери при воспламенении (%)
SiO 2 Al 903 901 901 9012 2 9011 9011 2 O 3 CaO MgO SO 3 Эквивалентная щелочь Свободная CaO Cl -

20,13 3,67 63,89 1,61 3,31 0,24 0,52 0,035 2,50 - - - 1,53
GGBS 36,50 20,30 1,54 31,40 5,31 2.50 0,29 - - 1,59
FA 51,98 28,37 5,64 4,30 0,84

3.2. Пропорции смеси

Пропорции смеси для цементного раствора, обычного бетона, керамзитобетона и пенобетона показаны в таблицах 2–5 соответственно.Для затирки смеси G0.20, G0.25, G0.30 и G0.40 представляют собой чистые цементные растворы. Для нормального бетона микрокремнезем добавляется в смеси NC0.31, NC0.29, NC0.25 и NC0.20. Для керамзитобетона соотношение песка и заполнителя изменяется с 32% до 42%. Для пенобетона водоцементное соотношение изменяется с 0,60 до 1,43.

G0337 G033124

Смесь ID Состав (кг / м 3 )
Связующее
Вода Песок Вода Песок GGBS

G0.20 0,20 1933 0 0 0 387 15
G0.25 0,25 1762 0336 0 1762 0336 0
G0.30 0,30 1620 0 0 0 486 4,0
G0.40 0,40 13336 558 2.0
G0,26 0,26 746 123 153 1279 194 8,0
1279 225 5,0
G0,28 0,28 909 61 51 1279 255 4,033
1176 38 64 1021 281 5,0

903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 Соотношение
Соотношение песка и заполнителя Состав (кг / м 3 )
Вяжущее Песок Крупнозернистый заполнитель Вода Водоредуктор
Цемент
NC0.48S 0,48 0,48 0,45 500 0 700 850 240 5,40
NC0.45S 0,45 NC0.45S 0,45 0,45 700 850 220 6,00
NC0.38S 0,38 0,38 0,45 500 0 700 0 700 80
NC0.34S 0,34 0,34 0,45 500 0 700 850 170 9,60
NC 0,38 400 0 700 1125 152 3,00
NC0,34 0,34 0,34 0,38 0,38 400 11 4.25
NC0,30 0,30 0,30 0,38 400 0 700 1125 120 4,25
4,25
0,41 600 67 550 800 187 6,75
NC0,29 0,29 0,26 9033 9033 6.75
NC0,25 0,25 0,22 0,41 600 67 550 800 147 8,00
0,41 600 67 550 800 120 8,00

9033 9033 9033 903 903 9030 9030 9030 соотношение 9033 CC55-32
Составы (кг / м 3 )
Связующее Песок Керамзитовый заполнитель Вода Водоредуктор
Цемент 0,55 0,32 380 38 508 312 209 0
CC0.51-30 0,51 530 303 193 0
CC0,51-35 0,51 0,35 380 48 607 363 CC51-42 0,51 0,42 380 48 743 303 193 0

ID 50
Соотношение вода-связующее Составы (кг / м 3 )
Связующее Вода Пенообразователь
Цемент GGBS
FC0.60 0,60 0,45 600 80 120 360 3,60
FC0,67 0,67 0,50 600 0,50 600
FC0,91 0,91 0,50 440 160 200 400 3,60
FC1,43 1,43 280 240 280 400 3,60

3.3. Методы испытаний и подготовка образцов

Испытание на прочность на сжатие было проведено в соответствии с BS EN 12390-3: 2009. Образцы для испытаний были подготовлены с использованием стандартной металлической кубической формы размером 10 см × 10 см × 10 см и покрыты пластиковым листом после лепка за трое суток. После извлечения из формы все образцы были отверждены при относительной влажности> 95% и температуре 20 ± 2 ° C в течение 28 дней.Прочность на сжатие рассчитывалась как среднее значение трех образцов для испытаний. Эксперименты с образцами проводились при комнатной температуре 20 ± 2 ° С и относительной влажности 65%. Кажущуюся относительную плотность определяли после извлечения из формы путем взвешивания с использованием электронных весов и расчета объема с использованием проверенных размеров.

4. Результаты и обсуждение
4.1. Соответствующие результаты и обсуждение для различных материалов на основе цемента
4.1.1. Раствор

Было проведено моделирование закона Абрамса и формулы Боломея для раствора, результаты показаны на Рисунке 1.И закон Абрамса, и формула Боломея хорошо моделируются с квадратом R , равным 0,9733 и 0,9637, соответственно. Параметры a 1 и a 2 закона Абрамса - это 245 и 66. Параметры b 1 и b 2 формулы Боломея - это 26 и 19. Моделирование водоцементного раствора. -плотности для цементного раствора были выполнены, и результаты показаны на рисунке 2. Закон отношения плотности воды и цемента хорошо моделируется с R -квадрат 0.9776. Параметры d 1 , d 2 и d 3 закона отношения плотности воды к цементу равны 2,4, 200 и 2174 соответственно. Закон о соотношении вода-цемент-плотность включает как водоцементное соотношение, так и кажущуюся плотность материала на основе цемента.



4.1.2. Нормальный бетон

Было проведено моделирование закона Абрамса и формулы Боломея для нормального бетона, результаты показаны на Рисунке 3.И закон Абрамса, и формула Боломея хорошо моделируются с R - квадратом 0,9070 и 0,9293 соответственно. Параметры a 1 и a 2 закона Абрамса - это 287 и 79. Параметры b 1 и b 2 формулы Боломея - это 33 и 33. Моделирование водоцементного раствора -плотности для нормального бетона были выполнены с использованием тех же параметров моделирования раствора, что и на рисунке 2, а результаты показаны на рисунке 4.Закон отношения плотности воды и цемента моделируется с R - квадрат 0,6544, в то время как параметры d 1 , d 2 и d 3 закона отношения плотности воды и цемента равны контролируется до 2,4, 200 и 2174 соответственно. Также казалось, что, хотя водоцементное отношение выше 0,3, моделирование лучше, потому что закон Абрамса действует в диапазоне водоцементных отношений от 0,30 до 1,20 [19, 20]. Для низкого водоцементного отношения прогноз прочности на сжатие более сложен.Основная причина заключается в том, что для материала на основе цемента с высоким водоцементным соотношением часть воды для затворения не участвует в гидратации цемента и в конечном итоге образует поры в затвердевших продуктах гидратации, которые, очевидно, будут определять механические свойства. Напротив, для материала на основе цемента, имеющего низкое водоцементное соотношение, большая часть воды для затворения участвует в гидратации цемента, а затем не образует больше пор в затвердевших продуктах гидратации. Вообще говоря, для твердых материалов с низкой пористостью больше внимания следует уделять влиянию химического состава и формы нагрузки на свойства материала [21–23].



4.1.3. Керамзитовый бетон

Было проведено моделирование закона Абрамса и формулы Боломи для керамзитобетона, результаты показаны на рисунке 5. Закон Абрамса и формула Боломея плохо моделируются с квадратом R 0,0696. Параметры a 1 и a 2 закона Абрамса - это 116 и 58. Параметры b 1 и b 2 формулы Боломея равны 15.4 и 15.5. Моделирование закона отношения плотности воды и цемента для керамзитобетона было выполнено с использованием тех же параметров моделирования цементного раствора, что и на рисунке 2, и результаты показаны на рисунке 6. Закон отношения плотности воды и цемента моделируется с R -квадрат 0,5112, в то время как параметры d 1 , d 2 и d 3 закона отношения плотности воды и цемента регулируются до 2,4, 200 и 2174, соответственно.



4.1.4. Пенобетон

Было проведено моделирование закона Абрамса и формулы Боломея для пенобетона, результаты показаны на рисунке 7. Закон Абрамса и формула Боломея плохо моделируются с квадратом R , равным 0,1605 и 0,3985, соответственно. . Параметры a 1 и a 2 закона Абрамса равны 2,8 и 1,1. Параметры b 1 и b 2 формулы Боломея равны 0,35 и 2.12. Моделирование закона отношения плотности воды к цементу для пенобетона было выполнено с использованием тех же параметров моделирования цементного раствора, что и на рисунке 2, и результаты показаны на рисунке 8. Закон отношения плотности воды и цемента моделируется с помощью R - квадрат 0,8154, в то время как параметры d 1 , d 2 и d 3 закона отношения плотности воды к цементу регулируются до 2,4, 200 и 2174 соответственно.



4.2. Результаты и обсуждение общих материалов на цементной основе
4.2.1. Закон Абрамса и формула Боломея

Были проведены симуляции закона Абрамса и формулы Боломи с использованием водоцементного отношения для всех материалов на основе цемента, и результаты показаны на рисунке 9. Закон Абрамса и формула Боломи хорошо имитируются. с R -квадрат 0,9391 и 0,8470 соответственно. Параметры a 1 и a 2 закона Абрамса оба равны 500.Параметры b 1 и b 2 формулы Боломея равны 28 и 29. Рисунок 9 показывает, что для керамзитобетона и пенобетона моделирование закона Абрамса и формулы Боломея не годится. Общие параметры моделирования не являются однородными по сравнению с предыдущими отдельными моделированиями. Было выполнено моделирование закона Абрамса и формулы Боломея с использованием соотношения вода-вяжущее для всех материалов на основе цемента, и результаты показаны на рисунке 10.Закон Абрамса и формула Боломея моделируются с R - квадрат 0,6210 и 0,7952 соответственно. Параметры a 1 и a 2 закона Абрамса - это 987 и 5930. Параметры b 1 и b 2 формулы Боломея - это 62 и 119. Сравнение рисунков 9 и 10 показывает, что закон водоцементного отношения лучше моделируется.



4.2.2. Закон о соотношении вода-цемент-плотность

Было выполнено моделирование закона отношения вода-цемент-плотность для всех материалов на основе цемента, результаты показаны на рисунке 11.Закон отношения плотности воды и цемента хорошо моделируется с R - квадрат 0,9976. Параметры d 1 , d 2 и d 3 закона отношения плотности воды к цементу регулируются до 2,4, 200 и 2174 соответственно. Общие параметры моделирования одинаковы по сравнению с предыдущими индивидуальными моделированиями. Было проведено моделирование закона отношения плотности воды к вяжущему для всех материалов на основе цемента, результаты показаны на рисунке 12.Закон отношения плотности воды к связующему был моделирован с R - квадрат 0,9948. Параметры f 1 , f 2 и f 3 закона отношения плотности воды к связующему равны 1,6, 220 и 3333 соответственно. Сравнение рисунков 11 и 12 показывает, что закон отношения плотности воды и цемента лучше моделируется. Разумно видеть, что цемент по-прежнему является основным вяжущим материалом при гидратации, а твердение продуктов гидратации цемента определяет в основном механические свойства материалов на основе цемента.



5. Выводы

На основании результатов данного исследования можно сделать следующие выводы. Предложен новый закон водоцементного отношения на основе закона водоцементного отношения. По сравнению с законом Абрамса и формулой Боломея, закон отношения плотности воды к цементу иллюстрирует лучшее моделирование для прогнозирования 28-дневной стандартной прочности на сжатие при отверждении материалов на основе цемента, включая цементный раствор, обычный бетон, керамзитобетон и пенобетон. в этом вкладе в диапазоне водоцементного отношения 0.От 20 до 1,40. Закон о соотношении вода-цемент-плотность включает как водоцементное соотношение, так и относительную кажущуюся плотность материала на основе цемента. Относительная кажущаяся плотность материала на основе цемента является важным из всех факторов, определяющих прочность на сжатие материала на основе цемента. Закон отношения плотности воды к цементу будет полезен для точного и обобщенного прогноза 28-дневной стандартной прочности на сжатие при отверждении материалов на основе цемента. В качестве темы будущих исследований следует изучить влияние типа цемента и условий твердения на параметры закона отношения плотности воды и цемента.

Доступность данных

Данные, использованные для подтверждения выводов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Мы выражаем глубокую признательность за финансовую поддержку текущим проектам Национального фонда естественных наук Китая (51922052, U1706222, 51778309 и 51208013) и Национального фонда естественных наук провинции Шаньдун (ZR2018JL018).

199-CUA: Бетон: использование добавок

Технический комитет 199-CUA


Общая информация

Стул: Г-н Йоснгель ЛЕЧУГА АЛЬБАЛА
Заместитель председателя: Мистер.Джозеф ПЕРКСАС СЕРАС

Начало деятельности: 2002
Кластер D

Тема сообщения

Использование выбранных побочных продуктов - растущая потребность во всем мире, особенно по экономическим и экологическим причинам. Некоторые из них можно использовать как добавки к бетону. Технические правила использования этих добавок в качестве вяжущего компонента бетона подробно описаны в нескольких стандартах. Тем не менее, в таких стандартах эквивалентная добавка - цемент не очень развита, и тем более правила, касающиеся долговечности бетона с добавками или производственного контроля бетона с добавками, при которых использование добавок затруднено на практике.Эквивалентность бетонов с добавками и без них может быть установлена ​​с помощью испытаний, подтверждающих эквивалентные характеристики. Некоторые комитеты работают таким образом. Это не цель этого предложения. Эквивалентность вяжущих компонентов указанных бетонов также может быть установлена ​​с помощью концепции эффективности добавления. Текущая система оценки эффективности добавок - это концепция значения k. Как правило, эта концепция применяется только при испытаниях на прочность на сжатие.Значение k может применяться ко всем типам добавок, таким как летучая зола, микрокремнезем, измельченный гранулированный доменный шлак и т. Д. Смесь с добавками должна иметь такую ​​же прочность на сжатие, что и смесь без добавок. Значение k для данного возраста зависит от свойств добавки, а также от типа и класса прочности используемого цемента. Источник обоих материалов влияет на результат эксперимента по значению k. Для определения значения k подобный тип агрегатов следует использовать в смесях с добавками или без них.Значение k зависит от водоцементного отношения (так называемого эталонного водоцементного отношения), которое учитывается при его определении. В некоторых случаях можно также учитывать соотношение добавка-цемент. Если значение k определяется в бетоне, следует использовать аналогичное содержание цемента в бетонах с добавками и без них. В любом случае соотношение типа fc = f (w / c) необходимо для оценки значения k, равного fc прочности бетона на сжатие, c содержанию цемента и w содержанию воды.Следует изучить влияние на значение k выбранного f (w / c). Значение k можно определить путем испытаний на строительном растворе. Поскольку значение k сильно зависит от точности испытаний на прочность, испытательный раствор (с низкой изменчивостью) имеет некоторые преимущества вместо испытания бетона. Дисперсия результатов, используемых для определения значения k, должна включать только дисперсию, относящуюся к добавке, а не дисперсию цемента и заполнителей, использованных в испытаниях (в этом случае результаты значения k должны быть скорректированы).Этот тип корректировок следует изучить, поскольку они влияют на используемое конечное характеристическое значение k. В этом предложении будет рассматриваться только бетон с цементом CEM I или комбинациями CEM I и добавок. Содержание добавки (a) в комбинации равно rc (где c - содержание цемента, а r = a / c - соотношение добавка / цемент). Определенные виды эквивалентности цемента и указанных комбинаций установлены в некоторых национальных стандартах. Подобные подходы включены в это предложение, но путем экспериментального определения значения k.Такая же долговечность предполагается, если бетон произведен с цементом или с эквивалентной комбинацией, если требования к долговечности (особенно максимальное содержание цемента и минимальное содержание цемента) одинаковы. Могут быть установлены два типа эквивалентности CEM I - (добавления CEM I +). Тип эквивалентности A: экспериментальное определение значения k позволяет учитывать добавки при расчете водоцементного отношения и эквивалентного содержания цемента. Эти параметры можно сравнить с основными требованиями, регулирующими долговечность бетона i.е. максимальное водоцементное соотношение и минимальное содержание цемента. Содержание цемента в расчете водоцементного отношения может быть заменено на (c + k.a), поскольку обычно предполагается соотношение между w / c и fc, то есть: fc = f (w / c). Тем не менее, такая же замена невозможна в отношении минимального содержания цемента, потому что не существует приемлемых соотношений типа fc = f (Y), поскольку Y - свойство бетона, которое контролирует его долговечность (например, морозостойкость). Кроме того, необходимо иметь более одного свойства. учитывается для каждого класса воздействия.Для минимального содержания цемента та часть содержания цемента, которую можно заменить добавкой (k.a), зависит от класса воздействия (и в некоторых случаях от типа добавки). Можно заменить содержание цемента на (c + q.k.a), если q

Круг полномочий

Расчетное время, необходимое для достижения цели TC-CUA, составляет 4 года. Предлагается следующий график: - Первый год: инвентаризация и оценка существующих правил в отношении экспериментального определения значения k.Согласовать новые предложения. - Второй год: инвентаризация и оценка технических правил для установления эквивалентности добавки - цемент. Согласовать новые предложения. - Третий год: инвентаризация и оценка существующих правил использования значения k при производственном контроле бетона. Согласовать новые предложения. - Четвертый год: согласовать Отчет ТК «Правила учета эффективности дополнений». Рекомендации RILEM.

Подробная рабочая программа

Для цели ТС предусмотрены следующие шаги: - Задача 1: обзор установленных правил - Задача 2: оценка указанных правил - Задача 3: предложения по улучшению указанных правил - Задача 4: согласовать рекомендации RILEM в отношении принимаемых во внимание правил и, если таковые имеются, циклических тестов, связанных с этими правилами.- Задача 5: написать отчет TC с учетом соответствующих вкладов в любой семинар, проводимый TC. TC-CUA будет работать по переписке и встречам. Необходимость проведения семинаров или циклических тестов будет оцениваться между задачами 2 и 3.

Техническая среда

TC-CUA связан с несколькими комитетами, такими как: * / CEN / TC 104 / WG 4 по стандартизации летучей золы * / CEN / TC 104 / WG 9 о стандартизации дыма кремнезема * / CEN / TC 104 / SC 1 относительно пересмотра EN 206-1 * / Любой другой международный комитет, разрабатывающий некоторые из пунктов, описанных в этом предложении.С этими комитетами будет установлена ​​связь.

Ожидаемые достижения

Ожидается, что TC подготовит Отчет о рекомендациях RILEM относительно использования дополнений и, если таковые имеются, результатов циклических тестов и протоколов семинаров, продвигаемых TC-CUA.

Группа пользователей

Рекомендации RILEM, согласованные ТК, будут интересны конкретным спецификациям и дополнениям, производителям и пользователям.

Конкретное использование результатов

Рекомендации RILEM, согласованные TC, могут использоваться при разработке положений и экспериментальных методов для применения концепции эффективности добавок (значение k) при проверке основных требований к долговечности (максимальное водоцементное соотношение и минимальное содержание цемента) бетона с добавками, и при производственном контроле бетона, в частности бетона с добавками.

ВЛИЯНИЕ МЕЛКИХ ДОБАВОК И ПОВЕРХНОСТЕЙ НА ПРОЧНОСТЬ И ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА

Назари, А., Риахи, С. (2010). Влияние наночастиц TiO2 на водопроницаемость и тепло-механические свойства высокопрочного самоуплотняющегося бетона. Материаловедение и инженерия: A, 528 (2), 756–763. DOI: https://doi.org/10.1016/j.msea.2010.09.074

Аравинд, Р., Девасена, М., Сревидья, В., Вадивел, М. (2016). Дисперсные характеристики и свойства бетона при изгибе с использованием нанодиоксида титана. Международный журнал наук о Земле и инженерии, 9 (3), 443–447.

Фаттах, К., Тамими, А., Алькади, А., Афане, М., Авада, М., Халаф, А. (2019). Самоочищающаяся цементная матрица с использованием нано-диоксида титана. Международный журнал достижений в области машиностроения и гражданского строительства (IJAMCE), 6 (1), 37–41.

Назари А., Риахи С., Риахи С., Шамехи С. Ф., Хадемноанд А. (2010). Исследование прочности и удобоукладываемости бетона на цементной основе с использованием наночастиц ZrO2. Журнал американской науки, 6 (4), 29–33.

Прусти, Дж. К., Патро, С. К., Басаркар, С. С. (2016). Бетон с использованием агроотходов в качестве мелкого заполнителя для устойчивой застроенной среды - обзор. Международный журнал устойчивой искусственной среды, 5 (2), 312–333. DOI: https://doi.org/10.1016/j.ijsbe.2016.06.003

Окоджи, Л. О. (2014). Производство цемента и устойчивые средства к существованию в сельском хозяйстве в Нигерии: достижение разумного баланса с помощью экологического законодательства и правоприменения. Европейский журнал устойчивого развития, 3 (3), 250–262.DOI: https://doi.org/10.14207/ejsd.2014.v3n3p251

Геларди, Г., Мантеллато, С., Марчон, Д., Паласиос, М., Эберхард, А. Б., Флатт, Р. Дж. (2016). Химия химических примесей. Наука и технология добавок в бетон, 149–218. DOI: https://doi.org/10.1016/b978-0-08-100693-1.00009-6

Фарзад С. (2012). Влияние наночастиц TiO2 на увеличение прочности на разрыв бетона на основе известнякового заполнителя. Журнал американской науки, 8 (2), 715–718.Доступно по адресу: http://www.jofamericanscience.org/journals/am-sci/am0802/100_8651am0802_715_718.pdf

Хунашьял, А. М., Типпа, С. В., Квадри, С. С., Банапурматх, Н. Р. (2011). Экспериментальное исследование влияния углеродных нанотрубок и углеродных волокон на поведение круглых стержней из композитного цементного раствора при прямом растяжении. ISRN Нанотехнологии, 2011, 1–6. DOI: https://doi.org/10.5402/2011/856849

Виссер, Дж. Х. М. (2014). Влияние концентрации углекислого газа на устойчивость бетона к карбонизации.Строительные и строительные материалы, 67, 8–13. DOI: https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2013.11.005

Марангу, Дж. М., Тионго, Дж. К., Вачира, Дж. М. (2019). Обзор стойкости к карбонизации в гидратированных материалах на цементной основе. Журнал химии, 2019, 1–6. DOI: https://doi.org/10.1155/2019/8489671

Smykatz-Kloss, W. (1974). Дифференциальный термический анализ. Применение и результаты в минералогии. Минералы и горные породы. Springer. doi: https: // doi.org / 10.1007 / 978-3-642-65951-5

ДСТУ Б В.2.7-224: 2009 (2010). Строительные материалы. Правила контроля прочности бетона. Минрегионстрой Украины. Киев, 23.

Методические указания по определению чувствительности микроорганизмов к противомикробным препаратам методом диффузии в агар с использованием стандартных дисков с антибиотиками (утверждены Ученым советом ГКЦМ Украины от 20.12.2007 г.).

Бертрон А. (2014). Понимание взаимодействия между вяжущими материалами и микроорганизмами: ключ к устойчивым и безопасным бетонным конструкциям в различных контекстах.Материалы и конструкции, 47 (11), 1787–1806. DOI: https://doi.org/10.1617/s11527-014-0433-1

Шекари, А. Х., Раззаги, М. С. (2011). Влияние наночастиц на прочность и механические свойства высокопрочного бетона. Разработка процедур, 14, 3036–3041. DOI: https://doi.org/10.1016/j.proeng.2011.07.382

Ильина Л. В., Хакимуллин С. А., Сидоркин Д. А. (2017). Влияние дисперсных минеральных добавок на прочность мелкозернистого бетона.Фундаментальные исследования, 4 (1), 34–38.

Нгуен Д. В., Александрова О. В., Баженов Ю. М. (2019). Влияние кварцевого порошка и минеральных добавок на свойства высокопрочного бетона. Вестник МГСУ, 1, 102–117. DOI: https://doi.org/10.22227/1997-0935.2019.1.102-117

Буренина О. Н., Давыдова Н. Н., Андреева А. В., Даваасенга С. С., Саввинова М. Е. (2015). Исследование влияния комплексных минеральных модифицирующих добавок, в том числе нанодобавок, на свойства мелкозернистого бетона.Актуальные вопросы технических наук: материалы III международной конференции. наука. Конф. Пермь: Зебра, 101–104.

Косматка, С. Х., Уилсон, М. Л. (2011). Проектирование и контроль бетонных смесей, EB001. Иллинойс, 460.

% PDF-1.4 % 1465 0 объект > эндобдж xref 1465 237 0000000016 00000 н. 0000005115 00000 н. 0000005345 00000 н. 0000005499 00000 н. 0000010745 00000 п. 0000010923 00000 п. 0000011010 00000 п. 0000011098 00000 п. 0000011216 00000 п. 0000011328 00000 п. 0000011390 00000 п. 0000011584 00000 п. 0000011646 00000 п. 0000011758 00000 п. 0000011934 00000 п. 0000012094 00000 п. 0000012156 00000 п. 0000012276 00000 п. 0000012386 00000 п. 0000012551 00000 п. 0000012613 00000 п. 0000012741 00000 п. 0000012840 00000 п. 0000013008 00000 п. 0000013070 00000 п. 0000013176 00000 п. 0000013291 00000 п. 0000013457 00000 п. 0000013519 00000 п. 0000013636 00000 п. 0000013740 00000 п. 0000013911 00000 п. 0000013973 00000 п. 0000014083 00000 п. 0000014209 00000 п. 0000014378 00000 п. 0000014440 00000 п. 0000014551 00000 п. 0000014693 00000 п. 0000014858 00000 п. 0000014920 00000 п. 0000015028 00000 п. 0000015158 00000 п. 0000015327 00000 п. 0000015389 00000 п. 0000015501 00000 п. 0000015608 00000 п. 0000015798 00000 п. 0000015860 00000 п. 0000015970 00000 п. 0000016083 00000 п. 0000016252 00000 п. 0000016314 00000 п. 0000016504 00000 п. 0000016566 00000 п. 0000016676 00000 п. 0000016777 00000 п. 0000016839 00000 п. 0000016961 00000 п. 0000017023 00000 п. 0000017136 00000 п. 0000017198 00000 п. 0000017260 00000 п. 0000017370 00000 п. 0000017506 00000 п. 0000017669 00000 п. 0000017731 00000 п. 0000017841 00000 п. 0000017971 00000 п. 0000018152 00000 п. 0000018214 00000 п. 0000018323 00000 п. 0000018471 00000 п. 0000018645 00000 п. 0000018707 00000 п. 0000018818 00000 п. 0000018960 00000 п. 0000019143 00000 п. 0000019205 00000 п. 0000019314 00000 п. 0000019478 00000 п. 0000019641 00000 п. 0000019703 00000 п. 0000019803 00000 п. 0000019945 00000 п. 0000020109 00000 п. 0000020171 00000 п. 0000020278 00000 н. 0000020339 00000 п. 0000020439 00000 п. 0000020542 00000 п. 0000020604 00000 п. 0000020734 00000 п. 0000020796 00000 п. 0000020919 00000 п. 0000020980 00000 п. 0000021149 00000 п. 0000021210 00000 п. 0000021271 00000 п. 0000021384 00000 п. 0000021445 00000 п. 0000021552 00000 п. 0000021612 00000 п. 0000021672 00000 н. 0000021734 00000 п. 0000021873 00000 п. 0000021935 00000 п. 0000022078 00000 п. 0000022140 00000 п. 0000022285 00000 п. 0000022347 00000 п. 0000022409 00000 п. 0000022471 00000 п. 0000022640 00000 п. 0000022702 00000 п. 0000022866 00000 п. 0000022928 00000 п. 0000023084 00000 п. 0000023146 00000 п. 0000023208 00000 п. 0000023270 00000 п. 0000023417 00000 п. 0000023479 00000 п. 0000023633 00000 п. 0000023695 00000 п. 0000023840 00000 п. 0000023902 00000 п. 0000023964 00000 п. 0000024026 00000 п. 0000024187 00000 п. 0000024249 00000 п. 0000024402 00000 п. 0000024464 00000 п. 0000024526 00000 п. 0000024588 00000 п. 0000024725 00000 п. 0000024787 00000 п. 0000024922 00000 п. 0000024984 00000 п. 0000025127 00000 п. 0000025189 00000 п. 0000025251 00000 п. 0000025313 00000 п. 0000025452 00000 п. 0000025514 00000 п. 0000025658 00000 п. 0000025720 00000 п. 0000025856 00000 п. 0000025918 00000 п. 0000025980 00000 п. 0000026042 00000 п. 0000026203 00000 п. 0000026265 00000 п. 0000026417 00000 п. 0000026479 00000 п. 0000026628 00000 п. 0000026690 00000 н. 0000026835 00000 п. 0000026897 00000 п. 0000026959 00000 п. 0000027021 00000 п. 0000027186 00000 п. 0000027248 00000 п. 0000027396 00000 п. 0000027458 00000 н. 0000027610 00000 п. 0000027672 00000 н. 0000027806 00000 п. 0000027868 00000 н. 0000028023 00000 п. 0000028085 00000 п. 0000028232 00000 п. 0000028294 00000 п. 0000028356 00000 п. 0000028418 00000 п. 0000028549 00000 п. 0000028611 00000 п. 0000028765 00000 п. 0000028827 00000 н. 0000028954 00000 п. 0000029016 00000 н. 0000029078 00000 п. 0000029140 00000 п. 0000029301 00000 п. 0000029363 00000 п. 0000029519 00000 п. 0000029581 00000 п. 0000029731 00000 п. 0000029793 00000 п. 0000029855 00000 п. 0000029917 00000 н. 0000030035 00000 п. 0000030097 00000 п. 0000030247 00000 п. 0000030309 00000 п. 0000030448 00000 п. 0000030510 00000 п. 0000030644 00000 п. 0000030706 00000 п. 0000030842 00000 п. 0000030904 00000 п. 0000030966 00000 п. 0000031028 00000 п. 0000031090 00000 п. 0000031152 00000 п. 0000031271 00000 п. 0000031333 00000 п. 0000031457 00000 п. 0000031519 00000 п. 0000031581 00000 п. 0000031643 00000 п. 0000031790 00000 п. 0000031852 00000 п. 0000031914 00000 п. 0000031976 00000 п. 0000032119 00000 п. 0000032181 00000 п. 0000032294 00000 п. 0000032356 00000 п. 0000032542 00000 п. 0000032604 00000 п. 0000032830 00000 н. 0000032892 00000 п. 0000032954 00000 п. 0000033016 00000 п. 0000033078 00000 п. 0000033141 00000 п. 0000033265 00000 п. 0000033491 00000 п. 0000034065 00000 п. 0000034539 00000 п. 0000034761 00000 п. 0000035166 00000 п. 0000054887 00000 п. 0000067052 00000 п. 0000005565 00000 н. 0000010721 00000 п. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 1466 0 объект > эндобдж 1467 0 объект `Dz - # _ m_} g) / U (? R = E2m: 4 + OpI> эндобдж 1468 0 объект > эндобдж 1700 0 объект > ручей 8Kp3N-q`% / w \ s @ fuW0e @ ~ 'A ڭ trBFHJ 톐

! Ďp,; 66BfJq! D`HjF% - | {8 | - & tu> (bwYͱ.