Нагрузка на ленточный фундамент расчет: Упс... Кажется такой страницы нет на сайте

Содержание

Ошибка 404

Воспользуйтесь картой сайта

Компания
- О нас
- Вакансии
- Новости
  - Высокоскоростной сваебой JUNTTAN PM20 в аренду
  - Новая услуга: погружение винтовых свай
- Отзывы
Услуги
- Забивка свай
- Забивка шпунта
- Поставка свай
- Лидерное бурение
- Цены
- Перебазировка техники
Фотогалерея
- Фотогалерея
- Видео
Контакты

Главная
Карта сайта
Свайные работы
Поставка свай
Фото
Видео
Отзывы
О компании
Испытания свай
Технологии погружения шпунта
Лидерное бурение скважин
Вакансии

Статьи
- Сваи мостовые железобетонные
- Завинчивание шпунтовых труб
- Ударный метод погружения свай
- Обвязка свайного фундамента
- Отмостка для дома
- Укрепление склонов и откосов
- Фундамент глубокого заложения
- Висячие сваи и сваи стойки
- Глубина заложения фундамента
- Осадка свайного фундамента
- Свайный фундамент своими руками — пошаговая инструкция
- Свайный ростверк
- Монтаж свай
- Винтовой фундамент
- Армирование фундамента
- Забивка свай дизель-молотами
- Фундамент под ключ
- Фундаментные работы
- Армирование свай
- УГМК-12 сваебойная машина
- Виды фундаментов для коттеджей
- Буронабивной фундамент
- Сваи квадратного сечения
- Свайно-ленточный фундамент
- Монтаж винтовых свай
- Бетонные сваи для фундамента
- Бурение под шпунты
- Сваи 30 на 30 — разновидности, особенности
- Пучение грунта
- Устройство свай
- Набивные сваи
- Универсальный Сваебойный Агрегат
- Бурильно-сваебойная машина БМ-811
- Бурение скважин под сваи
- Сваебойная установка «СП-49»
- Несущая способность фундаментов
- Забивка наклонных свай
- Сваевдавливающая установка
- Отказ сваи
- Свайный фундамент
- Копер сваебой
- Забивка свай гидромолотом
- Составные железобетонные сваи
- Бурение под столбы
- Нужно ли лидерное бурение при забивке свай
- Особенности проектирования ЖБ фундаментов
- Мобильные буровые установки
- Железобетонный фундамент
- Вибропогружение свай
- Бурение скважин
- Усиление фундамента сваями
- Фундамент под беседку
- Свайно-винтовой фундамент
- Свайно винтовой фундамент: плюсы и минусы
- Виды фундаментов по конструкции и изготовлению
- Свайные фундаменты с монолитным ростверком
- Свайно винтовой фундамент цены
- Свайно винтовой фундамент для дома 6х6
- Столбчато-ленточный фундамент
- Фундамент для пристройки к дому
- Фундамент под дом 8х8 метров
- Фундамент для дома из бревна
- Свайные фундаменты
- Фундамент для дома из бруса 6х6
- Стоимость фундамента под дом 10 на 12
- Фундамент под дом из бруса
- Монолитные фундаменты для дома
- Фундамент для дачного дома
- Фундамент под дом 6×6 метров
- Фундамент под кирпичный дом
- Ремонт фундамента дачного дома
- Фундамент для дома из газобетона
- Фундамент под дом из пеноблоков
- Фундамент под деревянный дом
- Виды фундамента для частного дома
- Стоимость фундамента под дом 10 на 10
- Опорно-столбчатый фундамент
- Фундаментные бетонные блоки
- Ремонт фундамента винтовыми сваями
- Строительство фундамента
- Песчаная подушка
- Глубина промерзания грунта в Московской обл
- Винтовые сваи для забора
- Расчёт нагрузки на фундамент
- Заглубленный ленточный фундамент
- Выбор фундамента для дома из бруса
- Одноэтажные дома из пеноблоков
- Свайно-ростверковый фундамент
- Фундамент для каркасного дома
- Разметка фундамента
- Опалубка для монолитного строительства
- Шпунт ПШС
- Заливка ленточного фундамента
- Бетонирование фундамента
- Строительство фундамента зимой
- Железобетонные сваи
- Виды свай
- Несущая способность грунта
- Сборный ленточный фундамент
- Гидроизоляция фундамента
- Мелкозаглубленный ленточный фундамент
- Ленточный фундамент для дома
- Буровое оборудование
- Плитный фундамент
- Размещение и монтаж свайного поля из ЖБ свай
- Винтовые сваи
- Грунтоцементные сваи
- Ленточный фундамент
- Столбчатый фундамент
- Несущая способность свай
- Сколько стоит фундамент для дома
- Шпунтовые сваи
- Вибропогружатели для свай
- Винтовые сваи для бани
- Бурение под фундамент
- Фундамент под гараж
- Арматурный каркас для фундамента
- Вдавливание свай
- Мелкозаглубленный фундамент
- Буроопускные сваи
- Буроинъекционные сваи
- Срубка оголовков свай
- Технология устройства буронабивных свай
- Копры для забивки свай
- Армирование ленточного фундамента
- Монолитные ленточные фундаменты
- Буровые работы
- Основные технологии лидерного бурения
- Свайный фундамент и дома на сваях
- Свайный фундамент для строений
- Производство и изготовление свай
- Испытания свай и обследование фундаментов
- Пластиковые шпунты
- Покупка и аренда шпунтов
- Расчет шпунта и шпунтовых ограждений
- Технологии погружения шпунта
- Технические характеристики шпунта ларсена: Л4, Л5, Л5УМ (vl 604, 605, 606) — вес, длина, размеры.
- Вибропогружатели шпунта ларсена
- Метод «Стена в грунте»
- Как рассчитать свайный фундамент
- Забор на фундаменте из винтовых свай
- Советы по усилению фундаментов
- Монтаж свайного фундамента
- Изготовление крепежа лазерной резкой
- Высокотемпературная теплоизоляция Аэрогель
- Забивка труб для ограждения котлованов
- Сваебойная установка junttan — аренда
- Забивные сваи
- Утепление свайного фундамента
- Как закрыть свайный фундамент
- Сваебойные установки
- Производство свайных работ
- Расчет свайного фундамента
- Свайное поле
- Как укрепить фундамент
- Усиление свайного фундамента
- Устройство фундамента на пучинистых грунтах
- Фундамент с ростверком на сваях
- Сваебойное оборудование
- Требования СНиП по забивке свай
- Технологическая карта на забивку свай
- Статические испытания свай
- Погружение железобетонных свай
- Дом на винтовых сваях
- Фундамент винтовой: отзывы
- Сваи винтовые: отзывы
- Свайные работы
- Шпунтовое ограждение котлованов
- Шпунт Ларсена
- Фундамент на сваях
- Деревянный фундамент
- Журнал забивки свай
- Сваи, их длина и применение в строительстве
- Буронабивные сваи
- Сваебойная машина
- Сваебой: аренда или покупка?
- Техника для забивки свай
- Как выбрать фундамент
- Аренда сваебойной установки
- Свайный фундамент отзывы и мнения
- Технология забивки свай
- Динамические испытания свай
- Сваебойные работы
- Проблемы встречающиеся при забивке свай

Сколько стоит забивка одной сваи?
Какие сроки начала и окончания работ?
Каков порядок и форма оплаты?
Возможна забивка ваших свай?

Ошибка 404

Воспользуйтесь картой сайта

Компания
- О нас
- Вакансии
- Новости
  - Высокоскоростной сваебой JUNTTAN PM20 в аренду
  - Новая услуга: погружение винтовых свай
- Отзывы
Услуги
- Забивка свай
- Забивка шпунта
- Поставка свай
- Лидерное бурение
- Цены
- Перебазировка техники
Фотогалерея
- Фотогалерея
- Видео
Контакты

Главная
Карта сайта
Свайные работы
Поставка свай
Фото
Видео
Отзывы
О компании
Испытания свай
Технологии погружения шпунта
Лидерное бурение скважин
Вакансии

Статьи
- Сваи мостовые железобетонные
- Завинчивание шпунтовых труб
- Ударный метод погружения свай
- Обвязка свайного фундамента
- Отмостка для дома
- Укрепление склонов и откосов
- Фундамент глубокого заложения
- Висячие сваи и сваи стойки
- Глубина заложения фундамента
- Осадка свайного фундамента
- Свайный фундамент своими руками — пошаговая инструкция
- Свайный ростверк
- Монтаж свай
- Винтовой фундамент
- Армирование фундамента
- Забивка свай дизель-молотами
- Фундамент под ключ
- Фундаментные работы
- Армирование свай
- УГМК-12 сваебойная машина
- Виды фундаментов для коттеджей
- Буронабивной фундамент
- Сваи квадратного сечения
- Свайно-ленточный фундамент
- Монтаж винтовых свай
- Бетонные сваи для фундамента
- Бурение под шпунты
- Сваи 30 на 30 — разновидности, особенности
- Пучение грунта
- Устройство свай
- Набивные сваи
- Универсальный Сваебойный Агрегат
- Бурильно-сваебойная машина БМ-811
- Бурение скважин под сваи
- Сваебойная установка «СП-49»
- Несущая способность фундаментов
- Забивка наклонных свай
- Сваевдавливающая установка
- Отказ сваи
- Свайный фундамент
- Копер сваебой
- Забивка свай гидромолотом
- Составные железобетонные сваи
- Бурение под столбы
- Нужно ли лидерное бурение при забивке свай
- Особенности проектирования ЖБ фундаментов
- Мобильные буровые установки
- Железобетонный фундамент
- Вибропогружение свай
- Бурение скважин
- Усиление фундамента сваями
- Фундамент под беседку
- Свайно-винтовой фундамент
- Свайно винтовой фундамент: плюсы и минусы
- Виды фундаментов по конструкции и изготовлению
- Свайные фундаменты с монолитным ростверком
- Свайно винтовой фундамент цены
- Свайно винтовой фундамент для дома 6х6
- Столбчато-ленточный фундамент
- Фундамент для пристройки к дому
- Фундамент под дом 8х8 метров
- Фундамент для дома из бревна
- Свайные фундаменты
- Фундамент для дома из бруса 6х6
- Стоимость фундамента под дом 10 на 12
- Фундамент под дом из бруса
- Монолитные фундаменты для дома
- Фундамент для дачного дома
- Фундамент под дом 6×6 метров
- Фундамент под кирпичный дом
- Ремонт фундамента дачного дома
- Фундамент для дома из газобетона
- Фундамент под дом из пеноблоков
- Фундамент под деревянный дом
- Виды фундамента для частного дома
- Стоимость фундамента под дом 10 на 10
- Опорно-столбчатый фундамент
- Фундаментные бетонные блоки
- Ремонт фундамента винтовыми сваями
- Строительство фундамента
- Песчаная подушка
- Глубина промерзания грунта в Московской обл
- Винтовые сваи для забора
- Расчёт нагрузки на фундамент
- Заглубленный ленточный фундамент
- Выбор фундамента для дома из бруса
- Одноэтажные дома из пеноблоков
- Свайно-ростверковый фундамент
- Фундамент для каркасного дома
- Разметка фундамента
- Опалубка для монолитного строительства
- Шпунт ПШС
- Заливка ленточного фундамента
- Бетонирование фундамента
- Строительство фундамента зимой
- Железобетонные сваи
- Виды свай
- Несущая способность грунта
- Сборный ленточный фундамент
- Гидроизоляция фундамента
- Мелкозаглубленный ленточный фундамент
- Ленточный фундамент для дома
- Буровое оборудование
- Плитный фундамент
- Размещение и монтаж свайного поля из ЖБ свай
- Винтовые сваи
- Грунтоцементные сваи
- Ленточный фундамент
- Столбчатый фундамент
- Несущая способность свай
- Сколько стоит фундамент для дома
- Шпунтовые сваи
- Вибропогружатели для свай
- Винтовые сваи для бани
- Бурение под фундамент
- Фундамент под гараж
- Арматурный каркас для фундамента
- Вдавливание свай
- Мелкозаглубленный фундамент
- Буроопускные сваи
- Буроинъекционные сваи
- Срубка оголовков свай
- Технология устройства буронабивных свай
- Копры для забивки свай
- Армирование ленточного фундамента
- Монолитные ленточные фундаменты
- Буровые работы
- Основные технологии лидерного бурения
- Свайный фундамент и дома на сваях
- Свайный фундамент для строений
- Производство и изготовление свай
- Испытания свай и обследование фундаментов
- Пластиковые шпунты
- Покупка и аренда шпунтов
- Расчет шпунта и шпунтовых ограждений
- Технологии погружения шпунта
- Технические характеристики шпунта ларсена: Л4, Л5, Л5УМ (vl 604, 605, 606) — вес, длина, размеры.
- Вибропогружатели шпунта ларсена
- Метод «Стена в грунте»
- Как рассчитать свайный фундамент
- Забор на фундаменте из винтовых свай
- Советы по усилению фундаментов
- Монтаж свайного фундамента
- Изготовление крепежа лазерной резкой
- Высокотемпературная теплоизоляция Аэрогель
- Забивка труб для ограждения котлованов
- Сваебойная установка junttan — аренда
- Забивные сваи
- Утепление свайного фундамента
- Как закрыть свайный фундамент
- Сваебойные установки
- Производство свайных работ
- Расчет свайного фундамента
- Свайное поле
- Как укрепить фундамент
- Усиление свайного фундамента
- Устройство фундамента на пучинистых грунтах
- Фундамент с ростверком на сваях
- Сваебойное оборудование
- Требования СНиП по забивке свай
- Технологическая карта на забивку свай
- Статические испытания свай
- Погружение железобетонных свай
- Дом на винтовых сваях
- Фундамент винтовой: отзывы
- Сваи винтовые: отзывы
- Свайные работы
- Шпунтовое ограждение котлованов
- Шпунт Ларсена
- Фундамент на сваях
- Деревянный фундамент
- Журнал забивки свай
- Сваи, их длина и применение в строительстве
- Буронабивные сваи
- Сваебойная машина
- Сваебой: аренда или покупка?
- Техника для забивки свай
- Как выбрать фундамент
- Аренда сваебойной установки
- Свайный фундамент отзывы и мнения
- Технология забивки свай
- Динамические испытания свай
- Сваебойные работы
- Проблемы встречающиеся при забивке свай

Сколько стоит забивка одной сваи?
Какие сроки начала и окончания работ?
Каков порядок и форма оплаты?
Возможна забивка ваших свай?

Собираем нагрузки на ленточный фундамент дома

Сбор нагрузок разберем на примере. Для расчета ленточного фундамента понадобится собрать нагрузки ото всех конструкций — от крыши до стен.

В чем заключается сбор нагрузки? Начнем с того, что ширина подошвы фундамента непосредственно зависит от величины нагрузки от конструкций. Поэтому первый шаг — это анализ того, сколько типов фундаментных лент мы назначим.

В нашем примере мы рассмотрим двухэтажный дом без подвала с несущими стенами вдоль цифровых осей. На эти стены опираются сборные плиты перекрытия над первым этажом и монолитное перекрытие над вторым этажом, также на них опираются стропила деревянной кровли. Вдоль буквенных осей — самонесущие стены.

Каким образом собирается нагрузка? Если стена самонесущая, то считается просто вес одного погонного метра этой стены (окна и двери условно не учитываем). Если стена является несущей, и на нее опираются перекрытие, конструкции крыши или лестница, то к весу самой стены прибавляется еще и нагрузки от половины пролета перекрытия (крыши). Площадь, с которой собирается нагрузка называется грузовой площадью. Допустим, расстояние между двумя несущими стенами 4 метра. Нагрузку мы собираем на 1 погонный метр. Одна половина пролета придется на одну стену, вторая — на вторую. Значит, грузовая площадь для каждой стены от этого перекрытия равна 4*1/2 = 2 м². Если на стену опирается перекрытие с двух сторон, то эти две грузовые площади нужно складывать.

На рисунке показана схема дома и грузовые площади для каждой стены.

Нагрузка на стены по оси «1» и «3» одинаковая, это будет первый тип фундамента. Нагрузка на стену по оси «2» значительно больше, чем на наружные стены (во-первых, в два раза больше нагрузка от перекрытий и крыши, во-вторых, сама стена по оси «2» выше), это будет второй тип фундамента. И третий тип — нагрузка от самонесущих стен по осям «А» и «Б».

После того, как определились с количеством типов фундаментов, определим нагрузки от конструкций.

1. Нагрузка на 1 м² перекрытия над первым этажом.

Нагрузки

Нормативная нагрузка, кг/м²

Коэффициент

Расчетная нагрузка, кг/м²

Постоянная нагрузка:

Плиты перекрытия сборные, круглопустотные — 300 кг/м²

Полы:

звукоизолирующая стяжка толщиной 40 мм, 20 кг/м³

выравнивающая стяжка толщиной 15 мм, 1800 кг/м³

линолеум толщиной 2 мм, 1800 кг/м³

Итого:

300

40*20/1000=0,8

15*1800/1000=27

2*1800/1000=3,6

332

1,1

1,3

300*1,1=330

0,8*1,3=1,04

27*1,3=35,1

3,6*1,3=4,7

371

Временная нагрузка для жилых помещений — 150 кг/м²

150

1,3

150*1,3=195

2. Нагрузка на 1 м² перекрытия над вторым этажом.

Нагрузки

Нормативная нагрузка, кг/м²

Коэффициент

Расчетная нагрузка, кг/м²

Постоянная нагрузка:

Перекрытие монолитное железобетонное, толщиной 140 мм, 2500 кг/м³

Полы:

выравнивающая стяжка толщиной 15 мм, 1800 кг/м³

Итого:

140*2500/1000=350

15*1800/1000=27

377

1,1

1,3

350*1,1=385

27*1,3=35

420

Временная нагрузка для чердака — 70 кг/м²

1,3

70*1,3=91

3. Нагрузка на 1 м² крыши

Нагрузки

Нормативная нагрузка, кг/м²

Коэффициент

Расчетная нагрузка, кг/м²

Постоянная нагрузка:

Обрешетка из сосновых досок, толщиной 50 мм, 600 кг/м³

Ондулин — 3,5 кг/м²

Стропильная нога сечением 5х14см, шаг стропил 1м, из соснового бруса 600 кг/м³

Итого:

50*600/1000=30

3,5

5*14*600/(1*10000)=4,2

1,1

30*1,1=33

4,0

4,2*1,1=4,6

Временная нагрузка:

Снеговая нагрузка (для 4 района, ДБН В.1.2-2:2006, раздел 8) — 140 кг/м², коэффициент «мю» = 1,25

140

1,25

140*1,25=175

4. Нагрузка от 1 м² наружной стены.

Нагрузки

Нормативная нагрузка, кг/м²

Коэффициент

Расчетная нагрузка, кг/м²

Постоянная нагрузка:

Стена из полнотелого кирпича на тяжелом растворе толщиной 380 мм, 1800 кг/м³

Утеплитель из пенополистирола толщиной 50 мм, 50 кг/м³

Штукатурка толщиной 40 мм — с двух сторон, 1700 кг/м³

Итого:

380*1800/1000=684

50*50/1000=2,5

2*40*1700/1000=136

823

1,1

684*1,1=752

2,5*1,1=2,75

136*1,1=150

905

5. Нагрузка от 1 м² внутренней стены.

Нагрузки

Нормативная нагрузка, кг/м²

Коэффициент

Расчетная нагрузка, кг/м²

Постоянная нагрузка:

Стена из полнотелого кирпича на тяжелом растворе толщиной 380 мм, 1800 кг/м³

Штукатурка толщиной 40 мм — с двух сторон, 1700 кг/м³

Итого:

380*1800/1000=684

2*40*1700/1000=136

820

1,1

684*1,1=752

136*1,1=150

902

Определим нагрузку на 1 погонный метр первого типа фундамента (по оси «1» и «3»).

Нагрузки

Нормативная нагрузка, кг/м

Расчетная нагрузка, кг/м

Постоянная нагрузка:

От веса стены высотой 7,4 м

От перекрытия над первым этажом (пролетом в чистоте 3,4 м)

От перекрытия над вторым этажом (пролетом в чистоте 3,4 м)

От конструкции крыши (длина наклонного стропила 5 м)

Итого:

823*7,4=6090

332*3,4/2 = 565

377*3,4/2 =641

38*5/2 =95

7391

905*7,4=6697

371*3,4/2=631

420*3,4/2=714

42*5/2=105

8147

Временная нагрузка:

На перекрытие над первым этажом (пролетом в чистоте 3,4 м)

На перекрытие над вторым этажом (пролетом в чистоте 3,4 м)

Снеговая нагрузка (длина наклонного стропила 5 м)

Итого:

150*3,4/2 = 255

70*3,4/2 =119

140*5/2 =350

724

195*3,4/2=332

91*3,4/2=155

175*5/2=438

925

Определим нагрузку на 1 погонный метр второго типа фундамента (по оси «2»).

Нагрузки

Нормативная нагрузка, кг/м

Расчетная нагрузка, кг/м

Постоянная нагрузка:

От веса стены высотой 9,6 м

От двух перекрытий над первым этажом (пролетом каждого в чистоте 3,4 м)

От двух перекрытий над вторым этажом (пролетом каждого в чистоте 3,4 м)

От конструкции крыши (длина каждого наклонного стропила 5 м)

Итого:

820*9,6=7872

2*332*3,4/2 = 1130

2*377*3,4/2 =1282

2*38*5/2 =190

10474

902*9,6=8659

2*371*3,4/2=1262

2*420*3,4/2=1428

2*42*5/2=210

11559

Временная нагрузка:

На два перекрытия над первым этажом (пролетом каждого в чистоте 3,4 м)

На два перекрытия над вторым этажом (пролетом каждого в чистоте 3,4 м)

Снеговая нагрузка на два стропила (длина наклонного стропила 5 м)

Итого:

2*150*3,4/2 = 510

2*70*3,4/2 =238

2*140*5/2 =700

1448

2*195*3,4/2=664

2*91*3,4/2=310

2*175*5/2=876

1850

Определим нагрузку на 1 погонный метр третьего типа фундамента (по оси «А» и «Б»).

Нагрузки

Нормативная нагрузка, кг/м

Расчетная нагрузка, кг/м

Постоянная нагрузка:

От веса стены высотой 9,6 м (высоту стены берем по максимуму)

823*9,6=7901

905*9,6=8688

Итак, нагрузки собраны, можно приступать к расчету ленточного фундамента.

Еще полезные статьи:

«Сбор нагрузок для расчета конструкций — основные принципы»

«Как определить нагрузку на крышу в вашем районе»

«Сбор нагрузок в каркасном доме»

«Сбор ветровых нагрузок в каркасном доме»

«Расчет кладки из газобетона на смятие под действием нагрузки от перекрытия.»

«Как рассчитать стены из кладки на устойчивость.»

«Расчет металлического косоура лестницы.»

Внимание! Для удобства ответов на ваши вопросы создан новый раздел «БЕСПЛАТНАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ».

class=»eliadunit»> Добавить комментарий

Расчет ленточного фундамента — нагрузка, расход бетона, расчет осадки

Самый сложный этап в строительстве бани – это, бесспорно, возведение нулевого уровня. С одной только сметы на его уходит более 20% — и не менее времени и сил. И, с одной стороны, легко, когда фундаментом занимаются нанятые строители, которых и наняли для всех этапов работ – с другой стороны, самые серьезные проблемы уже через год-другой начинаются у тех, кто им доверился. И самое безобидное из всех зол, когда рабочие вместо бетона заливают смесь неизвестного происхождения или «забывают» положить гидроизоляцию.

Вот почему знать, как правильно рассчитывать строительные материалы на ленточный фундамент и как его грамотно строить, будет полезно и тем, кто все делает своими руками, и тем, кто просто наблюдает за нанятой бригадой. Естественно, стопроцентно точного расчета сделать не сможет даже опытный архитектор или прораб – но достоверные примерные данные получить можно. Ведь самое главное – это правильный расчет ленточного фундамента в плане нагрузки на будущий фундамент, его кубатура, или объем, и геометрические размеры.

Итак, по стандарту во время строительства во внимание берутся две важных позиции – расчет деформации грунта и расчет по его несущей способности. А, в общем, все можно разделить на такие этапы:

Этап I. Определение типа грунта

Чтобы определить тип грунта на участке, сегодня существует более десятка верных способов – и дедовских, и с привлечением современной техники. Самый простой из них – сделать несколько глубоких ям по всему участку и рассмотреть так называемый срез почвы. Причем буквально в пару метрах земля уже может быть другой – это нормально. И вот по таким результатам нужно сложить для себя геологическую картину – от нее и будет зависеть и глубина закладывания фундамента, и его вид.

А любой сухой грунт, хоть он песчаный или глинистый, имеет стандартную несущую способность от 2кг/см2. Вот на эту цифру и нужно ориентироваться при расчете ленточного фундамента. Так нагрузка и от бревенчатой, и от кирпичной бани остается все-таки в пределах нормы – еще и с каким-то запасом.

Если же у вас получается, что вес бани будет явно превышать это значение, и вы сомневаетесь, выдержит ли фундамент нагрузку – просто увеличьте ширину его ленты, и все, ведь нужно будет учитывать еще и расчет осадки ленточного фундамента с годами. Только после этого еще раз пересчитайте нагрузку на грунт – вес фундамента в этом случае изменится, и общее значение будет уже другим.

К слову, тяжелыми называются те грунты, что тяжело копаются – и их называют «плотными», т.е. обладающими низкой пористостью и неэластичность. А вот те, что копаются легко – это среднеплотные грунты, которые еще могут зваться пористыми, пластичными и текучими.

Немаловажное значение имеет и глубина промерзания почвы. Дело в том, что та земля, что находится ниже этой точки, уже уплотнена, как говорится, «дальше некуда» — и в этом состоянии она находится сотни лет. А вот тот грунт, что выше этой точки, всегда насыщен влагой и при сезонном размораживании увеличивается в объеме – пучится. Причем не менее чем на 10% — для фундамента это довольно ощутимо, как, впрочем, и для стен бани. Вот откуда взялось понятие максимальной деформации строительного материала, и вот почему так важно вычислить характеристику почвы и ее возможное пучение к весне, и на основе чего делается расчет ленточного монолитного фундамента – точный и надежный.

Подробнее о том, как выбирать фундамент в зависимости от типа почвы, можно узнать тут: http://stroy-banya.com/fundament/fundament-na-razlichnyx-tipax-pochv.html

Этап II. Определение примерной массы постройки

И сюда обязательно нужно вписать массу мебели и всех других предметов, что будут находиться в бане, а также снег, который осядет на крыше и который весить может даже тонну.

Если вы хотите сделать мебель своими руками, советуем прочитать статью http://stroy-banya.com/otdelka_interier/mebel-dlya-bani-iz-dereva.html

Всего проверка выбранного типа фундамента будет проходить по трем параметрам:

Несущая способность грунта – выше удельной нагрузки.

Что такое несущая способность грунтов? Это характеристика выбранного участка, которая показывает, какую именно нагрузку может выдержать единица площади грунта и какой должна быть общая площадь фундамента бани – чем хуже, как оказалось, грунт может выдерживать давление, тем больше должна быть площадь нулевого уровня. Как определить несущую способность грунта? Вот как: на способность грунтов «держать» фундамент оказывает влияние одновременно целый ряд факторов. Это и тип грунта основания, и его плотность, и сезонная влажность, и близость расположения подземных вод. Это – только пример расчета ленточного фундамента, ведь для каждого участка нужно учитывать свои природные и техногенные факторы.

Деформация морозного пучения грунта значительно меньше предельно допустимой для данного фундамента и самой конструкции бани.
Напряжения на фундамент, которые могут быть, не больше тех напряжений, при которых потеря упругости в арматуре фундамента может оказаться необратимой.

Так, самые хрупкие и склонные к трещинам – это кирпич и блоки без армирования. Для них показатель деформации не может превышать значения 0,0005. То есть при длине фундамента в 15 метров выгиб стены не может быть более 7,5 мм, в зависимости от чего и делается расчет арматуры для ленточного фундамента.

Этап III. Корректировка размеров фундамента

Итак, остается только расчет бетона на ленточный фундамент – его объем будет равен кубатуре самого фундамента. Как ее вычислить? Очень просто – ширину ленты умножить на высоту и на общую длину. Обычно ширина ленты не превышает 40 см, длина – это сумма дли всех стен бани, которые являются несущими, а высота – это значение надземной части плюс подземная.

Вот и все: подготовка к возведению нулевого уровня бани всегда, конечно, кропотливая и отнимает немало времени и сил, зато минимум три поколения будут париться в любимой парной со спокойной душой.

Правильно просчитанный и спроектированный фундамент

Расчет нагрузки на фундамент ленточного, столбчатого и свайного типа

Расчет возможной нагрузки на основание здания проводится с целью исключения ошибок при выборе его размеров: площади монолитной ленты, числа и сечения у опорных столбов и свай. Исходными данными являются геологические условия участка, климатические – региона, суммарный вес дома (стен, перекрытий, кровельной системы, предметов внутри и непосредственно фундамента) и выпадаемого снега. Суть вычислений сводится к определению нагрузки на 1 м2 и сравнению ее с нормативной. На установленные СНиП минимальные размеры основы результаты расчета не влияют, но при их превышении ширину монолита или число свай увеличивают. Этот этап проводится на стадии проектирования дома и является обязательным, от правильности его выполнения зависит долговечность всех несущих конструкций.

Оглавление:

Расчет для ленточного основания
Нагрузка на столбчатый и свайный фундаменты
Полезные рекомендации

Расчет ленточного фундамента

Процесс проводится по схеме:

Сбор исходных данных: геологических условий участка, региона строительства, типа и материалов постройки, составление плана дома и определение общей длины несущих стен.
Выбор глубины закладки.
Расчет нагрузки. Поэтапно определяется вес и площадь строительных конструкций: монолита ленточного основания, стен дома и цоколя, чердачных и межэтажных перекрытий, кровли. К постоянной действующим нагрузкам также относят эксплуатационные: вес мебели и содержимого. К периодическим, но обязательно учитываемым – массу снежного покрова, зависящую от региона и угла наклона кровли.
Расчет общей нагрузки на 1 м2 грунта и сравнение ее с показателем несущей способности. При необходимости ее снижения требуется увеличение ширины ленты. Предварительное значение получают путем деления суммарной нагрузки на почву от фундамента на площадь опоры. Показатель для сравнения относится к табличным величинам и выбирается в соответствии с типом грунта. При изменении ширины ленты расчет проводят повторно.

Для исключения ошибок полученное предварительное значение умножают на коэффициент запаса, зависящий от равномерности распределения нагрузки стен на основание и варьирующийся от 1,1 до 1,5 (чем больше площадь несущих конструкций, тем он меньше). Ширина ленты не может быть уже вертикальных стен.

Что учесть при расчете столбчатого или свайного фундаментов?

Такие основы представляют собой систему квадратных или круглых опор, расположенных по углам несущих стен и по их периметру со средним шагов в 2 м. Глубина заложения зависит от параметров грунта, уровень грунтовых вод не должен подходить к подошве столбов ближе 50 см, нижнее основание размещается исключительно в устойчивых слоях. Для фиксации их между собой, принятия и равномерного распределения суммарной весовой нагрузки обустраивают ростверк, его вес также учитывается при расчете. Такие конструкции менее подвержены морозному пучению и оптимальны в плане бюджета при строительстве легких домов или при минимальных рисках усадки.

Расчет нагрузки на столбчатый фундамент проводится по аналогии с ленточным: исходными данными являются глубина вод и промерзания, несущие способности грунта и общий вес сооружения. Важный нюанс – учет массы ростверка и самих столбов обязателен. Составляется предварительная схема расположения опор для подсчета их числа, рассчитывается их несущая способность. Для получения всех этих параметров важно заранее определиться с глубиной заложения.

Площадь квадратных столбов найти легко, рекомендуемый минимум при заливке из бетонного раствора составляет 25×25 см, кладочные изделия размещают с перевязкой рядов (длина стороны совпадает с размерами блока или кирпича). При использовании труб или свай эта величина находится по стандартной формуле: S=π·R2, где π=3,1415, R – радиус. Искомая несущая способность одной опоры определяется путем деления общего веса сооружения на суммарную площадь столбов. После этого она сравнивается с нормативным значением для конкретного грунта, при ее превышении площадь фундамента из столбчатых свай следует увеличить. Возможны два пути решения этой проблемы: установка большего числа опор или усиление их сечения.

Расчет свай проводят аналогичным образом, при этом учитывается вес не только металлических стенок, но и материала заполнения (бетона или песка). Он усложняется из-за необходимости учета сопротивления грунта для боковой поверхности. Средняя глубина заложения свай составляет 2,5 м, влияние таких факторов, как однородность слоев и их высота, неизбежны. Рекомендуемая формула для расчета несущей способности одной опоры:

P=0,7·R_H·F+0,8·U·L·F_H, где:

Значение 0,7 характеризует степень однородности грунта, 0,8 – коэффициент условий работы.
R_H и F_H представляют собой сопротивление грунта под нижним концом сваи и его боковой поверхности, соответственно. Оба показателя нормативные и определяются с помощью таблиц в зависимости от вида и состояния почвы.
F – площадь опоры сваи, в одних случаях она совпадает с сечением, в других – берется с учетом размеров опорной площадки.
L – высота несущего слоя грунта (упрощенно – длина сваи).
U – боковой периметр опоры.

Знание несущей способности одной сваи помогает проверить, выдержит ли фундамент вес здания при выбранной схеме их размещения. При увеличении диаметра опор их количество можно уменьшить, как и при организации опорных площадок под нижним концом. Но эти показатели зависят от многих факторов, в ряде случаев минимальный интервал расположения свай нельзя нарушать, при ведении строительства на проблемных грунтах расчет такого основания и его ростверка однозначно стоит доверить специалистам.

Общие рекомендации

Большинство используемых при вычислениях данных являются табличными, к таким относят снеговую и ветровую нагрузку, несущую способность грунта, глубину промерзания и уровня ГВ в зависимости от региона проживания, удельный вес стройматериалов. Для упрощения процедуры расчета целесообразно использовать онлайн калькуляторы, позволяющие быстро проверить соответствие выбранных параметров фундамента. Для исключения ошибки проводится анализ грунта: пробы собираются на 20 см ниже уровня глубины промерзания и скатываются в шарик.

Песчаники узнать легко по внешнему виду, на несущие способности у них влияет размер фракций: 2 – для мелких, 3 – у среднего, 4,5 – у крупнозерного песка. Супеси вообще не соединяются в единую массу и рассыпаются, расчетная нагрузка у них принимается равной 3. Покрытие шарика трещинами характерно для суглинков, средние несущие способности у них варьируются от 2 до 4. Выкопанная яма не засыпается, отслеживается ее заполнение водой (в идеале – весной, в период подъема паводков).

Расстояние от верхнего края воды до нулевой отметки почвы определяет глубину заложения фундамента и потребность в усилении (утеплении, засыпке более толстой подушке).

Ошибки при анализе геологического участка обходятся дорого, пропускать этот этап нельзя. С видом стройматериалов для стен, перекрытий и кровли, типом, размером постройки и этажностью определяются заранее. Все эти данные вводятся в графы калькулятора, итоги расчета используются для выбора ширины ленточного основания, числа и сечения опор для свайного или столбчатого. Важны любые мелочи, вплоть до веса утеплителя и фасадных систем, увеличение фактической нагрузки свыше расчетной в процессе эксплуатации приводит к усадке или подвижкам фундамента и снижает его устойчивость.

его типы, использование и расчет

Ленточный фундамент – это одна из наиболее распространенных разновидностей фундаментов, используемых при возведении различных строений. Их долговечность определяется правильным подбором типа фундамента, его технически верным исполнением и, конечно, грамотным расчетом. Именно этому вопросу мы и намерены посвятить нашу сегодняшнюю статью.

Что вы узнаете

Однако подробную информацию о расчетах мы хотим предварить некоторыми общими сведениями, которые позволят вам не совершить ошибку, сделав выбор в пользу фундамента ленточного типа.

Ленточный фундамент и его разновидности

Ленточный фундамент – это лентовидное основание, уложенное под все несущие, а иногда и ненесущие стены дома. Исходя из характера материалов, используемых для их обустройства, фундаменты могут быть:

бутовыми;
бутобетонными;
бетонными;
железобетонными;
кирпичными.

В конструктивном отношении, различают ленточные фундаменты сборного типа и монолитные. Сборные фундаменты изготавливаются из отдельных готовых блоков и отличаются большой быстротой возведения, тогда как монолитные должны некоторое время выдерживаться для того, чтобы бетон смог набрать прочность. Важный недостаток сборных конструкций состоит в их меньшей прочности в сравнении с литой бетонной лентой.

Несмотря на быстроту возведения сборных конструкций, монолитные ленточные фундаменты относятся к значительно более распространенным. По материалу изготовления они могут быть бутового состава или, что случается значительно чаще, быть железо- или просто бетонными.

Для каких строений подходят ленточные фундаменты и их достоинства

Если расчет ленточного фундамента выполнен правильно, он может являться надежным основанием для:

кирпичных и газобетонных домов;
домов из камня;
железобетонных строений средней тяжести;
бревенчатых домов.

Кроме того, данный тип фундамента может успешно использоваться для бань и гаражей, заборов и пристроек и т.д.

К достоинствам ленточных фундаментов следует отнести:

обеспечение возможности по обустройству подвалов;
способность выдерживать существенные нагрузки;
возможность обустройства перекрытий с использованием бетонных плит;
простота возведения и возможность выполнения работ своими силами.

Недостаток фундамента данного типа состоит в его относительно дороговизне. Однако он с лихвой перекрывается той надежностью, которую в состоянии обеспечить эта конструкция.

Заглубленность фундаментов ленточного типа

По степени заглубленности ленточные конструкции могут быть:

мелкозаглубленными;
заглубленными.

Мелкозаглубленные фундаменты

Как правило, мелкозаглубленные фундаменты укладываются на глубину 60 см и менее. Основанием для их укладки могут быть щебеночные и непучинистые песчаные и каменистые грунты.

Мелкозаглубленные фундаменты подходят там, где зеркало грунтовых вод находится ниже обычной глубины промерзания. Их не рекомендуется использовать на неровных участках, а также для тяжелых каменных строений.

Эти конструкции могут являться прекрасным основанием для легких каркасных построек, деревянных домов и пристроек к ним, гаражей и заборов.

Заглубленные фундаменты

Заглубленные фундаменты обустраиваются на любых надежных грунтах и закладываются ниже той глубины, на которую промерзает грунт в конкретной местности.

Фундаменты данного типа не рекомендуются в следующих условиях:

если грунтовые воды проходят очень высоко, что чревато промерзанием и разрушением конструкции;
при наличии больших перепадов высот;
в случае заболоченности почвы или сыпучести грунта;
при очень глубоком промерзании почвы, что делает закладку такого фундамента экономически неприемлемой.

Заглубленные фундаменты ленточного типа являются отличной и надежной основой для любых тяжелых каменных построек.

А теперь мы можем рассказать вам и о том, как производится расчетных ленточных фундаментов. Причем делать это будем на основе личного опыта, полученного в ходе возведения бани.

Порядок расчета ленточного фундамента

Наиболее сложная стадия строительства бани – безусловно, создание нулевого уровня. С одной лишь сметы уходит на его больше 20%, и не меньшая часть времени и сил. С одной стороны, хорошо, если занимаются фундаментом нанятые строители, которых наняли вообще для всех этапов строительства – с другой стороны, наиболее серьёзные проблемы уже спустя 1-2 года начинаются у доверившихся им. Самое безобидное из возможных зол — это когда рабочие заместо бетона заливают неизвестного происхождения смесь либо «забывают» устроить гидроизоляцию.

Правильно просчитанный и спроектированный фундамент

Поэтому знание, как рассчитывать правильно стройматериалы для ленточного фундамента и как грамотно его строить, крайне полезным окажется для тех, кто делает всё своими руками, и для тех, кто только наблюдает за нанятой бригадой. Разумеется, на 100% точный расчёт выполнить не сумеет даже опытный архитектор либо прораб, однако достоверные примерные данные можно получить. Ведь основное – это верный расчёт ленточного фундамента относительно нагрузки на будущий фундамент, кубатура его, объём, геометрические размеры.

По стандарту во внимание берутся во время строительства 2 важные позиции – это расчёт деформации грунта и расчёт несущей способности его. В целом всё делиться на такие этапы:

I этап. Определение типа грунта

Чтоб определить тип грунта, присутствующий на участке, ныне есть больше 10 надёжных способов, это и «дедовские», и предполагающие привлечение современной техники. Простейший из них таков – делаются несколько глубоких ям на всём участке и рассматривается так называемый срез почвы. При этом буквально в 2 метрах земля может быть уже иной – это нормально. По таким результатам надо сложить геологическую картину для себя, она и будет определять глубину закладывания фундамента и вид последнего.

Любой сухой грунт, будь он глинистый либо песчаный, обладает стандартной несущей способностью от 2кг/см2. На данную цифру и надо ориентироваться, делая расчёт ленточного фундамента. Тогда нагрузка и в случае бревенчатой, и в случае кирпичной бани останется всё же в пределах нормы, даже с некоторым запасом.

Если у вас выходит, что масса бани явно превышает данное значение, и вы не уверены, что фундамент выдержит нагрузку, необходимо простое увеличение ширины его ленты, это всё, поскольку надо будет учесть ещё с годами расчёт осадки ленточного фундамента. Лишь после этого снова следует пересчитать нагрузку на грунт – масса фундамента в таком случае изменится, общее значение станет иным.

К слову, тяжёлыми называют грунты, которые тяжело копаются, их ещё называют и «плотными», т.е. имеющими низкую пористость и неэластичность. А те, которые копаются легко, являются среднеплотными грунтами, которые могут также называться текучими, пористыми и пластичными.

Немаловажное значение имеет принадлежит глубине промерзания почвы. Ведь земля, находящаяся ниже данной точки, уже и так уплотнена, причём «дальше некуда» — в таком состоянии она пребывает сотни лет. А грунт, который выше данной точки, всегда насыщен влагой, он при сезонном размораживании увеличивает свой объём, т.е. пучится. Причём минимум на 10% — это для фундамента достаточно ощутимо, для стен бани также. Отсюда и возникло понятие максимальной деформации стройматериала, и поэтому столь важно вычисление характеристики почвы и её возможного пучения к весне, на основе этого делают расчёт ленточного монолитного фундамента – надёжный и точный.

II этап. Определение приблизительного веса постройки

Сюда непременно надо вписать вес мебели и прочих предметов, которые будут в бане, а ещё снег, который осядет на её крыше, — он может весить даже тонну (так наз. снеговая нагрузка).

Проверка выбранного типа фундамента проходит по 3-м параметрам:

Несущая способность грунта превышает удельную нагрузку.

Что представляет собою несущая способность грунтов? Данная характеристика выбранного участка показывает, какая именно нагрузка «под силу» единице площади грунта, а также какой должна быть суммарная площадь фундамента бани – оказывается, чем хуже грунт способен выдержать давление, тем больше нужна площадь нулевого уровня. Как определяется несущая способность грунта? На способность грунта «держать» фундамент влияет одновременно целый комплекс факторов. Это тип грунта основания, его плотность, сезонная влажность, близость подземных вод. И это лишь пример расчёта ленточного фундамента, поскольку для каждого участка необходим учёт природных и техногенных факторов.

Деформация морозного пучения грунта намного меньше, чем предельно допустимая для данного фундамента и данной конструкции бани.
Возможные напряжения на фундамент не превышают напряжений, при которых утрата упругости в арматуре фундамента рискует стать необратимой.

Так, наиболее хрупки и наиболее склонны к трещинам блоки без армирования и кирпич. Показатель деформации для них не может быть выше 0,0005. Таким образом, в случае длины фундамента 15 м выгиб стены может быть не больше 7,5 мм, в зависимости от этого и делают расчёт арматуры для ленточного фундамента.

III этап. Коррекция размеров фундамента

Итак, остался лишь расчёт бетона на ленточный фундамент – объём его будет равняться кубатуре самого фундамента. Как вычислить её? Всё просто – ширина ленты умножается на общую длину и на высоту. Ширина ленты обычно не выше 40 см, а длина составляет суммарную длину всех стен бани, являющихся несущими, высота – это сумма надземной и подземной части.

Конструктивно для железобетонной балки минимальная допустимая ширина — 15 см, для ленточного фундамента (представляющего собою, в сущности, свободно лежащие на упругом основании балки) рекомендуемая ширина — минимум 25 см для садовой лёгкой постройки, и минимум 30 см для дачного дома. Ширина мелкозаглубленного ленточного фундамента не должна превышать ширину стены, опираемой на неё.

Но, помимо конструкционных ограничений имеются также требования, которые задаются несущими способностями грунтов, подлежащих под фундаментами. Удельная нагрузка от здания, рассчитываемая на единицу площади, должна не превышать 70% несущей способности грунта. Величину нагрузки регулировать возможно при помощи площади опоры фундамента на почву. Чем эта площадь опоры больше, тем удельная нагрузка, которая передаётся на грунт, меньше.

Методика определения наименьшей достаточной ширины ленточного мелкозаглубленного фундамента основывается на представлении про то, что удельная нагрузка на единицу площади грунта, лежащего под фундаментом, должна быть меньше, чем несущая способность (т.е. расчётное сопротивление основания) грунта, лежащего под фундаментом. Разница между несущей способностью грунта и нагрузкой от дома должна быть минимум на 30% больше в сторону несущей способности грунтов (это коэффициент запаса прочности бетонных конструкций, которые отливаются на стройплощадках с удельном весом меньше 1600 кг/м3).

На этом всё: подготовка к созданию нулевого уровня бани, бесспорно, всегда кропотлива, отнимает немало времени, много сил, однако минимум 3 поколения будут париться в добротной парной со спокойной душою.

Особенности укладки ленточного фундамента

Преимущества ленточного фундамента

Фундамент является основой дома. Существуют различные виды фундаментов, а также их подвиды. Решая, на выборе какого именно фундамента остановиться, необходимо изучить грунт той местности, где будет возводиться здание, определить нагрузку на фундамент, которая зависит от того, сколько этажей будет построено. Распространенный в применении из всех существующих фундаментов – ленточный. Он достаточно популярен, подходит для воздвижения сооружений практически любого типа на очень многих типах грунта. Универсальность этого типа фундаментов и является причиной этой популярности.

Ленточный фундамент отлично подходит для домов с цокольным этажом или подвалом.

Распределяемая нагрузка на ленточный фундамент позволяет создавать его как под стенами дома, который строится, так и в виде опор, которые никак не связаны между собой. При постройке дома, многие задумываются не только о том, как вывести жилую площадь вверх, но и как углубиться вниз. Такое углубление позволяет иметь в своем доме что-то вроде бомбоубежища, укромного уголка или спортивного зала по соседству со стратегическими запасами продуктов и автономным жизнеобеспечением. И если вы действительно хотите располагать подземными сооружениями, то ленточный фундамент для таких целей подходит идеально.

Схема ленточного фундамента.

Возвести ленточный фундамент можно несколькими способами, один из которых предполагает сплошную стену. Другой способ предусматривает возможность использовать разное количество стальных балок. Те промежутки, которые образуются в фундаменте, заливаются бетоном. Несмотря на многие трудности, связанные с возведением ленточного фундамента, он остается достаточно популярным. Прежде всего, трудности связаны со сложностью процесса его возведения, а также требованиям к вырываемому для него котловану. Немаловажным фактором, который затрудняет строительство этого фундамента, является то, что на его создание необходимо большое количество материала. Это увеличивает себестоимость всей постройки.

Вернуться к оглавлению

Преимущества и недостатки разных типов конструкций

Если требуется более прочная конструкция такого фундамента, то лучше использовать технологию его возведения как единого целого. В данном типе постройки отсутствуют провалы, промежутки и щели, в его структуру вводятся различные утеплители. Такой ленточный фундамент называется монолитным, на его постройку требуется больше времени, но он заранее рассчитан на наивысшую степень надежности по сравнению с любыми другими типами фундаментов.

Схема гидроизоляции ленточного фундамента.

Другой подход к возведению ленточного фундамента заключается в том, чтобы упростить саму процедуру постройки, придать ей некоторую мобильность, позволяющую оперативно вносить изменения в саму конструкцию. Принцип другого типа ленточного фундамента заключается в том, что он создается как ряд раздельных блоков, из которых и собирают всю конструкцию фундамента. Отсюда и название – сборный. Материалом, из которого такие блоки строятся, может быть как бетон, так и железобетон.

Преимущество возведения такого типа конструкции, как сборный ленточный фундамент, заключается в том, что он позволяет избегать разного рода ошибок при строительстве основы здания. Монолитная постройка подобных сооружений, несмотря на все ее преимущества, требует очень скрупулезного к себе отношения. Но в отличие от монолитной постройки, сборный ленточный фундамент при его постройке будет в изобилии иметь множество маленьких щелей. Для воздвижения подземных сооружений такой тип конструкций не очень годится.

Поэтому, если вы собрались построить себе подземный бункер, то уже знаете,вооружившись описанием выше, что для такого типа постройки вам стоит использовать монолитный ленточный фундамент, который надежнее сборного, не имеет щелей и промежутков, не пропускает влагу. Монолитный тяжелее, чем сборный, но он идеально подходит для возведения абсолютно любых типов зданий. И поскольку сборная основа здания создается по некоторым определенным стандартам, то при его использовании в возведении сложных конструкций могут возникать дополнительные трудности. А любые трудности, которые требуется решать в строительстве, сопряжены с дополнительными расходами.

Вернуться к оглавлению

Как возвести ленточный фундамент?

Схема армирования ленточного фундамента.

Для того чтобы возводить ленточный фундамент, необходимо определить точку промерзания. Достаточно суровый климат требует отталкиваться этой точки при строительстве зданий, в которых используются достаточно тяжелые материалы, такие как бетон, кирпич и камень. Определив данную точку, необходимо определить ниже ее уровень на 50-70 см. Именно на данном уровне и производиться закладка ленточного фундамента.

В том случае, если грунт имеет повышенную влагу, фундамент укрепляется армированным поясом. Такое укрепление применяется и тогда, когда фундамент возводится на небольшой глубине.

Но в тех случаях, когда грунт промерзает глубоко и сильно вспучивается, рекомендуется избегать возведения ленточного фундамента.

Под каждой капитальной стеной должна ложиться лента одинаковой ширины. Определив точку промерзания и уровень укладки фундамента, подошву необходимо укладывать ниже точки промерзания на 20 см. Соблюдая технологию укладки, вы воздвигаете конструкцию, основа которой рассчитана на срок эксплуатации более 100 лет и не требует за все время эксплуатации дополнительных вложений и капитального ремонта.

Ленточный фундамент в разрезе.

Выше было упомянуто про возможность пропускания влаги сборным ленточным фундаментом. Чтобы этого избежать или максимально устранить нежелательный эффект, после того, как фундамент готов, создают отмостку разной ширины, которая зависит от материалов, применявшихся в процессе строительства. Используемая при укладке такого типа основы здания технология применяет установку песчаной подушки, толщина которой должна быть не более 60 см и не менее 40 см, с одновременным условием, что она не превышает половины всей высоты фундамента. Если грунт, на котором возводится здание, песчаный, то подушка создается выше уровня промерзания грунта, при условии, что вся глубина закладки конструкции составляет не менее 60 см.

Необходимо учитывать и тот материал, который используется при закладке фундамента и влияет на толщину такой конструкции. Если в строительстве используется бетон, то толщина должна быть не менее 100 мм. При использовании камня толщина будет составлять 500 мм, бутобетона – 350 мм. Как указывалось выше, одно из основных требований к укладке ленточного фундамента заключается в том, что он должен располагаться под каждой несущей стеной. Его ширину будет определять нагрузка, которая допустима при данном типе грунта.

Вернуться к оглавлению

Рассчитать нагрузку на ленточный фундамент

Ленточный фундамент из железобетонных плит.

Для того чтобы посчитать нагрузку на фундамент, необходимо сделать проверку несущей способности его конструктивного сечения в наиболее нагруженном месте. Как правило, это то место, куда, помимо других нагрузок, которые испытывает весь периметр фундамента, дополнительно действует давление со стороны стен, крыши, перекрытия и т.д. Требуется произвести расчет общей нагрузки, которую испытывает 1 погонный м подошвы основы здания в найденном сечении.

Данная нагрузка считается (складывается) из нагрузок от внутренних и наружных стен дома, перекрытий, крыши. К ним необходимо добавить и нагрузки от снега, и самого фундамента. Когда производим расчет общей нагрузки, необходимо пользоваться данными из соответствующих таблиц. В том случае, когда производится расчет нагрузки от снега, необходимо использовать таблицу с указанием коэффициентов влияния уклона крыши на снеговую нагрузку. Умножаем коэффициент из этой таблицы на величину нормативной массы снегового потока и на грузовую площадь, которая приходится на 1 погонный м.

Производя расчет нагрузки от крыши учитываем, какой тип кровли используется в строительстве, а далее выбираем по таблице данные про удельный вес такого покрытия. Например, для кровельной стали при уклоне в 27° удельный вес равен 20-30 кг/м², а при использовании гончарной черепицы с уклоном в 45°, удельный вес составляет 60-80 кг/м². Получив расчет этих данных, умножаем на величину грузовой площади.

Далее производим расчет и устанавливаем, какой тип кровли используется при строительстве: чердачное и цокольное по деревянным балкам с утеплителем или цокольное железобетонное. Находим в таблице соответствующий выбранному типу кровли удельный вес. Эти данные множим на грузовую площадь чердачного перекрытия дома.

После этого определяем, какой планируется использовать тип стен. В зависимости от того, из какого материала и какой толщины, определяем по таблице величину удельного веса стен, которую множим на площадь стены. Последнюю величину находим, произведя расчет: высоту стены умножаем на ее длину.

Наименьший удельный вес в 30-50 кг/м² имеют деревянные каркасно-панельные стены толщиной 150 мм с минераловатным утеплителем. Наибольший удельный вес у стен из полнотелого кирпича сплошной кладки толщиной в 510 мм, который колеблется от 900 до 1000 кг/м². вы выбираете и вставляете в расчет данные того типа стены, который планируете использовать при строительстве.

Для того чтобы определить нагрузку от самого фундамента, необходимо исходить из материала, который применяется при его строительстве: бутобетон, кирпич, железобетон и т.д. По таблице находим величину удельного веса, которую умножаем на объем одного погонного метра фундамента. Производим расчет объема, умножая длину, ширину и высоту погонного метра фундамента.

Остается сделать расчет той нагрузки, которая исходит от стен и пола веранды. Она традиционно невелика и ее словно можно принять в пределах 120-170 кг. Полученные данные складываем между собой и получаем значение суммы, которая и будет определять общую нагрузку на ленточный фундамент. Полученный расчет позволяет определиться, допустима ли нагрузка на выбранный тип фундамента.

Для этого величину общей нагрузки необходимо поделить на величину опорной площади фундамента в искомом сечении и сравнить его с расчетным. Если величина удельного веса расчетного сечения выше, то все в порядке, если нет – необходимо вносить изменения в запланированное строительство.

Вернуться к оглавлению

Некоторые общие данные и выводы

Указанный выше расчет является теорией. Большое количество практиков имеют свой взгляд на укладку основы здания. Эти точки зрения, несмотря на некоторое отличие от теории, тем не менее не противоречат ей и считаются справедливыми.

Рассматривались случаи, когда укладка ленточного фундамента произведена ниже точки промерзания на грунте, который имеет свойство пучиться. Это свойство в полной мере проявляется с приходом весны. При этом это состояние в пределах глубины промерзания никак не оказывало влияния на несущую способность фундаментов. Но необходимо учитывать, что чем более высока пучинистость грунта и чем меньше общая нагрузка на фундамент, тем ширина траншей должна быть больше.

Сборные ленточные фундаменты представляют собой достаточно жесткую конструкцию. Это обеспечивает отсутствие трещин в зданиях, которые возводятся на такой основе. Но во время расчета может быть не учитываться разница нагрузок в разных частях дома, из-за чего такое здание может впоследствии иметь небольшой крен.

http://youtu.be/B0qKNFeXRgo

Практика показала: если расчеты допускают некоторые опоры в пучинистых грунтах, при которых может быть обеспечена устойчивость постройки, то на деле оказывается, что такие опоры не в состоянии адекватно выдерживать реальные нагрузки. То есть расчетные величины нагрузок возводимых конструкций должны быть намного меньше допускаемых.

Фундаментные системы для высотных сооружений

Фундаменты с насыпью — это компоненты фундамента, которые передают свои нагрузки на грунт только за счет нормальных напряжений и касательных напряжений. Фундаменты с насыпью — это одинарные, ленточные или плотные фундаменты. Требование к разложенным фундаментам — это несущая способность подпочвы под основанием фундамента. Если недра имеет недостаточную несущую способность, требуется улучшение грунтовых или альтернативных систем фундамента.

В основном, глубина уровня фундамента указывается для обеспечения незамерзания фундамента. В Германии это минимум 80 см от поверхности. Информация о различной региональной глубине промерзания содержится в [1–3].

При подготовке уровня фундамента необходимо избегать следующих инцидентов:

Выщелачивание
Уменьшение насыпной плотности за счет заносной воды
Мацерация
Циклическое замораживание и размораживание

Перед установкой слепящего бетона уровень фундамента должен быть проверен геотехником.

3,1 Фундамент однополосный и ленточный

Для выемки одиночных нагрузок, таких как колонны, используются одиночные фундаменты. Ленточные фундаменты используются для линейных нагрузок. Оба типа раздвижных фундаментов могут быть спроектированы с армированием или без него, при этом следует отдавать предпочтение армированным фундаментам из-за их большей прочности. На Рисунке 3.1 показаны два типа фундаментов.

Как правило, достаточно проектирования одинарных и ленточных фундаментов на основе контактного давления.В большинстве случаев контактное давление можно определить методом трапеции напряжений. Деформации грунта и здания, а также взаимодействие грунта и конструкции не учитываются.

Рисунок 3.1 Одинарный и ленточный фундамент.

3,2 Плот-фундамент

Фундаменты на плотах используются, когда сетка нагрузок плотная и деформации основания и конструкции должны быть гомогенизированы. Плотный фундамент можно использовать как часть так называемого белого желоба или в сочетании с дополнительной системой уплотнения (например.ж., слои битума) для предотвращения притока грунтовых вод [4–7].

Толщина железобетонной плиты зависит от изгибающего момента, а также от продавливания (сосредоточенных нагрузок). Увеличивая толщину плиты или укладывая бетонные полы, можно избежать сдвиговой арматуры. Чтобы предотвратить проникновение грунтовых вод или отразить погодные условия, ширина трещин в бетоне должна быть ограничена. В любом случае монтаж строительных швов, компенсационных швов и осадочных швов должен быть точно спланирован и контролироваться на этапе строительства.

3,3 Геотехнический анализ

3.3.1 Основы

Две разные теоретические модели используются для геотехнического анализа SLS и ULS. Для анализа предельного состояния устойчивости (SLS) рассматривается линейно-упругое поведение материала грунта. Напротив, для расчета предельного состояния по пределу прочности (ULS) рассматривается поведение жестко-пластичного материала грунта. Эта проблема с фондами распространения поясняется на Рисунке 3.2.

В соответствии с техническими стандартами и регламентами необходимо проанализировать следующие инциденты [8–11]:

Общая устойчивость
Раздвижной
Рисунок 3.2 Кривая нагрузки-расчета для насыпного фундамента.
Базовый отказ
Коллективное разрушение грунта и конструкции
Вырубка, прессование
Разрушение конструкции в результате движения фундамента
Крупные поселки
Большое поднятие от мороза
Недопустимые колебания

Если основания насыпи расположены в районе насыпей, необходим анализ провала откоса. Необходимо учитывать все возможные механизмы разрушения (круги скольжения, сложные механизмы разрушения) [12–14].

В простых случаях и при определенных условиях геотехнический анализ насыпного фундамента может быть выполнен на основе стандартных табличных значений. Стандартные табличные значения учитывают анализ защиты от отказов и вредных осаждений [10].

3.3.2 Распределение контактного давления

Знание распределения контактного давления является основой для анализа разложенного фундамента. Доступны следующие процедуры расчета [15,16].

Распределение контактного давления под жестким фундаментом по Буссинеску [17]
Метод трапеции напряжений
Метод определения модуля реакции земляного полотна
Метод модуля жесткости
Численные методы, например, метод конечных элементов

Распределение контактного давления под жестким фундаментом согласно Буссинеску (a) теоретически предлагает бесконечно большие напряжения на краю фундамента, которые не могут возникнуть из-за процессов переноса в подпочве под фундамент.Этот способ применим только в простых случаях.

Самой простой процедурой является метод трапеции напряжений (b), поскольку предполагается только линейное распределение напряжений. Распределение контактного давления как следствие метода трапеции напряжений является полезным подходом при использовании небольших фундаментов и небольших глубин фундаментов.

Метод модуля реакции земляного полотна (c) и метод модуля жесткости (d) подходят, если глубина фундамента большая. Может использоваться для одинарных, ленточных и плотных фундаментов.Используя метод модуля реакции земляного полотна, грунт рассматривается как система независимых пружин. Равномерная нагрузка приводит к равномерной осадке без осадочного желоба. Используя метод модуля жесткости, грунт рассматривается как упругое полупространство с системой связанных пружин. Равномерная нагрузка приводит к отстойнику. Метод модуля жесткости позволяет получить наиболее реалистичное распределение контактного давления.

Методы расчета (a) — (d) являются приблизительными решениями для определения распределения контактного давления под разложенным фундаментом.Этих методов обычно достаточно для анализа. Наиболее реалистичное распределение контактного давления дает численный анализ, поскольку можно учитывать жесткость конструкции, а также нелинейное поведение материала в грунте.

Распределение контактного давления зависит от жесткости фундамента, а также от соотношения между нагрузкой и устойчивостью грунта [18]. Возможные распределения контактного давления показаны на рисунке 3.3. Случай (а) показывает распределение контактного давления при плохом использовании несущей способности. Когда нагрузка приближается к несущей способности, могут возникнуть два разных механизма отказа. В случае (b) нагрузка приводит к пластиковому шарниру внутри фундамента, который вызывает перераспределение контактного давления. В этом случае несущая способность фундамента зависит от вращательной способности пластиковой петли. В случае (c) нагрузка приводит к перераспределению контактного давления к центру фундамента, что приводит к разрушению основания.

Если фундамент не обладает достаточной пластичностью, происходит хрупкое разрушение, превышающее внутреннюю несущую способность, например, пробивка. Перераспределения контактного давления не произойдет.

Предположение о постоянном распределении контактного давления дает безопасные результаты для анализа ULS. Для анализа SLS предположение о постоянном распределении контактного давления приводит к небезопасным результатам.

Рисунок 3.На фиг.4 показана осадочная впадина, распределение контактного давления и кривая момента в зависимости от нагрузки. С увеличением нагрузки в центре сильно увеличиваются постоянные осадки под фундаментом. При этом контактное давление, которое сосредоточено в приграничной зоне, смещается к центру фундамента. Изгибающие моменты сосредоточены под нагрузкой.

Рисунок 3.3 Распределение контактного давления при одиночном фундаменте.а) упругое поведение фундамента и грунта; (б) Пластиковая петля в фундаменте; (c) Разрушение базы. (Из Катценбаха и др., Baugrund-Tragwerk-Interaktion. Handbuch für Bauingenieure: Technik, Organization und Wirtschaftlichkeit. Springer-Verlag, Heidelberg, Germany, 1471–1490, 2012.)

3.3.2.1 Жесткость системы

Для определения переменной внутренней силы необходимо проанализировать контактное давление, которое зависит от соотношения жесткости конструкции и жесткости грунта.

Рисунок 3.4 Качественное развитие деформаций и напряжений одиночного фундамента в зависимости от его нагрузки. а) деформация; (б) контактное давление; (c) изгибающий момент. (Из Катценбаха и др., Baugrund-Tragwerk-Interaktion. Handbuch für Bauingenieure: Technik, Organization und Wirtschaftlichkeit. Springer-Verlag, Heidelberg, Germany, 1471–1490, 2012.)

Рисунок 3.5 Распределение контактного давления для мягких (а) и жестких (б) фундаментов.

Таблица 3.1 Различие между вялым и жестким основанием

К ≥ 0,1	Жесткий фундамент
0,001 ≤ K <0,1	Промежуточный участок
К <0,001	Фундамент Limp

Для фундаментов с мягким разбросом распределение контактного давления соответствует распределению нагрузки.Для жестких оснований возникает нелинейное распределение контактного давления с высокими краевыми напряжениями (рисунок 3.5). Различие между мягким и жестким фундаментом определяется жесткостью системы K согласно Кани, которая является величиной для оценки взаимодействий между конструкцией и фундаментом (уравнение 3.1). Дифференциация приведена в таблице 3.1 [16,21]. Жесткость системы K определяется согласно уравнению 3.2. Он определяется высотой компонента h, длиной l и модулем упругости строительного материала E _B, который находится в упругом изотропном полупространстве (рисунок 3.6) [16–20]:

3.1 K = жесткость конструкции; жесткость грунта. 3.2 K = EB⋅IBEs⋅b⋅l3 = EB⋅b⋅h412Es⋅b⋅l3 = 112⋅EBEs⋅ (hl) 3

где:

E _B	= модуль упругости конструкции [кН / м ²]
I _B	= геометрический момент инерции раскладываемого фундамента [м ⁴]
E _с	= эдометрический модуль упругости грунта [кН / м ²]
б	= ширина развернутого фундамента [м]
л	= длина развернутого фундамента [м]
ч	= высота разложенного фундамента [м]

Рисунок 3.6 Размеры для определения жесткости системы.

Фундаменты с круглым простиранием с высотой элемента h и диаметром d имеют системную жесткость K в соответствии с

. 3.3 К = 112⋅EBEs⋅ (hd) 3

При расчете разложенного фундамента обычно используется только жесткость компонента фундамента, чтобы учесть жесткость здания. Жесткость подъемной конструкции учитывается только в особых случаях.

Для слабых оснований (K <0.001) осадка в характерной точке такая же, как осадка жесткого разложенного фундамента (рисунок 3.7). Характерная точка для прямоугольных фундаментов находится на 0,74 полуширины наружу от центра. Для фундаментов с круговым распределением характерная точка находится на 0,845 радиуса наружу от центра.

Независимо от положения и размера груза жесткие раздвижные фундаменты сохраняют свою форму. Распределение контактного давления имеет сильно нелинейный характер с большими краевыми напряжениями (рисунок 3.5).

Рисунок 3.7 Характерная черта прямоугольного фундамента.

Для жестких раздвижных фундаментов, одинарных фундаментов и ленточных фундаментов большой толщины распределение контактного давления может быть определено по Буссинеску или методом трапеции напряжений [16]. В противном случае необходимы более подробные исследования или достаточно консервативные предположения, которые «на всякий случай».

3.3.2.2 Распределение контактного давления под жестким фундаментом согласно Boussinesq

Основываясь на предположении, что недра моделируется как упругое изотропное полупространство, в 1885 году Буссинеск разработал уравнения, которые можно использовать для жестких оснований в простых случаях [17].

Распределение контактного давления под жестким ленточным фундаментом шириной b определяется уравнением 3.4 (рисунок 3.8). Для эксцентрической нагрузки с эксцентриситетом e Боровицка улучшила следующие уравнения [22]:

3,4 σ0 = 2⋅Vπ⋅b⋅11-ξ2, где ξ = 2⋅xb 3.5 e≤b4, σ0 = 2⋅Vπ⋅b⋅1 + (4⋅e⋅ξb) 1-ξ2 3,6 e> b4, σ0 = 2⋅Vπ⋅b⋅1 + ξ11-ξ12, где ξ1 = 2x + b-4e2b-4e

Рисунок 3.8 Распределение контактного давления под жестким фундаментом по Буссинеску.

Рисунок 3.9 Распределение контактного давления под жесткими основаниями от центрических нагрузок на упругое изотропное полупространство

Для круглых и прямоугольных фундаментов с жестким разбросом распределение контактного давления можно определить с помощью рисунка 3.9.

На краю разложенного фундамента возникают бесконечно большие напряжения. Из-за предельной несущей способности, обусловленной прочностью грунта на сдвиг, эти пиковые напряжения не могут возникать. Подземный слой пластифицируется по краям фундамента, и напряжения смещаются к центру фундамента [23].

3.3.2.3 Напряжение трапеции

Метод трапеции напряжений — это статически определенный метод, который является самым старым для определения распределения контактного давления. Метод трапеции напряжений основан на теории балок и принципах упругости.

Распределение контактного давления определяется условиями равновесия ΣV и ΣM, без учета деформаций здания или взаимодействия грунта, соответственно. Для расчета грунт упрощается с линейным упругим поведением.Теоретически возможны даже большие краевые напряжения. Обнаружение уменьшения пиков напряжения из-за пластификации невозможно сразу. Все рассуждения основаны на предположении Бернулли о том, что поперечные сечения остаются плоскими.

Сила V является результатом приложенной нагрузки, собственного веса и силы плавучести. Равнодействующая сил и контактных давлений имеет одну и ту же линию влияния и одинаковое значение, но указывает в противоположных направлениях. Чтобы определить распределение контактного давления произвольно расположенного основания, уравнение 3.7 используется. Для осей координат используется произвольная прямоугольная система координат, где нулевая точка соответствует центру тяжести подповерхности (рисунок 3.10) [24].

Рисунок 3.10 Система координат контактного давления (метод трапеции напряжений).

3,7 σ0 = VA + My⋅Ix-Mx⋅IxyIx⋅Iy-Ixy2⋅x + My⋅Ix-My⋅IxyIx⋅Iy-Ixy2⋅y

Если оси x и y являются главными осями системы координат, центробежный момент I _xy = 0. Уравнение 3.7 упрощается до следующего уравнения 3.8. Если результирующая сила V действует в центре тяжести подпочвы, крутящие моменты M _x = M _y = 0. Результатом является постоянное распределение контактного давления в соответствии с уравнением 3.9.

3.8 σ0 = VA + MyIy⋅x + MxIx⋅y 3.9 σ0 = VA

Если эксцентриситет результирующих сил V слишком велик, теоретически возникают растягивающие напряжения, которые не поглощаются подпочвенной надстройкой системы. Возникает открытый разрыв. В этом случае уравнения с 3.7 по 3.9 не применимы, и определение максимального контактного давления выполняется в соответствии со следующим уравнением в сочетании с таблицей 3.2:

3.10 σ0, макс = μ⋅VA

Таблица 3.2 Коэффициенты μ для определения максимума контактного давления грунта

0,32	3,70	3,93	4,17	4,43	4,70	4,99
0.30	3,33	3,54	3,75	3,98	4,23	4,49	4,78	5,09	5,43
0.28	3,03	3,22	3,41	3,62	3,84	4,08	4,35	4,63	4,94	5,28	5,66
0.26	2,78	2,95	3,13	3,32	3,52	3,74	3,98	4,24	4,53	4,84	5,19	5,57
0.24	2,56	2,72	2,88	3,06	3,25	3,46	3,68	3,92	4,18	4,47	4,79	5,15	5,55
0.22	2,38	2,53	2,68	2,84	3,02	3,20	3,41	3,64	3,88	4,15	4,44	4,77	5,15	5,57
0.20	2,22	2,36	2,50	2,66	2,82	2,99	3,18	3,39	3,62	3,86	4,14	4,44	4,79	5,19	5.66
0,18	2,08	2,21	2,35	2,49	2,64	2,80	2,98	3,17	3,38	3,61	3,86	4.15	4,47	4,84	5,28
0,16	1,96	2,08	2,21	2,34	2,48	2,63	2,80	2,97	3.17	3,38	3,62	3,88	4,18	4,53	4,94	5,43
0,14	1,84	1,96	2,08	2,21	2,34	2.48	2,63	2,79	2,97	3,17	3,39	3,64	3,92	4,24	4,63	5,09
0,12	1,72	1,84	1.96	2,08	2,21	2,34	2,48	2,63	2,80	2,98	3,18	3,41	3,68	3,98	4,35	4,78
0.10	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,21	2,34	2,48	2,63	2,80	2,99	3,20	3,46	3,74	4.08	4,49	4,99
0,08	1,48	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,21	2,34	2,48	2,64	2,82	3.02	3,25	3,52	3,84	4,23	4,70
0,06	1,36	1,48	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,21	2.34	2,49	2,66	2,84	3,06	3,32	3,62	3,98	4,43
0,04	1,24	1,36	1,48	1,60	1,72	1.84	1,96	2,08	2,21	2,35	2,50	2,68	2,88	3,13	3,41	3,75	4,17
0,02	1,12	1,24	1.36	1,48	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,21	2,36	2,53	2,72	2,95	3,22	3,54	3,93
0.00	1,00	1,12	1,24	1,36	1,48	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,22	2,38	2,56	2,78	3.03	3,33	3,70
	0,00	0,02	0,04	0,06	0,08	0,10	0,12	0,14	0,16	0,18	0,20	0.22	0,24	0,26	0,28	0,30	0,32
e _b / b

3.3.2.4 Метод модуля реакции грунтового основания

Исторически взаимодействие между грунтом и конструкцией было впервые учтено с помощью метода модуля реакции земляного полотна. Реакция подготовленного земляного полотна в зависимости от изменения формы была сформулирована в девятнадцатом веке Винклером [25].Создан для проектирования железнодорожных путей.

Согласно Винклеру, упругая модель грунта, которую также называют полупространством Винклера, является пружинной моделью, где в любой точке контактное давление σ ₀ пропорционально осадке s (уравнение 3.11). Константа пропорциональности k _s называется модулем реакции земляного полотна. Модуль реакции земляного полотна можно интерпретировать как пружину из-за линейного механического подхода к поведению грунта (Рисунок 3.11). Однако этот метод не учитывает взаимодействия между независимыми, подвижными вертикальными пружинами.

3.11 σ0 (х) = ks⋅s (х)

где:

σ ₀	= контактное давление [кН / м ²]
с	= осадка [м]
к _с	= модуль реакции земляного полотна [кН / м ³]

Используя теорию изгиба балки, можно описать кривую изгибающего момента для произвольного, бесконечно длинного и упругого ленточного фундамента шириной b, который основан на полупространстве Винклера.

Кривая изгибающего момента ленточного фундамента с жесткостью на изгиб E _b × I определяется как

3,12 M (x) = — Eb⋅I⋅d2s (x) dx2

Двойное дифференцирование уравнения 3.12 дает

3,13 d2M (x) dx2 = -q (x) = — EB⋅I⋅d4s (x) dx4

Рисунок 3.11 Модель пружины для метода модуля реакции земляного полотна.

Действие q (x) соответствует контактному давлению σ ₀ (x), которое можно описать как

3,14 q (x) = — σ0 (x) ⋅b = -ks⋅s (x) ⋅b = EB⋅I⋅d4s (x) dx4

С длиной резинки L, равной

3.15 L = 4⋅EB⋅Iks⋅b4

и исключая s (x), следует уравнение 3.16. Для большого количества граничных условий уравнение 3.16 может быть решено. Для бесконечного длинного ленточного фундамента распределение контактного давления σ ₀ (x), распределение изгибающего момента M (x) и распределение поперечных сил получаются в соответствии с уравнениями с 3.17 по 3.19.

3,16 d4M (x) dx4 + 4M (x) L4 = 0 3,17 σ0 = V2⋅b⋅L⋅e-xL⋅ (cosxL + sinxL) 3,18 M (x) = V⋅L4⋅e-xL⋅ (cosxL-sinxL) 3,19 Q (x) = ± V2⋅e-xL⋅cosxL

Модуль реакции земляного полотна не является параметром грунта.Это зависит от следующих параметров:

Эдометрический модуль подпочвы
Толщина сжимаемого слоя
Размеры разложенного фундамента

Метод модуля реакции земляного полотна не учитывает влияние соседних контактных давлений. Поэтому он в основном подходит для расчета тонких, относительно слабых фундаментов с большими расстояниями между колоннами. С помощью метода модуля реакции земляного полотна невозможно определить осадки около насыпного фундамента (Рисунок 3.12).

Рисунок 3.12 Распределение осаждений по методу модуля реакции земляного полотна.

3.3.2.5 Метод модуля жесткости

Метод модуля жесткости согласно Ohde (1942) описывает взаимодействие грунта и конструкции более точно, чем метод модуля реакции земляного полотна, поскольку влияние соседних контактных давлений учитывается при оседании произвольной точки разложенного фундамента [19,26 ]. В методе модуля жесткости изгибающий момент смоделированного линейно-упругого разложенного основания связан с изгибающим моментом линейно-упругого, смоделированного изотропно смоделированного осадочного желоба.Возникают те же деформации.

На рис. 3.13 представлено распределение осадки разложенного фундамента по методу модуля жесткости.

В инженерно-геологической практике фундаментные фундаменты со сложной нагрузкой и геометрическими граничными условиями обычно исследуются с помощью компьютерных программ. В большинстве случаев для статически неопределимой системы уравнений нет замкнутых решений.

Предположение о бесконечном упругом грунте приводит к тому, что теоретически бесконечные большие пики напряжения возникают на краю разложенного основания.Из-за пластифицирующего действия грунта эти пики напряжений в действительности не возникают. Мощные компьютерные программы учитывают это основное механическое поведение почвы.

3.3.3 Геотехнический анализ

В следующем разделе определяется геотехнический анализ устойчивости и эксплуатационной пригодности насыпных фундаментов в соответствии с действующим техническим регламентом EC 7.

Рисунок 3.13 Распределение осаждений по методу модуля жесткости.

Анализ устойчивости включает

Анализ безопасности от потери равновесия из-за опрокидывания
Анализ безопасности против скольжения
Анализ защиты от отказа основания
Анализ защиты от плавучести

Анализ исправности включает

Анализ поворота фундамента и ограничения открытого зазора
Анализ горизонтальных перемещений
Анализ расчетов и дифференциальных расчетов

3.3.3.1 Анализ защиты от потери равновесия из-за опрокидывания

До сих пор анализ защиты от потери равновесия из-за опрокидывания проводился путем приложения равнодействующих сил ко второй ширине активной зоны. Это означает, что нижняя поверхность разложенного фундамента имеет лишь небольшую часть с открытым зазором. Этот подход описан в [27,28]. Таким образом, результирующая сила в первой ширине сердечника создает сжимающее напряжение по всей нижней поверхности разложенного фундамента.

Согласно действующему техническому регламенту, анализ защиты от потери равновесия из-за опрокидывания основан на принципе механики твердого тела. Дестабилизирующие и стабилизирующие силы сравниваются на основе вымышленной наклонной кромки на краю разложенного фундамента:

3.20 Edst, d≤Estb, d

Расчетное значение дестабилизирующей силы оценивается в соответствии с уравнением 3.21, а расчетное значение стабилизирующего действия оценивается в соответствии с уравнением 3.22:

3,21 Edst, d = EG, dst, k⋅γG, dst + EQ, dst, k⋅γQ, dst 3,22 Estb, d = Estb, k⋅γG, stb

На самом деле положение наклонной кромки зависит от жесткости и прочности основания на сдвиг. При уменьшении жесткости и уменьшении прочности на сдвиг наклонная кромка перемещается к центру нижней поверхности разложенного фундамента.

Следовательно, самого этого анализа недостаточно. Он был дополнен анализом ограничения открытого зазора, который определен для предельного состояния эксплуатационной пригодности.Согласно [10], результирующая сила постоянных нагрузок должна быть приложена к первой ширине сердечника, а результирующая сила переменных нагрузок должна быть приложена ко второй ширине сердечника (рисунок 3.21).

3.3.3.2 Анализ безопасности против скольжения

Анализ защиты от скольжения (предельное состояние GEO-2) рассчитывается согласно уравнению 3.23. Силы, параллельные нижней поверхности разложенного фундамента, должны быть меньше полного сопротивления, состоящего из сопротивления скольжению и пассивного давления грунта.Если учитывается пассивное давление грунта, необходимо проверить предельное состояние эксплуатационной пригодности в отношении горизонтальных смещений.

3,23 Hd≤Rd + Rp, d

где: Rd = RkγR, hRp, d = Rp, kγR, h

Сопротивление скольжению определяется в трех следующих случаях:

Сползание в щель между насыпным фундаментом и нижележащим полностью уплотненным грунтом: 3,24 Rd = Vk⋅tanδγR, ч куда:

V _k	= характеристическое значение вертикальных нагрузок [кН]
δ	= характеристическое значение угла базового трения [°]

Сползание при прохождении щели в полностью уплотненном грунте, например, при устройстве среза фундамента: 3.25 Rd = Vk⋅tanφ ′ + A⋅c′γR, h

где:

В _к	= характерное значение вертикальной нагрузки [кН]
φ ′	= характерный угол трения для грунта под разложенным фундаментом [°]
А	= площадь передачи нагрузки [м ²]
c ′	= характерное значение сцепления грунта [кН / м ²]

Скольжение по водонасыщенным грунтам из-за очень быстрой загрузки: 3.26 Rd = A⋅cuγR, ч

где:

А	= Площадь передачи нагрузки [м ²]
с _u	= характеристическое значение недренированного сцепления грунта [кН / м ²]

Для насыпных фундаментов, которые бетонируются на месте , характеристическое значение угла трения основания δ совпадает с характеристическим значением угла трения φ ‘грунта.Для сборных раздвижных фундаментных элементов характерное значение угла базового трения δ должно быть установлено равным 2/3 φ ′. Характерное значение угла базового трения должно быть δ ≤ 35 °.

Пассивное давление грунта можно учесть, если фундамент достаточно глубокий. Из-за горизонтальных деформаций пассивное давление грунта должно быть ограничено до 50% от возможного пассивного давления грунта. По сути, необходимо проверить, существует ли пассивное давление грунта на всех возможных этапах строительства и на этапе эксплуатации фундамента.

3.3.3.3 Анализ защиты от отказа основания

Анализ защиты от разрушения основания гарантируется, если расчетное значение несущей способности R _d больше, чем расчетное значение активной силы V _d. R _d рассчитывается согласно уравнению 3.27. Принципиальная схема выхода из строя опоры раздвижного фундамента представлена на рисунке 3.14.

3,27 Rd = Rn, kγR, v

Сопротивление несущей способности определяется свойствами грунта (плотность, параметры сдвига), размерами и глубиной заделки разложенного фундамента.Подробную информацию можно найти в дополнительном стандарте [29,30]. Характеристическое сопротивление несущей способности R _{n, k} рассчитывается аналитически с помощью трехчленного уравнения, которое основано на моментном равновесии показателя разрушения несущей способности в идеальном пластическом состоянии с плоской деформацией [31]. Трехчленное уравнение несущей способности учитывает ширину фундамента b, глубину заделки фундамента d и сцепление c ‘подпочвы. Все три аспекта должны быть разложены на множители с коэффициентами несущей способности N _b, N _d и N _c:

Рисунок 3.14 Показатель разрушения несущей способности ленточного фундамента 1, Железобетонная стена; 2, площадь; 3, результирующее контактное давление; 4, цокольный этаж; 5, поверхность скольжения, форма зависит от угла трения φ; 6 — пассивная зона Ренкина тела разрушения; 7 — активная зона Ренкина тела разрушения; 8, зона Прандтля тела разрушения.

3,28 Rn, k = a′⋅b′⋅ (γ2⋅b′⋅Nb + γ1⋅d⋅Nd + c′⋅Nc)

где:

N _b = N _b0 · v _b · i _b · λ _b · ξ _b
N _d = N _d0 · v _d · i _d · λ _d · ξ _d
N _c = N _c0 · v _c · i _c · λ _c · ξ _c

Плотность γ ₁ описывает плотность грунта над уровнем фундамента.Плотность γ ₂ описывает плотность грунта под уровнем фундамента. Коэффициенты несущей способности N _b, N _d и N _c учитывают следующие граничные условия:

Базовые значения коэффициентов несущей способности: N _b0, N _d0, N _c0
Параметры формы: ν _b, ν _d, ν _c
Параметр для наклона груза: i _b, i _d, i _c
Параметры для ландшафтного наклона: λ _b, λ _d, λ _c
Параметры для наклона основания: ξ _b, ξ _d, ξ _c

Параметры коэффициентов несущей способности N _b0, N _d0, N _c0 зависят от угла трения грунта φ ’и рассчитываются согласно таблице 3.3.

Таблица 3.3 Базовые значения коэффициентов несущей способности

Ширина фундамента N _b0	Глубина фундамента Н _d0	Сплоченность N _c0
(N _d0 –1) tan φ	tan2 (45 ° + φ2) ⋅eπ⋅tanφ	Nd0-1tanφ

Таблица 3.4 Параметры формы νi

План	ν _б	ν _д	ν _с (φ ≠ 0)	ν _с (φ = 0)
Полоса	1,0	1,0	1,0	1,0
Прямоугольник	1-0.3⋅б’а ′	1 + b′a′⋅sinφ	vd⋅Nd0-1Nd0-1	1 + 0,2⋅b′a ′
Квадрат / Круг	0,7	1 + грех φ	vd⋅Nd0-1Nd0-1	1,2

Параметры формы ν _b, ν _d, ν _c учитывают геометрические размеры разложенного фундамента.Для стандартной применяемой геометрии параметры формы приведены в Таблице 3.4.

Если необходимо учитывать эксцентрические силы, необходимо уменьшить площадь основания. Результирующая нагрузка должна находиться в центре тяжести. Приведенные размеры a ‘и b’ рассчитываются согласно уравнениям 3.29 и 3.30. Обычно применяется это a> b и a ′> b ′ соответственно. Для насыпных фундаментов с открытыми частями для анализа могут использоваться внешние размеры, если открытые части не превышают 20% всей площади основания.

3,29 а ‘= а-2еа 3,30 b ′ = b-2eb 3,31 m = ma⋅cos2ω + mb⋅sin2ω

, где ma = 2 + a′b′1 + a′b ′ и mb = 2 + b′a′1 + b′a ′

Усилия T _k, параллельные уровню фундамента, учитываются параметрами i _b, i _d, i _c для наклона нагрузки. Определение угла наклона груза показано на рисунке 3.15. Определение параметров наклона груза показано в таблицах 3.5 и 3.6. Ориентация действующих сил определяется углом ω (рисунок 3.16). Для ленточного фундамента ω = 90 °.

Рисунок 3.15 Определение угла наклона груза.

Таблица 3.5 Параметр ii для наклона нагрузки, если φ ′> 0

Направление	i _b	и _д	i _c
δ> 0	(1 — тангенс δ) ^{м + 1}	(1 — тангенс δ) ^м	id⋅Nd0-1Nd0-1
δ <0	cosδ · (1-0.04 · δ) 064 + 0,028 · φ	cosδ · (1-0,0244 · δ) 0,03 + 0,04φ	id⋅Nd0-1Nd0-1

Таблица 3.6 Параметр ii наклона нагрузки, если φ ′ = 0

i _b	и _д	i _c
Не требуется из-за φ = 0	1,0	0,5 + 0,51-TkA′⋅c

Наклон ландшафта учитывается параметрами λ _b, λ _d, λ _c для наклона ландшафта.Параметры зависят от наклона откоса β. Наклон откоса должен быть меньше угла трения грунта φ ‘, а продольная ось фундамента должна быть параллельна краю откоса. Определение параметров наклона ландшафта показано на Рисунке 3.17 и Таблице 3.7.

Рисунок 3.16 Угол ω для наклонно действующей нагрузки.

Рисунок 3.17 Эксцентричный, наклонно нагруженный ленточный фундамент на склоне.

Таблица 3.7 Параметры λi для ландшафтного наклона

Кейс	λ _б	λ _г	λ _с
φ> 0	(1 — 0.5 tanβ) ⁶	(1 — tanβ) ^1,9	Nd0⋅e-0,0349⋅β⋅tanφ-1Nd0-1
φ = 0	–	1,0	1–0,4 тангенса β

Таблица 3.8 Коэффициент ξi наклона основания

Кейс	ξ _б	ξ _д	ξ _с
φ> 0	e ^{−0.045 · α · тангенс φ}	e ^{-0,045 · α · тангенс φ}	e ^{-0,045 · α · тангенс φ}
φ = 0	–	1,0	1−0,0068α

Наклон основания учитывается параметрами ξ _b, ξ _d, ξ _c для наклона основания (Таблица 3.8), которые зависят от угла трения φ ‘подпочвы и наклона основания α выкладываемый фундамент.Определение наклона основания показано на рисунке 3.18. Угол наклона основания α положительный, если тело разрушения формируется в направлении горизонтальных сил. Угол наклона основания α отрицательный, если тело разрушения образуется в противоположном направлении. В случае сомнений необходимо провести расследование по обоим неисправным органам.

Прямое применение определенных уравнений возможно только в том случае, если поверхность скольжения формируется в одном слое грунта. Для слоистых грунтовых условий допускается расчет с усредненными параметрами грунта, если значения отдельных углов трения не отличаются более чем на 5 ° от среднего арифметического.В этом случае отдельные параметры грунта могут быть взвешены в соответствии с их влиянием на сопротивление разрушению при сдвиге. Взвешивание происходит следующим образом.

Рисунок 3.18 Угол наклона основания α.

Средняя плотность связана с процентным соотношением отдельных слоев в площади поперечного сечения тела разрушения
Средний угол трения и средняя когезия связаны с процентным соотношением отдельных слоев в площади поперечного сечения тела разрушения

Авторитетным для поверхности скольжения является средний угол трения φ.Чтобы определить, имеет ли тело разрушения более одного слоя, рекомендуется определить тело разрушения в соответствии с уравнениями 3.32–3.38 (рисунок 3.19). Для простых случаев (α = β = δ = 0) должны применяться уравнения с 3.39 по 3.42.

3,32 ϑ = 45 ° -φ2- (ε1 + β) 2

Рисунок 3.19 Определение тела отказа.

где: sinε1 = -sinβsinφ

3,33 ϑ2 = 45 ° -φ2- (ε2-δ) 2 3,34 ϑ3 = 45 ° -φ2- (ε2-δ) 2

, где sinε2 = -sinδsinφ

3,35 v = 180 ° -α-β-ϑ1-ϑ2 3.36 r2 = b′⋅sinϑ3cosα⋅sin (ϑ2 + ϑ3) 3,37 r1 = r2⋅e0.00175⋅v⋅tanφ 3,38 1 = r1⋅cosφcos (ϑ1 + φ) 3,39 ϑ1 = 45 ° -φ2 3,40 ϑ2 = ϑ3 = 45 ° + φ2 3,41 v = 90 ° 3,42 r2 = b′2⋅cos (45 ° + φ2)

Для фундаментов, расположенных на уклонах, необходимо учитывать глубину фундамента d ‘(уравнение 3.43) и параметры λ _b, λ _d, λ _c для наклона ландшафта (рисунок 3.20). Кроме того, необходимо провести сравнительный расчет при β = 0 и d ′ = d. Меньшее сопротивление лежит в основе анализа несущей способности при разрушении основания.

3,43 d ′ = d + 0.8⋅s⋅tanβ

Рисунок 3.20 Разложите фундамент на склоне.

3.3.3.4 Анализ защиты от плавучести

Анализ защиты от плавучести (предельное состояние UPL) выполняется с использованием уравнения 3.44. Это уравнение является доказательством того, что чистый вес конструкции достаточно велик по сравнению с подъемной силой воды. Сдвиговые силы (силы трения сбоку) можно учитывать только в том случае, если обеспечивается передача сил. Действующие поперечные силы Т _к могут быть

3.44 год Gdst, k⋅γG, dst + Qdst, rep⋅γQ, dst≤Gstb, k⋅γG, stb + Tk⋅γG, stb

где:

G _{dst, к}	= постоянная дестабилизирующая вертикальная нагрузка (плавучесть)
γ _{G, dst}	= частичный коэффициент безопасности для постоянной дестабилизирующей нагрузки
Q _{dst, rep}	= репрезентативная переменная дестабилизирующая вертикальная нагрузка
γ _{Q, dst}	= частичный коэффициент безопасности для переменной дестабилизирующей нагрузки
Г _{стб, к}	= постоянная стабилизирующая нагрузка
γ _{G, стб}	= частичный коэффициент безопасности для постоянной стабилизирующей нагрузки
Т _к	= поперечная сила

Вертикальная составляющая активного давления грунта E _{av, k} на подпорную конструкцию в зависимости от горизонтальной составляющей активного давления грунта E _{ah, k}, а также угла трения стенки δ _a (Уравнение 3 .45) 3,45 Tk = ηz⋅Eah, k⋅tanδa
Вертикальная составляющая активного давления грунта в стыке недр, например, начинающаяся в конце горизонтального выступа, в зависимости от горизонтальной составляющей активного давления грунта и угла трения грунта φ ′: 3,46 Tk = ηz⋅Eah, k⋅tanφ ′

Должно использоваться минимально возможное горизонтальное давление грунта min E _{ah, k}. Для расчетной ситуации BS-P и BS-T поправочный коэффициент η _z = 0.80. Для расчетной ситуации BS-A поправочный коэффициент составляет η _z = 0,90. Только в обоснованных случаях сплоченность может быть принята во внимание, но она должна быть уменьшена с помощью поправочных факторов. Для постоянных конструкций необходимо определить, что в расчетной ситуации BS-A защита от плавучести дается без каких-либо поперечных сил T _k.

3.3.3.5 Анализ поворота фундамента и ограничения открытого зазора

Обычно предельные состояния эксплуатационной пригодности относятся к абсолютным деформациям и смещениям, а также к дифференциальным деформациям.В особых случаях, например, необходимо учитывать зависящие от времени скорости смещения материала.

Для анализа вращения фундамента и ограничения открытого зазора результирующая статическая нагрузка должна быть ограничена первой шириной сердечника, что означает, что открытого зазора не возникает. Первую ширину сердцевины для фундаментов прямоугольной формы можно определить в соответствии с уравнением 3.47. Для фундаментов кругового распространения используется уравнение 3.48. Кроме того, следует гарантировать, что результирующая постоянных нагрузок и переменных нагрузок будет приходиться на ширину второй жилы, поэтому открытый зазор не может возникнуть поперек осевой линии разложенного фундамента.Вторую ширину жилы для прямоугольных схем можно определить согласно уравнению 3.49. Для фундаментов с круговым разбросом используется уравнение 3.50. На Рис. 3.21 показаны ширина первой и второй жилы для прямоугольного фундамента.

Рисунок 3.21 Ограничение эксцентриситета.

3,47 xea + yeb = 16 3,48 e≤0,25⋅r 3,49 (xea) 2+ (yeb) 2 = 19 3,50 e≤0,59⋅r

Для одинарных и ленточных фундаментов, которые основаны на несвязных грунтах средней плотности и жестких связных грунтах, соответственно, несовместимых перекосов фундамента нельзя ожидать при соблюдении допустимого эксцентриситета.

Анализ поворота фундамента и ограничения открытого зазора является обязательным согласно [10], если анализ защиты от потери равновесия из-за опрокидывания выполняется с использованием одной кромки разложенного фундамента в качестве наклонной кромки.

3.3.3.6 Анализ горизонтальных перемещений

Как правило, для насыпных фундаментов анализ горизонтального смещения наблюдается, если:

Анализ безопасности против скольжения выполняется без учета пассивного давления грунта.
Для средне-плотных несвязных грунтов и жестких связных грунтов, соответственно, учитываются только две трети характеристического сопротивления скольжению на уровне фундамента и не более одной трети характеристического давления грунта.

Если эти аргументы не соответствуют действительности, необходимо проанализировать возможные горизонтальные смещения. Следует учитывать постоянные нагрузки и переменные нагрузки, а также нечастые или уникальные нагрузки.

3.3.3.7 Анализ расчетов и дифференциальных расчетов

Определения осадки насыпного фундамента проводят в соответствии с [32].Обычно глубина воздействия контактного давления находится между z = b и z = 2b.

Из-за сложного взаимодействия между недрами и сооружением сложно предоставить информацию о приемлемых или дифференциальных оседаниях для сооружений [33]. На рис. 3.22 показаны коэффициенты повреждаемости угловой деформации в результате оседания [33–35].

Рисунок 3.22 Критерий повреждения.

Что касается опрокидывания высотных конструкций, анализ защиты от наклона должен проверять, что происходящий опрокидывание безвредно для конструкции [33].Анализ фундаментов прямоугольной формы выполняется в соответствии с уравнением 3.51. Анализ для фундаментов с круговым простиранием выполняется в соответствии с уравнением 3.52.

3,51 b3⋅EmVd⋅hs⋅fy≥1 3,52 r3⋅EmVd⋅hs⋅fy≥1

в уравнениях 3.51 и 3.52:

E _м = Модуль сжимаемости грунта

h _s = Высота центра тяжести над уровнем фундамента

f _r и f _y = коэффициенты наклона

V _d = Расчетное значение вертикальных нагрузок

Более подробную информацию можно найти в [33] и [36].

3.3.3.8 Упрощенный анализ заложенных фундаментов в стандартных случаях

Упрощенный анализ разложенного фундамента в стандартных случаях состоит из простого сравнения между сопротивлением основания σ _{R, d} и контактным давлением σ _{E, d} (уравнение 3.53). Для насыпных фундаментов с площадью A = a × b или A ′ = a ′ × b ′ в стандартных случаях может применяться анализ безопасности от сползания и разрушения основания, а также анализ предельного состояния эксплуатационной пригодности.Эти стандартные случаи включают:

Горизонтальная нижняя поверхность фундамента и почти горизонтальный ландшафт и слои почвы
Достаточная прочность грунта на глубину, в два раза превышающую ширину фундамента, ниже уровня фундамента (минимум 2 м)
Никаких регулярных динамических или преимущественно динамических нагрузок; отсутствие порового давления воды в связных грунтах
Пассивное давление грунта может применяться только в том случае, если оно обеспечивается конструктивными или другими процедурами
Наклон равнодействующей контактного давления подчиняется правилу tgδ = H _k / V _k ≤ 0.2 (δ = наклон равнодействующей контактного давления; H _k = характерные горизонтальные силы; V _k = характерные вертикальные силы)
Соблюдается допустимый эксцентриситет результирующего контактного давления
Наблюдается анализ безопасности от потери равновесия из-за опрокидывания

3,53 σE, d≤σR, d

Расчетные значения контактного давления σ _{R, d} основаны на комбинированном исследовании разрушения основания и осадки.Если анализируется только SLS, допустимое контактное давление увеличивается с увеличением ширины разложенного основания. Если анализируется только ULS, допустимое контактное давление уменьшается с увеличением ширины разложенного фундамента. На рис. 3.23 показаны два основных требования для адекватного анализа отказа основания (ULS) и анализа оседания (SLS). Для ширины фундамента, превышающей ширину b _s, допустимое контактное давление снижается из-за оседания.

Расчетные значения контактного давления σ _{R, d} для упрощенного расчета ленточных фундаментов указаны в таблицах. Табличные значения также могут использоваться для отдельных фундаментов [10,37,38].

Если уровень фундамента со всех сторон ниже уровня поверхности более чем на 2 м, табличные значения могут быть увеличены. Подъем может быть в 1,4 раза больше разгрузки из-за выемки грунта на глубину ≥2 м.

Расчетные значения в таблицах относятся к отдельно стоящему ленточному фундаменту с центральной нагрузкой (без эксцентриситета).Если возникают эксцентрические нагрузки, необходимо проанализировать эксплуатационную пригодность. Для применения текущих значений таблицы важно отметить, что в более ранних редакциях этих таблиц были даны значения характеристик [10].

Упрощенный анализ ULS и SLS ленточных фундаментов в несвязных грунтах учитывает расчетную ситуацию BS-P. Для расчетной ситуации BS-T табличные значения «в безопасности». Табличные значения применимы для вертикальных нагрузок. Промежуточные значения можно интерполировать линейно.Для эксцентрических нагрузок табличные значения могут быть экстраполированы, если ширина b ‘<0,50 м. Между нижней поверхностью фундамента и уровнем грунтовых вод должно быть расстояние. Расстояние должно быть больше ширины b или b 'фундамента. Для применения таблиц для несвязных грунтов должны выполняться требования таблицы 3.9. Краткие формы почвенных групп поясняются в таблице 3.10.

Рисунок 3.23 Максимальное контактное давление σR, d с учетом устойчивости (ULS) и работоспособности (SLS).

Таблица 3.9 Требования к применению расчетных значений σR, d в несвязных грунтах

Группа грунтов согласно DIN 18196	Коэффициент однородности согласно DIN 18196 C _u	Компактность согласно DIN 18126 D	Степень сжатия согласно DIN 18127 D _Pr	Точечное сопротивление пенетрометра q _c [МН / м ²]
SE, GE, SU, GU, ST, GT	≤ 3	≥ 0.30	≥ 95%	≥ 7,5
SE, SW, SI, GE GW, GT, SU, GU	> 3	≥ 0,45	≥ 98%	≥ 7,5

Коэффициент однородности C _и описывает градиент гранулометрического состава в зоне прохождения фракций 10% и 60% и определяется согласно уравнению 3.54 [39]. Согласно [40], плотность D описывает, является ли грунт рыхлым, средне-плотным или плотным. Плотность D определяется пористостью n согласно уравнению 3.55. Степень сжатия D _pr представляет собой отношение между плотностью проктора ρ _pr (плотность при оптимальном содержании воды) и сухой плотностью ρ _d [41]. Степень сжатия рассчитывается с использованием уравнения 3.56.

Таблица 3.10 Расшифровка почвенных групп

Краткая форма согласно DIN 18196	Длинная форма согласно DIN 18196 на немецком языке	Полная форма согласно DIN 18196 на английском языке
SE	Песок, Enggestuft	Песок с мелкой фракцией
SW	Sand, weitgestuft	Песок с широкой зернистостью
SI	Песок, перемежающийся жест	Песок с прерывистой зернистостью
GE	Kies, enggestuft	Гравий с мелкой фракцией
ГВт	Kies, weitgestuft	Гравий с широким распределением гранул
СТ	Песок, тониг (Feinkornanteil: 5–15%)	Песок глинистый (мелкая фракция: 5–15%)
SU	Песок шерстяной (Feinkornanteil: 5–15%)	Песок илистый (мелкая фракция: 5–15%)
GT	Кис, тониг (Файнкорнантейл: 5–15%)	Гравий глинистый (мелкая фракция: 5–15%)
ГУ	Kies, schluffig (Feinkornanteil: 5–15%)	Гравий глинистый (мелкая фракция: 5–15%)

3.54 Cu = d60d10 3,55 D = макс n-nmax n-min n 3,56 Дпр = ρдрпр

Для упрощенного расчета ленточных фундаментов В таблице 3.11 приведены допустимые расчетные значения контактного давления σ _{R, d} для несвязных грунтов с учетом адекватной защиты от разрушения основания. Если необходимо дополнительно ограничить расчет, необходимо использовать Таблицу 3.12. Для целей таблицы 3.12 поселения ограничиваются 1-2 см.

Допустимые расчетные значения контактного давления σ _{R, d} для ленточных фундаментов в несвязных грунтах с минимальной шириной b ≥ 0.50 м, а минимальная глубина заделки d ≥ 0,50 м может быть увеличена следующим образом:

Увеличение проектных значений на 20% в таблицах 3.11 и 3.12, если отдельные фундаменты имеют соотношение сторон a / b <2 соотв. a ′ / b ′ <2; для Таблицы 3.11 он применяется только в том случае, если глубина заделки d больше 0,60 × b соответственно. 0,60 × b ′

Таблица 3.11 Расчетные значения σR, d для ленточных фундаментов в несвязных грунтах и достаточная защита от гидравлического разрушения с вертикальным результирующим контактным давлением

Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетное значение контактного давления σ _{R, d} [кН / м ²] в зависимости от ширины фундамента b соотв. b ′
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	0,50 м	1,00 м	1,50 м	2,00 м	2,50 м	3,00 м
0,50	280	420	560	700	700	700
1,00	380	520	660	800	800	800
1.50	480	620	760	900	900	900
2,00	560	700	840	980	980	980
Для зданий с глубиной заделки 0,30 м ≤ d ≤ 0,50 м и шириной фундамента b соотв. b ′ ≥ 0,30 м	210

Таблица 3.12 Расчетные значения σR, d для ленточных фундаментов в несвязных грунтах и ограничение осадки 1-2 см с вертикальной равнодействующей контактного давления

Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетное значение контактного давления σ _{R, d} [кН / м ²] в зависимости от ширины фундамента b соотв. b ′
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	0,50 м	1,00 м	1,50 м	2,00 м	2,50 м	3,00 м
0,50	280	420	460	390	350	310
1,00	380	520	500	430	380	340
1.50	480	620	550	480	410	360
2,00	560	700	590	500	430	390
Для зданий с глубиной заделки 0,30 м ≤ d ≤ 0,50 м и шириной фундамента b соотв. b ′ ≥ 0,30 м	210

Увеличение проектных значений на 50% в таблицах 3.11 и 3.12, если недра соответствует значениям в таблице 3.13 на глубину, вдвое превышающую ширину под уровнем фундамента (минимум 2 м под уровнем фундамента)

Допустимые расчетные значения контактного давления для ленточных фундаментов в несвязных грунтах в таблице 3.11 (даже увеличенные и / или уменьшенные из-за горизонтальных нагрузок) должны быть уменьшены, если необходимо учитывать грунтовые воды:

Снижение проектных значений на 40%, если уровень грунтовых вод совпадает с уровнем фундамента

Таблица 3.13 Требования к увеличению проектных значений σR, d для несвязных грунтов

Группа грунтов согласно DIN 18196	Коэффициент однородности согласно DIN 18196 C _u	Компактность согласно DIN 18126 D	Степень сжатия 1814 D 9	Точечное сопротивление пенетрометра q _c [МН / м ²]
SE, GE, SU, GU, ST, GT	≤3	≥0.50	≥98%	≥15
SE, SW, SI, GE GW, GT, SU, GU	> 3	≥0,65	≥100%	≥15

Если расстояние между уровнем грунтовых вод и уровнем фундамента меньше, чем b или b ′, оно должно быть интерполировано между уменьшенными и несокращенными проектными значениями σ _{R, d}
Снижение проектных значений на 40%, если уровень грунтовых вод выше уровня фундамента, при условии, что глубина заделки d ≥ 0.80 м и d ≥ b; отдельный анализ необходим только в том случае, если оба условия не верны

Допустимые расчетные значения контрактного давления σ _{R, d} в таблице 3.12 могут использоваться только в том случае, если расчетные значения в таблице 3.11 (даже увеличенные и / или уменьшенные из-за горизонтальных нагрузок и / или грунтовых вод) больше.

Допустимые расчетные значения контактного давления σ _{R, d} для ленточных фундаментов в несвязных грунтах, указанные в таблице 3.11 (даже увеличенные и / или уменьшенные из-за грунтовых вод), должны быть уменьшены для комбинации характеристической вертикали (V _k) и горизонтальные (H _k) нагрузки следующим образом:

Уменьшение на коэффициент (1 — H _k / V _k), если H _k параллельна длинной стороне фундамента и если соотношение сторон a / b ≥ 2 соотв.а ′ / b ′ ≥ 2 900 · 10
Уменьшение на коэффициент (1 — H _k / V _k) ² во всех остальных случаях

Расчетные значения контактного давления, приведенные в таблице 3.12, могут применяться только в том случае, если расчетные значения σ _{R, d}, указанные в таблице 3.11 (даже увеличенные и / или уменьшенные из-за грунтовых вод), больше.

Упрощенный анализ ULS и SLS ленточных фундаментов в связных грунтах предназначен для расчетной ситуации BS-P. Для расчетной ситуации BS-T табличные значения «безопасны».Табличные значения применимы для вертикальных и наклонных нагрузок. Промежуточные значения можно интерполировать линейно. Таблицы приведены для разных типов почв. Краткие формы почвенных групп поясняются в таблице 3.10. Если использовать таблицы 3.14–3.17, можно ожидать осадки 2–4 см. В принципе, таблицы с 3.14 по 3.17 применимы только для типов грунтов с зернистой структурой, которые не могут внезапно разрушиться.

Расчетные значения σ _{R, d} для ленточных фундаментов в связном грунте приведены в таблицах 3.14–3,17 (даже уменьшенная из-за ширины фундамента b> 2 м) может быть увеличена на 20%, если соотношение сторон a / b <2 соответственно. а '/ Ь' <2.

Таблица 3.14 Расчетные значения σR, d для ленточных фундаментов в иле

Ил (UL согласно DIN 18126) Консистенция: от твердого до полутвердого
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетные значения σ _{R, d} контактного давления [кН / м ²]
0.50	180
1,00	250
1,0	310
2,00	350
Прочность на сжатие без ограничений q _{u, k} [кН / м ²]	120

Таблица 3.15 Расчетные значения σR, d ленточных фундаментов в смешанных грунтах

Смешанные почвы (СУ , СТ, СТ , ГУ , ГТ * по DIN 18196)*
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетные значения σ _{R, d} контактного давления [кН / м ²]
	Согласованность
	Жесткий	полутвердое	Цельный
0.50	210	310	460
1,00	250	390	530
1,50	310	460	620
2,00	350	520	700
Прочность на сжатие без ограничений q _{u, k} [кН / м ²]	120–300	300–700	> 700

Таблица 3.16 Расчетные значения σR, d ленточных фундаментов в глинистых, илистых грунтах

Глины, илистые почвы (УМ, ТЛ, ТМ по DIN 18196)
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетные значения σ _{R, d} контактного давления [кН / м ²]
	Согласованность
	Жесткий	полутвердое	Цельный
0.50	170	240	490
1,00	200	290	450
1,50	220	350	500
2,00	250	390	560
Прочность на сжатие без ограничений q _{u, k} [кН / м ²]	120–300	300–700	> 700

Таблица 3.17 Расчетные значения σR, d для ленточных фундаментов из глины

Глины, илистые почвы (УМ, ТЛ, ТМ по DIN 18196)
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетные значения σ _{R, d} контактного давления [кН / м ²]
	Согласованность
	Жесткий	полутвердое	Цельный
0.50	130	200	280
1,00	150	250	340
1,50	180	290	380
2,00	210	320	420
Прочность на сжатие без ограничений q _{u, k} [кН / м ²]	120–300	300–700	> 700

Расчетные значения σ _{R, d} для ленточных фундаментов в связном грунте приведены в таблицах 3.14–3,17 (даже увеличенные из-за удлинения) должны быть уменьшены на 10% на метр при ширине фундамента b = 2–5 м. Для фундаментов шириной b> 5 м ULS и SLS должны проверяться отдельно согласно классическому механическому анализу грунта.

3,4 Примеры выкладывания фундаментов из инженерной практики

В последние десятилетия рост плотности населения во всем мире привел к строительству все более высоких высотных зданий. До 1960 года во Франкфурте-на-Майне, Германия, здания в 10–15 этажей считались высотными.В 1961 году было построено первое 20-этажное здание, а в 1969 году была завершена первая 30-этажная башня Commerzbank Tower высотой 130 м. В 1970-х и начале 1980-х годов было построено еще несколько небоскребов высотой 150–180 м. Все они были основаны в очень активном поселении Франкфурт-Клей. Опыт Франкфурта-на-Майне показывает, что окончательные осадки при разложенном фундаменте могут быть в 1,7-2,0 раза больше, чем осадки в конце фазы строительства. Произошли окончательные осадки на 15–35 см [42,43].

Почти все высотные здания, построенные на раздвинутом фундаменте во Франкфуртской глине, имеют дифференциальные осадки, которые приводят к наклону надстроек [43]. Статистическая оценка измерений показывает, что этот наклон составляет до 20–30% от средней осадки, даже если фундамент нагружен по центру [44]. Дифференциальные осадки возникают из-за неоднородности грунта Франкфурта.

3.4.1 Комплекс высотных зданий Zürich Assurance

Комплекс высотных зданий Zürich Assurance Company во Франкфурте-на-Майне, Германия, строился с 1959 по 1963 год.Он состоит из двух башен высотой 63 м и 70 м соответственно и пристройки высотой до восьми этажей. Весь комплекс состоит из двух подуровней и основан на разложенном фундаменте. Глубина фундамента — 7 м от поверхности. Вид земли показан на рисунке 3.24.

Состояние почвы и грунтовых вод типично для Франкфурта-на-Майне. На поверхности — насыпи и четвертичные пески и гравий. На глубине около 7 м ниже поверхности начинается третичная Франкфуртская глина, которая состоит из чередующихся слоев жесткой и полутвердой глины и известняка.На глубине 67 м под поверхностью следует Франкфуртский известняк. Уровень грунтовых вод находится примерно на 5–6 м ниже поверхности.

Измеренные осадки по окончании строительства надстройки составляют около 60% от окончательной осадки (Рисунок 3.25). После окончания строительства расчетная ставка снизилась из-за процесса консолидации. Примерно через 5 лет после окончания строительства поселения заканчиваются примерно на 8,5–9,5 см.

Рисунок 3.24 Вид с земли на комплекс высотных зданий Zürich Assurance.

Рисунок 3.25 Измеренные населенные пункты.

В 2001 и 2002 годах комплекс высотных зданий демонтировали. На его месте сейчас Опернтурм высотой 177 м [45,46].

3.4.2 Западные ворота

Высотное здание Westend Gate (прежнее название: Senckenberganlage) во Франкфурте-на-Майне, Германия, было построено с 1972 по 1974 год (рис. 3.26). Он имеет высоту 159 м и основан на системе разложенного фундамента.В подвале три подуровня. Здание представляет собой офисную башню до 23 этажа. Над офисной частью находится гостиница Марриотт. Почвенные и грунтовые воды аналогичны комплексу высотных зданий Zürich Assurance.

Westend Gate — высотное здание с самыми большими поселениями во Франкфурте-на-Майне [47]. Измеренные осадки здания превышали 30 см из-за сравнительно высокого контактного давления 650 кН / м ². Фундаменты плота устроили только под многоэтажку.Подуровни пристройки заложены на едином фундаменте (рис. 3.27). Для контроля осадки и дифференциальной осадки между элементами фундамента и надстройкой были устроены компенсационные швы. Деформационные швы закрыли после отделки железобетонных стержней. Гибкая стальная конструкция, которая простирается с третьего по 23 этаж, не пострадала от поселений и дифференциальных поселений. Этажи выше 23 этажа построены из железобетонных ячеек сравнительно высокой жесткости.Гидравлические домкраты были установлены между гибкой стальной конструкцией и жесткими бетонными ячейками. Гидравлические домкраты уравновешивают возникающие осадки. Из-за длительного оседания почвы несколько стыков на верхних этажах оставались открытыми до двух лет после строительства [47,48].

Рисунок 3.26 Вестендские ворота.

3.4.3 Серебряная башня

Серебряная башня (ранее Dresdner Bank) во Франкфурте-на-Майне, Германия, имеет высоту 166 м и была построена с 1975 по 1978 год (рис.28). Серебряная башня построена на плоту средней толщины 3,5 м. Уровень фундамента находится на глубине 14 м от поверхности. Почвенные и грунтовые воды аналогичны комплексу высотных зданий Zürich Assurance.

Из-за эксцентрической нагрузки на северо-западе под плотом фундамента были установлены 22 подушки давления (рис. 3.29) [42,49]. Напорные подушки имеют размер 5 м × 5 м и состоят из мягкой резины толщиной 3 мм. Перед установкой была проверена герметичность прижимных подушек.Сначала подушки были заполнены водой. Давление внутри подушек регулировалось, поэтому возникали только небольшие дифференциальные осадки. После окончания строительства и наладки многоэтажки воду в подушках заменили строительным раствором.

Рисунок 3.27 Этапы строительства.

Рисунок 3.28 Серебряная башня (левое здание; справа высотное здание Скайпер).

Рисунок 3.29 Гидравлические устройства для регулировки населенных пунктов.

3.4.4 Франкфуртский офисный центр (FBC)

FBC — это высотное здание высотой 142 м во Франкфурте-на-Майне, Германия, которое основано на фундаменте толщиной 3,5 м. Уровень фундамента находится примерно на 12,5 м ниже поверхности. На рис. 3.30 показано высотное здание с юга. Он строился с 1973 по 1980 год. Длительное время строительства было связано с нехваткой инвестиций во время нефтяного кризиса. Почвенные и грунтовые воды аналогичны комплексу высотных зданий Zürich Assurance.

С начала строительства населенные пункты обмерены за 5 лет (рисунок 3.31). Максимальное окончательное оседание составило около 28 см в центральной части многоэтажки [42]. Примерно через 1,5 года после окончания строительства поселения составляли около 70% окончательных поселений. Дифференциальные осадки между высотным зданием и прилегающими зданиями составляют от 9,5 см до 20 см (рисунок 3.32). Наклон многоэтажки составляет около 1: 1350 [50].

Рисунок 3.30 Франкфуртский бюро-центр (FBC).

Рисунок 3.31 Измеренные населенные пункты.

Рисунок 3.32 Поперечный разрез конструкции и обмерные поселения.

3.4.5 Башни-близнецы Deutsche Bank

Башни-близнецы Deutsche Bank во Франкфурте-на-Майне, Германия, имеют высоту 158 м и были построены с 1979 по 1984 год (рис. 3.33). Башни находятся на фундаменте размером 80 м × 60 м и толщиной 4 м. Уровень фундамента находится примерно на 13 м ниже поверхности [51].Почвенные и грунтовые воды аналогичны комплексу высотных зданий Zürich Assurance.

Измеренные осадки от 10 см до 22 см. На рис. 3.34 показаны изолинии населенных пунктов. Чтобы минимизировать влияние башен-близнецов на соседние здания, были установлены гидравлические домкраты (рис. 3.35). Возможное регулирование дифференциала осадки гидравлическими домкратами составляло около ± 8 см.

Рисунок 3.33 Башни-близнецы Deutsche Bank.

Рисунок 3.34 Измеренные населенные пункты.

Рисунок 3.35 Разрез надстройки с гидроцилиндрами.

Список литературы

Bundesministerium für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung (2012): Richtlinie für die Standardisierung des Oberbaus von Verkehrsflächen (RStO 12).

Bundesministerium für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung (2009): Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbeiten im Straßenbau (ZTV E-StB 09).

Deutsches Institut für Normung e.V. (2001): DIN EN ISO 13793 Тепловые характеристики зданий: Тепловое проектирование фундаментов во избежание мороза. Beuth Verlag, Берлин.

Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e.V. (2003): DAfStb-Richtlinie Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton (WU-Richtlinie). Beuth Verlag, Берлин.

Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e.V. (2006): Heft 555 Erläuterungen zur DAfStb-Richtlinie Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton. Beuth Verlag, Берлин.

Lohmeyer, G .; Эбелинг, К. (2013): Weiße Wannen einfach und sicher. 10. Auflage, Verlag Bau + Technik, Дюссельдорф, Германия.

Хаак, А .; Эмиг, К.-Ф .. (2003): Abdichtungen im Gründungsbereich und auf genutzten Deckenflächen. 2. Auflage, Ernst & Sohn Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2014): DIN EN 1997-1 Еврокод 7: Геотехническое проектирование: Часть 1: Общие правила. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2010): DIN EN 1997-1 / NA Национальное приложение: Параметры, определяемые на национальном уровне — Еврокод 7: Геотехническое проектирование — Часть 1: Общие правила.Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2010): DIN 1054 «Недра: проверка безопасности земляных работ и фундаментов — дополнительные правила к DIN EN 1997-1». Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2012): DIN 1054 Недра: проверка безопасности земляных работ и фундаментов — дополнительные правила к DIN EN 1997-1: 2010; Поправка A1: 2012 г. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2009): DIN 4084 Грунт: Расчет разрушения насыпи и общей устойчивости подпорных конструкций.Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2012): DIN 4084 Основание: Расчет общей устойчивости — Приложение 1: Примеры расчетов. Beuth Verlag, Берлин.

Hettler, A. (2000): Gründung von Hochbauten. Эрнст энд Зон Верлаг, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (1974): DIN 4018 Грунт: Распределение контактного давления под плотным фундаментом, анализ. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (1981): DIN 4018, приложение 1 «Недра: анализ распределения контактного давления под плотным фундаментом»; Пояснения и примеры анализа. Beuth Verlag, Берлин.

Буссинеск, M.J. (1885): Application des Potentials à l’Etude de l’Equilibre et du Mouvement des Solides Élastiques. Готье-Виллар, Париж, Франция.

Katzenbach, R .; Зильч, К .; Мурманн, К. (2012): Baugrund-TragwerkInteraktion. Handbuch für Bauingenieure: Technik, Organization und Wirtschaftlichkeit. Springer Verlag, Гейдельберг, Германия, 1471–1490.

Кани, М. (1959): Berechnung von Flächengründungen. Эрнст энд Зон Верлаг, Берлин.

Кани, М. (1974): Berechnung von Flächengründungen, Band 2, 2. Auflage, Ernst & Sohn Verlag, Берлин.

Мейерхоф, Г. (1979): Общий отчет: Взаимодействие грунта и конструкции и основания. 6-я Панамериканская конференция по механике грунтов и проектированию фундаментов, 2–7 декабря, Лима, Перу, 109–140.

Боровицка, Х. (1943): Über ausmittig belastete starre Platten auf elastischisotropem Untergrund.Ingenieur-Archiv, XIV. Band, Heft 1, Springer Verlag, Berlin, 1–8.

Lang, H.J .; Huder, J .; Аманн, П. (2003): Bodenmechanik und Grundbau. 7. Auflage, Springer Verlag, Берлин.

Smoltczyk, U .; Фогт, Н. (2009): Flachgründungen. Grundbautaschenbuch, часть 3: Gründungen und geotechnische Bauwerke. 7. Auflage, Ernst & Sohn Verlag, Берлин, 1–71.

Винклер, Э. (1867): Die Lehre von der Elastizität und Festigkeit. Verlag Dominicus, Прага, Чехия.

Охде, Дж.(1942): Die Berechnung der Sohldruckverteilung unter Gründungskörpern. Der Bauingenieur 23, Германия, Heft 14/16, 99–107 и 122–127.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2005): DIN 1054 «Недра: проверка безопасности земляных работ и фундаментов». Beuth Verlag, Берлин.

Katzenbach, R .; Болед-Мекаша, Г .; Вахтер, С. (2006): Gründung turmar-tiger Bauwerke. Beton-Kalender, Ernst & Sohn Verlag, Берлин, 409–468.

Deutsches Institut für Normung e.V.(2006): DIN 4017 Грунт: Расчет расчетной несущей способности грунта под фундаментом мелкого заложения. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2006): DIN 4017 Грунт: Расчет расчетной несущей способности грунта под фундаментом мелкого заложения — Примеры расчетов. Beuth Verlag, Берлин.

Прандтль, Л. (1920): Über die Härte plastischer Körper. Nachrichten von der Königlichen Gesellschaft der Wissenschaften zu Göttingen. Mathematische Klasse, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2011): DIN 4019 Почва: Анализ оседания. Beuth Verlag, Берлин.

Arbeitskreis Berechnungsverfahrender Deutschen Gesellschaft für Erd- und Grundbau e.V. (1993): Empfehlungen Verformungen des Baugrund bei bauli-chen Anlagen: EVB. Эрнст энд Зон Верлаг, Берлин.

Skempton, A.W .; Макдональд, Д.Х. (1956): Допустимые поселения зданий. Труды Института гражданского строительства, 10 мая, Лондон, Великобритания, 727–783.

Бьеррум, Л. (1973): Допустимые осадки конструкций.Норвежский геотехнический институт, публикация Nr. 98, Осло, Норвегия, 1–3.

Schultze, E .; Мухс, Х. (1967): Bodenuntersuchungen für Ingenieurbauten. 2. Auflage, Springer Verlag, Берлин.

Ziegler, M. (2012): Geotechnische Nachweise nach EC 7 und DIN 1054: Einführung mit Beispielen. 3. Auflage, Wilhelm Ernst & Sohn, Берлин.

Dörken, W .; Dehne, E .; Клиш, К. (2012): Grundbau in Beispielen Teil 2. 5. Auflage, Werner Verlag, Нойвид, Германия.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2011): DIN 18196 Земляные работы и фундаменты: Классификация грунтов для целей гражданского строительства. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (1996): DIN 18126 Почва, исследование и испытания: определение плотности несвязных грунтов для максимальной и минимальной плотности. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2012): DIN 18127 Почва, исследование и испытание: тест Проктора. Beuth Verlag, Берлин.

Зоммер, Х. (1976): Setzungen von Hochhäusern und benachbarten Anbauten nach Theorie und Messungen.Vorträge der Baugrundtagung в Нюрнберге, Германия, 141–169.

Зоммер, Х. (1978): Messungen, Berechnungen und Konstruktives bei der Gründung Frankfurter Hochhäuser. Vorträge der Baugrundtagung в Дюссельдорфе, Германия, 205–211.

Sommer, H .; Tamaro, G .; ДеБенедитис, К. (1991): Башня Messeturm, фундамент самого высокого здания в Европе. Материалы 4-й Международной конференции по свайным и глубоким фундаментам, апрель, Стреза, Италия, 139–145.

Katzenbach, R .; Леппла, С.; Зайп, М. (2011): Das Verformungsverhalten des Frankfurter Tons infolge Baugrundentlastung. Bauingenieur 86, May, Springer VDI Verlag, Дюссельдорф, Германия, 233–240.

Katzenbach, R .; Леппла, С. (2013): Деформационное поведение глины из-за разгрузки и последствия для строительных проектов в городских районах. 18-я конференция Международного общества механики грунтов и инженерной геологии, 2–6 сентября, Париж, Франция, Vol. 3, 2023–2026.

Katzenbach, R. (1995): Hochhausgründungen im setzungsaktiven Frankfurter Ton.10. Христиан Ведер Коллоквиум, 20 апреля, Грац, Австрия, 44–58.

Моос, Г. (1976): Hochhaus Senckenberganlage во Франкфурте-на-Майне. Ph. Holzmann AG, Technischer Bericht, Франкфурт, Германия, 1–25.

Gravert, F.W. (1975): Ein Beitrag zur Gründung von Hochhäusern auf bindigen Böden. Deutsche Konferenz Hochhäuser, Deutsche Gruppe der Internationalen Vereinigung für Brückenbau und Hochbau, 2–4 октября, Майнц, Германия, 216–224.

Stroh, D .; Katzenbach, R. (1978): Der Einfluss von Hochhäusern und Baugruben auf die Nachbarbebauung.Bauingenieur 53, Springer-Verlag, Berlin, 281–286.

Katzenbach, R .; Bachmann, G .; Болед-Мекаша, Г .; Рамм, Х. (2005): Комбинированные свайно-плотные фундаменты (CPRF): подходящее решение для фундамента высотных зданий. Словацкий строительный журнал, № 3, 19–29.

Осадка мелководных опор | Команда инженеров

Неглубокий фундамент на грунте может быть выполнен для отдельной нагрузки (т. Е. Изолированной) или для поддержки нескольких нагрузок (например, полосы, плот или мат).Почва должна поддерживать нагрузку равномерно под опорой. Нагрузка на опору передается на почву под ней. Глубина под опорой, которая подвергается давлению от нагрузки на опору, зависит от геометрии опоры и ее размеров. Например, для фундамента квадратного примерно 90% нагрузки передается на грунт ниже основания на глубине, примерно в 2 раза превышающей ширину основания. Таким образом, более широкая квадратная опора передает нагрузку на большую глубину.Для длинного / ленточного фундамента нагрузка воспринимается намного глубже, чем для квадратного фундамента, то есть примерно в 7 раз больше ширины фундамента.

Нагрузка передается на грунт ниже основания, а также в сторону. Как показывает практика, нагрузка на опору распространяется на почву в соотношении 1: 1, распространяясь вниз и наружу от краев опоры.

Нагруженное основание может осесть из-за сжатия и / или уплотнения грунта под ним. Уплотнение — это термин, используемый, когда почва сжимается, а вода со временем выдавливается.Уплотнение глинистой или илистой почвы может происходить в течение десятилетия и более. Сжатие сыпучих грунтов тоже происходит, но в основном во время строительства.

Почва обычно неоднородна или изменчива из-за различий в составе и плотности. Природный грунт может быть слоями или карманами разного состава. Например, в NH у нас есть глинистые глины и илы, образованные историческими ледниковыми водами, которые стекали с холма с тающих ледников. В более теплые месяцы было больше таяния и более высоких потоков, которые откладывали илы.В более прохладные месяцы (не замерзая) плавление было меньше и потоки, которые откладывали глины, были ниже.

Для оценки инженерной емкости грунта под предлагаемым основанием недостаточно видеть грунт на поверхности. Это причина того, что геологоразведочные работы являются хорошей практикой перед проектированием и строительством здания. Что касается коммерческой недвижимости, то Международные строительные нормы и правила 2015 года требуют проведения геотехнических исследований в соответствии с разделом 1803. Опоры вашего здания оседают чрезмерно или неравномерно? Позвоните нам, чтобы узнать, нужен ли ремонт, и если да, то каков подходящий ремонт.

Несущая способность

Цели

Определить предельную несущую способность по график нагрузка-расчет
Расчет верхнего предела решения для предельной нагрузки
Анализировать простые механизмы разрушения при недренированном нагружении
Расчет предельной несущей способности полосы фундамент
Применить факторы формы
Объясните влияние на ворсистость кожи. подшипник качения и концевой
Рассчитать предельную вместимость одной сваи в недренированные условия

Обзор

Фундаменты, будь то фундаменты неглубокого заложения или глубокие сваи, передавать нагрузки на землю.Два основных критерия дизайна состоит в том, что должен быть достаточный запас прочности против рухнуть, и что поселения не должны наносить ущерб конструкции или ее отделки. Опорное давление приложено нагрузка, деленная на площадь фундамента в плане.

В глубоком фундаменте приложенная нагрузка воспринимается сочетание базового сопротивления (концевой опоры) и сдвига напряжения между почвой и валом (поверхностное трение).

Как давление подшипника увеличивается, поселения ускоряются, и, в конечном итоге, мощности, фундамент, как говорят, рухнул, потому что поселения стали очень большими.

На практике коэффициент нагрузки (коэффициент безопасность) применяется к пределу несущей способности , к дать безопасную несущую способность .

Может потребоваться использование разрешенного несущая способность , которая меньше допустимой несущей способности для ограничения урегулирования.

Механизмы отказа

Предел несущей способности опоры может быть оценивается путем предположения о механизме отказа и последующего применения законы статики к этому механизму. Поскольку рассматриваемые механизмы в решении с оценкой сверху постепенно уточняются, расчетная нагрузка обрушения уменьшается.

Рассмотрим поверхность скольжения, которая представляет собой дугу в поперечном сечении, по центру над одним краем основания. Неудача вызовет вращение вокруг точки О.Любая дополнительная плата q _o будет противодействовать вращение таким образом, чтобы использовалось чистое давление (q — q _o). С использованием уравнения статики:

Момент, вызывающий вращение	= нагрузка x плечо рычага = [(q — q _o) x B] x [B / 2]
Момент сопротивления вращению	= прочность на сдвиг x длина дуги x плечо рычага = [s] x [2a R] x [R]
При выходе из строя они равны:	(q — q _o) x B x B / 2 = s x 2a R x R
Так как R = B / sin a :	(q — q _o) = s x 4a / (sin a)
Худший случай —	а = 1.1656 радиан = 66,8 градусов
Чистое давление (q — q _o) при отказе	= 5,52 x прочность грунта на сдвиг

Постепенно уточняя точное решение подошел.
Например : Механизм Терзаги дает точное решение для ленточного фундамента.

Конечный подшипник грузоподъемность фундамента рассчитывается по формуле: включает соответствующие параметры почвы (e.грамм. прочность на сдвиг, единичный вес) и подробные сведения о размере, форме и основании глубина основания. Терзаги (1943) указал на окончательную опору. мощность ленточного фундамента как трехчленное выражение с учетом коэффициентов несущей способности: N _c, N _q и N _г, которые связаны к углу трения, f ‘.

q _f = c.N _c + q _o .N _q + g .B.N _g

Когда f ‘ = 0;
N _q = 1,0
N _г = 0

c = кажущееся сцепление
B = ширина фундамента
D = глубина залегания
г = удельный вес почвы
q _o = начальное напряжение = g D

Сливная загрузка	расчетов в пересчете на эффективную стрессы; f > 0 и N _c, N _q и N _g все> 0. Рассчитать N _c, N _q и N _г
без дренажа загрузка	расчеты даны в терминах полных напряжений: q _f = s _u .N _c + q _{9 ₉}	3 u = сопротивление недренированному сдвигу

Фактор безопасности

Коэффициент безопасности F _s используется для расчета допустимой несущей способности , q _с, от предельной несущей способности , q _f.

к _с = (к _к — q ₀ ) / F _s + q ₀

Обратите внимание, что коэффициент запаса прочности применяется к увеличению напряжение, (q _f — q ₀ ) то есть чистое давление в подшипниках .

Напомним, что q ₀ = начальное напряжение в грунте.

Вычисление q _s из q _f только удовлетворяет критерий безопасности от разрушения при сдвиге.
BS8004 рекомендует значение для F _s из от 2,5 до 3,0. Это основано на опыте, а не на теории и достаточно высока, чтобы ограничить оседание.Это для этого причина того, что факторы безопасности, используемые при проектировании фундамента, выше, чем в других областях геотехнического проектирования.

Для склонов коэффициент запаса прочности обычно составляет 1,3 — 1.4.

Опыт показал, что поселение типового фундамент на мягкой глине, вероятно, будет приемлемым, если фактор 2.5 используется. Поселки на жесткой глине могут быть довольно большими даже хотя предельная несущая способность относительно высока, поэтому может быть уместным использовать коэффициент ближе к 3.0.

Факторы формы

Терзаги представил модифицированные варианты своей несущей способности уравнение для форм фундамента, отличных от длинной полосы, и с тех пор они были выражены как факторы формы.

Бринч Хансен и Везик (1963) предложили факторы формы которые зависят от f ‘.

Факторы глубины

Обычно предполагается увеличение подшипника грузоподъемность, когда глубина (D) фундамента больше, чем ширина (B).Общее уравнение несущей способности может быть изменено включением факторов глубины.

q _f = c.N _c .d _c + q _o .N _q .d _q + 1/2 g.B.N _g .d _g

График на справа показан коэффициент несущей способности Скемптона, N _cu, для недренированной загрузки.

Сваи

Предел несущей способности сваи, используемой при проектировании, может быть одно три значения:

Максимальная нагрузка Q _max, при которой дальше проникновение происходит без увеличения нагрузки.
Расчетное значение Q _f, полученное как сумма концевое сопротивление подшипника и вала.
Нагрузка, при которой происходит оседание диаметра 0,1 (когда Q _max не понятно) .

Для свай большого диаметра осадка может быть большой, поэтому Коэффициент запаса прочности 2-2,5 обычно используется при рабочей нагрузке.

Нагруженная в осевом направлении свая будет нести нагрузку:

частично по касательным напряжениям, т _с, формируется вдоль ствола сваи
частично из-за нормальных напряжений, q _b, возникающих при база.

Предел прочности сваи равен базовая емкость плюс емкость вала.

Q _f = Q _b + Q _с

Собственный вес сваи можно не учитывать, так как вес бетона почти равен весу почва смещена. Следовательно, предельная вместимость сваи:

Q _f = A _b q _o N _q + S (K _s . s _‘v . желто-коричневый d .A _s ) (осушенный)

Q _f = S ( a . с _{u (средн.)} . A _с ) + с _u . № _с .A _b (недренированный)

N _c = 9,0 для глин и илистых глин.

Bentley — Документация по продукту

MicroStation

Справка MicroStation

Ознакомительные сведения о MicroStation

Справка MicroStation PowerDraft

Ознакомительные сведения о MicroStation PowerDraft

Краткое руководство по началу работы с MicroStation

Справка по синхронизатору iTwin

ProjectWise

Справка службы автоматизации Bentley

Ознакомительные сведения об услуге Bentley Automation

Bentley i-model Composition Server для PDF

Подключаемый модуль службы разметки

PDF для ProjectWise Explorer

Справка администратора ProjectWise

Справка службы загрузки данных ProjectWise Analytics

Коннектор ProjectWise для ArcGIS — Справка по расширению администратора

Коннектор ProjectWise для ArcGIS — Справка по расширению Explorer

Коннектор ProjectWise для ArcGIS Справка

Коннектор ProjectWise для Oracle — Справка по расширению администратора

Коннектор ProjectWise для Oracle — Справка по расширению Explorer

Коннектор ProjectWise для справки Oracle

Коннектор управления результатами ProjectWise для ProjectWise

Справка портала управления результатами ProjectWise

Ознакомительные сведения по управлению поставками ProjectWise

Справка ProjectWise Explorer

Справка по управлению полевыми данными ProjectWise

Справка администратора ProjectWise Geospatial Management

Справка ProjectWise Geospatial Management Explorer

Ознакомительные сведения об управлении геопространственными данными ProjectWise

Модуль интеграции ProjectWise для Revit Readme

Руководство по настройке управляемой конфигурации ProjectWise

Справка по ProjectWise Project Insights

ProjectWise Plug-in для Bentley Web Services Gateway Readme

ProjectWise ReadMe

Матрица поддержки версий ProjectWise

Веб-справка ProjectWise

Справка по ProjectWise Web View

Справка портала цепочки поставок

Услуги цифрового двойника активов

PlantSight AVEVA Diagrams Bridge Help

PlantSight AVEVA PID Bridge Help

Справка по экстрактору мостов PlantSight E3D

Справка по PlantSight Enterprise

Справка по PlantSight Essentials

PlantSight Открыть 3D-модель Справка по мосту

Справка по PlantSight Smart 3D Bridge Extractor

Справка по PlantSight SPPID Bridge

Управление эффективностью активов

Справка по AssetWise 4D Analytics

AssetWise ALIM Web Help

Руководство по внедрению AssetWise ALIM в Интернете

AssetWise ALIM Web Краткое руководство, сравнительное руководство

Справка по AssetWise CONNECT Edition

AssetWise CONNECT Edition Руководство по внедрению

Справка по AssetWise Director

Руководство по внедрению AssetWise

Справка консоли управления системой AssetWise

Анализ моста

Справка по OpenBridge Designer

Справка по OpenBridge Modeler

Строительное проектирование

Справка проектировщика зданий AECOsim

Ознакомительные сведения о конструкторе зданий AECOsim

AECOsim Building Designer SDK Readme

Генеративные компоненты для справки проектировщика зданий

Ознакомительные сведения о компонентах генерации

Справка по OpenBuildings Designer

Ознакомительные сведения о конструкторе OpenBuildings

Руководство по настройке OpenBuildings Designer

OpenBuildings Designer SDK Readme

Справка по генеративным компонентам OpenBuildings

Ознакомительные сведения по генеративным компонентам OpenBuildings

Справка OpenBuildings Speedikon

Ознакомительные сведения OpenBuildings Speedikon

OpenBuildings StationDesigner Help

OpenBuildings StationDesigner Readme

Гражданское проектирование

Дренаж и коммунальные услуги

Справка OpenRail ConceptStation

Ознакомительные сведения о

OpenRail ConceptStation

Справка по OpenRail Designer

Ознакомительные сведения по OpenRail Designer

Справка по конструктору надземных линий OpenRail

Справка OpenRoads ConceptStation

Ознакомительные сведения по OpenRoads ConceptStation

Справка по OpenRoads Designer

Ознакомительные сведения по OpenRoads Designer

Справка по OpenSite Designer

OpenSite Designer ReadMe

Инфраструктура связи

Справка по Bentley Coax

Справка по Bentley Communications PowerView

Ознакомительные сведения о Bentley Communications PowerView

Справка по Bentley Copper

Справка по Bentley Fiber

Bentley Inside Plant Help

Справка по OpenComms Designer

Ознакомительные сведения о конструкторе OpenComms

Справка OpenComms PowerView

Ознакомительные сведения OpenComms PowerView

Справка инженера OpenComms Workprint

OpenComms Workprint Engineer Readme

Строительство

ConstructSim Справка для руководителей

ConstructSim Исполнительное ReadMe

ConstructSim Справка издателя i-model

Справка по планировщику ConstructSim

ConstructSim Planner ReadMe

Справка стандартного шаблона ConstructSim

ConstructSim Work Package Server Client Руководство по установке

Справка по серверу рабочих пакетов ConstructSim

Руководство по установке сервера рабочих пакетов ConstructSim

Справка по управлению SYNCHRO

SYNCHRO Pro Readme

Энергетическая инфраструктура

Справка Bentley OpenUtilities Designer

Ознакомительные сведения о Bentley OpenUtilities Designer

Справка по подстанции Bentley

Ознакомительные сведения о подстанции Bentley

Справка подстанции OpenUtilities

Ознакомительные сведения о подстанции OpenUtilities

Promis.e Справка

Promis.e Readme

Руководство по установке Promis.e — управляемая конфигурация ProjectWise

Руководство по настройке подстанции

— управляемая конфигурация ProjectWise

Руководство пользователя sisNET

Геотехнический анализ

PLAXIS LE Readme

Ознакомительные сведения о PLAXIS 2D

Ознакомительные сведения о программе просмотра вывода 2D PLAXIS

Ознакомительные сведения о PLAXIS 3D

Ознакомительные сведения о программе просмотра 3D-вывода PLAXIS

PLAXIS Monopile Designer Readme

Управление геотехнической информацией

Справка администратора gINT

Справка gINT Civil Tools Pro

Справка gINT Civil Tools Pro Plus

Справка коллекционера gINT

Справка по OpenGround Cloud

Гидравлика и гидрология

Справка по Bentley CivilStorm

Справка Bentley HAMMER

Справка Bentley SewerCAD

Справка Bentley SewerGEMS

Справка Bentley StormCAD

Справка Bentley WaterCAD

Справка Bentley WaterGEMS

Управление активами линейной инфраструктуры

Справка по услугам AssetWise ALIM Linear Referencing Services

Руководство администратора мобильной связи TMA

Справка TMA Mobile

Картография и геодезия

Справка карты OpenCities

Ознакомительные сведения о карте OpenCities

OpenCities Map Ultimate для Финляндии Справка

OpenCities Map Ultimate для Финляндии Readme

Справка по карте Bentley

Справка по мобильной публикации Bentley Map

Ознакомительные сведения о карте Bentley

Проектирование шахты

Справка по транспортировке материалов MineCycle

Ознакомительные сведения по транспортировке материалов MineCycle

Моделирование мобильности и аналитика

Справка по подготовке САПР LEGION

Справка по построителю моделей LEGION

Справка API симулятора LEGION

Ознакомительные сведения об API симулятора LEGION

Справка по симулятору LEGION

Моделирование и визуализация

Bentley Посмотреть справку

Ознакомительные сведения о Bentley View

Анализ морских конструкций

SACS Close the Collaboration Gap (электронная книга)

Ознакомительные сведения о SACS

Анализ напряжений труб и сосудов

AutoPIPE Accelerated Pipe Design (электронная книга)

Советы новым пользователям AutoPIPE

Краткое руководство по AutoPIPE

AutoPIPE & STAAD.Pro

Завод Дизайн

Ознакомительные сведения об экспортере завода Bentley

Bentley Raceway and Cable Management Help

Bentley Raceway and Cable Management Readme

Bentley Raceway and Cable Management — Руководство по настройке управляемой конфигурации ProjectWise

Справка по OpenPlant Isometrics Manager

Ознакомительные сведения о диспетчере изометрических данных OpenPlant

Справка OpenPlant Modeler

Ознакомительные сведения для OpenPlant Modeler

Справка по OpenPlant Orthographics Manager

Ознакомительные сведения об OpenPlant Orthographics Manager

Справка OpenPlant PID

Ознакомительные сведения о PID OpenPlant

Справка администратора проекта OpenPlant

Ознакомительные сведения для администратора проекта OpenPlant

Техническая поддержка OpenPlant Support

Ознакомительные сведения о технической поддержке OpenPlant

Справка по PlantWise

Ознакомительные сведения о PlantWise

Реализация проекта

Справка рабочего стола Bentley Navigator

Моделирование реальности

Справка консоли облачной обработки ContextCapture

Справка редактора ContextCapture

Файл ознакомительных сведений для редактора ContextCapture

Мобильная справка ContextCapture

Руководство пользователя ContextCapture

Справка Декарта

Декарт Readme

Структурный анализ

Справка OpenTower iQ

Справка по концепции RAM

Справка по структурной системе RAM

STAAD Закройте пробел в сотрудничестве (электронная книга)

STAAD.Pro Help

Ознакомительные сведения о STAAD.Pro

STAAD.Pro Физическое моделирование

Расширенная справка по STAAD Foundation

Дополнительные сведения о STAAD Foundation

Детализация конструкций

Справка ProStructures

Ознакомительные сведения о ProStructures

ProStructures CONNECT Edition Руководство по внедрению конфигурации

ProStructures CONNECT Edition Руководство по установке — Управляемая конфигурация ProjectWise

В.2 Ленточный фундамент шириной 2 м предназначен для закладывания …

Гладкое бетонное основание должно быть рассчитано на высоту 400 мм. железобетонная стена, которая …

Гладкое бетонное основание должно быть рассчитано на высоту 400 мм. железобетонная стена, выдерживающая статическую нагрузку 187 кН / м включая вес стены и динамическую нагрузку 79 кН / м. База фундамент должен быть на 1,4 м ниже итоговой отметки. Допустимый несущая способность 189 кПа, вес грунта 15,82 кН / м3, fc ’- 28 МПа, а бетон — 23.5 кН / м3. Обозначить: ширина простого бетона опора (c) …

АВАРИЙНАЯ СИТУАЦИЯ — Geotech plz help Будет использован ленточный фундамент шириной 2 м с опорой на поверхность …

АВАРИЙНАЯ СИТУАЦИЯ — Geotech plz help Ленточный фундамент шириной 2 м будет использоваться для поддержки каменной несущей стены коммерческого здания. Нагрузка стены на фундамент составит 300 кН на метр длины стены. Удельный вес грунта под фундаментом составляет 20 кН / м ».Если уровень грунтовых вод находится на поверхности. каково эффективное вертикальное напряжение на 2 м ниже центра фундамента, когда …

Квадратный фундамент размером 2 м на 2 м должен быть сооружен на 1,22 м ниже …

Квадратный фундамент размером 2 м на 2 м должен быть сооружен на 1,22 м ниже поверхности земли, как показано на рисунке ниже. Уровень грунтовых вод находится на 1,82 м ниже поверхности земли. Грунт состоит из однородного, средней плотности, менее связного грунта со следующими свойствами: Удельный вес грунта 18.53КН / м; Угол внутреннего трения 32 Связь Определите допустимую несущую способность грунта фундамента, если используется коэффициент запаса 3,0 1,22 м 1,82 …

Часть 2 Фундамент 2 м х 4 м закладывается на глубине 0,6 м …

Часть 2 Фундамент 2 м x 4 м закладывается на глубине 0,6 м и выдерживает вертикальную нагрузку 400 кН и горизонтальные нагрузки 50 и 80 кН. Горизонтальные нагрузки действуют на высоте 0,9 м над верхом фундамента. Толщина фундамента составляет 0,6 м, а удельный вес бетона составляет 24 кН / м ‘.GWT 3 м от поверхности земли. 50 кН 400 кН 80 кН = 4 м B …

Q1 (10 баллов) Вас попросили проверить несущую способность нескольких различных прямоугольных …

Q1 (10 баллов) Вас попросили проверить несущую способность нескольких различных прямоугольных опор. Ширина каждой из опор должна оставаться постоянной и варьироваться. Чтобы сократить количество вычислений, вы решили построить график зависимости предельной несущей способности от длины основания.Свойства нижележащего почвенного профиля приведены в таблице 1.1. Основание фундамента должно быть расположено на 1 м ниже уровня земли.

пожалуйста, сделайте как можно более четкие и простые шаги, также напишите отвечу на все вопросы …. спасибо Q1 ….

пожалуйста, сделайте как можно более четкие и простые шаги, также напишите отвечу на все вопросы …. спасибо Q1. Нагрузка 630 кН / м переносится на ленточное основание шириной 3 м на глубине 1,5 м в жесткой глине с удельной удельной массой 21 кН / м, уровень грунтовых вод находится на уровне земли. общее разрушение при сдвиге (a) при 105 кН / м и φ, -0 °, (b) при c ‘= 10 кНм и = 28。 13.0, 3.5] …

Задача 5 — Несущая способность неглубокого фундамента (20 баллов) Для фундамента с квадратным фундаментом используются следующие …

Задача 5 — Несущая способность неглубокого фундамента (20 баллов) Для фундамента с квадратным фундаментом даны следующие значения: B 3,0 м (ширина), D 1,2 м (глубина). Y = 20 кН / м3, = 32 °, c ‘= 50 кПа. Используйте уравнение Терзаги и коэффициент запаса прочности 2,5, чтобы определить допустимую несущую способность и максимальную нагрузку на колонну, вызывающую нарушение несущей способности.Предположим, что в грунте происходит общее разрушение при сдвиге. Когда весло C S

Фундамент, 2 м. х 3 м. в плане и 0,50 м. толстый, это предназначены для…

Фундамент, 2 м. х 3 м. в плане и 0,50 м. толстый, это рассчитан на поддержку 0,50 м. квадратный столбец. Из-за архитектурное требование, колонна расположена так, чтобы его внешняя грань находится на одном уровне с более коротким краем опора. Колонна же расположена по второстепенному главная ось фундамента. Нагрузка на колонну, в том числе вес самой колонны — 80 кН.Предположим, что бетон весом 24 кН / м3 . 38. Оцените …

Фундамент, 2 м. х 3 м. в плане и 0,50 м. толстый, это предназначены для…

ПОЖАЛУЙСТА, РЕШИТЕ ЭТО С ОБЩИМИ УРАВНЕНИЯМИ МОЩНОСТИ ПОДШИПНИКА.Спасибо ты? .. Это так важно для меня, как …

ПОЖАЛУЙСТА, РЕШИТЕ ЭТО С ОБЩИМИ УРАВНЕНИЯМИ МОЩНОСТИ ПОДШИПНИКА.Спасибо ты? .. Это так важно для меня, как промежуточный экзамен! Вопрос 2: Для основания, указанного ниже, рассчитайте предельную несущую способность (quor qr) и предельную чистую несущую способность (anr) основания, приведенную ниже, с использованием общего уравнения несущей способности.В грунте происходит общее разрушение при сдвиге, соответствующая информация приведена ниже. Подземные воды находятся на глубине 3 м от поверхности земли. Было замечено …

Проект плотного фундамента «Гражданское строительство

Проект плотного фундамента:

Плотный фундамент — это подконструкция, которая поддерживает расположение колонн или стен в ряд или ряды и передает нагрузку на почву с помощью сплошная плита с углублениями или отверстиями или без них.Здесь мы обсудим пошаговую процедуру проектирования фундамента плота.

Безопасная несущая способность грунта

Согласно IS 1893: 1 Cl 6.3.5.2 допустимое несущее давление в грунте может быть увеличено в зависимости от типа фундамента, таким образом несущая способность грунта увеличивается на 50% при условии, что это будет плотный фундамент

Затем безопасная несущая способность грунта рассчитывается с применением коэффициента запаса прочности 1,2

Глубина фундамента

Как правило, глубина фундамента плота должна быть не менее 1 м (IS 2950 Часть 1, кл.4.3)

D _f = 𝑞 _𝑢 _/ 𝛾 _𝑠 × (1 − 𝑠𝑖𝑛Ø) ² / (1 + 𝑠𝑖𝑛Ø) ²

Где

D _{глубина f} фундамента

q _u = безопасная несущая способность грунта

𝛾 _𝑠 = удельный вес грунта

Ø = угол естественного откоса грунта

Однако нижняя поверхность спроектированного основания будет размещена на уровень на 1 м ниже, при котором почва не подвержена сезонным изменениям объема.

Расчет эксплуатационных нагрузок

К эксплуатационным нагрузкам относятся все нагрузки от колонн, лестниц, лифта и других вертикальных или наклонных конструкций, которые связаны с опорой и передают нагрузку на фундамент плота. На 10% увеличен собственный вес опоры.

Площадь основания

Допущение: Все вышеупомянутые реакции от надстройки принимаются как неэксцентрическая добавка к грунту.

Требуемая площадь фундамента может быть рассчитана по данной формуле:

Площадь фундамента = общая эксплуатационная нагрузка / безопасная несущая способность грунта

Если рассчитанная площадь основания превышает 50% площади цоколя, то только плот используется фундамент.Но обычно плот предоставляется, если рассчитанная площадь превышает 70%. Плот становится обязательным для тех зданий, у которых есть подземные подвалы.

Расчет эксцентриситета

Почти во всех зданиях присутствует эксцентриситет нагрузки. Для расчета эксцентриситета нам необходимо найти центр тяжести площади фундамента и нагрузку.

Для прямоугольной площади основания, CG площади основания = L / 2, B / 2

CG нагрузки (X ^‘, Y ^‘) = ∑P _i * x _i / P _всего, ∑P _i * y _i / P _всего

Эксцентриситет относительно обеих осей,

e _x = L / 2 — X ‘, и

e _y = B / 2 — Y ‘

Расчет давления почвы в углу каждой полосы с обеих сторон

Для расчета момента

F = (P _tot / A) ± (M _y / I _y) x ± (M _x / I _x) y na

Где f = давление почвы в точке x, y

x и y — расстояние точки от оси y и оси x соответственно

M _x = момент вокруг оси x = P _tot * e _y

M _y = момент вокруг оси x = P _tot * e _x

I _x = момент инерции относительно оси x = LB ³/12

I _y = момент инерции относительно оси y = L ³ B / 12

Расчет толщины плота

и.Расчет глубины по критерию момента (IS 456: 2000, ПРИЛОЖЕНИЕ G 1.1):

M _u = 0,133 f _ck bd ² [для fe500]

где,

M _u = максимальная полоса момент

f _ck = нормативная прочность бетона через 28 дней

b = ширина этой полосы

d = эффективная толщина плотного фундамента

ii. Расчет глубины на основе двухстороннего сдвига:

Глубина плота будет зависеть от двухстороннего сдвига в одной из внешних колонн.В случае, если место критического сдвига неочевидно, может потребоваться проверить все места. Если поперечная арматура не предусмотрена, расчетное напряжение сдвига в критическом сечении не должно превышать K _s × τ _c. т.е. τ _v ≤ K _s × τ _c. (IS 456: 2000, кл. 31.6.3.1)

Где

K _s = (0,5 + β _c), но не более 1, βc — отношение короткой стороны к длинной стороне колонны. /столица; и

τ _c = 0.25 √𝑓 _𝑐𝑘 в методе расчета предельных состояний.

Обычно толщина фундамента плота определяется пробивным сдвигом. Толщина должна быть максимальным значением, полученным из критериев момента или критерия сдвига.

Расчет арматуры по обеим осям

По обеим осям армирование рассчитывается на основе максимального момента в этой полосе в обоих направлениях. В качестве оси обычно берется полоса с максимальным моментом, и такое же количество арматуры размещается по всей площади основания в этом направлении.

Из (IS 456: 2000, приложение G 1.1)

M _u = 0,87 × f _y × A _st × (d — 𝑓 _𝑦 × 𝐴 _𝑠𝑡 / 𝑓𝑐𝑘 × 𝑏)

Рассчитать длину развертки

Длина развертки (L _d) определяется как (IS 456: 2000, кл. 26.2.1)

𝐿 _𝑑 = ∅ × 𝜎 _𝑠/4 × 𝜏 _𝑏𝑑

, где

∅ = диаметр арматурного стержня

𝜎 _𝑠 = 0,87 f _y = напряжение на стальном стержне

𝜏 _𝑏𝑑 = прочность сцепления, которую можно получить из IS 456: 2000 , кл.26.2.1.1

𝐿 _𝑑 ≤ 1,3 × 𝑀1 / 𝑉 + 𝑙 _𝑜 (IS 456: 2000, Cl. 26.2.3.3)

где,

l _o = эффективная глубина или 12∅, в зависимости от того, что больше

M ₁ = момент сопротивления этой секции

V = поперечная сила в секции из-за расчетных нагрузок

Опора бетона

Передача нагрузки от колонны к опоре :

Номинальная опора напряжение в бетоне колонны (σ _br) = P _u / A _c

Допустимое напряжение опоры = 0.45 × fck (IS 456: 2000, Cl. 34.4)

При превышении допустимого напряжения опоры на бетон в опорном или поддерживаемом элементе должно быть предусмотрено усиление для развиваемого избыточного усилия дюбелями. (IS 456: 2000, Cl. 34.4.1)

Должен быть установлен дюбель размером не менее 0,5% площади поперечного сечения поддерживаемой колонны и не менее четырех стержней. Диаметр дюбелей не должен превышать диаметр стержня колонны более чем на 3 мм. (IS 456: 2000, п. 34.4.1)

ТАКЖЕ ПРОЧИТАЙТЕ

RAFT FOUNDATION

ПРИМЕР КОНСТРУКЦИИ RAFT FOUNDATION

У вас недостаточно прав для ознакомления с этим законом в настоящее время

У вас недостаточно прав для чтения этого закона на Этот раз Логотип Public.Resource.OrgЛоготип представляет собой черно-белую линию улыбающегося тюленя с усами. Вокруг печати красная круглая полоса с белым шрифтом, в верхней половине которого написано «Печать одобрения», а в нижней половине — «Public.Resource.Org». На внешней стороне красной круглой марки находится круг. серебряная круглая полоса с зубчатыми краями, напоминающая печать из серебряной фольги.

Public.Resource.Org

Хилдсбург, Калифорния,

США

Этот документ в настоящее время недоступен для вас!

Уважаемый гражданин:

В настоящее время вам временно отказано в доступе к этому документу.

Public Resource ведет судебный процесс за ваше право читать и говорить о законах. Для получения дополнительной информации см. Досье по рассматриваемому судебному делу:
Американское общество испытаний и материалов (ASTM), Национальная ассоциация противопожарной защиты (NFPA), и Американское общество инженеров по отоплению, охлаждению и кондиционированию воздуха (ASHRAE) против Public.Resource.Org (общедоступный ресурс), DCD 1: 13-cv-01215, Объединенный окружной суд округа Колумбия [1]

Ваш доступ к этому документу, который является законом Соединенных Штатов Америки, был временно отключен, пока мы боремся за ваше право читать и говорить о законах, по которым мы решаем управлять собой как демократическим обществом.

Чтобы подать заявку на получение лицензии на ознакомление с этим законом, ознакомьтесь с Сводом федеральных нормативных актов или применимыми законами и постановлениями штата. на имя и адрес продавца. Для получения дополнительной информации о указах правительства и ваших правах как гражданина в соответствии с нормами закона , пожалуйста, прочтите мое свидетельство перед Конгрессом Соединенных Штатов. Вы можете найти более подробную информацию о нашей деятельности на общедоступном ресурсе. в нашем реестре деятельности за 2015 год. [2] [3]

Благодарим вас за интерес к чтению закона.Информированные граждане — это фундаментальное требование для работы нашей демократии. Благодарим вас за усилия и приносим извинения за неудобства.

С уважением,

Карл Маламуд
Public.Resource.Org
7 ноября 2015 г.

Банкноты

[1] http://www.archive.org/download/gov.uscourts.dcd.161410/gov.uscourts.dcd.161410.docket.html

[2] https://public.resource.org/edicts/

[3] https://public.resource.org/pro.docket.2015.html