Круглопустотные плиты перекрытия: Круглопустотные плиты ПК (толщиной 220 мм, длиной до 9 м) купить в Москве по цене производства

Содержание

Пустотные плиты перекрытия ПК в Казани

Описание

Пустотные плиты перекрытия — условные обозначения: ПК 24.10-8 Аlll Та:

ПК — плита перекрытия круглопустотная
24 — длина в дециметрах
10 — ширина в дециметрах
8 — расчетная нагрузка сверх собственной массы в сотнях кг/кв.м
АIII- классы рабочей арматуры
т — тяжелый бетон
а — заделка торцов бетонными вкладышами

Пустотные плиты перекрытия — условные обозначения: ПК 63.10-8 АтV Та:

ПК — плита перекрытия круглопустотная
63 — длина в дециметрах
10 — ширина в дециметрах
8 — расчетная нагрузка сверх собственной массы в сотнях кг/кв.м
АтV- термически упрочненная арматурная сталь
т — тяжелый бетон
а — заделка торцов бетонными вкладышами

Наименование	Объем, м³	Цена за 1 ед.	Заказ
Пк 24-10-8та	0,518	3 620,00	Заказать
Пк 24-12-8та	0,623	4 200,00	Заказать
Пк 24-15-8	0,78	5 590,00	Заказать
Пк 25-15-8	0,78	5 400,00	Заказать
Пк 27-10-8та	0,584	4 050,00	Заказать
Пк 27-12-8та	0,702	4 670,00	Заказать
Пк 27-15-8AIIIт	0,88	6 200,00	Заказать
Пк 30-10-8та	0,649	4 250,00	Заказать
Пк 30-12-8та	0,78	5 000,00	Заказать
Пк 30-15-8та	0,98	6 250,00	Заказать
Пк 33-10-8т	0,714	4 680,00	Заказать
Пк 33-12-8та	0,859	5 500,00	Заказать
Пк 33-15-8та	1,08	6 950,00	Заказать
Пк 36-10-8та	0,78	5 150,00	Заказать
Пк 36-12-8та	0,937	6 100,00	Заказать
Пк 36-15-8	1,17	7 250,00	Заказать
Пк 39-10-8т	0,845	5 830,00	Заказать
Пк 39-12-8та	1,016	6 780,00	Заказать
Пк 42-10-8та	0,91	6 080,00	Заказать
Пк 42-12-8та	1,094	7 200,00	Заказать
Пк 42-15-8та	1,37	8 960,00	Заказать
Пк 45-10-8	0,976	6 740,00	Заказать
Пк 45-12-8	1,173	7 860,00	Заказать
Пк 45-15-8	1,47	9 640,00	Заказать
Пк 48-10-8та	1,041	7 000,00	Заказать
Пк 48-12-8	1,251	8 200,00	Заказать
Пк 48-15-8	1,57	10 290,00	Заказать
Пк 51-10-8	1,106	7 370,00	Заказать
Пк 51-12-8	1,33	8 570,00	Заказать
Пк 51-15-8AтVта	1,66	10 600,00	Заказать
Пк 54-10-8	1,172	7 780,00	Заказать
Пк 54-12-8	1,408	9 050,00	Заказать
Пк 54-15-8	1,76	11 190,00	Заказать
Пк 57-10-8	1,237	8 230,00	Заказать
Пк 57-12-8	1,49	9 900,00	Заказать
Пк 57-15-8AтVта	1,86	12 140,00	Заказать
Пк 58-12-8	1,52	10 050,00	Заказать
Пк 58-15-8	1,9	12 360,00	Заказать
Пк 60-10-8AтVта	1,3	8 880,00	Заказать
Пк 60-12-8AтV	1,566	10 620,00	Заказать
Пк 60-15-8AтVта	1,96	12 980,00	Заказать
Пк 63-10-8AтVта	1,368	9 570,00	Заказать
Пк 63-12-8AтVта	1,644	11 390,00	Заказать
Пк 63-15-8AтVта	2,06	13 620,00	Заказать
Пк 66-15-8	2,16	14 320,00	Заказать
Пк 68-15-8	2,17	15 220,00	Заказать
Пк 72-12-8ату	1,9	13 300,00	Заказать
Пк 72-15-8ату	2,35	16 360,00	Заказать
Пк 66-12-8	1,72	12 070,00	Заказать
Пк 39-15-8	1,27	8 260,00	Заказать
Пк 40-15-8	1,21	8 440,00	Заказать
Пк 53-15-8	1,74	11 460,00	Заказать
Пк 55-12-8	1,42	9 560,00	Заказать
Пк 55-15-8	1,796	11 830,00	Заказать
Пк 56-15-8 AтVт	1,85	12 190,00	Заказать
Пк 69-12-8	1,81	12 530,00	Заказать
Пк 69-15-8	2,26	15 580,00	Заказать
Пк 68-12-8	1,78	12 400,00	Заказать

Плиты перекрытия пустотные (ПК) доборные шириной 0,6; 0,8; 0,9 метра, петлевые

Марка	Вес 1 шт (тн)	Штук на 1 а/м	Длина (мм)	Ширина (мм)	Высота (мм)
Плиты перекрытия пустотные доборные ПК шириной 580 мм, нагрузка 800 кг/м2
ПК 20-6	0,380	53	1980	580	220
ПК 21-6	0,400	50	2080	580	220
ПК 23-6	0,430	47	2280	580	220
ПК 24-6	0,450	44	2380	580	220
ПК 26-6	0,490	41	2580	580	220
ПК 27-6	0,510	39	2680	580	220
ПК 29-6	0,550	36	2880	580	220
ПК 30-6	0,570	35	2980	580	220
ПК 32-6	0,610	33	3180	580	220
ПК 33-6	0,620	32	3280	580	220
ПК 35-6	0,660	30	3480	580	220
ПК 36-6	0,680	29	3580	580	220
ПК 38-6	0,720	28	3780	580	220
ПК 39-6	0,740	27	3880	580	220
ПК 41-6	0,780	26	4080	580	220
ПК 42-6	0,790	25	4180	580	220
ПК 44-6	0,830	24	4380	580	220
ПК 45-6	0,850	24	4480	580	220
ПК 47-6	0,890	22	4680	580	220
ПК 48-6	0,910	22	4780	580	220
ПК 50-6	0,950	21	4980	580	220
ПК 51-6	0,970	21	5080	580	220
ПК 53-6	1,000	20	5280	580	220
ПК 54-6	1,020	20	5380	580	220
ПК 56-6	1,060	19	5580	580	220
ПК 57-6	1,080	19	5680	580	220
ПК 59-6	1,120	18	5880	580	220
ПК 60-6	1,140	18	5980	580	220
ПК 62-6	1,180	17	6180	580	220
ПК 63-6	1,190	17	6280	580	220
ПК 65-6	1,230	16	6480	580	220
ПК 66-6	1,250	16	6580	580	220
ПК 72-6	1,520	13	7180	580	220
Плиты перекрытия пустотные доборные ПК шириной 790 мм, нагрузка 800 кг/м2
ПК 22-8	0,495	40	2180	790	220
ПК 24-8	0,550	36	2380	790	220
ПК 27-8	0,635	31	2680	790	220
ПК 30-8	0,720	28	2980	790	220
ПК 31-8	0,750	27	3080	790	220
ПК 32-8	0,770	26	3180	790	220
ПК 34-8	0,815	25	3380	790	220
ПК 36-8	0,865	23	3580	790	220
ПК 37-8	0,885	23	3680	790	220
ПК 38-8	0,910	22	3780	790	220
ПК 39-8	0,930	22	3880	790	220
ПК 40-8	0,950	21	3980	790	220
ПК 42-8	1,000	20	4180	790	220
ПК 45-8	1,070	19	4480	790	220
ПК 46-8	1,080	19	4580	790	220
ПК 48-8	1,125	18	4780	790	220
ПК 49-8	1,150	17	4880	790	220
ПК 50-8	1,175	17	4980	790	220
ПК 51-8	1,200	17	5080	790	220
ПК 54-8	1,275	16	5380	790	220
ПК 56-8	1,320	15	5580	790	220
ПК 57-8	1,340	15	5680	790	220
ПК 58-8	1,360	15	5780	790	220
ПК 60-8	1,400	14	5980	790	220
ПК 62-8	1,450	14	6180	790	220
ПК 63-8	1,475	14	6280	790	220
ПК 64-8	1,505	13	6380	790	220
ПК 65-8	1,525	13	6480	790	220
ПК 66-8	1,550	13	6580	790	220
ПК 68-8	1,595	13	6780	790	220
ПК 69-8	1,620	12	6880	790	220
ПК 70-8	1,640	12	6980	790	220
ПК 71-8	1,665	12	7080	790	220
ПК 72-8	1,685	12	7180	790	220
Плиты перекрытия пустотные доборные ПК шириной 880 мм, нагрузка 800 кг/м2
ПК 20-9	0,540	37	1980	880	220
ПК 21-9	0,570	35	2080	880	220
ПК 23-9	0,630	32	2280	880	220
ПК 24-9	0,650	31	2380	880	220
ПК 26-9	0,710	28	2580	880	220
ПК 27-9	0,740	27	2680	880	220
ПК 29-9	0,790	25	2880	880	220
ПК 30-9	0,820	24	2980	880	220
ПК 32-9	0,870	23	3180	880	220
ПК 33-9	0,900	22	3280	880	220
ПК 35-9	0,960	21	3480	880	220
ПК 36-9	0,980	20	3580	880	220
ПК 38-9	1,040	19	3780	880	220
ПК 39-9	1,070	19	3880	880	220
ПК 41-9	1,120	18	4080	880	220
ПК 42-9	1,150	17	4180	880	220
ПК 44-9	1,200	17	4380	880	220
ПК 45-9	1,230	16	4480	880	220
ПК 47-9	1,290	16	4680	880	220
ПК 48-9	1,310	15	4780	880	220
ПК 50-9	1,370	15	4980	880	220
ПК 51-9	1,400	14	5080	880	220
ПК 53-9	1,450	14	5280	880	220
ПК 54-9	1,480	14	5380	880	220
ПК 56-9	1,530	13	5580	880	220
ПК 57-9	1,560	13	5680	880	220
ПК 59-9	1,620	12	5880	880	220
ПК 60-9	1,640	12	5980	880	220
ПК 62-9	1,700	12	6180	880	220
ПК 63-9	1,730	12	6280	880	220
ПК 65-9	1,780	11	6480	880	220
ПК 66-9	1,810	11	6580	880	220

Оценка прочности на сдвиг в пустотных плитах из неармированного предварительно напряженного бетона

ТЕХНИЧЕСКИЕ ПРИМЕЧАНИЯ

25. 07.2022

Строительство бетонных зданий обычно основано на предварительно напряженных бетонных пустотных плитах. Полая сердцевина плит делает их легче, чем монолитный бетон, и, в конечном счете, снижает материальные и транспортные расходы. Несмотря на высокую способность к изгибу, плиты PCHC показали относительно слабую способность к сдвигу, что связано с ограничениями метода экструзии, который не позволяет размещать арматуру на сдвиг в плитах. Поэтому прочность на сдвиг плит PCHC ограничена прочностью бетона на сжатие и растяжение. Исследователи Shengxin Fan, Yao Zhang, TN Hang Nguyen и Kang Hai Tan стремились разработать рациональный метод анализа для прогнозирования способности плит PCHC к сдвигу без армирования на сдвиг.

Авторы предложили решение на основе распорок и связей для моделирования механической реакции плит PCHC, подвергаемых сосредоточенным нагрузкам. В их исследовании «На пути к последовательному прогнозированию способности стенки к сдвигу для многопустотных плит с использованием моделей распорок и связей» в Journal of Structural Engineering используются два типа STM: комбинированный одно- и двухпанельный STM и многослойный STM. -панель СТМ. Узнайте больше о влиянии отношения a/d и глубины зоны сжатия на прогнозы сопротивления сдвигу для плит PCHC на https://doi.org/10.1061/(ASCE)ST.19.43-541Х.0003346. Аннотация ниже.

Abstract

В данной статье предлагается аналитическое решение, основанное на модели распорок и связей (STM) для глубоких и коротких железобетонных балок для прогнозирования способности стенок к сдвигу сборных преднапряженных железобетонных многопустотных плит (PCHC). Предлагаемое решение применимо к плитам PCHC в широком диапазоне толщин плит и соотношений пролета к эффективной глубине (a/d). Кроме того, модель учитывает различные свойства поперечного сечения плит этого типа, геометрические свойства продольных пустот, а также диаметры и длину передачи предварительно напряженных прядей. Предлагаемый STM был проверен по базе данных 46 испытаний на плитах PCHC, мощность которых также была предсказана с использованием уравнений сдвига из действующих стандартов. Кроме того, в этом исследовании исследуется влияние отношения a/d и предполагаемой глубины зоны сжатия на прогноз прочности на сдвиг для плит PCHC. Таким образом, на основе сравнения экспериментальных данных и аналитических результатов можно сделать вывод, что предлагаемый подход STM способен давать прогнозы для плит PCHC, которые столь же надежны, как и существующие методологии кодирования. Кроме того, предлагается прямой неитерационный подход STM, чтобы избежать проблем, связанных с итерациями и уточнениями.

Полный документ доступен в библиотеке ASCE по адресу https://doi.org/10.1061/(ASCE)ST.1943-541X.0003346.

Технические примечания
Исследования

Автор

Лесли Коннелли

Aff.M.ASCE

Экспериментальное исследование характеристик конструкции однопролетной многопустотной плиты при последовательном ударном нагружении

. 2022 13 января; 15 (2): 599.

дои: 10. 3390/ma15020599.

Камаль Амин Чебо ¹ , Йехья Темсах ¹ , Захер Абу Салех ² , Мохамад Дарвич ¹ , Зиад Хамдан ³

Принадлежности

¹ Гражданская и экологическая инженерия, Бейрутский арабский университет, Бейрут 1001, Ливан.
² Гражданская и экологическая инженерия, Университет Баламада в Дубае, Дубай 00000, Объединенные Арабские Эмираты.
³ Гражданская и экологическая инженерия, Ливанский университет, Триполи 1300, Ливан.

PMID: 35057315
PMCID: PMC8781739
DOI: 10. 3390/ма15020599

Бесплатная статья ЧВК

Камаль Амин Чебо и др. Материалы (Базель). 2022 .

Бесплатная статья ЧВК

. 2022 13 января; 15 (2): 599.

дои: 10.3390/ma15020599.

Авторы

Камаль Амин Чебо ¹ , Йехья Темсах ¹ , Захер Абу Салех ² , Мохамад Дарвич ¹ , Зиад Хамдан ³

Принадлежности

¹ Гражданская и экологическая инженерия, Бейрутский арабский университет, Бейрут 1001, Ливан.
² Гражданская и экологическая инженерия, Университет Баламада в Дубае, Дубай 00000, Объединенные Арабские Эмираты.
³ Гражданская и экологическая инженерия, Ливанский университет, Триполи 1300, Ливан.

PMID: 35057315
PMCID: PMC8781739
DOI: 10.3390/ма15020599

Абстрактный

В Ливане и многих других странах, где конструкции уязвимы к ударным нагрузкам, вызванным случайными обвалами камней в результате оползней, особенно мосты с многопустотными плитами, необходимо разработать безопасные и эффективные процедуры проектирования для проектирования таких типов конструкций, чтобы они выдерживали экстремальные случаи загрузка. Реакция конструкции бетонных элементов, подвергающихся падающему весу с низкой скоростью, вызвала интерес исследователей в предыдущие годы. Эффект удара из-за оползня, падающего на железобетонные (ЖБ) плиты, изучался многими исследователями, в то время как очень немногие изучали влияние ударной нагрузки на предварительно напряженные конструкции, отметив, что недавнее исследование было проведено в Бейрутском арабском университете, который сравнили динамическое поведение железобетонных и постнапряженных плит при ударном нагружении ударным элементом массой 605 кг, свободно падающим с высоты 20 м. Пустотные плиты широко используются в мостах и сборных конструкциях. Таким образом, изучение их поведения из-за таких опасностей становится неизбежным. Это исследование посвящено этим типам плит. Для лучшего понимания поведения полномасштабная экспериментальная программа состоит из испытаний многопустотной плиты с одним пролетом. Образец имеет размеры 6000 мм × 1200 мм × 200 мм с 100-миллиметровой монолитной покрывающей плитой. Последовательные случаи свободного падения с высоты 14 м будут исследоваться на заданной плите с пролетом 6000 м. Эта серия ударов будет удерживаться за счет ударов по однопролетной многопустотной плите в трех разных местах: в центре, на краю и рядом с опорой. Данные программы испытаний использовались для оценки реакции конструкции с точки зрения экспериментальных наблюдений, максимальных сил удара и инерции, повреждений/отказов конструкции: тип и характер, реакция на ускорение и рекомендации по проектированию конструкции. Это исследование показало, что многопустотная плита имеет другое динамическое поведение по сравнению с натянутыми и железобетонными плитами, упомянутыми в разделе обзора литературы.

Ключевые слова: бетонные повреждения; трещины; динамический отклик; сборная плита; последовательная ударная нагрузка.

Заявление о конфликте интересов

w3.org/1999/xlink» xmlns:mml=»http://www.w3.org/1998/Math/MathML» xmlns:p1=»http://pubmed.gov/pub-one»> Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Цифры

Рисунок 1

Схема и детали поперечного сечения…

Рисунок 1

Схема и детали поперечного сечения типичного элемента предварительно напряженной бетонной многопустотной плиты.

Рисунок 1

Рисунок 2

Однопролетная многопустотная плита…

Рисунок 2

Однопролетная многопустотная плита с бетонным верхним площадочным исполнением.

фигура 2

Однопролетная многопустотная плита с бетонным верхним площадочным исполнением.

Рисунок 3

Схема и детали поперечного сечения…

Рисунок 3

Схема и детали поперечного сечения пустотного стержня с бетонным покрытием.

Рисунок 3

Схема и детали поперечного сечения пустотного профиля с бетонным покрытием.

Рисунок 4

Плита Используемый ударник: 600…

Рисунок 4

Плита Используемый ударный удар: 600-килограммовый стальной шар.

Рисунок 4

Плита Используемый ударный удар: 600-килограммовый стальной шар.

Рисунок 5

Последовательные места ударов, расположение и…

Рисунок 5

Последовательные места ударов, расположение и расположение акселерометров.

Рисунок 5

Последовательные места ударов, расположение и расположение акселерометров.

Рисунок 6

Тестовая установка со всеми экспериментальными…

Рисунок 6

Тестовая установка со всеми экспериментальными компонентами.

Рисунок 6

Тестовая установка со всеми экспериментальными компонентами.

Рисунок 7

Структурные повреждения в бетоне…

Рисунок 7

Структурные повреждения бетонного покрытия от первого удара.

Рисунок 7

Структурные повреждения бетонного покрытия от первого удара.

Рисунок 8

Закрытый вид для конструкции…

Рисунок 8

Закрытый вид структурного повреждения в многопустотной плите с первого…

Рисунок 8

Закрытый вид структурного повреждения в многопустотной плите от первого удара.

Рисунок 9

Поврежденная зона в бетоне…

Рисунок 9

Зона повреждения в бетонном покрытии после второго удара.

Рисунок 9

Поврежденная зона в бетонном покрытии после второго удара.

Рисунок 10

Повреждение конструкции снизу…

Рисунок 10

Повреждение конструкции с нижней стороны после третьего удара.

Рисунок 10

Повреждение конструкции с нижней стороны после третьего удара.

Рисунок 11

Реакция на пиковые ускорения при первом ударе…

Рисунок 11

График реакции пиковых ускорений при первом ударе.

Рисунок 11

График отклика пиковых ускорений при первом ударе.

Рисунок 12

Реакция пиковых ускорений на второй удар…

Рисунок 12

График реакции пиковых ускорений второго удара.

Рисунок 12

График реакции пиковых ускорений второго удара.

Рисунок 13

Реакция на пиковые ускорения при третьем ударе…

Рисунок 13

График реакции пиковых ускорений при третьем ударе.

Рисунок 13

График реакции пиковых ускорений при третьем ударе.

Рисунок 14

Графики отклика пиковых ускорений.

Рисунок 14

Графики отклика пиковых ускорений.

Рисунок 14

Графики отклика пиковых ускорений.

См. это изображение и информацию об авторских правах в PMC

Похожие статьи

Оценка конструкционной безопасности сборных предварительно напряженных железобетонных плит перекрытий, отлитых из высокопрочного бетона на 120 МПа с армированным швом.
Bae JH, Hwang HH, Park SY. Bae JH и соавт. Материалы (Базель). 2019 сен 19;12(18):3040. дои: 10.3390/ma12183040. Материалы (Базель). 2019. PMID: 31546786 Бесплатная статья ЧВК.
Влияние сушки на структурные характеристики железобетонной балки с плитой.
Сатья П., Асаи Т., Тешигавара М., Хибино Ю., Маруяма И. Сатья П. и др. Материалы (Базель). 2021 10 апреля; 14 (8): 1887. дои: 10.3390/ma14081887. Материалы (Базель). 2021. PMID: 33920143 Бесплатная статья ЧВК.
Исследование конструкционных характеристик гибридных железобетонных плит, армированных волокном.
Саид Х.З., Салим М.З., Чуа Ю.С., Ватин Н.И. Саид ХЗ и др. Материалы (Базель). 2022 29 сентября; 15 (19): 6748. дои: 10.3390/ma15196748. Материалы (Базель). 2022. PMID: 36234089 Бесплатная статья ЧВК.
Анализ фибробетонных плит под действием центральных и внецентренных нагрузок.
Маркаликова З., Билек В., Сухарда О., Чайка Р. Маркаликова З. и соавт. Материалы (Базель). 2021 24 ноября; 14 (23): 7152. дои: 10.3390/ma14237152. Материалы (Базель). 2021. PMID: 34885306 Бесплатная статья ЧВК.
Поведение при изгибе сборных железобетонных пустотелых плит, поврежденных огнем, усиленных углепластиком, по сравнению с TRM.
Суй З.А., Донг К., Цзян Дж., Ян С., Ху К. Суй З.А. и соавт. Материалы (Базель). 2020 4 июня; 13 (11): 2556. дои: 10.3390/ma13112556. Материалы (Базель). 2020. PMID: 32512713 Бесплатная статья ЧВК.

Посмотреть все похожие статьи