Газобетонная крошка

Компания Xella YTONG предлагает новое решение – газобетонная крошка из автоклавного газобетона. Это уникальный тепло- и звукоизоляционный материал, используемый в качестве эффективного утеплителя и звукоизолирующих засыпок конструкций и траншей. Применяется при строительстве жилых и общественных зданий и сооружений, как для внутренних работ, так и для наружных.

Газобетонная крошка является более экономичной и эффективной альтернативой керамзиту, шлаку. Но в отличие от керамзита газобетонная крошка, за счет высокой шероховатости поверхности и неправильной формы частиц, не «осыпается».
 

Форма отгрузки

Продукция поступает на объект упакованной в биг-бэги, что значительно упрощает ее использование в процессе строительства. Объем и вес отгружаемых биг-бэгов составляет:
▪▪ 0,8 м³ или 520 кг
▪▪ 1,0 м³ или 650 кг
▪▪ 1,5 м³ или 975 кг

Преимущества

Материал обладает рядом преимуществ перед другими насыпными утеплителями и засыпками:
▪▪ долговечность (морозостойкость газобетона YTONG составляет F100)
▪▪ низкая плотность (а соответственно легкий вес)
▪▪ не горит (относится к группе негорючих материалов (по ГОСТ 30244)
▪▪ устойчив к бактериям, грибкам и плесени
▪▪ экологичен (материал не содержит вредных примесей)
 

Применение

[1] Используется по гидроизоляционному слою для теплоизоляционных засыпок пола по грунту, для перекрытия над подвалом, для перекрытия над проветриваемым подпольем, для чердачного и кровельного перекрытия.
При Rтр = 4,15 м²°С/Вт (для покрытий) толщина засыпки составит 0,5 м.
Прочность (сдавливанием в цилиндре) должна быть не менее 0,5 МПа
[2] Уклонообразующая засыпка плоских кровель
[3] Применяется для утепляющей и противопучинистой подсыпки и засыпки фундаментов
[4] Тепло- и звукоизоляционная засыпка пазух многослойных ограждающих конструкций

[5] Отсыпка дорог
При работе с газобетонной крошкой рекомендуем использовать защитные очки и респиратор.

Технические характеристики

Газобетонная крошка 0,8м3 — Blokshop

Описание

• КОЛИЧЕСТВО В ПАЛЛЕТЕ М3: 0,8 
• ПЛОТНОСТЬ D: 250-500
• ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ВТ/МС: 0,12
• В МАШИНЕ М3 : 19,2
• В МАШИНЕ ПАЛЛЕТ: 24 
• ОБЪЕМ УПАКОВКИ (КГ/Л): 520
• ТОЛЩИНА ММ: 0-40

Компания Xella предлагает на рынок новое решение – газобетонная крошка YTONG. Это уникальный тепло- и звукоизоляционный материал. Комплектуется на заводе и поступает на объект в биг-бэгах, из которых можно сразу же быстро засыпать крошку в конструкции и траншеи. Применяется при строительстве жилых и общественных зданий и сооружений, как для внутренних работ, так и для наружных, в качестве эффективного утеплителя и звукоизолирующих засыпок конструкций и траншей.

Преимущества

Материал обладает рядом преимуществ перед другими насыпными утеплителями и засыпками:
▪▪ долговечность (морозостойкость газобетона YTONG составляет F100)
▪▪ низкая плотность (а соответственно легкий вес)
▪▪ не горит (относится к группе негорючих материалов (по ГОСТ 30244)
▪▪ устойчив к бактериям, грибкам и плесени
▪▪ экологичен (материал не содержит вредных примесей)

Применение

[1] Используется по гидроизоляционному слою для теплоизоляционных засыпок пола по грунту, для перекрытия над подвалом, для перекрытия над проветриваемым подпольем, для чердачного и кровельного перекрытия.
При Rтр = 4,15 м²°С/Вт (для покрытий) толщина засыпки составит 0,5 м.
Прочность (сдавливанием в цилиндре) должна быть не менее 0,5 МПа
[2] Уклонообразующая засыпка плоских кровель
[3] Применяется для утепляющей и противопучинистой подсыпки и засыпки фундаментов

[4] Тепло- и звукоизоляционная засыпка пазух многослойных ограждающих конструкций
[5] Отсыпка дорог
При работе с газобетонной крошкой рекомендуем использовать защитные очки и респиратор.

 Форма отгрузки, применение, преимущества и технические характеристики можно узнать на странице продукции по ссылке => Буклет по газобетонной крошке

Зачем нужны сыпучие утеплители?

Собираетесь утеплить крышу, пол, подвал? Требуется заполнитель для полых конструкций или влагоудерживающий компонент под стяжку пола? Занимаетесь монтажом кровли, нужно образовать уклон?  Возможно, уклон требуется для въезда в гараж или в каком-либо помещении в доме? А Вы уже решили, какую теплоизоляцию использовать?

 

Очень часто, когда строительство подходит к концу, и начинается отделочный этап, оказывается, что применение запланированной теплоизоляции невозможно, либо экономически нецелесообразно. Как же выйти из положения, если нужно изолировать междуэтажные перекрытия, пол первого этажа, крышу, чердак или мансарду?  Как сэкономить на утеплителях? Блок СПб предлагает присмотреться к сыпучим утеплителям – газобетонной крошке и керамзиту.

 

Крошка газобетона.

 

Газобетонная крошка изготавливается из газоблоков и потому обладает теми же достоинствами:

• Негорючесть;

• Пористая структура и, соответственно, высокие теплоизоляционные качества;

• Низкий вес;

• Прочность на сжатие и разрыв;

• Звукоизоляция;

• Паропроницаемость.

 

В виде мелкофракционных частичек, газобетон хорошо принимает форму предназначенных для крошки полостей, в виде насыпи отлично сохраняет форму, даже если по ней ходить. Удобство работы, безопасность для людей и окружающей среды, невысокая стоимость – вот почему стоит, в качестве насыпного утеплителя, использовать газобетонную крошку.

 

Керамзит.

 

Керамзит – продукт обжига глины. В результате ряда производственных процессов получается сыпучий материал из круглых или овальных фракций небольшого размера. Материал в разломе имеет неплотную пористую структуру, благодаря чему является хорошим теплоизолятором. А низкий вес позволяет утеплять строительные конструкции без дополнительной несущей нагрузки.

 

Среди других достоинств данного материала:

 

·         экономичность;

·         дренажные свойства;

·         негорючесть;

·         прочность;

·         хорошая звукоизоляция;

·         возможность декоративного применения.

 

Керамзит часто применяют для утепления полов первых этажей, засыпая в пространство между лагами, для звукоизоляции межкомнатных перегородок, украшают приусадебный участок, отсыпая им дорожки и клумбы.

 

Сделайте свой выбор в пользу простоты и эффективности. Купите в Блок СПб сыпучие теплоизоляционные материалы по лучшим ценам и стройте дешевле!

 

Керамзит в мешках или биг-бэгах выбирают тут >>

Газобетонная крошка всегда в наличии здесь >>

Газобетонная крошка в Омске

Основное предназначение газобетонной крошки «S.Шефер» это:
Тепло-, звуко- изоляция полов, чердачных перекрытий и прослоек многослойных ограждающих конструкций;

• Разуклонка при плоских кровлях;
• Спецштукатурки и легкие бетоны для стяжек и т.д.;
• В качестве заполнителя и наполнителя для изготовления стеновых камней вибропрессованием или прессованием;
• Водоудерживающий пористый наполнитель при устройстве стяжек и бетонных подготовок.
• Также возможно технологическое использование для приготовления легких бетонов в качестве крупного заполнителя взамен керамзита (шлака, аглопорита, вермикулита, перлита, шунгизита, туфа и пемзы). На плотных растворах можно получить легкие бетоны марок по плотности от D1100 до D1500. 
  На поризованных растворах минимальная марка может быть D800.

Газобетонная крошка не содержит вредных для человека примесей, не горит и не гниет. Благодаря своей паропроницаемости, материал способен «дышать», создавая благоприятный микроклимат в помещении. По своим экологическим показателям газобетонная крошка значительно превосходит традиционные сыпучие материалы, такие как, например, гранитный щебень, песок, щебень базальтовый, щебень известковый.

Характеристики

:
Фракция, мм 0 – 30
Насыпная плотность, кг/м3 (не более) 700
Расчетный коэффициент теплопроводности λб, Вт/м ºС (не более) 0,17
Группа горючести: НГ
Форма отгрузки:
Навалом (фронтальным погрузчиком в бортовые машины)
В мешках по 20-23 кг.

Плюсы и минусы в сравнении газобетонной крошки с керамзитом:
В отличие от керамзита газобетонная крошка, за счет высокой шероховатости поверхности и неправильной формы частиц, не «осыпается». По сформированному уклону можно спокойно ходить, не опасаясь «растоптать» выглаженную поверхность. Именно это свойство определяет более высокую технологичность газобетонной крошки в сравнении с керамзитом. Дополнительный плюс газобетонной крошки – меньшая теплопроводность, которая может быть учтена в теплотехническом расчете и низкая цена.

Газобетонная крошка для утепления крыш в Белгороде (Сыпучие строительные материалы)

Цена: Цену уточняйте

за 1 ед.

---

Компания Аэробел, ЗАО (Белгород) является зарегистрированным поставщиком на сайте BizOrg.su. Вы можете приобрести товар Газобетонная крошка для утепления крыш, расчеты производятся в ₽. Если у вас возникли проблемы при заказе товара, пожалуйста, сообщите об этом нам через форму обратной связи.

Описание товара

Материал, получаемый путем дробления отходов производства газобетонных блоков, имеющий следующие усредненные характеристики:
1. Фракция, мм 0-40
2. Насыпная плотность, кг/м3 250-600
3. Расчетный коэффициент теплопроводности
λб, Вт/м °С (не более) 0,147
4. Прочность (сдавливанием в цилиндре),
МПа (не менее) 0,5
5. Группа горючести НГ
Область применения:
Теплоизоляционная засыпка полов, чердачных перекрытий и пазух многослойных ограждающих конструкций после обработки гидрофобизирующими пропитками;
Может применяться в качестве материала для разуклонки, а так же теплоизоляционной засыпки для покрытий плоских кровель;
Звукоизоляционная засыпка перекрытий;
В качестве сырьевого компонента для изготовления бетонных и железобетонных изделий и конструкций.
Достоинства и недостатки щебня и песка из ячеистого бетона автоклавного твердения:
Газобетонная крошка для утепления крыш — экологически чистый, легкий, высокотехнологичный материал. За счет высокой шероховатости поверхности и неправильной формы частиц крошка может держать уклон без «осыпания». Дополнительный плюс — меньший вес и низкая теплопроводность, которая может быть учтена в теплотехническом расчете.
Газобетонная крошка для утепления крыш являетсягигроскопичным материалом, поэтому ее необходимо предохранять от намокания. Этот фактор должен учитываться и при устройстве конструктивных элементов из нее, т.е. необходимо создание паро- и гидроизоляционных слоев вокруг слоя крошки из газобетона.
Еще один недостаток газобетонной крошки для утепления крыш — пыление, из-за большого количества тонкодисперсных частиц, поэтому при работе с ней необходимо защищать органы дыхания и глаза.

Характеристики газобетонной крошки для утепления крыш

• — Бренд:: Крошка

---

---

Товары, похожие на Газобетонная крошка для утепления крыш

Почему не стоит выкидывать крошку от газоблоков

Строительные работы из газобетонных блоков стало очень востребованным, в основном многие не подозревают, что и поломанный блок вы можете где-то использовать. В некоторых случаях даже расмотреть газобетонную крошку в реализации. Выясним, как вы можете применять бой с крошкой газблока.

Особенности материала

Газоблоки изготавливают из автоклавного газобетона, состоящий из извести с добавлением песка, цемента и воды. В раствор принято добавлять алюминиевую пудру, запускающая образование пузырька водорода. С помощью этого материал отличается пористой структурой, что гарантирует пониженную проводимость теплоты.

С помощью этого из газобетонной крошки выходит отличный утеплитель с звукоизоляционнымихарактеристиками. Крошки с боем, которые остались после строительных работ, вы можете не выкинуть, а использовать в работах. К тому же бракованный газоблоков основном продается только для дальнейшего измельчения.

При сравнении с иными материалами

Самым близким по характеристикам к газобетонной крошке считается керамзит, являющийся сыпучим материалом как глиняный гранул, получающийся в итоге обжига во вращающихся печах.Теплопроводность у керамзита материала достигает 0,1 – 0,18 Вт/м°C. А у крошки данный показатель основан от плотности бетона. Если в качестве основы оказывается марка D600, то теплопроводность окажется 0,14 Вт/м°C.

К тому же керамзитовыегранулы с гладкой поверхностью, вследствие этого они могут скатываться по наклонной поверхности и требуют тщательной трамбовки. У газобетонных крошек область довольно шероховатая, по этой причине гранулы отлично могут сцепляться один с другим, не могут осыпаться и не могут скатываться.

Область применения:

• Газобетонная крошка применяется для того, чтобы формировать уклон на любых областях, к примеру, на плоских кровлях.
• Крошка незаменима как засыпку под стяжку.
• – Материал незаменим для того, чтобы создавать стяжку по почве. Даже к тому же, что крошка обычно впитывает воду, она способна гарантировать отличную теплопроводность.
• Она незаменима для того, чтобы заполнять пустоты.
• – Газобетонную крошку используют как звукоизоляцию, к примеру, на перекрытии среди разных этажей.

Газобетон просто можно пилить, можно обрабатывать. По этой причине, если брать ручную ножовку по газобетонному блоку (у нее есть напайки на любом зубце), киянку и долото, вы можете изготовить довольно необычные скульптуры для сада. Газобетон вы можете окрашивать, или оставлять как есть, предохранив с помощью гидрофобизатора от влияния воды и температурного перепада.

Бой газобетона также не выбрасывайте. Его можно использовать в такой ситуации:

• Газобетонный бут не хуже кирпичного, по этой причине его вы можете применять как засыпку для существенного сокращения затрат на бетонный раствор;
• Для строительства дренажных слое, к примеру, с отмосткой;
• Бой газобетона вы можете засыпать во время заливки стяжки напольного покрытия, хотя он отличный утеплитель.

Как становится понятно, даже остатки кусочков газобетонного блокаобычно применяется с огромным эффектом.

Крошка из газоблоков: почему не стоит её выкидывать? | Строительный двор

Строительство из газобетонных блоков получило широкое распространение, часто пользователи не подозревают, что даже разбитый блок еще может оказаться полезным. Иногда можно даже встретить газобетонную крошку в продаже. Разбираемся, как можно использовать бой и крошку газблока.

Особенности материала

Газоблоки делают из автоклавного газобетона, который состоит из извести, песка цемента и воды. В смесь добавляют алюминиевую пудру, которая запускает процесс образования пузырьков водорода. Благодаря этому материал имеет пористую структуру, что обеспечивает низкую теплопроводность (0,07 — 0,14 Вт/м°C в зависимости от плотности).

Благодаря этому из газобетонной крошки может получится неплохой утеплитель и звукоизоляционный материал. Крошки и бой, оставшиеся после строительства, можно не выкидывать, а пустить в дело. Также бракованные газоблоки часто реализуют именно для последующего измельчения.

Сравнение с другими материалами

Наиболее близким по свойствам к газобетонной крошке является керамзит. Это сыпучий материал в виде глиняных гранул, которые получаются в результате обжига во вращающейся печи.

Теплопроводность у керамзита 0,1 — 0,18 Вт/м°C. У крошки этот показатель зависит от плотности газобетона. Если основой послужила марка D600, то теплопроводность будет 0,14 Вт/м°C.

При этом гранулы керамзита имеют гладкую поверхность, из-за этого они скатываются по наклонным поверхностям и нуждаются в хорошей трамбовке. У газобетонной крошки поверхность шероховатая, поэтому гранулы хорошо цепляются друг за друга, не осыпаются и не скатываются.

Сферы применения

— Газобетонную крошку удобно использовать для формирования уклона на различных поверхностях, например, на плоской кровле.

— Крошка подходит в качестве засыпки под стяжку.

— Материал подходит для формирования стяжки по грунту. Даже при том, что крошка будет впитывать влагу, она сможет обеспечивать неплохую теплопроводность.

— Крошка подходит для заполнения пустот.

— Газобетонная крошка может выступать в роли звукоизоляции, например, на перекрытиях между разными этажами.

Смотрите также:

(PDF) Влияние резиновой крошки на некоторые свойства пенобетона

Anbar Journal for Engineering Sciences

AJES-2011, Vol.4, No. 2

8

4- Прорезиненный пенобетон (FCR-1 и FCR-2) демонстрируют когезионное поведение при разрушении

, чем пенобетон (FC), и это, очевидно, проявляется при испытании на растяжение при раскалывании.

5- Добавление резины вызывает снижение прочности пенобетона, несмотря на это, в

во многих областях применения высокопрочный бетон не является существенным, поэтому переработка отходов резиновых покрышек

путем их использования в пенобетоне, который используется для неструктурные цели

позволят добиться экономических и экологических преимуществ.

5. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.

[1] Н. Н. Элдин, А. Б. Сенуси, «Частицы резиновых шин в качестве заполнителя бетона», J. Mater, Civ.

англ. 5 (4), pp. 478-496, 1993.

[2] N. Segre, I. Joekes, «Использование частиц резины шины в качестве добавки к цементной пасте», Cem.

Cnocr. Res. 30 (9), pp. 1421-1425, 2000.

[3] Z. K. Khatib. F. M. Bayomy, «Прорезиненный портландцементный бетон», J. Mater. Civ. Англ.

11 (3), стр.206-213, 1999.

[4] Н. И. Фаттухи, Л. А. Кларк, «Материалы на основе цемента, содержащие измельченный лом грузовых шин

, резина», Констр. Строить. Mater, 10 (4), pp. 229-236, 1996.

[5] I. B. Topcu, «Свойства прорезиненных бетонов», Cem. Concr. Res. 25 (2), pp. 304-

310, 1995.

[6] К. Альбано, Н. Камач и другие, «Влияние добавления резинового лома на бетонные композиты Portland I

: разрушающие и неразрушающие тестирование », Композитные конструкции 71,

с.439-446, 2005.

[7] Дж. Ньюман, Б. С. Чу, «Развитие бетонных технологий, процессы», Часть 2. 2 / 3–2 / 8.

[8] Cox. Л., Ван Дейк С., «Пенобетон: другой вид смеси, Бетон», 36, № февраль, стр.

54-55, 2002.

[9] К. Хаммер, Т.А. Грей » Разработка строительных изделий из переработанных шин »,

Калифорнийский объединенный совет по управлению отходами. Июнь, 2004 г.

[10] Д-р Кришна К. Баранвал, «Лаборатория разработки каучука Акрона», стандарты ASTM

и испытание рециклированного каучука, доклад, представленный на заседании отдела каучука

Американского химического общества, Сан-Франциско, Калифорния, 29 апреля 2003 г.

[11] Производство отработанных шин в Калифорнии, «Рынки и утилизация», Отчет персонала 2002 г., Калифорния

Integrated Waste Management Board, Сакраменто, Калифорния, стр. 7, 2003 г.

[12 ] Комитет ASTM, C-144, «Стандартные технические условия на заполнитель для строительного раствора»,

1987.

[13] Комитет ASTM, C-796, «Стандартный метод испытаний пенообразователей для использования в

Производство ячеистого бетона с использованием Преформированная пена «, 1987.

[14] Комитет ACI 523, 1986, «Руководство для ячеистых бетонов с плотностью выше 50 фунтов на фут, с прочностью на сжатие

менее 2500 фунтов на квадратный дюйм», ACI 523-86, пересмотрено в 1982 году, повторно утверждено в 1987 году.

[15] Комитет ASTM, C. -192, «Стандартная практика изготовления и отверждения бетона. Испытание

образцов в лаборатории», 1988.

[16] Комитет ASTM, C-513, «Стандартный метод испытаний для получения и испытания образцов

из затвердевшего легкого изоляционного бетона. на сжатие », 1989.

[17] Комитет ASTM, C-496, «Стандартный метод испытания прочности на разрыв

цилиндрических образцов

», 1986.

[18] Комитет ASTM, C-78, «Стандартный метод испытания прочности бетона на изгиб»

(Использование простой балки с нагрузкой в ​​третьей точке) », 1975.

Инфраструктуры | Бесплатный полнотекстовый | Резиновая крошка в бетоне — барьеры для применения в строительстве

2.1. Применение CR в бетоне в крупных исследовательских проектах

Сектор рециркуляции шин состоит из крупных сообществ малых и средних предприятий (МСП), насчитывающих более 20 000 предприятий, связанных с торговлей рециклингом в Европе.Сектор остро нуждается в поиске инновационного и решительного решения для повышения конкурентоспособности переработки шин. Прорезиненный бетон имеет преимущества низкой плотности [43], хорошего звукопоглощения [33], кислотостойкости [13,14], морозостойкости [44], проницаемости для хлоридов [45,46], повышенной демпфирующей способности, изгиба. ударная вязкость и ударная вязкость [31,47,48,49]. Эти преимущества делают прорезиненный бетон привлекательным для таких применений, как легкий бетон [50,51,52], ненесущие бетонные стены [53], шумозащитный экран [33,45,51], улучшенная теплоизоляция полов в зданиях [54, 55], железобетонные трикотажные ограждения [38,56,57], мостовая [38,58,59], полотна железнодорожных путей [60], армированная колонна для сейсмостойких конструкций [45,61,62], прорезиненные бетонные балки с высокая ударопрочность [63,64], деформационные швы в бетонном полу [65], стальные трубы, заполненные прорезиненным бетоном [66,67].Эти положительные характеристики могут быть полезны в поддержке развития устойчивого CRC для достижения больших экологических и экономических выгод. За последнее десятилетие было выполнено несколько международных проектов по использованию CR в бетоне. Среди них наиболее успешными являются: SMART (7-FP, 2012–2015) [6], ANAGENNISI (7-FP, 2014–2017) [7], RISEN (h3020, 2016–2020) [8] и Австралийское исследование Совет (ARC) Linkage project (2016–2020) [9]. В этих проектах участвовали следующие страны: Австралия, Босния и Герцеговина, Хорватия, Кипр, Чешская Республика, Финляндия, Франция, Германия, Италия, Норвегия, Польша, Португалия, Румыния, Словения, Испания, Швеция, Нидерланды и Великобритания. .В проекте SMART [6] упоминалось, что добавленная стоимость переработанного продукта, полученного в процессе измельчения шин, очень мала из-за следующих факторов: (1) переработанные резиновые изделия имеют плохие механические характеристики, (2) прибыль от рециклинга ограничена производственными затратами. В рамках проекта ANAGENNISI было проведено несколько демонстрационных проектов в пяти европейских странах, чтобы убедить подрядчиков и владельцев инфраструктуры в преимуществах исследуемых побочных продуктов шин.Некоторые проекты включали плиты на грунте, футеровку туннелей, сборные железобетонные элементы (прорезиненные опоры и железнодорожные шпалы [8], дорожные ограждения и ремонтную стяжку [7]. В рамках проекта ARC Linkage [9] железобетон, построенный с CR из использованных материалов) шины в качестве частичной замены песка были жизнеспособным вариантом для строительства плит фундамента жилых домов, которые используют примерно 40% железобетона, заливаемого в Австралии каждый год.

2.2. Механические свойства — главный барьер для применения в строительной отрасли

Первый Патент на изобретение, относящийся к бетону, армированному резиновой крошкой, был подан Франковски [68] в 1992 году.За 90-е годы было проведено несколько исследований, связанных с применением CR в бетоне [38,69,70,71,72,73,74]. В то время было заявлено, что прорезиненный бетон не демонстрирует хрупкого разрушения и обладает способностью поглощать большое количество пластической энергии при сжимающих и растягивающих нагрузках, улучшать поглощение ударных волн, обеспечивать сопротивление растрескиванию, быть огнестойким, для снижения теплопроводности и улучшения акустической среды (например, барьеров для снижения шума), что является преимуществом при применении в конструкциях, подверженных динамическим и ударным нагрузкам, а также в неструктурных элементах [12].По статистике около 70% порошка CR использовалось в строительстве в США [65]. С тех пор CRC не получил широкого распространения в промышленности в основном из-за его низкой прочности на сжатие, однако его структурные свойства все еще относительно не исследованы [36,75,76]. Топсу [77] оценил индекс хрупкости прорезиненного бетона и пришел к выводу, что бетон содержание резиновой стружки 15% по весу давало самые высокие значения индекса хрупкости при низких значениях прочности на сжатие и вязкости.Байоми и Хатиб [38] исследовали поведение прорезиненного бетона и пришли к выводу, что он может быть пригоден для неструктурных целей, таких как легкие бетонные стены, фасады зданий и архитектурные элементы. В течение последних двух десятилетий наблюдается значительный рост интереса к использованию переработанной резины шин в бетоне, и было разработано значительное количество научных публикаций о CR в бетоне. В начале 2000 года в США была предпринята волна новаторских усилий по созданию испытательных полигонов CRC для проектов, связанных с городским развитием [40].Бетонные конструкции от 11,9 кг до 35,67 кг CR на кубический метр использовались при строительстве различных типов бетонных плит. Строительство этих испытательных плит дало очень полезный опыт и средства для оценки знаний из первых рук о смешивании, транспортировке, перекачивании, размещении, отделке и отверждении CRC. Лабораторные оценочные испытания включали прочность на сжатие, термический коэффициент расширения, разрушение, растрескивание при усадке и микроскопический анализ матрицы. Повышенный интерес к переработке CR различными способами наблюдался в последние годы прошлого десятилетия.Существует интерес найти решение для применения CR в бетонной и асфальтовой промышленности, ища способы повышения реакционной способности этих техногенных отходов для преодоления барьеров, препятствующих их использованию в массовой переработке в строительстве. Резина шины в бетоне сталкивается с проблемой отсутствия термической обработки, которая имеет решающее значение для обеспечения хорошей адгезии между частицами резины шины и другими материалами. Другая проблема при таком использовании заключается в потенциальном несоответствии жесткости между относительно мягкой вязкоупругой резиной и относительно жесткой эластичной матрицей на основе цемента [78].CR обеспечивает соответствующее улучшение характеристик бетона за счет гибкости заполнителя резины шины, но его прочность значительно снижается. Таким образом, CRC в основном применялся для бетона с низким объемным содержанием CR (менее 20% от общего объема заполнителя) и неструктурных элементов с более низкой нагрузкой на подшипники уже в 90-е годы [38,69]. Экспериментальное исследование было проведено Hassanli et al. [79], чтобы понять поведение CRC на структурном уровне приложения. Был сделан вывод, что увеличение содержания CR с 0% до 18% с последующим снижением прочности на сжатие на 31% в бетонных балках.В некоторых исследованиях сообщалось о влияющих факторах потери прочности из-за замены мелких заполнителей на CR. Элдин и Сенуси [69] впервые обнаружили значительное снижение силы CRC с помощью тестов. Когда резиновые заполнители полностью заменили мелкие заполнители, прочность на сжатие и растяжение CRC снизилась на 65% и 50% соответственно. Кроме того, при том же содержании частиц каучука в мелкозернистом заполнителе скорость обжатия высокопрочного бетона оказалась выше, чем у низкопрочного [36,39,80].Тип каучука оказывает незначительное влияние на механические свойства CRC только тогда, когда резиновые заполнители заменяют мелкие заполнители. Эти результаты показали, что бетон, содержащий резину с мелкой фракцией, имел более низкую прочность на сжатие, чем бетон, содержащий резину с крупной фракцией [35,38,71,72,81,82,83,84,85]. Из-за своего низкого модуля упругости кусок резинового заполнителя действует как большая пора и не играет значительной роли в сопротивлении внешним нагрузкам. Таким образом, прочность на сжатие и растяжение бетона, содержащего частицы резины, зависит от объема заполнителя резины (мелких и крупных пор) в бетонной массе [81].Однако Bignozzi et al. [54] и Су и др. [4] сообщили, что CRC с меньшим размером частиц CR имеет более высокую прочность на сжатие, чем CRC с большим размером частиц. В целом коэффициент замещения заполнителей в резинобетоне не должен превышать 20% от общего объема заполнителей [38]. Hassanli et al. [79] при изучении поведения прорезиненного бетона на уровне конструктивного применения пришел к выводу, что при увеличении содержания резины с 0% до 18% с последующим снижением прочности на сжатие на 31% в бетонных балках снижение прочности составило всего 6% и 12% в соответствующих испытанных балках и балках-колоннах соответственно.Валадарес и де Брито [86] пришли к выводу, что во избежание серьезного ухудшения механических свойств конструкционного бетона использование грубых заполнителей резины должно быть ограничено процентным содержанием около 5% от общего объема заполнителей. Однако, чтобы свести к минимуму эти негативные воздействия, следует выбрать более грубые резиновые заполнители, поскольку они однозначно приводят к более благоприятным характеристикам с дополнительным преимуществом, заключающимся в более дешевом производстве. Как упоминалось выше, прочность на сжатие обычно снижается с увеличением содержания каучука в прорезиненный бетон из-за увеличения воздушных пустот и плохой адгезии [36].Прочность на изгиб обычно снижается с увеличением процентного содержания резины в бетоне. Прочность бетона на изгиб снизилась до 18% при замене 10% песка на CR и достигла 32% при замене 50% [87]. Он был уменьшен на 9% и 19%, когда 10% и 15% CR были добавлены в качестве частичной замены грубого заполнителя [88]. Влияние резины в бетоне на разделенную прочность на разрыв (STS) аналогично характеристикам прочности на изгиб, STS обычно уменьшается для прорезиненного бетона с увеличением процентного содержания каучука из-за увеличения пустот и плохой адгезии [36].STS был уменьшен с 16,5% до 31%, когда использовалась замена мелкозернистых заполнителей от 5% до 40% на CR [89]. По мере увеличения содержания каучука непрямая прочность на разрыв (ITS) уменьшалась, но деформация при разрыве увеличивалась. Более высокая деформация растяжения при разрушении указывает на более пластичную и более энергопоглощающую смесь [40]. Модуль упругости уменьшается для прорезиненного бетона с увеличением процентного содержания резины по сравнению с эталонным бетоном из-за низкого модуля упругости и плохого сцепления CR [36].Добавление CR с 5% до 25% в качестве частичной замены мелкого заполнителя снизило модуль упругости бетона на 2,44% до 31,74% [90]. Для сжатых образцов CRC увеличение модуля упругости было замечено для образцов с коэффициентом замещения CR до 15% [11,91]. CRC и эталонный бетон имеют небольшую разницу в ключевых механических свойствах, которые влияют на несущую способность [66], таких как свойства при многоосевом сжатии, отношение прочности на разрыв к прочности на сжатие. В конечном итоге это приводит к одинаковой несущей способности CRC и эталонного бетона, когда их прочность на сжатие одинакова.

2.3. Свежие свойства — улучшение обрабатываемости

Удобоукладываемость можно улучшить, применяя CR с фракцией частиц до 1 мм, смесь приобретает хорошую консистенцию и ее легче наносить (с содержанием CR до 15% [92]). Когда CR применяется более 15%, то для снижения вязкости используются зола [93,94], шлак [95], метакаолин [96]. Исследование Su et al. [4] продемонстрировали, что при коэффициенте замещения 20% просадка прорезиненного бетона может уменьшиться с 13.От 7% до 25,2% в зависимости от размера CR. Резиновые заполнители обладают свойством удерживать влагу, притягивая воздух на своей шероховатой поверхности, что может привести к образованию большего количества воздушных пустот, когда содержание резины в бетоне увеличивается [97]. Влияние на воздушное пространство для CR при замене 15% может быть незначительным. CR может повысить удобоукладываемость, регулируя агрегированную градацию [98]. Регулировка удобоукладываемости с помощью суперпластификатора также может увеличить содержание воздуха [96]. Удельный вес смеси CRC снизился примерно на 96 кг / м ³ на каждые 22 кг добавленного CR [40].Плотность каучука обычно меньше плотности воды, средняя плотность полученной резиновой крошки составляет 870 кг / м 3 ³ [99]. При плотности резиновой крошки и мелкозернистого заполнителя замена мелких заполнителей резиновой крошкой для достижения определенного отношения замещения по объему может быть легко осуществлена ​​с использованием отношения плотности между мелкими заполнителями и каучуком, которое составляет примерно 3 (т. Е. 2580 / 870 = 2,97). CR можно добавить до 40–50% от общего объема без серьезных проблем с удобоукладываемостью [38].Смеси CRC могут стать жизнеспособной альтернативой бетону с нормальным весом, когда прочность не является основным фактором при проектировании, например, для стен из легкого бетона, фасадов зданий или других архитектурных элементов здания.

2,5. CR Pre-Treatment

Предварительная физическая и химическая обработка CR может повысить прочность межфазного сцепления в прорезиненном бетоне. Хотя в недавнем прошлом в этом отношении проводились исследования, необходимы дальнейшие исследования для разработки стандартных рекомендаций по улучшению связи между цементной матрицей и резиновыми заполнителями.Обзор литературы показывает, что уже исследованные методы улучшения сцепления в прорезиненном бетоне привели к повышению прочности на сжатие с 7% до 59% по сравнению с необработанным CR [36]. Недавно Strukar et al. [103] рекомендовали провести исследования для конструкционных применений прорезиненного бетона, касающиеся ограничения содержания резины и методологии предварительной обработки резиновых заполнителей. Ли и др. [36] рекомендовали объем дальнейших исследований, чтобы найти рентабельный и наиболее эффективный метод улучшения облигаций, что важно с точки зрения его применения в полевых условиях.Было также предложено провести дальнейшие исследования для изучения долговечности прорезиненного бетона с модифицированными резиновыми поверхностями. Исследователи изучали такие подходы, как предварительная химическая обработка утильных шин, как средство снижения потери механической прочности в прорезиненных цементных композитах. Ли и др. [104] предварительно покрыли частицы резины цементной пастой перед применением в производстве бетона. Было обнаружено, что способность образцов к поглощению энергии увеличивается с добавлением частиц CR.Балаха и др. [105] сообщили, что использование CR, обработанного поливиниловым спиртом (PVA) и гидроксидом натрия (NaOH), уменьшило потерю прочности на сжатие и растяжение, наблюдаемую в этих бетонных смесях, по сравнению со смесями, содержащими необработанный CR. Обработка NaOH увеличивает адгезию частиц резины шины к цементной пасте, увеличивает сопротивление истиранию и увеличивает водопоглощение [106]. CR в основном сильно стареет в течение срока службы, и эффект старения может присоединять функциональные группы (например, группу карбоновых кислот) к частице CR.После обработки NaOH кислотная карбоксильная группа будет реагировать с щелочью, и во время гидратации цемента химическая структура может обеспечить слабое основное состояние вблизи границы раздела резиновый заполнитель-цемент, что улучшит свойства ITZ. Но в целом этот метод усложняет технологию производства бетона, действительно влияет на химию твердения вяжущего, но не дает значительных результатов. [107] подтверждают осуществимость подхода [108] для улучшения характеристик CRC за счет создания цементирующего покрытия вокруг резиновых частиц с силановым связующим агентом.Результаты показали, что прочность на сжатие и растяжение при разделении бетона с резиновым покрытием на 10–20% выше, чем у бетона с резиновым покрытием без покрытия. Альбано и др. [109] также наблюдали незначительное улучшение предела прочности при сжатии и расщеплении прорезиненного бетона, содержащего предварительно обработанные силаном отходы шин в качестве мелкозернистого заполнителя. В цемент были добавлены частицы резины, чтобы сформировать самовосстанавливающуюся цементную систему, где частицы каучука могут расширяться под воздействием определенной жидкости, закрывая трещины, улучшая герметизирующие свойства цемента [110,111].Об улучшении прочности на сжатие, растяжение и изгиб образцов бетона, содержащих отработанные шины, предварительно обработанные соединениями серы, сообщили Chou et al. [112]. Было показано, что предварительная обработка CR на основе ультрафиолетового излучения снижает потери прочности [113]. Для предварительного покрытия CR воду и 3 мкм известнякового порошка смешивали в смесителе Hobart на низкой скорости [46]. He et al. [114] в своей статье раскрыли потенциал инженерного применения прорезиненного бетона с помощью раствора мочевины, который может быть полезным для применения в CRC для улучшения механической прочности и ударопрочности.Однако хорошо известно, что мочевина (CO (NH ₂ ) ₂ ), химическое соединение, которое обеспечивает реагенты для образования карбоната кальция, уже является одним из наиболее часто используемых прекурсоров, добавляемых в биологическую культуральную среду в течение нескольких десятилетий. [115,116,117]. Бил и Ли [74] экспериментировали со специальным цементом типа оксихлорида магния для повышения прочности связи между частицами резины и цементом. Что касается различных процессов измельчения CR (механического или криогенного), даже несмотря на небольшую разницу в прочности на сжатие в пользу криогенного CR, нет никаких существенных преимуществ в пользу того или другого (кроме того, криогенный CR дороже) [86].Недавно было высказано предположение, что золу резины покрышек также можно использовать для улучшения микроструктуры бетона [56]. Комбинируя обработку поверхности и уменьшение размера частиц, можно получить бетон из портландцемента, который можно использовать в различных областях. Уменьшение размера частиц цементного порошка до того же порядка величины уменьшит «дефект», вызванный переработкой, и увеличит жесткость частиц. Улучшенная предварительная обработка поверхности резины и смешивание минералов может улучшить прочность CRC [46].Однако обработка поверхности может помочь улучшить сцепление, она не изменит фундаментального факта несовместимости жесткости между CR и другими составляющими портландцементного бетона.

2,8. Прочность

Замерзание-оттаивание является основной причиной растрескивания бетона и старения бетонных конструкций. Добавление CR может эффективно повысить устойчивость бетона к замерзанию и оттаиванию [124,125,126]. Ричардсон и др. [127] указали, что бетонная смесь C40 (40 МПа), содержащая 0.6% CR по массе бетона показали оптимальные коэффициенты долговечности, когда модели CR показали минимальные внутренние и поверхностные повреждения в течение 56 циклов замораживания-оттаивания; в отличие от эталонных бетонных моделей, которые продемонстрировали отказ после 28 циклов. Si et al. [128] продемонстрировали, что добавление CR может привести к меньшей потере массы и снижению динамического модуля после 500 циклов замораживания-оттаивания. Повышение сопротивления замораживанию-оттаиванию вызвано тем фактом, что пластичный CR может обеспечить дополнительное пространство для расширения льда и увеличения содержания воздушных пустот [129].Дополнительное пространство, предоставленное CR, также может быть благоприятным для расширения геля щелочно-кремнеземной реакции (ASR) из-за набухания. Afshinnia и Poursaee [130] исследовали расширение ASR образцов строительного раствора с 16% и 24% замененных CR, расширение ASR образцов уменьшилось на 43% и 39%, соответственно. Более высокий процент заполнителей CR в бетоне вызывает увеличение количества воды. абсорбция. Несколько исследователей [43,131,132] наблюдали увеличение поглощения воды бетоном погружением с включением CR.Напротив, Segre et al. [133] и Oikonomou и Mavridou [134] сообщили о снижении абсорбированной воды в прорезиненных цементных композитах по мере увеличения содержания CR в смесях. Было замечено, что глубина проникновения воды увеличилась на 0% до 225% по сравнению с эталонным бетоном, когда содержание CR было увеличено на 2,5% до 20% [135]. Присутствие заполнителя CR в бетоне также демонстрирует обнадеживающее поведение в отношении устойчивости к истиранию [135]. Соответствующее содержание и размер CR, а также предварительная обработка CR приводят к повышенной стойкости к истиранию прорезиненного бетона.Усадка при высыхании в бетоне обычно увеличивается при добавлении заполнителей CR [136]. Было замечено, что свободная усадка увеличивается из-за увеличения деформационной способности, когда 137]. Однако она уменьшалась при предварительной обработке резиновых заполнителей раствором гидроокиси натрия [128]. Это произошло из-за улучшенной адгезии между цементной матрицей и заполнителями каучука. Было замечено, что длительное воздействие хлорид-ионов и более высокое содержание CR приводит к увеличению глубины его проникновения [138].При небольшом содержании резины (от 5% до 12,5%) проникновение хлорид-ионов в прорезиненный бетон обычно снижается. Однако он имеет обратное поведение при содержании каучука более 12,5% [135]. Образец CRC с CR, обработанным NaOH, имеет более высокую стойкость к хлоридам [139]. Включение CR может изменить мелкое поровое давление бетона, а степень коррозии внутренней стали бетона может быть снижена [140]. Thomas et al. [135] указали, что глубина карбонизации не увеличится в пределах 12.Коэффициент замены резины 5%. Однако Браво и де Брито [132] продемонстрировали, что глубина карбонизации будет увеличиваться с увеличением коэффициента замещения CR. Влияние добавок CR на устойчивость бетона к карбонизации является спорным. Бетон разрушается под действием кислоты и может разрушиться из-за реакции с щелочными ингредиентами во время процесса гидратации в бетоне. Однако прорезиненный бетон обладает высокой кислотостойкостью. Эталонный бетон показал большую потерю веса через 90 и 180 дней в 3% растворе H ₂ SO ₄ .Однако она снижалась с увеличением содержания агрегатов каучука [13]. На стойкость CRC существенно влияет сульфатная атака [135]. Потеря массы обычно используется как фактор оценки для проверки устойчивости прорезиненного бетона к воздействию сульфатов. Было обнаружено, что глубина карбонизации уменьшалась на 38% -15% при добавлении от 10% до 25% порошка CR в образцы строительного раствора, имеющие отношение масс / ц 0,56. В противоположность этому, глубина карбонизации была увеличена с 44% до 200% с добавлением порошка CR на 5-25% в образцах строительных растворов, имеющих 0.Отношение воды к воде 51 [141].

2.9. Выщелачивание и экотоксикология

Большинство исследований, упомянутых выше, в основном были сосредоточены на механических свойствах и долговечности, но меньше на вопросах экотоксикологии и выщелачивания CRC. Потенциальное экотоксикологическое воздействие CR остается в значительной степени неизвестным, но было признано информационным пробелом, который необходимо устранить.

Применение CR в производстве бетона может вызвать экологические проблемы из-за присутствия следов металлов и полициклических ароматических углеводородов (ПАУ) [142].Однако окружающие вяжущие материалы могут хорошо удерживать следы металлов или летучие органические вещества, выделяемые в частицах резины, на основе теста на определение токсичности выщелачивания (TCLP) [143]. Zn часто упоминается как кандидат, наиболее вероятно ответственный за наблюдаемый CRG / износ шин. токсичность фильтрата частиц (TWP) [1,15]. Zn используется производителями в шинах в качестве активатора вулканизации, и считается, что фильтрат цинка вносит основной вклад в токсичность фильтрата в окружающей среде.Например, было показано, что токсичность цинка связана с нарушением поглощения ионов кальция у Daphnia magna [144]. Присутствие Zn в самых высоких концентрациях не обязательно указывает на самый высокий риск токсичности, поскольку в CR присутствуют другие химические вещества, которые могут способствовать токсичности при более низких концентрациях [1]. Несколько публикаций из США пытались привлечь внимание к токсикологическая сторона проблемы применения CRG о повторном использовании утилизированных шин. Резиновая крошка (CRM) широко используется в качестве наполнителя для установок с искусственным покрытием в США с 1960 года.Высказывались опасения, что эти металлы, включая марганец (Mn), железо (Fe) и Zn, полученные из резины шин, могут переноситься в окружающую среду и влиять на организмы, имеющие прямой контакт с переработанными продуктами, частицами износа шин или незаконными свалками. Например, химические добавки, такие как Zn и ПАУ, были широко обнаружены в продуктах выщелачивания из резины шин [145, 146, 147, 148]. Zhang et al. [147] сообщили, что уровни ПАУ и Zn в CR, используемых в качестве засыпки для искусственного газона, были выше санитарных норм для почвы, а свинец (Pb) в CRM был высокобиодоступным в синтетической желудочной жидкости при относительно низких уровнях.Предполагается, что выщелачивание из CRG происходит быстрее из-за увеличенной площади поверхности по сравнению с цельными шинами. Токсичное выщелачивание происходит из эквивалентного источника и представляет возрастающую угрозу для окружающей среды, указывая на то, что твердые частицы CRG и выщелачивающие химикаты будут продолжать представлять угрозу для дикой природы еще долгое время после их удаления [1,149]. Испытание на выщелачивание, основанное на стандарте TCLP, продемонстрировало, что концентрация выщелоченного Zn может превышать предел и может привести к потенциальному загрязнению [150].Кардос и Дарем [143] провели испытание TCLP для изучения выщелачивающей способности бетона, приготовленного с использованием частиц CR, и результаты показали, что концентрация как выщелоченных следов металлов, так и летучих органических веществ была ниже предела. По сравнению, например, с плотными цементобетонными материалами, удержание в асфальтобетонном материале относительно ограничено. Полевые испытания асфальтового покрытия с CRM показали, что выщелоченная концентрация бензотиазола, 2 (3H) -бензотиазолона, ртути (Hg) и алюминия (Al) достигла потенциально опасных уровней [151].Бензотиазол (БТ) и его производные, полученные в основном из частиц износа шин, повсеместно обнаруживались в пробах окружающей среды [152, 153]. Уровень pH может значительно влиять на выщелачивающую способность как следов металлов, так и углеводородов. Исследование [154] показало, что органические вещества и металлы легче выщелачиваются в основных и кислотных условиях соответственно. Аналогичным образом исследование Selbes et al. [155] также продемонстрировали, что следы металлов могут быть более легко извлечены из CR в кислых условиях, а количество растворенного органического углерода (DOC) было значительно увеличено в основных условиях.Еще один фактор, который может повлиять на потенциал выщелачивания, — это эффект старения органического компонента отходов; тем не менее, влияние все еще не очень очевидно. Помимо воздействия на окружающую среду, вызванного производством сырья и обращением с отходами сноса, необходимо учитывать, что потенциально вредные вещества могут вымываться из материалов в течение их срока службы из-за их воздействия вода в виде дождя, поверхностных или грунтовых вод. Также можно выщелачивать следы металлов, которые могут происходить из природного или вторичного сырья или добавок, а также из первичного и вторичного топлива, используемого в процессе производства цемента [156].Их высвобождение зависит от различных факторов, например, химического состава фильтрата [157] и механизмов связывания веществ [158]. На сегодняшний день несколько европейских стран, включая Бельгию, Германию и Нидерланды, проводят исследования, касающиеся высвобождения сточных вод. потенциально вредные вещества из затвердевшего бетона. Первый стандарт — испытание резервуаров, NEN 7345 [159] — был разработан в 1995 году в Нидерландах и был пересмотрен в 2004 году как NEN7375 [160]. Соответствующий немецкий метод был опубликован Немецким комитетом по железобетону (DAfStb) в 2005 году в качестве руководства [161].Согласованная европейская техническая спецификация DSLT была опубликована в 2014 году [21]. В настоящее время выщелачивание проверяется в соответствии с фламандским стандартом CMA 2 / II / A.9.1 [162] в Бельгии. В соответствии с процедурами испытаний (обычно используемыми: колоночные и диффузионные испытания) обычный набор определяющих соединений: сульфат (SO4), хлорид (Cl), бромид (Br), фторид (F), мышьяк (As), барий (Ba ), кадмий (Cd), кобальт (Co), хром (Cr), Cu, молибден (Mo), никель (Ni), Pb, сурьма (Sb), селен (Se), олово (Sn), ванадий (V) и Zn).Однако есть определенные опасения, что измельченный порошок может ускорить выщелачивание и не соответствует действительности. Сравнение критериев выщелачивания приведено в [159,162], а для некоторых следов металлов оно показано в таблице 1. В США метод EPA 1315 [163] используется для оценки выщелачивания монолитных материалов и уплотненных гранулированных материалов. В этих испытаниях предварительно сохраненные образцы затвердевшего бетона подвергаются воздействию деионизированной воды с периодическим обновлением воды. Время обновления и отношение площади жидкости к поверхности различаются в зависимости от метода испытаний.Для оценки результатов DSLT пределы совокупного выброса определены в Германии [164] и Нидерландах [165]. Все стандартизированные испытания предназначены только для затвердевших материалов. Однако в некоторых случаях бетон может подвергаться воздействию воды уже в свежем состоянии на этапе строительства. В начале гидратации фазовая граница между водой и свежим цементным тестом отсутствует, а растворимые вещества еще не закреплены в продуктах гидратации.Следовательно, можно предположить, что вяжущие материалы демонстрируют различное поведение при выщелачивании в свежем состоянии, и выщелачивание свежего материала следует исследовать отдельно [156].

Поведение сэндвич-панели из переработанной резиновой крошки при изгибе — Аван — — Конструкционный бетон

Это исследование представляет собой первый этап исследования, в котором переработанная резиновая крошка используется в качестве сердцевины в сборных железобетонных сэндвич-панелях. Предлагаемая сэндвич-панель предлагает рациональное повторное использование изношенных шин и улучшенную конструктивную эффективность за счет использования природных свойств резины, таких как высокая гибкость, термическая и звукоизоляция.Три типа панелей: массивная бетонная панель, сэндвич-панель из пенопласта (полистирола) и сэндвич-панель из переработанной резиновой крошки, изготавливаются и отливаются с использованием самоуплотняющегося бетона 50 МПа. В качестве теплоизоляции сэндвич-панелей используется сердцевина толщиной 20 мм. В общей сложности шесть образцов длиной 1100 мм, шириной 500 мм и толщиной 100 мм испытывают на изгиб при четырехточечной нагрузке. Структурные характеристики сэндвич-панели из резиновой крошки сравниваются с пенопластом и монолитной бетонной панелью с точки зрения начальной трещинной нагрузки, вертикального прогиба, критической пиковой нагрузки, распределения деформации на бетонной поверхности и в арматуре, структуры трещин, степени действия композита и деформации. форма.Кроме того, для измерения процента поведения композита в сэндвич-панелях реализованы метод начальной жесткости на упругой стадии и метод предела прочности при разрушении. Оба подхода предсказывали частичное поведение композита во всех образцах сэндвич-панелей. Анализ исследования продемонстрировал обнадеживающие результаты с точки зрения свойств изгиба сэндвич-панели из резиновой крошки и возможности ее использования в качестве конструктивного элемента в строительной отрасли. Численный анализ был выполнен в коммерчески доступном программном обеспечении «ABAQUS» в стандартной / явной модели с использованием встроенной модели пластичности повреждений бетона (CDP).Предлагаемая модель разработана как потенциальный инструмент для будущих исследований сэндвич-панелей из резиновой крошки. Фаза проверки предсказала хорошее согласие между экспериментальными и численными результатами.

Механические свойства и долговечность бетона из сжатого нейлонового заполнителя, армированного фортферроволокном: эксперименты и оптимизация

Мухаммад Сазли Назрин ◽

Рослли Нур Мохамед ◽

Марьяна Аида Аб Кадир ◽

Назри Азиллах ◽

Назира Ахмад Шукри ◽

…

Легкий бетон (LWC) был признан инновационной технологией для строительных целей. Легкий бетон можно разделить на три различных типа: бетон с мелкозернистым заполнителем, бетон с легким заполнителем и пенобетон. В этой статье изучались характеристики легкого бетона с точки зрения механических свойств с использованием клинкера из пальмового масла (POC) в качестве легких заполнителей. Были разработаны две смеси легкого бетона, а именно POCC100 и POCC50, где каждая смесь использовала 100% и 50% общего замещения мелких и крупных заполнителей, соответственно.Свежий и затвердевший бетон POC был протестирован и сравнен с обычным бетоном (NC). Затвердевшее состояние бетона было исследовано с помощью теста плотности, скорости ультразвукового импульса, сжатия куба, растяжения при раскалывании, изгиба, модуля упругости и коэффициента Пуассона. По результатам испытаний на плотность, POC попадает в категорию легкого бетона с плотностью 1990,33 кг / м3, что ниже нормальной плотности бетона. Результаты испытаний механических свойств POCC100 и POCC50 показали, что прочность бетона на сжатие была сопоставимой — около 85.70% и 96% по сравнению с образцом NC соответственно. Что касается прочности на изгиб, POCC50 и POCC100 были сопоставимы примерно на 98% и 97% с образцами NC, соответственно. При расщеплении прочность на разрыв POCC50 и POCC100 была только на 0,6% и 4% ниже, чем у образцов NC, соответственно. Что касается устойчивости управления твердыми отходами, применение POC в строительстве снизит избыточные побочные продукты, возникающие при производстве пальмового масла. После прохождения различных испытаний механических свойств бетона можно сделать вывод, что заполнители POC были совместимы для использования в легкой бетонной смеси.

Влияние степени вулканизации резиновой крошки на качество асфальтобетона, применяемого в дорожном строительстве

[1] С.Н. Золотых, И. Даньшина, И. Чушкина, Н.В. Селицкая, Выбор материала для гидроизоляции в транспортном строительстве, в кн .: Будущее науки, Материалы Международной молодежной научной конференции, Курск, 2013, с.139-142.

[2] СРЕДНИЙ. Сачкова, Г.С.Духовный, Композитное вяжущее с резиновой крошкой для дорожного строительства, LAP Lambert Academic Publishing, (2013).

[3] Духовный Г. Сачкова, Эффективность использования вяжущего с резиновой крошкой при устройстве асфальтобетонных покрытий, Научный вестник Воронежского государственного архитектурно-строительного университета, Строительство и архитектура.№ 2 (2014) 19-23.

[4] СРЕДНИЙ. Сачкова, Г.С.Духовный, Повышение трещиностойкости асфальтобетонных покрытий // Мир транспорта.№1 (2013) 60-63.

[5] Н.В. Селицкая, Г.С.Духовный, В.Ядыкина, В. Исследование физико-механических и эксплуатационных свойств мастики на основе композиционного наполнителя, Вестник Белгородского государственного технологического университета им. Шухов. № 2 (2015) 20-24.

[6] ГРАММ.С. Духовный, А.В. Карпенко, Асфальтобетон, модифицированный резиновой крошкой в ​​транспортном строительстве, Конференция IOP 2018. Сер .: Матер. Sci. Eng., 327 032019.

DOI: 10.1088 / 1757-899x / 327/3/032019

[7] С.Золотых Н., Селицкая Н.В. Исследование физико-механических и эксплуатационных свойств органического минерального вяжущего // Наукоемкие технологии и инновации Белгородского государственного технологического университета им. Шухов, Белгород, 2014, 104-107.

DOI: 10.31659 / 0585-430x-2017-745-1-2-50-54

[8] Н.В. Селицкая, С. Золотых, Совершенствование гидроизоляционных материалов, в кн .: Технические науки – от теории к практике, Белгород, 2014, с.65-67.

[9] А.Т. Виссер, Г.С.Духовный, А.В. Сачкова, Сравнение использования битумно-резиновой смеси в экстремальных условиях в России и ЮАР, Дорожные материалы и проектирование дорожных покрытий. № 1 (2016) 1-10.

DOI: 10.1080 / 14680629.2016.1201524

границ | Статическое и динамическое поведение при сжатии и деформации резинового раствора

из переработанной шинной крошки

Введение

Быстрое развитие транспорта в Китае побуждает ежегодно производить большое количество утильных шин.По данным Китайской ассоциации резиновой промышленности, в 2018 году в Китае было произведено 379,8 млн утильных шин для транспортных средств общей массой 14 590 тыс. Тонн. Однако только 40% этих утильных шин были переработаны или должным образом обработаны, а остальная большая часть была выброшена на свалки без надлежащего управления, что приводит к другим проблемам, таким как захоронение отходов, проблемы со здоровьем и окружающей средой (Strukar et al., 2019), поскольку Шины для утильных автомобилей трудно поддаются разложению в естественных условиях. Поэтому утилизация отработанных шин является серьезной проблемой для стран по всему миру (Roychand et al., 2020).

С другой стороны, гражданское строительство испытывает растущий дефицит природных строительных материалов (Li et al., 2018). Таким образом, использование отработанной резины в растворе или бетоне будет очень полезным методом для замены традиционного природного заполнителя или цемента (Karakurt, 2015). Следовательно, были предприняты многочисленные исследования свойств прорезиненных материалов на основе цемента (Li et al., 2019; Strukar et al., 2019; Roychand et al., 2020; Сюй и др., 2020). Эти исследования показали, что прорезиненные материалы на основе цемента с добавлением частиц каучука обладают преимуществами низкой плотности, хорошего звукопоглощения, высокой кислотостойкости, хорошей устойчивости к замораживанию-оттаиванию, хорошей проницаемости по хлоридам, повышенной демпфирующей способности и отличной амортизации. ударная вязкость и ударная вязкость при изгибе (Li et al., 2019).

Ученые по всему миру провели обширные экспериментальные исследования механических свойств строительного раствора для резиновой крошки (CRM).Например, Uygunolu и Topçu (2010) исследовали влияние обрезков резины с пятью различными коэффициентами замещения на текучесть, кажущуюся пористость, водопоглощение по массе, прочность на сжатие и изгиб, а также динамический модуль упругости строительного раствора. Они обнаружили, что частичная замена песка в резиновых отходах приводит к ухудшению свежести и твердости / вязкости строительного раствора. Аналогичные результаты были получены и многими другими исследователями (Al-Akhras and Smadi, 2004; Corinaldesi et al., 2011; Lv et al., 2019). В исследовании Angelin et al. (2019), сосредоточив внимание на механических свойствах геометрии частиц резиновой крошки, показали, что прорезиненные растворы, изготовленные из частиц волокна, обладают более высокой механической прочностью. Чтобы уменьшить негативное влияние резинового лома на прочность раствора, исследователи работали над ним и изобрели множество методов. Chou et al., Частично окисляя резиновую крошку и используя ее в качестве добавок в строительный раствор, обнаружили, что прочность на сжатие окисленных прорезиненных строительных смесей (с 6 мас.%) Выше, чем у строительных смесей без резиновой крошки.Onuaguluchi (2015), применив предварительно покрытый известняковым порошком резиновую крошку и микрокремнезем для улучшения характеристик прорезиненного цементного раствора, наконец, указал на соответствующее улучшение механических свойств раствора.

Angelin et al. (2019) исследовали механическое поведение CRM, проведя трехосные тесты, в конечном итоге установив модель CRM, определяющую повреждение.

Кроме того, из-за демпфирующей способности, ударной вязкости при изгибе и высокой ударной вязкости CRM в качестве конструкционного материала был использован на автомагистралях, высокоскоростных железных дорогах и покрытиях аэропортов (Song et al., 2018), где конструкционный материал всегда испытывает динамические ударные нагрузки. Существующие исследования показали, что один и тот же материал реагирует на динамические ударные нагрузки совершенно иначе, чем в статических условиях. Хотя исследования по изучению динамических свойств раствора из резиновой крошки с использованием устройства Split-Hopkinson Pressure Bar (SHPB) или ударного молотка (Atahan and Yücel, 2012; Liu et al., 2012; Feng et al., 2018; Gerges et al. , 2018; Yang et al., 2019), упоминания о динамических свойствах CRM по-прежнему встречаются редко.

Важно систематически изучать поведение CRM при статических и динамических испытаниях на сжатие. В этой статье были приготовлены образцы CRM, содержащие четыре различных содержания резиновой крошки (5, 10, 15, 20%) и четыре различных размера частиц каучука (0,595, 0,297, 0,250, 0,177 мм). Затем была изучена работоспособность свежей CRM. Испытательная система с гидравлическим сервоприводом и устройство SHPB использовались для проведения статических и динамических испытаний на сжатие, соответственно. Получены прочность на сжатие, модуль упругости, критическая деформация, вязкость при сжатии при статических испытаниях CRM на сжатие.Также систематически изучались динамическое напряжение, коэффициент динамического увеличения (DIF), критическая деформация и вязкость при сжатии при динамическом воздействии.

Экспериментальная программа

Сырье и смесь Пропорции

Используются китайский стандартный портландцемент сорта 42,5 P. I с прочностью на сжатие 47,6 МПа в течение 28 дней и зола-унос типа I с плотностью 2670 кг / м. ³ , с их химическим составом цемента. и летучая зола, показанная в Таблице 1.В качестве мелкого заполнителя использовался обыкновенный речной песок с модулем крупности 2,6. Для обеспечения текучести CRM использовали суперпластификатор поликарбоновой кислоты, производимый Jiangsu Bote new Materials Co., Ltd. Силановый связующий агент использовали для усиления связи между резиновой крошкой и цементной матрицей. Резиновая крошка с четырьмя различными размерами частиц, включая 0,595 мм (30 меш), 0,297 мм (50 меш), 0,250 мм (60 меш) и 0,177 мм (80 меш). Кажущаяся плотность этих четырех резиновых крошек разного размера составляет 1040 кг / м ³ .Все сырье показано на Рисунке 1.

ТАБЛИЦА 1 . Химический состав цементного клинкера.

РИСУНОК 1 . Сырье.

Обычный цементный раствор

C50 был разработан в качестве эталонного раствора (RM), и пропорция смеси RM показана в таблице 2. Было изучено влияние содержания резиновой крошки и размера частиц на статические и динамические характеристики сжатия CRM. Резиновая крошка размером 0.177 мм (80 меш) заменили 5, 10, 15 и 20% объема песка. Эти четыре CRM были сокращены до R80–05, R80–10, R80–15 и R80–20 соответственно. Использовали четыре различных размера частиц резиновой крошки, включая 0,595 мм (30 меш), 0,297 мм (50 меш), 0,250 мм (60 меш) и 0,177 мм (80 меш), причем резиновая крошка заменяла 10% объема песка. Эти четыре CRM были сокращены до R30–10, R50–10, R60–10, R80–10 соответственно. В то же время силановый связующий агент KH570, производимый Nanjing Quanxi Chemical Co., Ltd., была использована для повышения прочности связи между частицами каучука и цементной матрицей при содержании 0,006% от массы каучука. Соотношение CRM в смеси показано в таблице 2.

ТАБЛИЦА 2 . Пропорция смеси CRM (кг / м ³ ).

Подготовка образца

Процесс подготовки CRM описывается следующим образом. Сначала в смеситель засыпали песок, цемент, резиновую крошку и летучую золу, а затем перемешивали в течение примерно 2 минут.Во-вторых, смесь воды, силанового связующего агента и водоредуктора добавляли для перемешивания в течение 2 минут. В-третьих, смешанный CRM был отлит в стальную форму и помещен на вибростол для уплотнения. В-четвертых, образцы закрывали пластиковым листом, чтобы избежать испарения воды. Наконец, через 24 часа образцы были извлечены из формы и помещены в стандартную камеру для отверждения с температурой 20 ° C и влажностью 98% на 28 дней.

Тест на текучесть

Испытание на текучесть проводилось в соответствии с национальными стандартами P.R.C GB / T 2419–2005 (Национальный комитет по управлению стандартизацией Китая, 2005 г.). Сначала модель в форме усеченного конуса была помещена на трамплин, а затем залита свежим раствором. Во-вторых, пресс-форма была удалена, и машина затем начала работать в течение 25 секунд с частотой вибрации стола один раз в секунду. Наконец, после вибрации был измерен диаметр расширения раствора. Текучесть — это среднее значение текучести раствора, измеренное в двух перпендикулярных направлениях после толчков при испытании на столе текучести.

Статические механические испытания

Для проведения испытания на одноосное сжатие использовалась испытательная система с гидравлическим сервоприводом на цилиндрических образцах с размерами Ø100 мм × 200 мм. В ходе испытания два LVDT были закреплены в середине образцов строительного раствора для измерения деформации. Осевые нагрузки, приложенные к цилиндрическим образцам, контролировались перемещением 0,05 мм / мин. Данные испытаний были собраны прибором сбора данных TDS. Испытательная установка и три образца, использованные при проведении испытания на сжатие, показаны на рисунке 2.Среднее значение служило конечной прочностью на сжатие CRM.

РИСУНОК 2 . Испытательная установка и образец.

Динамическое механическое испытание

Устройство SHPB использовалось для проведения динамических испытаний CRM, как показано на рисунке 3. Устройство SHPB в основном состоит из пули, падающей планки и передаточной планки. Пули имеют длину 500 мм. Падающие штанги и передаточные штанги сравнительно намного длиннее — 5,5 и 3,5 м соответственно, но оба имеют диаметр 75 мм.Тензодатчики, наклеенные на падающий стержень и трансмиссионный стержень, использовались для сбора деформации.

РИСУНОК 3 . Принципиальная схема стержня давления Сплит-Хопкинсона.

Во время испытания образец был зажат между падающей балкой и трансмиссионной балкой. Управляемая газом под высоким давлением, пуля перемещается по падающей планке с определенной скоростью, создавая в падающей планке импульс напряжения εi (t), называемый падающей волной. Затем падающая волна распространялась на образец вдоль падающего стержня и регистрировалась тензодатчиком, наклеенным на падающий стержень.Когда падающая волна распространялась к положению образца, в падающем стержне генерировался импульс обратного напряжения, который называется отраженной волной. Другая часть импульса, распространяющаяся вперед через образец в передающую планку, известна как прошедшая волна. Напряжение, деформация и скорость деформации образца могут быть рассчитаны по следующему уравнению соответственно.

σ = A02AsE0 [εi (t) + εr (t) + εt (t)] (1) ε˙ = C0Ls [εi (t) −εr (t) −εt (t)] (3)

Где εi (t), εr (t) и εt (t) — падающая волна, отраженная волна и прошедшая волна в стержне соответственно.A0 — площадь поперечного сечения стержня. E0 и C0 — модуль Юнга и скорость упругой волны стержня соответственно. As и Ls — исходная площадь поперечного сечения и длина образца соответственно. Равичандран и Субхаш (1994) указали, что когда количество раз, когда импульс отражается назад и вперед внутри образца, превышает 3, напряженное состояние в образце становится однородным. Поэтому в испытании SHPB используется метод уменьшения толщины образца для улучшения однородности напряжений.Обычно, когда толщина образца близка к 1/2 диаметра, он может удовлетворять требованию равномерного напряжения. В данном исследовании образец динамического испытания представлял собой цилиндрический образец диаметром 75 мм и толщиной 35 мм. Когда напряжение в образце достигает однородности, уравнение принимает следующий вид:

потом Уравнения. 1–3 можно упростить как: ε = −2C0Ls∫0tεr (t) dt (6)

Образцом для динамического испытания служил цилиндрический образец диаметром 75 мм и толщиной 35 мм.Поскольку гладкость обоих концов образца оказывает значительное влияние на результат испытания, образец перед испытанием полировали с помощью высокоточного шлифовального станка, чтобы гарантировать, что образец имел шероховатость менее 20 мкм на обоих концах.

Результаты и обсуждение

Текучесть строительного раствора

(а) Влияние содержания резиновой крошки на текучесть

(б) Влияние размера частиц резины на текучесть

Испытание в таблице текучести и результаты свежих строительных смесей показаны на рисунках 4 и 5 соответственно.Как видно из рисунков 4 и 5А, текучесть раствора, очевидно, уменьшается при добавлении резиновой крошки. Чем выше содержание резиновой крошки, тем меньше текучесть раствора. Это согласуется с данными текучести R80–5, R80–10, R80–15 и R80–20, которые составляют 217,5, 209,2, 205,6 и 198,5 мм соответственно. По сравнению с 224,3 мм эталонного раствора RM текучесть ниже на 3,0, 6,7, 8,3 и 11,5% соответственно. Линейная зависимость между содержанием каучука и текучестью очевидна, что хорошо согласуется с результатами, полученными другими исследователями (Uygunolu and Topçu, 2010; Corinaldesi et al., 2011). Пониженная текучесть резинового порошкового раствора связана с грубыми частицами каучука, что приводит к увеличению сил трения между частицами каучука и другими компонентами смеси.

РИСУНОК 4 . Тест на текучесть.

РИСУНОК 5 . Результаты текучести раствора.

Влияние размера частиц резины на текучесть показано на рисунке 5B. Как показано на рисунке, текучесть R30–10, R50–10, R60–10 и R80–10 составляет 215.7, 213,0, 211,2 и 209,2 мм соответственно. CRM с мелкими частицами каучука демонстрирует худшую текучесть для более крупных частиц каучука. Это объясняется тем фактом, что меньшая частица каучука имеет гораздо большую площадь поверхности, что увеличивает количество воды, необходимой для инкапсуляции частиц каучука. Результаты также указывают на то, что, хотя размер частиц резины действительно влияет на текучесть, эффект не является заметным. Разница в текучести между четырьмя различными размерами частиц резинового раствора не очевидна.

Статическое сжатие

Кривые напряжение-деформация

Статические кривые напряжение-деформация при сжатии образцов строительных растворов с различным содержанием каучука и разным размером частиц каучука показаны на рисунках 6A, B, соответственно. Из рисунка видно, что кривые растяжения всех образцов состоят из восходящей и нисходящей частей. Все кривые линейно поднимаются вверх в начальной части, затем продолжают свой более медленный рост до точки пика.Он показывает, что напряжение и деформация вначале линейны, но нелинейны, когда напряжение превышает определенное значение. В этот момент внутри образца образовалась трещина. Наконец, когда напряжение достигает пикового значения, кривая быстро спадает.

РИСУНОК 6 . Статические кривые деформации образцов раствора.

Как показано на Рисунке 6A, на кривую зависимости деформации раствора от нагрузки существенно влияет количество резиновой крошки. Чем выше содержание резиновой крошки, тем более плавными будут восходящие и нисходящие участки кривой.Однако рисунок 6В показывает, что размер резиновой крошки не оказывает значительного влияния на кривую напряжения-деформации образцов строительного раствора. Четыре кривые близки друг к другу, за исключением разницы в пиковом напряжении.

Прочность на сжатие

Прочность на сжатие была получена из кривой зависимости напряжения от деформации пикового напряжения и затем сведена в Таблицу 3. В соответствии с ней содержание резиновой крошки и размер частиц резиновой крошки оказывают значительное влияние на статическую прочность на сжатие строительного раствора. .С увеличением содержания каучука прочность раствора значительно снизилась. В частности, после добавления 5, 10, 15 и 20% резиновой крошки относительные значения прочности на сжатие образцов строительного раствора составили 85, 69, 54 и 45% соответственно. Это явление согласуется с воздействием частиц резины на резиновый раствор.

ТАБЛИЦА 3 . Результаты статических нагрузочно-деформационных испытаний для всех групп.

Уменьшение прочности РМ с увеличением содержания каучука объясняется следующими причинами.Во-первых, поскольку частица резиновой крошки представляет собой эластопластический материал с низкой прочностью, резиновая крошка может легко поглощать воду на поверхности во время процесса смешивания, при этом вокруг частицы каучука может образовываться толстая водная пленка, что, в результате, приводит к слабому переходу границы раздела фаз. зона (ITZ) между резиной и раствором. Более того, когда используется резиновая крошка, вязкоупругие частицы уменьшают связь между резиновой крошкой и цементной матрицей. Неидеальная связь между цементным тестом и резиной также может способствовать проскальзыванию между двумя материалами, и, таким образом, в микроструктуре может возникать дифференциальная деформация, которая будет способствовать увеличению растягивающего напряжения (Dehdezi et al., 2015). Следовательно, при испытании прочности на сжатие трещины имеют тенденцию развиваться и распространяться из областей, где связь ITZ является слабой, что в конечном итоге приводит к значительному ухудшению механических свойств. Снижение прочности объясняется переходной зоной границы раздела между цементным тестом и резиной, но добавление силанового связующего агента улучшит поверхность раздела между цементом и резиной. С одной стороны, силановый связующий агент дегидратируется и конденсируется на поверхности цемента с образованием химической связи.С другой стороны, алкановая группа силанового связующего агента имеет лучшее сродство с резиновой крошкой.

Существует экспоненциальная зависимость между прочностью на сжатие и содержанием резиновой крошки, как результаты показаны на Рисунке 7. Это доказывает, что уравнение подгонки хорошо соответствует результатам испытаний. Отношения показаны в формуле. 4.

fRM ′ = fM ′ {1,0 VRU = 0 e − 4,89VRU + 0,0669 5≤VRU≤20%, R2 = 0,9932 (8)

, где fM ‘и fRM’ — прочность на сжатие контрольного раствора и CRM, а VRU — содержание резиновой крошки.

РИСУНОК 7 . Влияние содержания каучука на модуль упругости.

РИСУНОК 8 . Влияние содержания каучука на критическую деформацию.

Как показано в Таблице 3, с увеличением размера сетки из резиновой крошки прочность на сжатие возрастает, указывая на то, что чем меньше размер резиновых частиц, тем выше прочность на сжатие. Так, когда размер частиц резиновой крошки составлял 0,177 мм (80 меш), 0.250 мм (60 меш), 0,297 мм (50 меш) и 0,595 мм (30 меш), и соответствующая относительная прочность составляла 69, 66, 64 и 59% соответственно. Это связано с тем, что чем меньше размер частиц резиновой крошки, тем более равномерно ее можно диспергировать в строительном растворе. По сравнению с CRM с большим размером частиц, внутреннее напряженное состояние CRM с меньшим размером частиц является более однородным, когда образец находился под нагрузкой. Это связано с тем, что затвердевший строительный раствор и резиновая крошка — два материала с очень разными физическими свойствами.По сравнению с резиновой крошкой затвердевший раствор имеет гораздо более высокую прочность и модуль упругости. Следовательно, резиновая крошка — это дефект раствора. Более крупный размер частиц резиновой крошки увеличивает степень внутренней неоднородности, поскольку ITZ между каучуком и матрицей является самым слабым звеном из-за проблем совместимости между полимером в каучуке и матрицей.

Модуль упругости

Модуль упругости CRM был рассчитан в соответствии с ASTM C469 (ASTM, 2014) следующим образом.

E = σ2 − σ1ε2−0,000050 (9)

где E — модуль упругости; σ2 — напряжение, соответствующее 40% предельной нагрузки; σ2 — напряжение, соответствующее продольной деформации 50 × 10 ^–6 ; ε2 — продольная деформация, вызванная напряжением σ2.

Результаты определения модуля упругости образцов приведены в таблице 3, из которой видно, что, как и в случае с правилом прочности на сжатие, как содержание, так и размер частиц резиновой крошки имеют очевидное влияние на модуль упругости.В частности, значение модуля упругости значительно снижается, когда добавляется все больше и больше резиновой крошки. Данные показывают, что при использовании 5, 10, 15 и 20% резиновой крошки относительные значения модуля упругости образцов строительного раствора составляли 85, 64, 56 и 60% соответственно. Это связано с тем, что частица каучука, являясь своего рода вязкоупругим материалом с низкой прочностью, при увеличении своего количества значительно снижает сопротивление внутренней деформации строительного раствора.

Таблица 3 также указывает на экспоненциальную зависимость между модулем упругости и содержанием резиновой крошки.Результаты показаны на Рисунке 7, который ясно иллюстрирует уравнение подгонки, хорошо соответствующее результатам испытаний. Отношения показаны в формуле. (10).

ERM ′ = EM ′ {1,0 VRU = 0 0,873e − 15,6VRU + 0,466 5≤VRU≤20%, R2 = 0,9937 (10)

Где EM ‘и ERM’ — модуль упругости эталонного строительного раствора и CRM, соответственно, а VRU — содержание резиновой крошки.

Влияние размера частиц резиновой крошки на модуль упругости строительного раствора показано в таблице 3.Его данные показывают, что меньший размер частиц резиновой крошки соответствует более высокому модулю упругости образца строительного раствора. Относительный модуль упругости R80–10, R60–10, R50–10 и R30–10 составляет 64, 60, 58 и 56% соответственно. По сравнению с влиянием содержания резиновой крошки влияние размера частиц резиновой крошки на модуль упругости не очень существенно. R30–10 с наибольшим размером частиц всего на 12% меньше, чем R80–10 с наименьшим размером частиц. Это можно объяснить следующим образом.Резиновая крошка с мелким размером частиц обычно равномерно распределяется в строительном растворе. Следовательно, деформация каждой резиновой крошки, которая ограничивается обернутым снаружи раствором, невелика. Что касается резиновой крошки с большим размером частиц, однако, чем больше диаметр каждой частицы каучука, тем больше может быть накопленная деформация. Кроме того, частица каучука в меньшей степени удерживается наружным строительным раствором. Следовательно, резиновая крошка с большим размером частиц имеет плохое сопротивление деформации и имеет высокий потенциал для создания большой деформации.

Критическая деформация

Результаты критической деформации показаны в таблице 3, из которой видно, что увеличение содержания резиновой крошки приведет к уменьшению критической деформации. Этот результат согласуется с исследованиями резиновой крошки бетона, проведенными Li et al. (2018), но вопреки исследованиям, проведенным Son et al. (2011). Это противоречие можно объяснить следующим образом. Критическая деформация — это переход от упругой стадии к неупругой стадии, величина которой определяется прочностью и деформационной способностью.Образец с высокой прочностью имеет длинную упругую стадию, что приводит к увеличению критического значения деформации. Кроме того, несмотря на увеличение содержания резиновой крошки, деформационная способность образца CRM также возрастает, что, однако, приведет к снижению прочности на сжатие в то же время более значительным образом. Следовательно, при высоком содержании резиновой крошки критическое значение деформации невелико.

Степенная функция возникает между критической деформацией и прочностью на сжатие.Как и на рисунке 8, после анализа нелинейной регрессии данных экспериментальных результатов показана аппроксимирующая линия, что доказывает, что уравнение аппроксимации хорошо соответствует результатам испытаний. Функция показана в формуле. 11.

ε0 = 1,37 × fRM0,21 × 10−3, R = 0,9418 (11)

, где ε0 и fRM — критическая прочность на деформацию и сжатие CRM, соответственно.

Согласно таблице 3 размер частиц резиновой крошки не оказывает очевидного влияния на критическую деформацию. Не было обнаружено существенной разницы в критической деформации четырех различных образцов CRM из-за небольшой разницы между размерами четырех частиц.Кроме того, значения прочности четырех образцов также очень близки.

Прочность на сжатие

Прочность на сжатие относится к способности материалов к упругой деформации и поглощению энергии без разрушения. Метод, предложенный Khaloo et al. (2008) был использован в этом исследовании для расчета прочности на сжатие (рисунок 9), полученной путем деления площади под кривой напряжение-деформация до 80% от пикового напряжения в области послепиковой кривой (область A + B) на область до максимального напряжения (область A).Вязкость при сжатии образцов CRM указана в таблице 3.

РИСУНОК 9 . Оценка индекса ударной вязкости.

Результаты прочности при сжатии показаны в таблице 3. Из таблицы видно, что увеличение содержания резиновой крошки может улучшить ударную вязкость материала при сжатии. По сравнению со строительным раствором RM без резиновой крошки прочность на сжатие раствора RM с 5, 10, 15 и 20% резиновой крошки увеличилась на 5, 7, 8 и 10% соответственно.Кроме того, размер частиц резиновой крошки также влияет на ударную вязкость. По сравнению с RM, ударная вязкость при сжатии r80–10, r60–10, r50–10 и r30–10 увеличилась на 7, 8, 9 и 22% соответственно. Он показывает, что чем больше размер частиц резиновой крошки, тем выше прочность на сжатие. Подобно объяснению прочности на сжатие, это происходит потому, что, поскольку резина является вязкоупругим материалом, добавление резиновой крошки может улучшить деформирующую способность и прочность на сжатие строительного раствора.Когда размер частиц каучука становится большим, накопленная деформация частиц каучука становится больше, в то время как ограничение строительного раствора уменьшается, что, как следствие, приводит к более высокой прочности на сжатие.

Режимы отказа

Тип разрушения образцов CRM показан на рисунке 10. Как и на рисунке, образец демонстрирует разрушение конуса и разрушение раскола, но не было обнаружено очевидного правила относительно количества резиновой крошки и размера частиц резиновой крошки до морфология разрушения.Большинство образцов имеют режим разрушения сколом, в то время как образцы R80–5 и R50–10 показывают коническое разрушение.

РИСУНОК 10 . Сравнение модели напряженно-деформированного состояния и экспериментальных результатов.

Модели напряжения-деформации

Кривая напряжения-деформации CRM может отражать механические свойства во время сжатия, что необходимо для анализа конструкции и определения несущей способности. В этой статье аналитическое выражение закона напряжения-деформации, предложенное Zhenhai (2004), было введено в качестве основного уравнения модели для прогнозирования кривых напряжения-деформации, как показано в формулах 12 и 13.

σfRM ′ = A (εε0) — (εε0) 21+ (A − 2) (εε0) (ε≤ε0) (12) σfRM ′ = 1B × (εε0) c + 1 − B (ε> ε0) (13)

, где σ и ε — фактическое напряжение и фактическое значение деформации, соответственно; fRM ′ и ε ₀ — пиковое напряжение (прочность на сжатие) и пиковая деформация, соответственно; — параметр, который управляет восходящей ветвью кривой; B и C — это параметры, которые управляют нисходящей ветвью кривой.

Уравнения. 12 и 13 используются нормализованным образом для создания полной кривой напряжения-деформации для различных значений A, B и C, которые сведены в Таблицу 4. Параметры A, B и C были определены путем подбора данных по окрашиванию от напряжения. с ПО Origin. Уравнения. 12 и 13 использовались как пользовательские функции. Хорошая посадка R ² можно получить после примерки. Коэффициент корреляции получен между теоретической кривой и экспериментальной, определяемой согласно R . ² стоимость.По мере уменьшения значения A кривая уменьшает свой наклон. Другими словами, модуль упругости раствора уменьшается. Следовательно, значение A связано с модулем упругости строительного раствора. Между тем, значения B и C влияют на нисходящую часть кривой напряжения-деформации. Чтобы было понятно, сравнение предложенных модельных уравнений с экспериментальными результатами показано на рисунке 10, который указывает на очень хорошую корреляцию между экспериментальными данными с аналитическими кривыми.

ТАБЛИЦА 4 . Значения параметров A, B и C для разных образцов.

Динамическое сжатие

Кривая напряжения-деформации

В данной статье изучалось влияние различных скоростей деформации на свойства CRM. Четыре скорости деформации включали 40, 60, 80 и 100 с. ^-1 были выбраны в эксперименте. На приведенном выше рисунке 11 показаны динамические кривые напряжения-деформации при сжатии CRM при четырех различных скоростях деформации.Как и при статическом сжатии, кривая напряжения-деформации всех образцов при динамическом сжатии состоит из восходящей и нисходящей частей. Восходящая часть представляет собой примерно прямую линию, что указывает на то, что напряжение и деформация почти линейны. Когда напряжение достигает пикового значения, кривая постепенно спадает. Для кривых одного и того же образца смеси при разных скоростях деформации восходящий участок кривых вначале совпадает.Он показывает, что модуль упругости образцов имеет одинаковые характеристики при различных скоростях деформации, указывая на то, что с увеличением скорости деформации пик кривой становится все выше и выше.

РИСУНОК 11 . Динамическая кривая напряжения-деформации сжатия резинового раствора крошки.

Из рисунков 11A – E можно увидеть, что содержание резиновой крошки оказывает значительное влияние на кривую зависимости напряжения от деформации раствора, особенно на нисходящей части кривой.Увеличение содержания резиновой крошки помогает сформировать сравнительно пологую кривую. Рисунки 11F – H показывают, что размер частиц резиновой крошки мало влияет на кривую напряжения-деформации строительного раствора, что приводит к относительно схожим кривым.

На основе анализа динамической кривой растяжения при сжатии можно получить динамическую прочность и критическую деформацию. Для анализа динамического эффекта резинового раствора был введен коэффициент динамического увеличения (DIF), который может быть получен путем деления динамической прочности на статическую прочность на сжатие.Вязкость при сжатии также использовалась в динамическом испытании на сжатие, метод расчета которого был таким же, как в части 3.2.5. Все эти данные сведены в Таблицу 5.

ТАБЛИЦА 5 . Результат динамического тестирования CRM.

Динамическая прочность на сжатие

Рисунок 12 объясняет взаимосвязь между динамической прочностью и скоростью деформации строительного раствора с различным содержанием резиновой крошки. Динамическая прочность увеличивается с увеличением скорости деформации для всех образцов, имея в виду, что резиновый раствор имеет очевидный эффект скорости деформации при ударной нагрузке.Например, динамическая прочность R80–20 составляла 42,5 МПа при скорости деформации 41,6 с ^-1 . При увеличении скорости деформации до 67,4, 83,1 и 103,3 с ^-1 динамическая прочность поднялась до 54,1, 66,6 и 78,0 МПа соответственно. Кроме того, рисунок 12 показывает, что содержание резиновой крошки существенно влияет на динамическую прочность. Более конкретно, при аналогичной скорости деформации, чем больше содержание резиновой крошки, тем меньше будет динамическая прочность. Эта ситуация аналогична правилу статических механических свойств.Поскольку резиновая крошка является высокоэластичным полимерным материалом с низкой прочностью, чем выше его содержание, тем ниже будет сопротивление высокой динамической ударной нагрузке.

РИСУНОК 12 . Взаимосвязь динамической прочности и скорости деформации раствора с различным содержанием резиновой крошки.

На рисунке 13 показана взаимосвязь между динамической прочностью и скоростью деформации резинового раствора с различными размерами резиновой крошки. В частности, динамическая прочность образцов с каучуковой крошкой 30, 50 и 60 меш существенно не различалась, но довольно близка при одинаковой скорости деформации.Однако R80–10 показал самую высокую динамическую ударную вязкость, аналогичную статической прочности на сжатие. Это связано с тем, что резиновая крошка с мелким размером частиц 80 меш имеет относительно большую удельную поверхность, что обеспечивает большую площадь контакта с цементной матрицей и равномерное диспергирование очень мелкой резиновой крошки в строительном растворе. Следовательно, динамическая прочность R80–10 с более мелкими частицами резины выше, чем у R30–10, R50–10 и R60–10.

РИСУНОК 13 .Взаимосвязь между динамической прочностью и скоростью деформации резинового раствора с различными размерами резиновой крошки.

Коэффициент динамического увеличения

Взаимосвязь между DIF и скоростью деформации образца с различным содержанием резиновой крошки проиллюстрирована на Рисунке 14, который указывает, что чем выше содержание резиновой крошки, тем выше значение DIF. Другими словами, раствор с более высоким содержанием каучука имеет более очевидный эффект скорости деформации, а прочность на сжатие улучшается в большей степени при динамическом воздействии.Например, DIF для RM, R80–05, R80–10, R80–15 и R80–20 составляют 1,90, 2,12, 2,47, 3,09 и 3,64 при скорости деформации 100 с ^–1 соответственно.

РИСУНОК 14 . Связь между (динамическим коэффициентом увеличения) DIF и скоростью деформации.

На основании большого количества экспериментов многие ученые (Bischoff and Perry, 1991; Chen et al., 2013) обнаружили, что существует экспоненциальная зависимость между DIF и скоростью деформации. DIF раствора с различным содержанием резиновой крошки напрямую зависит от логарифма скорости деформации.Для заданной скорости деформации DIF CRM можно оценить с помощью следующей конститутивной модели (15) — (19), кривые показаны на рисунке 15.

RM: DIF = {0,00441⁡logεs˙¯ + 1,0000 10−5≤ εs˙¯≤43,1 с − 10,01239⁡logεs˙¯ + 0,6208 43,1≤ εs˙¯≤99,5 с − 1 (14) R80−05: DIF = {0,0069⁡logεs˙¯ + 1.0000 10−5≤ εs˙¯≤43,5 с − 10,01345⁡logεs˙¯ + 0,7171 43,5≤ εs˙¯≤102,1 с − 1 (15) R80−10: DIF = {0,01133⁡logεs˙¯ + 1,0000 10−5≤ εs˙¯≤45,9 с − 10,01643⁡logεs˙¯ + 0,7747 45.9≤ εs˙¯≤101,2 с − 1 (16) R80−15: DIF = {0,01986⁡logεs˙¯ + 1,0000 10−5≤ εs˙¯≤42,3 с − 10,01884⁡logεs˙¯ + 0,9974 42,3≤ εs˙¯≤107,6 с − 1 (17) R80−20: DIF = {0,02381logεs˙¯ + 1,0000 10-5≤ εs˙¯≤41,6 с − 10,02726logεs˙¯ + 0,8040 41,6≤ εs˙¯≤103,3 с − 1 (18)

где εs˙¯ — скорость деформации (с − 1).

РИСУНОК 15 . Функция регрессии DIF и скорости деформации.

РИСУНОК 16 . Связь между DIF и скоростью деформации резинового раствора с различными размерами резиновой крошки.

РИСУНОК 17 . Взаимосвязь между критической деформацией и скоростью деформации резинового раствора с различным содержанием резиновой крошки.

Взаимосвязь между DIF и скоростью деформации резинового раствора с различными размерами частиц показана на рисунке 16. Как показано на рисунке, размер частиц резиновой крошки не оказывает очевидного влияния на значение DIF, а значение DIF для различных пропорций смеси близко ниже условие примерной скорости деформации.Это можно объяснить тем, что R80–10, R60–10, R50–10 и R30–10 имеют одинаковую статическую прочность на сжатие и деформационную способность. Следовательно, явной разницы в условиях динамического удара нет.

Критическая деформация

На рисунке 17 показано соотношение между критической деформацией и содержанием CRM. Из рисунка видно, что в условиях низкой скорости деформации (45 с ^-1 ) между образцами с разным содержанием каучука не обнаружено существенной разницы в критической деформации.Однако в условиях динамического сжатия увеличение содержания резиновой крошки инициирует повышение критического значения деформации. Следовательно, по сравнению с RM, R80–05, R80–10 и R80–15, R80–20, образец с наибольшим содержанием резиновой крошки, имеет наибольшее значение критической деформации, которое отличается от такового при статическом сжатии. Это явление можно объяснить следующим образом. Критическая величина деформации определяется двумя факторами: прочностью и деформационной способностью.В состоянии статического сжатия прочность будет снижаться с увеличением содержания резиновой крошки. С другой стороны, более низкая статическая прочность приведет к более очевидному эффекту динамической деформации. В общем, образцы с высоким содержанием резиновой крошки будут иметь более высокий рост прочности и будут иметь большую критическую деформацию. Следовательно, когда содержание резиновой крошки высокое, критическое значение деформации также становится большим.

РИСУНОК 18 .Взаимосвязь между критической деформацией и скоростью деформации резинового раствора с различными размерами резиновой крошки.

На рисунке 18 показано влияние размера частиц резиновой крошки на критическую деформацию. Это означает, что размер частиц резиновой крошки мало влияет на критическую деформацию при динамическом ударе, поскольку не было обнаружено существенной разницы в критической деформации четырех типов образцов CRM. Это явление согласуется с характеристиками статического сжатия.

Динамическая вязкость при сжатии

Вязкость при сжатии образцов резинового раствора при ударной нагрузке показана в Таблице 5 и на Рисунке 19. Согласно им, индекс вязкости при сжатии увеличивается с увеличением содержания резиновой крошки, что указывает на то, что резиновая крошка играет важную роль в улучшении прочности. способность к рассеянию энергии строительных материалов. Резиновый раствор с высоким содержанием в условиях высокой скорости деформации показывает лучшую способность поглощать энергию.Например, при скорости деформации 100 с ^–1 , вязкость при сжатии R80–5, R80–10, R80–15 и R80–20 составляла 1,853, 1,903, 2,169 и 2,331 соответственно, что означает увеличение 1,6, 4,3, 18,9 и 27,8% по сравнению с 1,824 РМ. Кроме того, в условиях динамического удара с высокой скоростью деформации трещины будут постепенно появляться внутри резинового раствора, а когда трещины распространяются на положение частиц резиновой крошки, частицы резиновой крошки будут сильно деформироваться из-за внешнего напряжения.Поскольку каучук является вязкоупругим материалом, он обладает хорошей деформационной способностью и способностью рассеивать вязкую энергию. Следовательно, под действием внешних сил между частицами резины и цементной основой будет возникать трение, значительно большее, чем у хрупкого раствора. Кроме того, кривая напряжения-деформации на рисунке 11 также предполагает, что раствор, смешанный с резиновой крошкой, имеет большую пиковую деформацию. Причем, чем выше содержание резиновой крошки, тем больше пиковая деформация.Чем выше скорость деформации, тем значительнее будет деформация трения и рассеяние энергии между частицами резиновой крошки и цементной матрицей.

РИСУНОК 19 . Прочность на сжатие раствора с различным содержанием каучука при динамическом ударе.

Вязкость при сжатии CRM с различными размерами частиц показана на рисунке 20. Не было существенной разницы в прочности на сжатие CRM с четырьмя различными размерами частиц.

РИСУНОК 20 . Прочность на сжатие раствора с различным размером частиц резины.

Режимы отказа

Характер разрушения резинового раствора с различным содержанием резиновой крошки при четырех скоростях деформации показан на рисунке 21. Согласно рисунку степень повреждения образца уменьшается с увеличением содержания каучука. Как показано на рисунке 21A, образцы RM без резины имеют тенденцию демонстрировать разрушение в виде порошка при испытании на ударную вязкость со скоростью 43 деформации.1 с ⁻¹ . Когда содержание каучука достигает 5%, как показано на Рисунке 9B, степень раздавливания образца снижается. Минимальный размер элемента образца после разрушения значительно увеличился по сравнению с группой RM. Когда содержание резиновой крошки продолжало увеличиваться до 10, 15 и 20%, образец все еще мог сохранять свою форму при ударной нагрузке со средней скоростью деформации (60,0 с ^-1 ). Следовательно, в условиях средней скорости деформации увеличение содержания резиновой крошки оказывает значительное влияние на характеристики динамического сжатия и форму разрушения строительного раствора.С увеличением скорости деформации все образцы демонстрируют разрушение при раздавливании.

РИСУНОК 21 . Влияние дозировки резины на характер отказов.

Влияние различных размеров частиц резины на морфологию разрушения показано на рисунках 22A – D. Резиновый раствор с разным размером частиц показал сходную картину разрушения. С увеличением скорости деформации разрушение образца становилось все более серьезным. Когда скорость деформации составляла около 45 с ^-1 , образец демонстрировал полное раздавливание.При дальнейшем увеличении скорости деформации образец показал дробное разрушение. К тому же существенной разницы в размерах CRM нет.

РИСУНОК 22 . Влияние размера частиц резины на картину разрушения.

Выводы

(1) Текучесть раствора заметно снижается при добавлении резиновой крошки. CRM с мелкими частицами каучука демонстрирует худшую текучесть для более крупных частиц каучука.

(2) Добавление резиновой крошки в раствор приведет к снижению статической прочности на сжатие и модуля упругости CRM.Статическая прочность на сжатие и модуль упругости раствора с меньшим размером резины выше, чем у раствора с большим размером резины.

(3) Добавление резиновой крошки положительно сказывается на улучшении деформационных и энергопоглощающих свойств. Критическая деформация, ударная вязкость CRM возрастают с увеличением содержания резиновой крошки. Однако размер частиц резиновой крошки не оказывает значительного влияния на критическую деформацию.

(4) Модель Го Чжэньхай была введена в качестве основного модельного уравнения для прогнозирования кривых напряжения-деформации строительного раствора крошки, что доказывает, что между экспериментальными данными и аналитическими кривыми наблюдается очень хорошая корреляция.

(5) CRM демонстрирует очевидный эффект скорости деформации. Динамическая прочность на сжатие CRM и DIF будет увеличиваться с увеличением скорости деформации, если содержание резины остается постоянным.

(6) Динамическая прочность CRM на сжатие была значительно снижена по мере увеличения замены резины. Однако DIF увеличивается с увеличением содержания каучука.

(7) Раствор с более высоким содержанием каучука имеет более очевидный эффект скорости деформации, а прочность на сжатие улучшается в большей степени при динамическом ударе.Чем выше содержание резиновой крошки, тем выше значение DIF. Размер частиц резиновой крошки не оказывает очевидного влияния на значение DIF. Величина DIF для различных пропорций смеси близка при условии приблизительной скорости деформации.

(8) Подобно статическому испытанию на сжатие, добавление резиновой крошки при динамической ударной нагрузке оказывает положительное влияние на улучшение деформационных свойств и свойств поглощения энергии. Динамическая прочность на сжатие CRM увеличивается с увеличением содержания резины.Однако размер частиц резины мало влияет на динамическую вязкость при сжатии.

ЗАЯВЛЕНИЕ О ДОСТУПНОСТИ ДАННЫХ

Необработанные данные, подтверждающие выводы этой статьи, будут предоставлены авторами без излишних оговорок.

ВКЛАД АВТОРА

MY, ZG и WZ внесли свой вклад в концепцию исследования. MY и WZ провели эксперимент. ZG, GC и LZ внесли значительный вклад в анализ и подготовку рукописи.MY и WZ провели анализ данных и написали рукопись. GC и LZ помогли провести анализ с конструктивными обсуждениями.

Финансирование

Это исследование финансировалось Национальным фондом естественных наук Китая (51678309, 51978339), Государственной ключевой лабораторией силикатных материалов для архитектуры (Технологический университет Ухань), Высшими учебными заведениями Цзянсу (PDPA) по разработке приоритетных академических программ.

Конфликт интересов

Авторы заявляют, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могут быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

Список литературы

Аль-Ахрас, Н. М., и Смади, М. М. (2004). Свойства шиномонтажного раствора золы. Cem. Concr. Compos. 26, 821–826. DOI: 10.1016 / j.cemconcomp.2004.01.004

CrossRef Полный текст | Google ученый

Анжелин, А. Ф., Миранда, Э. Дж. П., Сантос, Дж. М. К. Д., Линц, Р. К. С., и Гаше-Барбоза, Л. А. (2019). Прорезиненный раствор: влияние гранулометрии заполнителя на механическое сопротивление и акустические характеристики. Констр. Строить. Матер. 200, 248–254. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2018.12.123

CrossRef Полный текст | Google ученый

ASTM (2014). Стандартный метод испытаний на статический модуль упругости и коэффициент Пуассона бетона при сжатии . ASTM C469 / C469M-14, West Conshohocken, PA: ASTM.

Google ученый

Атахан, А.О., и Юсель, А.О. (2012). Резиновая крошка в бетоне: статическая и динамическая оценка. Констр. Строить. Матер. 36, 617–622. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2012.04.068

CrossRef Полный текст | Google ученый

Бишофф, П. Х., и Перри, С. Х. (1991). Поведение бетона на сжатие при высоких скоростях деформации. Mater. Struct. 24, 425–450. DOI: 10.1007 / bf02472016

CrossRef Полный текст | Google ученый

Чен, X., Ву, С., и Чжоу, Дж. (2013). Экспериментально-модельное исследование динамических механических свойств цементного теста, раствора и бетона. Констр. Строить. Матер. 47, 419–430. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2013.05.063

CrossRef Полный текст | Google ученый

Национальный комитет по управлению стандартизацией Китая (2005 г.). Метод определения текучести цементного раствора . GB / T2419-2005 (Пекин). Пекин, Китай: China Standards Press.

Google ученый

Коринальдези В., Маццоли А. и Морикони Г. (2011). Механические свойства и теплопроводность растворов, содержащих частицы отработанной резины. Mater. Des. 32, 1646–1650. DOI: 10.1016 / j.matdes.2010.10.013

CrossRef Полный текст | Google ученый

Дехдези П. К., Эрдем С. и Бланксон М. А. (2015). Физико-механические, микроструктурные и динамические свойства нового легкого заполнителя на основе искусственной летучей золы — резинобетонного композита. Compos. B Eng. 79, 451–455. DOI: 10.1016 / j.compositesb.2015.05.005

CrossRef Полный текст | Google ученый

Фэн, В., Лю Ф., Ян Ф., Ли Л. и Цзин Л. (2018). Экспериментальное исследование динамических свойств резины при растяжении при расщеплении. Констр. Строить. Матер. 165, 675–687. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2018.01.073

CrossRef Полный текст | Google ученый

Гергес, Н. Н., Исса, К. А., и Фаваз, С. А. (2018). Резинобетон: механические и динамические свойства. Шпилька корпуса. Констр. Матер. 9, e00184. DOI: 10.1016 / j.cscm.2018.e00184

CrossRef Полный текст | Google ученый

Каракурт, С.(2015). Свойства микроструктуры резиновых композитов из отработанных шин: обзор. J. Mater. Cycles Waste Manag. 17, 422–433. DOI: 10.1007 / s10163-014-0263-9

CrossRef Полный текст | Google ученый

Халоо, А. Р., Дехестани, М., и Рахматабади, П. (2008). Механические свойства бетона, содержащего большое количество частиц шинной резины. Waste Manag. 28, 2472–2482. DOI: 10.1016 / j.wasman.2008.01.015

CrossRef Полный текст | Google ученый

Ли, Д., Чжуге, Ю., Гравина, Р., Миллс, Дж. Э. (2018). Поведение при сжатии и деформации резиновой крошки (CRC) и применение в армированных плитах CRC. Констр. Строить. Матер. 166, 745–759. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2018.01.142

CrossRef Полный текст | Google ученый

Ли Ю., Чжан Х., Ван Р. и Лей Ю. (2019). Повышение характеристик прорезиненного бетона за счет модификации поверхности резины: обзор. Констр. Строить. Матер. 227, 116691. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2019.116691

CrossRef Полный текст | Google ученый

Лю Ф., Чен Г., Ли Л. и Го Ю. (2012). Исследование ударных характеристик резинобетона. Констр. Строить. Матер. 36, 604–616. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2012.06.014

CrossRef Полный текст | Google ученый

Лв, Дж., Ду, К., Чжоу, Т., Хе, З., и Ли, К. (2019). Свежие и механические свойства самоуплотняющегося резинового легкого заполнителя бетона и соответствующего раствора. Adv. Матер. Sci. Англ. 2019, 1–14. DOI: 10.1155 / 2019/8372547

CrossRef Полный текст | Google ученый

Онуагулути, О. (2015). Влияние предварительного покрытия поверхности и микрокремнезема на поверхность раздела резин-цементной крошки и свойства цементного раствора. J. Clean. Prod. 104, 339–345. DOI: 10.1016 / j.jclepro.2015.04.116

CrossRef Полный текст | Google ученый

Равичандран Г., Субхаш Г.(1994). Критическая оценка предельных скоростей деформации для испытаний керамики на сжатие в разделенном стержне давления Гопкинсона. J. Am. Ceram. Soc. 77, 263–267. DOI: 10.1111 / j.1151-2916.1994.tb06987.x

CrossRef Полный текст | Google ученый

Ройчанд Р., Гравина Р. Дж., Чжуге Ю., Ма X., Юссф О. и Миллс Дж. Э. (2020). Комплексный обзор механических свойств резинобетона из отработанных шин. Констр. Строить. Матер. 237, 117651.DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2019.117651

CrossRef Полный текст | Google ученый

Сон, К. С., Хаджирасулиха, И., и Пилакутас, К. (2011). Прочность и деформируемость утильных железобетонных колонн, заполненных резиной. Констр. Строить. Матер. 25, 218–226. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2010.06.035

CrossRef Полный текст | Google ученый

Сун, W.-J., Qiao, W.-G., Yang, X.-X., Lin, D.-G., и Li, Y.-З. (2018). Механические свойства и определяющие уравнения растворов резиновой крошки. Констр. Строить. Матер. 172, 660–669. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2018.03.263

CrossRef Полный текст | Google ученый

Струкар, К., Кальман Шипош, Т., Миличевич, И., и Бушич, Р. (2019). Возможное использование резины в качестве заполнителя в конструкционном железобетонном элементе — обзор. Eng. Struct. 188, 452–468. DOI: 10.1016 / j.engstruct.2019.03.031

CrossRef Полный текст | Google ученый

Уйгуноглу, Т., и Topçu, 0.B. (2010). Роль резиновых частиц лома на усадку при высыхании и механические свойства самоуплотняющихся строительных смесей. Constr Build Mater. 24, 1141–1150. DOI: 10.1016% 2Fj.conbuildmat.2009.12.027

CrossRef Полный текст | Google ученый

Сюй, Дж., Яо, З., Ян, Г., и Хань, К. (2020). Исследование резиновой крошки бетона: из многомасштабного обзора. Констр. Строить. Матер. 232, 117282. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2019.117282

CrossRef Полный текст | Google ученый

Ян, Г., Чен, X., Го, С., и Сюань, В. (2019). Динамические механические характеристики самоуплотняющегося бетона, содержащего резиновую крошку, при высоких скоростях деформации. Ksce J. Civ. Англ. 23, 3669–3681. DOI: 10.1007 / s12205-019-0024-3

CrossRef Полный текст | Google ученый

Чжэньхай, Г. (2004). Экспериментальное исследование полной кривой напряжения-деформации бетона при монотонном нагружении .Пекин, Китай, Китайская Архитектурная и Строительная Пресса.

Google ученый

Свойства модифицированного бетона с резиновой крошкой: эффект включения полых стеклянных микросфер

В. Там, М. Соомро и А. К. Хорхе, «Обзор переработанного заполнителя в бетонных приложениях (2000–2017 гг.)», Констр. Строить. Матер, т. 172, 30 мая 2018 г. [Онлайн]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2018.03.240

E.Р. Тейшейра, А. Камоэнс и Ф. Г. Бранко, «Повышение качества древесной золы-уноса на бетоне», Resour. Консерв. Recycle., Т. 145, июнь 2019 г. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.resconrec.2019.02.028

К. Ху, Ю. Чен, Ф. Наз, Ч. Цзэн и С. Цао, «Исследования отделения бетона и кирпича от строительного мусора и отходов сноса», Resour. Консерв. Recycle., Т. 85, 15 февраля 2019 г. [Онлайн]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.wasman.2019.01.007

т.Кастаньо, С. Линсель, А. Алухас, Р. Ороско и Дж. Ф. Мартирена, «Влияние очень мелкой фракции смешанных переработанных заполнителей на механические свойства и долговечность строительных растворов и бетонов»,

Revista Facultad de Ingeniería Universidad de Antioquia, no. 81, сентябрь 2016 г. [Online]. Доступно: http://dx.doi.org/10.17533/udea.redin.n81a08

Э. Павон, И. Мартинес и М. Этксеберрия, «Производство строительных отходов и отходов сноса и использование переработанных заполнителей в Гаване, Куба», Revista Facultad de Ingeniería Universidad de Antioquia, no.71, стр. 167–178, апрель 2014 г.

Л. Ф. Молина и М. Ф. Гарсон, «Propiedades de concretos y morteros modificados con nanomateriales: Estado del arte», Arquetipo, no. 14. С. 81–98, 2017.

Н. Камарго и К. Игера, «Concreto hidraulico modificado con silice obtenida de la cascarilla de arroz», Cienc. e Ing. Неогранадина, т. 27, нет. 1, 2017. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.18359/rcin.1907

П. Мурти, П. Авойера, П.Сельвара, Д. Дхарсана и Р. Гобинат, «Использование минеральных отходов диоксида кремния в качестве заполнителя для зеленого высокопрочного бетона: удобоукладываемость, прочность, режим разрушения и оценка морфологии», Aust. J. Civ. Англ., Т. 16, нет. 2, 2018. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.1080/14488353.2018.1472539

П. О. Авойера, Дж. О. Акинмусуру и Дж. М. Ндамбуки, «Производство зеленого бетона с использованием керамических отходов и латерита», Констр. Строить. Матер, т. 117, 1 августа 2016 г. [Online]. Доступно: https: // doi.org / 10.1016 / j.conbuildmat.2016.04.108

П. О. Авойера, А. Р. Доусон, Н. Х. Том и Дж. О. Акинмусуру, «Пригодность строительных растворов, изготовленных с использованием латеритных и керамических отходов: механический и микромасштабный анализ», Констр. Строить. Матер., Т. 148,

, 1 сентября 2017 г. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2017.05.031

Т. Сатханандам, П. О. Авойера, В. Виджаян и К. Сатишкумар, «Низкоуглеродное строительство: экспериментальное понимание использования летучей золы и стекловолокна для изготовления геополимерного бетона», Sustain.Environ. Res., Vol. 27, нет. 3 мая 2017 г. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.serj.2017.03.005

Т. Александру, Б. Маринела, Д. Лаура и Б. Ирина, «Механические и экологические характеристики бетона с использованием переработанных материалов», Procedure Manuf., Vol. 32, 2019. [Онлайн]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.promfg.2019.02.211

К. Рашид, А. Язданбахш и М. У. Рехман, «Устойчивый выбор бетона, включающего переработанный заполнитель шин для использования в качестве материала средней и низкой прочности», Дж.Чистый. Prod., Vol. 224, 1 июля 2019 г. [Онлайн]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2019.03.197

А. Р. Халоо, М. Дехестани и П. Рахматабади, «Механические свойства бетона, содержащего большой объем частиц покрышки и резины», Waste Manag., Vol. 28, вып. 12 декабря 2008 г. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.wasman.2008.01.015

Х. А. Торрес, «Valoración de propiedades mecánicas y de durabilidad de concreto adicionado con резидуально де llantas de caucho», М.S. thesis, Escuela Colombiana de Ingeniería Julio Garavito, Богота, Колумбия, 2014.

С. Шахидан, Э. Аминуддин, К. Мохд, Н. И. Райхан и Н. А. Сайфул, «Потенциал полых стеклянных микросфер в качестве замены цемента для легкого пенобетона с точки зрения теплоизоляционных характеристик», в Международном симпозиуме по гражданской и экологической инженерии 2016 (ISCEE 2016), Ухань, Китай, 2017, стр. 9.

А. Л. Брукс, Х. Чжоу и Д. Ханна, «Влияние различных легких функциональных наполнителей для использования в цементных композитах», Констр.Строить. Матер., Т. 159, 20 января 2018 г. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2017.10.102

А. Ханиф, З. Лу, Й. Ченг, С. Диао и З. Ли, «Влияние различных легких функциональных наполнителей для использования в цементных композитах», Int. J. Concr. Struct. Матер., Т. 11, вып. 1 марта 2017 г. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.1007/s40069-016-0184-1

Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), «Ingeniería civil y Arquitectura.Determinación de la masa unitaria y los vacíos entre partículas y agregados », Instituto Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), Богота, Col, Tech. Rep. NTC 92, 1995.

Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), «Ingeniería civil y Arquitectura. Метод определения плотности и поглощения финного поглощения », Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), Богота, Col, Tech. Rep. NTC 237, 1995.

Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), «Ingeniería civil y Arquitectura.Метод энсайо для определения плотности и поглощения совокупного груза », Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), Богота, Col, Tech. Rep. NTC 176, 1995.

Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), «Ingeniería civil y Arquitectura. Método de ensayo para el análisis por tamizado de los agregados finos y grueso, Instituto Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), Богота, Col, Tech. Представитель NTC 77, 2007.

Стандартная практика выбора пропорций для нормального, тяжелого и массивного бетона (ACI 211.1-91), Комитет 211 ACI, 2002.

Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), «Ingeniería civil y Arquitectura. Método de ensayo paraterminer el asentamiento del concreto », Instituto Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), Богота, Col, Tech. Отчет NTC 396, 2018.

Instituto Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), «Concretos.Elaboración y curado de especímenes de concreto en obra, Instituto Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC), Богота, Col, Tech. Представитель NTC 550, 2000.

Х. Су, Дж. Ян, Т. Линг, Г. С. Гатаора и С. Дирар, «Свойства бетона, приготовленного с использованием частиц отработанной резины одинакового и переменного размера», J. Clean. Prod, т. 91, 15 марта 2015 г. [Онлайн]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2014.12.022

А. Турацинзе и М.Гаррос, «О модуле упругости и деформационной способности самоуплотняющегося бетона, включающего резиновые заполнители», J. Clean. Prod, т. 52, нет. 10 августа 2008 г. [Online]. Доступно: https://doi.org/10.1016/j.resconrec.2008.06.012

Перфилов В.А., Орешкин Д.