СП63. Расчет минимального и максимального армирования плит

Минимальное и максимальное, как продольное так и поперечное армирование плит вычислено на основе конструктивных требований Раздела 10 СП63.13330.2018.

---

---

Минимальное и максимальное армирование плит согласно СП63.13330.2018

Минимальные / максимальные площади продольной и поперечной арматуры железобетонных плит определяются конструктивными требованиями Раздела 10 СП63.13330.2018.

Конструктивные требования к геометрическим размерам и армированию железобетонных элементов являются обязательными к выполнению согласно пункту 10.1.1 СП63.

Расчет продольного армирования реализован на основе требований пунктов 10.2.1, 10.2.2, 10.3.5, 10.3.6, 10.3.8 и 10.3.9; расчет поперечного – 10.3.12, 10.3.13, 10.3.14 и 10.3.16.

Требования в части возможности размещения арматуры (пункт 10.2.1), обеспечения качественного уплотнения бетонной смеси (пункт 10.3.5) и др. не имеют количественных критериев выполнения. Выполнение таких требований

обеспечивается субъективным решением проектировщика в каждой конкретной проектной ситуации.

1. Продольное армирование плит

1.1. Комментарии и ограничения в реализации

Расчет выполняется для продольных стержней арматуры фиксированного диаметра, расположенных в один ряд*.

 

1.2. Минимальное продольное армирование

A_s,min

Минимальный процент продольной растянутой арматуры μ_min, а также требуемой по расчету сжатой, в явном виде определен пунктом 10.3.6 в зависимости от вида напряженно-деформированного состояния (НДС) и формы поперечного сечения. Соответствующая площадь минимального армирования вычисляется по формуле A_s,min = μ_min · b · (h – c)*.

1.3. Расчет максимального продольного армирования

A_s,max

Максимальный процент армирования не определен нормами СП63 в явном виде, однако, может быть вычислен* на основе нормируемого минимального расстояния между арматурными стержнями и принятого максимального диаметра d_s,max. Проектировщику необходимо контролировать выполнение качественных конструктивных требований (см. выше).

 

2. Поперечное армирование плит

Поперечное армирование устанавливается у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых расположены стержни продольной арматуры, пункт 10.3.11 СП63.13330.2018. В случае воздействия крутящих моментов, пункт 10.3.16 СП63, армирование должно образовывать замкнутый контур.

2.1. Комментарии и ограничения в реализации

Рассмотрено поперечное армирование в виде шпилек и/или ветвей хомутов, расположенных с фиксированным шагом s_w под углом 90° к продольной оси балки. Стержни поперечного армирования имеют одинаковый номинальный диаметр d_sw.

2.2. Расчет минимального поперечного армирования

A_sw,min

Минимальное армирование A_sw,min плит вычислено* из условия размещения на ширине b – 2·c_s целого числа поперечных стержней минимального диаметра d_sw,min с стремящимся к максимальному по СП63 шагом s_w,max. Шаг поперечных стержней по направлению оси плит принят равным s_w,max. 

2.3. Расчет максимального поперечного армирования

A_sw,max

Исходным данным к расчету A_sw,max принята конфигурация продольного армирования, соответствующая определенной в п. 1.3  A_s,max, (расстояние между центрами продольных стрежней s и их диаметр d_s).

---

Использование данного расчета означает факт согласия с Отказом от ответственности.

Замечания и предложения по данному расчету можно направить через форму обратной связи.

Любое использование материалов сайта допускается лишь с разрешения правообладателя и только со ссылкой на источник: www.RConcreteDesign.com

Процент армирования фундаментной — proffstandart.ru

Как определить минимальный процент армирования конструкции?

Нормы дают нам ограничение в армировании любых конструкций в виде минимального процента армирования – даже если по расчету у нас вышла очень маленькая площадь арматуры, мы должны сравнить ее с минимальным процентом армирования и установить арматуру, площадь которой не меньше того самого минимального процента армирования.

Где мы берем процент армирования? В «Руководстве по конструированию железобетонных конструкций», например, есть таблица 16, в которой приведены данные для всех типов элементов.

Но вот есть у нас на руках цифра 0,05%, а как же найти искомое минимальное армирование?

Во-первых, нужно понимать, что ищем мы обычно не площадь всей арматуры, попадающей в сечение, а именно площадь продольной рабочей арматуры. Иногда эта площадь расположена у одной грани плиты (в таблице она обозначена как А – площадь у растянутой грани, и А’ – площадь у сжатой грани), а иногда это вся площадь элемента. Каждый случай нужно рассматривать отдельно.

На примерах, думаю, будет нагляднее.

Пример 1. Дана монолитная плита перекрытия толщиной 200 мм (рабочая высота сечения плиты h₀ до искомой арматуры 175 мм). Определить минимальное количество арматуры у нижней грани плиты.

1) Найдем площадь сечения бетона 1 погонного метра плиты:

1∙0,175 = 0,175 м² = 1750 см²

2) Найдем в таблице 16 руководства минимальный процент армирования для плиты (изгибаемого элемента):

3) Составим известную со школы пропорцию:

4) Из пропорции найдем искомую минимальную площадь арматуры:

Х = 0,05∙1750/100 = 0,88 см²

5) По сортаменту арматуры находим, что данная площадь соответствует 5 стержням диаметром 5 мм. То есть меньше этого мы устанавливать не имеем права.

Обратите внимание! Мы определяем площадь арматуры у одной грани плиты (а не площадь арматуры всего сечения плиты), именно она соответствует минимальному проценту армирования.

Пример 2. Дана плита перекрытия шириной 1,2 м, толщиной 220 мм (рабочая высота сечения плиты h₀ до искомой арматуры 200 мм), с круглыми пустотами диаметром 0,15м в количестве 5 шт. Определить минимальное количество арматуры в верхней зоне плиты.

Заглянув в примечание к таблице, мы увидим, что в случае с двутавровым сечением (а при расчете пустотных плит мы имеем дело с приведенным двутавровым сечением), мы должны определять площадь плиты так, как описано в п. 1:

1) Найдем ширину ребра приведенного двутаврового сечения плиты:

1,2 – 0,15∙5 = 0,45 м

2) Найдем площадь сечения плиты, требуемую условиями расчета:

0,45∙0,2 = 0,09 м² = 900 см²

3) Найдем в таблице 16 руководства минимальный процент армирования для плиты (изгибаемого элемента):

4) Составим пропорцию:

5) Из пропорции найдем искомую минимальную площадь арматуры:

Х = 0,05∙900/100 = 0,45 см²

6) По сортаменту арматуры находим, что данная площадь соответствует 7 стержням диаметром 3 мм. То есть меньше этого мы устанавливать не имеем права.

И снова обратите внимание! Мы определяем площадь арматуры у одной грани плиты (а не площадь арматуры всего сечения плиты), именно она соответствует минимальному проценту армирования.

Пример 3.

Дан железобетонный фундамент под оборудование сечением 1500х1500 мм, армированная равномерно по всему периметру. Расчетная высота фундамента равна 4 м. Определить минимальный процент армирования.

1) Найдем площадь сечения фундамента:

1,5∙1,5 = 2,25 м² = 22500 см²

2) Найдем в таблице 16 руководства минимальный процент армирования для фундамента, предварительно определив l₀/h = 4/1.5 = 4,4 24:

3) Составим пропорцию:

4) Из пропорции найдем искомую минимальную площадь арматуры:

Х = 0,25∙1750/100 = 4,38 см²

5) По сортаменту арматуры находим, что данная площадь соответствует 5 стержням диаметром 12 мм, которые нужно установить у каждой грани на каждом погонном метре стены.

Заметьте, если бы стена была толще, минимальный процент армирования резко бы упал. Например, при толщине стены 210 мм потребовалось бы уже 5 стержней диаметром 10 мм, а не 12.

Комментарии

День добрый. Подскажите пожалуйста:

в примере 3 — l₀/h = 4/0.9 = 4,4, 0.9 — откуда это значение

в примере 4 — l₀/h = 10/0.5 = 20, 10 — откуда это значение

в примере 5 — l₀/h = 5/0.9 = 5,5, 0,9 — откуда это значение

Минимальный процент армирования в фундаментной плите?

Основания и фундаменты

Есть фундаментная плита толщиной 600мм из бетона класса В20. Есть её расчёт и результаты подбора арматуры по нему.
Вопрос: Какой минимальный процент армирования принять для данного вида конструкции?

Известные литературные источники пишут по этому поводу:
Руководство по проектированию фундаментных плит каркасных зданий
7.4 Минимальный процент армирования рекомендуется назначать:
для бетона марки М200 — 0,1;
-«- М300 — 0,15.
Армирование элементов монолитных железобетонных зданий. Тихонов
. При этом толщину плит рекомендуется принимать не менее 50см и не более 200см, класс бетона не менее В20, армирование не менее 0,3%.

Согласно этим рекомендациям у меня выходит около ф16ш200 = 9см2 = 0,15% у верхней и нижней грани ФП. Получается колоссальный перерасход с учётом того, что меня бы устроило по результатам расчёта в верхней и нижней зоне ф12ш200 + дополнительное армирования в необходимых местах.

Как вы думаете что делать в такой ситуации? Следовать рекомендациям или ставить в целях экономии ф12ш200, что в принципе соответствует 0,1%?

Сообщение от UnAtom:
Согласно этим рекомендациям у меня выходит около ф16ш200 = 9см2 = 0,15% у верхней и нижней грани ФП

Вы насчитали 9 см2 (правильно насчитали) для всего сечения плиты (т.е. верхнее+нижнее армирование). А по таблице площадей арматуры подобрали только для половины сечения (верхнее или нижнее). Должно получиться: 5ф12шаг200 (верх) + 5ф12шаг200 (низ) = 11,31 см2.
(5, т.к. посчитано на 1 п.м. естесственно).
Выходит минимальный диаметр по минимальному проценту армирования 0,15% — ф12, при учете, что стержни будут уложены с шагом 200 мм.

СП 52-103-2007

7.10 . толщину фундаментных плит рекомендуется принимать не менее 50 см и не более 200 см, класс бетона — не менее В20, армирование — не менее 0,3 %, а марку по водонепроницаемости — не менее W6.

А что в данном случае понимается под армированием?
Возможные варианты:
1. армирование — площадь всей арматуры (верхней и нижней) в данном сечении.
2. армирование — площадь рабочей арматуры (верхней или нижней) в данном сечении

Сообщение от breeze:
В СНиПе минимальный процент армирования зависит не от половины сечения бетона, а от всего сечения бетона. Для изгибаемых элементов, например, S должно быть не менее 0,05% от площади бетона ( всего сечения), а для внецентренно сжатых — S и S’ должны быть не менее 0,05% от площади всего бетона.

0,1%для изг., внец.сж. и 0,25% для внец.сж. с гибк.>87 по СП сейчас. И не для всего сечения, а для b*h0.

Om81
Ниже приведённый СП 52-103-2007- который является нормативным документом, в моём государстве (Украина) не действует, но информация в нём может служить мотивацией или обоснованием принятого решения в том или ином роде. Дествительным же есть (кажется) только «Руководство по проектированию фундаментных плит каркасных зданий». А там проценты для марок бетона, а у меня класс. Для справки М200-В15-0,1%, М300-В25-0,15%, М250-В20-

?.

No M.P.
Что-то я вас не понял. 0,3% — на всё сечение. 0,15% — на нижнюю либо верхнюю грань. 60(55)см*100см*0,15%/100%=9см2

ф16ш200(10,1см2) — на каждую грань. Или вы считате по другому?

Sid Barret
Вот его то и боюсь 🙂 Но до этого лупил 0,1% у грани на бетон В20 и получались нормальное (без излишнего перерасхода) армирование. Сейчас решил рахобраться и сделать всё правильно. Так что если знаешь как лучше скажи, а не пугай злыми экспертами ))) 🙂

Просто думаю, может кто знает, для чего так много нужно арматуры в ФП, и чем не подходит 0,1%. Из личного опыта хотелось бы узнать, кто как ставит.

Сообщение от :
7.4 Минимальный процент армирования рекомендуется назначать:
для бетона марки М200 — 0,1;

Все сходится: здесь рекомендуется принимать общий процент армирования, что то же самое, если бы принял 2*0,05%=0,1% в соответствии с табл 47 моего любимого Пособия по ЖБК, где нормируется процент армирования к рабочей высоте (см примеч к табл 47)
Для класса В25 (М300) возможно принято в Руководстве по ФП на основе опыта строительства ФП.

Сообщение от UnAtom:
меня бы устроило по результатам расчёта в верхней и нижней зоне ф12ш200 + дополнительное армирования в необходимых местах

Сообщение от Fellini:
СП 52-103-2007
7.10 . толщину фундаментных плит рекомендуется принимать не менее 50 см и не более 200 см, класс бетона — не менее В20, армирование — не менее 0,3 %, а марку по водонепроницаемости — не менее W6.

Да это все хорошо только мне один эксперт сказал что все нормативные документы выпушенные после 2004 г являются не обязательными и заставил обосновать применение W6

No M.P., Romka
Не хочу вас разочаровывать но в «Руководство по проектированию фундаментных плит каркасных зданий» минимальный процент армирования — есть, на мой взгляд, процент армирования одной грани!, то есть хорошо вам известное мю=As/bho*100%. Посмотрите следующую страницу Руководства. и там увидите, что в таблице даны минимальные проценты армирования как раз для одной грани, ибо нет смысла давать процент на всё сечение. А вот в СП дано на всё сечение.
Вдовесок хотелось бы процитировать Руководство по ЖБК к Еврокодам.

Minimum area of reinforcement
(EC2, Clause 9.2.1.1)
• Tension reinforcement:
As,min = 0.26 bt d fctm /fyk >= 0.0013 bt d
where bt is the mean width of the tension zone
d is the effective depth
fctm is determined from Table 3.2 of EC2
fyk is the characteristic yield strength
• For concrete Grade 28/35 and fyk = 500 MPa
As,min = 0.0014 bt d
This also applies for nominal reinforcement.
• Bar diameters less than 16mm should not be
used except for lacers.

Я могу заявить, что Еврокод тоже мне до одного места как руководство, но отвергать практику строительства Запада не возможно.
Аргументы.

Сообщение от UnAtom:
Есть фундаментная плита толщиной 600мм из бетона класса В20. Есть её расчёт и результаты подбора арматуры по нему.
Вопрос: Какой минимальный процент армирования принять для данного вида конструкции?

если расчетная арматура получается меньше минимального процента армирования, то вытекает вопрос — почему такая толщина плиты? Что хоть строим?

Какой минимальный процент армирования железобетонных конструкций?

В строительной отрасли широко применяются конструкции из железобетона, надежность и долговечность которых обеспечивает металлический каркас. Он способен воспринимать значительную нагрузку, если правильно подобрать сечение рифленого прута арматуры, а также выдержать расстояние между арматурой и поверхностью бетона в стенах, колоннах, фундаментах и балках. Зная процент армирования, для вычисления которого выполняются специальные расчеты, несложно определить минимальное количество арматуры. Проектируя каркас, важно уметь определять армирующий показатель.

Формула процента армирования железобетонных конструкций – соотношение бетона

В процессе длительной эксплуатации строительные конструкции подвергаются воздействию сжимающих и изгибающих нагрузок, а также крутящих моментов. Для усиления выносливости железобетона и расширения сферы его использования выполняется усиление бетона арматурой. В зависимости от массы каркаса, диаметра прутков в поперечном сечении и пропорции бетона изменяется коэффициент армирования железобетонных конструкций.

Разберемся, как вычисляется данный показатель согласно требованиям стандарта.

Для того, чтобы армирование выполняло свое назначение, необходимо расчитать усиление бетона, соответствующий минимальному проценту

Процент армирования колонны, балки, фундаментной основы или капитальных стен определяется следующим образом:

• масса металлического каркаса делится на вес бетонного монолита;
• полученное в результате деления значение умножается на 100.

Коэффициент армирования бетона – важный показатель, применяемый при выполнении различных видов прочностных расчетов. Удельный вес арматуры изменяется:

• при увеличении слоя бетона показатель армирования снижается;
• при использовании арматуры большого диаметра коэффициент возрастает.

Для определения армирующего показателя на подготовительном этапе выполняются прочностные расчеты, разрабатывается документация и делается чертеж армирования. При этом учитывается толщина бетонного массива, конструкция металлического каркаса и размер сечения прутков. Данная площадь определяет нагрузочную способность силовой решетки. При увеличении сортамента арматуры возрастает степень армирования и, соответственно, прочность бетонных конструкций. Целесообразно отдать предпочтение стержням диаметром 12–14 мм, обладающим повышенным запасом прочности.

Показатель армирования имеет предельные значения:

• минимальное, составляющее 0,05%. При удельном весе арматуры ниже указанного значения эксплуатация бетонных конструкций не допускается;
• максимальное, равное 5%. Превышение указанного показателя ведет к ухудшению эксплуатационных показателей железобетонного массива.

Соблюдение требований строительных норм и стандартов по степени армирования гарантирует надежность конструкций из железобетона. Остановимся более детально на предельной величине армирующего процента.

Чтобы гарантировать надежность конструкций из железобетона, необходимо соблюдать требования строительных норм

Минимальный процент армирования в конструкциях из железобетона

Рассмотрим, что выражает минимальный процент армирования. Это предельно допустимое значение, ниже которого резко повышается вероятность разрушения строительных конструкций. При показателе ниже 0,05% изделия и конструкции нельзя называть железобетонными. Меньшее значение свидетельствует о локальном усилении бетона с помощью металлической арматуры.

В зависимости от особенностей приложения нагрузки минимальный показатель изменяется в следующих пределах:

• при величине коэффициента 0,05 конструкция способна воспринимать растяжение и сжатие при воздействии нагрузки за пределами рабочего сечения;
• минимальная степень армирования возрастает до 0,06% при воздействии нагрузок на слой бетона, расположенный между элементами арматурного каркаса;
• для строительных конструкций, подверженных внецентренному сжатию, минимальная концентрация стальной арматуры достигает 0,25%.

При выполнении усиления в продольной плоскости по контуру рабочего сечения коэффициент армирования вдвое превышает указанные значения.

Коэффициент армирования – предельное значение для монолитных фундаментов

Желая обеспечить повышенный запас прочности конструкций из железобетона, нецелесообразно превышать максимальный процент армирования.

Нецелесообразно превышать максимальный процент армирования, чтобы обеспечить повышенный запас прочности конструкций

Это приведет к негативным последствиям:

• ухудшению рабочих показателей конструкции;
• существенному увеличению веса изделий из железобетона.

Государственный стандарт регламентирует предельную величину уровня армирования, составляющую пять процентов. При изготовлении усиленных конструкций из бетона важно обеспечить проникновение бетона в глубь арматурного каркаса и не допустить появления воздушных полостей внутри бетона. Для армирования следует использовать горячекатаный пруток, обладающий повышенной прочностью.

Какова величина защитного слоя бетона

Для предотвращения коррозионного разрушения силового каркаса следует выдерживать фиксированное расстояние от стальной решетки до поверхности бетонного массива. Этот интервал называется защитным слоем.

Его величина для несущих стен и железобетонных панелей составляет:

• 1,5 см – для плит толщиной более 10 см;
• 1 см – при толщине бетонных стен менее 10 см.

Размер защитного слоя для ребер усиления и ригелей немного выше:

• 2 см – при толщине бетонного массива более 25 см;
• 1,5 см – при толщине бетона меньше указанного значения.

Важно соблюдать защитный слой для опорных колонн на уровне 2 см и выше, а также выдерживать фиксированный интервал от арматуры до поверхности бетона для фундаментных балок на уровне 3 см и более.

Величина защитного слоя различается для различных видов фундаментных оснований и составляет:

• 3 см – для сборных фундаментных конструкций из сборного железобетона;
• 3,5 см – для монолитных основ, выполненных без цементной подушки;
• 7 см – для цельных фундаментов, не имеющих демпфирующей подушки.

Строительные нормы и правила регламентируют величину защитного слоя для различных видов строительных конструкций.

Заключение

Усиление бетонных конструкций с помощью арматурных каркасов позволяет повысить их долговечность и увеличить прочностные свойства. На расчетном этапе важно правильно определить показатель армирования. При выполнении работ необходимо соблюдать требования строительных норм и правил, а также руководствоваться положениями действующих стандартов.

Арматура для бетона – какую лучше использовать

При любых работах с бетоном стоит уделить особое внимание расчёту арматуры. Нехватка арматуры снижает прочность всей конструкции, а её перерасход влечет за собой лишнюю трату денег. В этой статье мы подробно рассмотрим вопрос сколько надо арматуры на куб бетона.

Блок: 1/3 | Кол-во символов: 270
Источник: https://dompodrobno.ru/rashod_armatury_na_kub_betona/

Использование железобетонных конструкций в частном строительстве

Цемент, как всем хорошо известно, является материалом, без которого нельзя обойтись в строительстве. То же самое можно сказать и о железобетонных конструкциях (ЖБК), создаваемых посредством армирования цементного раствора металлическими прутками для повышения его прочности.

Как в капитальном, так и в частном строительстве могут использоваться и монолитные, и сборные ЖБК. Наиболее распространенными типами последних являются фундаментные блоки и готовые плиты перекрытия. В качестве примеров монолитных конструкций, выполненных из железобетона, можно привести заливной фундамент ленточного типа и цементные стяжки, которые предварительно армируются.

Строительство ленточного фундамента

В тех случаях, когда строительство выполняется в местах, куда затруднена подача подъемного крана, плиты перекрытия также могут выполняться монолитным способом. Поскольку такие ЖБК являются очень ответственными, то при их заливке следует строго соблюдать расход арматуры на куб бетона, оговоренный в вышеуказанных нормативных документах.

Монтаж конструкций из арматуры в условиях частного строительства лучше всего выполнять при помощи вязальной проволоки из стали, так как использование для этих целей сварки может не только ухудшить качество и надежность создаваемого каркаса, но и увеличить стоимость выполняемых работ.

Дорогостоящий пистолет для вязки арматуры успешно заменяется самодельным крючком, согнутым из проволоки и закрепленным в патроне шуруповерта

Блок: 2/4 | Кол-во символов: 1538
Источник: http://met-all.org/metalloprokat/sortovoj/rashod-skolko-armatury-na-kubometr-betona-fundamenta.html

Арматура под бетон: виды и классификация

Арматура, применяющаяся в современном строительстве, классифицируется в соответствии со следующими факторами:

• Материал изготовления – углеродистая сталь или стеклопластик.
• Технология производства и физическое состояние: стержневая, канатная и проволочная.
• Вид профиля сечения: круглый, гладкий или рифленый.
• Работа арматуры в бетоне: напрягаемая или ненапрягаемая.
• Назначение: рабочая, распределительная и монтажная.
• Способ установки: сварная или связанная мягкой стальной, медной или алюминиевой проволокой.

Диаметр арматуры, мм	Профиль	Назначение
6	гладкий	монтажная/для формирования хомутов
8		монтажная/возможно применение в качестве армирующих элементов буронабивных свай
10	периодический (рифленый, ребристый)	рабочая/используется для небольших построек с учетом параметров грунта
12		рабочая/самые распространенные варианты для возведения ленточного или плитного железобетонного основания
14
16		рабочая/используется для больших домов на сложном грунте

Также армирование бетона арматурой может быть иметь поперечный или продольный характер:

• Поперечное армирование исключает образование наклонных трещин от скалывающих механических нагрузок и связывает бетон сжатой зоны с арматурой в «растянутой» зоне.
• Продольное армирование воспринимает нагрузку на «растяжение» и препятствует возникновению вертикальных трещин в нагруженной зоне.

Какой вид, тип, диаметр и количество арматуры использовать в каждом конкретном случае, указывается в проектной документации на то или иное здание или сооружение. Тем не менее, многих застройщиков, которые возводят дома, и сооружения без проекта интересует распространенный вопрос: какой расход арматуры на 1 м3 бетона необходимый для обеспечения долговечности сооружения. Рассмотрим расход арматуры на куб бетона подробнее.

Блок: 2/6 | Кол-во символов: 1774
Источник: https://cementim.ru/armatura-dlya-betona/

Как определить расход арматуры

Нормы расхода арматурных элементов, рассчитываемые на м3 конструкций из железобетона, зависят от целого ряда факторов: назначения таких конструкций, используемых для создания бетона цемента и добавок, которые в нем присутствуют. Такие нормы, как уже говорилось выше, регулируются требованиями ГОСТов, но в частном строительстве можно ориентироваться не на этот нормативный документ, а на Государственные элементарные сметные нормы (ГЭСН) или на Федеральные единичные расценки (ФЕР).

Так, согласно ГЭСН -81, для армирования монолитного фундамента общего назначения, объем которого составляет 5 м3, нужно использовать 1 тонну металла. При этом металл, под которым и подразумевается арматурный каркас, должен быть равномерно распределен по всему объему бетона. В сборнике ФЕР, в отличие от ГЭСН, средний расход арматуры в расчете на 1 м3 бетона приводится для конструкций различных типов. Так, по ФЕР, для армирования 1м3 объемного фундамента (до 1 м в толщину и до 2 м в высоту), в котором имеются пазы, стаканы и подколонники, нужно 187 кг металла, а для бетонных конструкций плоского типа (например, бетонного пола) – 81 кг арматуры на 1 м3.

Расчетная масса 1 м стальной арматуры

Удобство использования ГЭСН заключается в том, что с помощью этих нормативов можно также определить точное количество раствора бетона, используя для этого коэффициенты, учитывающие трудно устранимые отходы арматуры, которая в таком растворе будет содержаться.

Однако, конечно, определить более точное количество арматуры, которое вам потребуется для бетона фундамента или перекрытия, позволяют вышеуказанные ГОСТы.

Минимальные нормативные диаметры арматуры

Параметры арматуры в зависимости от ее диаметра

Блок: 3/4 | Кол-во символов: 1736
Источник: http://met-all.org/metalloprokat/sortovoj/rashod-skolko-armatury-na-kubometr-betona-fundamenta.html

Минимальный процент армирования в конструкциях из железобетона

Рассмотрим, что выражает минимальный процент армирования. Это предельно допустимое значение, ниже которого резко повышается вероятность разрушения строительных конструкций. При показателе ниже 0,05% изделия и конструкции нельзя называть железобетонными. Меньшее значение свидетельствует о локальном усилении бетона с помощью металлической арматуры.

В зависимости от особенностей приложения нагрузки минимальный показатель изменяется в следующих пределах:

• при величине коэффициента 0,05 конструкция способна воспринимать растяжение и сжатие при воздействии нагрузки за пределами рабочего сечения;
• минимальная степень армирования возрастает до 0,06% при воздействии нагрузок на слой бетона, расположенный между элементами арматурного каркаса;
• для строительных конструкций, подверженных внецентренному сжатию, минимальная концентрация стальной арматуры достигает 0,25%.

При выполнении усиления в продольной плоскости по контуру рабочего сечения коэффициент армирования вдвое превышает указанные значения.

Блок: 3/6 | Кол-во символов: 1067
Источник: https://pobetony.expert/armirovanie/minimalnyj-procent-armirovaniya-zhelezobetonnyx-konstrukcij

Формула процента армирования железобетонных конструкций – соотношение бетона

В процессе длительной эксплуатации строительные конструкции подвергаются воздействию сжимающих и изгибающих нагрузок, а также крутящих моментов. Для усиления выносливости железобетона и расширения сферы его использования выполняется усиление бетона арматурой. В зависимости от массы каркаса, диаметра прутков в поперечном сечении и пропорции бетона изменяется коэффициент армирования железобетонных конструкций.

Разберемся, как вычисляется данный показатель согласно требованиям стандарта.

Для того, чтобы армирование выполняло свое назначение, необходимо расчитать усиление бетона, соответствующий минимальному проценту

Процент армирования колонны, балки, фундаментной основы или капитальных стен определяется следующим образом:

• масса металлического каркаса делится на вес бетонного монолита;
• полученное в результате деления значение умножается на 100.

Коэффициент армирования бетона – важный показатель, применяемый при выполнении различных видов прочностных расчетов. Удельный вес арматуры изменяется:

• при увеличении слоя бетона показатель армирования снижается;
• при использовании арматуры большого диаметра коэффициент возрастает.

Для определения армирующего показателя на подготовительном этапе выполняются прочностные расчеты, разрабатывается документация и делается чертеж армирования. При этом учитывается толщина бетонного массива, конструкция металлического каркаса и размер сечения прутков. Данная площадь определяет нагрузочную способность силовой решетки. При увеличении сортамента арматуры возрастает степень армирования и, соответственно, прочность бетонных конструкций. Целесообразно отдать предпочтение стержням диаметром 12–14 мм, обладающим повышенным запасом прочности.

Показатель армирования имеет предельные значения:

• минимальное, составляющее 0,05%. При удельном весе арматуры ниже указанного значения эксплуатация бетонных конструкций не допускается;
• максимальное, равное 5%. Превышение указанного показателя ведет к ухудшению эксплуатационных показателей железобетонного массива.

Соблюдение требований строительных норм и стандартов по степени армирования гарантирует надежность конструкций из железобетона. Остановимся более детально на предельной величине армирующего процента.

Чтобы гарантировать надежность конструкций из железобетона, необходимо соблюдать требования строительных норм

Блок: 2/6 | Кол-во символов: 2392
Источник: https://pobetony.expert/armirovanie/minimalnyj-procent-armirovaniya-zhelezobetonnyx-konstrukcij

Коэффициент армирования – предельное значение для монолитных фундаментов

Желая обеспечить повышенный запас прочности конструкций из железобетона, нецелесообразно превышать максимальный процент армирования.

Нецелесообразно превышать максимальный процент армирования, чтобы обеспечить повышенный запас прочности конструкций

Это приведет к негативным последствиям:

• ухудшению рабочих показателей конструкции;
• существенному увеличению веса изделий из железобетона.

Государственный стандарт регламентирует предельную величину уровня армирования, составляющую пять процентов. При изготовлении усиленных конструкций из бетона важно обеспечить проникновение бетона в глубь арматурного каркаса и не допустить появления воздушных полостей внутри бетона. Для армирования следует использовать горячекатаный пруток, обладающий повышенной прочностью.

Блок: 4/6 | Кол-во символов: 835
Источник: https://pobetony.expert/armirovanie/minimalnyj-procent-armirovaniya-zhelezobetonnyx-konstrukcij

Какова величина защитного слоя бетона

Для предотвращения коррозионного разрушения силового каркаса следует выдерживать фиксированное расстояние от стальной решетки до поверхности бетонного массива. Этот интервал называется защитным слоем.

Его величина для несущих стен и железобетонных панелей составляет:

• 1,5 см – для плит толщиной более 10 см;
• 1 см – при толщине бетонных стен менее 10 см.

Размер защитного слоя для ребер усиления и ригелей немного выше:

• 2 см – при толщине бетонного массива более 25 см;
• 1,5 см – при толщине бетона меньше указанного значения.

Важно соблюдать защитный слой для опорных колонн на уровне 2 см и выше, а также выдерживать фиксированный интервал от арматуры до поверхности бетона для фундаментных балок на уровне 3 см и более.

Величина защитного слоя различается для различных видов фундаментных оснований и составляет:

• 3 см – для сборных фундаментных конструкций из сборного железобетона;
• 3,5 см – для монолитных основ, выполненных без цементной подушки;
• 7 см – для цельных фундаментов, не имеющих демпфирующей подушки.

Строительные нормы и правила регламентируют величину защитного слоя для различных видов строительных конструкций.

Блок: 5/6 | Кол-во символов: 1173
Источник: https://pobetony.expert/armirovanie/minimalnyj-procent-armirovaniya-zhelezobetonnyx-konstrukcij

Кол-во блоков: 11 | Общее кол-во символов: 15493
Количество использованных доноров: 5
Информация по каждому донору:

1. http://met-all.org/metalloprokat/sortovoj/rashod-skolko-armatury-na-kubometr-betona-fundamenta.html: использовано 2 блоков из 4, кол-во символов 3274 (21%)
2. https://pobetony.expert/armirovanie/minimalnyj-procent-armirovaniya-zhelezobetonnyx-konstrukcij: использовано 4 блоков из 6, кол-во символов 5467 (35%)
3. http://www.AllRemont.ru/showthread.php?t=9090: использовано 2 блоков из 3, кол-во символов 4708 (30%)
4. https://cementim.ru/armatura-dlya-betona/: использовано 1 блоков из 6, кол-во символов 1774 (11%)
5. https://dompodrobno.ru/rashod_armatury_na_kub_betona/: использовано 1 блоков из 3, кол-во символов 270 (2%)

Назначение и виды арматуры. Процент армирования железобетонных конструкций.

Подробности

Категория: Шпоры к ГОСу по промышленному и гражданскому строительству

Поможем написать любую работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Узнать стоимость

Арматуру в железобетонных конструкциях устанавливают преимущественно для восприятия растягивающих усилий и усиления бетона сжатых зон конструкций. Необходимое количество арматуры определяют расчетом элементов конструкций на нагрузки и воздействия. Арматура, устанавливаемая по расчету, называется рабочей; устанавливаемая по конструктивным и технологическим соображениям – монтажной. Монтажная арматура обеспечивает проектное положение рабочей арматуры в конструкции и более равномерно распределяет усилия между отдельными стержнями рабочей арматуры. Кроме того, монтажная арматура может воспринимать обычно не учитываемые расчетом усилия от усадки бетона, изменения температуры конструкции и т. п. Рабочую и монтажную арматуру объединяют в арматурные изделия – сварные и вязаные сетки и каркасы, которые размещают в железобетонных элементах в соответствии с характером их работы под нагрузкой.

Арматуру классифицируют по 4 признакам.

В зависимости от технологии изготовления различают стержневую и проволочную арматуру. Под стержневой в данной классификации подразумевают арматуру любого Æ в пределах 6-40 мм, причем независимо от того, как она поставляется промышленностью – в прутках (Æ > 12 мм, длиной до 13 м) или в мотках (бунтах) (Æ < 10 мм, массой до 1300 кг). В зависимости от способа последующего упрочнения горячекатанная арматура может быть термически упрочненной, т. е. подвергнутой термической обработке, или упрочненной в холодном состоянии – вытяжкой, волочением. По форме поверхности арматура бывает периодического профиля и гладкой. Выступы в виде ребер на поверхности стержневой арматуры периодического профиля, рифы или вмятины на поверхности проволочной арматуры значительно улучшают сцепление с бетоном. По способу применения при армировании железобетонных элементов различают напрягаемую арматуру, т. е. подвергаемую предварительному натяжению, и ненапрягаемую.

Предельный % армирования с повышением класса арматуры уменьшается. Сечения изгибаемых элементов, имеющие % армирования, превышающий предельный, называют переармированными. Нижний предел % армирования (минимальный % армирования) установлен в нормах из конструктивных соображений для восприятия не учитываемых расчетом различных усилий (усадочных, температурных и т. п.). для изгибаемых и внецентренно растянутых прямоугольных сечений шириной b, высотой h минимальный % армирования продольной растянутой арматурой m1=0,05%. Предельный % армирования изгибаемых элементов с одиночной арматурой (расположенной только в растянутой зоне) определяют из уравнения равновесия предельных усилий при высоте сжатой зоны, равной граничной. Для прямоугольного сечения:

ssR=sscu=Rs:

 

 

 

Внимание!

Если вам нужна помощь в написании работы, то рекомендуем обратиться к профессионалам. Более 70 000 авторов готовы помочь вам прямо сейчас. Бесплатные корректировки и доработки. Узнайте стоимость своей работы.

Минимальное соотношение стали в железобетонных балках из бетона различной прочности — теоретический подход

Предпосылки Кодекс ACI и другие строительные нормы и стандарты включают положения по контролю прогиба и ограничения по глубине пролета, включая также максимально допустимый прогиб для указанной прочности бетона и стальной арматуры. В этом исследовании влияние интенсивности приложенной нагрузки, величины индекса стальной арматуры как отношения к уравновешивающему показателю арматуры (ρ / ρ b), прочности бетона (fc ‘) и ширине балки на отношение глубины пролета балки с различными были исследованы типы (просто опертые, с фиксированными концами, подпорки и консольные).Задача Это исследование было направлено на изучение влияния интенсивности приложенной нагрузки, величины индекса стальной арматуры как отношения к уравновешивающему показателю арматуры (ρ / ρ b), прочности бетона (fc ‘) и ширине балки на отношение глубины пролета балки. различных типов (с простой опорой, с фиксированным концом, подпоркой и консолью). Методы В этом исследовании теоретически исследуется влияние интенсивности приложенной нагрузки, показателя стальной арматуры как отношения к балансовому показателю арматуры (ρ / ρ b), прочности бетона (fc ‘) и ширине балки на отношение глубины пролета балки из различных материалов. типы (простые опорные, с фиксированным концом, подпирающие и консольные).Полученные результаты Результаты показывают, что влияние отношения (ρ / ρ b) на отношение глубины к пролету мало, и требуемая глубина балки увеличивается с увеличением приложенного значения распределенной нагрузки и уменьшается с увеличением прочности бетона для всех типов балок. . Обсуждение Прогиб перекрытий и балок можно контролировать путем добавления стержней стальной арматуры или использования бетона с предварительным напряжением, типа и значения нагрузки, свойств материала (E), свойств сечения (I) и типа элемента.Результаты показали, что влияние отношения (ρ / ρ b) было небольшим на отношение глубины к пролету, и требуемая глубина балки увеличивалась с увеличением приложенного значения распределенной нагрузки и уменьшалась с увеличением прочности бетона для всех типов балок. . Заключение — Предлагается модификация отношения пролета к глубине Кодекса ACI, чтобы включить влияние площади растянутой арматуры, которая представлена ​​соотношением показателей армирования (ρ / ρ b), приложенной распределенной нагрузкой (w), прочностью бетона на сжатие (fc ‘) и ширина поперечного сечения (b) для того, чтобы контролировать максимальное отклонение балки в пределах максимально допустимого отклонения ACI.- Величина отношения пролета к глубине (N = L / h) определяется для четырех типов балок (свободно опертых, с фиксированным концом, подпираемых и консольных) для прочности бетона (fc ‘= 21, 28, 35, 42, 63 и 84 МПа), приложенная распределенная нагрузка (w = 14,6, 29,2, 43,8 и 58,4 кН / м), поперечная ширина (b = 150, 200, 250 и 300 мм) и (ρ / ρ b = 0, 0,5 и 1) дюйм дополнение к (ρ t / ρ b и ρ max / ρ b). — Влияние отношения армированных показателей (ρ / ρ b) на отношение глубины пролета (N = L / h) невелико для всех значений приложенной нагрузки и прочности бетона на сжатие.- Отношение пролета к глубине (N = L / h) уменьшалось с увеличением приложенной нагрузки, или, другими словами, требуемая глубина увеличивалась с увеличением приложенной нагрузки для всех значений прочности бетона и ширины балки. — Отношение пролета к глубине (N = L / h) увеличивается с увеличением прочности бетона (f c ‘), т.е. требуемая глубина уменьшалась с увеличением прочности бетона для всех значений приложенных нагрузок и ширины балки. — Такое же поведение и выводы получены для всех типов балок (с простой опорой, с фиксированным концом, подпирающей и консольной).

Предельные коэффициенты армирования для балок из гибридного стеклопластика и железобетона

К. Джитендра, К. Суреш и А. Хуссейн, «Применение FRP в бетонных конструкциях», Международный журнал Engineering Associates, вып. 4, стр. 50-51, январь 2015 г.

С. Б. Сингх, Анализ и проектирование железобетонных конструкций из стеклопластика, Нью-Дели: McGraw-Hill Education, 2015.

Л. Адэ и П. Пурванельсон, «Осевая и изгибная прочность квадратных колонн из ж / б с не закругленными углами, обернутых углепластиком при эксцентрической нагрузке», Международный журнал инженерных и технологических инноваций, вып.8, вып. 1. С. 38, Январь 2018 г.

А.Е. Угур, А. Юнал, Б.А. Акгёбек, М. Каманлы и С. Дженгиз, «Использование стержня из стеклопластика в гражданском строительстве», 4-й Международный симпозиум по инновационным подходам в инженерии и естественных науках (ISAS WINTER-2019), июль 2019 г. С. 95-100.

Б. Бенмокран и Р. Масмуди, «Реакция на изгиб бетонных балок, армированных арматурными стержнями из стеклопластика», Structural Journal, vol. 93, нет. 1, стр. 46-55, январь 1996 г.

М.Конста-Гдоутос и К. Караяннис, «Поведение при изгибе бетонных балок, армированных стержнями из стеклопластика», Advanced Composites Letters, т. 7, вып. 5, pp. 133-138, January 1998.

.

К. Баррис, Л. Торрес, Дж. Комас и К. Миас, «Трещины и прогибы в балках из стеклопластика: экспериментальное исследование», Composites Part B: Engineering, vol. 55, стр. 580-590, декабрь 2013 г.

А. Рамачандра Мурти, Д. М. Пукажендхи, С. Вишнувардхан, М. Сараванан, П. Ганди, «Характеристики бетонных балок, армированных стержнями из стеклопластика при монотонной нагрузке», Structures, vol.27, стр. 1274-1288, октябрь 2020 г.

М. Айелло и Л. Омбрес, «Структурные характеристики бетонных балок с гибридным (армированный волокном полимер-сталь) армированием», Журнал композитов для строительства, том. 6, вып. 2, стр. 133–140, январь 2002 г.

Х. Ю. Люнг и Р. В. Балендран, «Поведение при изгибе бетонных балок, армированных изнутри стержнями из стеклопластика и стальной арматурой», Строительные исследования, т. 21, нет. 4, pp. 146-157, October 2003.

.

Вт.Цюй, Х. Чжан и Х. Хуанг, «Поведение при изгибе бетонных балок, армированных гибридными (стеклопластиковыми и стальными) стержнями», Journal of Composites for Construction, vol. 13, вып. 5, pp. 350-359, March 2009.

X. Руан, С. Лу, К. Сю, Г. Сюань и М. Ни, «Поведение при изгибе и эксплуатационная пригодность бетонных балок, гибридно армированных стержнями из стеклопластика и стальными стержнями», Композитные конструкции, т. 235, стр. 111772, март 2020 г.

Ю. Ян, З. Ю. Сунь, Г. Ву, Д. Ф. Цао, З.Q. Zhang, «Изгибная способность и проектирование гибридных балок из FRP-стали-железобетона», Достижения в области проектирования конструкций, т. 23, нет. 7. С. 1290-1304, декабрь 2019.

.

X. Гу, Й. Дай и Дж. Цзян, «Исследование поведения при изгибе гибридных железобетонных балок из стеклопластика на основе экспериментальных и численных методов», Engineering Structures, vol. 206, стр. 110117, март 2020 г.

П. Д. Нгуен, В. Х. Данг и Н. А. Ву, «Характеристики бетонных балок, армированных различными соотношениями гибридных стеклопластиковых / стальных стержней», Журнал гражданского строительства, вып.6, вып. 9, pp. 1652-1669, сентябрь 2020 г.

Л. Панг, В. Цюй, П. Чжу и Дж. Сюй, «Предложения по проектированию гибридных армированных железобетонных балок из стеклопластика и стали», Журнал композитов для строительства, вып. 20, нет. 4, стр. 04015086, декабрь 2015 г.

Дж. Чжан, В. Ге, Х. Дай и Ю. Ту, «Исследование способности к изгибу гибридных бетонных балок, армированных стержнями из стеклопластика и стальными стержнями», 5-я Международная конференция по композитам из стеклопластика в гражданском строительстве (CICE 2010) , Сентябрь 2010 г., стр.304-307.

Б. Цзя, С. Лю, Х. Лю и Р. Ван, «Расчет прочности на изгиб гибридных балок, железобетонных балок», Инновации в области исследования материалов, т. 18, нет. sup2, стр. S2-836-S2-840, май 2014 г.

СП 63.13330, Бетонные и железобетонные конструкции, Общие положения, 2018.

ACI 318, Требования строительных норм для конструкционного бетона, Американский институт бетона, 2019 г.

М.Н. Хассун и А. Аль-Манасир, Конструкционный бетон: теория и дизайн, 7-е изд. Wiley, 2020.

.

СП 295.1325800, Конструкции бетонные, армированные полимерными стержнями, армированными волокном, Правила проектирования, 2017.

ACI 440.1R, Руководство по проектированию и строительству конструкционного бетона, армированного стержнями из стеклопластика, 2015 г.

А. Карпинтери, Применение механики разрушения к железобетону, 1-е изд. Нью-Йорк: CRC Press, 1992.

т.М. Файяд и Дж. Лис, «Оценка минимального коэффициента усиления при изгибе с использованием моделирования на основе разрушения», Отчет симпозиума IABSE, т. 105, нет. 35, стр. 1-8, сентябрь 2015 г.

А. Нанни, А. Де Лука и Х. Дж. Заде, Железобетон со стержнями из стеклопластика: механика и дизайн, CRC Press, 2014.

QS Khan, SM Neaz и MNS Hadi, «Испытание на растяжение и сжатие стержней из армированного волокном полимера (FRP)», 12-й Международный симпозиум по полимерам, армированным волокном для железобетонных конструкций (FRPRCS-12) и 5-я Азиатско-Тихоокеанская конференция по армированным волокном полимерам в конструкциях (APFIS-2015), декабрь 2015 г., стр.1-6.

Дж. Ожболт и М. Брукнер, «Минимальные требования к армированию для ж / б балок», Европейское общество структурной целостности, т. 24. С. 181-201, 1999.

.

Д. Лау и Х. Пэм, «Экспериментальное исследование гибридных армированных бетонных балок из стеклопластика», Engineering Structures, vol. 32, нет. 12. С. 3857-3865, декабрь 2010 г.

К. Х. Тан, «Поведение гибридных железобетонных балок из FRP-стали», Третий международный симпозиум по неметаллической арматуре (FRP) для бетонных конструкций (FRPRCS-3), октябрь 1997 г., стр.487-494.

Модель

из железобетона для низких коэффициентов армирования | Международная конференция по океанологии и полярной инженерии

Обычно используемой моделью материала для железобетонных стен является модифицированная теория поля сжатия. В этой статье показано, что эта модель предсказывает слишком высокую прочность для низких отношений армирования. Предлагается модификация для улучшения модели материала. Показана точность решения и продемонстрированы размерные эффекты.

ВВЕДЕНИЕ

Предельная нагрузка бетонных элементов без армирования сильно зависит от прочности материала на разрыв.Обычно предел прочности бетона на разрыв имеет малое среднее и большое стандартное отклонение. Более того, разрушение бетона показывает сильный размерный эффект, потому что большие элементы разрушаются при меньших напряжениях, чем маленькие элементы. В железобетоне эти недостатки частично компенсируются свойствами арматурной стали. Однако при низких коэффициентах армирования свойства бетона на растяжение преобладают над поведением элемента.

Несмотря на плохие свойства, практикующие специалисты хотят применять железобетон с низким коэффициентом армирования в ситуациях, когда они считают, что армирование почти невозможно.Кроме того, правила практики допускают низкие коэффициенты усиления в некоторых ситуациях. В контексте проектирования, основанного на характеристиках, низкие коэффициенты усиления не запрещены, вместо этого показаны структурные последствия.

В следующем разделе объясняется математическая формула MCFT. В третьем и четвертом разделах представлены проверка равновесия MCFT и определение ширины трещин, которые особенно важны для низких отношений армирования и размерного эффекта.В пятых разделах объясняется вычислительный алгоритм. В шестом разделе исследуются размерные эффекты в MCFT. В седьмом разделе MCFT применяется для прогнозирования поведения панелей с низким коэффициентом усиления. Предлагается усовершенствование MCFT и показано, что улучшенная модель материала обеспечивает лучшее согласие с экспериментальными результатами.

% PDF-1.3 % 176 0 объект > эндобдж xref 176 93 0000000016 00000 н. 0000002229 00000 н. 0000002326 00000 н. 0000003891 00000 н. 0000004111 00000 п. 0000004735 00000 н. 0000004786 00000 н. 0000004838 00000 н. 0000005159 00000 н. 0000005211 00000 н. 0000005767 00000 н. 0000005819 00000 н. 0000005860 00000 н. 0000005912 00000 н. 0000005964 00000 н. 0000006016 00000 н. 0000006240 00000 н. 0000006804 00000 н. 0000007329 00000 н. 0000007545 00000 н. 0000007775 00000 н. 0000008004 00000 н. 0000008381 00000 п. 0000008618 00000 п. 0000008670 00000 н. 0000009087 00000 н. 0000009301 00000 п. 0000009323 00000 п. 0000009538 00000 н. 0000009864 00000 н. 0000010393 00000 п. 0000010615 00000 п. 0000010760 00000 п. 0000011816 00000 п. 0000011839 00000 п. 0000012065 00000 п. 0000012447 00000 п. 0000012603 00000 п. 0000013018 00000 п. 0000014143 00000 п. 0000014165 00000 п. 0000015179 00000 п. 0000015201 00000 п. 0000016090 00000 н. 0000016112 00000 п. 0000016809 00000 п. 0000016831 00000 п. 0000017725 00000 п. 0000017747 00000 п. 0000018268 00000 п. 0000018762 00000 п. 0000020841 00000 п. 0000021220 00000 н. 0000021501 00000 п. 0000042824 00000 п. 0000043787 00000 п. 0000044667 00000 п. 0000044689 00000 п. 0000055139 00000 п. 0000055739 00000 п. 0000081192 00000 п. 0000082015 00000 н. 0000117499 00000 н. 0000124806 00000 н. 0000144216 00000 н. 0000152076 00000 н. 0000152155 00000 н. 0000152736 00000 н. 0000155415 00000 н. 0000156032 00000 н. 0000164950 00000 н. 0000177885 00000 н. 0000178269 00000 н. 0000178476 00000 н. 0000188389 00000 н. 0000188595 00000 н. 0000188835 00000 н. 0000206948 00000 н. 0000207240 00000 н. 0000207360 00000 н. 0000207587 00000 н. 0000207801 00000 н. 0000213921 00000 н. 0000214745 00000 н. 0000215358 00000 н. 0000215719 00000 н. 0000216048 00000 н. 0000225078 00000 н. 0000226455 00000 н. 0000229476 00000 н. 0000231476 00000 н. 0000002478 00000 н. 0000003868 00000 н. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 177 0 объект > эндобдж 178 0 объект `Dz — # _ m_} g) / U (o / Mk 갗 S8X

ժ}) / P -60 / V 1 / Длина 40 >> эндобдж 267 0 объект > транслировать 47 # Yzx1 JX4,? &) Па 1s1V2} 1} I * 1O2 ښ ӎD E3 & ߕ f {I $ = rbKXX1MVZ ݪ wd | «@ 2SȉnFqb ~ hWd ڥ zQ z @ 31R; jo.p34͝4 @ Jk @ C A: h`m% X BHTJ) ʀ ڨ c! «FjJ # ZFg4ao% F?» ̫ ݆ eoP «r1aN {5 ?. ص 0 l: 4) | y6r Ց Dl4XbSYyz & U74 | # {SDBŦ- & Lz5xug, ɩi @ py + dD` gE> Ut = ᗏQ> 6VEZ # +

Максимальный коэффициент армирования при кручении железобетонных балок — Назарбаев Университет

—

TY — Максимальный коэффициент усиления при кручении железобетонных балок

AU — Ju, Hyunjin

AU — Lee, Deuckhang

AU — Kim, Jong R.

AU — Kim, Kang Su

N1 — Информация о финансировании: Работа поддержана грантом Корейского национального исследовательского фонда (NRF), финансируемым правительством Кореи (MSIT) (No.2019R1A2C2086388). Первый, второй и третий авторы также хотели бы поблагодарить за поддержку исследовательской и инновационной программы Европейского Союза «Горизонт 2020» Марии Склодовской-Кюри по исследованиям и обмену инновационным персоналом (RISE) в рамках грантового соглашения № 778360. Информация о финансировании: Работа выполнена при поддержке гранта Национального исследовательского фонда Кореи (NRF), финансируемого правительством Кореи (MSIT) (№ 2019R1A2C2086388). Первый, второй и третий авторы также хотели бы поблагодарить за поддержку исследовательской и инновационной программы Европейского Союза Horizon 2020, проводимой Мари Скёдовской-Кюри по исследованиям и обмену инновационным персоналом (RISE) в рамках грантового соглашения № 778360.Авторские права издателя: © 2019 Институт инженеров-строителей

PY — 2020/2

Y1 — 2020/2

N2 — Максимальное количество крутильной арматуры указано для предотвращения разрушения бетонных сжимающих стоек до того, как арматура податится в железобетонных элементах, подвергающихся воздействию кручение. Однако максимальная крутильная арматура, представленная в конструктивных нормах, отличается более чем в три раза. Таким образом, это исследование было направлено на то, чтобы теоретически получить максимальный коэффициент усиления при кручении.Предлагаемое соотношение было выведено на основе условий равновесия и совместимости. Результаты параметрического исследования анализа крутильного поведения также использовались для отражения в простой форме ключевых переменных, таких как сопротивление бетона растяжению, площадь поперечного сечения, окруженного сдвиговым потоком, коэффициент размягчения бетона и средний коэффициент напряжения. Кроме того, максимальное усиление было представлено не только в поперечном направлении, но и в продольном направлении, чтобы спрогнозировать режимы отказа крутильных элементов в соответствии с податливостью арматуры.Проверка была проведена путем сравнения с экспериментальными результатами 98 балок под действием чистого кручения, собранными из литературы, и было обнаружено, что максимальный коэффициент усиления при кручении, предложенный в этом исследовании, лучше отражает режимы разрушения железобетонных балок, подвергнутых чистому кручению. другими исследователями и кодами проектирования.

AB — Максимальное количество арматуры на кручение указано для предотвращения разрушения бетонных сжимающих стоек до того, как арматура уступит место в железобетонных элементах, подверженных кручению.Однако максимальная крутильная арматура, представленная в конструктивных нормах, отличается более чем в три раза. Таким образом, это исследование было направлено на то, чтобы теоретически получить максимальный коэффициент усиления при кручении. Предлагаемое соотношение было выведено на основе условий равновесия и совместимости. Результаты параметрического исследования анализа крутильного поведения также использовались для отражения в простой форме ключевых переменных, таких как сопротивление бетона растяжению, площадь поперечного сечения, окруженного сдвиговым потоком, коэффициент размягчения бетона и средний коэффициент напряжения.Кроме того, максимальное усиление было представлено не только в поперечном направлении, но и в продольном направлении, чтобы спрогнозировать режимы отказа крутильных элементов в соответствии с податливостью арматуры. Проверка была проведена путем сравнения с экспериментальными результатами 98 балок под действием чистого кручения, собранными из литературы, и было обнаружено, что максимальный коэффициент усиления при кручении, предложенный в этом исследовании, лучше отражает режимы разрушения железобетонных балок, подвергнутых чистому кручению. другими исследователями и кодами проектирования.

кВт — режим отказа

кВт — максимальная скручивающая арматура

кВт — железобетонные балки

кВт — ферма модели

UR — http://www.scopus.com/inward/record.url?scp=85076597515&partner 8YFLogxK

UR — http://www.scopus.com/inward/citedby.url?scp=85076597515&partnerID=8YFLogxK

U2 — 10.1016 / j.istruc.2019.09.007

DO — 10.1016 / j.ist .007

M3 — Артикул

AN — ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ: 85076597515

VL — 23

SP — 481

EP — 493

JO — Конструкции

JF — Конструкции

SN — 2352-0124

Экспериментальные исследования влияния коэффициента усиления на свойства осевого сжатия железобетонной колонны из стеклопластика

[1] Мирмиран Амир, Шахави Мохсен, Самаан Михель.Влияние параметров колонки на FRP Eonfined eoneret [J]. Журнал композитов для строительства ， 1998，2 (4): 175-185.

[2] Саафи.Мохамед, А. Тутанджи. Хусам, Ли. zongjin. Поведение колонн Conerete, ограниченных армированными волокном полимерными трубками [J]. ACI Materials Journal, 1999–96 (4): 500-508.

[3] Fam Alnir Z, H Rizkalla.Сами. Поведение аксиально нагруженных Conerete-Filled Cireular Fibre Reinforeed Polymer Tubes [J]. ACI Struetural Journal, 2001–98 (3): 280-289.

[4] Фам Амир, Ризкалла Сами.Крупномасштабные испытания и анализ гибридных труб из конуса и композита для цилиндрических балок-колонн [J]. Строительство и строительные материалы № 2003，17: 507 № 516.

DOI: 10.1016 / s0950-0618 (03) 00048-5

[5] Мандаи, Хоскин.Влияние прочности Conerete на эффективность удержания армированного волокном полимера Cireular Jaekets [J]. ACI Struetural Journal, 2005, 102 (3): 383-391.

[6] Чжан Дунсин, Хуан Луннань, Ван Жунго, Чжао Цзинхай.Экспериментальное исследование механических свойств железобетона из стеклопластиковых труб [J]. Журнал Строительного колледжа Ха эр Бин 1006-6780 (2000) 01-0073-04.

[7] Ли Цзе, Сюэ ЮаньДэ, ЛиВэньСяо.Нелинейный анализ всего процесса изгиба элементов бетонной композитной конструкции из стеклопластиковых труб [J] Композит, армированный стекловолокном, 2006, (3): 7-1.

[8] Лу ГоЧан.Исследование свойств осевого сжатия на бетоне, стянутом стеклопластиковой трубой [D]. Пекин: Гражданское строительство Университета Цинхуа (2005 г.).

[9] Цуй Вэньтао.Исследование свойств осевого сжатия на железобетоне из стеклопластиковых труб [D] DaLian: Даляньский технологический университет, (2007).

TMT стержней, необходимых в RCC для фундамента, балки, перекрытий

В гражданском При разработке практическое правило для соотношения стали и бетона составляет 100: 130. Соотношение значит на каждые 130 кг бетона необходимо 100 кг стали.100 кг стали укрепить конструкцию в ПКР. Несоблюдение этого соотношения стали и бетона привело бы к вызвать ослабление конструкции и фатальные трещины на ней. На основании конструкции Соотношение типов стального стержня TMT к бетону:

Гражданский Строительство / Тяжелое промышленное строительство = 130 кг / м3

Коммерческий Конструкция = 100 кг / м3

Институциональный Конструкция = 90 кг / м3

Жилое строительство = 85 кг / м3

В случае гражданских построек структура остается неизменной, однако для строительных конструкций соотношение может меняться.Это зависит от характера здания. Например, многоэтажное здание должно быть сильным, а не трехэтажное.

Стальные стержни, которые используются для строительства, должны быть лучшего качества. Важными факторами, определяющими прочность бетона, являются:

• Возраст бетона
• Температура в месте нанесения
• Влажность в этой области
• Отверждение
• Качество другого сырья

Высшие соли, сульфаты и хлориды снижают прочность бетона.Агрегаты должны быть в порядке и в соответствии с требованиями RCC. Смесь должна быть ровной и на ней не должно быть комков.

Для разных частей дома необходимо разное количество арматуры. Приведенная ниже оценочная таблица поясняет, сколько TMT Bar требуется в кг для различных частей здания.

Легкие балки

Различные части здания	Требование к стальным стержням TMT в кг
Балки грунта	230-330
Колонны	200-450
Колонны	200-450		150-300
Несущие плиты	150
Закрывающие балки	135
Лестницы	130-170
Шарнирные балки	115
Колонны с легкой нагрузкой	110-200
Стены (фиксаторы)	110-150
Заглушки свай	110-150
20
Плиты плиты	95-135
Основания	90-130
Flo или Плиты	80-120
Односторонние плиты	75-125
Двусторонние плиты	67-135

Что такое RCC? Зачем нужен TMT Bar в RCC?

Стенды

RCC для железобетона.

Цемент Бетон обладает высокой прочностью на сжатие, но не имеет прочности на растяжение. Поэтому стержни TMT используются в цементном бетоне для увеличения прочности на разрыв. Без использования стержней TMT Bars ни одна конструкция не сможет выдержать землетрясение. Стальные / армированные стержни TMT обладают высокой пластичностью и благодаря своей прочности на растяжение могут удерживать здание во время землетрясения.

Для разных марок бетона требуется разное количество материалов.

Марка бетона	Пропорция цемента: песок: части камня	Ожидаемая прочность на сжатие через 28 дней
M10	1: 3: 6	100 мм или 100 мм Кг / см2
M15	1: 2: 4	15 Н / мм2 или 150 кг / см2
M20	1: 1.5: 3	20 Н / мм2 или 200 кг / см2
M25	1: 1: 2	25 Н / мм2 или 250 кг / см2

Стержень TMT усиливает RCC.