{{l10n_strings. DRAG_TEXT_HELP}}

{{article.content_lang.display}}

{{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

Армирование буроинъекционных свай – пример выполнения сварного каркаса

Архив рассылки «Непрошеные советы» для начинающих проектировщиков. Выпуск № 24.

Здравствуйте!

В этом выпуске непрошеных советов я, как и обещала, закончу разговор о буроинъекционных сваях. В приложении вы найдете пример выполнения свайного каркаса, а здесь я дам описание, что в нем для чего делается.

Чтобы приступить к армированию свай, следует познакомиться с технологией их производства. Буровая установка выполняет скважины на нужную глубину, затем эти скважины заполняются бетоном на всю глубину. После этого необходимо быстро, пока не затвердел бетон, погрузить арматурный каркас на нужную глубину.

Арматурный каркас изготавливается отдельно. Он должен быть достаточно жесткой конструкции, чтобы выдержать погружение, а также ветровую нагрузку на период погружения (особенно, если каркас длинный). Конструкция каркаса – сварная, вязаный каркас погрузить в бетон невозможно. Зачастую длинный каркас выполняют из секций, так удобней погружать в бетон: погрузив первую секцию, к ней приваривают вторую и продолжают погружение.

Изготовить каркас без дополнительных элементов сложно, мы должны учесть это в своей конструкции. Сначала берется полоса металла (поз. 7), и из нее свариваются кольца, на которых будет собираться наш каркас. Шаг таких колец может быть до 2 м, они несут конструктивную функцию на период сборки каркаса. Диаметр кольца должен быть строго рассчитан, исходя из того, что защитный слой бетона для рабочей продольной арматуры каркаса должен быть не менее 100 мм. Это очень важное требование, от него зависит успешность погружения каркаса в бетон. При малом защитном слое это очень сложно сделать (на моей практике был случай возмущенных строителей при защитном слое 75 мм, и они были правы).

Итак, к кольцам ручной дуговой сваркой приваривается рабочая арматура (поз. 1 и 2). В моем примере две позиции, т.к. каркас составной. После этого с шагом 1,5 – 2 м привариваются стержни (поз. 4), которые обеспечивают пространственную жесткость каркаса и служат своего рода диафрагмами. В том числе, они не дают каркасу скручиваться при погружении в бетон.

Затем к продольным стержням приваривается контактной сваркой (ручной дуговой рабочие крестовые соединения арматуры делать запрещено) поперечная арматура. Здесь может быть два варианта: в первом это кольца (поз. 6), каждое кольцо сваривается из гладкой арматуры; во втором – это непрерывная спиральная арматура, которая изготавливается на специальных гибочных машинах. Вопрос, какую арматуру применять, нужно обратить к изготовителю каркасов. Она одинаково надежна. Первый вариант – трудоемкий, второй – требует специального оборудования.

И последнее: следует приварить «ручки» (поз. 3). Да, они помогают строителям держать каркас в руках и направлять его. Но основная их функция – обеспечить при погружении в бетон проектное положение каркаса, чтобы он не пошел в бок, и его не заклинило. Очень важный элемент в конструкции каркаса.

При проектировании каркаса важно указать его верх, ведь там остаются выпуски продольной арматуры в бетон ростверка. Длина выпусков – по расчету анкеровки арматуры.

Надеюсь, информация была доступной для понимания и полезной. Успешной вам работы!

С уважением, Ирина.

Типы свай

Монолитные бетонные сваи (CIP), состоящие из стального корпуса, заполненного арматурной сталью и бетоном, являются предпочтительным типом свай для постоянных мостов WSDOT. Стальной корпус для забивной сваи не должен учитываться при расчете вместимости сваи или при расчете соединения сваи с заглушкой.

Другие типы свай, такие как сборные, предварительно напряженные бетонные сваи, стальные H-сваи, деревянные сваи, шнековые сваи и сваи из стальных труб, не должны использоваться для постоянных мостовых конструкций WSDOT.Эти типы свай могут использоваться для временных мостов и других немостовых применений при условии утверждения Государственным инженером-геотехником и Государственным инженером-проектировщиком мостов.

Микросваи не должны использоваться для фундаментов новых мостов. Этот тип сваи может использоваться для укрепления фундамента существующих мостов, временных мостов и других немостовых применений при условии утверждения Государственным инженером-геотехником и Государственным инженером-проектировщиком мостов.

Бетонные сваи не должны использоваться для фундаментов мостов для противодействия боковым нагрузкам.

Вышеуказанные ограничения применяются ко всем мостам WSDOT, включая мегапроекты и контракты на проектирование и строительство.

Справочная информация:

Вышеупомянутая рекомендация по типам свай является результатом длительных обсуждений и встреч между проектировщиками моста, строителями и инженерами-геотехниками. Эти ограничения призваны обеспечить повышенную долговечность, дизайн и конструкцию свайных фундаментов WSDOT.

В сейсмических приложениях существует потребность в двунаправленных требованиях. Доказано, что стальные H-сваи обладают небольшой способностью к изгибу для целей противодействия сейсмической нагрузке, в то время как круглые сваи CIP обеспечивают постоянную несущую способность во всех направлениях. Кроме того, свайные обсадные трубы CIP обычно доступны в полном диапазоне диаметров обсадных труб. Сваи CIP легко проверяются после забивки, чтобы убедиться в качестве готовой сваи перед укладкой арматурной стали и бетона. Вся прочность на изгиб обеспечивается другими элементами, кроме корпуса, в соответствии с политикой BDM.

Сборные железобетонные сваи, сваи из предварительно напряженного бетона и деревянные сваи трудно соединить и установить моментные соединения в крышке сваи.

Микросваи имеют небольшую изгибающую способность для противодействия боковым нагрузкам в сейсмических приложениях.

Вышеупомянутые ограничения не применяются к мостам, которые в настоящее время находятся в стадии окончательного проектирования, или к мостам, для которых в настоящее время завершены отчеты о фундаменте.

Если у вас есть какие-либо вопросы по этим вопросам, пожалуйста, свяжитесь с Биджаном Халеги по телефону 705-7181.

Копии: Мохаммад Шейхизаде, Строительство моста — 47354

All Around Docks — Система усиления свай

Когда ваши деревянные сваи уже установлены съедены вдали от морского лесного бурильщика, мы все еще можем спасти и укрепить это сваи. С нашей системой усиления свай мы десятилетиями доказали, что можем сэкономить ваши сваи с минимальными затратами стоимости замены сваи. All Around Docks имеет многолетний опыт с ремонтом и усиленными сваями.Мы спасли тысячи свай с тех пор, как 1995. Мы с гордостью можем сказать, что это лучшее рабочее подкрепление для сваи с бетоном. Если у вас всего одна свая или целая пристань, мы найдет правильный ответ для вашего проекта.

Наши новейшая разработка — ремонт высокопрочных композитов. Спустя годы исследований и испытаний, мы с гордостью предлагаем долгосрочную и высокопрочную капитальный ремонт деревянных, бетонных и стальных свай. Мы работаем вместе с лидером отрасли, производящим этот материал в соответствии с нашими требованиями. Этот ремонт имеет некоторые преимущества по сравнению с системой усиления свай. с бетоном.

• высокая прочность
• без смешивания нет беспорядка
• быстро установка
• длинная прочный
• экологически дружественный
• Без веса добавление к свае
• низкопрофильный вид
• готово использовать

С наш ремонт HSP мы можем вернуть ваши сваи в исходную нагрузку как новые единицы.Это высокопрочный постоянный ремонт и защита.

Все Around Docks предоставит вам первоклассную работу по конкурентоспособным ценам.

Ремонт свай в морской воде | Журнал Concrete Construction

Q .: Сваи морского пирса изношены до такой степени, что их вскоре необходимо отремонтировать, а часть стальной арматуры придется заменить. Толщина ремонта будет варьироваться от 1 1/2 до 3 дюймов, и мы хотели бы порекомендовать хороший метод формования и бетонирования.

A .: Почему бы не использовать куртку с тканевым ворсом? После того, как все сколы были завершены и необходимая новая сталь была закреплена на месте, на нее вешается тканевая куртка. Это рукав, специально созданный для ворса, с застежкой-молнией. Он свешивается на кольцо в подоле рукава вверху. Когда молния закрыта, нижняя часть приклеивается к ворсу, а верхнее кольцо натягивается вверх с помощью талрепов, пока оно не затянется. Ремонт производится путем впрыскивания раствора через два гибких шланга, доходящих до низа рукава на противоположных сторонах сваи.Эти шланги снимаются, когда раствор заполняет рукав.

Примечание редактора:

Два читателя статьи «Ремонт свай в морской воде», октябрь 1981 г., стр. 849, опубликованной в «Проблемной клинике», обратили наше внимание на другие методы ремонта, помимо описанных нами. Два других метода описаны ниже.

1. Первый метод был успешно использован около пяти лет назад на более чем 1500 сваях взлетно-посадочной полосы аэропорта Ла-Гуардия в проливе острова Райкер. После того, как изношенные или поврежденные поверхности свай были должным образом подготовлены, бригада приближается к каждой свае на плоту или лодке во время отлива.Плот или лодка содержат небольшой смеситель и запасы двухкомпонентной эпоксидной смолы и наполнителя, предназначенные для этой конкретной цели. После перемешивания партии рабочий в резиновых перчатках собирает частицы смеси размером с бейсбольный мяч и вручную разминает их на кучу. Говорят, что сваю длиной около 6 футов можно покрыть до толщины 3/16 дюйма примерно за семь минут после того, как команда наберет обороты. Эпоксидную смолу, которая будет использоваться для такой поверхности, следует выбирать только на основе испытаний, имитирующих ожидаемые условия эксплуатации.
2. Во втором методе используется оболочка из стекловолокна или пластиковая оболочка, армированная стекловолокном, вокруг сваи, которая служит опорной поверхностью во время укладки бетона. Если используется пластиковая оболочка, армированная стекловолокном, ее оставляют на месте, чтобы обеспечить прочную и жесткую защиту от эрозии, воздействия волн, замораживания и оттаивания, воздействия морской буровой скважины и химического воздействия, а также для защиты от повреждений при ударах. Такая куртка также обеспечивает прямой, однородный и привлекательный вид. Куртки, армированные стекловолокном, используются в течение нескольких лет и, как сообщается, получили широкое признание в государственных департаментах транспорта, портовых властях, ВМС США и Инженерном корпусе.С их помощью был произведен ремонт линии бурового раствора на глубине до 60 футов, выдерживающей давление насоса до 8600 фунтов на квадратный фут. Сообщается, что успех армированных стекловолокном кожухов был таков, что теперь разрабатывается система для защиты свай в новых установках.

Экспериментальное исследование железобетонной заглушки с сваей, внешней колонной и фундаментной балкой — Технологический институт Шибаура

TY — CONF

T1 — Экспериментальное исследование железобетонной заглушки с сваей, внешней колонной и фундаментом Луч

AU — Kishida, Shinji

AU — Mukai, Tomohisa

N1 — Информация о финансировании: Эта работа была поддержана грантом JSPS KAKENHI номер JP23560679 и грантом на научные исследования (A) JSPS KAKENHI номер гранта JP26242035 (исследовательский представитель: Томохиса Мукаи).Этот эксперимент проводился в Лаборатории испытаний крупномасштабных конструкций столичного университета ТОКИО и в лаборатории структурных элементов. в BRI тоже. Авторы выражают благодарность компании Japan PILE Co., Ltd. за предоставленные стальные сваи, Neturen Co. , Ltd. и TOKYO TEKKO CO., Ltd. за предоставление стальных стержней, д-р КИТАЯМА К., профессор Токийского столичного университета. , за помощь в проведении испытаний. Мы им очень благодарны. Информация о финансировании: Эта работа была поддержана грантом JSPS KAKENHI номер JP23560679 и грантом на научные исследования (A) JSPS KAKENHI номер гранта JP26242035 (исследовательский представитель: Томохиса Мукаи).Этот эксперимент проводился в Лаборатории испытаний крупномасштабных конструкций столичного университета ТОКИО и в лаборатории структурных элементов. в BRI тоже. Авторы выражают благодарность JAPAN PILE Co., Ltd. за предоставленные стальные сваи, Neturen Co., Ltd. и TOKYO TEKKO CO., Ltd. за предоставление стальных стержней, д-р КИТАЯМА К., профессор Токийского столичного университета. , за помощь в проведении испытаний. Мы им очень благодарны.

PY — 2019

Y1 — 2019

N2 — В последнее время механизм разрушения сваи, внешней колонны-балки-заглушки сваи в железобетонной конструкции (ЖБИ) еще не решен при двусторонней нагрузке. Этот отчет представляет собой серию исследований по оценке сейсмической способности внутренних крышек свай, эти образцы были выполнены для исследования характеристик сдвига крышек свай. Образцы предварительно проверены в справочниках. Образцы, которые были внешними узлами сборной сваи, фундаментной балки и колонны, были в половинном масштабе относительно реальных рам. В этом экспериментальном исследовании было изготовлено четырнадцать образцов, которые можно разделить на несколько типов, учитывая особенности расположения. Предел прочности на сдвиг можно оценить с помощью метода прогнозирования для обычных соединений железобетонных балок и колонн [ссылка 1], чтобы применить вертикальное сечение стержня к среднему значению между сваей, колонной и секцией сваи-заглушки или между колонной и сваей. крышка.Прочность на сдвиг свайных крышек была увеличена за счет ограничивающего эффекта из-за величины усиления сдвига, и трансформация окружающих конструктивных элементов сдерживалась ими. Разница в положительной и отрицательной максимальной прочности происходила из-за механизма стойки в направлении нагружения. Наконец, были предложены новые расчетные формулы.

AB — В последнее время механизм разрушения при сдвиге сваи, внешней колонны-балки-заглушки в железобетонной конструкции (RC) еще не решен при двусторонней нагрузке.Этот отчет представляет собой серию исследований по оценке сейсмической способности внутренних крышек свай, эти образцы были выполнены для исследования характеристик сдвига крышек свай. Образцы предварительно проверены в справочниках. Образцы, которые были внешними узлами сборной сваи, фундаментной балки и колонны, были в половинном масштабе относительно реальных рам. В этом экспериментальном исследовании было изготовлено четырнадцать образцов, которые можно разделить на несколько типов, учитывая особенности расположения. Предел прочности на сдвиг можно оценить с помощью метода прогнозирования для обычных соединений железобетонных балок и колонн [ссылка 1], чтобы применить вертикальное сечение стержня к среднему значению между сваей, колонной и секцией сваи-заглушки или между колонной и сваей. крышка.Прочность на сдвиг свайных крышек была увеличена за счет ограничивающего эффекта из-за величины усиления сдвига, и трансформация окружающих конструктивных элементов сдерживалась ими. Разница в положительной и отрицательной максимальной прочности происходила из-за механизма стойки в направлении нагружения. Наконец, были предложены новые расчетные формулы.

кВт — Расчет предела прочности на сдвиг

кВт — Внешний узел

кВт — Функционально-использование

кВт — Заглушка

кВт — Сборная свая

UR — http: // www.scopus.com/inward/record.url?scp=85081081604&partnerID=8YFLogxK

UR — http://www.scopus.com/inward/citedby.url?scp=85081081604&partnerID=8YFLogxK

SP — 2229

EP — 2242

T2 — 5-й Конгресс Фиби, FIB 2018

Y2 — с 7 октября 2018 г. по 11 октября 2018 г.

ER —

Проектирование усиливающих свай для повышения устойчивости откосов

Цитируется по

1. Оценка характеристик микросваи как метод улучшения грунта для существующих железнодорожных путей: метод конечных элементов и генетического программирования

2. Анализ сейсмостойкости двухступенчатых склонов, укрепленных одним рядом свай

3. Unified Elastic Уравнение характеристической кривой модуля упругости для грунтов с различной степенью насыщения

4. Сейсмическая устойчивость откоса, содержащего сваю с боковой нагрузкой, с помощью анализа предельных значений конечных элементов

5. Разработка взаимодействий грунт-сваи и механизмов разрушения в оползне, усиленном сваями

6. Оптимизация системы стабилизации откосов, сочетающей подпорную стену, укрепленную георешеткой, облицованной габионами, с закладными сваями

7. Вклад свай в Устойчивость откоса: применение к открытым набережным

8. Численный метод расчета стабилизации откоса сваями

9. Анализ уязвимости свайно-армированного откоса в условиях близких к разрыву импульсных движений грунта

10. Оптимизация сваи при стабилизации откоса с помощью численного анализа 2D и 3D

11. Элемент сваи Эйлера – Бернулли для нелинейного анализа продольного изгиба одиночных свай в откосе

12. Влияние взаимодействия трубопровода, засыпки и траншеи на боковой Сопротивление грунта: численное исследование

13. Практический подход к оценке надежности и его применение для уклонов, стабилизированных сваями, с использованием ФОРМЫ и опорного вектора

14. 3D анализ сейсмической устойчивости откоса уступа с свайной арматурой

15. Прогнозирование оползней, вызванных дождем, при наличии стабилизирующих свай

16. Влияние последовательности нагружения на поперечное взаимодействие грунта и сваи из-за выемки грунта

17. Аналитический метод для уклона, стабилизированного сваями, с учетом анизотропии грунта

18. Испытание модели и численный анализ срезания откоса методом пропуска

19. Моделирование с помощью центрифуги использования дискретно разнесенных энергетических рядов свай для усиления ненасыщенного ила

20. Безразмерные решения для стабилизации свай в оползнях в слоистых связных грунтах с учетом нелинейных взаимодействий грунт-сваи

21. Расчет устойчивости откоса, усиленного двухрядными стабилизирующими сваями с разным расположением

22. Улучшенный метод расчета пределов уклонов свай с учетом осевых сил сваи

23. Изучение характера деформации грунта в грунтовом откосе, укрепленном сваей

24. Лабораторный и полевой эксперимент по мониторингу способности противоскользящих свай предотвращать изгибы в основании откосов

25. Оценка гибридной сваи Поддерживаемая система защиты дорожной насыпи от сейсмической нагрузки

26. Анализ влияния противоскользящей сваи на устойчивость откосов

27. Оценка эффективности свай для усиления откосов

28. Оптимизация конструкции стабилизирующих свай на откосах с учетом пространственной изменчивости

29. Факторы, влияющие на критическую длину свай в усиленном откосе

30. Анализ боковых нагруженных свай на откосах выветренной породы на основе метода кривой py

31. Анализ бокового отклика существующей одиночной сваи, вызванного проникновением соседней сваи в недренированную глину

32. Статистическая оценка коэффициента безопасности для уклонов, укрепленных сваями

33.Испытание модели и численное моделирование реакции одиночной сваи при комбинированной нагрузке на откосе

34. Анализ внутренних сил заглубленных свай в оползне Юаньцзишань

35. Сейсмическая устойчивость откосов, укрепленных сваями с рукавами и без рукавов

36. Определение остаточной силы тяги оползня с использованием метода векторной суммы

37. Поперечный отклик пробуренных валов в движущемся связном грунте

38. Исследование внутренней силы противоскользящей сваи на оползнях с учетом фактического распределения сопротивления грунта, действующего на противоскользящие сваи

39. Центрифужное исследование влияния изгибной жесткости сваи на уклон, укрепленный сваями

40 Вероятностная многоцелевая оптимизация усиления оползней с помощью стабилизирующих свай в бассейне Зигуй в районе водохранилища Трех ущелий, Китай

41. Выражения в замкнутой форме для жесткой пассивной сваи в двухслойном грунте

42. Метод расчета глубины заделки стабилизирующих свай в армированных откосах

43. Сдвиговые упрочненные опоры с зернистыми блокировками для улучшения характеристик на естественном ландшафте

44. Численное исследование оптимальных параметров на набережной с высокой насыпью Оползень, усиленный оползнем Портальная противоскользящая свая

45. Технологии строительства арочного моста из монолитного бетона для высокоскоростной железной дороги

46. Кинематический анализ предельных значений трехмерных ненасыщенных грунтовых откосов, укрепленных рядом свай

47. Сравнение силы оползня на двухрядные и однорядные стабилизирующие сваи

48. Новая гибридная модель с мягкими вычислениями Использование случайных лесов и оптимизация роя частиц для оценки прочности грунта на недренированный сдвиг

49. Упрощенный аналитический метод стабилизации микрогруппировок при проектировании откосов

50. Оптимальное расположение свай в стабилизирующих откосах на основе упрощенной модели двухрядных свай

51. Наилучшее положение сваи в земляном откосе

52. Численное исследование усиленного сваями откоса — вариант А на угольном разрезе Кхе-Чам проект строительной площадки (Вьетнам)

56. Простая аналитическая модель уклона, армированного бамбуком, с использованием обычного метода срезов

57. Физические и численные исследования устойчивости грунтовых блоков, армированных хрупкими срезными штифтами

58. Моделирование взаимодействия оползня и туннеля: пример из практики Варко д’Иццо

59. Экспериментальные и теоретические исследования одинарных свай с боковой нагрузкой на откосах

60. Роль свай в смягчении движения труб в мягких грунтах при нагружении насыпи

61. Зависящая от времени устойчивость склона во время интенсивных дождей со слоистой влажностью почвы

62. Поведение свайного фундамента моста и стабилизирующих свай на крутом склоне

63. Новый подход к определению расстояния между сваями с учетом взаимодействия между многослойными скользящими массами в коллювиальных оползнях

64. Оценка боковых смещений песчаного откоса, укрепленного рядом плавающих свай: численно-экспериментальный подход

65. Упрощенный метод расчета сваи с боковой нагрузкой на склоне на основе модели с пассивным клином

66. Численный анализ винтовых свай большой грузоподъемности, подверженных перемещению грунта на выветриваемом нестабильном глинистом склоне

67. Исследование устойчивости уклона, укрепленного сваями в условиях устойчивого ненасыщенного потока

68. Методика расчета стабилизации оползней с использованием ребер шпунтовых свай

69. Практический пример, объединяющий полевые измерения и численный анализ высоконасыпного откоса, стабилизированного с помощью монолитные сваи в Юньнани, Китай

70. Многоцелевой оптимизационный расчет стабилизирующих свай в земляных откосах

71. Где оптимальное расположение свай на откосах земли?

72. Процедура прогнозирования бокового сопротивления свай, стабилизирующих откос,

73. Применимость гибридного метода для анализа прилегающих стенок свай, стабилизирующего откос

74. Биоинженерия как эффективный и экологически чистый метод стабилизации откосов грунта : Обзор

75. Метод расчета продольного расстояния валов стабилизации откосов

76. Численное и экспериментальное исследование оптимального расположения бетонных свай на насыщенном песчаном откосе

77. Анализ свай, стабилизирующих откос с помощью метода снижения прочности на сдвиг

78. Оценка свойств взаимодействия выветренной коренной породы и свайной породы по индексу геологической прочности

79. Интерпретация бокового отклика сваи по данным измерения прогиба: A метод отбора проб на сжатие

80. Анализ оползней, усиленных закладными сваями, методом конечных элементов уменьшения прочности

81. Влияние вертикальной нагрузки на поперечный отклик морских свай с учетом геометрии промывной скважины и истории напряжений в морской глине

82. Экспериментальные и численные исследования отклика на деформацию и удерживающего механизма противоскользящих свай h-типа в глине оползень

83. Предел бокового сопротивления пассивных свай в несвязных грунтах

84. Влияние жесткости армированных каменных колонн на несущую способность ленточных фундаментов на стабилизированных откосах

86. Оптимизационный расчет стабилизирующих свай

87. Методология LSP для определения оптимального положения стабилизирующей сваи для ступенчатого скольжения грунта

88. Поперечный отклик трубопровода из траншеи на большие деформации в глине

89. Упрощенная модель для гибридного метода проектирования стабилизирующих свай, размещаемых на носке откосов

90. Влияние параметров сваи на коэффициент безопасности свайных откосов с использованием численного 3D-анализа

91. Упрощенный подход к анализу устойчивости откосов, укрепленных одним рядом закладных стабилизирующих свай

92. Оптимальное равнобедренное трапециевидное сечение поперечно нагруженных свай на основе фрикционного прогиба грунта

93. Анализ надежности системы стабилизированных грунтовых откосов с сваями

94. Трехмерный анализ методом конечных элементов для стабилизации откосов грунта с помощью свай

95. Численное моделирование оползневых свай: проект по реабилитации в Сёке, Турция

96. Предельная боковая нагрузка свай, стабилизирующих откос

97. Решения для сил грунт-сваи-грунт в уклонах, стабилизированных сваями

98. Упрощенная оценка уровня устойчивости уклонов, армированных сваями

99. Влияние размыва, вызванного наводнением, на динамические сопротивления групп свай с учетом истории напряжений недренированной мягкой глины

100. Кинематический анализ поведения сваи для улучшения устойчивости откосов в трещиноватых и насыщенных массивах горных пород Хук-Браун

101. Экспериментальные исследования испытаний на скольжение грунтовых блоков, армированных хрупкими срезными штифтами

102. Боковое давление грунта в стесненных оползнях

103. Раннее обнаружение первого разрушения откосов с помощью измерений акустической эмиссии: крупномасштабные физические моделирование

104. Решение реакции земляного полотна для анкерных дюбельных свай для стабилизации оползней

106. Оценка вклада структурного фундамента в устойчивость площадки, подверженной оползанию

107. Последние достижения в области армирования высоких откосов в Китае: тематические исследования

108. Реакция жестких свай при пассивном волочении

109. Комплексный анализ связанного механизма для процессов разрушения уклонов, армированных сваями

110 . Аналитический метод для склона, укрепленного жесткими сваями

111. Прямое испытание на сдвиг глинистого песка, армированного Live Stake

112. Анализ предельного равновесия сейсмической устойчивости откосов, укрепленных рядом свай

113. Экспериментальное и численное исследование уклонов, стабилизированных сваями в условиях поверхностных нагрузок

114. Аналитический прогноз для свай, используемых для стабилизации откосов

115. Анализ сейсмостойкости откосов, укрепленных рядом свай

116. Сравнение методов стабилизации откосов с помощью трехмерного анализа методом конечных элементов

117. Анализ свай, подверженных боковым смещениям грунта, с использованием метода трехмерных смещений

118. Экспериментальные и численные исследования круговой опоры основания на замкнутом зернистом грунтовом грунте, прилегающем к откосу

119. Оценка трехмерного воздействия на устойчивость откоса методом уменьшения прочности

120. Устойчивость откосов, усиленных усеченными сваями

121. Анализ кинематических пределов для откоса, укрепленного одним рядом стабилизирующих свай

122. Реакция свай на прогрессирующее движение грунта

123. Анализ поперечной силы на стабилизирующие сваи на песчаном откосе

124. Влияние расположения срезных штифтов в модели подрезанного откоса с использованием стержней карандаша

125. Снижение передачи напряжений за счет образования дугообразного эффекта в основании сотовой ячейки трубка

126. Оценка боковой силы, действующей на сваи для стабилизации оползней

127. Трехмерный анализ предельных значений сейсмического смещения уклона, укрепленного сваями

128. Численное исследование свай, стабилизирующих откос в недренированных глинистых откосах со слабым тонким слоем

129. Оценка влияния угла наклона на распределение давления грунт – сваи, действующего на стабилизирующие сваи на песчаных откосах

130. Новое оптимальное плоское расположение стабилизирующих свай, основанное на эффекте выгибания грунта и пределе устойчивости для трехмерных коллювиальных оползней

131. Нелинейный отклик жестких свай с боковой нагрузкой на скользящий грунт

132.

135. Новый метод расчета поперечной силы, действующей на стабилизирующие сваи, на основе механизма многоклинового поступательного движения

136. Эволюция смещения ползучего оползня, стабилизированного сваями

137. Численный анализ откосов, укрепленных рядом коротких свай

138. Упругие модели для нелинейного отклика жестких пассивных свай

139. Новый подход к определению толкающей силы оползня на основе взаимодействий оползня-сваи

140. Формулировка контакта балка с твердым телом для анализа методом конечных элементов взаимодействия сваи и грунта с произвольной дискретизацией

141. Использование опор под напряжением для стабилизации разрушения пологого откоса

143. Теоретический метод прогнозирования зарождения трещин в стабилизирующих сваях

144. Поведение склонов из армированной сваями глины с постепенным разрушением в условиях поверхностных нагрузок

145. Подход к проектированию на основе предельного равновесия для стабилизации откосов с использованием нескольких рядов просверленных валов

146. Метод анализа и проектирования для стабилизации откосов с использованием ряда пробуренных валов

147. Взаимодействие грунта и сваи для сваи малого диаметра, заложенной в сыпучий грунт, подверженного пассивной нагрузке

148. О надежности трехмерного численного анализа пассивных свай, используемых для стабилизации откосов в фрикционных грунтах

149. Тестовое исследование с помощью модели центрифуги для определения поведения усиления свай на откосах связного грунта в условиях землетрясения

150. Сравнение двух методов для оценки поперечная сила, действующая на стабилизирующие сваи для оползня в водохранилище «Три ущелья», Китай

151. Анализ трехмерной устойчивости однородного откоса, укрепленного микрошипами

152. Расчет на надежность откосов, укрепленных рядом просверленных валов

153. Расчетный метод стабилизации грунтовых откосов с помощью микронабор

154. Решения на основе Pu для стабилизации откосов

155. Корень усиление грунта: обзор аналитических моделей, результатов испытаний и приложений для проектирования

156. Экспериментальное и численное исследование поведения сваи под боковой нагрузкой в ​​глинистом откосе

157. Методика расчета на основе смещения для стабилизирующих откос свай

159. Поведение сваи-армирования откосов связного грунта: численное моделирование и центрифужные испытания

160. Граничная задача для анализа портальных двухрядных стабилизирующих свай

161. Новое математическое моделирование стабилизирующей сваи с предварительно напряженными анкерами с анкерами

162. Оптимизация проектирования на основе надежности для просверленных валов / наклонной системы (Конкурс студенческих работ DFI 2012)

164. Оползневые стабилизирующие сваи: экспериментальные данные и численная интерпретация

165. Оптимальное расположение свай при стабилизации откоса с помощью анализа пределов

166. Поведение двухрядных стабилизирующих свай при изгибе с выдержкой по времени

167. Численный анализ свай, подверженных боковому смещению грунта

168. Предельное давление на сваю с боковой нагрузкой во фрикционном грунте

169. Измеренное взаимодействие грунта и сваи для свай малого диаметра, заложенных в зернистый грунт, подверженный боковому смещению грунта

170. Анализ уклонов, стабилизированных сваями, на основе взаимодействия грунт-сваи

171. Гибридный метод анализа и проектирования откоса Стабилизирующие сваи

172. Трехмерное численное моделирование дискретных свай, используемых для стабилизации оползней

173. Исследование длины заложенной сваи в усиленном откосе

174. Влияние скользящей массы и жесткости сваи на остаточное усилие на стабилизирующие сваи

175. Сваи для стабилизации откоса и группы свай: параметрическое исследование и анализ конструкции

176. Исследование длины заделки свай для уклона, усиленного с помощью один ряд свай

177. Аналитическое решение для изучения эффекта свода грунта и его применение на основе взаимодействия грунта откосов и свай

178. Раствор реакции земляного полотна для свай для стабилизации оползней

179. Завершение «Поведение групп свай, подверженных движению грунта в очень мягкой глине, вызванному выемкой грунта», ДЕЛ Онг, К.Ф. Леунг и Ю.К. Чоу

180. Оценка и контроль подпорной конструкции SFRC

181. Анализ чувствительности, применяемый для стабилизации откоса при разрушении

182. Анализ устойчивости откоса, усиленного стабилизирующими сваями, разупрочняющегося от деформации

183. Численный анализ откоса, усиленного одним рядом свай

184. Экспериментальное и численное исследование ленточной опоры с опорой на стабилизированный песчаный откос

185. Осевой и изгибающий момент жестких свай, подверженных движению грунта

186. Экспериментальные и теоретические исследования вертикальных свай, армированных песчаных откосов, нагруженных ленточной опорой

188. Метод анализа для просверленных валов — стабилизированных откосов с использованием концепции арки

189. Анализ снижения прочности для откосов, укрепленных одним рядом свай

190. Трехмерное исследование методом конечных элементов поведения дуги в системе откос / просверленные стволы

191. Анализ предельных значений устойчивости уклонов, укрепленных сваями, против оползня в неоднородных и анизотропных грунтах

192. Физическое моделирование стабилизации оползней Методы в переуплотненной глине

193. Трехмерная оценка устойчивости существовавшего ранее оползня с несколькими направлениями скольжения методом снижения прочности

194. Автоматический анализ устойчивости откосов, укрепленных сваями

195. Приближенный метод определения поперечной силы на сваи или опоры, установленные для поддержки конструкции через скользящую массу грунта

196. Трехмерный анализ пассивной сваи методом конечных элементов поведение

197. Динамический комплексный метод контроля оползней

198. Оценка дамбы, поврежденной забивкой свай в мягкой глине

199. Сопряженные эффекты при анализе устойчивости систем сваи-откос

200. Поведение ленточных опор на песчаных откосах, стабилизированных сваями и шпунтовыми сваями

201. Реакция свай на поперечное смещение откоса

202. Эффекты откоса и опалубки на поведение свай с боковой нагрузкой

203. Несвязанный анализ стабилизирующих свай на выветриваемых склонах

204. Реакция гибких свай на поперечно-линейное перемещение скользящего слоя при оползнях

205. Трехмерный анализ реакции одиночной сваи на боковые движения грунта

206.