Прочность бетона — таблица определения класса

Дата публикации: 17.02.2021

Согласно действующему техническому регламенту — ГОСТ 26633-2015 тяжелые бетоны классифицируются по следующим показателям:

• прочности, от В7,5 до В120;
• морозостойкости, от F50 до F1000;
• водонепроницаемости от W2 до W20;
• истираемости: G1, G2, G3.

Основной характеристикой тяжелого бетона является показатель прочности бетонных кубиков в МПа, принятый с коэффициентом 0,95, учитывающим возможную неоднородность образцов одной партии — класс прочности бетона на сжатие В.

Класс прочности бетона на сжатие В — средняя величина, полученная в результате испытания партии кубических образцов из одной партии. На сжатие испытываются от 2 до 6 бетонных кубиков со стороной 10, 15 (базовый размер), 20, 25 и 30 см (ГОСТ 10180-2012). Подготовленные к испытаниям образцы должны укладываться в поверенные формы и твердеть при стандартных величинах температуры 20°С ±3°С и относительной влажности — 95% ±5% в течение 28 суток.

Прочность каждого образца при испытаниях на сжатие рассчитывается с точностью до 0,1 МПа с учетом величины разрушающей нагрузки, опорной площади образца и масштабного коэффициента, приводящего фактический размер образца к базовому. Фактическую прочность бетона всей партии определяют, как среднюю прочность серии единичных образцов одной партии с учетом коэффициента вариации показателя прочности.

Показатели наиболее употребительных классов прочности тяжелых бетонов:

Класс бетона по прочности на сжатие	Средняя прочность бетона, кг/см2 с учетом коэффициента вариации 13,5%,
В7,5	98,2
В10	131,0
В12,5	163,7
В15	196,5
В20	261,9
В22,5	294,4
В25	327,4
В30	392,9
В35	458,4
В40	523,9
В45	589,4
В50	654,8
В55	720,3
В60	785,8

На сферу использования тяжелого бетона в первую очередь влияет его прочность, например:

• B7,5 используется в качестве подготовок автомобильных дорог, для устройства фундаментов с малой нагрузкой, отмосток зданий, парковых дорожек, стяжек пола;
• B10 — B12,5 применяется для бетонирования несущих конструкций объектов малоэтажной застройки;
• B15 — B22,5 предназначены для устройства монолитных фундаментов и перекрытий, зданий нормальной этажности, бетонирования подпорных стенок;
• B25 — B30 — предназначены для устройства ответственных конструкций, в т.ч. ростверков и фундаментов, несущих конструкций монолитного каркаса, ванн бассейнов, емкостных сооружений;
• B35 — B60 — предназначены объектов транспортного и гидротехнического строительства оборонного назначения, сооружений башенного типа, атомных электростанций и др.

Прочностные показателя тяжелого бетона зависят преимущественно от соотношения в его составе ингредиентов:

• цемента;
• крупного заполнителя — известкового, гравийного или гранитного щебня;
• мелкого заполнителя — речного или карьерного песка, очищенных от ильных и глинистых примесей.

Так в бетоне класса В7,5 соотношение цемента, песка и щебня 1:4,6:7,0 трансформируется в 1:0,8:2,0 для бетона класса В60, причем если в малопрочном бетоне можно использовать известковый щебень и стандартный песок, то для изготовления бетона высокой прочности необходим только гранитный щебень и обогащенный песок.

---

Другие статьи по теме:

 

Марки бетона по прочности на сжатие М15

Прежде чем купить бетон в Москве, важно знать его прочностные характеристики. Прочность бетона – это то, какую нагрузку способен выдержать материал и не разрушиться.
Прочность на сжатие обычно определяют в лабораториях с помощью специального пресса и присваивают бетону марку (буква «М») с числом – округленный результат испытаний, измеряется в кгс/см². Таким образом марка М100 означает, что материал способен выдержать нагрузку в 98,2 кгс/см^2.

Существуют и другие методы определения прочности. Подробнее далее в статье.

Прочность бетона. Таблица. ГОСТ 10180-2012.

Помимо марки, есть еще и класс бетонов. Он обозначается буквой «B» с цифрой. Класс измеряется в мегапаскалях (МПа) и показывает предельную прочность на сжатие.

Каждый класс соответствует марке. Но класс считается более точным показателем, поэтому между марочной прочностью бетона и классовой могут быть различия. В таблице приведено соотношение марки и класса, а также возможные отклонения в прочности в %:

Методы определения прочностных характеристик бетона можно найти в ГОСТ 10180-2012.

Какая прочность бетона бывает?

Прочность раствора бывает трех видов, в зависимости от испытываемых нагрузок: на сжатие, на разрыв и на изгиб.

Прочность бетона на сжатие – основной общепринятый показатель характеристики бетонного раствора. Определяют путем разрушения образцов цилиндрической или кубической форм в специальном станке. Образец бетона помещают в пресс и постепенно повышают нагрузку. Сила, при которой цилиндр или куб разрушился, и есть предельная прочность материала на сжатие.

Такие испытания проводят обычно на 7-ой и 28-ой дни, после заливки конструкции. Через семь суток определяют раннее усиление сооружения. А тест на 28-ой день – это марочный показатель прочности.

Прочность на разрыв – то, как бетон сопротивляется растяжению. Проверить такую прочность довольно сложно, существуют только косвенные методы. К косвенным методам относится определение прочности на изгиб или разрыв цилиндрического образца с помощью специального оборудования.

Прочность бетона на изгиб – это способность бетонной плиты без армирования не разрушаться при изгибе. Этот показатель обычно равен 10-15% от прочности на сжатие.

Что влияет на прочность бетона?

Существует много факторов, которые влияют на прочность раствора: начиная с атмосферного влияния и заканчивая химическими процессами в смеси. Разберем основные:

• Водоцементное соотношение. Прочность цемента зависит от количества воды. Чем ее меньше, тем прочнее цементная смесь. Но раствор с малым содержание воды очень густой, поэтому размешивать его труднее и сложнее с ним работать.
• Состав
  . У каждой марки свой рецепт. Чем точнее соблюдены пропорции цемента, воды, песка, крупного заполнителя и других компонентов в составе, тем большей прочности можно ожидать. Мы рекомендуем покупать бетон у изготовителя, это гарантирует соблюдение рецепта.
  Еще на прочность влияет используемый цемент. Для того, чтобы готовая конструкция получилась максимально прочной, лучше использовать качественный, дорогой портландцемент.
  Глиноземистый цемент выделяет больше тепла, чем портландцемент, поэтому его рекомендуют использовать зимой. Смесь на основе глиноземистого цемента достигает марочной прочности даже при минусовых температурах.
• Пористость. Пустоты могут возникать из-за попадания в раствор пузырьков воздуха. Чем больше пор, тем менее прочной будет конструкция. Поэтому, после заливки, смесь тщательно трамбуют вибратором.
• Размешивание. Долгое размешивание приводит к испарению воды, и смесь теряет свою прочность.
• Температура воздуха
  . При отрицательных температурах вода в растворе замерзает, а при 30 градусах и выше, слишком быстро испариться. В обоих случаях это негативно скажется на прочности. Поэтому в смеси добавляют специальные присадки и ухаживают за конструкциями после заливки: увлажняют, укрывают и так далее.

таблица на сжатие по классам в МПа, от чего зависит

Прочность – это техническая характеристика, по которой определяется способность выдерживать механические или химические воздействия. Для каждого этапа строительства требуются материалы с разными свойствами. Для заливки фундамента здания и возведения стен применяется бетон разных классов. Если использовать материал с низким прочностным показателем для строительства конструкций, которые будут подвергаться значительным нагрузкам, то это может привести к растрескиванию и разрушению всего объекта.

Оглавление:

1. От чего зависит значение прочности?
2. Способы проверки качества бетона
3. График набора прочности
4. Маркировка растворов

Как только в сухую смесь добавляется вода, в ней начинается химический процесс. Скорость его протекания может увеличиваться или уменьшаться из-за многих факторов, например, температуры или влажности.

Что влияет на прочность?

На показатель оказывают влияние следующие факторы:

• количество цемента;
• качество смешивания всех компонентов бетонного раствора;
• температура;
• активность цемента;
• влажность;
• пропорции цемента и воды;
• качество всех компонентов;
• плотность.

Также он зависит количества времени, которое прошло с момента заливки, и использовалось ли повторное вибрирование раствора. Наибольшее влияние оказывает активность цемента: чем она выше, тем больше получится прочность.

От количества цемента в смеси также зависит прочность. При повышенном содержании он позволяет увеличить ее. Если же использовать недостаточное количество цемента, то свойства конструкции заметно снижаются. Увеличивается этот показатель лишь до достижения определенного объема цемента. Если засыпать больше нормы, то бетон может стать слишком ползучим и дать сильную усадку.

В растворе не должно быть слишком много воды, так как это приводит к появлению в нем большого количества пор. От качества и свойств всех компонентов напрямую зависит прочность. Если для замешивания использовались мелкозернистые или глинистые наполнители, то она снизится. Поэтому рекомендуется подбирать компоненты с крупными фракциями, так как они значительно лучше скрепляются с цементом.

От однородности замешанной смеси и применения виброуплотнения зависит плотность бетона, а от нее – прочность. Чем он плотнее, тем лучше скрепились между собой частицы всех компонентов.

Способы определения прочности

По прочности на сжатие узнаются эксплуатационные характеристики сооружения и возможные на него нагрузки. Вычисляется этот показатель в лабораториях на специальном оборудовании. Используются контрольные образцы, сделанные из того же раствора, что и отстроенное сооружение.

Также вычисляют ее на территории строящегося объекта, узнать можно разрушаемым или неразрушаемым способами. В первом случае либо разрушается сделанная заранее контрольная проба в виде куба со сторонами 15 см, либо с помощью бура из конструкции берется образец в виде цилиндра. Бетон устанавливается в испытательный пресс, где на него оказывается постоянное и непрерывное давление. Его увеличивают до тех пор, пока проба не начнет разрушаться. Показатель, полученный во время критической нагрузки, применяется для определения прочности. Этот метод разрушения пробы является самым точным.

Для проверки бетона неразрушаемым способом используется специальное оборудование. В зависимости от типа приборов он делится на следующие:

• ультразвуковой;
• ударный;
• частичное разрушение.

При частичном разрушении на бетон оказывают механическое воздействие, из-за чего он частично повреждается. Провести проверку прочности в МПа этим методом можно несколькими способами:

• отрывом;
• скалыванием с отрывом;
• скалыванием.

В первом случае к бетону на клей крепится диск из металла, после чего его отрывают. То усилие, которое потребовалось для его отрыва, и используется для вычисления.

Метод скалывания – разрушение скользящим воздействием со стороны ребра всего сооружения. В момент разрушения регистрируется значение приложенного давления на конструкцию.

Второй способ – скалывание с отрывом – показывает наилучшую точность по сравнению с отрывом или скалыванием. Принцип действия: в бетоне закрепляются анкера, которые впоследствии отрываются от него.

Определение прочности бетона ударным методом возможно следующими путями:

• ударный импульс;
• отскок;
• пластическая деформация.

В первом случае фиксируется количество энергии, создаваемой в момент удара по плоскости. Во втором способе определяется величина отскока ударника. При вычислении методом пластической деформации используются приборы, на конце которых расположены штампы в виде шаров или дисков. Ими ударяют о бетон. По глубине вмятины вычисляются свойства поверхности.

Метод с помощью ультразвуковых волн не является точным, так как результат получается с большими погрешностями.

Набор прочности

Чем больше прошло времени после заливки раствора, тем выше стали его свойства. При оптимальных условиях бетон набирает прочность на 100 % на 28-ой день. На 7-ой день этот показатель составляет от 60 до 80 %, на 3-ий – 30 %.

Рассчитать приблизительное значение можно по формуле: Rb(n) = марочная прочность*(lg(n)/lg(28)), где:

• n – количество дней;
• Rb(n) – прочность на день n;
• число n не должно быть меньше трех.

Оптимальной температурой является +15-20°C. Если она значительно ниже, то для ускорения процесса затвердения необходимо использовать специальные добавки или дополнительный обогрев оборудованием. Нагревать выше +90°C нельзя.

Поверхность должна быть всегда влажной: если она высохнет, то перестает набираться прочность. Также нельзя допускать замерзания. После полива или нагрева бетон снова начнет повышать свои прочностные характеристики на сжатие.

График, показывающий, сколько времени требуется для достижения максимального значения при определенных условиях:

Марка по прочности на сжатие

Класс бетона показывает, какую максимальную нагрузку в МПа он выдерживает. Обозначается буквой В и цифрами, например, В 30 означает, что куб со сторонами 15 см в 95% случаев способен выдержать давление 25 МПа. Также прочностные свойства на сжатие разделяют по маркам – М и цифрами после нее (М100, М200 и так далее). Эта величина измеряется в кг/см². Диапазон значений марки по прочности – от 50 до 800. Чаще всего в строительстве применяются растворы от 100 и до 500.

Таблица на сжатие по классам в МПа:

Класс (число после буквы – это прочность в МПа)	Марка	Средняя прочность, кг/см2
В 5	М75	65
В 10	М150	131
В 15	М200	196
В 20	М250	262
В 30	М450	393
В 40	М550	524
В 50	М600	655

М50, М75, М100 подходят для строительства наименее нагружаемых конструкций. М150 обладает более высокими прочностными характеристиками на сжатие, поэтому может применяться для заливки бетонных стяжек пола и сооружения пешеходных дорог. М200 используется практически во всех типах строительных работ – фундаменты, площадки и так далее. М250 – то же самое, что и предыдущая марка, но еще выбирается для межэтажных перекрытий в зданиях с малым числом этажей.

М300 – для заливки монолитных оснований, изготовления плит перекрытий, лестниц и несущих стен. М350 – опорные балки, фундамент и плиты перекрытий для многоэтажных зданий. М400 – создание ЖБИ и зданий с повышенными нагрузками, М450 – плотины и метро. Марка меняется в зависимости от количества содержащегося в нем цемента: чем больше его, тем она выше.

Чтобы перевести марку в класс, используется следующая формула: В = М*0,787/10.

Перед сдачей в эксплуатацию любого здания или другого сооружения из бетона оно обязательно должно быть проверено на прочность.

Основные методы определения прочности тяжелого бетона на сжатие в сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкциях и изделиях

Основные методы определения прочности тяжелого бетона на сжатие в сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкциях и изделиях

Рассмотрим некоторые основные методы и приборы определения прочности бетона в конструкциях, которыми пользуются на практике. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля осуществляется согласно ГОСТ 22690-88 «Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля», определения прочности ультразвуковым методом неразрушающего контроля осуществляется по ГОСТ 17624-87 «Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности», определение прочности по бетонным образцам, выбуренным или выпиленным из конструкций, осуществляется по ГОСТ 28570-90 «Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций».

Неразрушающие методы определения прочности на сжатие бетонных конструкций основаны на косвенных характеристиках показаний приборов, основанных на методах упругого отскока, ударного импульса, пластической деформации,отрыва, скалывания ребра и отрыва со скалыванием, скорости прохождения ультразвука. Определение прочности на сжатия по образцам, отобранным из конструкций, подразумевает испытание их на прессе.

Для определения класса и марки бетона в зависимости от прочности сжатия или растяжения, можно использовать табл.6, приложения 1, ГОСТ 26633-91 «Бетоны тяжелые и мелкозернистые»

СООТНОШЕНИЕ МЕЖДУ КЛАССАМИ БЕТОНА ПО ПРОЧНОСТИ НА СЖАТИЕ И РАСТЯЖЕНИЕ И МАРКАМИ

Таблица 6

Класс бетона по прочности	Средняя прочность бетона ()*, кгс/см2	Ближайшая марка бетона по прочности М	Отклонение ближайшей марки бетона от средней прочности класса, %,
Сжатие
В3,5	45,8	M50	+9,2
В5	65,5	M75	+14,5
В7,5	98,2	M100	+1,8
В10	131,0	M150	+14,5
B12,5	163,7	M150	-8,4
B15	196,5	M200	+1,8
В20	261,9	M250	-4,5
В22,5	294,7	M300	+1,8
В25	327,4	M350	+6,9
В27,5	360,2	M350	-2,8
В30	392,9	M400	+1,8
В35	458,4	M450	-1,8
В40	523,9	М550	+5,0
В45	589,4	M600	+1,8
B50	654,8	M700	+6,9
В55	720,3	M700	-2,8
В60	785,8	M800	+1,8
В65	851,3	M900	+5,7
В70	916,8	M900	-1,8
В75	982,3	М1000	+1,8
В80	1047,7	M1000	-4,6

____________

• Средняя прочность бетона R рассчитана при коэффициенте вариации V, равном 13,5 %, и обеспеченности- 95 % для всех видов бетона, а для массивных гидротехнических конструкций- при коэффициенте вариации V, равном 17 %, и обеспеченности- 90%.

Методы и приборы неразрушающего контроля

Для определения прочности бетона на сжатие данные показаний необходимо преобразовывать с помощью предварительно установленных градуировочных зависимостей между прочностью бетона и косвенной характеристикой прочности (в виде графика, таблицы или формулы), по методикам, указанным в ГОСТ 22690-88 и по прилагаемым графикам градуировочных зависимостей к приборам, установленным на заводе-изготовителей прибора.

Испытание прочности приборами неразрушающего контроля выполняют, непосредственно, в местах расположения конструкций, однако, также можно выполнять испытание бетона проб из конструкций. Испытание бетона в пробах рекомендуется для определения его прочности в труднодоступных зонах конструкций и в конструкциях, находящихся при отрицательной температуре. Пробу вмоноличивают в раствор, прочность которого на день испытания должна быть не менее половины прочности бетона пробы (для предотвращения разрушения пробы при испытании). Вмоноличивание проб в раствор удобно производить с использованием стандартных форм, для изготовления бетонных контрольных образцов по ГОСТ 10180-90. Расположение проб после распалубки представлено на рис.1.

Рис.1. 1 — проба бетона; 2 — наиболее удобная для испытания сторона пробы 3 — раствор, в котором закреплена проба

Обычно приборы поставляются с графиками градуировочной зависимости или с базовыми настройками для тяжелого бетона средних марок. Для обследования конструкций допускается применять методы упругого отскока, ударного импульса или пластической деформации, используя градуировочную зависимость, установленную для бетона, отличающегося от испытываемого (по составу, возрасту, условиям твердения, влажности), с уточнением ее в соответствии с методикой, приведенной в приложении 9 (ГОСТ 22690-88). Для ультразвуковых приборов требуется градуировка и корректировка согласно ГОСТ 17624, ГОСТ 24332 и методических рекомендаций МДС 62-2.01 ГУП «НИИЖБ» по контролю прочности бетона монолитных конструкций ультразвуковым методом поверхностного прозвучивания.

Согласно ГОСТ 22690-88 п. 4.4. для методов неразрушающего контроля число испытаний на одном участке, расстояние между местами испытаний на участке и от края конструкции, толщина конструкции на участке испытания должны быть не меньше значений, приведенных в табл. 3.

Таблица 3

Наименование метода	Число испытаний на участке	Расстояние между местами испытаний, мм	Расстояние от края конструкции до места испытаний, мм	Толщина конструкции
Упругий отскок	5	30	50	100
Ударный импульс	10	15	50	50
Пластическая деформация	5	30	50	70
Скалывание ребра	2	200	—	170
Отрыв	1	2 диаметра диска	50	50
Отрыв со скалыванием	1	5 глубин вырыва	150	Удвоенная глубина установки анкера

Метод упругого отскока

При испытании методом упругого отскока, расстояние, от мест проведения испытания до арматуры, должно быть, не менее 50 мм.
Испытание проводят в следующей последовательности:

• прибор располагают так, чтобы усилие прикладывалось, перпендикулярно к испытываемой поверхности, в соответствии с инструкцией по эксплуатации прибора;
• положение прибора, при испытании конструкции относительно горизонтали, рекомендуется принимать таким же, как при испытании образцов для установления градуировочной зависимости; при другом положении, необходимо вносить поправку на показания в соответствии с инструкцией по эксплуатации прибора;
• фиксируют значение косвенной характеристики, в соответствии с инструкцией по эксплуатации прибора;
• вычисляют среднее значение косвенной характеристики на участке конструкции.

Определение прочности бетона прибором «Склерометр – ОМШ1»

Склерометр предназначен для определения прочности бетона и раствора методом упругого отскока по ГОСТ 22690-88. Пределы измерений для данного метода- от 5, до 50 МПа (для марок бетона от М50 до М500)

Прибор представляет собой цилиндрический корпус со шкалой, в котором размещены ударный механизм с пружинами и стрелка – индикатор. Испытания проводят путем нажатия приставленного к бетону склерометра и после удара бойка и величине его отскока, зафиксированного стрелкой-индикатором по графику, определяют прочность бетона(раствора). Продолжительность одного испытания- 20 сек.

К склерометру прилагается график, определяющий зависимость между твердостью при ударе и прочностью бетона. График, построен путем выполнения большой серии испытаний на кубиках, причем каждый кубик раздавливался в прессе непосредственно, после испытания склерометром (до ± 32%).

Отрыв со скалыванием

При испытании, методом отрыва, участки должны располагаться в зоне наименьших напряжений, вызываемых эксплуатационной нагрузкой или усилием обжатия, предварительно напряженной арматуры.

Испытания проводят в следующей последовательности:

• если анкерное устройство не было установлено до бетонирования, то в бетоне сверлят или пробивают шпур, размер которого выбирают в соответствии с инструкцией по эксплуатации прибора в зависимости от типа анкерного устройства;
• в шпуре закрепляют анкерное устройство на глубину, предусмотренную инструкцией по эксплуатации прибора, в зависимости от типа анкерного устройства;
• прибор соединяют с анкерным устройством;
• нагрузку увеличивают, со скоростью 1,5 — 3,0 кН/с;
• фиксируют показание силоизмерителя прибора и глубину вырыва с точностью не менее 1 мм.

Если наибольший и наименьший размеры вырванной части бетона от анкерного устройства до границ разрушения по поверхности конструкции отличаются более чем в два раза, а также если глубина вырыва отличается от глубины заделки анкерных устройств более чем на 5 %, то результаты испытаний допускается учитывать только для ориентировочной оценки прочности бетона.

Еслис прибором применяются анкерные устройства в соответствии с приложением 2 ГОСТ 22690-88, то допускается использовать следующую градуировочную зависимость:

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Рекомендуемое

ГРАДУИРОВОЧНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ ДЛЯ МЕТОДА ОТРЫВА СО СКАЛЫВАНИЕМ

При использовании анкерных устройств, приведенных в приложении 2, прочность бетона R, МПа можно вычислять по градуировочной зависимости по формуле

(1)

где m1 — коэффициент, учитывающий максимальный размер крупного заполнителя в зоне вырыва и принимаемый равным 1 при крупности менее 50 мм и 1,1 при крупности 50 мм и более;

m2 — коэффициент пропорциональности для перехода от усилия вырыва, кН, к прочности бетона, МПа;

Р — усилие вырыва анкерного устройства, кН.

При испытании тяжелого бетона прочностью 10 МПа и более и керамзитобетона прочностью от 5 до 40 МПа значения коэффициента пропорциональности m2 принимают по табл. 9.

Таблица 9

Условие твердения бетона	Тип анкерного устройства	Предполагаемая прочность бетона, МПа	Глубина заделки анкерного устройства, мм	Значение коэффициента m2 для бетона
				тяжелого	легкого
Естественное	I	? 50	48	1,1	1,2
		> 50	35	2,4	—
	II	? 50	48	0,9	1,0
		> 50	30	2,5	—
	III	? 50	35	1,5	—
Тепловая обработка	I	? 50	48	1,3	1,2
		> 50	35	2,6	—
	II	? 50	48	1,1	1,0
		> 50	30	2,7	—
	III	? 50	35	1,8	—

Прибор для определения прочности бетона «ПИБ»

На испытываемой конструкции выбирают ровный участок размером 0,2×0,2 м и выполняют пробивку отверстия, глубиной 55×10-3 м перпендикулярно испытываемой поверхности. Допускается отклонение оси отверстия от нормали испытываемой поверхности до 1 градуса. Пробивку отверстия выполняют шлямбуром с оправкой или механизированным (электромеханическим) инструментом, обеспечивающим выполнение заданных требований.

В подготовленное отверстие устанавливается анкерное устройство, состоящее из конуса и 3-х сегментов, и накручивают гайку-тягу с усилием, предотвращающим проскальзывание анкерного устройства при испытании.

Опору прибора закручивают до упора в рабочий цилиндр. Винт поршневого насоса выкручивают в крайнее верхнее положение. Присоединяют прибор к гайке-тяге и выкручивают опору 4 до упора в поверхность испытываемого материала.

После проведения подготовительных операций производят вырыв анкерного устройства (тип 1 или 2). Вращают ручку поршневого насоса со скоростью, обеспечивающей приложение нагрузки равной 1,5 … ЗкН/с.

В момент разрушения испытываемого материала визуально устанавливают максимальное давление по манометру. Снятие показаний по манометру следует выполнять с точностью до 2,5 кгс/см2.

При проведении испытаний необходимо следить за тем, чтобы не происходило проскальзывания анкерного устройства. Результаты испытаний не учитываются, если произошло проскальзывание анкерного устройства более 5×10-3 м. Повторное испытание данного отверстия не допускается из-за возможности получения заниженных результатов. После вырыва анкерного устройства необходимо уточнить глубину разрушения бетона, используя для ее определения две линейки, одну из которых устанавливают ребром на поверхность бетона в зоне испытаний, другой — замеряют глубину.

Ультразвуковой метод

Ультразвуковой метод основан на связи между скоростью распространения ультразвуковых колебаний в бетоне и его прочностью. Прочность бетона в конструкциях определяют по экспериментально установленным градуировочным зависимостям «скорость распространения ультразвука — прочность бетона» или «время распространения ультразвука — прочность бетона» в зависимости от способа прозвучивания.

Ультразвуковые измерения в бетоне проводят способами сквозного или поверхностного прозвучивания. Сборные линейные конструкции (балки, ригели, колонны и др.) испытывают, как правило, способом сквозного прозвучивания в поперечном направлении. Изделия, конструктивные особенности которых затрудняют осуществление сквозного прозвучивания, а также плоские конструкции (плоские, ребристые и многопустотные панели перекрытия, стеновые панели и т. д.) испытывают способом поверхностного прозвучивания. При этом база прозвучивания при измерениях на конструкциях должна быть такой же, как на образцах при установлении градуировочной зависимости.

Между бетоном и рабочими поверхностями ультразвуковых преобразователей должен быть обеспечен надежный акустический контакт, для чего применяют вязкие контактные материалы (солидол по ГОСТ 4366, технический вазелин по ГОСТ 5774 и др.).

Градуировочную зависимость «скорость — прочность» устанавливают при испытании конструкций способом сквозного прозвучивания. Градуировочную зависимость «время — прочность» устанавливают при испытании конструкций способом поверхностного прозвучивания.

Допускается при испытании конструкций способом поверхностного прозвучивания использовать градуировочную зависимость «скорость — прочность» с учетом коэффициента перехода, определяемого в соответствии с приложением 3.

Измерение времени распространения ультразвука в бетоне конструкций следует проводить в направлении, перпендикулярном уплотнению бетона. Расстояние от края конструкции до места установки ультразвуковых преобразователей должно быть не менее 30 мм. Измерение времени распространения ультразвука в бетоне конструкций следует проводить в направлении, перпендикулярном направлению рабочей арматуры. Концентрация арматуры вдоль выбранной линии прозвучивания не должна превышать 5 %. Допускается прозвучивание вдоль линии, расположенной параллельно рабочей арматуре, если расстояние от этой линии до арматуры составляет не менее 0,6 длины базы.

Пульсар 1.2.

Рис. 2. Внешний вид прибора
Пульсар-1.2: 1 — вход приемника;
2 — выход излучателя

Прибор состоит из электронного блока (см. рис. 3.2) и ультразвуковых преобразователей — раздельных или объединенных в датчик поверхностного прозвучивания. На лицевой панели электронного блока расположены: 12-ти клавишная клавиатура и графический дисплей. В верхней торцевой части корпуса установлены разъёмы для подключения датчика поверхностного прозвучивания или отдельных УЗ преобразователей для сквозного прозвучивания. На правой торцевой части прибора расположен разъем USB интерфейса. Доступ к аккумуляторам осуществляется через крышку батарейного отсека на нижней стенке корпуса.

Работа прибора основана на измерении времени прохождения ультразвукового импульса в материале изделия от излучателя к приемнику. Скорость ультразвука вычисляется делением расстояния между излучателем и приемником на измеренное время. Для повышения достоверности в каждом измерительном цикле автоматически выполняется 6 измерений и результат формируется путем их статистической обработки с отбраковкой выбросов. Оператор выполняет серию измерений (от 1 до 10 измерений по его выбору), которая также подвергается математической обработке с определением среднего значения, коэффициента вариации, коэффициента неоднородности и с отбраковкой выбросов.

Скорость распространения ультразвуковой волны в материале зависит от его плотности и упругости, от наличия дефектов (трещин и пустот), определяющих прочность и качество. Следовательно, прозвучивая элементы изделий, конструкций и сооружений можно получать информацию о:

• прочности и однородности;
• модуле упругости и плотности;
• наличии дефектов и их локализации.
• форме А-сигнала

Возможны варианты прозвучивания со смазкой и сухим контактом (протекторы, конусные насадки), см. рис. 3.1.

Рис. 3. Варианты прозвучивания

Прибор осуществляет запись и визуализацию принимаемых УЗК, имеет встроенные цифровые и аналоговые фильтры, улучшающие соотношение «сигнал-помеха». Режим осциллографа позволяет просматривать сигналы на дисплее (в задаваемом масштабах времени и усиления), вручную устанавливать курсор в положение контрольной метки первого вступления. Пользователь имеет возможность вручную изменять усиление измерительного тракта и смещать ось времени для просмотра и анализа сигналов первого вступления и огибающей.

Оформление результатов для методов определения прочности неразрушающего контроля

Результаты испытаний прочности бетона заносят в журнал, в котором должно быть указано:

• наименование конструкции, номер партии;
• вид контролируемой прочности и ее требуемое значение;
• вид бетона;
• наименование неразрушающего метода, тип прибора и его заводской номер;
• среднее значение косвенной характеристики прочности и соответствующее значение прочности бетона;
• сведения об использовании поправочных коэффициентов;
• результаты оценки прочности бетона;
• фамилия и подпись лица, проводившего испытание, дата испытания.

Для ультразвукового метода определения прочности нужно воспользоваться формой журнала, установленной в приложениях №8-9, ГОСТ 17624-87 «Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности»

Прочность бетона на сжатие в МПА таблица ГОСТ по маркам

Прочность бетона в МПа по маркам – один из главных критериев выбора этого материала, от которого будет напрямую зависеть срок службы бетонной конструкции и сохранение целостности на всем протяжении эксплуатации. Этот показатель влияет не только на долговечность и способность выдерживать высокие нагрузки, но и сферу применения изделия. Поэтому выбирая бетон необходимо особе внимание уделять марки и классу, присвоенным бетону в результате проведенного исследования и отображенных в соответствующей документации.

Как определяют марку и класс прочности

Наиболее распространенным вариантом проведения испытания бетона на прочность бетона на сжатие Мпа является использование метода разрушающего контроля. Для определения показателя используют бетонные образцы в форме куба с равным соотношением сторон 15x15x15 см, забор которых осуществляется с заданной области застывшей бетонной массы. Данная процедура проводится только по прошествии 28 суток с момента заливки при нахождении раствора в нормальных естественных условиях. Для определения прочности полученные образцы фиксируются в специальной форме, где подвергаются нагрузке.

Класс бетона

Класс бетона в МПа, обозначаемый буквой «В», отображает кубиковую прочность, определяемую в процессе сжатия образца. Он показывает максимально возможное давление (МПа), которое способен выдержать бетон с допуском вероятного разрушения не больше 5 единиц из 100 образцов, применяемых для проведения испытаний. Класс прочности определяется по итоговому результату в соответствии со СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции». Данный показатель указывается с вероятностью 95% конкретным значением, который может варьироваться в зависимости от качества материала от 0,5 до 120 мегапаскалей.

Если известен класс бетона и ближайшая к нему марка бетона, то поможет определить прочность бетона на сжатие таблица ГОСТ:

Класс бетона	Марка бетона	Прочность (Мпа)
В5	М75	6.42
В10	М150	12.84
В15	М200	19.26
В25	М350	32.11
В35	М450	44.95
В45	М600	57.8

В зависимости от технических и эксплуатационных характеристик, классы бетона по прочности разделяют на несколько категорий:

• конструкционные – имеют прочность бетона В30 в Мпа, но не менее В12;
• конструкционно-теплоизоляционные от В5 до В10;
• теплоизоляционные – до В2;
• для возведения усиленных сооружений – от В45.

Марка бетона

Марка бетона, которая обозначается буквой «М» – максимальный предел прочности образца бетона на сжатие, измеряемое в кгс/см². Данный показатель определяется числовым значением от 50 до 1000 с допуском отклонения около 13.5%. В отличие от класса, гарантирующего 95% обеспеченность бетонной прочности, марка отображает только среднее значение этого параметра, регламентируемого ГОСТ 26633-91, который устанавливает следующее соответствие марок бетона значению его прочности и классу:

Класс бетона	Среднее значение прочности кгс/см²	Класс бетона
М75	65	В5
М150	131	В10
М200	196	В15
М350	327	В25
М450	458	В35
М600	589	В45

В зависимости от назначения и сферы применения, марки бетона делят на три основные группы:

• легкие бетоны – от М5 до М150, предназначенные для возведения несущих конструкций, изготовления перемычек и конструктива, строительства малоэтажных зданий;
• обычные – от М200 до М400, применяемые в ремонтно-строительных работах для организации фундамента, стяжки, пола, отмосток, лестничных маршей, а также возведения несущих конструкций в небольших зданиях и чаш бассейнов;
• тяжелые – от М450, отличающиеся максимальной плотностью и прочностью, поэтому используемые для возведения военных объектов и конструкций особого назначения.

Автор статьи

Виктор Филонцев

Образование:
НИУ МСГУ, Кафедра Технологии вяжущих веществ и бетонов, 2003.

Опыт работы:
12 лет в сфере производства бетона.

Текущая деятельность:
независимые консультации в сфере строительства.

Определение прочности бетона: методы определения, ГОСТ

При обследовании конструкций, сооружений и зданий обязательным этапом является определение прочности бетона. От этого значения напрямую зависит безопасность и срок эксплуатации любой изготовленной с применением бетона конструкции или отдельных элементов строительных сооружений.

Зная прочностные показатели бетона можно избежать ряда проблем и предотвратить ухудшение эксплуатационных качеств построек и преждевременное их разрушение. Кроме этого определение класса прочности бетона является неизбежной процедурой при сдаче здания в эксплуатацию.

От чего зависит прочность

Бетон набирает прочность вследствие происходящих при взаимодействии бетонной смеси с водой химических процессов. При этом скорость химических реакций под влиянием некоторых факторов может ускоряться или замедляться, что непосредственно влияет на прочностные характеристики конечного продукта.

К числу основных технологических факторов относят:

• размеры и форма конструкции;
• коэффициент усадки бетона при заливке;
• степень активности цемента;
• процент вместительности в смеси цемента;
• пропорции в используемом растворе цемента и воды;
• типы и качество применяемых наполнителей, и правильность их смешивания;
• степень уплотнения;
• время застывания раствора;
• условия, в которых происходит отверждение: показатели влажности и температуры;
• применение повторного вибрирования;
• условия транспортировки раствора;
• уход за монолитной конструкцией после заливки.

От каждого из этих критериев зависит какой прочностью будет обладать бетон и надежность возведенных из него сооружений или отдельных конструктивных элементов.

Прочностные характеристики бетона могут ухудшиться если нарушены производственные технологии. Как пример грубых нарушений можно привести превышение допустимого времени пребывания в пути бетонной смеси, не выполнение уплотнения и трамбовки при заливке и другие.

Виды прочности бетона

Чтобы определить безошибочно прочность бетона необходимо знать какой она бывает:

• проектная. Предполагает полную нагрузку на конкретную марку бетона. Значение получить можно того, как проведено определение прочности по контрольным образцам. Испытанию подлежат образцы при естественной выдержке в течение 28 суток;
• нормированная. Значения определяются по нормативным документам и ГОСТам;
• требуемая. Принимаются минимальные показатели, допускаемые указанными в проектной документации нагрузками. Получить такие значения можно только в специализированных строительных лабораториях;
• фактическая. Получается величина в ходе проведения испытаний. Число должно составлять не менее 70% от проектной. Прочность такого вида является отпускной;
• разопалубочная. Обозначает, когда можно разопалубливать конструкции или испытательные образцы без из деформаций.

Обычно в первые 7-15 суток при условии оптимальной влажности и температуре 15-25 бетон достигает прочности до 70%. Если такие условия не выдерживаются, то соответственно затягиваются и сроки.

Обычно говоря о прочности, под этим понятием подразумевают кубиковую на сжатие. Но профессиональные бетонщики в обязательном порядке уточняют следующие характеристики:

• на сжатие. Основой маркировки здесь выступает кубиковая прочность, получаемая при испытании образцов на прессе. Определение прочности бетона на сжатие с образцами кубической формы и 28-суточного возраста считается эталонным. Но довольно часто проводят также испытания бетона на 7 сутки после заливки;
• на изгиб. Как правило рассчитывается при проектных работах;
• на осевое растяжение. В лабораторных условиях достаточно трудно создать для образца требуемы нагрузки, поэтому проектировщики применяют конкретные величины, введенные в проектных институтах;
• передаточная. Обозначает прочность в момент обжатия, когда бетону передается напряжение арматуры. Величина указана в технических и проектных документах.

От того, насколько точно вычислена прочность, зависит надежность изготавливаемых из материала конструкций. Поэтому в расчетах важен каждый исчисляемый показатель.

Какие требования к проверке предъявляет ГОСТ

Качество бетона на прочность проверяют как сами производители, так и контролирующие органы, руководствуясь при этом требованиями ГОСТов. Методика проведения испытаний и порядок обработки полученных результатов регламентированы ГОСТами 22690-88, 10180-2012, 18105-2010, 7473-2010, 13015-2003, 17621-87, 27006-86, 28570-90.

Указанные стандарты распространяются на все виды бетона и четко определяют правила проведения испытаний всеми существующими методами и оценки прочности. Основными нормируемыми и контролируемыми значениями в ходе проверок являются:

• прочность на сжатие в конструкциях или отобранных образцах. Обозначается буквой В, определяется в классах;
• прочность на осевое растяжение (Bt) – устанавливается класс;
• водонепроницаемость (W) – проводится определение марки бетона;
• морозостойкость (F) – рассчитывается марка;
• средняя плотность (D) – исчисляется в марках.

Проводятся испытания разными методами, при этом исследуются вырубленные из монолита или только что залитые образцы площадью от 100 до 900 см².  Расстояние от края конструкции и между проверяемыми местами, и количество измерений четко регламентированы нормативными документами.

Все полученные значения записываются в протокол определения прочности бетона, согласно которого определяются прочностные свойства сооружений на предмет соответствия всем действующим нормативам.

Определяются прочностные значение в Мпа или кгс/см². Ниже приведена таблица определения прочности бетона разных классов и марок.

Какие существуют методы испытаний

В обследовании уже построенных зданий и в производстве стройматериалов применяются разные методы определения прочности бетона. Все они разделяются на функциональные группы: разрушающие и неразрушающие. Последние выполняются прямым и косвенным способами.

С помощью данных методик осуществляется контроль и получается оценка прочностных показателей бетона в уже возведенных и эксплуатируемых зданиях, на стройплощадках и в лабораторных условиях.

Разрушающие методы

Испытания разрушающим методом подразумевают вырубку или выпиливание образцов из готовой бетонной конструкции, которые впоследствии разрушаются на специальном прессе. Цифровые величины сжимающих усилий фиксируются после каждого испытательного мероприятия.

Такой способ позволяет получить достоверную информацию о характеристиках материала, но из-за высокой трудоемкости, дороговизны и образования на сооружениях локальных разрушений используется только в крайних случаях.

В условиях производства проверки выполняют на специально заготовленных сериях образцов, отобранных из рабочей смеси с полным соблюдением технических регламентов и стандартов. Образцы цилиндрической или кубовидной форм выдерживаются в максимально приближенной к заводским условиям среде, после чего проходят тестирование на прессе.

Неразрушающие прямые

Контрольные проверочные тесты прямым неразрушающим методом контроля осуществляются без нанесения повреждений обследуемым объектам. Для механического воздействия на исследуемую плоскость применяются специальные приборы для определения прочности бетона, с помощью которых взаимодействие производится:

• способом отрыва. Составом на основе эпоксидов к монолитной поверхности приклеивается диск из высокопрочной стали. Далее с применением специальных механизмов диск вместе с бетонным фрагментом отрывается. Посредством математических расчетов условная величина усилия переводится в определяемый показатель;
• методом отрыва со скалыванием. В данном случае прибор не к диску крепится, а непосредственно в полость бетонного объекта. В просверленные отверстия помещаются анкеры лепесткового типа, после чего элемент материала нужного размера извлекается. При этом устанавливается разрушающее усилие;
• способом скалывания ребра. Применяется к таким конструкциям с наличием в них колонн, перекрытий и балок. К выступающему участку крепится прибор, нагрузка плавно увеличивается. Глубину и усилие скола устанавливают в момент разрушения, затем искомая прочность рассчитывается по формуле.

Механические методы определения прочности бетона не применяются, когда менее 20 мм составляет толщина защитного слоя. Особо относится это к технике скалывания.

Неразрушающие косвенные

При таких испытаниях прочность устанавливается без введения в тело конструкции тестирующих устройств. В данном случае применяют следующие способы:

• исследование ультразвуком. Прибор устанавливается на ровную неповрежденную поверхность, по предварительно составленной программе прозванивают один за другим каждый участок. Ультразвуковым способом прочностные показатели получаются путем сравнивания скорости прохождения волн в эталонном образце и готовой конструкции;
• метод ударного импульса. Здесь молотком Шмидта ударяют по поверхности бетона и фиксируют образуемую при ударе энергию. Точность искомых значений с помощью техники ударного импульса относительно невысокая;
• метод упругого отскока. Проводится стекломером, который измеряет путь бойка при ударе о бетон;
• способ пластического отскока. Состоит в сравнении образующего вследствие удара металлическим шаром размеров следа с эталонным отпечатком. На практике применяется наиболее часто, проводится молотком Кашкарова, в корпус которого помещается стальной стержень.

Основные характеристики контроля прочности ударным методом, отрывом и другими неразрушающими способами приведены в таблице.

Заключение

Испытание бетона – неотъемлемый этап контроля и определения прочности материала. Среди существующих методов исследования наиболее целесообразным считается неразрушающий контроль бетона.  Входящие в данную категорию способы более доступны в финансовом плане в отношении к лабораторным испытаниям. Но для получения точных результатов необходимо правильно выстроить градуировочную зависимость приборов, а также устранить все искажающие результаты измерений факторы.

 

Определение прочности бетона при обследовании зданий и сооружений

А. В. Улыбин, к. т. н.; С. Д. Федотов, Д. С. Тарасова (ПНИПКУ «Венчур», Санкт-Петербург)

В предлагаемой статье рассмотрены основные методы неразрушающего контроля прочности бетона, применяемые при обследовании конструкций зданий и сооружений. Приведены результаты экспериментов по сопоставлению данных, получаемых неразрушающими методами контроля и испытанием образцов. Показывается преимущество метода отрыва со скалыванием перед другими методами контроля прочности. Описываются мероприятия, без выполнения которых применение косвенных неразрушающих методов контроля недопустимо.

Прочность бетона на сжатие является одним из наиболее часто контролируемых параметров при строительстве и обследовании железобетонных конструкций. Имеется большое число методов контроля, применяемых на практике. Более достоверным, сточки зрения авторов, является определение прочности не по контрольным образцам (ГОСТ 10180–90), изготовляемым из бетонной смеси, а по испытанию бетона конструкции после набора им проектной прочности. Метод испытания контрольных образцов позволяет оценить качество бетонной смеси, но не прочность бетона конструкции. Это вызвано тем, что невозможно обеспечить идентичные условия набора прочности (вибрирование, прогрев и др.) для бетона в конструкции и бетонных кубиков образцов.

Методы контроля по классификации ГОСТ 18105–2010 («Бетоны. Правила контроля и оценки прочности») разделены на три группы:

• Разрушающие;
• Прямые неразрушающие;
• Косвенные неразрушающие.

Таблица 1. Характеристики методов неразрушающего контроля прочности бетона.

№	Наименование метода	Диапазон применения*, МПа	Погрешность измерения**
1	Пластической деформации	5 – 50	± 30 – 40%
2	Упругого отскока	5 – 50	± 50%
3	Ударного импульса	10 – 70	± 50%
4	Отрыва	5 – 60	Нет данных
5	Отрыва со скалыванием	5 – 100	Нет данных
6	Скалывания ребра	5 – 70	Нет данных
7	Ультразвуковой	5 – 40	± 30 – 50%

*По требованиям ГОСТ 17624–87 и ГОСТ 22690–88;

**По данным источника без построения частной градуировочной зависимости 

К методам первой группы относится упомянутый метод контрольных образцов, а также метод определения прочности путем испытания образцов, отобранных из конструкций. Последний является базовым и считается наиболее точным и достоверным. Однако при обследовании к нему при бегают довольно редко. Основными причинами этого являются существенное нарушение целостности конструкций и высокая стоимость исследований.

Измерители прочности бетона на нашем сайте.

В основном применяются методы определения прочности бетона неразрушающим контролем. При этом большая часть работ выполняется косвенными методами. Среди них наиболее распространенными на сегодняшний день являются ультразвуковой метод по ГОСТ 17624–87, методы ударного импульса и упругого отскока по ГОСТ 22690–88. Однако при использовании указанных методов редко соблюдаются требования стандартов по построению частных градуировочных зависимостей. Некоторые исполнители не знают этих требований.

Другие знают, но не понимают, насколько велика ошибка результатов измерений при использовании зависимостей, заложенных или прилагаемых к прибору, вместо зависимости, построенной на конкретном исследуемом бетоне. Есть «специалисты», которые знают об указанных требованиях норм, но пренебрегают ими, ориентируясь на финансовую выгоду и неосведомленность заказчика в данном вопросе.

Про факторы, влияющие на ошибку измерения прочности без построения частных градуировочных зависимостей, написано много работ. В табл.1 представлены данные по максимальной погрешности измерений различными методами, приведенные в монографии по неразрушающему контролю бетона.

В дополнение к обозначенной проблеме использования несоответствующих («ложных») зависимостей обозначим еще одну, возникающую при обследовании. Согласно требованиям СП 13-102-2003 обеспечение выборки измерений (параллельных испытаний бетона косвенным и прямым методом) на более чем 30 участках является необходимым, но не достаточным для построения и использования градуировочной зависимости. Необходимо, чтобы полученная парным корреляционно­ регрессионным анализом зависимость имела высокий коэффициент корреляции (более 0,7) и низкое СКО (менее 15% от средней прочности). Чтобы данное условие выполнялось, точность измерений обоих контролируемых параметров (например, скорость ультразвуковых волн и прочность бетона) должна быть достаточно высокой, а прочность бетона, по которому строится зависимость, должна изменяться в широком диапазоне.

При обследовании конструкций указанные условия выполняются редко. Во-первых, даже базовый метод испытания образцов нередко сопровождается высокой погрешностью. Во-вторых, за счет неоднородности бетона и других факторов [4] прочность в поверхностном слое (исследуемая косвенным методом) может не соответствовать прочности того же участка на некоторой глубине (при использовании прямых методов). И наконец, при нормальном качестве бетонирования и соответствии класса бетона проектному в пределах одного объекта редко можно встретить однотипные конструкции с прочностью, изменяющейся в широком диапазоне (например, от В20 до В60). Таким образом, зависимость приходится строить по выборке измерений с малым изменением исследуемого параметра.

В качестве наглядного примера вышеуказанной проблемы рассмотрим градуировочную зависимость, представленную на рис. 1. Линейная регрессионная зависимость построена по результатам ультразвуковых измерений и испытаний на прессе образцов бетона. Несмотря на большой разброс результатов измерений, зависимость имеет коэффициент корреляции 0,72, что до­пустимо по требованиям СП 13-102-2003. При аппроксимации функциями, отличными от линейной (степенной, логарифмической и пр.) коэффициент корреляции был менее указанного. Если бы диапазон исследуемой прочности бетона был меньше, например от 30 до 40 МПа (область, выделенная красным цветом), то совокупность результатов измерений превратилась бы в «облако», представленное в правой части рис. 1. Данное облако точек характеризуется отсутствием связи между измеряемым и искомым параметрами, что подтверждается максимальным коэффициентом корреляции 0,36. Иными словами, градуировочную зависимость здесь не построить.

РИС. 1. Зависимость между прочностью бетона и скоростью ультразвуковых волн

Также необходимо отметить, что на рядовых объектах количество участков измерения прочности для построения градуировочной зависимости сопоставимо с общим количеством измеряемых участков. В данном случае прочность бетона может быть определена по результатам только прямых измерений, а в градуировочной зависимости и использовании косвенных методов контроля уже не будет смысла.

Таким образом, без нарушения требований действующих норм для определения прочности бетона при обследовании в любом случае необходимо в том или ином объеме использовать прямые неразрушающие либо разрушающие методы контроля. Учитывая это, а также обозначенные выше проблемы, далее более подробно рас­ смотрим прямые методы контроля.

К данной группе по ГОСТ 22690–88 относится три метода:

1. Метод отрыва.
2. Метод отрыва со скалыванием.
3. Метод скалывания ребра.

Метод отрыва

Метод отрыва основан на измерении максимального усилия, необходимого для отрыва фрагмента бетонной конструкции. Отрывающая нагрузка прилагается к ровной поверхности испытываемой конструкции за счет приклеивания стального диска (рис. 2), имеющего тягу для соединения с прибором. Для приклеивания могут использоваться различные клеи на эпоксидной основе. В ГОСТ 22690–88 рекомендуются клеи ЭД20 и ЭД16 с цементным наполнителем.
На сегодняшний день могут применяться современные двухкомпонентные клеи, производство которых хорошо налажено (POXIPOL, «Контакт», «Момент» И др.). В отечественной литературе по испытанию бетона методика испытания предполагает приклеивание диска к участку испытания без дополнительных мероприятий по ограничению зоны отрыва. В таких условиях площадь отрыва является непостоянной и должна определяться после каждого испытания. В зарубежной практике перед испытанием участок отрыва ограничивается бороздой, создаваемой кольцевыми сверлами (коронками). В данном случае площадь отрыва постоянна и известна, что увеличивает точность измерений.

После отрыва фрагмента и определения усилия определяется прочность бетона на растяжение (R(bt)) , по которой с помощью пересчета по эмпирической зависимости может быть определена прочность на сжатие (R). Для перевода можно воспользоваться выражением, указанным в пособии: 

Для метода отрыва могут применяться различные приборы, используемые и для метода отрыва со скалыванием, такие как ПОС-50МГ4, ОНИКС­ОС, ПИБ, DYNA (рис. 2), а также старые аналоги: ГПНВ-5, ГПНС-5. Для проведения испытания необходимо наличие захватного устройства, соответствующего тяге, расположенной на диске.

Рис. 2. Прибор для метода отрыва с диском для приклеивания к бетону

В России метод отрыва не нашел широкого распространения. Об этом свидетельствует и отсутствие серийно выпускаемых приборов, приспособленных для крепления к дискам, а также самих дисков. В нормативных документах отсутствует зависимость для перехода от усилия вырыва к прочности на сжатие. В новом ГОСТ 18105–2010, а также предшествующем ГОСТ Р 53231–2008 метод отрыва не включен в перечень прямых методов неразрушающего контроля и вообще не упоминается. Причиной этому, по всей видимости, является ограниченный температурный диапазон применения метода, что связано с продолжительностью твердения и (или) невозможностью использования эпоксидных клеев при низкой температуре воздуха. Большая часть России расположена в более холодных климатических зонах, чем страны Европы, поэтому данный метод, широко при меняемый в европейских странах, в нашей стране не используется. Другим отрицательным фактором является необходимость сверления борозды, что дополнительно снижает производительность контроля.

Метод отрыва со скалыванием

Рис. 3. Испытание бетона методом отрыва со скалыванием

Данный метод имеет много общего с описанным выше методом отрыва. Основным отличием является способ крепления к бетону. Для приложения отрывающего усилия используются лепестковые анкеры различных размеров. При обследовании конструкций анкеры закладываются в шпур, пробуренный на участке измерения. Так же, как и при методе отрыва, измеряется разрушающее усилие (Р). Переход к прочности бетона на сжатие осуществляется по указанной в ГОСТ 22690 зависимости: R=m₁•m₂•P, где m₁ — коэффициент, учитывающий максимальный размер крупного заполнителя, m₂ — коэффициент перехода к прочности на сжатие, зависящий от вида бетона и условий твердения.

В нашей стране данный метод нашел, пожалуй, самое широкое распространение благодаря своей универсальности (табл.1), относительной простоте крепления к бетону, возможности испытания практически налюбом участке конструкции. Основными ограничениями для его применения являются густое армирование бетона и толщина испытываемой конструкции, которая должна быть больше, чем удвоенная длина анкера. Для выполнения испытаний могут использоваться приборы, указанные выше.

Таблица 2. Сравнительные характеристики прямых методов неразрушающего контроля

Преимущества	Метод
	Отрыв	Отрыв со скалыванием	Скалывание ребра
Определение прочности бетонов классом более В60	–	+	–
Возможность установки на неровную поверхность бетона (неровности более 5 мм)	–	+	–
Возможность установки на плоский участок конструкции (без наличия ребра)	+	+	–
Отсутствие потребности в источнике электроснабжения для установки	+*	–	+
Быстрое время установки	–	+	+
Работа при низких температурах воздуха	–	+	+
Наличие в современных стандартах	–	+	+

*Без сверления борозды, ограничивающей участок отрыва.

Помимо более простого и быстрого крепления к бетону конструкции по сравнению с методом отрыва, не требуется обязательное наличие ровной поверхности. Главным условием является необходимость того, чтобы кривизна поверхности была достаточной для установки прибора на тягу анкера. В качестве примера на рис. 3 представлен прибор ПОС-МГ4, установленный на деструктированную поверхность устоя гидротехнического сооружения.

Метод скалывания ребра

Последним прямым методом неразрушающего контроля является модификация метода отрыва — метод скалывания ребра. Основное отличие заключается в том, что прочность бетона определяют по усилию (Р), необходимому для скалывания участка конструкции, расположенному на внешнем ребре. В нашей стране долгое время выпускались приборы типа ГПНС-4 и ПОС-МГ4 Скол, конструкция которых предполагала обязательное наличие двух рядом расположенных внешних углов конструкции.

Захваты прибора подобно струбцине крепились на испытываемый элемент, после чего через захватывающее устройство прилагалось усилие к одному из ребер конструкции. Таким образом, испытание можно было проводить только на линейных элементах (колонны, ригели) или в проемах на краях плоских элементов (стены, перекрытия). Несколько лет назад была разработана конструкция прибора, которая позволяет устанавливать его на испытываемый элемент с наличием только одного внешнего ребра. Закрепление осуществляется к одной из поверхностей испытываемого элемента при помощи анкера с дюбелем. Данное изобретение несколько расширило диапазон применения прибора, но одновременно с этим уничтожило основное преимущество метода скалывания, которое заключалось в отсутствии необходимости сверления и потребности в источнике электроэнергии.

Прочность бетона на сжатие при использовании метода скалывания ребра определяется по нормированной зависимости: R=0,058•m•(30P+P²),

где m — коэффициент, учитывающий крупность заполнителя.

Для наглядности сравнения характе­ристики прямых методов контроля представлены в табл. 2.

По данным, приведенным в таблице, видно, что наибольшим числом преимуществ характеризуется метод отрыва со скалыванием.

Однако, несмотря на возможность применения данного метода по указаниям норм без построения частной градуировочной зависимости, у многих специалистов возникает вопрос о точности получаемых результатов и соответствии их прочности бетона, определяемой методом испытания образцов. Для исследования этого вопроса, а также сопоставления результатов измерений, полученных прямым методом, с результатами измерений косвенными методами проведен эксперимент, опиcанный далее.

Результаты сравнения методов 

В лаборатории «Обследование и испытание зданий и сооружений» ФГБОУ ВПО «СПБГПУ» были проведены исследования при использовании различных методов контроля. В качестве объекта исследования использован фрагмент бетонной стены, выпиленный алмазным инструментом. Габариты бетонного образца — 2,0×1,О х 0,3 м.

Армирование выполнено двумя сетками арматуры диаметром 16 мм, расположенной с шагом 100 мм с величиной защитного слоя 15–60 мм. В исследуемом образце применен тяжелый бетон на заполнителе из гранитного щебня фракции 20–40.

Для определения прочности бетона использован базовый разрушающий метод контроля. Из образца с помощью установки алмазного сверления выбурены 11 кернов различной длины диаметром 80 мм. Из кернов изготов­ лены 29 образцов — цилиндров, удовлетворяющих по своим размерам требованиям ГОСТ 28570–90 («Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций»). По результатам испытания образцов на сжатие выявлено, что среднее значение прочности бетона составило 49,0 МПа. Распределение значений прочности подчиняется нормальному закону (рис. 4). При этом прочность исследуемого бетона имеет высокую неоднородность с коэффициентом вариации 15,6% и СКО равным 7,6 МПа.

Для неразрушающего контроля применены методы отрыва, отрыва со скалыванием, упругого отскока и ударного импульса. Метод скалывания ребра не применялся по причине близкого расположения арматуры к ребрам образца иневозможности выполнения испытаний. Ультразву­ ковой метод не использован, так как прочность бетона выше допустимого диапазона для применения данного метода (табл.1). Выполнение измере­ ний всеми методами производилось на грани образца, срезанной алмазным инструментом, что обеспечива­ ло идеальные условия с точки зрения ровности поверхности. Для определе­ ния прочности косвенными методами контроля использовались градуиро­ вочные зависимости, имеющиеся в паспортах приборов, или заложен­ ные в них.

На рис. 5. представлен процесс измерения методом отрыва. Результаты измерений всеми методами представлены в табл. 3.

Таблица 3. Результаты измерения прочности различными методами

№ п/п	Метод контроля (прибор)	Количество измерений, n	Среднее значение прочности бетона, Rm, МПа	Коэффициент вариации, V, %
1	Испытание на сжатие в прессе (ПГМ-1000МГ4)	29	49,0	15,6
2	Метод отрыва со скалыванием (ПОС-50МГ4)	6	51,1	4,8
3	Метод отрыва (DYNA)	3	49,5	–
4	Метод ударного импульса (Silver Schmidt)	30	68,4	7,8
5	Метод ударного импульса (ИПС-МГ4)	7 (105)*	78,2	5,2
6	Метод упругого отскока (Beton Condtrol)	30	67,8	7,27

 *Семь участков по 15 измерений на каждом.

По данным, представленным в табли­це, можно сделать следующие выводы:
среднее значение прочности, по­лученной испытанием на сжатие и прямыми методами неразрушающего контроля, различается не более чем 5%;
по результатам шести испытаний методом отрыва со скалыванием разброс прочности характеризуется низким значением коэффициента вариации 4,8%;
результаты, полученные всеми кос­венными методами контроля, за­вышают прочность на 40–60%. Одним из факторов, приведших к дан­ному завышению, является карбонизация бетона, глубина которой на исследуемой поверхности образца составила 7 мм.

Выводы

1. Мнимая простота и высокая про­изводительность косвенных методов неразрушающего контроля теряются при выполнении требований построения градуировочной зависимости и учете (устранении) влияния факторов, искажающих результат. Без выполнения этих условий данные методы при обсле­довании конструкций можно при менять только для качественной оценки проч­ности по принципу «больше — меньше».
2. Результаты измерений прочности базовым методом разрушающего конт­роля путем сжатия отбираемых образ­цов также могут сопровождаться боль шим разбросом, вызванным как не­однородностью бетона, так и другими факторами.
3. Учитывая повышенную трудоем­ кость разрушающего метода и под­ твержденную достоверность результа­ тов, получаемых прямыми методами неразрушающего контроля, при обсле­ довании рекомендуется при менять по­ следние.
4. Среди прямых методов неразру­ шающего контроля оптимальным по большинству параметров является ме­ тод отрыва со скалыванием.

Рис. 4. Распределение значений прочности по результатам испытаний на сжатие.

Рис. 5. Измерение прочности методом отрыва.

А. В. Улыбин, к. т. н.; С. Д. Федотов, Д. С. Тарасова (ПНИПКУ «Венчур», Санкт-Петербург), журнал «Мир строительства и недвижимости, №47, 2013 г.

Все публикации
Архив по годам: 2006; 2008; 2013; 2015; 2016; 2018; 2019; 2020;

Бетон тяжелый: ГОСТ

Тяжелый бетон — это раствор, используемый в конструкции стального каркаса, в основном, для заливки фундамента большого здания. Свое название он получил благодаря входящим в его состав наполнителям. Эти наполнители самые прочные и надежные, поэтому их вес увеличивается. Отсюда и название — тяжелый бетон.

Как правило, состав бетона не меняется, будь он легкий или тяжелый. Можно менять только отдельные компоненты, которые задают тон раствору.Итак, в состав входят:

• Цемент — один из основных элементов смеси. Для изготовления тяжелого бетона добавляется цемент марки М200 или М300. Чтобы раствор был максимально прочным, лучше всего добавить портландцемент.
• Вода. Обратите внимание, используйте только чистую воду, в ней не должно быть даже небольшой доли химических примесей и минеральных добавок. Чистая вода — залог хорошего бетона.
• Песок. Для качественного замеса раствора предпочтительнее покупать чистый песок.Клей и другие, оставляя его полностью отсутствовать, так как это может повлиять на прочность раствора.
• Наполнитель. Можно использовать щебень, гравий. Однако, чтобы тяжелый бетон был более прочным, лучше использовать гранит или другие породы, которые славятся своей крепостью. В качестве дополнительного связующего может добавляться раствор мраморной крошки. Этот наполнитель стоит недешево, но отлично держит.
• Дополнения. Используя изготовление раствора добавки, химической или минеральной, можно улучшить качество, увеличить прочность, срок службы, водостойкость, коррозионную стойкость и другие важные показатели.

Важно! Для изготовления тяжелого бетона приобретайте только чистые, не содержащие примеси компонентов, так как наличие примесей может негативно сказаться на свойствах раствора.

Обычно тяжелые и сверхтяжелые бетоны используются в строительстве промышленных масштабов. Например, такие решения используются при строительстве хранилищ банков, военных объектов и других стратегических объектов, станций технического обслуживания, парковок для большегрузных автомобилей, этажей в крупных торговых центрах, атомных электростанций и других объектов.Такое решение при правильной планировке способно выдерживать нагрузки до 3000кг / м ^Три .

Рассмотрим, что такое тяжелые бетоны:

• Обладая высокой прочностью. В состав этого в основном добавляют особое вещество, придающее раствору пластичность. Также для придания большей прочности его подвергают специальной процедуре — вибрации.

• Бетон. Этот вид используется при заливке арматурных конструкций в особо прочных перекрытиях, а также при изготовлении бетонных блоков.
• Быстро затвердевает. Он состоит из цемента, который быстро затвердевает и затвердевает. Таким образом, раствор затвердевает быстрее, сокращая время до минимума без снижения качества.
• Гидравлический. Особый вид, позволяющий использовать его в местах с повышенной влажностью, а также при строительстве водных объектов.
• Дорога. Обычно этот вид используется для дорожного покрытия, но если вам нужен раствор, выдерживающий большие нагрузки, то обращайтесь за.
• Мелкозернистый. Свое название раствор получил из-за отсутствия в его составе горных пород и крупного щебня.Чаще всего используется, когда требуется мелкая работа, например, при кладке тонких стен. Производитель этого вида также регулируется ГОСТом. Раньше это был ГОСТ 26633-91, теперь это ГОСТ 26633-2012.
• Декоративный. Эта форма используется в тех случаях, когда вы хотите применить дизайнерское решение в парках. Из такого бетона делают красивые бордюры и оригинальные скульптурные решения, украшающие парки и набережные.

Видов бетона много, из-за чего область его применения практически безгранична.

Чтобы выбрать высококачественный бетон, оцените его по следующим критериям:

• Прочность. Обычно бетон проверяют на плотность сжатия. Жесткие решения в силу своего предназначения должны выдерживать большие нагрузки, сохраняя при этом свою целостность. Раствор имел максимальную прочность, он должен состоять из цемента марки М100-М800, а лучший портландцемент и чем выше соотношение цемента и воды, тем прочнее получается раствор.
• Класс бетона.Этот критерий говорит о прочности сжатого бетона и пределе его растяжения. Другими словами, чем больше прочность на сжатие, тем лучше. Что касается прочности на разрыв, то она меньше прочности на сжатие. Эти показатели обозначаются как: прочность на сжатие обозначается буквой b и измеряется в МПа, предел прочности обозначается индексом режима ВТ. Таким образом, чем выше эти показатели, тем лучше бетон.
• Мороз. Еще один важный показатель.Из-за высоких температур в бетоне скапливается вода, что существенно влияет на его качество и долговечность. Раствор должен быть морозостойким. Эта функция позволяет сохранить его первоначальные свойства. Морозостойкость обозначается буквой F.
• Водонепроницаемость. Чем выше это число, тем длиннее бетон. Обозначается эта цифра буквой W.
• Огнеупорность. Это свойство бетона особенно важно, когда здание или любой другой объект подвергаются воздействию высоких температур, например.г. пожар или взрыв.

Важно! Тяжелый бетон должен обладать высокими характеристиками по всем этим характеристикам, иначе качество не будет соответствовать условиям применения. Показатели измеряются либо в градусах Цельсия, либо в градусах Фаренгейта, в зависимости от страны-производителя.

Раствор

, как и любой продукт, имеет свои стандартные справочные правила изготовления, характеристик, состава, которые нужно строго соблюдать. Итак, правила производства тяжелого бетона — это ГОСТ 26633-2012.Согласно ГОСТу раствор в стандарте имеет следующие характеристики:

• Устойчивость к замерзанию — F500.
• Водонепроницаемость — W6-W12.
• Усадка при схватывании — 0,15 мм на 1 метр.
• Предел прочности — BT10-BT40.

Для получения раствора повышенной прочности и лучшего качества по другим характеристикам необходимо соединить компоненты, соблюдая следующие пропорции:

• 1 часть цемента.
• 2 части песка.Как правило, в тяжелых бетонах используют крупный песок. Необходимо увеличить прочность, так как в этом случае в качестве связующего компонента используется песок.
• 4 части наполнителя. Подходит к любому наполнителю, самому доступному.
• 0,8 части воды. Вода должна быть чистой и без примесей.

В целом в составе доля химических примесей составляет не более 4-5% от общей массы полученной массы.

Бетон полностью затвердевает, «становится взрослым» через 28 дней при условии, что температура в помещении была не ниже 16-18 ° C, а влажность не превышала 50-60%.

Важно! Не добавляйте в раствор много примесей, так как это может иметь противоположный эффект, и раствор не будет иметь даже исходных свойств.

Каждый сорт, так как каждый имеет свои особенности и качество. Согласно ГОСТу существует целый ряд классов решений, принятых в качестве мирового стандарта. В линейке продуктов представлены решения разного класса: B3,5; B5; B7,5; B10; B12,5; B15; B20; B25; B30; B35; C40; В45; B50; W55; B60; B70; B80; B90; 100.ГОСТ также допускает промежуточные классы, например, 27,5. Каждый из этих типов имеет свой набор свойств, на которые нужно обращать особое внимание при выборе типа бетона. Как правило, все характеристики этих видов перечислены в гостевой системе, которой руководствовались при создании решения указанных классов.

Тяжелый бетон — это тип, в состав которого входят дорогие и очень редкие компоненты, благодаря чему раствор является наиболее прочным и увеличивает его вес. Итак, данный вид предназначен исключительно для промышленного строительства, поэтому использовать его при строительстве обычных объектов не очень рентабельно.Поэтому нет необходимости заказывать особо тяжелый бетон для заливки фундамента на участке.

Цена решения зависит от стоимости его компонентов. Например, найти чистую воду, гравий или песок без примеси глины не проблема, а с добавками, улучшающими качество, не просто. Также цена зависит от его бренда. Например, решение марки М100 будет стоить 2400руб / м ^Три . Чем выше оценка, тем выше цена.

Сверхтяжелые бетоны в жилищном строительстве не используются из-за дороговизны комплектующих.Он состоит из элементов, которые сложно найти, из-за этого его стоимость увеличивается.

Чтобы у вас было четкое представление о твердом бетоне, предлагаем вам видео

Связанные с контентом

Разработка и испытание бетонной смеси для базовых элементов станков

Доступно в Интернете по адресу www.sciencedirect.com Доступно в Интернете по адресу www.sciencedirect.com

ScienceDirect ScienceDirect Procedure Engineering 00 (2017) 000–000

Доступно в Интернете по адресу www.sciencedirect.com

ScienceDirect

Разработка процедур 00 (2017) 000–000

www.elsevier.com/locate/procedia www.elsevier.com/locate/procedia

Разработка процедур 206 (2017) 1215–1220

Международная конференция по промышленному проектированию, Международная конференция по промышленному проектированию МКПП 2017, МКПП 2017

Разработка и испытание бетонной смеси для станкостроительной базы Разработка и испытание элементов Бетонная смесь для основных элементов станков I.В. Шмидт *, А.С. Дегтярева И.В. Шмидт *, А. Дегтярева Южно-Уральский государственный университет, проспект Ленина, 76, Челябинск 454080, Российская Федерация, Южно-Уральский государственный университет, 76, проспект Ленина, Челябинск 454080, Российская Федерация

Аннотация Аннотация В статье описывается процесс проектирования и испытаний бетонных композиций подобрать оптимальный состав бетонной смеси для изготовления базовых элементов и металлорежущих станков. Требования к твердости. В данной статье описывается процесс проектных испытаний бетонных составов для выбора оптимальной жесткости, прочности бетонной вибросмеси, термостойкости и точности, применимых к опорным плитам и шпиндельным бабкам металлорежущих станков, а также вибрации и вибрации. их состав для изготовления базовых элементов металлорежущих станков.Для расчета состава бетонной смеси проанализированы требования по твердости, жесткости, габаритам. Три варианта состава бетонной смеси по прочности, термостойкости и точности, применимые как для опорных плит, так и для шпиндельных бабок металлорежущих станков, а также были предложены для каждого анализируемого базового элемента станка. Изготовленные из них образцы для испытаний проводят испытания смеси. Испытания включали размеры, рассчитанные на состав бетонной смеси. Определяющими и опорными изгибаемыми элементами являлись три варианта состава бетона.Прочность, коэффициент Пуассона испытания, коэффициент упругости и вариант усадки, предложенные для сжатия, образцы каждой машины были изготовлены из них до деформации. На основании определения прочности на сжатие и изгиб, коэффициента Пуассона, коэффициента упругости и усадочных деформаций был выбран один из оптимальных испытаний состава бетона для изготовления опорной плиты и шпиндельной бабки металлорежущего станка. Результаты тестов одного оптимального варианта. состава бетона для изготовления станины и шпиндельной бабки металлорежущего станка выбран на основании © 2017 Авторы.Опубликованы результаты испытаний Elsevier B.V. © 2017 Авторы. Опубликовано комитетом ООО Международной конференции по промышленной инженерии. Рецензирование проводится Elsevier the Scientific © 2017 Авторы. Опубликовано комитетом Elsevier B.V. Международной конференции по промышленной инженерии. Экспертиза под руководством ученых. Ключевые слова: железобетон; бетонные смеси; лист металлорежущего станка; шпиндельная бабка станка. Рецензирование проводится научным комитетом Международной конференции по промышленной инженерии.Ключевые слова: железобетон; бетонные смеси; плита станины металлорежущего станка; шпиндельная бабка станка.

1. Введение 1. Введение Современное станкостроение заменяет традиционный чугун новыми материалами, такими как железобетон и станочный полимербетон, что позволяет обеспечить высокую устойчивость к вибрационным температурам. , таких как долговечность, усиленная жесткость станка, одновременное снижение расхода металла, что ведет к снижению себестоимости станка.бетон и полимербетон, позволяющие обеспечить высокую виброустойчивость, термостойкость, долговечность, снижение себестоимости бетонов, используемых при изготовлении металлобетонов станков. Строительное оборудование, жесткость станков и одновременно металлоемкость, приводящие к снижению конструкций, специфичны, определяемыми некоторыми специфическими требованиями, отличающими эти конструкции от обычных и даже от особых, свойств бетонов, используемых для изготовления металлобетонных конструкций машиностроительного оборудования, конструкций, используемых в строительстве, в котором предусмотрены дополнительные требования к способу выбора бетонных смесей, определяются некоторыми специфическими требованиями, отличающими эти конструкции от обычных и даже от специальных конструкций, используемых в строительстве, что предусматривает дополнительные требования к способу выбора бетонных смесей

* Корреспондент.Тел.: + 7-351-272-3294, факс: + 7-351-267-9273. Электронный адрес: [адрес электронной почты защищен] * Автор, ответственный за переписку. Тел.: + 7-351-272-3294, факс: + 7-351-267-9273.

Адрес электронной почты: [электронный адрес] 1877-7058 © 2017 Авторы. Опубликовано Elsevier B.V. Рецензирование научного комитета 1877-7058 © под ответственностью авторов. публикации Elsevier B.V. Международной конференции по промышленной инженерии. Рецензирование проводится научным комитетом Международной конференции по промышленной инженерии.

1877-7058 © 2017 Авторы. Опубликовано Elsevier Ltd. Рецензирование, проведенное научным комитетом Международной конференции по промышленной инженерии. 10.1016 / j.proeng.2017.10.621

1216 2

I.V. Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А. Дегтярева / Procedure Engineering 00 (2017) 000–000

состав [1,2]. После изготовления и стабилизации усадочных деформаций деталь подшипниковой системы машины должна пройти необходимую механическую обработку.Затем он должен работать в составе станка, выдерживая действие статических и динамических нагрузок и сохраняя параметры устойчивости и точности всех рабочих поверхностей и крепежных отверстий [3,4]. Необходимо обеспечить возможность изготовления бетонов, быстро упрочняющихся при стандартном созревании, что позволяет им уже через 3 дня иметь прочность, позволяющую снимать изделия, залитые в каркасную форму, и через 10–14 дней иметь эксплуатационную прочность, позволяющую производить механическую обработку. контактных и сопряженных поверхностей закладных металлических деталей металлобетонной конструкции.2. Разработка состава бетона для изготовления станины металлорежущего станка Станина является основной базовой частью несущей системы станка. Основными требованиями к станине являются: постоянство формы основных поверхностей узлов станка, высокая прочность, конструктивность, низкая металлоемкость и стоимость. Это обеспечивается выбором материала опорной плиты и технологии ее изготовления. В настоящее время возможно производство бетонов прочностью 50–100 МПа. Широко используются высокопрочные бетоны прочностью до 80 МПа [5].Для обеспечения высокой прочности необходимо обеспечить особо компактную, прочную и монолитную бетонную конструкцию. Это может быть достигнуто при выполнении некоторых условий, вытекающих из физики формирования структуры бетона, например, путем использования высокопрочных цементов, наполнителей и т. Д. Для обеспечения выполнения этих условий было бы целесообразно использовать высокопрочные крупнозернистые цементные, плотные, быстротвердеющие, тяжелые, естественно твердеющие, соответствующие бетонным техническим смесям по ГОСТ 7473-2010, Бетонные смеси.Технические характеристики. Специфика металлобетонной конструкции определяет необходимость двухэтапного выбора состава бетона [6]. В качестве модифицирующей и пластифицирующей добавки используется органо-минеральный модификатор типа МБ (МБ 10-01, МБ лит и др.), Повышающий прочность бетона [5-9]. В качестве заполнителя крупнозернистого бетона используется дробленый щебень по ГОСТ 8267-92 прочностью не менее 100 МПа. Согласно проведенным исследованиям [10,11], заполнитель составляет 0,45–0,55 объемной массы бетонной смеси.Грубый наполнитель следует дробить, исходя из размеров базовых частей машин и их компонентов (стенок, полок, ребер и т. Д.) И плотности армирования этих деталей. Максимальный размер крупного заполнителя не должен превышать 3/4 наименьшего расстояния между стержнями арматуры. Таким образом, для изготовления станков металлобетонных плит основания целесообразно использовать крупнозернистый заполнитель фракции 5–40 мм. Для определения качества каждого компонента смеси выполните следующие расчеты:  Определите водоцементное или водоцементное соотношение. Определите плотность сухой смеси.  Определить массу компонентов бетонной смеси.  Определить время стабилизации полных усадочных деформаций бетона. После расчета были определены три состава бетона, они указаны в таблице 1. Таблица 1. Три состава бетона. Наименование компонента

Состав №1, кг

Состав №2, кг

Состав №3, кг

Цемент ТСЭМ И52,5 типа ДО

500

550

600

Активная модифицирующая добавка МБ10-01

75

82.5

90

Песок крупнозернистый

630

570

550

2

Гранитный щебень прочностью 800–1200 кг / см

1,050

1,020

1,000 9000 9000

197,5

200

Всего

2,425

2,420

2,440

IV Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А. Дегтярева / Процедура инжиниринга 00 (2017) 000–000

1217 3

3.Расчетный состав бетона для изготовления шпиндельной бабки металлорежущих станков для металлообетонных станков Жесткость является основным критерием работоспособности шпиндельных бабок станков, так как она необходима для правильной работы механизмов и влияет на точность обработки и виброустойчивость системы. Недостаточная жесткость приводит к необходимости уменьшения режимов резания, что снижает производительность и эффективность станка. Состав бетона для шпиндельных бабок выбирается аналогично бетонной смеси для опорной плиты с учетом тех же требований.Единственное отличие состоит в том, что в связи с меньшими размерами шпинделя и формой рекомендуется использовать мелкозернистый бетон с крупным песком в качестве основного наполнителя, содержащего до 35–40% зерен размером до 7,5 мм. После выбора и расчета были определены три состава бетонной смеси (таблица 2). Таблица 2. Три состава бетона. Наименование компонента

Состав №1, кг

Состав №2, кг

Состав №3, кг

Цемент ЦЭМ И52,5 типа ДО

640

600

700

Активная модифицирующая добавка МБ10-01

95

90

105

Песок крупнозернистый

1,040

1,040

1,000

2

Гранитный дробленый камень прочностью 800–1200 кг / см

455

420

Вода

220

200

220

Всего

2,450

2,430

2,445

4.Испытания бетонных составов для базовых элементов металлорежущих станков. После завершения первого этапа — выбора состава бетонной смеси, выполнить проверку выбранного состава бетона на соответствие требованиям второго этапа по методике, предусмотренной ГОСТ 27006-86 «Бетоны». Правила выбора композиции. Для проведения исследовательских испытаний изготовить образцы для испытаний из каждого состава бетона. Для этого чистую смесь разливают в предварительно изготовленные формы, соответствующие ГОСТ 22685-89 «Формы для изготовления образцов для испытаний бетона».Технические характеристики. — призмы и кубики (рис. 1).

Рис. 1. Образцы для испытаний.

Составы экспериментальных бетонных смесей проверены путем проведения ряда испытаний, в том числе: 1. Определение прочности по испытательным образцам, соответствующим ГОСТ 10180-2012 (рис. 2).

1218 4

И.В. Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А. Дегтярева / Procedure Engineering 00 (2017) 000–000

Рис. 2. Определение прочности по образцам.

2. Определение деформаций усадки, соответствующих ГОСТ 24544-81 (рис. 3).

Рис. 3. Определение деформаций усадки.

3. Определение прочности призмы, коэффициента упругости бетона и коэффициента Пуассона по ГОСТ 24452-80 (рис. 4).

Рис. 4. Определение прочности призмы, коэффициента упругости бетона и коэффициента Пуассона.

И.В. Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А. Дегтярева / Инжиниринг процедур 00 (2017) 000–000

1219 5

4.Определение максимального удлинения бетона при изгибе при разрыве по ГОСТ 10180-2012 (рис. 5).

Рис. 5. Определение прочности призмы, коэффициента упругости бетона и коэффициента Пуассона.

5. Результаты испытаний бетонных составов для базовых элементов металлорежущих станков Результаты проведенных исследовательских испытаний бетонных составов для изготовления опорных плит представлены в таблице 3, а для изготовления шпиндельных бабок — в таблице 4. Таблица 3. Конструктивно-технические параметры бетонов для изготовления фундаментных плит.Параметр

Единица

Состав № 1

Состав № 2

Состав № 3

Плотность

кг / м3

2,485

2,427

2,412

Прочность на сжатие, 28 дней

81,65

83,11

65,38

Прочность на изгиб, 28 дней

МПа

6,96

6,21

5,89

Прочность призмы

МПа

60.03

61,24

48,85

Коэффициент упругости

МПа * 103

42,91

42,48

50,05

0,21

0,200

0,21

0.200

Относительная деформация

Деформация до деформации

Относительная деформация до расширения

0,160

(- / + усадка / расширение)

0,003

0,037

0,034

Прочность на сжатие, 1 день

МПа

36,03

39.49

29,17

Прочность на сжатие, 7 дней

МПа

72,86

67,53

62,46

34,25

27,40

22,50

Таблица 9-60002

что только составы №1 и №2 обеспечивают изготовление бетонов с прочностью на сжатие В60. Усадочные деформации удовлетворительны для всех составов. Для изготовления станины предпочтительно использовать состав № 2.Только составы № 2 и № 3 соответствуют классу бетона В60. Они соответствуют требованиям прочности на сжатие, что видно из таблицы 4. Все составы бетонных смесей соответствуют требованиям по усадке, так как все они характеризуются небольшим увеличением линейных размеров. Для изготовления шпиндельной бабки предпочтительно использовать составы №2 и №3.

1220 6

И.В. Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А.С. Дегтярева / Процедура инжиниринга 00 (2017) 000–000

Таблица 4. Конструктивные и технические параметры бетонов для изготовления шпиндельных бабок. Параметр

Единица

Состав № 1

Состав № 2

Состав № 3

Плотность

кг / м3

2.393

2.404

2.312

0002 Предел прочности на сжатие

0002

2 дня

70,20

81,32

83,72

Предел прочности при изгибе, 28 суток

МПа

5.41

6,08

5,96

Прочность призмы

МПа

50,86

61,16

63,82

Коэффициент упругости

МПа · 103

37,65

0003

37,65

000 3 0,22

Относительная деформация усадки и расширения до стабилизации

% (- / + усадка / расширение)

0,064

0,032

0,041

Прочность на сжатие, 1 сутки

МПа

34.23

36,36

22,21

Предел прочности при сжатии, 7 дней

МПа

61,46

61,70

66,28

22,6

11,5

18,9

Poisspon0003

0003 9000 2 6

Благодарности Финансовая поддержка оказана в рамках Федеральной программы развития науки и технологий России на 2014–2020 годы (контракт №14.577.21.0170) (уникальный идентификатор договора RFMEFI57715X0170). Список литературы [1] М.И. Браиловский, А.Г. Воскобойник, А.А. Дьяконов, И. Шмидт, Документ Оптимальные материалы для изготовления металлорежущих станков, Российские инженерные изыскания. 36 (10) (2016) 846-850. [2] М.И. Браиловский, А.Г. Воскобойник, А.А. Дьяконов, Документ Производство металло-бетонных базовых деталей для высокоточных токарных станков, Российские инженерные изыскания. 36 (10) (2016) 872–878. [3] С.С. Каприелов, А.В. Шейнфельд, Высокопрочные бетоны с органо-минеральными модификаторами серии «МБ», I Всероссийская конференция по вопросам бетона и железобетона, Москва, 2001, с.1019–1026. [4] Х. Кардумян, С. Каприелов, Контроль усадки самоуплотняющегося высокопрочного бетона, 15 Internationale Baustofftagung. Веймар, Германия. 2 (2003) 513–523. [5] Г. Горчаков, Ю. М. Баженов. Строительные материалы. М .: Стройиздат, 1986. [6] Кордумян Г.С., Дондуков В.Г., Исаев С.А. Новый органо-минеральный модификатор серии МБ для производства сухих строительных смесей специального назначения // Конференция Baltimix, 2012. [ 7] С.С. Каприелов, Н.И. Карпенко, А. Шнайфельд, Э.Кузнецов Н.А. Органико-минеральный модификатор МБ-50С, Влияние на структуру и деформируемость цементного камня и высокопрочных бетонов, бетонов и железобетонных конструкций. 3 (2003). [8] С.С. Каприелов, Н.И. Карпенко, А. Шнайфельд, Э. Кузнецов А.В. О регулировании коэффициентов упругости и ползучести высокопрочных бетонов модификатором МБ-50С, бетона и железобетона. 6 (2003). [9] Э. Кузнецов, Обеспечение необходимой целостности испытаний при изучении текучести новых высокопрочных бетонов на основе органических и минеральных модификаторов, Сборник трудов конференции творческой молодежи, ГУП НИИЖБ, Москва, 2002.[10] А.Е. Шейкин, Ю.В. Чеховский, М. Брюссер. Структура и свойства цементобетонов. М .: Стройиздат, 1979. [11] С.В. Александровский, Расчет реакции бетона и железобетонных конструкций на температурное и влажностное воздействие, М., 1966.

Оценка класса прочности бетона от — 4

% PDF-1.5 % 1 0 объект > / OCGs [5 0 R] >> / Страницы 3 0 R / Тип / Каталог >> эндобдж 2 0 obj > поток application / pdf

Оценка класса прочности бетона от — 4

2021-04-04T11: 11: 18 + 06: 002021-04-04T11: 11: 18 + 06: 002021-04-04T11: 11: 17 + 07: 00Adobe Illustrator CS6 (Windows)

256136JPEG / 9j / 4AAQSkZJRgABAgEASABIAAD / 7QAsUGhvdG9zaG + 0AAAAAABAASAAAAAEA AQBIAAAAAQAB / + 4ADkFkb2JlAGTAAAAAAf / bAIQABgQEBAUEBgUFBgkGBQYJCwgGBggLDAoKCwoK DBAMDAwMDAwQDA4PEA8ODBMTFBQTExwbGxscHx8fHx8fHx8fHwEHBwcNDA0YEBAYGhURFRofHx8f Hx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8fHx8f / 8AAEQgAiAEAAwER AAIRAQMRAf / EAaIAAAHAQEBAQEAAAAAAAAAAAQFAwIGAQAHCAkKCwEAAgIDAQEBAQEAAAAAAAAA AQACAwQFBgcICQoLEAACAQMDAgQCBgcDBAIGAnMBAgMRBAAFIRIxQVEGE2EicYEUMpGhBxWxQiPB UtHhMxZi8CRygvElQzRTkqKyY3PCNUQnk6OzNhdUZHTD0uIIJoMJChgZhJRFRqS0VtNVKBry4 / PE 1OT0ZXWFlaW1xdXl9WZ2hpamtsbW5vY3R1dnd4eXp7fh2 + f3OEhYaHiImKi4yNjo + Ck5SVlpeYmZ qbnJ2en5KjpKWmp6ipqqusra6voRAAICAQIDBQUEBQYECAMDbQEAAhEDBCESMUEFURNhIgZxgZEy obHwFMHR4SNCFVJicvEzJDRDghaSUyWiY7LCB3PSNeJEgxdUkwgJChgZJjZFGidkdFU38qOzwygp 0 + PzhJSktMTU5PRldYWVpbXF1eX1RlZmdoaWprbG1ub2R1dnd4eXp7fh2 + f3OEhYaHiImKi4yNjo + DlJWWl5iZmpucnZ6fkqOkpaanqKmqq6ytrq + v / aAAwDAQACEQMRAD8A9h49vOmgq + m2yvfcIfTV YopDuyhjxlltkPw16yD2qdiW7JklxHc82D / 46vBIqmJAeQVlNhaEUJBUjjqfflTv8h2xa / Fl3lMz + Z / lkg8dIua1KqeNkdwoNafWK8d6VPfFPiy7yk / + OL8zmJWj2BYV0 + 0rxBB3 / wByQJ2bqFp36Yo8 WXeV3 + Obxo / UICgkAcNPtOJ5NSoB1Bzt0O + K + LLvLOfLHrXmmC5v7YJJK5aISQQRH0mUMhpDLcqR v1519sU + JLvKNs4IHEYeNWC28IUFQafa6VxbckiLo / xH9DENe / NPyXomq3WmXdjcvc2hKyGK3jZC eIbZy6jfl3 / Vi1eLLvKC / wCV0eRaE / o67FGVKGC3G7EjvLTbicV8WXeWm / OryEqI7WF2FkFUJt4R XeneTb6cV8WXeVRfzj8jMgddPumVm9MUt4a8qVpx9Tlt32xXxZd5ROm / mr5K1HUrPT7axuTNfSLF C7W8YQFzQFjz6DvSuK + LLvLMLuCCPn6capW3mB4qBX7Phi245k8z / EP0qer3GnaZZNdy2qSIpA4A 28RJP + VO8Mf / AA2Bq8SXeUp0 / wA4eV7qRlmS3sUVeRluLnTmXqAB + 4uJm33pUU2OFfEl3lHf4h8k 7 / 7k9M2PE / v7fr4fa9sV8SXeVza55NX7WoacNq7zQdOnjiviS7y0Nd8mEEjUNOIWoY + tBsR1rviv iS7yjrM6NewCezNvcwEkCWHhIhI6 / EtRgXxJd5WWkEEnD1I1elvCByUGn2vHC25Jkcj / ABH9DCtZ / N3yVpOo3Onz6ddSz2skkMhhhgKlojQ8eUqk7 + 3zxavFl3lBH88fIYfh + i73ntUehbbVAI / 3d3ri viy7y3J + eHkSNwr6XehS3EP6FsRStCxAm5BR3qMV8WXeWl / PHyI3 / SqvgCCVPoWxBoK9pj44r4su 8pjoH5reTNc1e10u00 + 5S4uzSNpoYEUfCWqaSFqUXsD1xXxZd5ZjeQQIJAkaqGt5gwCgV + z1pi24 5E1Z / iH6UT9Ts / 8AfEf / AAC / 0wNXiS7y76nZ / wC + I / 8AgF / piviS7y01rYovJ4YlUdSVUDFfEl3l a0FisyxGCPk6s4PFaUQqD7 / tYr4ku8r / AKnZ / wC + I / 8AgF / piviS7ypXlnaC0n / cR / 3bfsr / ACn2 ws8eSXENzzVbP / eOD / jGn / ERgYZPqPvUtV05NQtGgMskLirRSRSzw0fiVBY28kLsvxfZ5fjQ4sHk lxruow3k9vDeW7oWIS6a / wBXAkQPRCtbn4evxAMd9t8KFkHmPVvU2ubVCWoVfUdVMhHIgUV7kHx + E77HbFXq2gWEdvZLOLh7uS6VZHuDJcOjA1ZTGlxNcNGtG6BsCUzxVB2H7P8AzDw / 8bYS3Zf98f0P BfzHb / ndNXZomIjcEuVcLQxIOocbU / aAqO + 2 + FoYxb3MUjRIQx5I07FRIW4BeQY / vPiH8PoxVtWe ROKxyEzt + 6 + FzVaijCsnFhyB7dcVXpcSmSeNoJR6VH + JJAQBsW / vK1GzGuKpx5Ouoz5u0NT6kbPc xcaqeLD1QBuX4gbGlK4q + hb / APa / 5h5v + NcAb8X ++ H6UH5r8s2vmPSTptzIY4y6yBlFd1r2Ox64G l4Z + YWhaL5S1 + 1sY7eS7Y2qXBm9RIvtSutAPTkpQR9a9 / EYDKlAYo / mTy + h9JtLJl6xo06OQXPEM V9A7Enj4du + EEnkESIHM09P / AC30vyN5snmjby0LT9HxxO8puXcSOwoCUCxUPwV22wRlbIhEaHpn 5fav5 + 1vygfK6QrpaM7Xv1udhIQYGp6Xw8P7 / wDmPTDe6HqOjaJpei2X1LTIBbWodpBEpZgGc1Yj kWOKrrD9n / mHh / 42wluy / wC + P6HiX5seW7Ty9dXPmLUkkksbu4lc3EEUEjKzB5ljpJLG1aRnen07 4WhINSt / KtrqK6W + pol4yztJMkIZYGjKgqxEnqJz58l5ClASDiEWzPU / y58k + XNGh2HXru5l5zeh ytBCqLIPUbYSJuOMZG5P3YLSpaX5b / KPUtLF9aX1ydMSkc0zvAIhT9lpePp7 / CTuT9 + DiSmflDTP ysj8z2P6E1c3uq83aJVuLKXkViYtyWMcvsqx + EV8dsKvS7 / 9r / mHm / 41xDdi / wB8P0ozA0rZZYoo nlldY4o1LSSMQqqqipJJ2AAxVjqrPdLqdre28F / Ml8JRZyNHO31UcPSb0Xk4RtRaLuo / boWqGVRG nCS11Aidngjk9Vlhd1MQlmeGR + DFEY8ppyoqzdNqdMVTzFVG8 / 3jn / 4xv / xE4s8f1D3pB5w1m90X yPPqdkQtzbR27KSoccTJGr1U7fZY4VyfUfe8lP5w + dWjYLdKHT94T9XjH7sniCW + NUFe5H9MWtbq n5reY76wME7JcWrycZQkAXmqsrDjRw21KtTxFcVUdN / MjzXplu9tpgjjg5CZeEBcNTiGDGRuXSik 9vbFUYPzj84huLzxk1ZzS3UDhVqAAnlTYdq40r038sfMuo + YvL81 / fsXkW6kiiYxCE + mqIV + EFv5 vHAUsisP2f8AmHh / 42wluy / 74 / oeLfmBo09x5t1J20x5YZWCrIIwVYFF + KpHxV4067YtDHRod5yI / RL0G9fSHIElg24odloP9vCqItPKmpPAZItGupkLBnZLdmJPw1XkAT3r4dfE4qmsX5V + ayPXXSk5 Ec40LW4ALUPHixU8f8kgfLBapj5W / K / zDYeYtNvLjThFDBcJLLMJYHKrHVlFORaldvhxtXrt / wDt f8w83 / GuIb8X ++ H6UZgaXhf58wuPNFnMyssT2KJHJxPFmSaUuqt0qvNajtUeOVz5sg800nyjaazf TGSdYTIWeT1J1R5JfTf0xH6ldmb4ZCP2T7UaUMlCkGFm / wAfj8eb6H8g + VdN0CeSWxkMkV9EX4rT 0o / TYArHU8wg5UXkWPidtxE2SVMaADBvyq1GPUPzp8zXcYoslvdoPBhBc28KsKgh5ljBpkr3QOT3 HCqDsP2f + YeH / jbCW7L / AL4 / ofOv5 + NFc + dTaXN / ctp6SRrqcIEK / V7d7Tl / o5LtIw4LM71SgYj4 SaVckSIcQI / Hf + P2VRomqYjq8Ems + U7u51BoJLkzC / tprbiWjtgOZVXURhm9N5NmFOTb0O + R3Q9S v / Ij / mD + R2i2epamunPbX1xqX1majoqRyXaqkhPp8VSKXfw40xjGxTKU6NgPH7fW / wAu / LmtwaVF fcrO3S5GoajBJLP6sgm4pF60SQ84SEDfuk3rSpUth / LHmjxidmU / lH + Z91rf5taDpNjaLp2gyTXo tIkADSRJZ3MsnqGrdZiHCrsDUVYiuRF2k7Cn07f / ALX / ADDzf8a5MNmL / fD9KMwNKRyebLP0Sy2u oI5VWXlpt6 / U0I4rh2Hz9 + mKpdJq9lLKZnspzN6gMkn6J1EcwA8SlyI + T / umbYgqK0r3xVevmCFJ YDBDepFbQyQgPpeosxNIioFU3 + wdy339cVTKLzTYyywxpaahymKqC9hdxqvIgVdniUKAW3r8 + mKp lef7xz / 8Y3 / 4icWeP6h72J / mSYv + VaX / AKv92YbcE + FZYwD9B3wrl + o + 94VLLplJHMMayOVacEry JBIX41app8O / gMLW5TZJDKkao7LsqL6dCOTKw + EkL13HX5VxVtm0dSzhonWQqyBeNFJNGC1NP2q + 2Kr4H01fToIlLcF2KVAABao5c / hK / F / bir2j8m0gXypP6AT02vJWDRlCGBSMgkpUcqUrgKWX2H7P / MPD / wAbYluy / wC + P6Hjfn3WrKPzfqFrLp0sjo60uOFkykKiuf7 + xuCPtEbvQ / Ri0JVYeddLspJf rPlNb8NsRfLaAJWoovpWaGp + GoP0DFU + svzph0q3Mdr5RWys2cNwt39JOT1 + IhINzRQSadMaSiJP z7v0kljPloloRVuN2CNuq1EVOXwnv + O2NKmmi / nJNqWr6fpr6J6JvplhaYXJcR8jx5FRD4qw6gdN / BpWf3 / 7X / MPN / xriG7F / vh + lGYGli / nyzsb / S2sNVES2Nw8awTcJZZkm + Pm6CNG4Mq04N0O6sKH dq1eJSfl5JzdYNWt3i58o3eDUEJKboxUWz8Woa05GnichwFPEy7yNp8vlbTb6xa / W4e5jaCFGGpN HAlFRTGZLd6D / JUACg69h6xyAPxr9BXYhP8A8ptF1WIHUtS + ovcJAbR5rQXAZixjkrS4gtmCsAD0 PzNMY4yJW3TyiUAK5PSMsaEHYfs / 8w8P / G2Et2X / AHx / Q8o8 + 6N + V99qms3F7oMt3rd + 0UV / NNNc xRTJbNHF / uqdOI4RUHBdyBUHAY21CRDGfLvl3yrpF1cR6VoYCXUyfVbMzXknpssYVljHrc + ZoG3Y + 1MJDEFmcNxrUeiHy83lCO60WP4YrO6trieNhyL1kFwZeZ57 / ESa74jZJNofTfy7sNWuob0eStC0 02JY / VZ9Nit47gyrQF6wSseFKjiRQ + OKs / 0byX5bs5rXUm0HSrXXIFal5Z2sSNGXUo3pS8FkAZGI PttgVM7 / APa / 5h5v + NcIbsX ++ H6UZgaVsvqem / pkCTieBI5DlTaoqtfvGKoJbWK9uFubmNw9sWjS BnYxf3kcqu0X900itEpV / iKb8SKtiqtYvytzCGctb0haZwauyKAWUtXlv38cVROKqN5 / vHP / AMY3 / wCInFnj + oe9iX5lRCb8tb2MivKO1p8 / Xip2b9WFcv1h4vn0aZCnPlJI / pcilZDuQvxmhVu23U7 / AIFrVF0hZJZFm9VkoSfj8SN / hj7chirZ0gkkNyLMHPAseLmq9CV716 / j2xVf + iAW4NI68ACqFmJA pTsvxfLoe9cVe2fkhD6Xk6UcizNeSMzEk1Jjjr1VMBSzWw / Z / wCYeH / jbEt2X / fH9DybzvoFmfNu q3FxqdpbELbTSLN9Z5Rpd87eFiVjaOjNEy7NsetOQqY7tEtlth5C0K50b9Krrcb2RQyGe1tJp7fi A6njIpX1GUoe1QaClSKpUKZ8peUZdM / SaeZwdPt7lrQzpZSlTOF5cVoxLClPiFVPjXACkxpbD5K8 n3SB18xiVWRQX + oy1PE8gTVu1Oh742tJ15e8naAmv2M9prizTxzCZYBaunqCMc + PJnoNlrXG1p6P f / tf8w83 / GuIbsX ++ H6WP / meLM + VJEvJVhheWNebFhuSaAcVff6MQ0vNNMk8kySTJq + oSej6atEb Y8gATxLMXiHYLvhQjhdflKeddVvweZmMnKOgflQ7qhXY / rwKtE35SBmpqeoIeUfwjgvBkHw7CP4a D4d8VVJZPyil411K + alEQiQHiQN6CnU9Dir0fyJJ5efy7ENAkeXT0dwJJDV2flVix8d8BSmlh + z / AMw8P / G2Et2X / fH9DwfzfqN3F5n1VY9TkSl3MBCsvGi + pSgr2BptTqKYWhLZNc1IIwj1WWKZCPRl WcEgq6qx58a8gI + tMVRLebPMaQGSTXb6OvqcgbhxX4jTiXJCgVK1HQ0rWmKrT5v8yfC / 6evGZtuK 3ZJ3q9QnEdDtyPY + GKsg8ieZ9XvvNdhDJq9zcwPMQ0TXJkiYBHHEgip + xyHY / PAr2O // AGv + Yeb / AI1xDfi / 3w / SjMDSlGo + YvKIW4sNS1PTwpDQXVrcTw0owo0ciO3cGhBGKoG48zeTuckkWuacbiQc FkkuYHSJkFUZ09SNmCugrQ8j40Gyqpbeb / JccLCTX7EmQl5I5ry2JTn0jor8AFBCinXruSSVUdZe Z / LV / cLbWOrWV1cvy4QQXEUjniKtRVYnYdcVRt5 / vHP / AMY3 / wCInFnj + oe9jPn2eGD8vbuWZVaI RW4YMQBvLGOprQ77YVy / Ufe8ftfMmladcJM1vFLHGxYxTuJYd6rydQPiWpBqMLWnzfmDpahlk8va Qx2AQQpuzFl2 + 0CPhNTgVofmJpZnjVNB0ZJSSrkxR1UA / Ea1H7Jr + HXFXf8AKx9IUKv6A0nduD0h WiqSeVRSv7P + 3ir0f8utdj1nQXuY7S3skjneIQ2oURfZRyw4kj4i + JSnlh + z / wAw8P8AxtiW7L / v j + h5N + bL3Ok + YfMd9NBbXVtJcR3WnykiX0blrG0gdXQrRJ4 / qySoC3xRsSvRsqOSiQsMd0TytkPl H85vLt9 + XVpJfzKLmK2 + p31o80b3DTIGjCk1Ssk / plkGxNctMh8XHkJWWJ6fdQw / lhHaNOrW0fmi PTri6SM0b0rFUkmRFO3ORC / yPjkJy4Y33OVgx + LIhG6NdXN9p1xqHl23tZoLazh9aFpmEXrokkk8 gYrI1TJ8AWvh5QwNDgMwEDEZbhnnkm4kk1LTvXWJbn029VYa8A / pNyCFgppXptk2lnd / + 1 / zDzf8 a4Q24v8AfD9KV + ePKp8z6H + ixcC2rKkpkKc / sV2AqOtfuwNLwnTPL3k67uvqn6ZurT1I0u0ub61E NvLG3B24O8tDRpEr067VUjJIT / y7 + V + g69dXDaT5h9c2AEdwUtyIw0rlvhZvhcN6fYnanbqFQFxo v5aQ + e7nyGieYLjWrcI0zQCyMDhoFuSUZuJoqyjkGWg8O + KoifRfyXsbgRPrt6JOiobqw4g1rx4k CtTv7 / djavZvKnley8taUdNs5JJYfVeblLTlV / 8AVCjt4b9TucCUZYfs / wDMPD / xthLdl / 3x / Q8n 8xflh5pu9f1O + tII2hvLoyq5uSrcGJ3pX4aVO3vjbQg4fyg83SzpHMIreKXmbi4E7OwqNlCjfid / s + ONqmifkxqsapCNUh + At6St6hJj2G4Pddum3bG1Wj8k75qo2pRckoyENNyFKhDsR2qPoHhjapl5 Y / Ka / wBH8wWmqzXsMy28hkaMB6 / YZAFJ / wBbofo8MbV6Bf8A7X / MPN / xriG / F / vh + ljH5ra3d6P5 bhu7ZeTG6VH / AH08FF9KRq8reWB + qjYtT8MQ0vJYvzC80AUSFWerEs19qnxEClCBebFqdTQfRihO l / OHzzI6xWum2ckppHFEEklkLKB1Jm5MNz8Xy3640qL / AOVofmgIfUOhwqQoJka1uASvh5iFLjoz VA740q4 / mn + Z6oxHl6BpiqhKQXFGbj2pJ9mte + 2NK9H8t6rqmreT4dQ1S3W1v54ZTPAisqqVZ1FF cswqoB64tmP6h70u / MWFJvy4vInVmVo7WqpUsaTxGgoG / ViuX6j73gMNrD6aRtLJC6qjIimQKlUP JlVk35B + 3XbC1tRRKs0yAyIjsW2d + XwnmagrQkUNDtX264quurMF5F5ymNOQPIyDmAxX4 / g2FPhA 6Yqti0v0ozJGXdY2M8bUcVVd14fCDQHcn + IxV7l + S8EkPlS5SQu0n16YyNIWLFuEfL7QB6 / PAUsx sP2f + YeH / jbEt2X / AHx / Q8T89Wuu2X5heYJUP1rR9UELmwnt0khEosoreRwzq1eUa8WHTxrlcoAn zaxMh5cfy3tbeeaZ4JWA5vai34xyJL1jJkkWQuFPiQTv8QwcBBZnKCOW7O9R0i4T8nYLZIXF1da8 HCKOZEhtGA7D + WmSk36E + s + 519pt7oPlq20lbySW9nu1mvJYeao6Iqo8dKVaPgoFG6 + 3bGxHinyb tRHghQPM / YzPyDfs3miytzHICfUJJjcL / cuftFadvHMoy3p19bPT7 / 8Aa / 5h5v8AjXJBsxf74fpR mBpfH + lxfmNHqGl6lb + WtetZ9LhY28VzYXlyTKqrCkPN4l9OJoF4Hi232qVAoLTT6D / LG48y3V3q 95qVrdWml3CWjaZb3sAtpo2AlFwjIf3howU1bsRTJdEPNPNXl3StS / NrzrdyXV9pd9Zw2og1W0Z0 aOWaxgijSNk4qBJ6lG5MKgMuwqwxdRnMKrmgvFr7zVrEXlzT7HTlN3daXdXFxdXrxF5JKT + osoeU LIFdph35NvWgB5XQJ5llVh945NCDsP2f + YeH / jbCW7L / AL4 / oRmBpS / W1rbKKOxYsoWN1jZqo3wF 22Ab54qgbdlWJmvPVf0YolnlZ3fjIRHK / H0mY7bNXj9IWmKplprh5gx5FyK8yrgMnN + BBep6b0r / AAxVGYqg7 / 8Aa / 5h5v8AjXCG7F / vh + lET29vcR + nPEk0dQeEihhUdDQ4Gl5l + Y1tqR8xWFlpU8Gn WypFLMAYYXcsZ9uRMZC0i / aqlaftbFVglvp3nI3enyW + uwxC + iM6h7mNnjVFVgA6zKnL94KklOmw PZtNIy + n8 + w2f1yDzK6qLkW / pyXomPL6yYS37mQmm9fsUA6tTfFXpH5aT + YFOo2OsagNRMCwSwSi WOUgTNKGUsjyt / usfab5DrVQzK8 / 3jn / AOMb / wDETizx / UPelOvaD + n / ACq + k + v9W + sxwfv + PPj6 bpJ9nknXhTrhXJ9R97AF / IMApXWl4qTQLbSLRSvEgVuX8Kf57tsFg / IWVElc65SRt24WzkPQHqpu O9eg + 842q7TvySufTtblda9MoBJDDNZsePIcuMkb3Diob7Smo6 + ONqniflnrCxqv6X06o2J / QlmA RUbUDeCinyxtWV + WtFm0fTfqk08VxKXZ2lgto7RDUAD91F8NQB1wKibD9n / mHh / 42wluy / 74 / oU7 7TL25kZodXu7JWpRIFtGVaCm3rQTHfrucDSgIfK13C00kWvXyT3LK9xOsOmq8jKqoGcizHIhEC1P bFUnk8v / AJiG8 + rJ5ylVSjSCb9FWpjHxcQhfkPioa0p7 + 2Kp1N5ZvJpIJJdevne2f1YGaHTWKPwa MspNmeJKSMtRvQkdziqLsdJv7adZJtavL1F6wTpZhG2I3MNvE / euzdsVVr / 9r / mHm / 41whuxf74f pRmBpSnWdP1 + 7ngfTtShsooGEhje3kmLuAwIdkngrGQw + GnUdcVWSQebkRn / AEjYuFWvBdPmLEgb gf6b37YqoXGn + b72wlh / Stpb / WYinNLGeOaPmlCVZb2quK7EdDiqP0y212B + N / e21zbqgWNYraWG TkKULSSXE / Lb / J + nFUxxVB2H7P8AzDw / 8bYS3Zf98f0IzA0pTLputx20ptdVee8JUwG7SL0Vox5V WCOFmqjd26gHFUj / AEV52a9dDNpqlUDRTrayqAGUxkcg / wBsBQKjouFU6sNh2OOGJri / MNyHL3P1 OKJY5ayF6N6yTPTcjZh2NO1AqcYqg7 / 9r / mHm / 41whuxf74fpRmBpYl5o8lyazrcWobFI4o4 + HrG I / AZiekUo39YdfDp3CrGm / Kue2TT7kqJRplvIssMdy7SSn01H7qkCIDVOjK1e3HFNqsv5TzTacbf ZJDcfWAxu3IA + setxIjt4zXj8P2qV3oRtirKvKnld9Fu76Y0VLqOBAvq + sawmUk19KCn96PHFCe3 n + 8c / wDxjf8A4icWeP6h70Lb2kz28TiUKGRSFBloKjp / e4W2eQAnb7v1Kn1Kf / f34zf9VcWPiDu + 79TvqU / + / vxm / wCquK + IO77v1O + pT / 7 + / Gb / AKq4r4g7vu / U76lP / v78Zv8AqriviDu + 79TvqU / + / vxm / wCquK + IO77v1LIo2mWIIREVgjJI578q0Hwuuwp3riykeG733Pd + pf8AUp / 9 / fjN / wBVcWPi Du + 79TvqU / 8Av78Zv + quK + IO77v1O + pT / wC / vxm / 6q4r4g7vu / U76lP / AL + / Gb / qriviDu + 79Tvq U / 8Av78Zv + quK + IO77v1LJI2gL8yJawSnfn + zxqPid9jXFkDxVW247v1L / qU / wDv78Zv + quLHxB3 fd + p31Kf / f34zf8AVXFfEHd936nfUp / 9 / fjN / wBVcV8Qd33fqd9Sn / 39 + M3 / AFVxXxB3fd + p31Kf / f34zf8AVXFfEHd936nfUp / 9 / fjN / wBVcV8Qd33fqWRxtOU4ERUgiO3P9rlQfC6bCmLInhu99z3f qX / Up / 8Af34zf9VcWPiDu + 79TvqU / wDv78Zv + quK + IO77v1O + pT / AO / vxm / 6q4r4g7vu / U76lP8A 7 + / Gb / qriviDu + 79TvqU / wDv78Zv + quK + IO77v1LJY2hWUORKWgkIJ57caVHxO2xr2piyieKq23H d + pf9Sn / AN / fjN / 1VxY + IO77v1O + pT / 7 + / Gb / qriviDu + 79TvqU / + / vxm / 6q4r4g7vu / U76lP / v7 8Zv + quK + IO77v1O + pT / 7 + / Gb / qriviDu + 79SncWkyW8rmUMFRiVJloaDp / e4soZASNvu / UirP / eO D / jGn / ERgasn1h4vKfPh2n9Pa2EjnYOk3ApY286 / DYW5 + FnIdyP + ExYqGqW2ojzFogS3vAh + teoo 0y0iUj0hTlASTPv0p9nriqIhtb4tqwFtdkiWigaNbKf95ojSvL4f8ziql5Xivv0PoMkkN0D69hzk k0 + 2f / j5jBLXkZ3 / ANcDFXsGKEHYfs / 8w8P / ABthLdl / 3x / Q89806F53udevptP0KyuLWWWP0bmW 4mjdkEfEsRHdQ9GJ / ZG3ji0MMu / L3nJr53dbW0kHKN411FFK7sChQ3RYbH + c42tJ1a6Jr0llDyl8 vxSL + zc3956oIqvJ / q87xliPBunhjaaVD5b1 / wCuwXMepeXw6IUcG + vyGJowYgSV5K + 4IYdTtja0 zrTU / M / 69AdTk0b6gHh2hbdbr1ilN + Bc8Qa + 2BU9v / 2v + Yeb / jXCG7F / vh + lIvzJtLi78tNbW + pW 2lzSTIEubyYwRk0aiB135HwwNLyt / LmqKq + r5w0T0 + BjYnU5SQq7jiKfEfj3 + fTphtaSZJIUG / m2 yaCX4mQtqZ5LTqQIehCUPsMbRSPtP8LvAJLzz1Hb3EnJLqKC2vnjZQClPUdomY715UGNppkC + VvL KkzD8wrJXA + EmYAKxHUhrsnqFPXtja09F8h3dpZ6Atva6vFrcSSvS9hbmgrQ8P7yenEU / a + jAqbW H7P / ADDw / wDG2Et2X / fH9Dw / zdeae / mPVY / 0tfWsiXM6vbwQROpPMj4a3cNaMe6jf3xaEofUtNUw yJrF8TEoVawR8XVS1GA + vE7gDf8ApTCqvb69otu8TxavfRtb8JI2NuishUngo5Xp6h9gdth71Vei n87PLtvHHF9UvZioRTJIbYMdqFn4y7Hls239MFJTLRfzX0DVtYtdLgt7hJ7uoR2EXAEDlQ8XLfh3 ONKym / 8A2v8AmHm / 41xDdi / 3w / Sxf82jdL5Ziktp47eRLpCZJJobcUMcgIEk8tulTX + bpiGl5bYe UPzG1G0S6sAZ7dpDwlhvbeZRTYnmlyVND1p / tNoV / wDAX5qPQS6c6gK1DFdxc / ibmBVrgdG + iuNq 2fIn5qiSo0 + V + DDgWuoN6E / EK3DUXcbGvfvTG1TmL8q / zFLeo + o2YMlC3Oa5Zl22qOLLVST0P042 r0XyzpGoaP5Pi07UZI5ryCOf1ZImdkPJ3daFwrfZYdRi2Y / qHvTqz / 3jg / 4xp / xEYFyfUfewrzF + V2m69qt7qcs / CS75qQVuRSsCW / 7E8Q29LkOIFe / LFhahcflBo819a3ZlCta + oBGPrhDiVQpqz3TS LSlfgZa96jFbbf8AKrR4IryZ3qklZWCDUXcBY1QhUW8ZnPwVAoSemK2hdK / LzRdJfTLWISNcWk8c saBbj1PTtp1YSmNbv0ODtxFVjNOW6ijcVXpeKoOw / Z / 5h5f + NsJbsv8Avj + hGYGlTgkeWCOSSJoH dQzQuVLoSK8WKF1qOh5sR4E4q19agMnpq3NxJ6ThAX4Pw9SknEHh8FD8VOo8RiqUa9qdmfL1 / HLK lvdPZSVtJJI / VVnhJCEKzDlvTYkeGKp5iqDv / wBr / mHm / wCNcIbsX ++ H6Ul8 + ag1haaZcrCJyL9E EZi9Yh2IZU + xyj3 + LbfrgaXjsHm6DWUe3v8ARbS4ttK066jlhFuWDlXsviuOMoaFv3YHenTfFKB1 6 / 0ZL3VbS50G2 + uGPUBbTSWrxXESJG5jWKAT0Khu / bfrSmKq2naV5cSaWCbTpdQiOox2kUkyyoyN LLKhjVre4h5N + 6FIWrvXfxVTrQ9F0bUdSisV0JUnlt7Z7n9xOjP6llcSBeBvES3LtF8DKV5HqRTF XqPkPSYNJ0 + 8sILYWkUVwpFvQgoXtYHKsTLc8mUtQn1GHgaYoTmw / Z / 5h5f + NsJbsv8Avj + h5B5k i0RvMepSOqc1nlMxMczk / GVath5 / CCewpXC0Ll8pPcxrd2enmeByREPRuCChYlzX1PtEqN + 5xVcn km6PONdNlrzKsWguQOJqSVJlHc / 064qmmgeWPqOqC9vNG + sw8GDQtaPJxqwA9JZXKqwC0Bp0rgVm Wn2 + hLqERt / LzWc6kul19UijCtQr9td6kYpTW / 8A2v8AmHm / 41xDdi / 3w / Sk3n + HV5dFiXShdm5 + sLUWUphfgUcHkwBPCpFad6Yhpeb3EXmy1eKO5n1mJ3QsIpdUZGpuCa99z1OFCj9Y8yIjrJd6uKAs XGqE0r9kb0rx6dKE4qsjvddpNMb / AFZkiLGh2VqCgPX7PcDYjb8MVZL5YsvMNzbyTOl9qNh5ASa5 PE0a0avJYaDc9K7 ++ BWe2EE8Hl / 0p45IpVjk5pLcPdvuWNTM / wATV6 + 3QbDFsx / UPeiRDJNpIhjk MMklvwSUVqjMlA2xU7ddiMC5PqPvV4SeJpT7T / tFv2j3I / Dt0xYKZivmkPKdVioeIjSj1JahLMXB opX9nqK9DxxVfFEwWNpAjzonAygEdacqVLMASo25HFVReXEbDp44q3iqDsP2f + YeH / jbCW7L / vj + hWu76ysohLeXEVtEWCiSZ1jUsdwKsQK7YGlAHzP5WkjIOrWLxsKMPrEJBB7h5u + KtSebPLUcojbV LMbEu5uYAFpSgYFw29dqDFVHUtc8s3Wm3Fm2s2UX1qGSFZDPEac14VA5itOXjiqaWOo6ffxNLY3U N3EjcHkgkWRQ1A3ElSRWjA0xVTv / ANr / AJh5v + NcIbsX ++ H6Uv8AONldXekLHa2Rv51lVlhDQowB BVmDTgoCFY ++ BpeUyy2qLBxs4IwoaLm + qaQhROSh + JCHpwFQF27VwoTdtI0L0JYl1LSDHKPUmU6h ankGDK1T9SIIZgP2cUrY7LQxJ6p1jSPVegKDU7Ygk / s1Njyp1IHauKqyWXl2D03 / AEnpDLbnlGp1 C2ZRwQgLxWyqa8twD06Yq9K0m0NtbMrWdtZO7l3htDyjJoAGLenDVqAfs4FbsP2f + YeH / jbCW7L / AL4 / oYP + bkENwdNimnWFIory5RGM45yReiq0EWxNJGHxU69RgaWAReWNFaG6g / SEFLOY0YPf8pQY I3CyDgFIBY0px6nfFLeh + VdIvLOxeW6hku9Qa2io / wBdEkYmnTlwUEJWh7yEe + KszX8jLAUH6Wm4 r9leL0G5PQS ++ KGQ + RvK6eWb3UtMhumuIXitrr4vUqJJHnV2ozutWEa / Zp037YqyK / 8A2v8AmHm / 41whuxf74fpQ / mqT0 / LGsSeu9twsrlvrMTMskdImPNGX4gy9QRvgaXlT2nky80R4dK8x3fmXzTbB PqtxNd6hN / ezRoBLDG0sYibmFY + mevjTFLD9A8sXGqeXrDUJ9Rj0 + 6m1H6oYZJ9SntykoXh9Wmgl ZJJj1EQPxHbkuKp1p3krQZNQk0oeY7lrqaaSGeytoL0XcPoLNxlIeWZlRuvHgPtCpNN1UX5U / L25 sfMl / GPOGoy29rLG9xZ2n6SW4qxMiLdopAX1Eau4 + W2KvX9Md5PK1o7u8jvYxs0khJdiYQSWLb1P euIZY / qHvX3er6do + hDUtRl9Cygjj9WXiz05lUX4UDMfiYdBiuT6j72Kaf8AmZdamrNptjbXax7S + lJqbFSSQKhdMb + U9cLBEf4713kq / oP4m / Z46tUA / ZJ / 3F9zsfDArf8AjbW4lRG0kyMOCl2TVQxr sWYLpYAJPgPuxVtvPGuKkkj6RDHFHXlJK2qRqoG9ZGbSwEUDcsdh8sVZjE0jRI0gVZCoLqjFlBpu AxC1HvQYqhbD9n / mHh / 42wluy / 74 / oeeebLu + / T9xCurOlukyytbmXTysYVFIPCe9hcbrWhQeOLQ kCRPICU1gsqc6hW0dxQ7lh / p4I2brX78VTLT9Ltby1ZpPNkFgzcg0MwsSz8l / vK293KvHcj7Vfox VGr5fskJD + drErVC68IF2Q1NP39ATv1B + W2Kp / pNp5at7u3Sz80PKxm5LZrd2pWaTpxZI0UtsKUG KWSX / wC1 / wAw83 / GuIbsX ++ H6UZgaXkv5qjR5PNMMeoyXqUs7f0xZwu / wvNPyLNHJF / KNj9GKQwO FfLLvo7m41Y / WI + V2UtpEQMsIK / u / V3HLtHT32xV6H5U / LLytrehW + pST6hWSSdUpK9t8ENxJGnK IFqHiu9SSepxVkmgeTdK8ueZIfqElw / 1myuBILiT1f7uW340JFR9o / P6MUMvxVB2H7P / ADDw / wDG 2Et2X / fH9DDfzRvLy2e0Fs9urS2V + jC5kukU19DYLbA8 / wDVegwNTGIPMetq + qlLqwDmaoIvNZqD 9WipxqlD9OKt + U9Y1WTTtAtJpbMRCWxjMST6iJAqTRgKISpthSnTlxHbFXsmKEugJ / xFejt9UtPH / ftz9GKqt / 8Atf8AMPN / xrhDdi / 3w / SgvOFwsfly + h5zNJeQyWsPoJI7iSaNlU / u1dlAP7XE0wNL BtH0LzBqM6j9I65ItrJBLJBqty9tFKEdJKVSwgkLAL + ywoeuKp7ZeUtct42je + uJJPrSXDXB1SUS zIsaIYpqWwTi3Hf01VqUoRiqX6P5E17TvN83mAXFtLHJJI31JriQlQwmA5TtC0klPU2DbL8XtRSz YT64dxaWpHTa6k7bf8s + KFtrbPa + XorVyrPBaLE7ISylkj4mhIBIqMWeP6h70B5l0S51zyfNpVs6 RzXMUIR5CQg4ujmtAx6L4YVyfUfe8p8w + V18uRh9c13TLO4cCiPO7SyxkmOvoCNXcfFQsK0pXxxt rpK7TUfyyUNPe + a1a5CjksVu42T9lXZhU78uxrja0qi8 / KsiUL5uVgzKwrayAsFT0yDzcbEDfpja 0nnlvyx5S80uRo3muG6mjYyT2nor6xRCtHMbS8 + I5gc6Uqf5sbWnp3lHy0vl3S2sFn + sBpTKh5lK VVV4gF5P5fHAlh3H7P8AzDw / 8bYS3Zf98f0PI / N / luyvfOd7Jcuot5pl9XhDyegRFYFi / E7NWjDo PDqtCEHk / wAm8DcGa + eOVgxUwW5O4KipEm9Pt / 1rTCq + byZ5G4M7vfGVCzFvq8BBPKgBDkryUmo7 09sVRWk / lv5Iv7d4l1Ge0jj + H07lLeLmVBXkFqa8dz7VwKnuh / lt5VtdatNTstYSWW3lSSKKMwkM RUkVBLfGd + uKs9v / ANr / AJh5v + NcQ34v98P0ozA0vM / zCt7SXzTGZ4 + Z + r2aqTcwwAVnuP2ZFY / 7 PoMUhh8OnWfPyuBD8LRsZAb62etLU0 / eKvCH / ZjfoN8Veq + TrnT9N8nRz3U0dpZwz3fOaaeNo0Bv JQOUw4xnc0xQm0 // ACkdj / zB3ff / AIttu2KpjiqDsP2f + YeH / jbCW7L / AL4 / oYf + aNm9ysPCBJym n6i1HjnlI / uN1WKiE / 8AGUhcDUkNvoEzSasv6Nt3 / fU4rDqpJrbRbDkOP / BfqxVb5X0aaDStBlbT 4rcrLYMWMF7FIKzx70XlarWvQMV98VeqzJem5t2hliS1Xn9aieNnkeq / B6cgkQR0bc1RqjbbrihC wA / 4ivj2 + qWnj / v25 + jFVW // AGv + Yeb / AI1whuxf74fpYh + c1hLe + U4Y42ClLyORgWVKqI5ARVqe OIaXkdv5A1i9ZnsoHu1jHxNGI3VWAqoPp / Rt364UIlvy280lmWLT7uNPsisabkkUbZafsd + x8Rir X / Ks / M7IVOn3QDOQ0fprQ7q4YtxPcsNtvo2xVt / yx8zBTH + jrpwaxIxRelQeTUA25VOx670xV7L5 J06803yJb2N4jRzwR3CsjijAGSQiooKbHb2wNmL6h72R2f8AvHB / xjT / AIiMC5PqPveYfmZqn6P8 6WbnVxpYewRf7yaIvW8Uf7qVqha1avbFixRPNQt7Dy9GPNtfVeGJ1iurtQg + qyNWYcN0BWlP5qYq 3qOu2sumeYY7jzTDcwSrIJLYT3JMym0jBVQ0dCW + zvirMPy41GC48x2sEGsx6hFFpc4S0jkmf0lE tqF + GRVUUG22KvT8UIOw / Z / 5h5f + NsJbsv8Avj + h5n5w1zyHb + YdQh2XREuruNgZ7gTvVlESkMVX 7h3uO / X8MWhIbjXvy3uFt4Y9BktohKrtLHckGsbCUxcH5hhIBwYUDBW24tSilWfWvyrZSx0BnkYg TKl1MzKxJWho1e23j88UJjoXmbyw7SWukeS5LxnrK8ZZblhTbkfU9QqvKgr0xVPdN1Ey + YdPWLyj JpkKyus0psQaM6rwk9YRoI + NW5EE + GKWbX / 7X / MPN / xriG7F / vh + lGYGl5n + YpuR5mi9KzuLhfRs PigtbaYBvrM9FLzuhqf99jZsUsWtm1AHy0p0q + 5ei3Afo6wjL0thXjEZf3 + 2 + 5HH7WKvVfIfqf4Z g9SJ4X9e75RSxJbuv + ly7NFGWRfoOKEfP / ykVif + XO77f8W23fFUxxVB2H7P / MPD / wAbYS3Zf98f 0MP / ADQsmuhBxt45 + Gn6iaSpO9P7joIvg / 5G / D44GoJBBocivq7HTLVwk1Shh2ahpaxGm4A + 84qt 8raSyaToFwNPtoFElgeUcV6pH7 + MclI5Wu / XY8fDFXruKEugH / OxXxp1s7QV37S3P0Yqq3 / 7X / MP N / xrhDdi / wB8P0pf5ut3uLGzjWOKUG / sxKkwRlMTTqsoo + 1TGzDbfA0vELHzN5tsYmFrcPaK8R5J EiIC4QshoEpXjTrkkI3T / M / 5mai / + i38icF4t68ltCKsG4U9SVKnbfruPcYFRSah + bJIiXUVJQMC GvLHmXrQA / 6QNu3jXFU10q587N6Dazq93EI2Y3UFrLpm + 1aCZ77alQSDF2I9yq9J0xy3lwEtO5EU qlrp4ZZjxLD43t2eInb9k / PeuLZj + oe9MLP / AHjg / wCMaf8AERgXJ9R97yn81ru0tvOdi09vPOWs EC + iSAF + uLzrSKbfhWnvixYauq6QLHy + sFhekJJF9bLlj + 7FtICY / wDRdm58eldq4qrXGraJ9V1s W9jffWHL / V + ZYrz + qxheY + q9OQ3xVmf5aX2mXPmqJbW2uYJl0y4MrTluB / fW2y1hh7 + 5xUvVcUIO w / Z / 5h5f + NsJbsv ++ P6GHa / + XnmjUddn1Kz823OnwSsWitI0lpECiqQOM6K1SnLdf7VpQH / Kp / NY V0Hnm + 4O3OnCUkMTUlSbn54LVUl / K7ze8ruvnu / VGB4oUlIU9qUuFFPowqjNN / LDUYY5Rf8Am / WZ 5JJGdTbTm3UBqn7LeseXIk1BAPhgVFWXk + PS9asg2ueYb5pnaVRPcNNar6IDcJmWMBQ3LYE / FuMV ZNf / ALX / ADDzf8a4Q3Yv98P0ozA0vMPzIS1bzPD6y2zMIbA / v47mRgoubip / c0VVHdvtDtilitul gR5a4iw9JIy09ItQdQfqpVfUdjyj3bYoNzt0xV6b5I1fRLfy5FC17aQlZ7v92spVRW7lIoJj6n / B YoTJdQ0 + 78yWYtbmG4ZLO75CJw5AMtt14k0 + nFU6xVB2H7P / ADDw / wDG2Et2X / fH9Dyb8y9Q1 / WL + SyPlK + vLezW9tobuFbsK6ylRzURKFO0O3LmrV6dsDSx1LPWQ0gbyXe8b2kjt / uYPpsUWMoR6hrT hWrY0tozyvpmqWk + i2q + W7yB4Z4AbowakRGYplpI6SSQW3A0qdhQVNOlWlt7Z6Ou / wDLZa / 9Isn / AGUYq6ysLuK / uLy6njmeeKGELFE0QUQtI1TyklrX1vbFV9 / + 1 / zDzf8AGuEN2L / fD9LepW0txHCs Sq5S4hlYO / ABUkDMQfTlqQBUCgr / ADL1wNLwz / lXX5lgV / RUPMgjj9ZUgkKCRyMh6kbEjY74bQ6L 8tPzE + sxhtMjWCTikjtcRLQluNZDGzsyqADsCcbVkln + Uurpbp9bht5Lwci80OovGlS9V4q9hKyg L / lePbG1RB / Kq9pQWyHaoB1Q0VwANv8Acb7f2Y2rN9E0ltJ8s / UXQRvGkzOqy + uKuzN / eenb1rX / Ah3Pp6lbMf1D3plALyOCOMxxkooUn1G7Cn8mBlLhJJs / L9q / lef76j / 5GN / zRixqPefl + 1pjdspU xpQihpKwP3hMVqPefl + 1bBHcwQRwpGpSJVRTJNJI5Cig5O6s7HxLEk98VqPefl + 1fyvP99R / 8jG / 5oxWo95 + X7Xcrz / fUf8AyMb / AJoxWo95 + X7VOGG5hCcVRiIo42BYihStafCa / awspSifmVTlef76 j / 5GN / zRgY1HvPy / a7lef76j / wCRjf8ANGK1HvPy / apmG4NyLngPUCGML68vp8SQ1fT4 + ny2 + 1xr 2ritR7z8v2qnK8 / 31H / yMb / mjFaj3n5ftdyvP99R / wDIxv8AmjFaj3n5ftU5YbmblyVErFJGKMW3 elP2R4YWUZRHzCpyvP8AfUf / ACMb / mjAxqPefl + 13K8 / 31H / AMjG / wCaMVqPefl + 1bKt1LE8TRqF dSrFJnRqEU2ZVDKfcGuK1HvPy / a6IXUcaRrGhVAFBaZ3agFN2ZSxPuTitR7z8v2ruV5 / vqP / AJGN / wA0YrUe8 / L9ruV5 / vqP / kY3 / NGK1HvPy / apxQ3MPHiqPSKOM1Yrula / snxwspSifmVTlef76j / 5 GN / zRgY1HvPy / a7lef76j / 5GN / zRitR7z8v2rPTufXM3przKhCPWk4UBJ + xx4V360ritR7z8v2r + V5 / vqP8A5GN / zRitR7z8v2u5Xn ++ o / 8AkY3 / ADRitR7z8v2qc0NzMH5KikxSRqAxNS9KV + EU + zhZ RlEfMKnK8 / 31H / yMb / mjAxqPefl + 13K8 / wB9R / 8AIxv + aMVqPefl + 1ZMlzNDJC8ahJFKMUmkjYBh Q8XRVZT4FTUYrUe8 / L9q8NdgU9KP / kY3 / NGK1HvPy / a7lef76j / 5GN / zRitR7z8v2rJxeSQSRiOM F1Kg + o3cU / kxZR4QQbPy / a // 2Q ==

uuid: f55d48ca-e2a2-460f-a9b2-ff48611378d2xmp.сделал: 54D2BCAE0295EB119E38F0BED0186373uuid: 5D20892493BFDB11914A8590D31508C8proof: pdfuuid: 3eca9475-0333-4cc8-bc78-4505b6612921xmp.did: B80F7D65CFAEEA11AABBE3F81AE5C528uuid: 5D20892493BFDB11914A8590D31508C8proof: pdf

savedxmp.iid: B40F7D65CFAEEA11AABBE3F81AE5C5282020-06-15T12: 13: 57 + 06: 00Adobe Illustrator CS6 (Windows) /

savedxmp.iid: 54D2BCAE0295EB119E38F0BED01863732021-04-04T11: 11: 11 + 06: 00 Adobe Illustrator CS6 (Windows) /

EmbedByReferenceC: \ Users \ User \ Desktop \ NNNNNNNNNNNNN.PNG

EmbedByReferenceC: \ Users \ User \ Desktop \ MMMMMMMMMMMMMM.PNG

PrintFalseTrue 18.75000011.500000 Дюймы

Голубой

пурпурный

Желтый

Черный

Группа образцов по умолчанию 0

Белый CMYKPROCESS0.0000000.0000000.0000000.000000

ЧерныйCMYKPROCESS0.0000000.0000000.000000100.000000

CMYK красныйCMYKPROCESS0.000000100.000000100.0000000.000000

CMYK желтый CMYKPROCESS 0,0000000,000000100,0000000,000000

CMYK зеленый CMYKPROCESS100.0000000.000000100.0000000.000000

CMYK Голубой CMYKPROCESS 100.0000000.0000000.0000000.000000

CMYK BlueCMYKPROCESS100.000000100.0000000.0000000.000000

CMYK MagentaCMYKPROCESS0.000000100.0000000.0000000.000000

C = 15 M = 100 Y = 90 K = 10CMYKPROCESS14.999998100.00000090.00000010.000002

C = 0 M = 90 Y = 85 K = 0CMYKPROCESS0.00000090.00000085.0000000.000000

C = 0 M = 80 Y = 95 K = 0CMYKPROCESS0.00000080.00000095.0000000.000000

C = 0 M = 50 Y = 100 K = 0CMYKPROCESS0.00000050.000000100.0000000.000000

C = 0 M = 35 Y = 85 K = 0CMYKPROCESS0.00000035.00000485.0000000.000000

C = 5 M = 0 Y = 90 K = 0CMYKPROCESS5.0000010.00000090.0000000.000000

C = 20 M = 0 Y = 100 K = 0CMYKPROCESS19.9999980.000000100.0000000.000000

C = 50 M = 0 Y = 100 K = 0CMYKPROCESS50.0000000.000000100.0000000.000000

C = 75 M = 0 Y = 100 K = 0CMYKPROCESS75.0000000.000000100.0000000.000000

C = 85 M = 10 Y = 100 K = 10CMYKPROCESS85.00000010.000002100.00000010.000002

C = 90 M = 30 Y = 95 K = 30CMYKPROCESS90.00000030.00000295.00000030.000002

C = 75 M = 0 Y = 75 K = 0CMYKPROCESS75.0000000.00000075.0000000.000000

C = 80 M = 10 Y = 45 K = 0CMYKPROCESS80.00000010.00000245.0000000.000000

C = 70 M = 15 Y = 0 K = 0CMYKPROCESS70.00000014.9999980.0000000.000000

C = 85 M = 50 Y = 0 K = 0CMYKPROCESS85.00000050.0000000.0000000.000000

C = 100 M = 95 Y = 5 K = 0CMYKPROCESS100.00000095.0000005.0000010.000000

C = 100 M = 100 Y = 25 K = 25CMYKPROCESS100.000000100.00000025.00000025.000000

C = 75 M = 100 Y = 0 K = 0CMYKPROCESS75.000000100.0000000.0000000.000000

C = 50 M = 100 Y = 0 K = 0CMYKPROCESS50.000000100.0000000.0000000.000000

C = 35 M = 100 Y = 35 K = 10CMYKPROCESS35.000004100.00000035.00000410.000002

C = 10 M = 100 Y = 50 K = 0CMYKPROCESS10.000002100.00000050.0000000.000000

C = 0 M = 95 Y = 20 K = 0CMYKPROCESS0.00000095.00000019.9999980.000000

C = 25 M = 25 Y = 40 K = 0CMYKPROCESS25.00000025.00000039.9999960.000000

C = 40 M = 45 Y = 50 K = 5CMYKPROCESS39.99999645.00000050.0000005.000001

C = 50 M = 50 Y = 60 K = 25CMYKPROCESS50.00000050.00000060.00000425.000000

C = 55 M = 60 Y = 65 K = 40CMYKPROCESS55.00000060.00000465.00000039.999996

C = 25 M = 40 Y = 65 K = 0CMYKPROCESS25.00000039.99999665.0000000.000000

C = 30 M = 50 Y = 75 K = 10CMYKPROCESS30.00000250.00000075.00000010.000002

C = 35 M = 60 Y = 80 K = 25CMYKPROCESS35.00000460.00000480.00000025.000000

C = 40 M = 65 Y = 90 K = 35CMYKPROCESS39.99999665.00000090.00000035.000004

C = 40 M = 70 Y = 100 K = 50CMYKPROCESS39.99999670.000000100.00000050.000000

C = 50 M = 70 Y = 80 K = 70CMYKPROCESS50.00000070.00000080.00000070.000000

Серый1

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 100CMYKPROCESS0.0000000.0000000.000000100.000000

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 90CMYKPROCESS0.0000000.0000000.00000089.999405

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 80CMYKPROCESS0.0000000.0000000.00000079.998795

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 70CMYKPROCESS0.0000000.0000000.00000069.999702

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 60CMYKPROCESS0.0000000.0000000.00000059.999104

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 50CMYKPROCESS0.0000000.0000000.00000050.000000

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 40CMYKPROCESS0.0000000.0000000.00000039.999401

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 30CMYKPROCESS0.0000000.0000000.00000029.998802

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 20CMYKPROCESS0.0000000.0000000.00000019.999701

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 10CMYKPROCESS0.0000000.0000000.0000009.999103

C = 0 M = 0 Y = 0 K = 5CMYKPROCESS0.0000000.0000000.0000004.998803

Brights1

C = 0 M = 100 Y = 100 K = 0CMYKPROCESS0.000000100.000000100.0000000.000000

C = 0 M = 75 Y = 100 K = 0CMYKPROCESS0.00000075.000000100.0000000.000000

C = 0 M = 10 Y = 95 K = 0CMYKPROCESS0.00000010.00000295.0000000.000000

C = 85 M = 10 Y = 100 K = 0CMYKPROCESS85.00000010.000002100.0000000.000000

C = 100 M = 90 Y = 0 K = 0CMYKPROCESS100.00000090.0000000.0000000.000000

C = 60 M = 90 Y = 0 K = 0CMYKPROCESS60.00000490.0000000.0030990.003099

Библиотека Adobe PDF 10.01 конечный поток эндобдж 3 0 obj > эндобдж 7 0 объект > / Свойства >>> / Thumb 20 0 R / TrimBox [0.0 0.0 630.0 828.0] / Тип / Страница >> эндобдж 8 0 объект > / ProcSet [/ PDF / ImageC] / Свойства> / XObject >>> / Thumb 25 0 R / TrimBox [0.0 0.0 630.0 828.0] / Type / Page >> эндобдж 9 0 объект > / ProcSet [/ PDF / ImageC] / Свойства> / XObject >>> / Thumb 31 0 R / TrimBox [0.0 0.0 630.0 828.0] / Type / Page >> эндобдж 10 0 obj > / ProcSet [/ PDF / ImageC] / Свойства> / XObject >>> / Thumb 37 0 R / TrimBox [0.0 0.0 630.0 828.0] / Type / Page >> эндобдж 11 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / ImageC / ImageI] / Properties> / XObject >>> / Thumb 44 0 R / TrimBox [0.0 0.0 630.0 828.0] / Тип / Страница >> эндобдж 12 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / ImageC / ImageI] / Properties> / XObject >>> / Thumb 49 0 R / TrimBox [0.0 0.0 630.0 828.0] / Type / Page >> эндобдж 13 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / ImageC / ImageI] / Properties> / XObject >>> / Thumb 57 0 R / TrimBox [0.0 0.0 630.0 828.0] / Type / Page >> эндобдж 14 0 объект > / Свойства >>> / Thumb 60 0 R / TrimBox [0,0 0,0 630,0 828,0] / Тип / Страница >> эндобдж 15 0 объект > / Свойства >>> / Thumb 63 0 R / TrimBox [0.0 0.0 630.0 828.0] / Тип / Страница >> эндобдж 16 0 объект > / Свойства >>> / Thumb 66 0 R / TrimBox [0,0 0,0 630,0 828,0] / Тип / Страница >> эндобдж 64 0 объект > поток HWK% I ܿ S *; 㿝 FbB

Первая страница | Группа компаний «Петролеум»

Группа компаний «Петролеум» представляет собой совокупность предприятий разнопрофильной деятельности под руководством президента группы Виктора Кузьмина. В настоящее время компании группы занимают рыночные ниши не только в России, но и в Европе и на Ближнем Востоке.

Основными видами деятельности нефтяной группы являются:

• поставка сжиженного углеводородного газа и нефтепродуктов на внутренний рынок России;
• поставка светлых и темных нефтепродуктов, сжиженного углеводородного газа в страны ближнего и дальнего зарубежья;
• организация перевозок сжиженных углеводородных газов и нефтепродуктов;
• торговля присадками различных производителей для производства готовых моторных и трансмиссионных масел;
• консалтинг в области нефтепереработки и маркетинга;
• строительство, проектирование и ремонт зданий и сооружений;
• производство арматуры из пластика, армированного волокном.

История развития начинается в 2004 году с создания группой единомышленников ООО «Петролеум-Трейдинг». Толчком к такому решению послужил опыт, накопленный в сфере торговли сжиженными углеводородными газами, нефтепродуктами и нефтехимией на внутреннем рынке и за его пределами, знание товарного рынка и желание реализовывать собственные проекты.

Представительство

в Москве открылось в мае 2005 года, а в 2006 году — в Туркменистане.

Далее произошла диверсификация в разных сегментах бизнеса: консалтинг, строительство, торговля композитными материалами.

В настоящее время в состав Petroleum Group входят российские компании, а также ряд иностранных компаний из Кипра, ОАЭ, Казахстана, Туркменистана, Польши и Беларуси.

Petroleum group — это слаженная команда высокообразованных профессионалов. Сотрудники регулярно посещают различные курсы, чтобы обновить свои знания и улучшить торговые навыки.Целеустремленность, амбиции и профессионализм — залог динамичного развития компании.

Профессиональное кредо

Petroleum group — это соблюдение договорных обязательств, репутация надежного и стабильного партнера, индивидуальный подход к каждому контрагенту и, как следствие, репутация Компании.

Механические свойства высокопрочных и высокоэффективных конструкций футеровки стволов из железобетона в скважинах глубокого промерзания

Поскольку угольные ресурсы должны добываться из все более глубоких пластов, необходимы высокопрочные и высокоэффективные бетонные футеровки стволов, чтобы выдерживать нагрузку от скважин. почва вокруг морозильного колодца.Чтобы определить оптимальную бетонную смесь для уникальных условий, в которых работают такие высокопрочные и высокоэффективные конструкции железобетонной футеровки ствола (HSHPRCSL) в скважинах глубокой заморозки, была проведена экспериментальная оценка масштабированных моделей HSHPRCSL с использованием испытаний под гидравлическим давлением. Было замечено, что при разрыве образцов, пластический изгиб периферийной арматуры произошел вдоль поверхности разрушения, вызванный разрушением при сжатии и сдвиге. Эти испытания определили, что способность HSHPRCSL больше всего зависела от предельной прочности бетона на одноосное сжатие и отношения толщины к диаметру и меньше всего влияла на коэффициент армирования.Затем экспериментальные результаты были использованы для получения подгоночных уравнений, которые были сопоставлены с результатами теоретических выражений, полученных с использованием трехпараметрического критерия прочности для предельной несущей способности, напряжения, радиуса и нагрузки в упругих и пластических зонах. Предложенные теоретические уравнения дали результаты в пределах 8% от экспериментально подобранных результатов. Наконец, метод конечных элементов используется для проверки вышеупомянутых результатов, и все ошибки составляют менее 12%, демонстрируя надежность для использования в качестве теоретической основы проектирования для глубоких структур HSHPRCSL.

1. Введение

Поскольку более доступные части угольных ресурсов вблизи поверхности постепенно истощаются в крупных угледобывающих провинциях Китая, таких как Хэбэй, Хэнань, Шаньдун и Аньхой, необходимо разрабатывать более глубокие угольные пласты. По мере того, как шахты строятся глубже, аллювий, проходящий через футеровку ствола, становится все толще и толще. Например, шахта Ванфу, которая в настоящее время строится на угольном месторождении Джуе в Шаньдуне, и шахта Кузиси, планируемая для угольного месторождения Чжангоу в Аньхое, будут проходить через 600-800 м над уровнем моря.Это, естественно, приводит к увеличению давления на грунт, действующего на футеровку вала. Чтобы противостоять сильному давлению морозного пучки и постоянной нагрузке, действующей на футеровку промерзающего ствола в таком глубоком намывном слое, необходимо обеспечить высокопрочную конструкцию футеровки ствола [1, 2]. Согласно теории конструкции футеровки вала, основным методом повышения предельной несущей способности футеровки замораживающегося вала является увеличение толщины футеровки вала, использование стальной пластины на внутренней стороне футеровки в качестве бетонной сдерживающей конструкции. или отлить вал из высокопрочного бетона.Среди этих вариантов наиболее эффективной мерой является повышение прочности бетона в футеровке ствола за счет использования высокопрочного бетона с высокими эксплуатационными характеристиками (HSHPC) [3], например марок от C60 до C80, в конструкции шахты глубокой заморозки. облицовочная конструкция.

Хотя HSHPC класса C60 – C80 использовался в Китае в проектах строительства мостов, водосбережения и высотных зданий, условия строительства и требования к рабочим характеристикам этих HSHPC сильно отличаются от требований, предъявляемых к бетону для футеровки валов глубинного промерзания.Поскольку толщина внутренней и внешней футеровки ствола увеличивается с примерно 0,7 м в неглубоких пластах до примерно 1,2 м в глубоких пластах, использование HSHPC в этих глубоких конструкциях классифицируется как проект по массивному бетону, и, соответственно, контроль растрескивания является значительная проблема в процессе строительства. Для обеспечения безопасности ствола скважины при его опускании на такую ​​глубину средняя расчетная температура замерзающей стенки снижается с примерно -10 ° C до примерно -15 ° C. По мере того, как температура замерзающего ствола скважины уменьшается, разница между внутренней и внешней температурой бетона футеровки ствола увеличивается, что приводит к ухудшению условий отверждения бетона.Как правило, при строительстве футеровки ствола в глубоких россыпях с использованием промерзающего ствола скважины бетон должен иметь высокую прочность, высокую непроницаемость и удобоукладываемость [4]. Следовательно, чтобы гарантировать, что соотношение смеси HSHPC, используемое при строительстве ствола, является экономичным, разумным и надежным, важно провести исследования подготовки и поведения HSHPC в скважинах с глубокой заморозкой.

Отечественные и зарубежные ученые провели большое количество исследований бетонных футеровок шахт [5–10], но было мало исследований механических свойств высокопрочных и высокопроизводительных железобетонных футеровок шахт (HSHPRCSL). структура, и большая часть этих существующих исследований была в основном экспериментальной [3, 11–14].Ян вывел практическое уравнение для радиальной и вертикальной несущей способности бетонной футеровки ствола, используя результаты программы разрушающих испытаний моделей бетонной футеровки ствола, и выразил критерий прочности бетона для внутренней поверхности футеровки ствола в форме, аналогичной формуле Критерийное уравнение прочности на кулоновский сдвиг [7]. Rong et al. получили экспериментальное уравнение регрессии для предельной несущей способности футеровки вала с использованием экспериментальных результатов модельных испытаний футеровки вала и проанализировали механические свойства конструкции футеровки вала с использованием критерия прочности Мора – Кулона [14].Предполагая, что внешняя нагрузка не слишком велика, часто бывает более практичным анализировать механические свойства бетона футеровки ствола, используя критерий Мора – Кулона, но было обнаружено, что механические свойства бетона при многоосном напряжении следует учитывать при больших внешние нагрузки [15]. Действительно, футеровка вертикального ствола шахты угольной шахты, построенная с использованием метода замораживания в глубоких наносах, обычно имеет двухслойную конструкцию футеровки ствола, в которой бетон внутренней футеровки ствола промерзающей скважины обычно находится в двух или трех направлениях. стрессовое состояние [16–18].Поскольку трехпараметрический критерий прочности [19–22] учитывает влияние многоосного напряжения, он лучше приспособлен для отражения механических свойств HSHPRCSL при многоосном напряжении.

Принимая во внимание текущее состояние исследований HSHPRCSL и в соответствии с особыми условиями отверждения и конструкционными условиями футеровки валов глубокой заморозки, в этом исследовании качество различных соотношений смеси оценивается в тестах подготовки HSHPC C60 – C80 для получения оптимальное сочетание.В соответствии с характеристиками напряжения внутренней футеровки вала глубокой заморозки затем изучаются механические свойства и характеристики разрушения конструкции HSHPRCSL с использованием модельных испытаний и теоретических расчетов. Затем принимается трехпараметрический критерий прочности, соответствующий прочностным характеристикам бетона, для получения аналитического выражения для предельной несущей способности и распределения напряжений в упругих и пластических зонах конструкции HSHPRCSL. Наконец, метод конечных элементов используется для проверки вышеупомянутых результатов.Полученные выводы представляют собой основу для проектирования инженерного применения HSHPC в конструкциях футеровки стволов глубокой заморозки.

2. Оценка смесей HSHPC

2.1. Цели подготовки HSHPC

Высокопрочный, высокоэффективный бетон обладает превосходными свойствами до и после затвердевания, которые обеспечиваются смешиванием мелкодисперсной активной добавки и высокоэффективного компаундного водоредуцирующего агента в условиях низкого содержания цемента и низкой водоцементности. соотношение.Эти свойства обычно включают в себя высокую обрабатываемость, высокую непроницаемость, высокую объемную стабильность (отсутствие растрескивания во время закалки и меньшую усадку и ползучесть), высокую прочность (выше класса C30), поддержание непрерывного роста долговременной прочности и, в конечном итоге, отличную долговечность при воздействии. в суровых условиях. Ввиду особых условий отверждения и условий конструкции внутренней футеровки ствола морозильной шахты в глубоком намывном слое бетон внутренней футеровки ствола должен обладать высокой прочностью, трещиностойкостью, предотвращением просачивания и высокой начальной прочностью для предотвращения утечки футеровки ствола. после оттаивания промерзшей стены.Таким образом, подготовка HSHPC для внутренней футеровки вала должна учитывать следующие основные качества: (i) сверхвысокая ранняя прочность, с которой бетон может быть извлечен из формы через 10 часов после заливки (ii) простой процесс подготовки (iii) хорошая удобоукладываемость и осадка более 180 мм, что удобно для транспортировки и разливки (iv) Низкая теплота гидратации и высокая долговечность (v) Высокая стабильность объема и высокая герметичность

2.2. Приготовление HSHPC

Различные факторы, влияющие на прочность, текучесть и долговечность HSHPC, включают разновидность и дозировку цемента, соотношение смеси бетона, разнообразие и дозировку добавок и активных материалов, смешиваемых снаружи, градацию заполнителя, конструкцию технологического процесса и условий окружающей среды на площадке.В общем, обычная смесь для марки C60 HSHPC и выше состоит из высококачественного цемента, суперпластификатора (со степенью уменьшения обводненности более или равной 35%), минеральной добавки, высококачественного заполнителя и контролируемого содержания песка.

2.3. Выбор сырья для HSHPC

2.3.1. Цемент

HSHPC C60 – C80, оцениваемый в этом исследовании, использовал марку Conch P.O. 42.5R и P.O. Обычный портландцемент ранней прочности 52,5R с более низкой относительной теплотой гидратации, производимый Ningguo Cement Factory.Ранняя прочность и низкая теплота гидратации этого цемента делают его особенно подходящим для подготовки HSHPC для использования в замораживании футеровки стволов в глубоких аллювиях.

2.3.2. Заполнитель

Мелкозернистый заполнитель, использованный в этом исследовании, представлял собой средний песок Хуайбинь из провинции Хэнань с модулем тонкости 2,9, насыпной плотностью 1540 кг / м ³ и содержанием бурового раствора 1,6%. В качестве крупного заполнителя использовали известняковый гравий Шанъяо из города Хуайнань и базальт Мингуан из города Чучжоу, провинция Аньхой, которые имеют индекс дробления 8.3% и 3,3% соответственно, а непрерывный размер зерна 5–31,5 мм.

2.3.3. Водоредуцирующий агент

Принимая во внимание особые условия использования HSHPC в футеровках вала, очень важно выбрать добавку, которая обеспечивает отличные характеристики с сырьем в смеси. Соответственно, был проведен тест на совместимость путем оценки восьми типов высокоэффективных композиционных водоредуцирующих добавок (суперпластификаторов). В конце концов, суперпластификатор на основе нафталина NF производства Huainan Mining Group Synthetic Material Co., Ltd., был выбран для использования в экспериментах из-за его хорошей совместимости с другими материалами в смеси.

2.3.4. Минеральная добавка

Минеральные добавки, использованные в экспериментах, представляли собой кремниевый порошок, произведенный Shanxi Dongyi Ferroalloy Factory, измельченный шлак, произведенный Hefei Iron and Steel Group of Jinjiang Building Materials Co., Ltd., и летучую золу Grade I. Электростанция Хуайнань Пинвэй. Основные химические компоненты кремниевого порошка и измельченного шлака представлены в таблице 1.

9075 M 9075 Компонент SiO 2 Al 2 O 3 Fe 2 O Кремниевая пудра 92,6 0,78 0,59 0,8 1,0 0,81 Шлаки из земли 9075.3 8,93 1,26 42,2 6,9 2,0

Тип кремниевого порошка, использованный в этом исследовании, содержал очень мелкие твердые частицы, соответствующие ультратонким характеристикам . Содержание SiO ₂ в кремниевом порошке составляло более 90%, его средний размер частиц составлял 0,1–0,15 мкм мкм, его минимальный размер частиц составлял 0,01 мкм мкм, а размер частиц менее 1 мкм мкм. приходилось более 80% порошка.Удельная поверхность 250 000–350 000 см ² / г, что в 70–90 раз больше, чем у цемента. Удельный вес составлял 2,1–3,0 г / см ³ , а насыпная плотность составляла 200–250 кг / м ³ . Удельная поверхность измельченного шлака составила 3800 см ² / г. Коэффициент водопотребности летучей золы составлял 89%, ее потери при возгорании составляли 0,95%, содержание SO ₃ составляло 0,29%, а степень измельчения составляла 4%.

2.4. Результаты испытаний на прочность на сжатие смесей HSHPC

В соответствии со спецификацией для расчета бетонных смесей, прочность бетона C60, C65, C70, C75 и C80 составляет 69.8, 74,8, 79,8, 84,8 и 89,8 МПа соответственно. Используя метод ортогональных испытаний, пропорции бетонной смеси C60 – C80, показанные в таблице 2, были оценены для применения в замораживающей футеровке валов.

Номер образца Класс прочности Цемент: песок: камень: вода: минеральная примесь (кг) Вяжущие материалы (кг) Соотношение воды и связующего вещества (%) Дозировка добавки (%) 1 C60 410: 628.0: 1166,3: 151,2: 130 540 0,280 35 NF1.8 2 C65 410: 625,5: 1161,6: 152,6: 145 557 9075 0,280 NF1.8 3 C70 410: 620.0: 1151.4: 145.6: 150 560 0,260 35 NF1.9 4 9075 : 1156.1: 144.1: 145 565 0,255 35 NF2.0 5 C80 430: 616.6: 1145.1: 146,3: 155 585 5 907 .0

Испытания на прочность на сжатие были проведены на смесях, подробно описанных в Таблице 2, с результатами, показанными в Таблице 3, из которой видно, что трехдневная прочность на сжатие смесей достигла 80% от расчетного значения, прочность на сжатие в течение семи дней достигла 90% от расчетного значения, а прочность на сжатие в течение двадцати восьми дней соответствовала или превысила расчетную прочность.Эти результаты показывают, что предлагаемые смеси могут полностью удовлетворить требования HSHPRCSL по прочности и характеристикам.

907 907 467 9075 907 Номер образца Расчетная класс прочности Осадка (мм) Прочность на сжатие образца куба (МПа) 1 3 d 9075 1 C60 206 57.6 63,7 70,4 2 C65 213 60,7 69,8 75,8 3 C70 6446 4 C75 210 69,5 78,2 85,3 5 C80 205 73,2 81,4 90.1

3. Метод испытания модели HSHPRCSL

3.1. Принцип подобия модельного испытания

Учитывая высокую прочность и большой размер конструкции HSHPRCSL, было определено, что разрушающие испытания на прототипе футеровки вала чрезвычайно трудны для проведения. В результате в данном исследовании были протестированы масштабные модели конструкции футеровки вала.

Целью модельных испытаний было не только определение распределения напряжений в секции футеровки вала, но и измерение разрушающей нагрузки футеровки вала.Следовательно, конструкция модели футеровки вала должна подвергаться не только масштабному напряжению и деформации, но и масштабной нагрузке через индекс подобия. Используя теорию подобия и основные уравнения упругости, в этом исследовании был применен метод анализа уравнений [23] для определения индекса подобия модели футеровки вала.

Условия подобия напряжений и деформаций в модели футеровки вала могут быть получены из геометрических, граничных и физических уравнений следующим образом: где — константа подобия деформаций; — константа геометрического подобия; — константа подобия перемещений; — константа подобия нагрузки (поверхностной силы); — константа подобия модулей упругости; — константа подобия напряжений; и — константа подобия коэффициента Пуассона.

HSHPRCSL — это композитная конструкция, состоящая из двух материалов, стали и бетона, поэтому, чтобы гарантировать, что напряжения и деформации каждого компонента модели и прототипа строго сопоставимы, необходимо поддерживать геометрическое сходство между моделью. и прототип футеровки вала до, во всем и после нагружения и деформации; соответственно, и. Следовательно, условия напряжений и деформаций в футеровке вала можно записать как

. Чтобы гарантировать, что нагрузка и форма модели футеровки вала идентичны таковым у прототипа во время разрушения, поведение деформации при напряжении модель в упругом состоянии должна быть аналогична прототипу в упругом состоянии.Соответственно, должны быть выполнены следующие требования к прочности: (i) Кривые напряжения-деформации модели и прототипа футеровки вала должны быть одинаковыми на протяжении всего процесса нагружения (ii) Прочность материалов в каждой части футеровки вала должна быть одинаковой. друг к другу (iii) Критерии прочности на повреждение модели и прототипа футеровки вала должны быть одинаковыми

Для полного удовлетворения требуемых условий подобия предпочтительно, чтобы материалы, предложенные для конструкции прототипа футеровки вала, использовались в модельный тест.Поэтому конструкционный материал модели футеровки вала был скорректирован в эксперименте следующим образом: где — константа подобия прочности, — константа подобия степени армирования.

В этом случае соответствующая константа геометрического подобия — единственная переменная, которую необходимо определить. Чтобы сделать результаты исследования универсальными, вместо использования конкретной футеровки вала в качестве объекта моделирования, моделирование было связано с влиянием отношения толщины к диаметру, безразмерной величины с константой подобия, равной 1.Модельные испытания трех различных толщин футеровки вала были проведены соответственно со значениями 0,219, 0,216 и 0,201. С учетом размера устройства для испытательного нагружения и характеристик конструкции футеровки ствола главного ствола угольной шахты Цзиси Шэнцзянь в Шаньдуне и вспомогательного ствола угольной шахты Хуайнань Динцзи в Аньхой были получены параметры модели футеровки ствола. из таблицы ортогональных расчетов [24] и показаны в таблице 4. Геометрия модели футеровки вала показана на рисунке 1, на котором внешний диаметр и высота модели равны 925.0 мм и 562,5 мм соответственно, а толщина варьируется путем изменения внутреннего диаметра.

38746 76,8 907 907 907 0,201 Модель a (мм) b (мм) λ μ μ A-1 380,5 462,5 0,216 0,9 65,3 A-2 380.5 462,5 0,216 1,2 72,2 A-3 380,5 462,5 0,216 0,6 76,8 0,6 1,38 67,9 A-5 385 462,5 0,201 1,38 74,2 A-6 907 9075 0,201 1,38 79,3 A-7 379,5 462,5 0,219 0,7 62,2 62,2 A-7 0,7 78,3

Примечание: a — внутренний радиус; b — внешний радиус; λ — отношение толщины к диаметру, где λ = ( b — a ) / a ; μ — коэффициент усиления; и σ см — средняя прочность куба на сжатие.

3.2. Загрузка модели

Для обеспечения хорошего качества модели футеровки валов были отлиты с использованием профессиональной опалубки. Чтобы обеспечить согласованные граничные условия под нагрузкой, верхняя и нижняя грани модели были обработаны на токарном станке для получения высокого качества отделки после заливки. Испытания на нагрузку модели футеровки вала проводились с использованием высоконагруженного гидравлического нагружающего устройства, показанного на Рисунке 2, для поддержания постоянной нагрузки, имитирующей равномерное давление на грунт, как показано на схеме на Рисунке 3.Нагрузочное испытание проводилось путем предварительного приложения двух-трехкратного предварительного натяга перед увеличением нагрузки стабильными приращениями давления, каждое из которых выдерживалось в течение 5–10 минут, пока измеренные данные записывались, до тех пор, пока модель не обнаружила повреждения.

3.3. Метод измерения

Прочность на сжатие смесей HSHPC была определена с помощью трех стандартных кубических испытаний на сжатие для каждой модели смеси, средние значения приведены в таблице 4. Нагрузка, приложенная к модели HSHPRCSL, была измерена с помощью стандартного манометра, установленного на устройство нагружения высокого давления и датчик давления масла БПР.Измерения деформации в модели футеровки вала проводились с помощью тензодатчиков сопротивления, установленных на внутренней и внешней поверхностях бетонных моделей, а также на внутреннем и внешнем рядах арматурных стержней, как показано на рисунках 4 и 5. Два уровня датчиков были расположен вертикально вдоль модели футеровки вала, и каждый слой содержал четыре точки измерения, расположенные в окружном направлении. Нагрузка и деформация в футеровке вала собирались и обрабатывались тестовой системой в реальном времени.Во время испытания система использовала датчик давления масла для определения нагрузки, чтобы гарантировать, что ошибка регулирования напряжения датчика веса находится в допустимом диапазоне.

3.4. Обработка данных по прочности бетона

3.4.1. Стандартное значение кубической прочности на сжатие

В соответствии с Правилами проектирования бетонных конструкций [25], класс прочности бетона следует определять в соответствии со стандартным пределом прочности на сжатие куба 150 мм, полученным путем испытаний с использованием стандартного метода испытаний при возраст 28 дней или любой другой возраст, предусмотренный дизайном.После статистического анализа прочность бетона на сжатие можно приблизительно принять за нормальное распределение, как показано на рисунке 6, так что средняя прочность на сжатие куба обеспечивает точность 95%.

Если общая площадь под кривой на рисунке 6 принята равной 1, а площадь по обе стороны от среднего значения составляет 50%, то при использовании в качестве демаркационной линии площадь слева и справа должна составлять 5%. и 95% соответственно. Используя эти статистические характеристики, соотношение между стандартной прочностью на сжатие куба и средней прочностью на сжатие может быть получено следующим образом: где — коэффициент вариации прочности бетона согласно статистике результатов испытаний и может быть определен путем интерполяции из числовые значения приведены в таблице 5.

5 Класс прочности C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 9075 C45 9075 C45 9075 C45 9075 9045 23,3 20,6 18,9 17,2 16,4 15,6 15,6 14,9 14,9 14.1

3.4.2. Прочность на осевое сжатие

Принимая во внимание разницу между фактической прочностью HSHPRCSL и прочностью бетона, определенной кубическим испытанием, прошлым опытом и анализом данных испытаний, а также со ссылкой на соответствующие положения кодов проектирования других стран [26], прочность конструкции бетонной конструкции следует скорректировать в зависимости от прочности бетона образца. В этом исследовании поправочный коэффициент был установлен на 0.88.

Отношение прочности призмы на сжатие к прочности на осевое сжатие, для обычного бетона (меньше или равно C50) составляет, а для высокопрочного бетона (C80) оно равно. Когда класс прочности бетона находится между C50 и C80, для определения соответствующего соотношения используется линейная интерполяция.

Поскольку высокопрочный бетон более хрупкий, чем обычный бетон, для обеспечения безопасности конструкции в спецификации был введен коэффициент снижения хрупкости.Для обычного бетона (меньше или равно C40), а для высокопрочного бетона (C80). Когда класс прочности бетона находится между C40 и C80, для определения отношения используется линейная интерполяция.

В соответствии с этими положениями стандартное значение прочности бетона на осевое сжатие может быть получено следующим образом, результаты показаны в таблице 6:

Класс прочности C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 9075 907О 3.4.3. Прочность на осевое растяжение Стандартная осевая прочность на растяжение рассчитывается следующим образом, результаты показаны в таблице 7: где коэффициент 0,395 и показатель степени 0.55 представляют собой отношение прочности на растяжение в осевом направлении к прочности на сжатие куба, определенное статистическим анализом данных испытаний. Класс прочности C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 9075 C45 C45 9075 C75 C80 1.27 1,54 1,78 2,01 2,20 2,39 2,51 2,64 2,74 2,85 2,93 2,99 2,93 2,99 2 2,99 3.4.4. Прочность на двухосное сжатие Граница двухосной прочности бетона представляет собой замкнутую кривую, состоящую из четырех сегментов, показанных на рисунке 7, каждый из которых выражает отрицательное напряжение растяжения и положительное напряжение сжатия, определяемое в соответствии с квадрантом, в котором находится сегмент. расположены.Кривая огибающей прочности может быть описана следующими уравнениями: где — параметр текучести при сдвиге, определяемый по формуле; — коэффициент увеличения прочности на двухосное сжатие в пределах от 1,13 до 1,15, определяемый экспериментальными данными и принимаемый равным 1,2 при отсутствии экспериментальных данных; — представительное значение многоосной прочности бетона; ; и — коэффициент Пуассона бетона, принимаемый в диапазоне 0,18–0,22. Для удобства расчета значения прочности на двухосное сжатие, указанные на рисунке 7, можно интерполировать в соответствии с данными в таблице 8. 1Результаты испытаний модели HSHPRCSL 4.1. Предельная несущая способность HSHPRCSL Экспериментально определенная предельная несущая способность () моделей футеровки вала представлена ​​в Таблице 9, из которой видно, что под действием равномерно распределенной нагрузки модели HSHPRCSL демонстрируют высокий подшипник. емкость, обеспечивающая разумное решение вопросов опоры стволов в глубоких намывах. Посредством регрессионного анализа результатов испытаний в Таблице 9 формула регрессии для предельной несущей способности конструкций HSHPRCSL может быть получена следующим образом: которая показывает, что предельная несущая способность () футеровки вала в основном связана со стандартным бетонным кубом. прочность на сжатие (), отношение толщины к диаметру () и коэффициент армирования (). 9075 907 907 1.20 907 907 907 1.0 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.29 0,07 0,16 0,25 0,36 0,50 0,88 1,03 1,11 1,16 прочность на сжатие средняя 907 куб. — стандартная прочность на сжатие куба; — призматическая осевая прочность на сжатие; — призматическая осевая прочность на растяжение; — прочность на двухосное сжатие; — экспериментально определенная предельная несущая способность; — теоретически определенная предельная несущая способность; и — численно определенная предельная несущая способность. 23 Модель (МПа) (МПа) (МПа) (МПа) (МПа) 1 (МПа) 1 9075 (МПа) (МПа) A-1 65,3 49,19 31,85 2,62 40,26 17,0 17,51 17,0 17,51 17,0 17,51 17,51 54,98 35,44 2,74 44,79 19,5 20,25 21,82 A-3 76,8 587467 76,8 587467 76,8 5874680 22,40 A-4 67,9 51,38 33,21 2,67 41,98 16,8 16,99 17,50 74751 2 56,67 36,48 2,78 46,11 19,0 19,29 20,87 A-6 79,3 61,01 79,4 23,01 A-7 62,2 46,45 30,13 2,55 38,08 15,5 16,58 16,95 16,95 60,14 38,59 2,85 48,78 21,5 23,13 23,88 Чтобы обеспечить разумную и экономичную конструкцию футеровки вала, отношения между несущей способностью и коэффициентом армирования, а также между несущей способностью и прочностью бетона на сжатие (рисунки 8 и 9, соответственно) были определены с использованием эмпирического уравнения (8). Под действием равномерно распределенной нагрузки показатель мощности коэффициента усиления () был соответственно определен равным 0,0302, что очень близко к 0, что указывает на то, что увеличение коэффициента усиления оказывает лишь очень небольшое влияние на предельную несущую способность модели HSHPRCSL.Как показано на Рисунке 8, для того же класса прочности бетона увеличение степени армирования с 0,3% до 0,8% приводит только к увеличению предельной несущей способности приблизительно на 0,85 МПа при одновременном значительном увеличении количества арматурных стержней. Это не только увеличивает стоимость проекта, но и очень затрудняет вибрацию подземного бетона, что отрицательно сказывается на качестве залитого бетона. Следовательно, повышение предельной несущей способности футеровки вала за счет увеличения коэффициента усиления нецелесообразно.Из-за незначительного влияния коэффициента армирования на предельную несущую способность моделей вклад коэффициента армирования в предельную несущую способность железобетонной футеровки вала не рассматривается в следующем теоретическом анализе предельной несущей способности. Было обнаружено, что предельная несущая способность модели HSHPRCSL в значительной степени зависит от класса прочности бетона. Рисунок 9 показывает, что повышение класса прочности бетона на 10 МПа повысило предельную несущую способность модели примерно на 6.29 МПа. Также наблюдалось увеличение отношения толщины к диаметру для улучшения предельной несущей способности модели: для модели C60 увеличение отношения толщины к диаметру с 0,2 до 0,3 повысило предельную несущую способность модели примерно на 8,87 МПа. В сочетании с повышением класса прочности бетона влияние увеличения отношения толщины к диаметру на увеличение несущей способности будет еще более заметным. Для бетона C80 увеличение отношения толщины к диаметру с 0.2 до 0,3 повышает предельную несущую способность модели HSHPRCSL примерно на 12,79 МПа. Однако в действительности увеличение отношения толщины к диаметру часто ограничивается техническими условиями; Следовательно, предельная несущая способность HSHPRCSL наиболее эффективно повышается за счет увеличения прочности бетона на этапе проектирования. 4.2. Режимы отказа модели HSHPRCSL На рисунке 10 показан типичный наблюдаемый режим отказа моделей HSHPRCSL. Когда внешняя нагрузка на футеровку ствола была довольно большой, сначала окружное напряжение на внутренней поверхности бетона ствола достигло предела прочности.Поскольку направление свободной деформации перпендикулярно внутренней поверхности, на этих поверхностях моделей в это время наблюдались очень маленькие наклонные трещины и локальное отслаивание. По мере увеличения приложенной нагрузки область высокого напряжения, в которой был превышен предел прочности, быстро распространилась от внутренней поверхности к внешней поверхности модели, и разрушение при сжатии и сдвиге в конечном итоге произошло в той части футеровки вала, в которой бетон был самым слабым, образуя поверхность разрушения, проходящую через всю толщину модели футеровки ствола.Когда происходил разрушение, наблюдались падения больших кусков бетона, появлялись наклонные сломанные трещины, а окружные стержни пластически изгибались вдоль поверхности разрушения. Угол между поверхностью разрушения и максимальным основным напряжением составлял от 25 до 30 °, что указывает на разрушение при сдвиге при сжатии. 5. Теоретический анализ HSHPRCSL на основе трехпараметрического критерия прочности 5.1. Трехпараметрический критерий прочности HSHPC Поверхность разрушения трехпараметрического критерия прочности, показанного на рисунке 11, гладкая, поскольку его меридиан представляет собой параболу, что является значительным улучшением по сравнению с традиционными критериями прочности.Трехпараметрический критерий прочности обычно выражается в терминах прочности на одноосное растяжение, прочности на одноосное сжатие и прочности на двухосное сжатие, представленных как, и, соответственно [19], с использованием в качестве комбинации напряжений, и, определенных где-либо, и . Для плоскости текучести трехпараметрического критерия прочности, показанного на рисунке 11, любая точка на плоскости разрушения может быть определена как где,,,,,,, и. 5.2. Механическая модель Поскольку футеровка вала находится под внешним давлением, компоненты основного напряжения, и, определяемые как радиальное напряжение, кольцевое напряжение и вертикальное напряжение, соответственно, все отрицательны, поскольку они сжимают, так что.Если предположить, что a и b являются внутренним и внешним радиусами футеровки вала, соответственно, под действием внешнего давления, футеровка вала находится в состоянии упруго-пластического поведения, где r p , определяется и применяется позже в этом разделе, обозначает радиус упруго-пластической границы (как показано на рисунке 12). 5.3. Анализ упруго-пластического поведения и предельной несущей способности конструкций HSHPRCSL Футеровка шахтного ствола может быть проанализирована как плоская аксиально-симметричная задача, в которой радиальное напряжение и кольцевое напряжение зависят только от r , не имея к этому никакого отношения. это и.Таким образом, промежуточное главное напряжение определяется как, где коэффициент промежуточного главного напряжения определяется как. В пластической зоне, делая, и. Ранее опубликованная работа [27] продемонстрировала, что когда внешняя приложенная нагрузка очень мала, вал находится в упругой стадии, при этом компоненты напряжения определяются как По мере постепенного увеличения напряжение во внутренней футеровке вала достигает прочности бетона. сначала вход в пластиковую зону. Эта внешняя нагрузка определяется как предельное упругое напряжение, обозначаемое и определяемое следующим образом: Когда внешняя нагрузка, футеровка вала переходит в упруго-пластическую стадию, на внутренней поверхности футеровки вала начинает появляться пластическая зона, и по мере того, как продолжает увеличиваться, пластическая зона постепенно расширяется наружу.Из-за осевой симметрии существует только нагрузка на границе раздела между упругой и пластической зонами, где и — радиус упруго-пластической границы, показанный на рисунке 12. В пластической зоне составляющая напряжения удовлетворяется, где может быть полученным в MATLAB с использованием известных параметров материала и. Когда пластическая зона () начинает появляться в футеровке вала, футеровку вала в упругой зоне можно рассматривать как новую упругую футеровку вала, подвергающуюся внутренней нагрузке (где) и внешней нагрузке (где).Компоненты напряжения от этих нагрузок могут быть выражены как Соотношение между предельной несущей способностью HSHPRCSL, и радиусом пластической зоны стенки вала, может быть получено с использованием трехпараметрического критерия прочности, и радиальное напряжение на границе раздела между упругой и пластической зонами следующим образом. 6. Анализ результатов 6.1. Теоретический анализ предельной несущей способности HSHPRCSL в соответствии с Правилами проектирования бетонных конструкций [25, 26] со ссылкой на таблицы 6 и 7, когда класс прочности бетона находится между C40 и C80, точное значение которого можно рассчитать интерполяцией по измеренному классу прочности бетона.Поскольку отказ футеровки вала сначала произошел на внутренней поверхности у края футеровки,,,, и можно получить, интерполировав информацию в Таблице 8, так. Согласно уравнению (15), если класс прочности бетона и геометрия футеровки вала уже определены, можно определить соотношение между предельной несущей способностью HSHPRCSL и радиусом его пластической зоны. Соответственно, предельная несущая способность каждого образца в модельном эксперименте была проанализирована с использованием трехпараметрического критерия прочности с итоговыми значениями предельной несущей способности, показанными в таблице 9.Ясно, что различия между расчетными и экспериментальными результатами очень малы, все менее 8%, что указывает на то, что предложенное теоретическое уравнение получено из трехпараметрического критерия прочности, который имеет меньше параметров и более простую функциональную форму, чем более сложная многоосная прочность. теория, может точно отражать механические свойства структуры HSHPRCSL. Согласно анализу результатов модельных испытаний, на предельную несущую способность моделей HSHPRCSL существенно влияет прочность бетона, поскольку предельная несущая способность HSHPRCSL наиболее эффективно повышается за счет увеличения прочности бетон на стадии проектирования.Для анализа степени корреляции между экспериментально полученным подобранным уравнением и теоретически выведенным уравнением, основанным на трехпараметрическом критерии прочности для предельной несущей способности футеровки вала, образцы с отношениями толщины к диаметру и для A-1 – A- 3 и A-4 – A-6, соответственно, сравнивались отдельно. Пределы несущей способности образцов HSHPRSCL, построенных из бетона C60 – C80 для отношений толщины и диаметра, были затем получены, как показано на рисунках 13 и 14, соответственно. Из рисунков 13 и 14 видно, что закон тенденции предельной несущей способности с изменением прочности бетона на сжатие, определяемый трехпараметрическим критерием прочности, почти такой же, как у подобранная кривая, причем обе аппроксимируют линейное распределение. На рис. 13 показано, что при увеличении внутреннего радиуса футеровки вала, внешнего радиуса и соотношения толщины диаметра и класса прочности бетона на 5 МПа в диапазоне от C60 до C80 предельная несущая способность футеровки вала, полученная при подобранная кривая увеличивается примерно на 2.4 МПа, а предельная несущая способность по трехпараметрическому критерию прочности увеличивается примерно на 2,67 МПа. На рис. 14 показано, что при увеличении внутреннего радиуса футеровки вала, внешнего радиуса и соотношения толщины и диаметра при повышении класса прочности бетона на 5 МПа в диапазоне от C60 до C80 предельная несущая способность футеровки вала, полученная при аппроксимированная кривая увеличивается примерно на 2,25 МПа, в то время как предельная несущая способность, основанная на трехпараметрическом критерии прочности, увеличивается примерно на 2.44 МПа. Приведенный выше анализ демонстрирует, что разница между предельной несущей способностью HSHPRCSL, рассчитанной с использованием предложенного уравнения на основе трехпараметрического критерия прочности и рассчитанной с помощью уравнения подгонки на основе экспериментальных результатов, очень мала, с ошибками около ± 5 %. Таким образом, расчет предельной несущей способности HSHPRCSL по уравнениям (8) и (15) является надежным, обеспечивая основу для проектирования конструкций HSHPRCSL. 6.2. Конечноэлементный анализ предельной несущей способности HSHPRCSL Хорошо известно, что разумный и точный численный подход может быть реализован в качестве альтернативы дорогостоящим и длительным полномасштабным экспериментальным испытаниям, позволяющим проводить обширное параметрическое исследование композитных соединений и возможные оптимизации конструкции [28]. Чтобы понять фактическую предельную несущую способность футеровки вала с такой же прочностью в граничных условиях инженерной практики, используется метод численного моделирования методом конечных элементов для дальнейшего анализа предельной несущей способности футеровки вала. В модели конечных элементов бетон моделируется трехмерным твердотельным элементом SOLID65, стальной стержень моделируется стержневым элементом LINK8, и принимается разделенная модель железобетона. Координация смещения достигается за счет разделения стыка между бетонными элементами и стальными элементами. Материальное соотношение бетона определяется полилинейной кинематической моделью твердения (билинейная кинематика), а также результатами испытаний на одноосное сжатие блоков HSHPC.Критерием разрушения бетона является пятипараметрический критерий разрушения Уиллама и Варнке [29]. Для стальных стержней принята билинейная кинематическая модель упрочнения, а для определения ее текучести используется критерий Мизеса. Вертикальные ограничения применяются к верхней и нижней поверхностям модели, а равномерные поверхностные нагрузки применяются к внешней поверхности модели в соответствии с историей нагрузок испытания. Сетевое разделение конечно-элементной модели показано на рисунке 15. Конкретные физико-механические параметры бетона и стального стержня показаны в таблицах 10 и 11. 2 0,2 Модель E (× 10 4 МПа) Коэффициент Пуассона (МПа) (МПа) (МПа) 9075a1 907 907 A-1 3,66 0,2 39,2 65,3 7,18 0,45 0,9 A-22 43,3 72,2 8,10 0,45 0,9 A-3 3,77 0,2 46,1 76,8 7 0,45 9075 76,8 7 8,3465 9075 4 3,59 0,2 40,7 67,9 7,45 0,45 0,9 A-5 3,67 0,2 44,5 8,21 0,45 0,9 A-6 3,75 0,2 47,6 79,3 8,42 0,45 0,9 0,45 0,9 37,3 62,2 6,71 0,45 0,9 A-8 3,78 0,2 47,0 78,3 8,39 78,3 8,39 9079 Примечание: это модуль упругости; предел текучести; — прочность бетона на одноосное растяжение; — коэффициент передачи сдвига при раскрытии трещин; и — коэффициент передачи сдвига при закрытии трещины. E (× 10 5 МПа) Коэффициент Пуассона (МПа) 907 907 907 9071 0,3 340 Расчет методом конечных элементов позволяет получить предельную несущую способность 8 HSHPRCSL. Из таблицы 9 видно, что результаты расчета предельной несущей способности HSHPRCSL методом конечных элементов несколько выше, чем результаты модельных испытаний и теоретических формул. Причина в том, что ограничения конечно-элементной модели полностью отражают трехмерное состояние сжатия футеровки ствола, а предел прочности бетона на сжатие будет значительно улучшен в трехмерном состоянии сжатия, что не может быть полностью отражено в контрольная работа.Вообще говоря, все ошибки составляют менее 12%, что подтверждает рациональность конечно-элементной модели. Далее поясняется, что исследования, проведенные в этой статье, могут стать основой для проектирования высокопрочной и высокопроизводительной бетонной футеровки шахты. 7. Выводы В этом исследовании сначала была проведена серия испытаний смеси высокопрочного и высокоэффективного бетона (HSHPRC) для определения оптимального соотношения смеси для использования в футеровках валов глубокой заморозки.Затем была испытана серия моделей высокопрочной и высокопроизводительной железобетонной футеровки вала (HSHPRCSL) для определения их механических свойств и характеристик разрушения. Затем был проведен теоретический анализ, основанный на трехпараметрическом критерии прочности, чтобы определить предельную несущую способность моделей HSHPRCSL, предоставив аналитические выражения для упругих и пластических радиусов зон, напряжения и нагрузки. Наконец, метод конечных элементов используется для проверки вышеупомянутых результатов.Были получены следующие выводы: (1) В соответствии с особыми условиями отверждения и условиями строительства, которым подвержены футеровки стволов глубокого замораживания, была предложена оптимизированная бетонная смесь для прочности бетона в диапазоне от C60 до C80, что дает важную информацию для содействия улучшению проектирование и строительство футеровки валов глубокой замораживания аллювия. (2) Когда модели HSHPRCSL разрывались, наблюдались падения больших кусков бетона, появлялись наклонные сломанные трещины, происходил пластический изгиб кольцевой арматуры вдоль поверхности разрушения и разрушение при сдвиге при сжатии произошло при угле между поверхностью разрушения и максимальным главным напряжением 25–30 °.(3) Результаты испытаний модели HSHPRCSL показали высокую предельную несущую способность. Факторами, которые повлияли на предельную несущую способность, были, в порядке уменьшения влияния, предельная прочность на одноосное сжатие бетона, отношение толщины к диаметру и коэффициент армирования. При равномерной приложенной извне нагрузке при увеличении класса прочности бетона на 10 МПа предельная несущая способность модели увеличилась на 6,29 МПа. Для той же марки прочности бетона увеличение степени армирования от 0.От 3% до 0,8% максимальная несущая способность футеровки вала улучшилась примерно на 0,85 МПа. (4) Теоретическая предельная несущая способность HSHPRCSL, рассчитанная на основе трехпараметрического критерия прочности, в основном соответствовала экспериментальным результатам, показывая погрешность менее 8%. Очевидно, что предложенный метод теоретического расчета предельной несущей способности конструкций из HSHPRCSL является надежным, обеспечивая теоретическую основу для проектирования конструкций из HSHPRCSL в скважинах с глубоким промерзанием аллювия.(5) Из-за ограничений конечно-элементной модели, полностью отражающей трехмерное состояние сжатия футеровки ствола скважины, результаты конечных расчетов предельной несущей способности HSHPRCSL немного выше, чем результаты модельного испытания и теоретической формулы. Однако погрешности менее 12%, что подтверждает рациональность конечно-элементной модели. Доступность данных Данные, использованные для подтверждения выводов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу. Конфликт интересов Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации этой статьи. Выражение признательности Эта работа финансировалась Национальным фондом естественных наук Китая (гранты № 51374010, 51474004, 51874005, 51878005 и 51804006) и основным проектом исследований естественных наук в колледжах и университетах провинции Аньхой (гранты № .KJ2010A094 и KJ2011A093). Марки бетона по прочности: виды, особенности.Марки бетона на прочность Понятие «класс бетона» было введено в 1986 году. Этот показатель определяет такую ​​характеристику материала, как его нормативная прочность. Однако существующее ранее понятие знака разрешено в ГОСТ 26633-91 до сих пор. Как определить марку Марка бетона — это прочность на сжатие кубиков из раствора с длиной ребра 15 см. Перед началом испытаний они затвердевают в течение 28 дней при нормальных условиях.При заливке кубиков бетон необходимо протыкать для удаления пузырьков воздуха. Полученные результаты по прочности на сжатие округлены в меньшую сторону. Знак обозначается буквой «М». Далее идет цифра, показывающая прочность куба в кгс / см 2 . Иногда вместо кубиков берут цилиндры диаметром 15 см и высотой 30 см. ГОСТы допускают другие размеры образцов. В то время как класс бетона отражает индекс минимальной прочности (с возможной погрешностью 13,5%), марка показывает только средний показатель. Какие марки бетона встречаются по прочности В настоящее время марки от М50 до М1000. В строительстве чаще используется материал М100-М350. В личном домостроении наибольшей популярностью пользуется М300. Таким образом, можно использовать разные марки бетона по прочности: М100, как не особо прочный, применяется только для предварительной заливки котлованов под фундамент. Иногда его используют как связующее при кладке бордюрных камней. M150 можно использовать для стяжки полов, заливки проездов и фундаментов небольших конструкций. М200 применяется при устройстве свайно-ленточных оснований под дом. Также его используют для изготовления лестниц, дорожек и площадок. М250 применяется для сооружения более надежных оснований под дом. М300 — как уже говорилось, наиболее часто используемая марка бетона. Применяется для заливки фундаментов, плит, возведения заборов. М350.Используется для заливки монолитных стен, ригелей, колонн и перекрытий. Эта же марка хорошо подходит для строительства бассейнов. Именно из такого бетона делают аэродромные полосы. Из бетона марки М400 изготавливаются мосты, банковские сейфы и др. В частном домостроении такой материал практически не используется из-за дороговизны. М450-500 также применяется при строительстве мостов, дамб, тоннелей, дамб. Классы бетона Марка бетона — более точный показатель.Обозначается буквой «В». Цифра за ним показывает давление, которое материал в МПа может выдержать с точностью до 95%. Полный диапазон классов бетона, используемых в промышленности и строительстве, составляет 3,5-80. Далее представляем вашему вниманию небольшую таблицу соответствия наиболее популярных классов и брендов: Марки бетона по прочности Классы прочности M150 B12.5 M200 B15 M250 ИН 20 M300 B22.5 M350 B25 От какой прочности материала может зависеть Класс прочности и марка бетона могут зависеть от различных факторов.На качество смеси влияет множество параметров. В первую очередь, это, конечно, количественное соотношение цемента и наполнителя. Чем больше первый и меньше второго, тем прочнее будет изделие. В качестве наполнителя как в частном, так и в промышленном строительстве обычно используется песок. Прочность бетона частично зависит от его характеристик. Чем меньше наполнитель, тем он ниже. Конечно, на прочность бетона влияет марка самого цемента. Факторами, которые могут привести к снижению марки бетона, могут быть: Наличие в смеси органических примесей; Наличие пылевых компонентов; Примеси глины. Кроме того, крепость раствора зависит от количества добавленной в него воды. Чем он меньше, тем большую нагрузку в последующем сможет нести конструкция. Все дело в том, что избыток воды приводит к образованию в бетоне большого количества пор. Эти пузыри и уменьшают его силу. Еще одним фактором, влияющим на способность бетона противостоять сжатию и растяжению, является степень однородности смеси. Наиболее прочные конструкции получаются, если раствор готовился на специальном оборудовании.В частном доме замес обычно производится в небольшой бетономешалке. Увеличить прочность бетонной конструкции можно также за счет вибропрессования уложенной смеси. Предел прочности бетона на разрыв Отношение марки бетона к прочности — это, как упоминалось выше, способность куба с гранью 15 см выдерживать сжимающую нагрузку, выраженную в кгс / см 2 . Дело в том, что в строительстве эта цифра наиболее значима. Ведь бетонные конструкции обычно несут некоторую нагрузку сверху.Примером могут служить швы кладки стен, столбы и полосы фундамента, опорные столбы и т. Д. Однако иногда необходимо знать предел прочности бетона и предел прочности на разрыв. Например, при строительстве резервуаров, силосов или бассейнов. Этот показатель для бетона обычно не очень высокий. Этот материал достаточно легко рвется. Поэтому иногда при хлестании пружины основания и стены трескаются, потому что давление на них снизу и с боков неравномерно. Увеличьте прочность расширяющейся арматуры.Прочность на расширение одинакова практически для всех марок бетона и составляет 15 кг / см 2 при расходе цемента 300 кг / м 3 . Как выбрать марку бетона При составлении проекта всех конструктивных элементов конструкции следует указать соответствующие марки бетона по прочности. ГОСТ и СНиП — это то, чем следует руководствоваться при выборе. Конечно, при самостоятельном строительстве определить марку бетона, необходимую в том или ином случае, довольно проблематично. Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт 2019 © Все права защищены.