Monopol FIBER Metal металлическая фибра для бетона и стяжки (фасовка: 25 кг) — на сайте монопол.рф

Описание

Monopol FIBER Metal  — латунированные отрезки из стальной низкоуглеродистой и высокоуглеродистой проволоки по ГОСТ 3282, ГОСТ 9389 или другими ТНПА с временными сопротивлением разрыву от 900 до 3350 Н/мм2.

ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
Предназначена для укрепления цементной смеси и бетона в промышленных полах и сборных конструкциях.
Выполняет функцию армирования бетона. Повышает характеристики бетона после того как он набрал прочность, а также выполняет силовые функции. Стальная фибра, в теле бетонной конструкции, представляет собой хаотично распределенный армировочный каркас и значительно повышает прочность бетонных плит на изгиб и разрыв.

ПРЕИМУЩЕСТВА
• Ощутимая экономия времени и рабочей силы (сокращается время и трудовые затраты на укладку и вязку арматуры).
• Заметная экономия стоимости в связи с тем, что стоимость фибры на 1 кв.

м. конструкции намного дешевле расхода стальной арматуры.
• Латунирование фибры делает ее устойчивой к коррозии, как во время хранения, так и после укладки в теле бетона. Это свойство значительно продляет целостность армирования в бетоне и увеличивает срок эксплуатации бетонной конструкции.
• По сравнению с полипропиленовой микрофиброй, которую можно применять только в тонкослойных стяжках и для уменьшения поверхностного растрескивания бетонного пола, металлическую фибру можно применять для армирования бетонного пола.

НАНЕСЕНИЕ
Организация производства работ осуществляется согласно технологической карте на укладку бетонного пола. При поступлении автобетоносмесителя с товарным бетоном необходимо высыпать фибру в бетоносмеситель и тщательно перемешать на высокой скорости вращения в течение 1 мин на кг засыпанной фибры.
При заглаживании бетона необходимо следить, чтобы фибра не торчала из бетона. Если не удается ее пригладить затирочными дисками и затирочными лопастями – требуется достать ее из бетона.

После завершения обработки бетона, необходимо провести визуальную оценку поверхности и если будет обнаружена отдельно торчащая фибра, выдернуть ее плоскогубцами.

РАСХОД
Расход фибры Monopol FIBER Metal составляет 30 кг на 1 куб.м бетона. При производстве товарного бетона со стальной фиброй Monopol FIBER Metal не требуется корректировка гранулометрического состава смеси, содержания цемента и воды, изменения ВЦО.

УСЛОВИЯ ХРАНЕНИЯ И СРОК ГОДНОСТИ
Хранить в сухом помещении. Срок хранения с даты изготовления — 3 года

ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Расход, кг на 1 куб.м бетона	20-30
Длина, мм	10-30
Диаметр (d), мм	0,3+-10%
Покрытие	Латунь
Тип	Волновая
Испытания применений фибры ГОСТ 10180-2012	Увеличение прочности бетона B22,5 (М300) на растяжение до 15%
Упаковка, кг	25

Примечание: Информация, приведенная в настоящем документе, основана на обобщенном технологическом и практическом опыте.

В связи с невозможностью контролировать условия применения материала, влияющие на технологический процесс, производитель не несет юридической ответственности за неправильное использование или истолкование данной информации.
Технические характеристики материала и его комплектация, приведённые здесь, могут изменяться производителем без предварительного объявления. Сведения, приведённые в данном описании, соответствуют времени его издания. Рекомендуем, перед началом работ получить консультацию у производителя.
Для получения актуальной информации обращайтесь к производителю материалов MONOPOL

Характеристики

Вес, кг	25
Длина, мм	10-30
Расход, кг/куб. м	20-30
Диаметр, мм	0,3+-10%
Состав покрытия	Латунь
Тип	Волновая
Испытания применений фибры ГОСТ 10180-2012	Увеличение прочности бетона B22,5 (М300) на растяжение до 15%

Документы

Monopol Fiber Metal_ред. 1-2021

58.1 Кб

Объекты

Промышленные бетонные полы под заказ в Минске. Материалы и оборудование для промышленных бетонных полов.

Мы предлагаем лучшие материалы и оборудование для устройства промышленных бетонных полов от ведущих мировых производителей, а также оказываем услуги по устройству бетонных полов как силами нашего предприятия, так и с привлечением лучших подрядных строительных организаций Республики Беларусь в данной области.

Устройство современных бетонных полов с учетом всех имеющихся в Республике Беларусь требований, применение самых современных, научно обоснованных технологий позволяет идеально решить любую задачу при строительстве производственных цехов, складов хранения и логистики, торговых и выставочных площадок, многоуровневых наземных и подземных стоянок, паркингов и других объектов промышленного, и хозяйственного назначения.

Основные направления деятельности нашей компании:

— поставка и продажа материалов для устройства промышленных бетонных полов различного типа и назначения, а также оборудования и инструментов;
— консультирование, техническая поддержка и сопровождение проектов под ключ с рекомендацией лучших в Республике Беларусь подрядных организаций;
— по договоренности с заказчиком можем осуществить доставку материалов и оборудования на склад или строительный объект;
— устройство промышленных бетонных полов.

Новые продукты Плитка ПВХ Sold Premium производитель: ЮгСпецЗащита по назначению: полы для гаража, полы для магазинов, полы для спортивных залов, промышленные полы Плитка ПВХ для пола Sold Premium — покрытие с идеальной гладкой поверхностью. Покрытие имеет высокие эстетические характеристики — поверхность плитки обладает светоотражающими качествами сравнимыми с блеском керамогранита. Рекомендовано для укладки … подробнее Пропитка для бетона GRANIT-28Cure Пропитка для бетона Granit-28Cure — продукт на водной основе проникающего действия для бетона. Представляет собой раствор активных силикатов калия, натрия и лития, а также катализаторов и специально подобранных добавок. Летучие органические вещества … подробнее Запасные части к гладилкам Гладилки являются простым и надежным инструментом и, не являясь технически сложными, не имеют большого количества запасных частей. В этот раздел мы определили несколько наиболее популярных запасных частей к гладилкам. Артикул Наименование 8801 … подробнее Гладилка для бетона ручная профессиональная Гладилка для бетона ручная профессиональная — профессиональный инструмент, предназначенный для ручного разравнивания и заглаживания бетонной поверхности. Лезвие выполнено из специальной прочной высокоуглеродистой стали. Хвостовик может быть выполнен … подробнее Гладилка для бетона Handicap Ramp Bull Float Гладилка для бетона Handicap Bull Float изготовлена из алюминиевого сплава. Гладилка является цельнолитым изделием, прочная и долговечная. Предназначена для нанесения канавок по бетонной поверхности. Для успешного нанесения канавок гладилка имеет … подробнее Полиуретановый однокомпонентный праймер PRIMER-PU производитель: Alchimica Полиуретановый однокомпонентный праймер PRIMER РU (полиуретановая грунтовка) – однокомпонентная, с низкой вязкостью, полиуретановая жидкость на основе растворителя. Разработан для укрепления слабых и пористых оснований, увеличения адгезии к … подробнее Гладилка угловая (кромкогиб) Гладилка угловая (круглогиб) или малка — профессиональный инструмент. Применяется в устройстве промышленных бетонных полов или по назначению с целью придать кромке шва округлую форму. Также может использоваться для наведения кромки вдоль линии … подробнее Гладилка для бетона скребковая HEAVY DUTY BUMPCUTTER Гладилка для бетона HEAVY DUTY BUMPCUTTER предназначена для разглаживания, выравнивания, а также удаления излишков воды и «цементного молочка» как после виброобработки бетона, так и без нее. С помощью гладилки легко можно корректировать поверхность … подробнее Контрольная рейка горизонтальная Контрольная рейка изготавливается из магниевого сплава. Легкая и прочная. Предназначена для выравнивания и контроля ровности бетонной поверхности . Оснащена кронштейном червячной передачи, алюминиевой ручкой, опорными алюминиевыми трубками, . .. подробнее Формирователь шва по свежему бетону Формирователь шва — позволяет делить бетонную поверхность на секции и участки, карты, не ожидая застывания, непосредственно во время его укладки. Это способствует увеличению эффективности бетоноукладочных работ за счёт экономии времени благодаря … подробнее Гладилка для бетона BULLFLOAT Гладилка для бетона BULLFLOAT — это легкая и в тоже время жесткая гладилка, выполненная из тонкого профилированного алюминия. Лезвие имеет закругленные или прямоугольный края, чтобы при работе предотвратить зарывание в бетон и оставить как можно … подробнее Щетка металлическая для нанесения текстуры по бетону Щётка металлическая для нанесения текстуры по бетону применяется на свежеуложенном покрытии из бетона для придания шероховатости при строительстве бетонных дорог, покрытий взлетно-посадочных полос и дорог на аэродромах, подъездных путей, стоянок, … подробнее

Новости Оборудование BARIKELL. Новое поступление бетоноотделочного оборудования Уважаемые коллеги, партнеры! Сообщаем Вам об очередном поступлении бетоотделочного оборудования BARIKELL. Затирочные машины двухроторные, однороторные, тележки для нанесения упрочнителя бетона, гладилки, аксессуары, запасные части в наличии на подробнее Применение ЦСП (цементно-стружечной плиты) в строительстве Рассматривая тенденции современного строительства, хотелось бы выделить отделку домов, производственных и других помещений плитами ЦСП. Цементно-стружечная плита является безопасной для здоровья и окружающей среды, она не содержит вредных веществ, подробнее Изменение юридического адреса ОДО «Центр Строительных Технологий» Уважаемые покупатели, коллеги, партнеры! Сообщаем вам об изменении юридического, почтового адреса и адреса нахождения офиса ОДО «Центр Строительных Технологий». Наш новый адрес: г.Минск, ул. Бабушкина, д.39, к.319. Распорядок работы офиса Пн — Пт с подробнее ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА на устройство армированных промышленных бетонных (сталефибробетонных) полов с упрочненным верхним слоем ТК-100987457.196-2021 Уважаемые покупатели! Сообщаем о том, что готова и вышла в свет новая редакция ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ КАРТЫ на устройство армированных промышленных бетонных (сталефибробетонных) полов с упрочненным верхним слоем ТК-100987457.196-2021 со сроком действия до подробнее Порядок отпуска товаров ОДО «Центр Строительных Технологий» Уважаемые покупатели! В связи с неблагоприятной эпидемиологической обстановкой в Республике Беларусь и городе Минске на нашем предприятии введен масочный режим. Уважаемые руководители предприятий! Убедительно просим Вас отправлять водителей, подробнее Распылители GLORIA для эффективной дезинфекции помещений и поверхностей Опрыскиватели GLORIA – оптимальное оборудование для дезинфекции помещений и поверхностей Центр Строительных Технологий предлагает оборудование для дезинфекции и дератизации. Использование химического метода с применением водных растворов — один из подробнее Фибра стальная анкерная Dramix 4D Уважаемые коллеги, партнеры, а также строители, проектировщики и заказчики! Бекарт Липецк ООО (lLC Bekaert Lipetsk) и Центр Строительных Технологий ОДО сообщают Вам прекрасную новость — завод преступил к полномасштабному производству фибры стальной подробнее Доставка материалов, товаров, услуги по перевозке грузов Уважаемые коллеги и партнеры! Наше предприятие оказывает услуги по доставке различных строительных материалов, товаров и иных грузов Заказчикам на строительный объект или склад. Мы доставляем строительные материалы, оборудование и иные грузы не подробнее Сравнение нескольких видов и типов фибры.Технический отчет на тему «Определение влияние различных типов армирующего волокна на физико-механические свойства образцов сталефибробетона» Национальным исследовательским Московским государственным строительным университетом (НИУ МГСУ) 31 мая 2021 года утвержден Технический отчет на тему «Определение влияние различных типов армирующего волокна на физико-механические свойства образцов подробнее Качество GLORIA В течение почти 70 лет имя компании GLORIA ассоциируется с высококачественными и современными распыляющими устройствами. С 1945 года предприятие непрерывно занимается разработкой распылителей, работающих с помощью насосов и под давлением, для подробнее

Фибра стальная анкерная для бетона г. Новосибирск — ПО Трубное решение

Фибра стальная представляет собой отрезки проволоки, что используются для армирования бетона. Основная задача материала заключается в увеличении прочности и жесткости стального монолита. Стальная фибра предупреждает образование трещин в тот период, когда бетон начинает только схватываться. Концы фибры представлены специальной конфигурацией для прочного сцепления с бетоном. В качестве основы для изготовления стальной фибры используется низкоуглеродистая сталь.

Виды и их размеры

Стальные фибры изготавливают следующих конфигураций:

1. Фибра волнообразная. Представлена длиной 50 мм. Диаметр – 1 мм. Толщина 1-1,5 мм. Вес 70-80 гр;
2. Фибра плоская волнообразная. Представлена длиной 38 мм. Диаметр – 1-3 мм. Толщина 1-1,5 мм. Вес 70-80 гр;
3. Фибра анкерная. Представлена длиной 30-60 мм. Диаметр – 0,8-1 мм. Толщина 1-1,5 мм. Вес 70-80 гр;
4. Фибра с плющенными концами. Представлена длиной 50 мм. Диаметр – 1 мм. Толщина 1-1,5 мм. Вес 70-80 гр.

Min масса мотка/катушки с проволокой

D проволоки, мм	Масса проволоки в мотке или катушке, кг, не менее
	Без покрытия	Оцинкованной
От 0,16 до 0,18	1	—
Св. 0,20 до 0,56	2	0,3
Св. 0,60 до 1,00	5	0,6
Св. 1,10 до 2,00	8	2,0
Св. 2,20 до 3,60	12	5,0
Св. 4,00 до 6,00	30	10,0
Св. 6,30 до 10,00	40	—

Особенности использования

Для правильного распределения фибры в бетонной смеси важно использовать наиболее точное количество материала. Физико-механические свойства материала характеризуют отрасль ее использования. Существуют следующие рекомендационные нормы применения стальной фибры:

1. Количество стальной фибры для плит индустриальных полов — 20-40 кг/м3;
2. Количество стальной фибры для конструкций жилых помещений — 25-50 кг/м3;
3. Норма стальной проволоки для конструкций и сооружений, что подвергаются эксплуатации в условиях воздействия внешней среды — 40-70 кг/м3;
4. Количество стальной фибры для формирования конструкций тоннелей, дорог и подобный сооружений — 50-100 кг/м3.

Нормы применения стальной фибры могут изменяться в зависимости от уровня возлагаемых нагрузок:

1. При малых внешних нагрузках норма стальной фибры на 1 м3 бетона должна соответствовать 15-30 кг/м3;
2. При средних внешних нагрузках норма стальной фибры на 1 м3 бетона должна соответствовать 30-40 кг/м3;
3. При больших внешних нагрузках норма стальной фибры на 1 м3 бетона должна соответствовать 40-75 кг/м3;
4. При максимальных внешних нагрузках норма стальной фибры на 1 м3 бетона должна соответствовать 75-150 кг/м3.

Применение

Стальная фибра, выполненная из материала со сниженным содержанием углерода в составе, используется для укладки в бетонную массу при помощи виброустройств. Применяют укладочные агрегаты для сталефибробетона. В случае работы с небольшими площадями допускается укладка стальной проволоки ручным способом. Использование фибры в составе бетонной смеси позволяет достичь большей прочности, жесткости конструкции. Поверхность рабочего материала становится более ровной и гладкой. После укладки бетонной смеси со стальной проволокой осуществляется затирка бетона машинным или ручным способом при использовании мастерка. Разглаживание поверхности осуществляется после заливки смеси. В результате формируется наиболее гладкая поверхность без выступающих на поверхности металлических деталей. Физические свойства фибры допускают ее использование при формировании фундамента различного назначения.

Как получить «Фибра стальная» после заказа

• Самовывоз приобретённой продукции со склада организации в Новосибирске;
• Доставка по Новосибирской области и в другие регионы РФ одной из 150 партнёрских транспортных компаний;
• Доставка железнодорожным и авиатранспортом, а также индивидуальные решения для труднодоступных регионов.

Что мы предлагаем

• Оптовые и розничные поставки широкого перечня продукции;
• Различные способы оплаты, включая безналичный и наличный платежи;
• Отсрочка для постоянных клиентов;
• Изготовление нетиповой продукции по чертежам клиента;
• Обширный перечень сервисных услуг.

Гарантируем

• Наличие на каждую партию продукции необходимых сертификатов;
• Возврат товара в случае обнаружения факта поставки брака;
• Соответствие продукции параметрам, предъявляемым стандартами.

Стальная фибра для сталефибробетона — металлическая фибра

Внимание!!! Эксклюзивная цена на резаную из листа стальную фибру — от 46000 руб за тонну с НДС и доставкой по Москве и регионам России!!! Цена действительна с 12.12.2016 г. При возведении железобетонных конструкций из традиционного бетона наиболее трудоемкими являются арматурные работы. Изготовление сеток, каркасов, установка арматуры и ее закрепление в проектное положение, необходимость обеспечения защитного слоя бетона приводят к значительным затратам труда. Применение сталефибробетона, бетона армированного стальной фиброй, в ряде случаев дает возможность исключить из конструкций часть арматуры, а в некоторых случаях полностью отказаться от традиционной стержневой арматуры и заменить ее фиброй. Эффективность применения сталефибробетонных конструкций в этих случаях может быть достигнута за счет снижения трудозатрат на арматурные работы, сокращения расхода стали и бетона (за счет уменьшения толщины конструкций), совмещения технологических операций приготовления бетонной смеси и ее армирования, что, в конечном итоге, приводит к снижению трудоемкости изготовления конструкций на 25-27% и экономии строительных материалов на 1 куб.м. готового изделия. Кроме того, эффективность использования сталефибробетона может выражаться в увеличении долговечности конструкций и снижении затрат на текущий ремонт. Предлагаем Вашему вниманию несколько типов стальной фибры разной конфигурации для производства сталефибробетонных конструкций и армирования бетонных полов. Фибра резаная из стального листа Стальная фибра из листа выгодно отличается от стальных волокон, изготовленных из проволоки. Основное отличие, в первую очередь, заключается в том, что модуль упругости волокна из листа значительно меньше модуля упругости фибры из стальной проволоки, следовательно при укладке и затирке бетона, а также при перегонке по шлангам через бетононасосы стальная фибра из листа ведет себя значительно мягче нежели проволочная, не оседает и не всплывает на поверхность, распределяясь абсолютно равномерно по всему объему, не комкуется, не образует сгустков. Производство резаной стальной фибры осуществляется из качественного стального листа, изготовленного на лучших металлургических заводах России. Временное сопротивление фибр разрыву находится в диапазоне 510 — 850 МПа и зависит от марки исходного металла. Возможно производство фибры из жаропрочных (нержавеющих) сталей для армирования теплостойких конструкций и сооружений. Геометрические и прочностные свойства фибры регламентированы ТУ 1231-001-97507711-2006. Фибра выпускается длиной L = 20, 30 и 40 мм и условным диаметром d = 0,6…1,0 мм. В соответствии с требованиями заказчика геометрические размеры фибр могут быть иными. Данную фибру отличает высокое качество сцепления с бетоном. Этому способствует уникальная форма ее боковой поверхности, напоминающая объемную зигзагообразную кривую. Волновая фибра Стальная волновая фибра имеет больше элементов механического анкерирования, а также большую поверхность сцепления с бетоном, но при этом ее длина не вызывает тех проблем, что связаны с использованием прямой фибры. Это дает возможность уже в начальной стадии образования трещины контролировать ее сдерживание, за счет более эффективного распределения напряжений в окружающей матрице, и, соответственно увеличить продолжительность службы бетона. При сравнении свойств стальной проволочной фибры и фибры из стальной ленты – преференциальным является большая эластичность проволочной фибры. Кроме того, при изготовлении фибры на нашем производстве проволока подвергается дополнительной обработке, что придает конечному продукту улучшеные механические свойства. Стальная волновая с латунным покрытием Производство стальной фибры с латунным покрытием осуществляется по ТУ 1221-001-71968828-2005 из марки стали 70-85 с латунным покрытием волнового профиля. Временное сопротивление разрыву для фибры из высокоуглеродистой проволоки не менее 2900 МПа (H/мм2). Фибра ФСВ ЛВ 15/0,3 выпускается длиной L = 15 мм и условным диаметром d = 0,3 мм. Данную фибру отличает высокое качество сцепления с бетоном. Этому способствует уникальная форма ее боковой поверхности, напоминающая объемную зигзагообразную кривую. Также большим плюсом фибры ФСВ ЛВ 15/0,3 является её небольшая длина при кратном 50 диаметре, что сказывается на отличной способности однородно распределяться в матрице бетона. Фибра анкерная Челябинка Стальная фибра Челябинка изготавливается из стального проката (лента, лист) и представляет собой стальную полоску имеющую на концах анкеры в виде сегментов окружности, радиусно сопряженных с прямыми участками полоски. Торцы полоски развернуты относительно друг друга на произвольный угол. Допускается плавное (без резких перегибов) отклонение оси фибры от прямой линии. Фибра изготовлена по ТУ 1276-001-70832021-2005 (взамен ТУ 1276-002-51484465-2002) Сталефибробетон на основе стального волокна «Челябинка» обладает более высокими физико-механическими характеристиками, чем СФБ на основе других видов фибр, включая зарубежный (HAREX, DRAMIX). Это подтверждено результатами исследований, проведённых в ОАО ЦНИИС в 2006 году. Стальное волокно сертифицировно, сертификат соответствия №POCC.RU АЮ31.НО7181 СПОСОБЫ ВВЕДЕНИЯ СТАЛЬНОЙ ФИБРЫ В БЕТОН Загрузку фибры производят равномерным и непрерывным потоком в 3-4 приема через промежутки времени 1-1,5 минуты (при вращающемся барабане смесителя). Автобетоносмеситель загружают готовой бетонной смесью (либо бетонную смесь приготавливают непосредственно в автобетоносмесителе) и перед выгрузкой во вращающийся барабан с готовой бетонной смесью подают равномерным потоком отдозированную порцию фибр с соблюдением условий подачи фибры. Интервал времени перемешивания сталефибробетонной смеси не должен превышать, как правило, 3 минуты. Установление рабочих интервалов времени перемешивания производят опытным путем при освоении технологического процесса. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДОЗИРОВКИ СТАЛЬНОЙ ФИБРЫ Содержание фибр в сталефибробетоне (расход на 1м3 СФБ смеси) определяется требованиями к его физико-механическим свойствам, назначаемым из условий применения. В зависимости от области применения сталефибробетона содержание в нем фибры может быть рекомендовано следующим, в кг/ м3: плиты индустриальных полов — 20-40; конструкции жилых домов — 25-50; конструкции и сооружения, эксплуатирующиеся в условиях воздействия окружающей среды — 40-70; конструкции тоннелей, дорог и т. п. — 50-100; защитные, морские сооружения и др. особые случаи — 100-120. В случае стальной фибры достаточно просто решаются вопросы обеспечения ее анкеровки в бетоне, что значительно сложнее, например, для стекловолоконной фибры. Так как модуль упругости стальной фибры в 5-6 раз превышает модуль упругости бетона, то при достаточной анкеровке в бетоне может быть полностью использована прочность и получен наибольший вклад фибры в работу композита в стадиях до и после образования трещин.

Фибра металлическая анкерная | компания ГлавХим г.Москва, Тула

Фибра стальная проволочная анкерная — представляет собой отрезки проволоки с изогнутыми концами и предназначена для укрепления цементной смеси и бетона.

Преимущества сталефибробетонной конструкции:

— высокая степень трещиностойкости
— долговечность (износоустойчивость)
— прочность
— повышает стойкость бетона от вибраций.

Правила использования и применения анкерной стальной фибры.

— Применяется отдельно, но так же и совместно с арматурным каркасом.
—  Желательно применение центрального бетоносмесительного стационарного миксера
—   Когда добавляется фибра, время перемешивания состава практически не увеличивается.
— Если используются специфические цементы или добавки к нему, рекомендовано произвести предварительную пробу материала.

Бетоносмесительный стационарный миксер (ЖБЗ, РБУ).

- Никогда не закладывайте фибру в миксер первым компонентом.
— Фибру можно засыпать вместе с песком или твердым наполнителем, либо отдельно в свежезамешанный бетон.

Передвижной миксер.

— Запустить миксер. Скорость барабана должна быть в пределах 12-18 оборотов в минуту.

- Обязательно используйте суперпластификатор.

- Добавляйте фибру со скоростью не более 20 кг/мин.

- Дополнительное оборудование: ленточный транспортер.

— После того как фибра была добавлена, продолжайте перемешивание, на самой большой скорости, в течении 4-5 минут (всего около 70 оборотов).

Соблюдение технологии приготовления сталефибробетонной смеси позволяет:

• Повысить прочностные характеристики бетона (при сжатии до 25%, при осевом растяжении до 65%, при изгибе до 2,5 раз. Увеличение предела прочности при сжатии достигает 140-150% при 23% армировании.
• Существенно сократить или полностью исключить арматурные работы, что сокращает трудозатраты на изготовление пола до 40%. Фибра может быть добавлена на бетонном заводе или непосредственно в миксер на месте проведения строительных работ (время перемешивания 15 минут).
• Увеличить вибрационную стойкость бетона, так как вибрации, распространяясь по арматурной сетке, способствуют разрушению бетона.
• Существенно уменьшить толщину бетонной стяжки при сохранении несущей способности бетонной плиты.
• Получить суммарный экономический эффект, в сравнении с традиционным армированием сетками, до 24%. В частности, сталефибробетон, располагаемый по контуру конструкции достаточно экономно, тонким слоем, обеспечивает высокую трещиностойкость конструкции, а также ее высокую долговечность благодаря высоким показателям прочности на растяжение. Одновременно, такое решение создает необходимые предпосылки для значительного уменьшения и сокращения стержневой арматуры. Таким образом, создаются предпосылки для получения высоких технологических показателей конструкций при уменьшении их стоимости.

Технические характеристики анкерной стальной фибры

Материал	Высококачественная  стальная проволока
Марка стали	1-2 КП
Диаметр	1,0 мм
Длина	50 мм
Прочность	1100 Н/мм?
Число изгибов	Не менее 4-х
Химический анализ, %	С- 0,1%  Mn- 0. 3%  Si- 0.04%  S- 0.03%  P- 0.02%
Минимальная температура нанесения	+ 10° С
Максимальная температура нанесения	+ 35° С
Максимальная относительная  влажность воздуха	80%

 

Основные типоразмеры фибры

Тип	Диаметр D, мм	Длина фибры L, мм	Длина анкера E, мм	Высота анкера Н, мм
60/1,0	1,0+/-0,05	60+/-6	6 +/-1	3+/-2
60/0,9	0,9+/-0,05	60+/-6	6 +/-1	3+/-2
60/0,8	0,8+/-0,05	60+/-6	6 +/-1	3+/-2
0/0,7	0,7+/-0,05	30+/-3	5 +/-1	3+/-2
30/0,6	0,6+/-0,05	30+/-3	5 +/-1	3+/-2
30/0,5	0,5+/-0,05	30+/-3	5 +/-1	3+/-2
30/0,4	0,4+/-0,05	30+/-3	5 +/-1	3+/-2

Расход фибры на м³ зависит от проектируемых нагрузок на пол, а также от толщины плиты может варьироваться от 15 до 60 кг/ м³.

Область применения анкерной стальной фибры.

Анкерная стальная фибра  — отрезки стальной проволоки с загнутыми концами. Повышает характеристики бетона после того как он набрал прочность, а также выполняет силовые функции. Первостепенно стальная фибра значительно повышает прочность бетонных плит, и будучи на должном уровне, перемешена, представляет собой мерно распределенную стальную арматуру внутри бетонной плиты.

Применение фибры: промышленные полы; сваи; подвесные панели; стены в подвалах; фундаменты; бесшовные полы; уличные панели; опорные панели; сборные конструкции.

Фибра стальная ФАСк 30/0,5

Применение в строительстве бетона, армированного стальной фиброй (сталефибробетона), помогает полностью либо частично исключить из конструкций стержневую арматуру. Как следствие сокращается либо полностью исключается трудоемкий и долгий процесс, связанный с нарезкой, укладкой и вязкой арматуры, а также связанные с этим возможные ошибки. Стальная фибра вполне успешно заменяет традиционные сетки и каркасы из арматурного прута, обеспечивая бетону лучшие характеристики. Фибра равномерно распределяется по всему объёму бетона, образуя прочный каркас с очень мелким по сравнению с арматурой шагом, существенно укрепляет бетон благодаря анкерам на концах фибры, обеспечивающим сцепление с бетоном значительно более прочное, нежели то, которое может обеспечить арматура. Применение стальной фибры в сочетании с арматурным каркасом позволяет без ущерба для эксплуатационных характеристик снижать расход бетона и стали, уменьшая толщину бетонирования. В результате трудоемкость возведения конструкций из сталефибробетона снижается почти на четверть, а экономия средств может достигать 15%. Помимо этого, сталефибробетон демонстрирует более продолжительный срок службы и повышенную механическую прочность по сравнению с традиционно армированным бетоном. Преимущества стальной фибры: — возможность частично или полностью исключить работы по стержневому армированию, — снижение толщины бетонирования на 30% и массу в 5-7 раз без потери несущей способности, — в 10-12 раз повышается ударопрочность конструкций, — повышается устойчивость к динамическим нагрузкам, — в 3-5 раз повышается устойчивость конструкции к образованию трещин, — в 1,5-3 раза увеличивается срок службы монолитных и сборных конструкций, — снижается расходы на монтаж конструкций, — повышается термическая устойчивость, — повышаются гидроизоляционные характеристики сооружений, — снижается уровень деформаций при охлаждении и нагреве, — окращаются сроки возведения сооружений на 30-40 %. Преимущества фибры из стальной проволоки при устройстве бетонных полов: — уменьшение времени, затрачиваемое на установку арматуры, так как фибра может быть добавлена на бетонном заводе или непосредственно в миксер (время перемешивания 5-15 минут), — увеличение вибрационной стойкости бетона, так как вибрация, распространяясь по арматурной сетке, способствует разрушению бетона, — при замене арматурной сетки на стальную фибру, возможно, существенно уменьшить толщину стяжки, при сохранении несущей способности бетонной плиты, — повышается коррозионная стойкость. При коррозии арматуры в бетоне происходит значительное увеличение ее объема, что приводит к разрушению защитного слоя, — возможность получения монолитных, бесшовных бетонных конструкций. Фибра из стальной проволоки используется для армирования бетона (сталефибробетон), добавляется в раствор при замешивании на РБУ либо непосредственно в миксер перед укладкой на площадке.

от 103^{. 50} руб/кг.

*Стоимость товара указана с НДС.

Вы можете оставить заявку на требуемый продукт и получите комерческое предложение

Применение в строительстве бетона, армированного стальной фиброй (сталефибробетона), помогает полностью либо частично исключить из конструкций стержневую арматуру. Как следствие сокращается либо полностью исключается трудоемкий и долгий процесс, связанный с нарезкой, укладкой и вязкой арматуры, а также связанные с этим возможные ошибки. Стальная фибра вполне успешно заменяет традиционные сетки и каркасы из арматурного прута, обеспечивая бетону лучшие характеристики. Фибра равномерно распределяется по всему объёму бетона, образуя прочный каркас с очень мелким по сравнению с арматурой шагом, существенно укрепляет бетон благодаря анкерам на концах фибры, обеспечивающим сцепление с бетоном значительно более прочное, нежели то, которое может обеспечить арматура. Применение стальной фибры в сочетании с арматурным каркасом позволяет без ущерба для эксплуатационных характеристик снижать расход бетона и стали, уменьшая толщину бетонирования. В результате трудоемкость возведения конструкций из сталефибробетона снижается почти на четверть, а экономия средств может достигать 15%. Помимо этого, сталефибробетон демонстрирует более продолжительный срок службы и повышенную механическую прочность по сравнению с традиционно армированным бетоном. Преимущества стальной фибры: — возможность частично или полностью исключить работы по стержневому армированию, — снижение толщины бетонирования на 30% и массу в 5-7 раз без потери несущей способности, — в 10-12 раз повышается ударопрочность конструкций, — повышается устойчивость к динамическим нагрузкам, — в 3-5 раз повышается устойчивость конструкции к образованию трещин, — в 1,5-3 раза увеличивается срок службы монолитных и сборных конструкций, — снижается расходы на монтаж конструкций, — повышается термическая устойчивость, — повышаются гидроизоляционные характеристики сооружений, — снижается уровень деформаций при охлаждении и нагреве, — окращаются сроки возведения сооружений на 30-40 %. Преимущества фибры из стальной проволоки при устройстве бетонных полов: — уменьшение времени, затрачиваемое на установку арматуры, так как фибра может быть добавлена на бетонном заводе или непосредственно в миксер (время перемешивания 5-15 минут), — увеличение вибрационной стойкости бетона, так как вибрация, распространяясь по арматурной сетке, способствует разрушению бетона, — при замене арматурной сетки на стальную фибру, возможно, существенно уменьшить толщину стяжки, при сохранении несущей способности бетонной плиты, — повышается коррозионная стойкость. При коррозии арматуры в бетоне происходит значительное увеличение ее объема, что приводит к разрушению защитного слоя, — возможность получения монолитных, бесшовных бетонных конструкций. Фибра из стальной проволоки используется для армирования бетона (сталефибробетон), добавляется в раствор при замешивании на РБУ либо непосредственно в миксер перед укладкой на площадке.

Что такое стальное волокно? — Стальное волокно FORCETECH

FORCETECH

Youtube-площадь Twitter-площадь Facebook-площадь Инстаграм Linkedin-in Pinterest-p

Стальная фибра, смешанная с бетоном, может служить альтернативой использованию обычных стальных стержней или сварной сетки в некоторых случаях. Эта концепция существует уже много лет (первый патент был подан в 1874 году) и использовалась в ограниченном диапазоне приложений: среди первых основных применений было заделывание воронок от бомб на взлетно-посадочных полосах во время Второй мировой войны. Однако именно в 19В 70-х годах коммерческое использование этого материала стало набирать обороты, особенно в Европе, Японии и США.

В настоящее время промышленные полы и тротуары являются основным применением сталефибробетона. В Соединенном Королевстве за последние десять лет было установлено несколько миллионов м2 плит, армированных стальным волокном, как для перекрытий с опорой на грунт, так и для перекрытий на сваях. Другие основные области применения фибробетона включают внешние мощеные поверхности, набрызг-бетон, композитные плиты на стальном настиле и сборные элементы.

Волокна часто используются для замены номинальной обычной стальной ткани в опорных плитах грунта. Стальные волокна все чаще используются в подвесных плитах перекрытий на сваях для замены большей части, а во многих случаях и всей арматуры. Экономия затрат на поставку и фиксацию заменяемой обычной сварной тканевой арматуры может компенсировать дополнительные затраты на добавление волокон в бетон. Также может быть польза для здоровья и безопасности в результате меньшего обращения с арматурой. Кроме того, можно избежать проблем, связанных с неправильным размещением обычной стали в глубине плиты.

Влияние волокон, используемых в бетоне

Бетон, армированный волокнами, представляет собой композиционный материал, состоящий из портландцемента, заполнителя и волокон. Обычный неармированный бетон является хрупким с низкой прочностью на растяжение и деформационной способностью. Функция неравномерного волокна, распределенного случайным образом, заключается в заполнении трещин в композите. Волокна обычно используются в бетоне для предотвращения растрескивания при пластической усадке и растрескивании при усадке при высыхании. Они также уменьшают проницаемость бетона и, следовательно, уменьшают поток воды. Некоторые типы волокон создают в бетоне большую ударопрочность, стойкость к истиранию и разрушению. Обычно волокна не повышают прочность бетона на изгиб. Количество волокон, необходимых для бетонной смеси, обычно определяется в процентах от общего объема композиционных материалов. Волокна связаны с материалом и позволяют фибробетону выдерживать значительные нагрузки на стадии после растрескивания. Фактическое усилие волокон заключается в повышении прочности бетона.

За последние годы железобетон, армированный стальной фиброй, постепенно превратился из нового, еще не испытанного материала в материал, получивший признание в многочисленных инженерных приложениях. В последнее время стали чаще заменять стальную арматуру сталефибробетоном. Применение железобетона, армированного стальной фиброй, разнообразно и широко распространено, из-за чего его трудно классифицировать. Наиболее распространенными областями применения являются облицовка туннелей, плиты и тротуары аэропортов.

Многие типы стальных волокон используются для армирования бетона. Круглые волокна являются наиболее распространенным типом, и их диаметр колеблется от 0,25 до 1,05 мм. Используются также деформированные волокна в виде жгута. Основным преимуществом деформированных волокон является их способность равномерно распределяться внутри матрицы.

За многие годы было проведено множество исследовательских работ по приданию бетону прочности на изгиб и растяжение с его естественной высокой прочностью на сжатие. В результате получается железобетон, имеющий как продольную сталь для обеспечения прочности на изгиб и кручение, так и поперечную сталь (хомуты) для обеспечения прочности на сдвиг и кручение в элементах на изгиб. В случае сжатого элемента с продольной и поперечной сталью (стяжкой или спиралью) используются для обеспечения прочности на сжатие и изгиб. В настоящее время стальная проволока короткой длины или тонкие стальные листы используются для повышения прочности на изгиб, трещиностойкости и взрывостойкости.

Эта специальная арматура называется стальной фиброй, а получаемый в результате бетон представляет собой бетон, армированный стальной фиброй. Этот тип бетона широко используется на поверхностях с подозрением на истирание.

Полы из сталефибробетона

могут обеспечить превосходную устойчивость к минимизации трещин в затвердевшем бетоне, а также максимальную устойчивость к большим нагрузкам, как динамическим, так и статическим. Если вы решите использовать пол из сталефибробетона, вы можете выбрать «бесшовный пол». Бесшовные полы — это полы с минимальным количеством швов, обеспечивающие пространство без швов шириной до 40 или 50 метров.

Дозировка стального волокна сильно различается в зависимости от предполагаемого использования в проекте и типа заменяемой сетки. Обычные дозировки находятся в диапазоне от 20-30 кг/м3 до 40-50 кг/м3 для бесшовных полов. Затирка бетона поможет внедрить стальные волокна в бетонную поверхность, что приведет к получению более качественного конечного продукта. Стальные волокна повысят трещиностойкость бетона, и их также можно использовать для замены или дополнения структурной арматуры. Это можно сделать только с помощью инженера-строителя и с надлежащим руководством.

D&C Supply Co., Inc. — Волокна из углеродистой стали

ВОЛОКНА ИЗ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ

Волокна из углеродистой стали

успешно используются в течение последних 30 лет. Обычная арматура, такая как арматура, имеет тенденцию усиливать бетон только при растяжении. Добавление стальных волокон Flex-Ten ^® вместо арматуры или проволочной сетки позволит создать бетон с гораздо более пластичными и пластичными свойствами. Добавляя стальные волокна Flex-Ten ^® , вы создаете трехмерную матрицу, подобную той, что используется в смеси. При армировании во всех направлениях вы получаете превосходную бетонную конструкцию. Колодки будут гнуться, а не трескаться. Добавление стальных волокон длиной 1 дюйм повысит прочность на изгиб и изгиб в 1,5–3 раза по сравнению со стандартным железобетоном. Стальные волокна армируют в трех измерениях по всей матрице. трещина перехвачена и ее рост задержан, тем меньше шансов, что она перерастет в визуальную трещину или проблему. 0003

D&C Supply Co., расположенная всего в 10 минутах к югу от Питтсбурга, штат Пенсильвания, занимается производством и продажей стальной фибры уже более 30 лет. Мы любим идти прямо по ряду преимуществ, которые предлагает стальное волокно. Они включают, но не ограничиваются:

• ПОВЫШЕННАЯ ПРОЧНОСТЬ НА ИЗГИБ
• УСТОЙЧИВОСТЬ
• УДАРОПРОЧНОСТЬ
• УСАДКА
• СТОЙКОСТЬ К ИСТИРАНИЮ
• ПРОНИЦАЕМОСТЬ
• SUPERIOR POST CRACK STRENTH
• ВЗРЫВОСТОЙКОСТЬ ВОЕННОГО УРОВНЯ
• НАСОСНЫЙ
• ТАК КАК БЛИЗКИЙ К ТРЕЩИНОСТОЙКОЙ, ВЫ МОЖЕТЕ ПОЛУЧИТЬ

А как насчет взлома? Бетон всегда был непредсказуемым материалом, и ни одна методология не может полностью исключить растрескивание. Использование SFRC (бетона, армированного стальной фиброй) предлагает чрезвычайно эффективное средство борьбы с трещинами. Это вместе с надлежащей подготовкой основания и методами отверждения имеет важное значение для общей производительности работы.

Все виды продукции производятся с использованием стальных волокон Flex-Ten ^® . Вот лишь некоторые:

• Усыпальницы 
• Сборные железобетонные изделия всех типов
• Откидные панели
• Приложения Shot Crete
• Шахтные блоки
• Монолитные конструкции

Существует множество других применений. Мы упоминали, что превосходная производительность сэкономит время, деньги и сократит объем обслуживания в течение всего срока службы любой установки. При текущих ценах на сталь, которые зашкаливают, Flex-Ten 9Стальные волокна 0045® могут предложить практичную альтернативу стандартным методам армирования.

СМЕШАННАЯ ДИЗАЙН:	Пример	Цемент	611	фунтов/куб.м/ярд.
		Мелкий заполнитель	1430	»
		СА 3/8″	1430	»
		Flex-Ten	100	»
		Вода	245	»
		Необходимо использовать пластификатор для повышения удобоукладываемости.

ТЕХНИЧЕСКАЯ:

Flex-Ten ® Стальные волокна соответствуют стандарту ASTM A820-90 ТИП II, лист. Нажмите здесь, чтобы просмотреть данные спецификации

УПАКОВКА:	Flex-Ten ® Стальная фибра упакована в 50 фунтов. Корр.
	48 шт. На поддон = 2400 фунтов.
	Загрузка грузовика составит 18 поддонов по 43 200 фунтов.
	Термически обработанные поддоны на экспорт
	Специальная упаковка по запросу

Нажмите здесь, чтобы загрузить паспорт безопасности (для углеродистой стали).

Оценка характеристик фибробетона, полученного из стальных волокон, извлеченных из отработанных шин

1 Введение

Бетон состоит из различных ингредиентов, включая цемент, заполнители (мелкие и крупные), воду и некоторые добавки, и он широко используется в качестве строительный материал для гражданского строительства, такого как плотины, мосты и дороги (Shukla, 2013; Vieira et al. , 2016; Seetharam et al., 2017; Alabi, 2020; Prabu et al., 2020; Zeyad, 2020; Alwesabi et al., 2021; Magbool and Zeyad, 2021; Ming et al., 2021; Abdullah et al., 2022; Adil et al., 2022; Zeyad et al., 2022). Однако у него есть много недостатков, таких как хрупкость и низкая прочность на растяжение. Одним из способов устранения этих недостатков является использование классического/обычного армирования, т.е. поперечного и продольного армирования. Продольная арматура сопротивляется растягивающим или сжимающим напряжениям. Они выполнены в виде стальных стержней и размещены с определенным интервалом в поперечном сечении элемента. Поперечная арматура, такая как хомуты и связи, используется для сопротивления сдвигу. Для смягчения разрушения при сдвиге в критических зонах увеличено количество поперечной арматуры. Однако это может привести к увеличению затрат и потребности в рабочей силе (Yuan et al., 2020; Zamanzadeh et al., 2015; Meda et al., 2005; Failla et al., 2002). В этом случае распространенным и эффективным способом является использование определенного количества волокон. Различные типы волокон, такие как стальные, стеклянные, натуральные и синтетические, широко используются в качестве армирования в бетонной смеси. Стальные волокна являются наиболее часто используемым типом волокон для улучшения механических свойств бетона (Anil, 2018; Jabir et al., 2020), и они используются в виде коротких дискретных отрезков и различных соотношений длины к диаметру, варьирующихся от 20 до 100. в смеси (Behbahani et al., 2011). Согласно некоторым экспериментальным исследованиям балок (Zamanzadeh et al., 2015; Failla et al., 2002; Jabir et al., 2020), стальные волокна обеспечивают аналогичные характеристики после растрескивания по сравнению с балками, армированными стальными скобами. Кроме того, стальные волокна способствуют повышению способности к сдвигу, что приводит к уменьшению ширины трещин. Таким образом, характер разрушения меняется с хрупкого сдвига на пластический изгиб (Заманзаде и др., 2015; Эль-Сайед, 2019).). Таким образом, для получения желаемого качества бетона также широко распространена замена хомутов в бетонной смеси полностью или частично стальной фиброй (Rashid and Balouch, 2017). В качестве армирующего материала используются либо промышленные стальные волокна, либо переработанные стальные волокна, либо гибридные волокна (промышленные и переработанные) (Aghaee et al., 2015; Leone et al., 2016; Caggiano et al., 2017; Domski et al., 2017; Hu et al., 2018; Carrillo et al., 2020; Simalti and Singh, 2020). Увидев хорошую производительность промышленных стальных волокон на бетоне, он был сконцентрирован на стальных волокнах, полученных из отходов. Кроме того, увеличилось количество исследований по получению волокна из отходов, отличных от природных ресурсов или сырья, поскольку производство промышленных стальных волокон имеет такие недостатки, как выбросы парниковых газов и высокая стоимость (Groli et al., 2014; Sengul, 2016; Mastali et al. ., 2018; Zheng et al., 2018; Isa et al., 2020; Liew and Akbar, 2020; Gul et al., 2021; Qin and Kaewunruen, 2022).

Чаще всего переработанное стальное волокно получают из автомобильных шин с истекшим сроком годности (Qin and Kaewunruen, 2022). Типичная шина обычно состоит из углерода, каучука, стальной проволоки и добавок (Ahmed et al., 2021). Хотя срок службы автомобильных шин варьируется в зависимости от типа дороги, использования и качества материала в шинах, он может достигать примерно 5 лет или до 40 000 км (Sengul, 2016; Barishić et al., 2021). Увеличение количества транспортных средств в последние годы приведет к увеличению количества отходов после окончания срока службы шин. Затем этап отходов и утилизации может привести к огромной угрозе окружающей среде и высокой стоимости. Таким образом, вместо удаления отходов их переработка и повторное использование во многих отраслях являются жизнеспособными решениями (Karalar et al., 2022a; Alani et al., 2022; de Azevedo et al., 2022; Martinez-García et al., 2022; Кайди и др., 2022; Зейбек и др., 2022). Помимо того, что стальная фибра, извлеченная из отходов, является экологически чистой, она более экономична по сравнению с промышленной стальной фиброй (Ghorpade and Rao, 2010; Mastali et al. , 2018; Liew and Akbar, 2020). Было проведено множество исследований для изучения влияния стальных волокон из переработанных шин на механические свойства бетона. Ву и др. (2016) исследовали влияние волокна, полученного из переработанных шин, на поведение бетонных материалов, и было показано, что стальное волокно уменьшает ширину трещин в бетоне. Пилакутас и др. (2004) изучали повторное использование стальных волокон шин в качестве арматуры в бетоне. Они упомянули, что регенерированная стальная фибра может быть заменена обычным армированием, и это может помочь сократить время строительства. Неоклеус и др. (2006) оценили пригодность существующих руководств по проектированию бетонов с волокнами, извлеченными из использованных материалов, и попытались предложить более подходящий подход к расчету на изгиб. Они также разработали кривую напряжения-деформации для получения прочности на изгиб бетона с переработанными волокнами. Айелло и др. (2009 г.) провели испытания бетона на выдергивание из переработанных стальных волокон, полученных механическим способом, для исследования адгезии между бетоном и волокнистой матрицей. Согласно исследованию, должно быть допустимое объемное соотношение волокон для удобоукладываемости бетона. Для традиционной бетономешалки это соотношение должно быть меньше 0,26%. Однако для планетарного миксера его можно использовать до 0,46%. Исследование, проведенное Aghaee and Yazdi (2014), показало, что использование ненужной проволоки в бетоне оказывает положительное влияние на механические свойства образцов из легкого бетона. В частности, пустая проволока придает бетону высокую прочность на растяжение и изгиб. Рашид и Балух (2017) изучили влияние стальных волокон, извлеченных из использованных шин, на сопротивление сдвигу железобетонных балок с учетом испытания на четырехточечный изгиб. В дополнение к сопротивлению сдвигу также были исследованы режимы разрушения, распространение и ширина трещины. Удобоукладываемость бетона с фиброй из переработанной стали снижается при увеличении количества фибры. Köroğlu (2018) исследовал использование переработанных стальных волокон из старых покрышек в самоуплотняющемся бетоне функциональной градации. Исследованы механические свойства бетона в свежем и затвердевшем состоянии. Показано, что удобоукладываемость свежего бетона снижается с увеличением содержания фибры. Влияние стальной фибры, извлеченной из использованных шин, на механические характеристики бетона исследовали Чжан и Гао (2020). Прочность на сжатие, прочность на растяжение и ударную вязкость сравнивали с характеристиками промышленного фибробетона (IFRC) с учетом различных дозировок. Гуль и др. (2021) провели исследование характеристик бетона с переработанным стальным волокном, извлеченным из старых шин. Длина волокна и дозировка были выбраны основными переменными в их исследовании. Они пытались получить оптимальную дозировку и длину стальной фибры, используемой в бетонной смеси. Ревуэльта и др. (2021) сравнили механическое поведение бетона, армированного стальной фиброй, подвергнутой циклированию в шинах, с поведением промышленной стальной фибры. Было показано, что стальное волокно из переработанных шин и промышленное стальное волокно обеспечивают одинаковые характеристики при использовании одинакового количества волокна. Сенесават и др. (2022) исследовали влияние очищенного и неочищенного переработанного стального волокна шин на характеристики свежего и затвердевшего бетона. Их исследование показало, что очищенное переработанное стальное волокно шин обеспечивает лучшую прочность на растяжение по сравнению с неочищенным переработанным стальным волокном шин. Сингх и Кошик (2001 г.) и (Франчич Смркич и др., 2017 г.) исследовали бетон со стальными волокнами под действием усталостной нагрузки. Франчич Смркич и др. (2017) упомянули, что современные расчетные модели занижают сопротивление усталости фибробетона, и предложили более рациональную модель для этого типа бетона.

Вышеупомянутые исследования показали возможность использования переработанного стального волокна, полученного из старых шин, в гражданском строительстве. Тем не менее, существует потребность в исследовании оптимального количества фибры в бетоне. Для достижения этой цели были исследованы и сравнены характеристики бетона со стальной фиброй, полученной из отходов шин, с учетом различных объемных долей стальной фибры. Экспериментальное исследование было проведено на некоторых опытных образцах, состоящих из переработанных стальных волокон. Для каждого испытательного образца изучалось влияние переработанной стальной фибры на физико-механические свойства бетона в свежем и затвердевшем случаях. Оптимальные дозировки фибры были определены для бетона с фиброй из переработанной стали на основе свойств свежей и затвердевшей. Что еще более важно, в литературе имеется очень мало эмпирических уравнений для прогнозирования емкости бетона с переработанной стальной фиброй из шин. Для достижения этой цели исследования были собраны из литературы, и были разработаны эмпирические уравнения для прогнозирования способности к сжатию и расщеплению при растяжении.

2 Экспериментальная программа

2.1 Материалы и пропорции смеси

CEM I 32.5 В этом исследовании использовался портландцемент, химические свойства которого представлены в таблице 1. Максимальный размер мелкого заполнителя составлял 4 мм, а размер крупного заполнителя — 12 мм. . Отношение воды к цементу было выбрано равным 0,60, а отношение цемента к заполнителю было выбрано равным 0,22. Доля мелкого заполнителя (0–4 мм) составляла около 48%, а доля крупного заполнителя (4–12 мм) составляла около 52%. В смесевом исполнении 360 кг/м ³ цемент, 180 кг/м ³ вода, 790 кг/м ³ мелкий заполнитель и 850 кг/м ³ крупный заполнитель.

ТАБЛИЦА 1 . Химические свойства ПК.

Стальная проволока, полученная из шин, использовалась для исследования влияния количества волокна на механические свойства с точки зрения прочности на сжатие, прочности на растяжение при расщеплении и характеристик бетона на изгиб. Используемые стальные проволоки показаны на рисунке 1А. Форма переработанной стальной проволоки, полученной из шин, была линейной. Длина переработанной стальной проволоки перед использованием была разделена на небольшие порции. Ю и др. (2017) в своем исследовании показали, что волокна средней длины обладают более высокой прочностью на изгиб по сравнению с более длинными волокнами. Поэтому для получения оптимальных результатов пытались получить одинаковую пропорцию длины, не превышающую 5 см в длину. На рис. 1В показано соотношение длин используемых стальных проволок. В этом исследовании была разработана эталонная смесь, не содержащая клетчатки, и шесть смесей. Были изучены три различных объемных соотношения волокон, включая 1%, 2% и 3%.

РИСУНОК 1 . Переработанная стальная проволока (А) (В) , полученная из шин.

2.2 Процедура смешивания, удобоукладываемость и испытание на осадку

Для процедуры смешивания все заполнители, цемент и вода были первоначально смешаны в смесителе. Затем необходимые переработанные стальные проволоки были смешаны на мелкие кусочки, чтобы предотвратить агрегацию и обеспечить равномерное распределение стальных проволок в бетонной смеси. Хотя стальную проволоку медленно добавляли к смеси, наблюдалось инициирование агрегации в смеси с 3%. Удобоукладываемость была значительно снижена после 2% содержания волокна. Также были проведены испытания на осадку. Результаты испытания на осадку показаны на рис. 2. Видно, что значения осадки стальной проволоки ниже, чем у эталонного образца. Более того, величина осадки уменьшается по мере увеличения доли волокон.

РИСУНОК 2 . Испытание на сползание.

После перемешивания смесь разливали по формам и вибрировали в течение 30 с. Образцы выдерживали при комнатной температуре в течение 24 ч после отливки. Затем образцы были испытаны через 28 дней отверждения.

2.3 Процедура испытаний

Было проведено три различных испытания для оценки влияния типов переработанной стальной проволоки и соотношения волокон. Эти испытания, включая испытания на сжатие, растяжение при расщеплении и прочность на изгиб, показаны на рисунке 3. Для каждой смеси было проведено три повторения испытаний, и было указано среднее значение. Испытания на сжатие проводились на основе ASTM C39./C39M (C39&C39M A, 2003 г.). ASTM C496-96 использовали для испытаний на растяжение при раскалывании, а ASTM C78/C78M-22 использовали для испытаний на изгиб.

РИСУНОК 3 . Установки для механических испытаний (A) прочность на сжатие (для кубического образца) (B) прочность на сжатие (для цилиндрического образца) (C) прочность на растяжение при раскалывании (D) прочность на растяжение при изгибе при трехточечном изгибе.

Было проведено два различных испытания прочности на сжатие с использованием кубических образцов размером 150 × 150 × 150 мм и цилиндрических образцов диаметром 100 мм и высотой 200 мм. Скорость нагружения составляла 6 кН/с, испытания проводились до отказа. На цилиндрических образцах были получены кривые прочности на сжатие и прочности на сжатие. С другой стороны, кубические образцы использовались только для получения прочности на сжатие. Испытания на растяжение при раскалывании также проводились с использованием цилиндрических образцов диаметром 100 мм и высотой 200 мм. Скорость нагружения составляла 5 кН/мин, и испытания проводились до падения прочности на 50 %. Испытание на трехточечный изгиб было проведено для сравнения прочности на изгиб образцов с различными смесями. Образцы имели размеры 100×100×400 мм, а длина пролета составляла 300 мм. Скорость нагружения составляла 0,5 мм/сек. Поведение смесей при изгибе определяли по кривым нагрузка-перемещение.

3 Экспериментальные результаты и обсуждения

3.1 Прочность на сжатие кубических образцов

На рисунке 4 показаны результаты испытаний на сжатие кубических образцов 150 × 150 × 150 мм. График на рисунке 4B показывает слева направо результаты прочности на сжатие образцов эталонного бетона и бетона с добавками из переработанной стальной проволоки. Отрадно, что образцы с отходами обладают большей прочностью на сжатие по сравнению с эталонными образцами. На рисунке 4B видно, что поднимающийся графит увеличивает прочность на сжатие по мере того, как увеличивается доля угарной проволоки в бетоне.

РИСУНОК 4 . Результаты (A) прочности на сжатие (B) .

Для прогнозирования прочности на сжатие бетона с переработанной стальной проволокой было получено уравнение, учитывающее объемное соотношение волокон и прочность простого бетона. Прочность на сжатие с переработанной стальной проволокой можно рассчитать с помощью следующего предложенного уравнения:

fTYRE,c=fc′(1+0,15Vf)(1)

Прочность бетона на сжатие с бортовой проволокой, V _f – объемная доля волокна.

Значения прочности на сжатие и их различия, полученные в результате испытания на кубическое сжатие, представлены в таблице 2. Результаты значений прочности на сжатие, полученные по экспериментальной и предложенной формулам, очень близки друг к другу. Между экспериментальным и предложенным уравнением была обнаружена максимальная разница в 2%. В то время как значение прочности на сжатие эталонных образцов составляло 29,5 МПа, оно увеличилось до 34,6 МПа с 1% присадки для шин. При 2% вкладе прочность на сжатие повысилась до 38,6 МПа. Наконец, прочность на сжатие с добавкой прочности 3% составила 43,2 МПа. Гао и др. (2017) обнаружили, что прочность на сжатие увеличилась на 1,03% при испытании кубического бетона, армированного 1% проволокой. Прочность на сжатие легированного образца шины подтверждает результаты (Gao et al., 2017). Языджи и др. (2007) в своем исследовании добавили три разных объема клетчатки: 0,5%, 1,0% и 1,5. Они обнаружили, что прочность бетона увеличилась от 4% до 19%.%. В этом исследовании видно, что прочность бетона на сжатие увеличивается от 17% до 42% с добавкой для шин. Следует отметить, что с добавлением отходов волокна прочность на сжатие фибробетона увеличивается, но после определенного значения содержания отходов волокна происходит снижение удобоукладываемости (Yazıcı et al., 2007).

ТАБЛИЦА 2 . Экспериментальная и расчетная прочность на сжатие.

3.2 Прочность на сжатие цилиндрических образцов

На рис. 5 показаны результаты прочности на сжатие цилиндрических образцов. В результате не только увеличилась максимальная прочность бетона, но и повысилась ударная вязкость благодаря добавке из переработанной стальной проволоки. По мере увеличения доли добавки стальной проволоки прочность пропорционально увеличивалась. В таблице 3 показаны результаты прочности на сжатие цилиндрических образцов бетона. В то время как максимальная прочность составляла 29 МПа с добавкой стальной проволоки 1%, прочность составляла 32 МПа с добавкой стальной проволоки 2%. Эта прочность увеличивалась до 37 МПа, если использовалась стальная проволока с содержанием 3 % . Результаты испытаний показывают, что бетон с 29Прочность на 0,5 МПа может быть увеличена до 37 МПа, что соответствует увеличению емкости на 25%. Невес и Фернандес де Алмейда (2005) заявили в своем исследовании, что до 1,5% волокнистых добавок увеличивают прочность бетона на сжатие, но немного снижают модуль Юнга. Однако в этом исследовании из графика видно, что скорость увеличения количества отходов волокна немного увеличилась в модуле Юнга. Полученные результаты подтверждают утверждение, что (Shah Surendra and Rangan, 1970) заявили в своем исследовании, что волокна значительно улучшают пластичность бетона, о чем свидетельствует увеличение конечных деформаций бетона при сжатии и ударной вязкости. Ли (2017) в своем исследовании с объемными соотношениями волокон 0,25%, 0,375% и 0,50% определил, что способность поглощения энергии увеличивается по мере увеличения объемной доли волокон в бетоне. Из кривых на фиг. 5 также понятно, что способность поглощения энергии сохраняется с более высокими скоростями в зависимости от увеличения отношения объема волокна.

РИСУНОК 5 . Результаты сжатия цилиндрических образцов.

ТАБЛИЦА 3 . Экспериментальная и прогнозируемая прочность на разрыв при раскалывании.

3.3 Прочность на растяжение при раскалывании

Испытание на растяжение при раскалывании проводится для изучения влияния стальной проволоки на прочность бетона на растяжение. На рис. 6 показан результат прочности на разрыв при раскалывании образцов с эталонным и объемным изломом (V _f ) стальной проволоки 1–3 %. Таблица 4 демонстрирует предел прочности при раскалывании образцов. Прочность на растяжение при раскалывании увеличилась с 2,83 до 3,24 МПа с 1% V 9Проволока стальная 0357 ф . Эта прочность увеличилась до 3,87 при использовании V _f из 3% стальной проволоки.

РИСУНОК 6 . Результаты (A) раскалывания (B) прочности на растяжение.

ТАБЛИЦА 4 . | Статистические показатели прочности на сжатие и растяжение при раскалывании.

Для прогнозирования прочности на разрыв при расщеплении бетона с переработанной стальной проволокой было получено уравнение, основанное на соотношении волокон и прочности на сжатие простого бетона. Прочность на растяжение при расщеплении переработанной стальной проволоки можно рассчитать с помощью следующего предложенного уравнения:

fTYRE,t=fc′(0,52+0,06Vf)(2)

где fc′, fTYRE,t – прочность бетона на растяжение при раскалывании бортовой проволоки. Полученные результаты были подтверждены экспериментальными данными. На рис. 6А результаты экспериментального метода сравниваются с оценками по предлагаемому уравнению. Тот факт, что линии графика перекрываются, доказывает точность предложенного уравнения, основанного на экспериментальной работе. В таблице 3 приведены экспериментальные и прогнозируемые результаты прочности на разрыв при раскалывании. Экспериментальный результат эталонного образца составил 2,83, а результат аналитического решения — 2,82 МПа. Между прогнозируемой емкостью и экспериментальными результатами была обнаружена максимальная разница в 3%.

3.4 Прочность на изгиб

Характеристики бетона при изгибе в зависимости от объемного соотношения показаны на Рисунке 7. В то время как 1% шины обеспечивали характеристики изгиба около 3,8 кН. Оно было увеличено до 5 кН при использовании стальной проволоки 2%. Добавление 3% волокна обеспечило прочность на изгиб 6,3 кН. С 2%-ной добавкой для шин была получена более чем 100%-ная прочность на изгиб. Поскольку в этом исследовании использовалось более длинное ненужное волокно, результат был лучше, чем результаты (Yoo et al., 2017).

РИСУНОК 7 . Влияние объемной доли волокна на прочность на изгиб.

Одним из наиболее важных результатов, полученных в ходе этого исследования, является ударная вязкость бетона. На рис. 8 показаны значения ударной вязкости. Как правило, пластичные материалы обладают высокой ударной вязкостью, а хрупкие материалы имеют низкую ударную вязкость. По полученным результатам видно, что добавка из отходов волокна обеспечивает очень высокую ударную вязкость. Сулиоти и др. (2011) в своих экспериментальных исследованиях со стальными волокнами различной геометрии показали, что волокна с загнутыми концами обеспечивают лучшую ударную вязкость бетона, чем волокна с волнистой геометрией. Ю и др. (2017), напротив, утверждали, что формованные волокна обеспечивают наивысшую прочность на изгиб, но демонстрируют аналогичную прочность и меньшую ударную вязкость, чем прямые волокна при V _f равно или больше 1,5%. Они заявили, что при V _f , равном или превышающем 1,0%, в образцах с крючковатыми волокнами наблюдались более низкие прочность на изгиб и ударная вязкость по сравнению с прямыми.

РИСУНОК 8 . Влияние объемной доли волокна на ударную вязкость.

3.5 Анализ повреждений

Балки представляют собой механически воспринимаемые конструктивные элементы, передающие нагрузки от рабочей зоны на вертикальные несущие конструкции. Поэтому важным вопросом является проведение анализа повреждений в зависимости от добавленных присадок. Было замечено, что микротрещины возникают в области растяжения балки при достижении предела прочности, особенно в образцах, армированных волокном. Добавление стальных покрышек стабилизировало развитие трещины до тех пор, пока не была достигнута максимальная нагрузка. Когда в эталонных образцах развивалось начальное разрушение при растяжении, происходило резкое снижение несущей способности, тогда как в образцах, легированных волокном, происходило более медленное снижение. Как видно на рисунке 9, трещинообразование сместилось в сторону зоны сжатия. Следовательно, устойчивость сечения балки под естественной осью эффективно поддерживалась за счет того, что область перемычки волокна была устойчива к разрыву волокна. Наконец, волокна, вызвавшие разрушение образца пучка, были полностью удалены. Во всех образцах балки разрушение наблюдалось в области постоянного момента балки. Волокна, натянутые на поверхность с трещинами, и разрывы при растяжении на бетонной матрице видны на рисунке 9..

РИСУНОК 9 . Поврежденный вид пучка с 3% отходов волокна.

Микроструктурный анализ (СЭМ) был выполнен на образцах, взятых из образцов с добавлением переработанной стальной проволоки. СЭМ-изображения на рисунке 10 были получены путем увеличения в 500 раз. Изображение справа обычно проецируется как увеличенный образец слева. Важные выводы отмечены на рисунках. Изображения, демонстрирующие основные выводы, представлены на рисунке 10. На рисунках 10A–F подробно показано взаимодействие между стальными волокнами из отходов и бетоном. На рис. 10А показаны гидратированный цемент, заполнитель и волокна. На рис. 10В показано конкретное распределение эттрингита и расстояние между ними. Эттрингит развивается из-за высокого содержания минерала сульфата кальция сульфоалюмината. Эттрингит образуется в растворе и бетоне под действием сульфата. Эттрингит обычно увеличивает прочность бетона на сжатие благодаря своему рисунку 10B, также показаны поры, связанные с эттрингитом. На рис. 10C показано распределение заполнителей в бетоне, качество поверхности и пустоты. Гидратация цемента может быть слабой в местах с большим количеством пустот. На рис. 10D показано сочетание мелкого заполнителя и цемента с хорошей гидратацией. Граница между стальной фиброй и бетоном показана на рисунке 10E. На одной стороне волокна может быть зазор. На рис. 10F показана поверхность раздела стальных волокон вблизи. Видно, что он проявляет хорошую адгезию с цементным бетоном.

РИСУНОК 10 . Вид микроструктуры образцов.

4 Сравнение с существующими исследованиями SFRC

При рассмотрении результатов существующих исследований можно предположить, что переработанное волокно из шин позволяет улучшить некоторые свойства бетона. Путем проведения экспериментальных исследований была получена прочность на сжатие, прочность на изгиб и прочность на растяжение при разделении шин, армированных бетоном с различным количеством стальной фибры. В исследованиях основными переменными были количество волокна, тип (промышленное или переработанное), длина и диаметр волокна. В этой части исследования из литературы были собраны значения прочности на сжатие и прочности на растяжение при разделении для простого бетона (обычный бетон без волокон) и армированного бетона со стальными волокнами (промышленного, переработанного или гибридного). Экспериментальные результаты, полученные в результате этих существующих исследований, проведенных многими исследователями (Leone et al., 2016; Aghaee et al., 2015; Gul et al., 2021; Mastali et al., 2018; Groli et al., 2014; Köroğlu, 2018). ; Саатчи и Батарлар, 2017 г.; Самаракун и др., 2019 г.; Чжан и Гао, 2020 г .; Сентонз и др., 2012 г.; Дехганпур и Йылмаз, 2018 г.; Ат-Тикрите и Хади, 2017 г.; Вистос и др., 2018; Натарая и др., 1999; Дорр и др., 2019; Сенгул, 2018; Л. и Сухожевски, 2018 г.; Авал и др., 2013 г.; Черн и Янг, 1989; Наджим и др., 2018 г.; Ши и др., 2020 г.; Rossli and Ibrahim, 2012) представлены на рисунках 11, 12. На этих рисунках показаны случаи промышленного фибробетона (IFRC), переработанного фибробетона (RFRC) и гибридного фибробетона (HFRC). Относительная прочность на сжатие сталефибробетона по отношению к эталонному или простому бетону без фибры была построена в зависимости от содержания волокна (%), используемого в смеси, как показано на рисунке 11. Значение прочности на сжатие фибробетона обычно выше, чем у обычного бетона. конкретный. Это свидетельствует о том, что стальные волокна играют положительную роль в повышении прочности. Поскольку стальные волокна обладают высокой прочностью на растяжение, они могут ограничивать деградацию и ширину трещин при различных условиях нагрузки. Другими словами, стальные волокна обеспечивают удерживающий эффект смеси, задерживая трещины при увеличении количества волокон (Shah et al., 2022). Этот эффект задерживает разрыв испытуемых образцов. Однако в некоторых экспериментальных исследованиях, как показано на рисунке 11, было замечено, что прочность на сжатие армированного бетона со стальной фиброй была меньше, чем у простого бетона, когда содержание фибры увеличивается, поскольку большое количество фибры приводит к снижению удобоукладываемости в бетоне. бетонная смесь. С другой стороны, в некоторых исследованиях, несмотря на увеличение прочности на сжатие до определенного порогового значения дозировки волокна, дальнейшее увеличение добавки стальной фибры приводило к снижению величины сжатия. Максимальный прирост силы наблюдался в исследовании, проведенном Mastali et al. (2018). Использование 1,5% промышленной стальной фибры привело к увеличению прочности на сжатие образцов из простого бетона на 56%. С другой стороны, максимальное снижение прочности на сжатие произошло в экспериментальном исследовании, проведенном Vistos et al. (2018). Использование 0,5% гибридной стальной фибры привело к снижению прочности бетона на 14%. Длина волокна также играет важную роль в прочности на сжатие и прочности на разрыв при раскалывании фибробетона. Длинные волокна обеспечивают более высокую прочность на растяжение при расщеплении, а короткие волокна обеспечивают высокую прочность на сжатие (Gul et al., 2021).

РИСУНОК 11 . Изменение нормированной прочности на сжатие сталефибробетона в зависимости от содержания фибры.

РИСУНОК 12 . Изменение предела прочности при растяжении сталефибробетона в зависимости от содержания фибры.

Таким же образом, предел прочности при растяжении при раскалывании фибробетона был нормализован по сравнению с обычным бетоном, как показано на рисунке 12. Аналогичное наблюдение наблюдается в результатах испытаний образцов при испытании при растяжении при расщеплении. Максимальное увеличение прочности на разрыв при расщеплении наблюдалось в исследовании, проведенном (Köroğlu, 2018). Использование 5,0% промышленной стальной фибры вызвало 79% увеличение прочности на разрыв при растяжении функционально классифицированного самоуплотняющегося бетона. С другой стороны, в исследовании наблюдалось наибольшее снижение прочности на разрыв (Gul et al., 2021). Когда были добавлены переработанные стальные волокна длиной 10,16 см с объемным изломом 1 %, произошло снижение прочности на разрыв при раскалывании образцов бетона для испытаний на 15 %. Следует отметить, что результаты текущего исследования показали, что значения как прочности на сжатие, так и прочности на растяжение при расщеплении увеличиваются с увеличением содержания волокна, и предлагаемые эмпирические уравнения показаны на рисунках 11, 12.

Как показано на рисунках 11, 12, большинство нормированных значений прочности выше 1,0; это означает, что стальные волокна в целом положительно влияют на увеличение прочности как на сжатие, так и на растяжение при раскалывании. С учетом всех данных, собранных из литературы, средние значения, стандартное отклонение, максимальное и минимальное значения нормированных отношений прочности представлены в таблице 4.

Как показано в экспериментальной части исследования, наблюдается линейный рост прочности на сжатие. и прочность на разрыв при раскалывании. Таким образом, применяя аппроксимацию кривой к данным, полученным в результате экспериментального исследования, проведенного в этом исследовании, для практических целей были выведены эмпирические уравнения. Используя эти предложенные уравнения, как прочность на сжатие, так и прочность на растяжение при раскалывании бетонов, армированных стальной фиброй, могут быть оценены с учетом различного количества стальной фибры. По результатам испытаний 2% предложено как оптимальное количество фибры для предотвращения проблем с удобоукладываемостью бетонной смеси. Согласно исследованиям Кероглу и Ашура (2019 г.), (Yazıcı et al., 2007; Revuelta et al., 2021; Hu et al., 2018) было установлено, что объемная доля стальной фибры существенно влияет на удобоукладываемость бетона. Результаты испытаний Кероглу и Ашура (2019 г.) показали, что избыток фибры, добавленной в бетон, снижает удобоукладываемость бетона и уменьшает диаметр потока в тесте с технологической таблицей. Кроме того, оптимальные значения содержания волокон в бетонных смесях рекомендуются в пределах от 0,5% до 2,5% (Pierre et al., 1999) и (Song and Hwang, 2004). Добавление небольшого количества волокон предотвращает слипание волокон и позволяет получить бетон с однородной консистенцией и хорошей удобоукладываемостью (Song and Hwang, 2004). Таким образом, принимая во внимание результаты наших экспериментальных испытаний, 2% объема клетчатки рекомендуется как оптимальная дозировка клетчатки для практического применения. Рекомендация 2% также использовалась во многих исследованиях (Özkılıç et al. , 2021; Aksoylu et al., 2022; Karalar et al., 2022b; Çelik et al., 2022). Как уже упоминалось, после определенного содержания волокна наблюдается снижение показателей прочности. Таким образом, новые обобщенные уравнения прочности, учитывающие снижение прочности, были разработаны следующим образом:

fTYRE,c=fc′+2,6VfifVf≤2,5(3)

fTYRE,c=1,22fc′−2,6(Vf−2,5)if5>Vf≤2,5(4)

fTYRE,t=0,521fc′+ 0,452VfifVf≤2,5(5)

fTYRE,t=0,729fc′if5>Vf≤2,5(6)

5 Заключение и резюме

В данной статье исследуется влияние стальной фибры, полученной из автомобильных шин с истекшим сроком службы, на характеристики бетона. С этой целью было проведено экспериментальное исследование с учетом трех различных содержаний стальной фибры: 1%, 2% и 3%. Исследованы технические свойства бетона, изготовленного из отработанных покрышек, в свежем и затвердевшем случаях. Кроме того, эмпирические уравнения также выводятся в зависимости от соотношения волокон, чтобы легко рассчитать прочность на сжатие и прочность на растяжение при расщеплении. Из этого исследования можно сделать следующие выводы:

1) Результаты испытаний на осадку показывают, что величина осадки уменьшается по мере увеличения доли волокна. Удобоукладываемость бетона с фиброй из переработанной стали также снижается при увеличении количества фибры.

2) Результаты испытаний на сжатие показали, что прочность бетона на сжатие в кубических образцах увеличилась с добавлением стальных волокон из проволоки. По сравнению с эталонным образцом значение прочности на сжатие увеличилось на 17 % с добавкой 1 % проволочной стальной фибры, на 30 % с 2 % стальной фибры и на 46 % с 3 % проволочной стальной фибры. В цилиндрических образцах прочность бетона на сжатие также увеличивалась в зависимости от количества проволоки. По сравнению с эталонным образцом прочность бетона на сжатие увеличилась на 18 % с добавкой 1 % проволочной стальной фибры, на 45 % с 2 % стальной фибры и на 58 % с 3 % проволочной стальной фибры.

3) Результаты испытаний на растяжение цилиндрических образцов показали пропорциональное увеличение при добавлении стальной фибры. Добавление 1%, 2% и 3% проволочной стальной фибры увеличило прочность бетона на разрыв на 15%, 25% и 36% соответственно по сравнению с простым бетоном.

4) Значения прочности на изгиб показывают, что прочность на изгиб увеличивается пропорционально добавлению проволочного волокна высокой прочности. Было замечено, что добавление проволочного волокна дает положительные результаты в отношении прочности на изгиб по сравнению с эталонным образцом. Добавление 1%, 2% и 3% проволочной стальной фибры увеличило прочность бетона на изгиб на 77%, 272% и 79%.5%, соответственно,

5) Результаты испытаний на ударную вязкость показали, что имеется пропорциональное увеличение между пластичностью и ударной вязкостью. Соответственно, ударная вязкость в 4, 16 и 26 раз выше по сравнению с эталонным образцом.

6) Разработанные выражения для прочности на сжатие и прочности на растяжение при раскалывании позволяют успешно оценить емкость; следовательно, эти уравнения могут быть реализованы в рекомендациях по проектированию бетонов с волокнами, полученными из использованных шин.

7) Исходя из свойств свежего и затвердевшего бетона, рекомендуется 2% в качестве оптимального количества стальной фибры, переработанной из шин. Следует также отметить, что это соотношение можно изменить, используя очень низкое или высокое водосодержание цемента или применяя суперпластификатор.

Заявление о доступности данных

Необработанные данные, подтверждающие заключение этой статьи, будут предоставлены авторами без неоправданных оговорок.

Вклад автора

ÖZ: исследование, написание — подготовка исходного проекта, написание — проверка и редактирование YOÖ: Концептуализация, методология, формальный анализ, исследование, ресурсы, обработка данных, написание — подготовка исходного проекта AD: написание — подготовка исходного проекта, написание — проверка и редактирование AÇ: формальный анализ, написание — подготовка первоначального проекта, написание — проверка и редактирование MA: написание — подготовка исходного проекта, написание — проверка и редактирование MMSS: ресурсы, написание — подготовка исходного проекта, написание — проверка и редактирование, финансирование.

Финансирование

Исследование частично финансируется Министерством науки и высшего образования Российской Федерации в рамках программы стратегического научного лидерства «Приоритет 2030» (Договор 075-15-2021-1333 от 30.09.2021).

Конфликт интересов

Авторы заявляют, что исследование проводилось в отсутствие каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могли бы быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

Примечание издателя

Все претензии, изложенные в этой статье, принадлежат исключительно авторам и не обязательно представляют претензии их дочерних организаций или издателя, редакторов и рецензентов. Любой продукт, который может быть оценен в этой статье, или претензии, которые могут быть сделаны его производителем, не гарантируются и не поддерживаются издателем.

Ссылки

Abdullah, G.M.S., Alshaikh, I.M.H., Zeyad A, M., Magbool, H.M., и Bakar, BHA (2022). Влияние отверстий на характеристики самоуплотняющегося бетона с порошком вулканической пемзы и различными стальными волокнами. Шпилька корпуса. Констр. Матер. 17, е01148. doi:10.1016/j.cscm.2022.e01148

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Адиль В., Ур Рахман Ф., С. Абдулла М. Г., Тайех Б. А. и Зейад А. М. (2022). Эффективное использование отходов текстильной промышленности и термообработанной пемзы в цементном растворе. Констр. Строить. Матер. 351, 128966. doi:10.1016/j.conbuildmat.2022.128966

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Агаи К., Язди М. А. и Цавдаридис К. Д. (2015). Исследование механических свойств конструкционного легкого бетона, армированного стальной проволокой из отходов. Маг. Конкр. Рез. 67, 197–205. doi:10.1680/macr.14.00232

CrossRef Full Text | Google Scholar

Агаи, К., и Язди, Массачусетс (2014). Отходы стальной проволоки модифицированы конструкционным легким бетоном. Мат. Рез. 17, 958–966. doi:10.1590/1516-1439.257413

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ахмед Х.У., Фарадж Р. Х., Хилал Н., Мохаммед А.А. и Шервани А.Ф.Х. (2021). Использование переработанных волокон в бетонных композитах: систематический всесторонний обзор. Композ. Часть Б англ. 215, 108769. doi:10.1016/j.compositesb.2021.108769

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Айелло, М. А., Леуцци, Ф., Сентонце, Г., и Маффеццоли, А. (2009). Использование стальной фибры, полученной из использованных шин, в качестве армирования бетона: характеристики отрыва, прочность на сжатие и изгиб. Управление отходами. 29, 1960–1970. doi:10.1016/j.wasman.2008.12.002

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Аксойлу К., Озкилич Ю. О., Хадзима-Ньярко М., Ишик Э. и Арслан М. Х. Дж. С. (2022). Исследование по улучшению характеристик сдвига железобетонных балок, изготовленных из переработанной стальной проволоки из старых покрышек. Устойчивое развитие 14, 13360. doi:10.3390/su142013360

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Аль-Тикрите, А. , и Хади, М.Н.С. (2017). Механические свойства реакционноспособного порошкового бетона, содержащего промышленную и стальную фибру из отходов в различных соотношениях, при сжатии. Констр. Строить. Матер. 154, 1024–1034. doi:10.1016/j.conbuildmat.2017.08.024

CrossRef Full Text | Google Scholar

Алаби, С.А. (2020). Прогнозные модели для оценки прочности на сжатие и растяжение при разделении переработанного заполнителя бетона, содержащего стальную фибру из отходов токарного производства. Джордан Дж. Гражданский. англ. , 14.

Google Scholar

Алани А.А., Лесовик Р., Лесовик В., Федюк Р., Клюев С., Амран М. и др. (2022). Потенциал отходов сноса для полностью бесцементных вяжущих. Materials 15, 6018. doi:10.3390/ma15176018

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Алвесаби, Э.А.Х., Бакар, Б.Х.А., Альшайх, И.М.Х., Зейад, А.М., Алтиб, А., и Альгамди, Х. (2021). Экспериментальное исследование характеристик разрушения простого и прорезиненного бетона, содержащего гибридную сталь-полипропиленовую фибру. Конструкции 33, 4421–4432. doi:10.1016/j.istruc.2021.07.011

CrossRef Full Text | Google Scholar

Анил, Н. (2018). Механические свойства самоуплотняющегося бетона, армированного стальной фиброй. Междунар. Дж. Инж. Технол. ИДЖЕТ 4, 33–40. doi:10.19072/ijet.340259

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Awal, A.S.M.A.A.S.M.A., Yee, L.L., and Hossain, M.Z. (2013). Свойства свежего и затвердевшего бетона, содержащего стальную фибру из переработанных шин. малайцы. Дж. Гражданский. англ. 25.

Google Scholar

Баришич И., Звонарич М., Грубеша И. Н. и Шурдоня С. (2021). Переработка отходов резиновых покрышек в дорожном строительстве. Архивы Civ. англ. 67, 499–512.

Google Scholar

Бехбахани Х. П., Нематоллахи Б. и Фарасатпур М. (2011). Сталефибробетон: обзор .

Google Scholar

Каджиано А., Фолино П., Лима К., Мартинелли Э. и Пепе М. (2017). О механической реакции гибридного фибробетона с переработанной и промышленной стальной фиброй. Констр. Строить. Матер. 147, 286–295. doi:10.1016/j.conbuildmat.2017.04.160

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Каррильо Дж., Лизаразо-Марриага Дж. и Ламус Ф. (2020). Свойства железобетона, армированного стальной фиброй, с использованием промышленных или переработанных волокон из старых покрышек. Волокна Полим. 21, 2055–2067. doi:10.1007/s12221-020-1076-1

CrossRef Full Text | Google Scholar

Челик А. И., Озкилич Ю. О., Зейбек О., Оздонер Н. и Тайех Б. А. (2022). Оценка эффективности фибробетона, изготовленного из отходов токарного производства. Sustainability 14, 11817. doi:10.3390/su141

7

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Centonze, G., Leone, M., and Aiello, MA (2012). Стальные волокна из использованных шин в качестве армирования бетона: механическая характеристика. Констр. Строить. Матер. 36, 46–57. doi:10.1016/j.conbuildmat.2012.04.088

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Черн, Дж. К., и Янг, С. Х. (1989). Ползучесть и усадка сталефибробетона при сжатии. Междунар. Дж. Сем. Композиции Легкий конкр. 11, 205–214. doi:10.1016/0262-5075(89)-0

Полный текст CrossRef | Google Scholar

де Азеведо, А. Р. Г., Марвила, М. Т., де Оливейра, М. А. Б., Умбузейро, С. Е. М., Хуаман, Н. Р. К., и Монтейро, С. Н. (2022). Перспективы использования отходов бокситов в разработке альтернативных строительных материалов. Дж. Матер. Рез. Технол. 20, 3114–3125. doi:10.1016/j.jmrt.2022.08.092

CrossRef Полный текст | Академия Google

Дехганпур, Х., и Йылмаз, К. (2018). Механические и ударные свойства цементных растворов, армированных стальным волокном из вторичного сырья. науч. Ее. Воронежский гос. ун-т. Архит. Гражданский англ. 39.

Google Scholar

Домски Дж., Катцер Дж., Закжевски М. и Поникевски Т. (2017). Сравнение механических характеристик инженерной и отходов стальной фибры, используемой в качестве армирования бетона. Дж. Чистый. Произв. 158, 18–28. doi:10.1016/j.jclepro.2017.04.165

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

Дорр, Б. Дж., Канали, К. Л., и Ончири, Р. О. (2019). Характеристики сдвига переработанных шин, армированных стальными волокнами, из легких бетонных балок с использованием сдвига пальмового ядра в качестве частичной замены крупного заполнителя. Междунар. Дж. Инж. Рез. Технол. 12, 1818–1823 гг.

Google Scholar

Эль-Сайед, Т. А. (2019). Поведение ж/б балок на изгиб, содержащих переработанные промышленные отходы в виде стальных волокон. Констр. Строить. Матер. 212, 27–38. doi:10.1016/j.conbuildmat.2019.03.311

CrossRef Full Text | Google Scholar

Файлла К., Тониоло Г. и Феррара Л. (2002). Расчет конструкции предварительно напряженных сборных элементов кровли из сталефибробетона . Международная конференция BIBM 2002, Стамбул.

Франчич Смркич, М., Дамьянович, Д., и Баричевич, А. (2017). Применение рециклированной стальной фибры в бетонных элементах, подвергающихся усталостным нагрузкам. Граджевинар 69, 893–905.

Google Scholar

Гао Д., Чжан Л. и Ноккен М. (2017). Поведение на сжатие армированного стальной фиброй переработанного бетона с крупным заполнителем, рассчитанного с эквивалентной кубической прочностью на сжатие. Констр. Строить. Матер. 141, 235–244. doi:10.1016/j.conbuildmat.2017.02.136

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Горпаде, В. Г., и Рао, Х. С. (2010). Прочностные и водопроницаемые характеристики фибробетона из переработанного заполнителя с различными волокнами. Нац. Окружающая среда. Загрязн. Технол. 9, 179–188.

Google Scholar

Гроли Г., Перес Калдентей А. и Сото А. Г. (2014). Характеристики растрескивания SCC, армированного переработанными волокнами – экспериментальное исследование. Структура. Конкр. 15, 136–153. doi:10.1002/suco.201300008

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Гуль А. , Алам Б., Икбал М. Дж., Ахмед В., Шахзада К., Джавед М. Х. и др. (2021). Влияние длины и процентной дозировки переработанной стальной фибры на механические свойства бетона. Гражданский. англ. Дж. 7, 1650–1666. doi:10.28991/cej-2021-030

CrossRef Full Text | Google Scholar

Ху, Х., Папастергиу, П., Ангелакопулос, Х., Гуаданьини, М., и Пилакутас, К. (2018). Механические свойства SFRC с использованием смешанных стальных волокон изготовленных и переработанных шин. Констр. Строить. Матер. 163, 376–389. doi:10.1016/j.conbuildmat.2017.12.116

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Иса М. Н., Пилакутас К., Гуаданьини М. и Ангелакопулос Х. (2020). Механические характеристики доступного и экологически эффективного бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC), содержащего переработанные стальные волокна шин. Констр. Строить. Матер. 255, 119272. doi:10.1016/j.conbuildmat.2020.119272

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Джабир Х. А., Абид С. Р., Мурали Г., Али С. Х., Клюев С., Федюк Р. и др. (2020). Экспериментальные испытания и анализ надежности стойкости к растрескиванию УВПФР. Fibers 8, 74. doi:10.3390/fib8120074

CrossRef Full Text | Google Scholar

Каралар М., Билир Т., Чавушлу М., Озкилич Ю. О. и Сабри М. М. С. Использование переработанной угольной золы в железобетонных балках в качестве замены заполнителя. 2022, 1064604.

Google Scholar

Каралар М., Озкилыч Ю. О., Дейфалла А. Ф., Аксойлу К., Арслан М. Х., Ахмад М. и др. (2022). Улучшение характеристик изгиба железобетонных балок, изготовленных из обрезков токарных станков. Устойчивое развитие 14, 12660. doi:10.3390/su141

0

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Кероглу, М. А., и Ашур, А. (2019). Механические свойства самоуплотняющегося бетона с переработанной бортовой проволокой. rdlc 18, 501–512. doi:10.7764/rdlc.18.3.501

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

Кероглу, Массачусетс (2018). Поведение композитного самоуплотняющегося бетона (СУБ), армированного стальной проволокой из отработанных покрышек. Revista de Construcción J. Constr. 17, 484–498.

Google Scholar

Л., Скаржиньски и Сухожевски, Дж. (2018). Механические и разрушающие свойства бетона, армированного переработанной и промышленной стальной фиброй, с использованием метода цифровой корреляции изображений и рентгеновской микрокомпьютерной томографии. Констр. Строить. Матер. 183, 283–299. doi:10.1016/j.conbuildmat.2018.06.182

CrossRef Full Text | Google Scholar

Ли, Дж. Х. (2017). Влияние прочности бетона в сочетании с содержанием фибры на остаточную прочность на изгиб фибробетона. Композ. Структура 168, 216–225. doi:10.1016/j.compstruct.2017.01.052

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Леоне М., Сентонце Г., Колонна Д., Мичелли Ф. и Айелло М. А. (2016). Экспериментальное исследование поведения сцепления в фибробетоне с низким содержанием переработанной стальной фибры. Ж. мат. Гражданский англ. 28, 04016068. doi:10.1061/(asce)mt.1943-5533.0001534

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Лью, К. М., и Акбар, А. (2020). Недавний прогресс в производстве бетона, армированного стальной фиброй. Констр. Строить. Матер. 232, 117232. doi:10.1016/j.conbuildmat.2019.117232

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Magbool, HM, and Zeyad, AM (2021). Влияние различных стальных волокон и порошка вулканической пемзы на характеристики разрушения самоуплотняющегося бетона. Констр. Строить. Матер. 312, 125444. doi:10.1016/j.conbuildmat.2021.125444

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Мартинес-Гарсия Р., Джагадеш П., Зайд О., Шербаною А. А., Фрайле-Фернандес Ф. Дж., де Прадо-Хил Дж. и др. (2022). Современное состояние использования древесной золы в качестве экологически эффективного строительного материала: обзор. Materials 15, 5349. doi:10.3390/ma15155349

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Мастали М. , Далванд А., Саттарифард А. Р. и Илликайнен М. (2018). Разработка экологически эффективных и экономичных армированных самоуплотняющихся бетонов с гибридными промышленными/переработанными стальными волокнами. Констр. Строить. Матер. 166, 214–226. doi:10.1016/j.conbuildmat.2018.01.147

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Меда А., Минелли Ф., Плиццари Г. А. и Рива П. (2005). Поведение железобетонных балок, армированных стальной фиброй, при сдвиге. Мат. Структура 38, 343–351. doi:10.1617/14112

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Минг Ю., Чен П., Ли Л., Ган Г. и Пан Г. (2021). Всесторонний обзор использования переработанных отходов волокон в композитах на основе цемента. Materials 14, 3643. doi:10.3390/ma14133643

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Наджим, К. Б., Саеб, А., и Аль-Аззави, З. (2018). Поведение конструкции и энергия разрушения самоуплотняющихся железобетонных балок из переработанного стального волокна. J. Сборка. англ. 17, 174–182. doi:10.1016/j.jobe.2018.02.014

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Натараджа М.С., Дханг Н. и Гупта А.П. (1999). Кривые деформации сталефибробетона при сжатии. Цем. Конкр. Композиции 21, 383–390. doi:10.1016/s0958-9465(99)00021-9

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Неоклеус К., Тлемат Х. и Пилакутас К. (2006). Вопросы проектирования бетона, армированного стальной фиброй, в том числе фиброй из бывших в употреблении шин. Дж. Мат. Гражданский англ. 18, 677–685. doi:10.1061/(asce)0899-1561(2006)18:5(677)

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Невес, Р. Д., и Фернандес де Алмейда, Дж. К. О. (2005). Поведение бетона, армированного стальной фиброй, при сжатии. Структура. Конкр. 6, 1–8. doi:10.1680/stco.2005.6.1.1

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Озкилич, Ю. О., Аксойлу, К., и Арслан, М. Х. (2021). Экспериментальные и численные исследования сталефибробетонных прогонов с наклонными концами. J. Сборка. англ. 36, 102119. doi:10.1016/j.jobe.2020.102119

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Пьер П., Пло Р. и Пиджен М. (1999). Механические свойства цементных паст и растворов, армированных стальным микроволокном. Ж. мат. Гражданский англ. 11, 317–324. doi:10.1061/(asce)0899-1561(1999)11:4(317)

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Пилакутас К., Неоклеус К. и Тлемат Х. (2004). «Повторное использование стальных волокон шин в качестве армирования бетона», в Трудах Института инженеров-строителей и устойчивого развития. (Томас Телфорд Лтд), Vol. 157 (3), 131–138.

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

Прабу М., Вигнеш К., Сайи Прасанна Н., Правин К. и Мохаммед Нафиз А. (2020). Экспериментальные исследования на бетоне при частичной замене мелкого заполнителя отходами токарного производства. Междунар. J. Sci. англ. Рез. 11, 68–72.

Google Scholar

Кайди С., Наджм Х. М. , Абед С. М., Озкилыч Ю. О., Аль Дугайши Х., Алоста М. и др. (2022). Бетон, содержащий отходы стекла, как экологически чистый заполнитель: обзор свежих и механических характеристик. Materials 15, 6222. doi:10.3390/ma15186222

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Цинь X. и Каевунруен С. (2022). Бетон, армированный стальной фиброй, экологически чистый. Констр. Строить. Матер. 327, 126967. doi:10.1016/j.conbuildmat.2022.126967

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Рашид К. и Балуш Н. (2017). Влияние стальных волокон, извлеченных из старых покрышек, на сдвиговые характеристики железобетонных балок. Структура. Конкр. 18, 589–596. doi:10.1002/suco.201600194

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ревуэльта Д., Карбаллоса П., Гарсия Кальво Дж. Л. и Педроса Ф. (2021). Остаточная прочность и поведение при высыхании бетона, армированного переработанной стальной фиброй из автомобильных покрышек. Materials 14, 6111. doi:10.3390/ma14206111

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Россли С. и Ибрагим И. (2012). Механические свойства волокон из переработанных стальных шин в бетоне . Малайзия: Fac Civil Eng, Технологический университет.

Google Scholar

Саатчи С. и Батарлар Б. (2017). Челик волокна katkılı etriyesiz betonarme kirişlerin davranışı. Гази ун-т. Мухендислик-Мимарлик Фак. Дерг. 32, 1143–1154. doi: 10.17341/gazimmfd.369512

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

Самаракун, С.М.С.М.К., Рубен, П., Ви Педерсен, Дж., и Евангелиста, Л. (2019). Механические характеристики бетона из стальной фибры из автомобильных отходов. Шпилька корпуса. Констр. Матер. 11, e00259. doi:10.1016/j.cscm.2019.e00259

CrossRef Full Text | Google Scholar

Ситарам П. Г., Бхуванешвари К., Видхья С. и Вишну Прия М. (2017). Исследования свойств бетона, заменяющего токарный лом. Междунар. Дж. Инж. Рез. Технол. 6, 382–386.

Google Scholar

Сенесават С., Салем А., Кашкаш С., Зехра Б. и Орбан З. (2022). Влияние стальных волокон из переработанных шин на свойства бетона. Минтай 17, 43–49. doi:10.1556/606.2021.00388

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Сенгул, О. (2016). Механические свойства бетонов, содержащих отходы стальной фибры, извлеченные из утильных покрышек. Констр. Строить. Матер. 122, 649–658. doi:10.1016/j.conbuildmat.2016.06.113

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Сенгул, О. (2018). Механические свойства фибробетона с пропиткой раствором, изготовленного из отходов стальной фибры. Констр. Строить. Матер. 186, 1082–1091. doi:10.1016/j.conbuildmat.2018.08.042

CrossRef Full Text | Google Scholar

Шах, С.Х.А., Али, Б., Ахмед, Г.Х., Тирмази, С.М.Т., Эль Уни, М.Х., и Хуссейн, И. (2022). Влияние переработанной стальной фибры на механическую прочность и ударную вязкость сборных блоков для мощения. Шпилька корпуса. Констр. Матер. 16, е01025. doi:10.1016/j.cscm.2022.e01025

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Шах Сурендра, П., и Ранган, Б.В. (1970). Влияние арматуры на пластичность бетона. Дж. Структура. Отд. 96, 1167–1184. doi:10.1061/jsdeag.0002601

Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Ши, X., Брешиа-Норамбуэна, Л., Грасли, З., и Хоганкамп, Дж. (2020). Свойства разрушения и ограниченная усадочная стойкость к растрескиванию цементного раствора, армированного переработанной стальной фиброй из утильных покрышек. Трансп. Рез. Рек. 2674, 581–590. doi:10.1177/03611981207

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Шукла, А. К. (2013). Применение отходов ЧПУ с переработанным заполнителем в бетонной смеси. Междунар. Дж. Инж. Рез. заявл. 3, 1026–1031.

Google Scholar

Simalti, A., and Singh, A.P. (2020). Сравнительное исследование поведения при прямом сдвиге изготовленного и переработанного самоуплотняющегося бетона, армированного стальной фиброй, из измельченных шин. J. Сборка. англ. 29, 101169. doi:10.1016/j.jobe.2020.101169

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Сингх С.П. и Кошик С.К. (2001). Анализ усталости при изгибе сталефибробетона. Матер. J. 98, 306–312.

Google Scholar

Сонг, П. С., и Хван, С. (2004). Механические свойства высокопрочного сталефибробетона. Констр. Строить. Матер. 18, 669–673. doi:10.1016/j.conbuildmat.2004.04.027

CrossRef Full Text | Академия Google

Сулиоти Д.В., Баркула Н.М., Пайпетис А. и Матикас Т.Е. (2011). Влияние геометрии и объемной доли волокон на изгибные характеристики железобетона, армированного стальной фиброй. Штамм 47, е535–е541. doi:10.1111/j.1475-1305.2009.00652.x

CrossRef Full Text | Google Scholar

Виейра, Д. Р., Калмон, Дж. Л., и Коэльо, Ф. З. (2016). Оценка жизненного цикла (LCA) применительно к производству обычного и экологического бетона: обзор. Констр. Строить. Матер. 124, 656–666. doi:10.1016/j.conbuildmat.2016.07.125

CrossRef Full Text | Google Scholar

Вистос Л., Галладини Д., Ксаргай Х., Каджано А., Фолино П. и Мартинелли Э. (2018). «Гибрид промышленного/переработанного фибробетона: экспериментальный анализ и проектирование», Материалы итальянских дней бетона 2016 г. ICD 2016 г. Конспект лекций по гражданскому строительству. Редакторы М. ди Приско и М. Менеготто (Springer), Vol. 10.

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

Ву З., Ши К., Хе В. и Ву Л. (2016). Влияние содержания и формы стальной фибры на механические свойства бетона со сверхвысокими характеристиками. Констр. Строить. Матер. 103, 8–14. doi:10.1016/j.conbuildmat.2015.11.028

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Языджи С., Инан Г. и Табак В. (2007). Влияние соотношения размеров и объемной доли стальной фибры на механические свойства SFRC. Констр. Строить. Матер. 21, 1250–1253. doi:10.1016/j.conbuildmat.2006.05.025

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ю Д. Ю., Ким С., Пак Г.Дж., Пак Дж.Дж. и Ким С.В. (2017). Влияние формы волокна, соотношения сторон и объемной доли на поведение при изгибе сверхвысокоэффективных цементных композитов, армированных волокном. Композ. Структура 174, 375–388. doi:10.1016/j.compstruct.2017.04.069

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Юань Ф., Чен М. и Пан Дж. (2020). Усиление на изгиб железобетонных балок высокопрочной стальной проволокой и инженерными цементными композитами. Констр. Строить. Матер. 254, 119284. doi:10.1016/j.conbuildmat.2020.119284

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Заманзаде З., Лоренсу Л. и Баррос Дж. (2015). Бетон, армированный стальной фиброй, разрушающийся при изгибе и сдвиге. Констр. Строить. Матер. 85, 195–207. doi:10.1016/j.conbuildmat.2015.03.070

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Зейад, А. М. (2020). Влияние типов волокон на свежесть и прочность на изгиб самоуплотняющихся бетонов. Дж. Матер. Рез. Технол. 9, 4147–4158. doi:10.1016/j.jmrt.2020.02.042

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Зейад А.М., Хаким И.Ю., Амин М., Тайех Б.А. и Агва И.С. (2022). Влияние типов заполнителей и волокон на сверхвысококачественный бетон, предназначенный для радиационной защиты. J. Сборка. англ. 58, 104960. doi:10.1016/j.jobe.2022.104960

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Зейбек О., Озкилыч Ю. О., Каралар М., Челик А. И., Кайди С., Ахмад Дж. и др. (2022). Влияние замены цемента стеклянными отходами на механические свойства бетона. Materials 15, 7513. doi:10.3390/ma15217513

PubMed Abstract | Полный текст перекрестной ссылки | Google Scholar

Чжан Ю. и Гао Л. (2020). Влияние стальных волокон из переработанных шин на прочность и изгиб железобетона. Доп. Матер. науч. англ. 2020, 1–7. doi:10.1155/2020/6363105

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Чжэн Ю., Ву Х., Хе Г., Шан К., Сюй Дж. и Сунь Ю. (2018). Механические свойства сталефибробетона по технологии вибрационного перемешивания. Доп. Гражданский англ. 2018, 1–11. doi:10.1155/2018/15

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Новые разработки в железобетоне, армированном стальной фиброй

Стальные волокна обычно изготавливаются из стальных проволок, которые скручены вместе в пряди. Затем эти нити наматываются на оправку и нагреваются для придания необходимой формы. Пряди стальной проволоки помещаются в бетонную смесь перед ее заливкой в ​​форму для изготовления стального фибробетона (SFRC).

Стальные волокна могут использоваться сами по себе для получения материала с различными свойствами или их можно комбинировать с другими материалами, такими как углеродные волокна, стекловолокна и пластмассы.

SFRC может быть легче и прочнее, чем традиционный железобетон, благодаря высокому соотношению прочности к весу.

Он также более устойчив к коррозии, чем сталь, и обладает хорошей прочностью на изгиб. SFRC имеет несколько отличных от традиционного железобетона свойств:

1) Стальные волокна способствуют поглощению воды, благодаря чему материал меньше повреждается при замерзании и оттаивании, что увеличивает его долговечность.

2) Стальные волокна задерживают воздух и повышают прочность материала на сжатие, а также обеспечивают некоторую изоляцию.

3) Стальная фибра может повысить прочность бетона на изгиб; и

4) Большая площадь поверхности стальных волокон увеличивает скорость теплопередачи.

Бетон, армированный стальным волокном, не является новым материалом и используется в строительстве уже более 100 лет. SFRC использовался в строительстве с 1800-х годов, когда он был впервые представлен в Англии.

Сегодня во многих странах продолжают использовать этот материал. СФБ в настоящее время является наиболее распространенным типом железобетона из-за его многих неотъемлемых преимуществ по сравнению с традиционным железобетоном , таких как более высокая прочность на сжатие и меньшая ширина трещин.

Можно выделить следующие конструкционные преимущества СФБ.

1. Уменьшение веса: Бетон, армированный стальным волокном, представляет собой легкий заполнитель, который снижает вес конструкции, обеспечивая экономию затрат и энергии по сравнению с традиционными конструкциями из бетона без существенной разницы в характеристиках.

2. Изоляционные характеристики: Армирование волокном уменьшает общее количество пустот на единицу объема, включая взаимосвязанные пустоты, тем самым уменьшая растрескивание и проникновение воды в систему с соответствующим увеличением долговечности.

3. Долгий срок службы: Бетон, армированный стальным волокном, представляет собой долговечный строительный материал со значительно более длительным сроком службы, чем традиционный бетон.

4. Противоскользящее покрытие: Стальные волокна обеспечивают стабильность и сцепление с материалом, уменьшая факторы влажности/сухости и шероховатости, что снижает трение о пол.

5. Высокая износостойкость: Бетон, армированный стальным волокном, отличается высокой износостойкостью, долговечностью, огнестойкостью и часто используется в качестве наружной стены в таких конструкциях, как коммерческие здания.

6. Отличное звукопоглощение: Отличные звукопоглощающие свойства фибробетона, отчасти благодаря наполнителю из легкого заполнителя, который поглощает энергию шума от проезжающих машин или грузовиков в ночное время, когда интенсивность движения ниже, что помогает зданию

Кроме того, в качестве дополнительных преимуществ использования этого вида бетона можно выделить следующие.

• Производство прочного и долговечного бетона
• High shear, torsional, and compression resistance
• High flexural and tensile strength
• Minimize the risk of cracking concrete
• High impact resistance
• Economical

Steel Fiber Reinforced Concrete Breaking Strength Вопросы исследований и проектирования

SFRC — это тип композитного материала, который используется в строительной отрасли. Обычно он состоит из стальных волокон, связующего вещества и других добавок. Прочность материала зависит от типа стальной фибры и соотношения между стальной фиброй и бетоном.

Бетон, армированный стальным волокном, в течение многих лет исследовался на предмет его прочности на разрыв. По мере проведения дополнительных исследований стало очевидным, что при разработке этого типа материала необходимо учитывать определенные соображения дизайна.

Эти соображения включают соотношение между стальной фиброй и бетоном, которое необходимо оптимизировать для каждого проекта; использование различных видов стальных волокон; и использование добавок, таких как понизители содержания воды или воздухововлекающие агенты.

Для расчета прочности на разрыв фибробетонной панели необходимо знать соотношение стальных волокон к бетону и размер волокон.

Однако помните, что этот расчет может быть разным для каждого проекта, так как необходимо учитывать множество особенностей конструкции.

Чем железобетон, армированный стальной фиброй, отличается от традиционных железобетонных конструкций

SFRC — это новый тип бетона, армированного стальной фиброй. Он используется в строительстве, чтобы сделать здания и мосты более устойчивыми к землетрясениям и другим стихийным бедствиям.

SFRC отличается от традиционных железобетонных конструкций тем, что обладает другими свойствами. SFRC намного легче обычного железобетона, а это означает, что его можно использовать в более чувствительных к весу областях, таких как мосты или путепроводы.

Он также имеет гораздо более высокую прочность, чем традиционный бетон, поэтому его использование в сейсмоопасных зонах может сделать здания и мосты более безопасными. Процесс изготовления армированного бетона обычно дороже, чем процесс изготовления SFRC, потому что армирующая проволока должна изготавливаться особым образом.

Однако стоимость и время, необходимые для армирования здания традиционным бетоном, могут быть намного больше, чем у SFRC. Железобетон необходимо собирать и лепить вручную, что занимает значительно больше времени. Эта дополнительная работа также увеличивает его стоимость.

Заключение

У сталефибробетона светлое будущее. Материал не только прочный, но и экономичный и экологически чистый.

Бетон, армированный стальной фиброй, имеет множество преимуществ, которые делают его более желательным выбором для строительства в будущем. 9№ 0003

СФБ — новый интересный строительный материал, который имеет множество преимуществ по сравнению с традиционным железобетоном. Армирование стальным волокном не только придает материалу большую прочность, но и облегчает его сшивание и изготовление других строительных материалов.

Бетон, армированный стальной фиброй, можно использовать практически в любом типе зданий, от мостов до зданий, так что возможности безграничны. Предполагается, что этот новый строительный материал в будущем заменит традиционный железобетон, поскольку стальные волокна можно будет легко добавлять в бетон при его заливке.

Бетон, армированный стальным волокном, имеет множество преимуществ, которые делают его более желательным выбором для строительства в будущем. Недостатки SFRC, такие как влияние на удобоукладываемость бетона , неправильное смешивание, трудности с заливкой бетона и т. д., также являются чем-то, что со временем улучшится и поможет повысить его привлекательность в будущем.

Стальная фибра из отработанных шин в бетоне: обзор

Шаннаг М.Дж. (2011) Характеристики легких бетонов, содержащих минеральные добавки. Constr Build Mater 25: 658–662. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2010.07.025

Артикул Google Scholar

Атоеби О.Д., Одейеми О.Дж., СВА, (2018) Оценка латерализованного земляного влажного бетона в строительных работах. Int J Civ Eng Technol 9: 327–333

Google Scholar

«>

Атоеби О.Д., Садык О.М. (2018) Экспериментальные данные по прочности на изгиб железобетонных элементов с частицами отходов стекла в качестве частичной замены мелкого заполнителя. Данные Бр. 18: 846–859. https://doi.org/10.1016/j.dib.2018.03.104

Статья Google Scholar

Атоеби О.Д., Одейеми С.О., Орама Дж.А. (2018) Экспериментальные данные по прочности на разрыв при раскалывании латеритного бетона, армированного бамбуком, с использованием столбов разного размера. Данные Бр 20:1960–1964. https://doi.org/10.1016/j.dib.2018.09.064

Статья Google Scholar

Плиццари Г., Миндесс С. (2019 г.)) Фибробетон. В: Mindess SBT-Development в рецептуре и армировании бетона. Серия публикаций Woodhead по гражданскому и строительному строительству. Woodhead Publishing, стр. 257–287

Аян Э. (2004) Оптимизация параметров высокопрочного бетона, армированного стальным волокном, путем статистического проектирования и анализа экспериментов. Ближневосточный технический университет, Анкара, Турция

Google Scholar

Комитет ACI 544 (1996) Доклад о современном состоянии фибробетона. Отчет Комитета 544 ACI 544.1R-96. Детройт

Юрцевен А.Е. (2004) Определение механических свойств гибридного фибробетона. Высшая школа естественных и прикладных наук, Ближневосточный технический университет (неопубликованная магистерская диссертация)

Ндайамбадже Дж. К. (2018) Структурные характеристики и ударопрочность прорезиненного бетона. Панафриканский университет

Banthia N, Sappakittipakorn M (2007) Повышение прочности бетона, армированного стальным волокном, за счет гибридизации волокон. Cem Concr Res. 37:1366–1372. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2007.05.005

Статья Google Scholar

«>

Banthia N, Sheng J (1996) Износостойкость цементных композитов, армированных микроволокнами. Cem Concr Compos. 18:251–269

Статья Google Scholar

Hu H, Papastergiou P, Angelakopoulos H и др. (2018) Механические свойства SFRC с использованием смешанных изготовленных и переработанных стальных волокон для шин. Constr Build Mater 163:376–389

Статья Google Scholar

Гопаларатнам В.С., Гетту Р. (1995) О характеристике прочности на изгиб в фибробетоне. Cem Concr Compos. 17: 239–254. https://doi.org/10.1016/0958-9465(95)99506-O

Статья Google Scholar

Рашиддадаш П., Рамезанианпур А.А., Махдихани М. (2014) Экспериментальное исследование прочности на изгиб гибридного фибробетона (HFRC), содержащего метакаолин и пемзу. Constr Build Mater. 51:313–320. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2013.10.087

Статья Google Scholar

Nasir B (2009) Бетон, армированный стальной фиброй, изготовленный из волокон, извлеченных из использованных шин. Университет Аддис-Абебы, Эфиопия

Google Scholar

Пачеко-Торгал Ф., Дин Ю., Джалали С. (2012) Свойства и долговечность бетона, содержащего полимерные отходы (шинная резина и бутылки из полиэтилентерефталата): обзор. Constr Build Mater. 30:714–724. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2011.11.047

Статья Google Scholar

Томас Б.С., Гупта Р.С., Калла П., Четенеи Л. (2014) Характеристики прочности, истирания и проникновения цементного бетона, содержащего отбракованные мелкие резиновые заполнители. Constr Build Mater. 59: 204–212. https://doi. org/10.1016/j.conbuildmat.2014.01.074

Статья Google Scholar

Аволуси Т.Ф., Оке О.Л., Акинкуролере О.О., Сожоби А.О. (2019) Применение методологии поверхности отклика: прогнозирование и оптимизация свойств бетона, содержащего стальное волокно, извлеченное из отработанных шин с известняковым порошком в качестве наполнителя. Корпус шпильки Constr Mater 10:e00212. https://doi.org/10.1016/j.cscm.2018.e00212

Статья Google Scholar

Томас Б.С., Гупта Р.К. (2016) Всесторонний обзор применения резины из отходов шин в цементном бетоне. Renew Sustain Energy Rev 54:1323–1333. https://doi.org/10.1016/j.rser.2015.10.092

Статья Google Scholar

Атоеби О.Д., Одейеми С.О., Белло С.А., Огбейфун К.О. (2018) Оценка прочности на растяжение при раскалывании легкого пенобетона, армированного стальными волокнами из отходов шин. Int J Civ Eng Technol 9:1129–1137

Google Scholar

Oliveira JRM, Silva HMRD, Abreu LPF, Fernandes SRM (2013) Использование добавки к теплому асфальту для снижения производственных температур и улучшения характеристик асфальтобетонных смесей. J Чистый Продукт. 41:15–22. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2012.09.047

Статья Google Scholar

Shen W, Shan L, Zhang T и др. (2013) Исследование пористого бетона, модифицированного полимерно-каучуковым заполнителем. Constr Build Mater. 38:667–674. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2012.09.006

Артикул Google Scholar

Гупта Т., Шарма Р.К., Чаудхари С. (2015) Ударопрочность бетона, содержащего отходы резинового волокна и микрокремнезем. Int J Impact Eng 83:76–87

Статья Google Scholar

«>

Su H, Yang J, Ling T-C et al (2015) Свойства бетона, приготовленного с использованием частиц резины из отходов шин одинакового и разного размера. J Чистый Продукт. 91: 288–296. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2014.12.022

Статья Google Scholar

Аволуси Т.Ф., Оке О.Л., Акинкуролере О.О. и др. (2019) Сравнение производительности алгоритмов обучения нейронных сетей при моделировании свойств железобетона, армированного стальным волокном. Гелион 5:e01115. https://doi.org/10.1016/j.heliyon.2018.e01115

Статья Google Scholar

Аволуси Т.Ф., Оке О.Л., Акинкуролере О.О., Атоеби О.Д. (2019) Сравнение методологии поверхности отклика и подхода гибридного обучения искусственной нейронной сети при моделировании свойств бетона, содержащего стальное волокно, извлеченное из отработанных шин. Cogent Eng 6: 1–18. https://doi. org/10.1080/23311916.2019.1649852

Статья Google Scholar

ООН (2013 г.) Обзор мирового экономического и социального положения, 2013 г.: проблемы устойчивого развития. В: ООН Деп. Экон. соц. Афф. https://www.un.org/en/development/desa/publications/world-economic-and-social-survey-2013-sustainable-development-challenges.html#:~:text=В обзоре 2013 г. для достижения устойчивого развития.&text=Растущее неравенство%2C пробелы и недостатки. По состоянию на 30 сентября 2020 г.

ВОЗ (2019) Малярия. В: Мир Малар. Представитель 2019 г., World Heal. Орган. https://www.who.int/publications/i/item/world-malaria-report-2019

Pilakoutas K, Neocleous K, Tlemat H (2004) Повторное использование стальных волокон шин в качестве армирования бетона. Proc ICE Eng Sustain. 157:131–138. https://doi.org/10.1680/ensu.157.3.131.48644

Статья Google Scholar

«>

Achilleos C, Hadjimitsis D, Neocleous K et al (2011) Дозирование сталефибробетонных смесей для строительства дорожного покрытия и их влияние на окружающую среду и стоимость. Устойчивость 3:965–983. https://doi.org/10.3390/su3070965

Статья Google Scholar

Булей С., Тодор М.П., ​​Хепут Т., Кисс И. (2018 г.) Направления переработки материалов из бывших в употреблении шин и их использования в производстве новых продуктов, предназначенных для отрасли гражданского строительства и дорожного покрытия. Серия конференций IOP: Материаловедение и инженерия. 294(1):012064

Статья Google Scholar

Bamidele SA (2019) Количество автомобилей на дорогах Нигерии достигло 11,8 млн в год. В: Найраметрика. https://nairametrics.com/2019/03/11/data-on-the-total-number-of-on-nigerian-roads/. По состоянию на 30 сентября 2020 г.

«>

Маркос-Мезон В., Микела А., Солгаардб А. и др. (2018) Коррозионная стойкость бетона, армированного стальным волокном. Обзор литературы. Cem Concr Res 103:1–20

Артикул Google Scholar

Суфеани Л., Раман С.Н., Джумаат М.З.Б. и др. (2016) Влияние объемной доли и формы стальных волокон на фибробетон, подвергающийся динамической нагрузке. Обзор. Eng Struct 124: 405–417

Артикул Google Scholar

Yoo DY, Banthia N (2016) Механические свойства сверхвысокоэффективного фибробетона: обзор. Cem Concr Compos 73:267–280

Статья Google Scholar

Афроусабет В., Биолзи Л., Озбаккалоглу Т. (2016) Высокоэффективный фибробетон: обзор. J Mater Sci 51:6517–6551

Статья Google Scholar

«>

Сволфс Ю., Горбатих Л., Верпоест И. (2014) Гибридизация волокон в полимерных композитах: обзор. Compos Part A 67:181–200

Статья Google Scholar

Аслани Ф., Самали Б. (2014) Конструктивные зависимости для железобетона, армированного стальным волокном, при повышенных температурах. Fire Technol 50:1249–1268

Статья Google Scholar

Buttignol TE, Sousa JLAO, Bittencourt TN (2017) Бетон, армированный фиброй со сверхвысокими характеристиками (UHPFRC): обзор свойств материала и процедур проектирования. IBRACON Mag Struct Mater 10:957–971

Google Scholar

Леоне М., Сентонз Г., Колонна Д. и др. (2018) Бетон, армированный фиброй, с низким содержанием переработанного стального волокна: поведение при сдвиге. Constr Build Mater 161:141–155

Статья Google Scholar

«>

Фигейредо Ф.П., Шах А.Х., Хуанг С.С. и др. (2017) Противопожарная защита бетонных тоннельных покрытий с использованием волокон из отходов шин. Procedia Eng 210: 472–478

Артикул Google Scholar

Аль-Тикрите А., Хади М.Н.С. (2017) Механические свойства реактивного порошкового бетона, содержащего промышленные волокна и стальные отходы при различных соотношениях при сжатии. Constr Build Mater 154:1024–1034

Статья Google Scholar

Сенгул О (2016) Механическое поведение бетонов, содержащих отходы стальных волокон, извлеченных из утильных шин. Constr Build Mater 122: 649–658. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2016.06.113

Статья Google Scholar

Martinelli E, Caggiano A, Xargay H (2015) Экспериментальное исследование поведения после растрескивания гибридного промышленного/переработанного стального фибробетона. Constr Build Mater 94:290–298

Статья Google Scholar

Neocleous K, Tlemat H, Pilakoutas K (2006) Проблемы проектирования бетона, армированного стальными волокнами, включая волокна, извлеченные из бывших в употреблении шин. J Mater Civ Eng 18 (5): 677–685

Артикул Google Scholar

(2007) TR 63 Руководство по проектированию сталефибробетона. UK

Singh S (2015) Долговечность высокопрочного фибробетона. Университет Тапар, Патиала

Google Scholar

ACI544.2R-89 (1999) ACI 544.2R-89 Измерение свойств фибробетона

Behbahani HP, Nematollahi B, Farasatpour M (2011) Бетон, армированный стальным волокном: обзор». В: Международная конференция по инженерному строительству и управлению (ICSECM2011). Канди – Шриланка

Мастали М., Далванд А. (2016) Использование микрокремнезема и переработанных стальных волокон в самоуплотняющемся бетоне (СУБ). Constr Build Mater. 125:196–209. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2016.08.046

Статья Google Scholar

Shi C, Wu Z, Xiao J et al (2015) Обзор сверхвысококачественного бетона: Часть I. Сырье и состав смеси. Constr Build Mater 101:741–751

Артикул Google Scholar

Amuthakkannan P, Manikandan V, Winowlin JJT, Uthayakumar M (2013) Влияние длины волокна и содержания волокна на механические свойства композитов с полимерной матрицей, армированных коротким базальтовым волокном. Mater Phys Mech 16: 107–117

Google Scholar

Bentur A, Mindess S (2007) Цементные композиты, армированные волокном. Второй. Тейлор и Фрэнсис, Лондон

Google Scholar

Chanh NV (2004) Бетон, армированный стальным волокном. Ho Chi Minh City University of Technology

Daniel JI, Ahmad SH, Arockiasamy M, et al (2002) ACI 544.1R-96 Отчет по армированному волокном бетону Отчет Комитета ACI 544. Detroit Mechigan

Агаи К., Язди М.А., Цавдаридис К.Д. (2014) Исследование механических свойств конструкционного легкого бетона, армированного стальной проволокой из отходов. Mag Concr Res. https://doi.org/10.1680/macr.14.00232

Статья Google Scholar

Хао Ю., Хао Х. (2013) Динамическое сжатие бетона, армированного спиральной стальной фиброй, в испытаниях с расщепленным стержнем Хопкинсона. Constr Build Mater. 48:521–532. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2013.07.022

Артикул Google Scholar

«>

Датт К.С., Кумар К.В., Кишор И.С., Чоудари К.М. (2016) Влияние натуральных волокон в качестве добавки в обычную бетонную смесь. Int J Eng Trends Tec3hnology. 35:1–5

Wang W, Chouw N (2017) Поведение бетона, армированного кокосовым волокном (CFRC), при ударной нагрузке. Constr Build Mater 134: 452–461. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2016.12.092

Статья Google Scholar

Юнал О., Демир Ф., Уйгуноглу Т. (2007) Нечетко-логический подход к прогнозированию кривых напряжение-деформация сталефибробетона при сжатии. Построить среду. 42:3589–3595. https://doi.org/10.1016/j.buildenv.2006.10.023

Статья Google Scholar

Неме С.Г., Ласло Р., Эль М.А. (2017) Механические характеристики самоуплотняющегося бетона, армированного стальным волокном, в панелях. Procedia англ. 196: 90–96. https://doi.org/10.1016/j.proeng.2017.07.177

Артикул Google Scholar

Гасеми М., Гасеми М.Р., Мусави С.Р. (2019) Изучение параметров разрушения и размерного эффекта самоуплотняющегося бетона, армированного стальной фиброй. Constr Build Mater. 201:447–460. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2018.12.172

Статья Google Scholar

Syaidathul A, Izni R, Ibrahim S (2012) Механические свойства волокон из переработанных стальных шин в бетоне. Университеты технологий Малайзии

Чжан П., Ли К. (2013) Влияние полипропиленового волокна на долговечность бетонного композита, содержащего летучую золу и микрокремнезем. Композиции Часть B англ. 45:1587–1594. https://doi.org/10.1016/j.compositesb.2012.10.006

Статья Google Scholar

«>

Атиш К.Д., Карахан О. (2009) Свойства зольного бетона, армированного стальным волокном. Constr Build Mater. 23:392–399. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2007.11.002

Артикул Google Scholar

Шарда С., Сингх М., Сингх С. (2016) Обзор свойств материалов на основе цемента, армированного волокном. Iosr J Mech Civ Eng. 13:104–112

Статья Google Scholar

Мохаммади Ю., Сингх С.П., Кошик С.К. (2008) Свойства сталефибробетона, содержащего смешанные волокна в свежем и затвердевшем состоянии. Constr Build Mater. 22:956–965. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2006.12.004

Статья Google Scholar

Simões T, Costa H, Dias-da-Costa D, Júlio E (2017) Влияние волокон на механическое поведение фибробетонных матриц. Constr Build Mater. 137: 548–556. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2017.01.104

Статья Google Scholar

Фигейредо А., Чеккато М. (2015) Анализ удобоукладываемости железобетона, армированного стальным волокном, с использованием испытаний на осадку и Ve-Be. Мат рез. 18(6):1284–1290

Артикул Google Scholar

Манохаран С.В., Анандан С. (2014) Характеристики армирования стальным волокном на уменьшение размера бетона на основе летучей золы. Adv Civ Eng. https://doi.org/10.1155/2014/217473

Статья Google Scholar

Wafa FF (1990) Свойства и применение фибробетона. Eng Sci 2:49–63

Google Scholar

Либре Н.А., Шекарчи М., Махутян М., Сорушян П. (2011) Механические свойства бетона с легким заполнителем, армированного гибридным волокном, изготовленного из натуральной пемзы. Constr Build Mater. 25:2458–2464. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2010.11.058

Статья Google Scholar

Chen B, Liu J (2005) Вклад гибридных волокон в свойства высокопрочного легкого бетона, обладающего хорошей удобоукладываемостью. Cem Concr Res. 35:913–917. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2004.07.035

Статья Google Scholar

BS.EN.14488–3:2006 (2006) BS EN 14488–3:2006 Испытания набрызг-бетона. Часть 3: Прочность на изгиб (первый пик, предел и остаточная) образцов балки, армированной волокном. UK

ASTM.C1018-97 (1997) ASTM C1018-97, Стандартный метод испытаний на изгибную вязкость и прочность фибробетона до первой трещины (с использованием балки с нагрузкой в ​​третьей точке). Пенсильвания, США

ASTM.C1550-05 (2005) ASTM C1550-05, Стандартный метод испытаний на изгиб фибробетона (с использованием круглой панели с центральной нагрузкой). Пенсильвания, США

ASTM-C1609/C1609M-05 (2005) ASTM C1609/C1609M-05, Стандартный метод испытаний на изгиб фибробетона (с использованием балки с нагрузкой в ​​третьей точке). Пенсильвания, США

JSCE-SF4 (1984) JSCE-SF4, Стандарт на прочность на изгиб и ударную вязкость при изгибе, Метод испытаний железобетона, армированного стальным волокном. Япония

Минелли Ф., Плиццари Г.А. (2010) Характеристика бетона, армированного фиброй, с помощью испытания круглой панели – часть I: экспериментальное исследование. В: 7-я Международная конференция по механике разрушения бетона и бетонных конструкций (FRAMCOS). стр. 1451–1460

Oikonomou-mpegetis S (2013) Поведение и конструкция железобетонных плит, армированных стальным волокном. Imperial College London

Mobasher B (2012) Механика цементных композитов, армированных волокном и тканью. CRC Press, Лондон, Нью-Йорк

Google Scholar

Stiel T, Karihaloo B, Fehling E (2004) Влияние направления литья на механические свойства CARDIFRC. В: Schmidt M, Fehling E, Geisenhanslüke C (ред.) Международный симпозиум по бетону со сверхвысокими характеристиками. Kassel University Press, Кассель, Германия, стр. 481–493

Google Scholar

Tlemat H (2004 г.) Стальные волокна от старых шин до бетона: испытания, моделирование и проектирование. Университет Шеффленда

Graeff AG (2011) Долгосрочные характеристики переработанного железобетона, армированного стальным волокном, для дорожного покрытия. Университет Шеффилда, Великобритания

Google Scholar

Мастали М., Киннунен П., Исомоисио Х. и др. (2018) Механические и акустические свойства армированных волокном щелочно-активированных шлаковых пенобетонов, содержащих легкие конструкционные заполнители. Constr Build Mater 187:371–381

Статья Google Scholar

Мастали М., Далванд А., Саттарифард А.Р. и др. (2019) Сравнение влияния пуццолановых вяжущих на свойства в затвердевшем состоянии высокопрочных цементных композитов, армированных волокнами из отходов шин. Compos Part B 162:134–153

Статья Google Scholar

Миндесс С., Янг Ф.Дж., Дарвин Д. (2003) Бетон, 2-е изд. Prentice Hall, Pearson Education, Inc. Upper Saddle River, NJ 07458, USA

Хан М.И. (2003) Изоответы на прочность, проницаемость и пористость высокоэффективного строительного раствора. Построить среду. 38:1051–1056. https://doi.org/10.1016/S0360-1323(01)00111-1

Статья Google Scholar

Claisse PA, Elsayad HI, Shaaban IG (1997) Поглощение и сорбционная способность защитного бетона. J Mater Civ Eng 9: 105–110. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0899-1561(1997)9:3(105)

Статья Google Scholar

Волнистая стальная фибра — DanSteel

Микроволокна представляют собой нити из стальной проволоки для армирования бетона и строительных растворов. Для Изготовление микроволокон осуществляется с использованием проволоки разного диаметра, нарезанной на отрезки. Стальные волокна арматура широко используется в качестве основного и уникального армирования для промышленного бетонного пола плиты, сборные железобетонные изделия, плиты на сваях, сегменты тоннелей, бетонные подвалы, фундаментные плиты и арматура на сдвиг в предварительно напряженных элементах. Стальные волокна улучшают механические свойства бетона и материалов, такие как пластичность, долговечность, поглощение энергии, усталость и вязкость. Это волокно помогает контролировать растрескивание бетона при пластической усадке; помогает уменьшить или устранить необходимость в обычном армировании.

СА/М 0,17*12					≥ 2100 Н/мм 2
СА/М 0,22*6					≥ 2100 Н/мм 2
СА/М 0,22*13					≥ 2100 Н/мм 2
СА/М 0,30*12,5					≥ 2100 Н/мм 2
СА/М 0,30*25					≥ 2100 Н/мм 2
СА/М 0,4*12,5					≥ 2100 Н/мм 2

* Другие длины доступны по запросу

Гофрированные стальные волокна представляют собой нити из стальной проволоки для армирования бетона и строительных растворов. Для изготовления проволочных волокон используют проволоки разного диаметра, деформированные и нарезанные на длины. Армирование стальными волокнами широко используется как основное и уникальное армирование для промышленные бетонные плиты перекрытий, торкрет бетон, сборные железобетонные изделия, плиты на сваях, туннель сегментов, бетонных подвалов, фундаментных плит и поперечной арматуры в предварительно напряженных элементах. Стальные волокна улучшают механические свойства бетона и материалов, такие как пластичность, долговечность, поглощение энергии, усталость и ударная вязкость. Это волокно помогает контролировать пластик усадочные трещины в бетоне; помогает уменьшить или устранить потребность в обычном армировании.

ЗШВ/Н 0,75*30	30 ± 5%	0,75 ± 5%			1100-1400 Н/мм 2
ZSW/N 1,00*40	40 ± 5%	1,00 ± 5%			1100-1400 Н/мм 2
ZSW/N 1,00*50	50 ± 5%	1,00 ± 5%			1100-1400 Н/мм 2
ZSW/N 1,00*60	60 ± 5%	1,05 ± 5%			1100-1400 Н/мм 2

* Другие длины доступны по запросу

Высококачественная стальная фибра ZS/5 широко используется в качестве основной и уникальной арматуры для промышленные бетонные плиты перекрытий, торкрет бетон, сборные железобетонные изделия, плиты на сваях, туннель сегментов, бетонных подвалов, фундаментных плит и поперечной арматуры в предварительно напряженных элементах.

ЗС/5 0,75*50	50 ± 5%	0,75 ± 5%			1100-1400 Н/мм 2
ЗС/5 0,90*50	50 ± 5%	0,90 ± 5%			1100-1400 Н/мм 2
ЗС/5 1,00*50	50 ± 5%	1,00 ± 5%			1100-1400 Н/мм 2

* Другие длины доступны по запросу

Стальные волокна с загнутыми концами представляют собой нити из стальной проволоки для армирования бетона и миномет.