Двутавр б1: цена за метр и тонну. Купить двутавр типа Б1,Б2 в Москве.

Содержание

Балка, двутавр Б1 и Б2

В METAL БЮРО по минимальным ценам представлен широкий выбор двутавров различного назначения, в том числе и балки нормального типа по ГОСТ 26020 либо СТО АСЧМ 20-63. В частности, в ассортименте Н-образных профилей с параллельными полками представлены:

  • балка Б1 №№ 12-70 из стали Ст3;
  • двутавр Б1 №№ 20-60 из стали 09Г2С;
  • балка Б2 №№ 25-70 из стали Ст3;
  • двутавр Б2 №№ 25-60 из стали 09Г2С.

Различия между двутаврами типа Б1 и Б2

Двутавр Б1 или Б2, изготовленный по ГОСТ 26020 либо СТО АСЧМ 20-63, представляет собой длинномерное изделие Н-образного профиля, которое используется в качестве балок или других элементов, работающих на изгиб. При этом в обозначении этой продукции указывается номер профиля и тип двутавра. Например, балка 25б1 имеет высоту около 25 см и относится к первому типу.

Для решения различных строительных задач и удобства их проектирования промышленность выпускает несколько разновидностей двутавров одного и того же номера.

Рассмотрим различия на примере двутавра 25-й серии. Так, кроме балки 25Б1 с высотой 248 мм, толщиной стенки 5 мм, шириной и толщиной полок 124 мм и 8 мм, изготавливается нормальный двутавр 25Б2, имеющий высоту 250 мм, толщину стенки 6 мм, ширину и толщину полок, соответственно, 125 мм и 9 мм.

Марки стали для изготовления двутавровой балки Б1 и Б2

Двутавры нормального типа Б1 и Б2 могут изготавливаться из углеродистых конструкционных марок обыкновенного качества. Чаще всего для этого используется марка Ст3сп с химическим составом по ГОСТ 380: 0.14-0.22%С, 0.4-0.65%Mn, 0.15-0.3%Si, до 0.3%Ni, до 0.05%S, до 0.04%P, до 0.3%Cr, до 0.008%N, до 0.3%Cu, до 0.08%As. Такая сталь благодаря сбалансированному содержанию углерода имеет достаточно высокую свариваемость, что немаловажно для процесса строительства, и хорошие прочностные характеристики, влияющие на процесс эксплуатации конструкции.

Марка стали 09Г2С – еще один конструкционный материал, из которого может быть изготовлен двутавр. При этом ГОСТ 26020 будет выше. Это обусловлено тем, что такая сталь при более низкой концентрации углерода (около 0,09%) дополнительно легирована марганцем и кремнием, которые повышают прочностные свойства металла.

Балка 30 Б1, балка двутавровая 30Б1, балка стальная 30Б1, двутавр 30Б1

Балка 30Б1,балка двутавровая 30Б1,двутавр 30Б1,ГОСТ СТО АСЧМ 20-93,ГОСТ 26020-83 Сталь: ст. 3, ст. 09Г2С-12

Балка 30Б1

Балки двутавровые стальные относятся к группе сортового проката. Производятся согласно условиям по ГОСТ 535-88.
Балки стальные двутавровые различают по толщине полки и стенки, по расположению граней полок , по назначению, по способу производства, по тех. характеристикам, например:
балка стальная двутавровая специальная;
балка стальная двутавровая из низколегированной и углеродистой стали;
балка стальная двутавровые горячекатаная.

Компания ООО «Металл БК» предлагает широкий спектр металлической продукции со склада в г. Минске и под заказ. При отсутствии собственного транспорта или невозможности использования его в данный момент,
ООО «Металл БК»
возьмет функцию доставки необходимого сортамента металлопроката на себя. Если клиент делает крупный заказ, то мы осуществляем поставку непосредственно на объект покупателя, сокращая логистические затраты, что выгодно отражается на цене продукции. Мы всегда стараемся максимально полно удовлетворить заявку каждого клиента и сделать сотрудничество максимально выгодным для обеих сторон, это значит, что цена – не догма, а повод для обсуждения.  

Двутавровые стальные балки могут быть с непаралельными и параллельными гранями полок.
Балки двутавровые с параллельными гранями — ГОСТ 26020-83, СТО АСЧМ 20-93 имеют следующую классификацию:
Б нормальная (20Б)
Ш широкополочная (20Ш)
К колонная (20К)

Балки двутавровые с уклоном полок бывают:
обычные ГОСТ 8239-89;
специальные (М и С) ГОСТ 19425-74.

Специальные стальные двутавровые балки делятся следующим образом:
М балки двутавровые стальные для подвесных путей и т.д.: 18М, 24М, 30М
Наша компания «Металл БК» первый поставщик в Республику Беларусь металлопроката. Мы готовы предложить широкий ассортимент изделий разных марок стали Ст1Кп, Ст1Пс, Ст1Сп, Ст2Кп, Ст2Пс, Ст2Сп, Ст3Кп, Ст3Пс, Ст3Сп, Ст3Гпс, Ст3Гсп, Ст4Кп, Ст4Пс, Ст4Сп, Ст5пс, Ст5сп, Ст5Гпс, Ст6пс, Ст.3 (Ст. 3, сталь 3), Ст.4 (Ст. 4, сталь 4), Ст.5 (Ст. 5, сталь 5), Ст. 6 (Ст. 6, сталь 6),  Ст.10ХСНД (Ст. 1010ХСНД), Ст.15ХСНД (Ст. 15ХСНД), 40Х,  18ХГТ, 30ХГСА, 08Х18Н10, 12Х18Н10Т, ШХ15, Ст.09Г2С, Ст.20 (Ст. 20), Ст.40Х (Ст. 40Х), Ст.45 (Ст. 45), Ст.65Г (Ст. 65г), Ст.08пс (Ст. 08пс). и гостов ГОСТ 19281-89,  ГОСТ 4543-71 , ГОСТ 14959-79, ГОСТ 5632-72, ГОСТ 1435-74, ГОСТ 5950-73, ГОСТ 1414-75 ,ГОСТ 801-78. Так же вы можете купить у нас: Арматуру стальную гладкую и рифленую А240, S240, A300, S300, S500, А500, S400, А400, и тд., листа стальной, швеллер стальной, трубу электросварную (труба э/с), трубу бесшовную (труба б/ш), трубу профильную, трубу электросварную в изоляции (труба э/с в изоляции), труба электросварная в усиленной изоляции (труба э/с ВУС), трубу электросварную больших диаметров, трубу ВГП (водо-газа-проводную), трубу ВГП оцинкованную,  трубу бесшовную горячекатаную (б/ш, г/к), трубу бесшовную (б/ш) котловую, трубу бесшовную холоднокатаную (б/ш, х/д), уголок стальной равнополочный, уголок стальной не равнополочный, балку двутавровую, балку двутавровою электросварную, лист стальной холоднокатаный, лист стальной горячекатаный, лист стальной горячекатаный низколегированный, лист горячекатаный рифленый, лист горячекатаный конструкционный, рельс, круг стальной, круг стальной калиброванный, швеллер стальной,  лист просечно-вытяжной (ПВЛ), полоса стальная, лист стальной оцинкованный, лист холоднокатаный в рулонах, лист оцинкованный в рулонах, лист оцинкованный в рулонах с полимерным покрытием (RAL), квадрат стальной, шестигранник стальной, шестигранник стальной калиброванный. Так же Металл БК  является первым поставщиком плит влагостойких с заводским теснением OSB-3. Постоянно в наличие на складе плиты OSB-3 толщиной 10, 12, 15, 18, 22 мм и размерами 1250*2500. Наша компания готова в кратчайшие сроки предоставить Вам выше указанную продукцию. Мы готовы поставить вам металлопрокат со склада в Минске, а так же под заказ. Для удобства доставки продукции мы предоставляем нашим клиентам транспорт. Мы всегда заинтересованы, чтобы наши даже самые требовательные клиенты остались довольны. www.metallbk.by

Балки двутавровые металлические отличаются по толщине полки и стенки, по способу производства, по назначению, по техническим характеристикам.

Огромной популярностью пользуются балки ст.09Г2С, изготавливаются из низколегированной стали. Балки двутавровые по ст.09Г2С бывают 2-х видов: обычные и нормальные.

цена за метр и тонну

Продажа оптом балка двутавр 16 Б1 Ст.3сп/пс5 от компании «ТД МегаСталь». Широкий выбор в нашем каталоге от производителя. Доставка по Москве. Низкая цена за метр и тонну. Гарантия качества!

Балки двутавровые 16 Б1 Ст.3сп/пс5

Двутавровые балки 16 Б1 Ст.3сп/пс5— один из видов металлопроката с Н-образным сечением. Производится по ГОСТ Р 57837-2017. Форма позволяет сохранить прочность и несущую способность, облегчить крепление сверху других материалов — стальных листов, швеллера, прочего. Изготавливается из двух видов стали: Cт3 и 09Г2С.

Среди основных областей использования:

  • Создание перекрытий в жилых, административных зданиях, производственных цехах, ангарах.
  • Установка опорных колонных металлоконструкций, принимающих сильные вертикальные нагрузки.
  • Строительство мостов любой протяженности.
  • Армирование каркасов шахт, других подземных сооружений.
  • Размещение подвесных путей для кранов.
  • Монтаж рамных конструкций для различных видов транспорта — от экскаваторов и авто до железнодорожных вагонов.

Сортамент и маркировка двутавровой балки 16 Б1 Ст.3сп/пс5

Продукция классифицирована по трем параметрам:

  • Тип расположения полок. Выпускается двутавр с параллельными полками.
  • Метод производства. Поставляются сварные и горячекатаные разновидности.

В маркировке указываются номер балки и марка стали, по которой она исполнена. Он соответствует набору основных характеристик изделия — это вес (на один погонный метр), площадь сечения, осевой момент сопротивления инерции и статистический момент.

Преимущества стального двутавра

  • Хорошая несущая способность.
  • Удобство горизонтального или вертикального крепления других видов материалов.
  • Износостойкость.

Среди строителей товар популярен, потому с двутавром удобнее всего работать по сравнению с другими видами металлических балок. Всегда можно найти вариант под ваш тип металлоконструкции или строения.

Звоните или пишите нам, чтобы оптом купить двутавровые балки 16 Б1 Ст.3сп/пс5 в Москве. Товар соответствует ГОСТ. Оставьте заявку на сайте или позвоните. Сотрудник рассчитает цену и согласует время доставки партии.

% PDF-1.6 % 7171 0 объект> эндобдж xref 7171 144 0000000016 00000 н. 0000007099 00000 н. 0000007283 00000 н. 0000007415 00000 н. 0000007452 00000 н. 0000007972 00000 н. 0000008115 00000 п. 0000009181 00000 п. 0000025014 00000 п. 0000025219 00000 п. 0000025289 00000 п. 0000025673 00000 п. 0000025701 00000 п. 0000026214 00000 п. 0000026328 00000 п. 0000026405 00000 п. 0000026871 00000 п. 0000027450 00000 п. 0000040401 00000 п. 0000053125 00000 п. 0000077856 00000 п. 00000

00000 п. 0000092346 00000 п. 0000106107 00000 п. 0000124262 00000 н. 0000145227 00000 н. 0000164461 00000 н. 0000171420 00000 н. 0000177432 00000 н. 0000200385 00000 н. 0000222079 00000 н. 0000222153 00000 н. 0000222234 00000 н. 0000222315 00000 н. 0000222365 00000 н. 0000222556 00000 н. 0000222606 00000 н. 0000222795 00000 н. 0000222845 00000 н. 0000223006 00000 п. 0000223092 00000 н. 0000223142 00000 н. 0000223265 00000 н. 0000223440 00000 н. 0000223548 00000 н. 0000223598 00000 н. 0000223729 00000 н. 0000223933 00000 н. 0000224022 00000 н. 0000224072 00000 н. 0000224180 00000 н. 0000224365 00000 н. 0000224531 00000 н. 0000224580 00000 н. 0000224711 00000 н. 0000224938 00000 п. 0000225026 00000 н. 0000225075 00000 н. 0000225198 00000 н. 0000225345 00000 н. 0000225446 00000 н. 0000225495 00000 н. 0000225588 00000 н. 0000225688 00000 н. 0000225737 00000 н. 0000225836 00000 н. 0000225885 00000 н. 0000225987 00000 н. 0000226035 00000 н. 0000226135 00000 н. 0000226183 00000 п. 0000226278 00000 н. 0000226326 00000 н. 0000226428 00000 н. 0000226476 00000 н. 0000226579 00000 н. 0000226626 00000 н. 0000226675 00000 н. 0000226782 00000 н. 0000226831 00000 н. 0000226953 00000 н. 0000227002 00000 н. 0000227051 00000 н. 0000227100 00000 н. 0000227221 00000 н. 0000227270 00000 н. 0000227405 00000 н. 0000227454 00000 н. 0000227559 00000 н. 0000227608 00000 н. 0000227736 00000 н. 0000227785 00000 н. 0000227918 00000 п. 0000227967 00000 н. 0000228083 00000 н. 0000228132 00000 н. 0000228246 00000 н. 0000228295 00000 н. 0000228344 00000 н. 0000228394 00000 н. 0000228570 00000 н. 0000228672 00000 н. 0000228722 00000 н. 0000228846 00000 н. 0000228896 00000 н. 0000228946 00000 н. 0000229048 00000 н. 0000229097 00000 н. 0000229225 00000 н. 0000229274 00000 н. 0000229323 00000 н. 0000229373 00000 н. 0000229505 00000 н. 0000229555 00000 н. 0000229669 00000 н. 0000229719 00000 н. 0000229820 00000 н. 0000229870 00000 н. 0000229920 00000 н. 0000230021 00000 н. 0000230071 00000 н. 0000230206 00000 н. 0000230314 00000 п. 0000230364 00000 н. 0000230414 00000 н. 0000230549 00000 н. 0000230599 00000 н. 0000230754 00000 н. 0000230804 00000 н. 0000230968 00000 н. 0000231018 00000 н. 0000231166 00000 н. 0000231216 00000 н. 0000231266 00000 н. 0000231316 00000 н. 0000231415 00000 н. 0000231465 00000 н. 0000231570 00000 н. 0000231620 00000 н. 0000231742 00000 н. 0000231792 00000 н. 0000231842 00000 н. 0000231892 00000 н. 0000003176 00000 п. трейлер ] >
> startxref 0 %% EOF 7314 0 obj> поток xYyXS ׶_ $ Hj 0Aq * HSGDWHAPPi-ZARD {Ĕ!} QO

Материалы | Бесплатный полнотекстовый | Прогноз прогиба железобетонных балок, армированных полимером, армированным волокном

1.Введение

Одним из самых больших преимуществ, которые может обеспечить усиление с помощью полимера, армированного углеродным волокном (CFRP), является увеличение гибкости балки. Разрушение железобетонной балки связано с податливостью стали, разрушением бетона или разрушением при сдвиге. Краткосрочные и долгосрочные эксперименты показали, что усиление RC-балок углепластиком может замедлить текучесть стали [1,2,3,4,5,6]. Равномерно, если достигается текучесть стали или сталь заржавела, усиленные балки могут служить до тех пор, пока не произойдет разрыв, отслоение слоя углепластика, усталостное разрушение стали или разрушение бетона [7,8,9,10,11].Благодаря высокой прочности и эластичности растянутый слой углепластика может воспринимать растягивающие усилия (напряжения) при достижении текучести арматуры. Поэтому может развиться прогиб балки, что на более позднем этапе приведет к подаче арматуры. Однако существует опасность преждевременного отслоения слоя углепластика. Чтобы предотвратить это, правильное дополнительное закрепление может отсрочить это явление [12]. Кроме того, монтируемый на поверхности углепластик из-за большего отношения периметра к площади сечения может обеспечить лучшие характеристики сцепления [13].Различные исследования показывают, что развитие прогиба и достигаемая текучесть зависят от соотношения арматуры (стали) [14,15]. Это может быть связано с эксплуатацией сжатого бетона. Если коэффициент армирования низкий, эксплуатация сжатого бетона также значительно снижается до тех пор, пока не будет достигнута текучесть арматуры. Следовательно, прогиб (при достижении текучести арматуры) усиленных балок с низким коэффициентом усиления является наибольшим. Это связано с неиспользованной деформируемостью сжатого бетона.Существующие методы расчета прогиба позволяют выполнять оценку до тех пор, пока не будет достигнута податливость арматуры. Наиболее распространенные и простые методы основаны на рекомендациях по проектированию ACI318 [16] и Еврокоде 2 [17]. Кроме того, многослойный метод можно использовать для расчета прогиба усиленных балок; Однако этот метод не так удобен для инженеров и поэтому не будет обсуждаться в этой статье. Метод расчета, основанный на ACI318 [16], оценивает эффективный момент инерции, а метод, основанный на Еврокоде 2 [17], обычно оценивает среднюю кривизну изгибаемого элемента.Оба метода оценивают момент инерции всего поперечного сечения и момент инерции поперечного сечения, в котором раскрывается трещина. Однако эти методы оценивают напряженно-деформированное состояние в поперечном сечении до достижения пределов текучести в арматуре. Существует несколько методов [18,19,20,21], с помощью которых можно оценить напряженно-деформированное состояние в поперечном сечении после достижения пределов текучести, но разработчику эти методы трудно применять. Доступны несколько вкладов, основанных на моделировании моментной кривизны [22,23].Точность предложенной модели [22,23] впечатляет, однако некоторые параметры, такие как момент инерции, глубина нейтральной оси, остаются неизвестными.

Несущая способность усиленных балок может значительно увеличиться, так что повышенная эксплуатационная нагрузка может находиться в диапазоне кривой нагрузка-прогиб, где достигается текучесть стали. Основная цель этой статьи — рассчитать прогиб усиленной балки при достижении текучести стали и когда только слой углепластика перехватывает растягивающие усилия.

3. Расчет прогиба

Развитие прогиба усиленной и неупрочненной балки делится на этапы. На первом этапе прогиб развивается до тех пор, пока в растянутой части поперечного сечения не откроются вертикальные трещины. На втором этапе при раскрытии вертикальной трещины возникает прогиб до достижения предела текучести растянутой арматуры. На третьем этапе прогиб развивается, когда достигается предел текучести арматуры, и только слой углепластика перехватывает силу растяжения.Таким образом, существует две стадии развития прогиба для неупрочненных балок и три стадии для усиленных (рис. 1). Изгибающие моменты M , I и M I.S показаны на (Рисунок 1), которые представляют собой момент растрескивания неупрочненной и усиленной балки соответственно. Из-за слоя углепластика вклад усиленной балки в растрескивание немного больше, чем у неупрочненной балки (M I.S > MI). Изгибающие моменты (M I.S и M I ) соответствуют концу первой стадии.Максимальный несущий изгибающий момент неупрочненной балки (M R = M II ) меньше изгибающего момента усиленной балки (M II.S ) при достижении податливости арматуры. Эти изгибающие моменты соответствуют концу второй стадии. Максимальный несущий изгибающий момент усиленной балки обозначен как M R.S = M III и соответствует концу третьей стадии. На прогиб балок на определенном этапе влияет разная жесткость на изгиб.Обычно жесткость на изгиб E · I (произведение модуля упругости и момента инерции) зависит от момента инерции. Современные методы расчета прогиба обычно оценивают модуль упругости, как и для упругого материала. Далее развитие прогиба проходит все стадии, в растянутой части поперечного сечения появляются трещины, следовательно, момент инерции непостоянен. Таким образом, на определенном этапе глубина нейтральной оси и момент инерции различны.Изменение глубины нейтральной оси усиленной и неусиленной балки представлено на рисунках 2 и 3. Таким образом, есть участки поперечного сечения, содержащие и не имеющие трещин. Следовательно, необходимо оценить эффективный момент инерции. Прогноз глубины нейтральной оси на каждом этапе подтверждает, что распределение деформаций является линейным. Напряжения в сжатой части сечения находятся в упругом диапазоне. Кроме того, верна гипотеза о плоском сечении.Деформация внутренней и внешней арматуры равна деформации окружающего бетона (сцепное скольжение не оценивается). Прогиб усиленной балки на этапе 1 до растрескивания растянутой части поперечного сечения можно спрогнозировать по уравнению :

ωI.S (MI) = 3⋅l2−4⋅a224⋅MIEcm⋅II.red.

(1)

где l — длина пролета балки, a — расстояние от опоры до положения внешней нагрузки, M I — действующий момент, E см — модуль упругости бетона, I I.красный — приведенный момент инерции всего поперечного сечения по нейтральной оси поперечного сечения. На этапе 1 расчетный действующий момент составляет 0 M I ≤ M IS , а предельный изгиб момент ступени 1 — момент растрескивания:

Mcrc = MI.S = fct⋅II.redyc.I.

(2)

где f ct — предел прочности бетона на разрыв, y c.I — центр тяжести поперечного сечения на стадии 1. Центр тяжести можно предсказать с помощью следующих уравнений:

Ared = b⋅h + αf⋅Af + (αs1−1) ⋅As1 + (αs2−1) ⋅As2,

(3)

Sred = b⋅h⋅ (h3 + tf) + αf⋅Af⋅tf2 + (αs1−1) ⋅As1⋅ (d1 + tf) + (αs2−1) ⋅As2⋅ (h + tf − d2),

(4)

где A красный — приведенное поперечное сечение усиленной балки, A f — поперечное сечение углеродных волокон, A s 1 , A s 2 — поперечное сечение стали. стержней, S красный — статический момент приведенного поперечного сечения усиленной балки, α f , α s 1 , α s 2 — коэффициенты обжатия, E f — модуль упругости волокон, E s 1 , E s 2 — модуль упругости стальных стержней.Приведенный момент инерции поперечного сечения можно предсказать с помощью следующего уравнения:

II.red = b⋅h412 + b⋅h⋅ (h3 + tf − yc.I) 2 + αf⋅Af⋅ (yc.I − tf2) 2+ (αs1−1) ⋅As1⋅ (yc.I − tf −d1) 2+ (αs2−1) ⋅As2⋅ (h + tf − yc.I − d2) 2.

(9)

Прогиб усиленной балки на этапе 2, когда в растянутой части поперечного сечения есть трещины и не достигается податливость растянутой арматуры, можно предсказать по уравнению:

ωII (MII) = 3⋅l2−4⋅a224⋅MIIEc⋅III (MII).

(10)

Действующий изгибающий момент на ступени 2 составляет M II , а момент M I.S M II ≤ M II.S . Момент достижения текучести арматуры — M II.S . Эффективный момент инерции рассчитывается с использованием уравнения Брэнсона [45] для параметра I II :

III (MII) = II.red⋅ (MI.uMII) 3 + III.red − III.red⋅ (MI.uMII) 3.

(11)

Если оценивается изменение нейтральной оси, то уравнение (11) изменяется следующим образом:

III (MII) = II.red⋅ (MI.uMII) 3 + III.red⋅γ1.c⋅γ1.t − III.red⋅ (MI.uMII) 3⋅γ1.c⋅γ1.t.

(12)

где I II.красный — приведенный момент инерции поперечного сечения раскрытия вертикальной трещины. Этот момент инерции можно предсказать с помощью уравнения:

III.red = b⋅xII312 + b⋅xII⋅ (xII2) 2 + αf⋅Af⋅ (h + tf − xII − tf2) 2 + αs1⋅As1⋅ (h − xII − d1) 2+ (αs2−1) ⋅As2⋅ (xII − d2) 2.

(13)

Коэффициенты γ 1.c и γ 1.t оценивают изменение нейтральной оси и могут быть предсказаны уравнениями:

γ1.t = h + tf − xIIh + tf − xI.

(15)

Глубина нейтральной оси на этапе 1 предсказывается уравнением: Прогноз глубины нейтральной оси в секции, имеющей открытую трещину, основывается на ранее упомянутых допущениях.Гипотеза плоских участков верна. Распределение деформаций по высоте сечения линейное (рис. 4б). Тогда по подобию треугольников можно выразить деформации в каждом слое, пропорциональные деформации сжатого слоя бетона, а глубину нейтральной оси следует выразить квадратным уравнением. Глубину нейтральной оси на этапе 2 можно предсказать с помощью уравнения:

xII = −B + B2 + 4⋅A⋅C2⋅A.

(17)

где коэффициенты A, B и C:

B = αf⋅Af + αs1⋅As1 + (αs2−1) ⋅As2,

(19)

C = αf⋅Af⋅ (h + tf2) + αs1⋅As1⋅d + (αs2−1) ⋅As2⋅d2.

(20)

Прогиб усиленной балки на этапе 3, когда достигается предел текучести растянутой арматуры, можно предсказать по уравнению:

ωIII (MIII) = 3⋅l2−4⋅a224⋅MIIIEc⋅IIII (MIII).

(21)

Действующий изгибающий момент на ступени 3 составляет M III , а момент M II.u M III ≤ M III.u . Предельный изгибающий момент на этапе 3 составляет M III.u . Новый эффективный момент инерции оценивается в уравнении для параметра I III :

IIII (MIII) = II.red⋅ (MI.uMIII) 3 + III.red⋅ (MII.uMIII) 3 − III.red⋅ (MI.uMIII) 3 + IIII.red⋅ (MIIIMIII) 3 − IIII.red⋅ (MII.uMIII) 3 .

(22)

Если оценивается изменение нейтральной оси, то уравнение (22) изменяется следующим образом:

IIII (MIII) = II.red⋅ (MI.uMIII) 3 + III.red⋅ (MII.uMIII) 3⋅γ1.c⋅γ1.t − III.red⋅ (MI.uMIII) 3⋅γ1.c⋅ γ1.t + IIII.red⋅ (MIIIMIII) 3⋅γ2.c⋅γ2.t − IIII.red⋅ (MII.uMIII) 3⋅γ2.c⋅γ2.t.

(23)

где I III.red — приведенный момент инерции поперечного сечения раскрытия вертикальной трещины.Этот момент инерции можно предсказать с помощью уравнения:

IIII.red = b⋅xIII312 + b⋅xIII⋅ (xIII2) 2 + αf⋅Af⋅ (h + tf − xIII − tf2) 2+ (αs2−1) ⋅As2⋅ (xIII − d2) 2.

(24)

Коэффициенты γ 2.c и γ 2.t :

γ2.t = h + tf − xIIIh + tf − xII

(26)

Глубина нейтральной оси на этапе 3 также предсказывается по подобию треугольников (рисунок 5b). Глубина нейтральной оси на этапе 3 предсказывается уравнением:

xIII = −B + B2 + 4⋅A⋅C2⋅A.

(27)

Были коэффициенты A, B и C:

B = αf⋅Af + (αs2−1) ⋅As2;

(29)

C = αf⋅Af⋅ (h + tf2) + (αs2−1) ⋅As2⋅d2.

(30)

Прогиб неупрочненных балок можно предсказать с помощью тех же уравнений (1) и (10). Однако параметры слоя FRP в других уравнениях следует игнорировать. Если балки усилены предварительно напряженным FRP, в этом случае необходимо рассчитать дополнительную кривизну и отклонение от силы предварительного напряжения. Полный прогиб получается суммированием всех прогибов.

Влияние усиления стальных балок переменной длины с помощью углеродного волокна

В этом исследовании были изготовлены и испытаны четыре стальные балки, чтобы понять влияние их упрочнения (с использованием углеродного волокна) с различной длиной пролета на прогиб под нагрузкой, нагрузку — деформация и предельная реакция на нагрузку.Все испытанные балки имеют одинаковую площадь поперечного сечения, и все они усилены за счет использования промежуточных ребер жесткости и закрывающей стальной пластины на верхнем фланце, чтобы гарантировать, что разрушение произойдет на нижнем фланце. Испытанные стальные балки разделены на две группы в соответствии с их длиной пролета в свету 1400 и 1900 мм, и каждая группа подразделяется на два случая балок в зависимости от того, усилены ли они углеродным волокном или нет. Из этого исследования было обнаружено, что кривые прогиба нагрузки и нагрузки-деформации для балок, усиленных углеродным волокном, более жесткие, чем у исходных балок (без углеродного волокна) с аналогичной чистой длиной пролета (это поведение было более очевидным при меньшей длине).Более того, отклонение нагрузки и реакции нагрузка-деформация показали, что балки становятся более жесткими при уменьшении эффективной длины (с углеродным волокном и без него), и это поведение было более очевидным с балками, усиленными углеродным волокном. Напротив, по результатам предельной нагрузки балок можно сделать вывод, что процент увеличения предельной нагрузки для балки, усиленной углеродным волокном, увеличивается с уменьшением ее длины пролета. Можно также сделать вывод, что, когда эффективная длина уменьшается, предельная нагрузка увеличивается, и процент этого увеличения увеличивается с присутствием углеродного волокна.

1. Введение

Наиболее важными свойствами стали являются высокая прочность и формуемость, хорошая текучесть, предел прочности на разрыв и теплопроводность, поэтому сталь является наиболее полезным материалом для строительных конструкций с прочностью, примерно в десять раз превышающей прочность бетона. благодаря высокой прочности и однородности [1]. Ламинат из углепластика использовался в течение последних двух десятилетий в области строительства в качестве удобоукладываемого строительного материала, обеспечивающего дополнительные навыки для модернизации и повышения прочности элементов конструкций из-за их экономической и структурной прочности, рабочих характеристик и однородных свойств [2].В последние годы ламинаты из стеклопластика широко используются в технологиях структурного ремонта и укрепления зданий и мостов. Превосходные свойства ламината из углепластика, такие как высокий модуль Юнга, высокая прочность на разрыв, высокое отношение прочности к весу, высокое отношение жесткости к весу и хорошая долговечность, сделали их хорошей альтернативой традиционным ремонтным и упрочняющим материалам. В последнее время было проведено множество исследований по усилению стальных композитных балок путем приклеивания ламинатов из стеклопластика к натяжной полке свободно опертой балки [3–17].Эти исследования продемонстрировали, что значительное увеличение прочности и, в некоторых случаях, значительное увеличение жесткости может быть получено при использовании ламинатов из стеклопластика, склеенных адгезивом. Однако усиление изгиба стальных балок с использованием FRP обычно страдает проблемой в виде отслаивания на конце ламината FRP. Обычно это объясняется очень высокой интенсивностью напряжений и деформаций, которые возникают в конце ламината [3, 12, 18].

Чтобы улучшить поведение стальных балок, многие исследователи изучали материалы из углепластика, пытаясь полностью раскрыть свои возможности.Во-первых, некоторые из них использовали «предварительное напряжение полосы углепластика» [10]. Во-вторых, другие использовали «сращивание полос из углепластика конечной длины» (около опоры [10] и с переменной длиной в середине пролета [19]). В-третьих, исследователи использовали лист углепластика, обернутый вокруг натяжного фланца и части стенки [20]. В-четвертых, исследователи изменили свойства (модуль упругости, растягивающее напряжение, деформацию при разрыве и толщину) пластин из углепластика [14]. Наконец, исследователи использовали полосы из углепластика различной длины с одинаковой длиной усиленных стальных балок, чтобы иметь (и исследовать) различные режимы разрушения полосы из углепластика [21].

Некоторые исследователи продемонстрировали методы решения этой проблемы (отслаивание на конце слоистых материалов из углепластика) для стальных конструкций за счет использования конической режущей формы из углепластика [12,22–28]. Использование более длинного ламината из углепластика снижает изгибающий момент на концах и, следовательно, величину уровня напряжения [29], но это неэкономично из-за высокой стоимости ламината из углепластика. Применение механического анкерного крепления на конце слоистых материалов из углепластика с использованием трехкомпонентной системы зажима для мостов из стали и бетона из композитных материалов повысило устойчивость к отслаиванию и обвалке.Применение стальных пластин и болтов в качестве концевого анкерного крепления из углепластика для стальных двутавровых балок улучшило несущую способность и снизило деформацию и деформацию всей балки [30].

2. Значение исследования

Цель этого исследования — получить больше информации и лучше понять поведение стальных двутавровых балок, усиленных слоями углепластика, по сравнению с эталонной (исходной) стальной балкой, чтобы улучшить их характеристики.

3. Экспериментальная работа
3.1. Свойства материала
3.1.1. Символы испытаний стального профиля и стального листа

Стальной элемент I-образной формы, обычно используемый в конструкционных каркасах. Фланцы I-образной формы предназначены для обеспечения прочности на параллельном уровне, в то время как перегородка обеспечивает прочность на перпендикулярном уровне. В таблице 1 показаны размеры и свойства стального профиля, использованного в этом исследовании.


Размер (мм) Толщина (мм) Радиус кривизны (мм) Площадь поперечного сечения (мм 2 × 10 2 ) на метр (кг / м) Момент инерции (мм 4 × 10 4 ) Предел текучести, F y (МПа) Предел прочности на разрыв, F u ( МПа)

H × B т 1 t 2 .1 I X X I Y Y 250 400
10022 × 8 902 7 10,3 171 15,9

Поставляется производителем.

Испытание стального образца прямым растяжением было выполнено в лаборатории факультета гражданского строительства инженерного колледжа Университета Мустансирия с использованием универсальной гидравлической машины с усилием 1200 кН в соответствии с ASTM A370-2014 [31 ], как показано на рисунке 1, а результаты испытаний образца перечислены в таблице 2.

Относительное удлинение при 200 мм) (%) 20

Стандартная спецификация Предел текучести, F y (МПа) Предел прочности на разрыв, F u (МПа)

Результаты испытаний 265 410 22,6
Ограничение ASTM A36 низкоуглеродистая сталь 332 ≥250 ≥250

3.1.2. Накладка и ребра жесткости

Чтобы убедиться, что режим разрушения в стальной балке является податливым в нижнем фланце (в виде пластиковых петель), и для предотвращения бокового набухания в верхнем фланце, стальная крышка (8 × 65 × 1500) мм для балок С1 и С2 или (6 × 65 × 1250 мм) для балок В1 и В2) приваривается к внешней поверхности верхнего фланца; Кроме того, с обеих сторон стенки параллельно направлению нагружения приваривается промежуточное ребро жесткости размером (6 × 22 × 86) мм.Эти пластины помогают предотвратить повреждение стенки в средней части пролета, а также обеспечивают поперечную устойчивость стальных балок, как показано на рисунке 2.


3.1.3. Ламинат и клей CFRP

Пластины Sika CarboDur® S изготовлены из ламината, армированного углеродным волокном полимера (CFRP), и это было учтено при расчетах конструкции всех усиленных элементов конструкции. Пластины Sika CarboDur® S приклеиваются к стальным балкам в качестве внешнего усиления с помощью эпоксидной смолы Sikadur®-30.Механические и физические свойства смолы Sikadur перечислены в таблицах 3 и 4.

6

Время отверждения Предел прочности при изгибе (Н / мм 2 ) Предел прочности (Н / мм 2 )
Температура отверждения Температура отверждения
25 ° C 55 ° C 25 ° C 55 ° C

90d233
> 12 с ∼38 ∼26
3 д > 20 ∼40 ∼14 ∼28
722 902 902 ∼17 ∼28
Модуль упругости при растяжении ∼42 (+ 25 ° C)

Поставляется производителем
902 902 902 902 Поставляется производителем.

Значения в продольном направлении волокон

Модуль упругости E (Н / мм 2

0

0 172

5% фрактальное значение 165000

Предел прочности на разрыв Среднее значение 3100
5% фрактальное значение 2900 2900
3.1.4. Подготовка поверхности и установка углепластика

Эффективность усиления стальных балок ламинатами, склеенными снаружи, в первую очередь зависит от прочности связи между углепластиком и стальной балкой. Чтобы обеспечить плотное соединение между стальной балкой и ламинатом из углепластика, на поверхности стальной балки не должно быть краски и любых изолирующих материалов, таких как пыль, грязь и масло. Для подготовки стальной балки перед приклеиванием ламината из углепластика (ширина = 25 мм и толщина = 1 мм).2 мм) поверхность следует заполнить шпаклевкой в ​​качестве первого шага перед приклеиванием углепластика. Затем все поверхностные поры или полости на поверхностях полок балки заполняются эпоксидной смолой Sikadur®-30 для повышения сплошности склеиваемой поверхности и обеспечения надлежащего плотного соединения в местах дефектов поверхности. После этого на стальную поверхность наносится первый слой эпоксидной смолы Sikadur®-30. Механические свойства эпоксидной смолы Sikadur®-30 приведены в таблице 3, а вся поверхность ткани показана на рисунке 3.

3.2. Программа тестирования
3.2.1. Описание образца

Параметрические переменные, включенные в это исследование, в основном сосредоточены на существовании слоистых материалов из углепластика. Четыре образца стальной балки были испытаны и подверглись одноточечному изгибу под нагрузкой, половина из этих балок была усилена слоистыми материалами из углепластика, а остальные не были усилены и считались эталонными балками. Все образцы имеют одинаковые двутавровые секции со стальными накладками 8 × 65 × 1500 мм или 6 × 65 × 1250 мм, промежуточным ребром жесткости 6 × 22 × 86 мм и длиной пролета 1400 или 1900 мм соответственно.В таблице 5 показано описание образцов стальной балки, использованных в этом исследовании.

9033 9022 9022 9033 9022 9022 9022 9022 9022 9034
без углепластика
.7

Обозначение балки Пролет в свету (мм) Ламинат из углепластика Длина ламината из углепластика (см)
без углепластика 133 0,7
C2 1900 с углепластиком
B1 1400
B2 1400 С углепластиком

3.2.2. Мониторинг прогиба

Прогиб испытуемых образцов балки регистрировался с помощью одного индикатора с круговой шкалой с допуском 30 мм и точностью 0,01 мм, помещенного в середине пролета под сосредоточенной точечной нагрузкой. Процесс тестирования контролировался, чтобы точно назначить точное показание шкалы в каждый требуемый момент времени.Расположение индикаторов часового типа показано на рисунке 4.


3.2.3. Показания деформации в испытанных балках

Продольная деформация на нижней полке является одним из параметров, принимаемых во внимание в этом исследовании. Показания деформации были получены с использованием одного тензодатчика TML и коммутационной коробки, и показания записывались с начала приложения нагрузки до момента отказа. Тензодатчик закреплен на верхней поверхности нижнего фланца (40 мм), смещенной от середины пролета, как показано на рисунке 4.

3.2.4. Процедура испытаний и измерения нагрузки

Все испытания проводились в лаборатории факультета гражданского строительства инженерного колледжа Университета Мустансирия (MFL). Использовалась универсальная гидравлическая машина мощностью 3000 кН. Стальные балки были испытаны под одной сосредоточенной точечной нагрузкой в ​​середине пролета с шириной пролета 1900 и 1400 мм. Приложенная нагрузка на поршень машины была преобразована в нагрузку на острие ножа (по ширине стальной балки) с помощью стального стержня диаметром 100 мм.Циферблатный индикатор отклонения с точностью 0,01 мм и допуском 30 мм был закреплен в указанном месте (в середине пролета) и сброшен на ноль. Развитие нагрузки для всех испытанных образцов балки было связано с увеличением нагрузки 5 кН. Показания тензодатчика и индикатора часового типа регистрировались при каждом приращении нагрузки. Измерения регистрировались до тех пор, пока не произошло разрушение балки при падении индикатора приложенной нагрузки при увеличении деформации. Детали испытательной машины и приборов показаны на Рисунке 4.

4.Экспериментальные параметрические исследования

Чтобы исследовать эффективность механического воздействия углеродного волокна на упрочнение стальных двутавровых балок и влияние длины их свободного пролета, четыре образца были испытаны при испытании на изгиб под одноточечной нагрузкой. Эти балки были разделены на две группы в зависимости от длины их пролета в свету. Каждая группа состояла из двух образцов с усилением углеродным волокном и без него с одинаковым просветом каждый. Все образцы имели одинаковые размеры I секции, промежуточного ребра жесткости и стальной крышки на верхнем фланце.Экспериментальные показания прогиба и продольной деформации для испытанных балок регистрировались и контролировались (с помощью одного индикатора часового типа, закрепленного в середине пролета, и одного датчика деформации TML, закрепленного на верхней поверхности нижнего фланца (40 мм), смещенного от середины пролета). с момента загрузки приложения до сбоя.

4.1. Влияние углеродного волокна с разным просветом

Чтобы улучшить усиленные стальные балки, в этом исследовании были выполнены три действия, пытаясь получить полную пропускную способность полос углепластика: (a) Добавление 1.Пластина 25 м × 65 мм × 6 мм, приваренная к верхнему фланцу, чтобы предотвратить разрушение сжатого фланца и гарантировать, что разрушение произойдет в нижнем фланце, усиленном CF. (b) Наивысшее соотношение углепластика Используемая длина / длина пролета была равна 0,7. (c) Малая ширина полос углепластика (25 мм) используется для получения их полной пропускной способности, согласно следующему исследованию: Sallam et al. [9] пришли к выводу, что усиленная балка одной полосой из углепластика шириной 70 мм, прикрепленной к нижней поверхности натяжного фланца, показала меньшую несущую способность, чем у двутавровой балки, усиленной двумя отдельными полосами из углепластика, каждая из которых полоса шириной 30 мм, прикрепленная к нижней поверхности натяжного фланца из-за преждевременного нарушения сцепления в области постоянного момента [9].

4.1.1. Отклик на прогиб испытанных стальных балок под нагрузкой

На рисунках 5 и 6 показан отклик на прогиб под нагрузкой испытанных балок с усилением углеродным волокном и без него, имеющим эффективную длину 1400 и 1900 мм (B1 и B2, а также C1 и C2). соответственно, как показано в Таблице 5. Кривые прогиба нагрузки на этих рисунках показывают, что балки, усиленные углеродным волокном, более жесткие, чем эталонная балка (без углеродного волокна) при том же свободном пролете (это поведение более отчетливо при увеличении нагрузки).Более того, упомянутые цифры показывают, что влияние углеродного волокна (которое делает кривую прогиба нагрузки более прямой) увеличивается, когда эффективная длина уменьшается.



4.1.2. Реакция на нагрузку-деформацию испытанных стальных балок

На рисунках 7 и 8 представлено влияние использования слоистых материалов из углепластика на нагрузочно-деформационную реакцию стальных балок с пролетами 1,4 м и 1,9 м соответственно. Оба рисунка показывают идентичный отклик в упругой области, в то время как в пластической области роль углеродного волокна в улучшении жесткости балки значительна, что означает, что преимущество наличия углеродного волокна в улучшении жесткости балки начинается, когда значения нагрузки входят в пластик. область и постепенно увеличивается, пока не произойдет сбой.Более того, сравнивая результаты нагрузок на двух рисунках, можно заметить, что значения нагрузки (с углеродным волокном и без него) уменьшаются при уменьшении чистых пролетов.



4.1.3. Предельная нагрузка испытанных стальных балок

В таблице 6 и на рис. 9 показана предельная нагрузка испытанных стальных балок. Результаты показывают, что использование углепластика увеличивает предельную нагрузку на балки (C2 и B2) по сравнению с эталонными балками (B1 и C1) соответственно. Это улучшение можно объяснить ролью углеродного волокна в увеличении жесткости балки, и, следовательно, увеличение несущей способности усиленных балок выражается увеличением предельных нагрузок.Результаты также показывают, что процент увеличения предельной нагрузки составил 38,88% при свободном пролете 1,9 м и 52,17% при свободном пролете 1,4 м, что означает, что проценты увеличения предельной нагрузки (при использовании углеродного волокна) равны увеличивается при уменьшении светового диапазона.

9034 9034 9034 9032 Влияние длины свободного пролета с усилением углеродным волокном и без него
4.2.1. Отклик на прогиб испытанных стальных балок

На рисунках 10 и 11 показано влияние длины пролета на отклик на прогиб испытанных балок с усилением углеродным волокном и без него.Приведенные цифры показывают, что (для того же уровня нагрузки) прогиб уменьшается при уменьшении длины пролета, и это поведение становится более очевидным, пока уровень нагрузки увеличивается. Более того, можно заметить, что это поведение идентично для балок с усилением углеродным волокном и без него. Указанные цифры также показывают, что (для одного и того же уровня нагрузки) разница между значениями прогиба балок, усиленных углеродным волокном (B2 и C2), меньше, чем разница между значениями прогиба балок, не усиленных углеродным волокном (B1 и C1).



4.2.2. Реакция на нагрузку-деформацию испытанных стальных балок

На рисунках 12 и 13 показано влияние длины пролета на реакцию нагрузки-деформации для испытанных балок с усилением углеродным волокном и без него. Указанные цифры показывают, что (для того же уровня нагрузки) продольная деформация уменьшается при уменьшении длины пролета, и это поведение становится более очевидным, пока уровень нагрузки увеличивается. Кроме того, такое поведение казалось приемлемым для балок с усилением углеродным волокном и без него.Указанные цифры также показывают, что (для одного и того же уровня нагрузки) разница между значениями деформации балок, усиленных углеродным волокном (B2 и C2), меньше, чем разница между значениями деформации балок, не усиленных углеродным волокном (B1 и C1. ).



4.2.3. Предельная нагрузка испытанных балок

В таблице 7 и на рисунке 14 показано влияние чистой длины пролета на предельную нагрузку испытанных балок. Результаты показывают, что предельная нагрузка увеличивается при уменьшении свободного пролета.Они также показывают, что процент этого увеличения (предельной нагрузки) для балок с усилением углеродным волокном и без него составляет 27,77% и 40% соответственно, что означает, что процент увеличения предельной нагрузки увеличивается с наличием углеродного волокна. на нижнем фланце (зона растяжения).


Обозначение балки Пролет в свету (мм) Предельная нагрузка (кН) Процент увеличения предельной приложенной нагрузки


902 902
45
C2 1900 62.5 38,88
B1 1400 57,5 ​​
B2 1400 87,5 52,17
9034 902 9034 9032 9034 9032 9034 9032 Разрушение

На рис. 15 показано, что режимы разрушения во всех стальных балках (с упрочняющими слоями углепластика и без них) представляют собой режимы разрушения при изгибе (в виде пластикового шарнира в среднем пролете), когда податливость стали происходит на нижнем фланце (в результате добавления стальной крышки на верхнем фланце).Напротив, режимы разрушения для многослойных балок из углепластика были разрыхляющего типа, что можно ясно увидеть в зоне растяжения балок B2 и C2 на рисунке 15, при этом следует отметить, что этот тип разрушения был внезапным (возможно) из-за возникшей концентрации напряжений. на концах из углеродного волокна. Этот результат подтверждается следующими исследованиями: одна из основных проблем усиленных стальных балок — это наличие высоких межузельных напряжений около конца композитного ламината, которые могут повлиять на нарушение режима упрочнения [32].Кроме того, концевое расслоение произошло из-за высокой концентрации напряжений и интенсивностей деформации на адгезиве на концах углепластика [27, 28].


6. Выводы

Изучая экспериментальные результаты испытанных стальных балок, можно сделать следующие выводы: (1) При использовании углеродного волокна в зоне растяжения стальной балки предельная нагрузка (как индикатор прочность на изгиб) была увеличена, а процент увеличения предельной нагрузки был увеличен с уменьшением длины пролета.(2) Когда длина пролета стальной балки уменьшается, предельная нагрузка (прочность на изгиб) увеличивается, и процент этого увеличения увеличивается за счет наличия углеродного волокна. (3) При использовании углеродного волокна в зоне растяжения, реакция отклонения нагрузки показывает, что усиленные балки становятся жестче, чем опорные балки, и эффект от использования углеродного волокна (для повышения жесткости усиленных балок) усиливается с уменьшением их длины пролета. (4) Когда длина пролета стальной балки равна уменьшается, реакция на отклонение нагрузки демонстрирует более жесткое поведение.Этот отклик (поведение) кажется идентичным для балок с усилением углеродным волокном и без него. (5) При использовании углеродного волокна в зоне растяжения (нижний фланец) балок продольная деформация в этой зоне уменьшается, и это уменьшение составляет увеличивается при уменьшении длины пролета балок. (6) При уменьшении длины пролета балки уменьшается и продольная деформация в зоне растяжения. Это поведение аналогично для балок с усилением углеродным волокном и без него.

Доступность данных

Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, могут быть предоставлены авторами по запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Авторы выражают признательность Университету Аль-Мустансирия (http://www.uomustansiriyah.edu.iq) Багдад, Ирак. Они также хотят поблагодарить своих коллег в колледже: г-на Али А. Аббуда, доктора Зайдуна Наджи Абуди, доктора Мохаммада Б. Абдулжабара и г-на Акрама Хасана за их ценную помощь в проведении этого исследования.


Обозначение балки Пролет в свету (мм) Предельная нагрузка (кН) Процент увеличения предельной нагрузки




45
B1 1400 57.5 27,77
C2 1900 62,5
B2 1400 87,5 40

Международный журнал научных и технологических исследований

ДОБРО ПОЖАЛОВАТЬ В IJSTR (ISSN 2277-8616) —

Международный журнал научных и технологических исследований — это международный журнал с открытым доступом из различных областей науки, техники и технологий, в котором особое внимание уделяется новым исследованиям, разработкам и их приложениям.

Приветствуются статьи, содержащие оригинальные исследования или расширенные версии уже опубликованных статей конференций / журналов. Статьи для публикации отбираются на основе экспертной оценки, чтобы гарантировать оригинальность, актуальность и удобочитаемость.

IJSTR обеспечивает широкую политику индексирования, чтобы опубликованные статьи были хорошо заметны для научного сообщества.

IJSTR является частью экологически чистого сообщества и предпочитает режим электронной публикации, поскольку он является «ЗЕЛЕНЫМ журналом» в Интернете.

Мы приглашаем вас представить высококачественные статьи для обзора и возможной публикации во всех областях техники, науки и технологий.Все авторы должны согласовать содержание рукописи и ее представление для публикации в этом журнале до того, как она будет отправлена ​​нам. Рукописи следует подавать в режиме онлайн


IJSTR приветствует ученых, заинтересованных в работе в качестве добровольных рецензентов. Рецензенты должны проявить интерес, отправив нам свои полные биографические данные. Рецензенты определяют качественные материалы.Поскольку ожидается, что они будут экспертами в своих областях, они должны прокомментировать значимость рецензируемой рукописи и то, способствует ли исследование развитию знаний и развитию теории и практики в этой области. Заинтересованным рецензентам предлагается отправить свое резюме и краткое изложение конкретных знаний и интересов по адресу [email protected]

.

IJSTR публикует статьи, посвященные исследованиям, разработкам и применению в области инженерии, науки и технологий.Все рукописи проходят предварительное рецензирование редакционной комиссией. Вклады должны быть оригинальными, ранее или одновременно не публиковаться где-либо еще, и перед публикацией они должны быть подвергнуты критическому анализу. Статьи, которые должны быть написаны на английском языке, должны иметь правильную грамматику и правильную терминологию.


IJSTR — это международный рецензируемый электронный онлайн-журнал, который выходит ежемесячно. Цель и сфера деятельности журнала — предоставить академическую среду и важную справочную информацию для продвижения и распространения результатов исследований, которые поддерживают высокоуровневое обучение, преподавание и исследования в области инженерии, науки и технологий.Поощряются оригинальные теоретические работы и прикладные исследования, которые способствуют лучшему пониманию инженерных, научных и технологических проблем.

Amazon.com: Tractel CORSO — балочные зажимы: Модель LT 1 B, 1 тонна. Размер фланца: 3-9. 3-дюймовая модель CC07009: Industrial & Scientific


В настоящее время недоступен.
Мы не знаем, когда и появится ли этот товар в наличии.
  • Убедитесь, что это подходит введя номер вашей модели.
  • CORSO — зажимы балочные: Модель LT 1 B, 1 тонна. Размер фланца: 3-9. 3 дюйма (75-235 мм)
  • Балочные зажимы для ручных и электрических подъемников, анкерных точек или подъемных зажимов.
  • Компактная и прочная конструкция. Простая и быстрая настройка на двутавровую балку.
› См. Дополнительные сведения о продукте

научных статей, журналов, авторов, подписчиков, издателей

Как крупный международный издатель академических и исследовательских журналов Science Alert издает и разрабатывает названия в партнерстве с самыми престижные научные общества и издатели.Наша цель заключается в том, чтобы максимально широко использовать качественные исследования зрительская аудитория.
Мы прилагаем все усилия, чтобы поддержать исследователей которые публикуют в наших журналах. Есть масса информации здесь, чтобы помочь вам публиковаться вместе с нами, а также ценные услуги для авторов, которые уже публиковались у нас.
2021 цены уже доступны. Ты может получить личную / институциональную подписку перечисленных журналы прямо из Science Alert. В качестве альтернативы вы возможно, пожелает связаться с выбранным вами агентством по подписке. Направляйте заказы, платежи и запросы в службу поддержки. в службу поддержки клиентов журнала в Science Alert.
Science Alert гордится своей тесные и прозрачные отношения с обществом. В качестве некоммерческий издатель, мы стремимся к самым широким возможное распространение публикуемых нами материалов и на предоставление услуг высочайшего качества нашим издательские партнеры.
Здесь вы найдете ответы на наиболее часто задаваемые вопросы (FAQ), которые мы получили по электронной почте или через контактную форму в Интернете.В зависимости от характера вопросов мы разделили часто задаваемые вопросы на разные категории.
Азиатский индекс научного цитирования (ASCI) стремится предоставить авторитетный, надежный и значимая информация по освещению наиболее важных и влиятельные журналы для удовлетворения потребностей мировых научное сообщество.База данных ASCI также предоставляет ссылку к полнотекстовым статьям до более чем 25000 записей с ссылка на цитированные ссылки.

Универсальные балки dorset, великобритания | Прямые стальные балки

Размеры двутавровой балки

127 x 76 x 13 — Универсальная балка, 152 x 89 x 16 — Универсальная балка, 178 x 102 x 19 — Универсальная балка, 203 x 102 x 23 — Универсальная балка, 203 x 133 x 25 — Универсальная балка, 203 x 133 x 30 — Универсальная балка, 254 x 102 x 22 — Универсальная балка, 254 x 102 x 25 — Универсальная балка, 254 x 102 x 28 — Универсальная балка, 254 x 146 x 31 — Универсальная балка, 254 x 146 x 37 — Универсальная балка , 254 x 146 x 43 — Универсальная балка, 305 x 102 x 25 — Универсальная балка, 305 x 102 x 28 — Универсальная балка, 305 x 102 x 33 — Универсальная балка, 305 x 127 x 37 — Универсальная балка, 305 x 127 x 42 — Универсальная балка, 305 x 127 x 48 — Универсальная балка, 305 x 165 x 46 — Универсальная балка, 305 x 165 x 54 — Универсальная балка, 306 x 165 x 40 — Универсальная балка, 356 x 127 x 33 — Универсальная балка, 356 x 127 x 39 — Универсальная балка, 356 x 171 x 45 — Универсальная балка, 356 x 171 x 51 — Универсальная балка, 356 x 171 x 57 — Универсальная балка, 356 x 171 x 67 — Универсальная балка, 406 x 178 x 54 — Универсальная балка, 406 x 178 x 60 — Универсальная балка, 406 x 178 x 67 — Универсальная балка, 406 x 178 x 74 — Универсальная балка, 457 x 152 x 52 — Универсальная балка, 457 x 152 x 60 — Универсальная балка, 457 x 152 x 67 — Универсальная балка, 457 x 152 x 74 — Универсальная балка, 457 x 152 x 82 — Универсальная балка, 457 x 191 x 67 — Универсальная балка, 457 x 191 x 74 — Универсальная балка, 457 x 191 x 82 — Универсальная балка, 457 x 191 x 89 — Универсальная балка, 457 x 191 x 98 — Универсальная балка, 533 x 210 x 101 — Универсальная балка, 533 x 210 x 109 — Универсальная балка, 533 x 210 x 122 — Универсальная балка, 533 x 210 x 82 — Универсальная балка, 533 x 210 x 92 — Универсальная балка, 610 x 229 x 101 — Универсальная балка, 610 x 229 x 113 — Универсальная балка, 610 x 229 x 125 — Универсальная балка, 610 x 229 x 140 — Универсальная балка, 610 x 305 x 149 — Универсальная балка, 610 x 305 x 179 — Универсальная балка, 610 x 305 x 238 — Универсальная балка, 686 x 254 x 125 — Универсальная балка, 686 x 254 x 140 — Универсальная балка, 686 x 254 x 152 — Универсальная балка, 686 x 254 x 170 — Универсальная балка, 762 x 267 x 147 — Универсальная Балка, 762 x 267 x 173 — Универсальная балка, 762 x 267 x 197 — Universa l Балка, 838 x 292 x 176 — Универсальная балка, 838 x 292 x 194 — Универсальная балка, 838 x 292 x 226 — Универсальная балка, 914 x 305 x 201 — Универсальная балка, 914 x 305 x 224 — Универсальная балка, 914 x 305 x 253 — Универсальная балка, 914 x 305 x 289 — Универсальная балка, 914 x 419 x 343 — Универсальная балка, 914 x 419 x 388 — Универсальная балка

.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

[an error occurred while processing the directive]