Центрифугированная железобетонная опора: Стойки железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП (35-750 кВ) СЦ 20, СЦ 22, СЦ 26, СК 22, СК 26

Содержание

Стойки железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП (35-750 кВ) СЦ 20, СЦ 22, СЦ 26, СК 22, СК 26

Главная / Стойки железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП

Стойки железобетонные центрифугированные для опор ВЛ 35-750кВ СЦ20, СЦ22, СЦ26, СК22, СК26

Назначение

Центрифугированные стойки СЦ20, СЦ22, СЦ26, СК22, СК26 нашли применение в качестве основных несущих конструкций в составе опор ВЛ высокого напряжения 35кВ и выше. Перечисленные стойки ориентированы на использование в стандартных и слабых минеральных грунтах разной агрессивности в регионах с разными гололедно-ветровыми нагрузками, температурой не ниже -55°С, и сейсмичностью до 9 баллов. Подземная часть стоек типа СК и СЦ, устанавливаемых в агрессивной среде, выполняется со специальным защитным покрытием по СНИП 2. 03.11-85.

Конструктивные особенности

Стойки по форме, представляют из себя конические со сбегом или цилиндрические железобетонные конструкции кольцевого сечения.

Все разработанные конструкции изготавливают способом центрифугирования тяжелого бетона во вращающихся опалубках цилиндрической или конической формы. Устройство опалубки позволяет правильно позиционировать и выполнять предварительное натяжение стержней металлокаркаса стойки. Армирование стоек производится по ГОСТ 22687.0-85 с помощью монтажных колец, преднапряженной стержневой и ненапряженной спиральной арматуры. Независимо от армирования центрифугированные стойки могут иметь закладные элементы в форме отверстий для траверс и заземляющих деталей. Заземляющий проводник в форме стержневой арматуры проходит внутри стойки. Центрифугированные стойки выпускаются вместе с подпятниками.

Особенности изготовления

Технология производства стоек кольцевого сечения разных марок, основывается на центрифугировании бетона на разных режимах вращения. Достижение кольцевой формы центрифугированных железобетонных стоек, происходит благодаря действию центробежной силы. Тепловая обработка помогает скорее добиться отпускной прочности бетона.

Несмотря на кажущуюся простоту конструкции, изготовление крупной партии стоек, в силу больших габаритов и невозможности применения многоместных опалубок, и технологических временных факторов, занимает продолжительное время. От начала изготовления до снятия опалубки проходит около 16 часов. За это время изделия проходят следующие этапы: центрифугирование, выдержка перед пропаркой, пропаривание, охлаждение, снятие нагрузки и распалубка.

Условное обозначение стоек типа СК и СЦ

  • СК и СЦ – стойка коническая и цилиндрическая;
  • 20; 22; 26 - длина стойки в м;
  • 1…3 - условный индекс сечения стойки;
  • 1…6 – индекс несущей способности стойки;
  • 0…5 – тип примененной напрягаемой арматуры;
  • Х - специальные характеристики.

Маркировка наносится на внешней поверхности на расстоянии 6 м от нижнего среза стойки и на расстоянии 0,2 м от верхнего среза. Полосой шириной 40-60 мм обозначаются точки расположения опорных диафрагм.

Стойки длиной 20, 22 и 26 м доставляются потребителю с применением негабаритного транспорта. При поставке стоек типа СК и СЦ длинномерным автотранспортом необходимо учитывать существенное увеличение цены связанное с получением разрешения на перевозку негабаритного груза. При доставке, указанных стоек по железной дороге стоимость транспортировки увеличивается по причине особой схемы погрузки на сцепе из двух платформ, и из-за необходимости отправить в адрес изготовителя турникетное оборудование.

Наименование Размеры, мм Объем,
м3
Масса,
т
Mизгиб, тс*м Морозо-
стойкость
Водонепро-
ницаемость
Класс
бетона
Вагонная
норма, шт
L D1 D2 d1 d2
Стойки железобетонные конические
СК 22. 1-1.0 22600 540 650 330 440 1,9 5,03
27,22
F150-200 W6-8 В30 16
СК 22.1-1.1 22600 540 650 330 440 4,82 27,00 В30
СК 22. 1-1.2 22600 540 650 330 440 4,77 27,55
В40
СК 22.1-2.0 22600 540 650 330 440 5,33 34,59 В30
СК 22.1-2.1 22600 540 650 330 440 4,85 33,24 В30
СК 22. 1-2.2 22600 540 650 330 440 4,82 33,59 В40
СК 22.1-3.0 22600 540 650 330 440 5,00 21,65 В30
СК 22.1-3.1 22600 540 650 330 440 4,81 21,95 В30
СК 22. 1-3.2
22600
550 650 340 440 1,8 4,53 21,63 В30
СК 22.2-1.0 22600 490 650 310 440 2,3 6,57 53,24 В40
СК 22.2-1.1 22600 490 650 310 440 6,42
53,54
В40
СК 22. 2-1.2 22600 490 650 310 440 6,33 51,21 В40
СК 22.3-1.0 22600 510 650 310 440 2,2 6,22 31,37/36,99** В40
СК 22.3-1.1
22600
510 650 310 440 6,09 30,22/34,11** В40
СК 22. 3-1.2 22600 510 650 310 440 6,07 29,97/37,57** В40
СК 26.1-1.0 26000 500 650 300 410 2,5
6,90
46,67 В40
СК 26.1-1.1 26000 500 650 300 410 6,82 47,12 В40
СК 26. 1-1.2 26000 500 650 300 410 6,76 47,47 В40
СК 26.1-1.3 26000 500 650 300 410 6,73 46,77 В40
СК 26.1-1.4 26000 500 650 300 410 6,75 43,11 В40
СК 26. 1-1.5 26000 500 650 300 410 6,75 41,75 В40
СК 26.1-2.0 26000 500 650 300 410 6,93 46,67 В40
СК 26.1-2.1 26000 500 650 300 410 6,85 47,12 В40
СК 26. 1-2.2 26000 500 650 300 410 6,80 47,47 В40
СК 26.1-2.3 26000 500 650 300 410 6,71 46,77 В40
СК 26.1-2.4 26000 500 650 300 410 6,74 43,11 В40
СК 26. 1-2.5 26000 500 650 300 410 6,77 41,75 В40
СК 26.1-3.0 26000 500 650 300 410 7,05 55,09 В40
СК 26.1-3.1 26000 500 650 300 410 6,99 54,19 В40
СК 26. 1-3.3 26000 500 650 300 410 6,80 53,37 В40
СК 26.1-3.4 26000 500 650 300 410 6,80 52,68 В40
СК 26.1-4.0 26000 500 650 300 410 6,93 42,36 В40
СК 26. 1-4.1 26000 500 650 300 410 6,86 43,14 В40
СК 26.1-5.1 26000 500 650 300 410 7,00 58,91 В40
СК 26.1-6.0 26000 500 650 300 410 6,98 46,48 В40
СК 26. 1-6.1 26000 500 650 300 410 6,91 46,21 В40
СК 26.1-6.2 26000 500 650 300 410 6,88 44,57 В40
СК 26.2-1.0 26000 504 650 280 410 7,11 46,37 В40
СК 26. 2-1.1 26000 504 650 280 410 6,95 46,12 В40
СК 26.2-1.2 26000 504 650 280 410 6,85 43,92 В40
Стойки железобетонные цилиндрические
СЦ 20.1-1.1 20000 690/640* 800     3,06 8,54 105,23 F150-200 W6-8 В45 16
СЦ 20. 2-1.0 20000 630 800     3,65 10,28 127,07 В45
СЦ 20.2-1.1 20000 630 800     10,16 126,08 В45
СЦ 20.2-1.2 20000 630 800     10,08 122,36 В45
СЦ 20. 2-2.1 20000 630 800     10,32 126,08 В45
СЦ 20.3-1.0н 20000 640 800     3,47 10,00 119,76 В45
СЦ 20.3-1.0в 20000 640 800     9,81 91,88 В45
СЦ 20. 3-1.1н 20000 640 800     9,88 121,39 В45
СЦ 20.3-1.1в 20000 640 800     9,62 91,89 В45
СЦ 22.1-1.0 22200 450/430* 560     2,09 5,87 46,38 В40
СЦ 22. 1-1.1 22200 450/430* 560     5,82 48,26 В40
СЦ 26.1-1.0 26400 440 560     2,4 6,79 45,2 В40
СЦ 26.1-1.1 26400 440 560     6,69 44,63 В40
СЦ 26. 2-1.0 26400 - 560     2,2 6,19 33,44 В40
СЦ 26.3-1.0 26400 450 560     6,24 37,52 В40
СЦ 26.3-1.1 26400 450 560     6,14 33,74 В40
СЦ 26. 3-1.2 26400 450 560     6,13 34,26 В40
СЦ 26.3-2.0 26400 450 560     6,18 37,52 В40
СЦ 26.3-2.1 26400 450 560     6,10 33,74 В40

*Внутренние диаметры в верхнем (нижнем) сечении стойки.
**Изгибающий момент в сечении на уровне 4,7 м от вершины (на уровне 3,0 м от комля).

Примечания:

  1. При применении более высокого класса бетона допускаются отклонения внутренних диаметров стоек от указанных.
  2. Модификации стоек СЦ 20.3-1 оснащены стальными фланцами для соединения составных частей.
Распределение отверстий и закладных деталей

Обозначение стоек Расстояния, мм
C0 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11
СК 22. 1-1 100 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 3145 55
СК 22.1-2 100 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 - - 3145 55
СК 22.1-3 100 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 3145 55
СК 22.2-1 300 1000 1000 1000 1000 1000 1000 2000 1000 - 3445 55
СК 22.3-1 200 2500 2000 2000 2000 2000 - - - - 3145 55
СК 26.1-1 200 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 3445 55
СК 26.1-2 200 1000 2000 2000 1500 1500 - - - 11300 3445 55
СК 26.1-3 200 1000 2000 500 500 1000 1000 1000 - - 3445 55
СК 26.1-4 200 1000 3000 1000 3000 - - - - - 3500 0
СК 26.1-5 200 1500 1000 1000 1000 2000 1500 - - - 3445 55
СК 26.1-6 200 1000 1000 1000 1000 1000 1000 500х2 1000х2 10300 3445 55
СК 26.2-1 200 1000 1000 1500 1000 14800 1500 - - - 3445 55
СЦ 20.1-1 200 800 1500 1500 1500 1000 - - - - 4145 55
СЦ 20.2-1 300 1500 1500 1500 1500 - - - - - 4145 55
СЦ 20.2-2 300 2200 500 1500 500х2 1000 - - - - 4145 55
СЦ 20.3-1н 10970 - - - - - - - - - 4645 55
СЦ 20.3-1в 200 3300 5500 - - - - - - - - -
СЦ 22.1-1 150 2550 1500 - - - - - - - 3145 55
СЦ 26.1-1 200 1000 1500 16200 - - - - - - 3200 300
СЦ 26.3-1 390 750 14000 - - - - - - - 3300 300
СЦ 26.3-2 200 1300 3200 15200 - - - - - - 3200 300

Примечания:

  1. Последняя цифра в маркировке отсутствует, т.к. не имеет значения для расположения закладных деталей.
  2. Стойка СЦ 26.2-1 выпускается без закладных деталей для сквозных болтов.
Соответствие старых и новых марок центрифугированных стоек
Обозначение по
ГОСТ 22687-77,
ГОСТ 24762-81
Марка стойки по
ГОСТ 22687.1-85
Обозначение по
ГОСТ 22687-77,
ГОСТ 24762-81
Марка стойки по
ГОСТ 22687.1-85
Обозначение по
ГОСТ 22687-77,
ГОСТ 24762-81
Марка стойки по
ГОСТ 22687.2-85
СК4 СК 26.1-1.0 СК11-1 СК 22.1-1.1 СЦ5 СЦ 26.1-1.0
СК4-1 СК 26.1-1.1 СК11-2 СК 22.1-1.2 СЦ5-1 СЦ 26.1-1.1
СК4-2 СК 26.1-1.2 СК12 СК 22.1-2.0 СЦ8-1 СЦ 20.1-1.1
СК4-пр СК 26.1-1.5 СК12-1 СК 22.1-2.1 СЦ10 СЦ 20.2-1.0
СК4-прс СК 26.1-1.4 СК12-2 СК 22.1-2.2 СЦ10-1 СЦ 20.2-1.1
СК4-прс1 СК 26.1-1.3 СК13 СК 22.1-3.0 СЦ10-2 СЦ 20.2-1.2
СК5 СК 26.1-2.0 СК13-1 СК 22.1-3.1 СЦ11-1 СЦ 20.2-2.1
СК5-1 СК 26.1-2.1 СК13-2 СК 22.1-3.2 СЦ12н СЦ 20.3-1.0н
СК5-2 СК 26.1-2.2 СК14 СК 26.1-6.0 СЦ12н-1 СЦ 20.3-1.1н
СК5-пр СК 26.1-2.5 СК14-1 СК 26.1-6.1 СЦ12в СЦ 20.3-1.0в
СК5-прс СК 26.1-2.4 СК14-2 СК 26.1-6.2 СЦ12в-1 СЦ 20.3-1.1в
СК5-прс1 СК 26.1-2.3 СК15 СК 26.2-1.0 СЦ 20 СЦ 22.1-1.0
СК7 СК 26.1-3.0 СК15-1 СК 26.2-1.1 СЦ 20-1 СЦ 22.1-1.1
СК7-1 СК 26.1-3.1 СК15-2 СК 26.2-1.2 СЦ33 СЦ 26.2-1.0
СК7-прс СК 26.1-3.4 СК16 СК 22.2-1.0 СЦ36 СЦ 26.3-1.0
СК7-прс1 СК 26.1-3.3 СК16-1 СК 22.2-1.1 СЦ36-1 СЦ 26.3-1.1
СК8 СК 26.1-4.0 СК16-2 СК 22.2-1.2 СЦ36-2 СЦ 26.3-1.2
СК8-1 СК 26.1-4.1 СК17 СК 22.3-1.0 СЦ37 СЦ 26.3-2.0
СК9-1 СК 26.1-5.1 СК17-1 СК 22.3-1.1 СЦ37-1 СЦ 26.3-2.1
СК11 СК 22.1-1.0 СК17-2 СК 22.3-1.2    

Чем отличаются опоры ЛЭП от центрифугированных стоек?

В настоящее время электрификация доступна даже для отдалённых регионов нашей планеты. Электричество есть практически во всех жилых домах, а также производственных и промышленных предприятиях. Однако использование электричества было бы невозможным без железобетонных опор для линий электропередач (ЛЭП). Впервые использованные для электрификации объектов в 1933 году, опоры ЛЭП быстро получили практически повсеместное распространение.  

Опоры ЛЭП: основные разновидности и характеристики

В настоящее время для установки ЛЭП применяются обычные опоры (они использовались на начальном этапе электрификации и по-прежнему широко востребованы) и центрифигированные стойки (которые появились сравнительно недавно). Профессиональные монтёры и электрики различают две большие разновидности обычных опор ЛЭП:

  1. Вибрированные опоры предварительного напряжения. В основном они применяются для монтажа ЛЭП, напряжением не более 35 кВ. Основным материалом изготовления таких опор предварительно напряжённый бетон, благодаря которому обеспечивается оптимальный уровень прочности всей конструкции.
  2. Одностоечные железобетонные опоры ЛЭП. В зависимости от особенностей конструкции, они бывают промежуточными и анкерно-угловыми. Получили более широкое распространение, чем вибрированные. Структурно одностоечные железобетонные опоры ЛЭП состоят из металлических траверс, устанавливающихся в грунт. В основном их используют для ЛЭП, напряжением не более 500 кВ.

Вне зависимости от типа и разновидности опор ЛЭП, все они изготавливаются с использованием исключительно качественных и экологически чистых материалов. На всех этапах изготовления опор изделия проходят тщательный контроль качества. 

Конструкция опор ЛЭП постоянно совершенствуется благодаря разработке новых металлических сплавов. Это увеличивает надёжность, прочность и срок эксплуатации опор ЛЭП. Стальные сплавы, которые используются при изготовлении опор ЛЭП, не подвержены негативному воздействию ржавчины и коррозии.

Центрифугированные стойки

Если расстояние между опорами составляет 250-300 метров, создаётся большая нагрузка на провода. Обычные опоры ЛЭП не приспособлены для таких линий из-за индивидуальных особенностей конструкции. Для установки таких ЛЭП применяются специальные стойки пространственной конструкции, изготовленные методом центрифигирования. Они соединяются с траверсами при специальных сварных соединений. В зависимости от особенностей конструкции, все центрифигированные стойки бывают:

  • цельными
  • звеньевыми

При изготовлении центрифигированных стоек все конструкции проходят обязательную проверку на изгиб с прокруткой. При этом необходимо учитывать, что в условиях экстремально низких температур провода сильно сживаются, поэтому создаётся риск обрыва ЛЭП. Центрифигированные стойки являются практически универсальной конструкцией и подходят для установки в любых условиях. 

Стойки железобетонные центрифугированные цилиндрические СЦ и СЦП

Стойка железобетонная центрифугированная широко применяется при обустройстве различных видов ЛЭП (линий электропередач), а также на электрической железной дороге, в виде основ для линий связи.

Для принятия наибольшей нагрузки от проводов (к примеру, промежуток между опорами 250- 300 м) используют опоры пространственной конструкции. Все элементы таких опор изготавливаются центрифугированием. Стойки,
траверсы соединяют с помощью сварки стальных соединений хомутов к закладным деталям в стойках.

Основы или стойки (железобетонные центрифугированные) опор бывают цельными с переменным сечением, длина которых составляет 26 м или состоят из отдельных звеньев длиной 6-7,5 м различного диаметра. Опоры рассчитывают на изгиб с прокруткой, с учетом, что в холодное время может произойти обледенение проводов и их разрыв.

Длинномерные стойки железобетонные центрифугированные диаметром до 500-700 мм изготавливают на люнетных роликовых центрифугах, состоящих из секций, устанавливаемых на отдельных фундаментах. Их кладут так, чтобы можно было формовать стойки различной мины. Применяют литые стальные разъемные формы с закрытыми торцами.

Стойка железобетонная центрифугированная цилиндрическая СЦ и СЦП

Марка стойки

Размеры, мм

Класс бетона

Расч. изгиб. момент,

тс/м

Вес элемента, кг

Рабочие чертежи, ГОСТ, ТУ, Серия

L

d

D

СЦ-1

22200

440

560

В40

27,19

5,8

22687-77

СЦ-1.1

33,01

5,77

СЦП1

-

4,85

Серия

3.407.102

СЦП2

19450

-

4,25

СЦП3

15250

-

3,33

СЦП4

14000

-

3,05

 

Предварительно напряженные стойки кольцевого сечения, центрифугированные, для порталов электростанций под напряжение 35-500 кВ.

Стойка железобетонная центрифугированная имеет закладные детали для крепления металлических конструкций опор и для присоединения элементов заземления.

Железобетонные опоры ЛЭП - ЛЭП-Энерго

Опоры ВЛ применяются для строительства воздушных линий электропередачи.
Железобетонные опоры ЛЭП разработаны и эксплуатируются в районах с расчетной температурой воздуха до -55°С. Основным элементом железобетонных опор ЛЭП являются железобетонные стойки, которые по способу изготовления могут быть центрифугированные и вибрированные. Наибольшей прочностью и долговечностью отличаются опоры линии электропередачи из центрифугированных стоек. Помимо вибрированных и центрифугированных стоек, в состав железобетонной опоры ЛЭП могут входить подкосы, приставки, опорно-анкерные плиты, ригеля, анкеры для оттяжек, и металлоконструкции в виде траверс, надставок, тросостоек, оголовников, хомутов, оттяжек, внутренних связей, узлов крепления. Крепление металлоконструкций к стойке железобетонной опоры ЛЭП осуществляется с помощью хомутов или специальных болтов. Закрепление в грунте железобетонных опор ЛЭП производится путем установки их в котлован с последующим заполнением пазух песчано-гравийной смесью. Для обеспечения необходимой прочности заделки в слабых грунтах на подземной части опор ВЛ с помощью полухомутов закрепляются ригели.

Классификация железобетонных опор ВЛ

По назначению

  • Промежуточные опоры ВЛ устанавливаются на прямых участках трассы воздушной ЛЭП, предназначены только для поддержания проводов и тросов и не рассчитаны на нагрузки направленные вдоль линии электропередачи. Как правило общее число промежуточных опор составляют 80 — 90 % от всех опор ЛЭП.
  • Анкерные опоры ВЛ применяются на прямых участках трассы ЛЭП в местах перехода через инженерные сооружения или естественные преграды для ограничения анкерного пролета, а также в местах изменения числа, марок и сечений проводов ВЛ. Анкерная опора воспринимает нагрузку от разности тяжения проводов и тросов, направленную вдоль линии электропередачи. Конструкция анкерных опор ВЛ отличается повышенной прочностью.
  • Угловые опоры ВЛ рассчитаны на эксплуатацию в местах изменения направления трассы воздушной ЛЭП, воспринимают результирующую нагрузку от тяжения проводов и тросов смежных пролетов трассы ЛЭП. При небольших углах поворота (15 — 30°), где нагрузки невелики, применяют угловые промежуточные опоры. При углах поворота более 30° используют угловые анкерные опоры, которые имеют более прочную конструкцию и анкерное крепление проводов.
  • Концевые опоры ВЛ являются разновидностью анкерных и устанавливаются в конце и начале линии электропередачи, рассчитаны на нагрузку от одностороннего тяжения всех проводов и тросов.
  • Специальные опоры ВЛ применяются для выполнения специальных задач: транспозиционные — для изменения порядка расположения проводов на опорах; переходные — для перехода линии электропередачи через инженерные сооружения или естественные преграды; ответвительные — для устройства ответвлений от магистральной линии электропередачи; противоветровые — для усиления механической прочности участка ЛЭП; перекрестные — при пересечении ЛЭП двух направлений.

По конструкции

  • Одно-, двух-, трех- и многостоечные свободностоящие опоры ВЛ
  • Одно-, двух-, трех- и многостоечные опоры ВЛ с оттяжками
  • Портальные свободностоящие опоры ВЛ с внутренними связями
  • Портальные опоры ВЛ с оттяжками

По количеству цепей

  • Одноцепные
  • Двухцепные
  • Многоцепные

1,2ПБ110-2 (3.407.1-175.1-14).djvu

1,2ПБ110-3 (3.407.1-175.1-12).djvu

1,2ПБ110-4 (3.407.1-175.1-15).djvu

1,2ПБ110-5 (3.407.1-175.1-13).djvu

1,2ПБ220-1 (3.407.1-175.1-17).djvu

1,2ПБ35-10 (3.407.1-175.1-10).djvu

1,2ПБ35-1 (3.407.1-175.1-01).djvu

1,2ПБ35-3 (3.407.1-175.1-02).djvu

1,2ПБ35-4 (3.407.1-175.1-07).djvu

1,2ПБ35-7 (3.407.1-175.1-04).djvu

1,2ПБ35-9 (3.407.1-175.1-05).djvu

1ПБ110-1 (3.407.1-175.1-11).djvu

1ПБ110-6 (3.407.1-175.1-16).djvu

1ПБ35-2 (3.407.1-175.1-06).djvu

1ПБ35-5 (3.407.1-175.1-03).djvu

1ПБ35-8 (3.407.1-175.1-09).djvu

2А10-1 (3.407.1-143.6.8).PDF

2УП10-1 (3.407.1-143.6.7).PDF

2К10-1 (3.407.1-143.6.9).PDF

2ОП10-1 (3.407.1-143.6.4).PDF

2ОП10-2 (3.407.1-143.6.5).PDF

2ОП10-3 (3.407.1-143.6.6).PDF

2П10-1 (3.407.1-143.6.3).PDF

2ПБ35-6 (3.407.1-175.1-08).djvu

А10 (0,38) (3.407.1-143.1.18).PDF

А10-1 (3.407.1-143.1.10).PDF

А10-2 (3.407.1-143.2.9).djvu

А10-3 (3.407.1-143.3.8).PDF

А11 (ЛЭП98.08-04).djvu

А16,4-1 (3.407.1-143.4.6).PDF

А20-3Н (27.0002-11).PDF

А23 (25.0017-08).PDF

А24 (25.0017-09).PDF

А25 (26.0008-08).pdf

А26 (26.0008-09).pdf

АУБ35-1В (3.407.1-163.1-07).djvu

АДтБ10-1 (Л57-97.04).djvu

АДтБ10-2(3) (Л57-97.05).djvu

АДтБ10-4 (Л57-97.06).djvu

АН20-1Н (27.0002-04).PDF

АО11 (ЛЭП98.08-06).djvu

АО21 (21.0112-06).djvu

АО23 (21.0112-07).djvu

АО23 (25.0017-16).PDF

АО24 (25.0017-17).PDF

АО25 (21.0112-07).djvu

АО25 (26.0008-16).pdf

АО26 (26.0008-17).pdf

АО3 (3.407.1-136.3-7).djvu

АтБ10-20 (Л56-97.04).djvu

АтБ10-21 (Л56-97.04).djvu

АтБ10-22 (Л56-97.04).djvu

АтБ10-23 (Л56-97.05).djvu

АтБ10-24 (Л56-97.05).djvu

АтБ10-25 (Л56-97.06).djvu

АтБ-10-26 (Л56-97.06).djvu

УБ110-11 (3.407-131).djvu

УБ110-13 (3.407-131).djvu

УБ110-13 (без оттяжек) (3.407-131).djvu

УБ110-13 (с оттяжками) (3.407-131).djvu

УБ35-110-11 (3.407.1-164.13.00).djvu

УБ35-110-11(к) (3.407.1-164.14.00).djvu

УБ35-110-11(о) (3.407.1-164.14.00).djvu

УБ35-110-13 (3.407.1-164.16.00).djvu

УБ35-110-5 (3.407.1-164.15.00).djvu

УБ35-11.1 (3.407.1-164.09.00).djvu

УА10 (0,38) (3.407.1-143.1.19).PDF

УА10-1 (3.407.1-143.1.11).PDF

УА10-2 (3.407.1-143.2.10).djvu

УА10-3 (3.407.1-143.3.9).PDF

УА11 (ЛЭП98.08-05).djvu

УА1 (3.407.1-136.05.00).djvu

УА20-1Н (27.0002-05).PDF

УА20-3Н (27.0002-12).PDF

УА21 (21.0112-08).djvu

УА23 (21.0112-09).djvu

УА23 (25.0017-12).PDF

УА2 (3.407.1-136.09.00).djvu

УА24 (25.0017-13).PDF

УА25 (26.0008-12).pdf

УА26 (26.0008-13).pdf

УА3 (3.407.1-136.3-6).djvu

УА4 (3.407.1-136.3-10).djvu

УАБ10(0,4-10) (20.0027-19).djvu

УАБ10(0,4-11) (20.0027-19).djvu

УАБ10(0,4-12) (20.0027-20).djvu

УАБ10(0,4-13) (20.0027-21).djvu

УАБ10(0,4-14) (20.0027-21).djvu

УАБ10(0,4-15) (20.0027-21).djvu

УАБ10(0,4-16) (20.0027-22).djvu

УАБ10(0,4-9) (20.0027-19).djvu

УАДтБ10-1 (Л57-97.10).djvu

УАДтБ10-2(3) (Л57-97.11).djvu

УАДтБ10-4 (Л57-97.12).djvu

УАС10(0,38-1) (3.407.1-173.1-08).djvu

УАС10(0,38) (3.407.1-173.1-07).djvu

УАтБ10-20 (Л56-97.13).djvu

УАтБ10-21 (Л56-97.13).djvu

УАтБ10-22 (Л56-97.13).djvu

УАтБ10-23 (Л56-97.14).djvu

УАтБ10-24 (Л56-97.14).djvu

УАтБ10-25 (Л56-97.15).djvu

УАтБ10-26 (Л56-97.15).djvu

УОА10-1 (3.407.1-143.1.13).PDF

УОА10-2 (3.407.1-143.2.11).djvu

УОА10-3 (3.407.1-143.3.10).PDF

УОА20-1Н (27.0002-07).PDF

УОА20-3Н (27.0002-14).PDF

УСБ110-17 (3.407-131).djvu

УП10 (0,38) (3.407.1-143.1.17).PDF

УП10-1 (3.407.1-143.1.9).PDF

УП10-2 (3.407.1-143.2.7).djvu

УП10-3 (3.407.1-143.3.6).PDF

УП11 (ЛЭП98.08-03).djvu

УП1 (3.407.1-136.03.00).djvu

УП16,4-1 (3.407.1-143.4.4).PDF

УП20-1Н (27.0002-03).PDF

УП20-3Н (27.0002-10).PDF

УП21 (21.0112-03).djvu

УП23 (25.0017-06).PDF

УП2 (3.407.1-136.09.00).djvu

УП24 (25.0017-07).PDF

УП25 (26.0008-06).pdf

УП26 (26.0008-07).pdf

УП3 (3.407.1-136.3-4).djvu

УП4 (3.407.1-136.3-10).djvu

УПБ10(0,4-12) (20.0027-12).djvu

УПБ10(0,4-13) (20.0027-12).djvu

УПБ10(0,4-14) (20.0027-12).djvu

УПБ10(0,4-15) (20.0027-13).djvu

УПБ10(0,4-16) (20.0027-14).djvu

УПБ10(0,4-9(10-11)) (20.0027-11).djvu

УПоБ10-20 (Л56-97.10).djvu

УПоБ10-21 (Л56-97.10).djvu

УПоБ10-22 (Л56-97.10).djvu

УПоБ10-23 (Л56-97.11).djvu

УПоБ10-24 (Л56-97.11).djvu

УПоБ10-25 (Л56-97.12).djvu

УПоБ10-26 (Л56-97.12).djvu

УПДтБ10-1 (Л57-97.07).djvu

УПДтБ10-2(3) (Л57-97.08).djvu

УПДтБ10-4 (Л57-97.09).djvu

УПС10(0,38) (3.407.1-173.1-04).djvu

УПС23 (25.0017-20).PDF

УПС25 (26.0008-20).pdf

К1 (3.407.1-136.04.00).djvu

К16,4-1 (3.407.1-143.4.5).PDF

К21 (21.0112-04).djvu

К23 (21.0112-05).djvu

К2 (3.407.1-136.10.00).djvu

К25 (21.0112-05).djvu

К3 (3.407.1-136.3-5).djvu

К4 (3.407.1-136.3-11).djvu

КБ10(0,4-5(6,7)) (20.0027-09).djvu

КБ10(0,4-8) (20.0027-10).djvu

КБ35-110-1.1 (3.407.1-164.12.00).djvu

КБ35-1.1 (3.407.1-164.10.00).djvu

КДтБ10-1 (Л57-97.04).djvu

КДтБ10-2(3) (Л57-97.05).djvu

КДтБ10-4 (Л57-97.06).djvu

КО2 (3.407.1-136.11.00).djvu

КО4 (3.407.1-136.3-12).djvu

КС10(0,38) (3.407.1-173.1-05).djvu

КтБ10-20 (Л56-97.07).djvu

КтБ10-21 (Л56-97.07).djvu

КтБ10-22 (Л56-97.07).djvu

КтБ10-23 (Л56-97.08).djvu

КтБ10-24 (Л56-97.08).djvu

КтБ10-25 (Л56-97.09).djvu

КтБ10-26 (Л56-97.09).djvu

ОБ35-1В (3.407.1-163.1-10).djvu

ОА10 (0,38) (3.407.1-143.1.20).PDF

ОА10-1 (3.407.1-143.1.12).PDF

ОА10-2 (3.407.1-143.2.8).djvu

ОА10-3 (3.407.1-143.3.7).PDF

ОА1 (3.407.1-136.06.00).djvu

ОА20-1Н (27.0002-06).PDF

ОА20-3Н (27.0002-13).PDF

ОА2 (3.407.1-136.12.00).djvu

ОА3 (3.407.1-136.07.00).djvu

ОА4 (3.407.1-136.3-13).djvu

ОАБ10(0,4-12(13,14)) (20.0027-16).djvu

ОАБ10(0,4-15) (20.0027-17).djvu

ОАБ10(0,4-16) (20.0027-18).djvu

ОАБ10(0,4-9(10,11)) (20.0027-15).djvu

ОАтБ10-20 (Л56-97.16).djvu

ОАтБ10-21 (Л56-97.16).djvu

ОАтБ10-22 (Л56-97.16).djvu

ОАтБ10-23 (Л56-97.17).djvu

ОАтБ10-24 (Л56-97.17).djvu

ОАтБ10-25 (Л56-97.18).djvu

ОАтБ10-26 (Л56-97.18).djvu

ОУ3 (3.407.1-136.3-8).djvu

ОУАБ10(0,4-10) (20.0027-23).djvu

ОУАБ10(0,4-11) (20.0027-23).djvu

ОУАБ10(0,4-12) (20.0027-24).djvu

ОУАБ10(0,4-13) (20.0027-25).djvu

ОУАБ10(0,4-14) (20.0027-25).djvu

ОУАБ10(0,4-15) (20.0027-25).djvu

ОУАБ10(0,4-16) (20.0027-26).djvu

ОУАБ10(0,4-9) (20.0027-23).djvu

ОДтБ10-1 (Л57-97.13).djvu

ОДтБ10-2(3) (Л57-97.14).djvu

ОДтБ10-4 (Л57-97.15).djvu

ОС10(0,38) (3.407.1-173.1-06).djvu

П10 (0,38) (3.407.1-143.1.16).PDF

П10-1 (3.407.1-143.1.7).djvu

П10-1 (3.407.1-143.1.7).PDF

П10-2 (3.407.1-143.1.8).PDF

П10-3 (3.407.1-143.2.5).djvu

П10-4 (3.407.1-143.2.6).djvu

П10-5 (3.407.1-143.3.5).PDF

П11 (21.0112-02).djvu

П11 (ЛЭП98.08-2).djvu

П1 (3.407.1-136.01.00).djvu

П16,4-1 (3.407.1-143.4.3).PDF

П20-1Н (27.0002-02).PDF

П20-3Н (27.0002-09).PDF

П21 (21.0112-02).djvu

П23 (25.0017-02).PDF

П2 (3.407.1-136.08.00).djvu

П24 (25.0017-03).PDF

П25 (26.0008-02).pdf

П26 (26.0008-03).pdf

П3 (3.407.1-136.3-2).djvu

П4 (3.407.1-136.3-9).djvu

ПБ10(0,4-10) (20.0027-01).djvu

ПБ10(0,4-12) (20.0027-02).djvu

ПБ10(0,4-13) (20.0027-02).djvu

ПБ10(0,4-14) (20.0027-02).djvu

ПБ10(0,4-15) (20.0027-03).djvu

ПБ10(0,4-16) (20.0027-04).djvu

ПБ10(0,4-17) (20.0027-05).djvu

ПБ10(0,4-18) (20.0027-05).djvu

ПБ10(0,4-19) (20.0027-05).djvu

ПБ10(0,4-20) (20.0027-06).djvu

ПБ10(0,4-21) (20.0027-06).djvu

ПБ10(0,4-22) (20.0027-06).djvu

ПБ10(0,4-23) (20.0027-07).djvu

ПБ10(0,4-24) (20.0027-08).djvu

ПБ10(0,4-9) (20.0027-01).djvu

ПБ110-11 (3.407-131).djvu

ПБ110-12 (3.407-131).djvu

ПБ110-1 (3082тм).PDF

ПБ110-13 (3.407-131).djvu

ПБ110-15 (3.407-131).djvu

ПБ110-16 (3.407-131).djvu

ПБ110-2 (3082тм).PDF

ПБ110-3 (3082тм).PDF

ПБ110-4 (3082тм).PDF

ПБ110-5 (3082тм).PDF

ПБ110-6 (3082тм).PDF

ПБ110-8 (3082тм).PDF

ПБ150-11 (3.407-131).djvu

ПБ150-1 (3082тм).PDF

ПБ150-2 (3082тм).PDF

ПБ220-12 (3.407-131).djvu

ПБ220-1 (3082тм).pdf

ПБ35-1.1 (3.407.1-164.01.00).djvu

ПБ35-1В (3.407.1-163.1-01).djvu

ПБ35-1Вкт (3.407.1-164.01.09).djvu

ПБ35-1ВП (3.407.1-163.1-03).djvu

ПБ35-2.1 (3.407.1-164.03.00).djvu

ПБ35-3.1 (3.407.1-164.02.00).djvu

ПБ35-3В (3.407.1-163.1-02).djvu

ПБ35-3Вкт (3.407.1-164.01.09).djvu

ПБ35-4.1 (3.407.1-164.04.00).djvu

ПА10-1 (3.407.1-143.5.11).PDF

ПА10-2 (3.407.1-143.5.12).PDF

ПА10-3 (3.407.1-143.5.13).PDF

ПА10-4 (3.407.1-143.5.14).PDF

ПА10-5 (3.407.1-143.5.15).PDF

ПА1 (3.407.1-136.17.00).djvu

ПА23 (25.0017-10).PDF

ПА24 (25.0017-11).PDF

ПА25 (26.0008-10).pdf

ПА26 (26.0008-11).pdf

ПА(К)тБ10-14 (21.0050.10).djvu

ПА(К)тБ10-15 (21.0050.11).djvu

ПА(К)тБ10-16 (21.0050.12).djvu

ПА(К)тБ10-17 (21.0050.13).djvu

Пк1 (3.407.1-136.02.00).djvu

Пк3 (3.407.1-136.3-3).djvu

ПоБ10-1 (Л56-97.01).djvu

ПоБ10-2 (Л56-97.01).djvu

ПоБ10-3 (Л56-97.01).djvu

ПоБ10-4 (Л56-97.02).djvu

ПоБ10-5 (Л56-97.02).djvu

ПоБ10-6 (Л56-97.03).djvu

ПоБ10-7 (Л56-97.03).djvu

ПУБ35-110-1.1 (3.407.1-164.11.00).djvu

ПУБ35-110-1.1т (3.407.1-164.11.00).djvu

ПУБ35-1В (3.407.1-163.1-04).djvu

ПУБ35-3В (3.407.1-163.1-05).djvu

ПУА10-1 (3.407.1-143.5.16).PDF

ПУА10-2 (3.407.1-143.5.17).PDF

ПУА1 (3.407.1-136.18.00).djvu

ПУА23 (25.0017-14).PDF

ПУА2 (3.407.1-136.19.00).djvu

ПУА24 (25.0017-15).PDF

ПУА25 (26.0008-14).pdf

ПУА26 (26.0008-15).pdf

ПУА4 (3.407.1-136.3-18).djvu

ПУА5 (3.407.1-136.3-19).djvu

ПУАтБ10-14 (21.0050-18).djvu

ПУАтБ10-15 (21.0050-19).djvu

ПУАтБ10-16 (21.0050-20).djvu

ПУАтБ10-17 (21.0050-21).djvu

ПУСБ110-11 (3.407-131).djvu

ПУСБ35-1.1 (3.407.1-164.06.00).djvu

ПУСБ35-1Вг (3.407.1-163.1-08).djvu

ПУСБ35-2 (3.407.1-164.07.00).djvu

ПУСБ35-4.1 (3.407.1-164.08.00).djvu

ПУСБ35-4.1т (3.407.1-164.08.00).djvu

ПУП10-1 (3.407.1-143.5.10).PDF

ПУПтБ10-14 (21.0050.14).djvu

ПУПтБ10-15 (21.0050.15).djvu

ПУПтБ10-16 (21.0050.16).djvu

ПУПтБ10-17 (21.0050.17).djvu

ПК1 (3.407.1-136.15.00).djvu

ПК2 (3.407.1-136.16.00).djvu

ПК4 (3.407.1-136.3-16).djvu

ПК5 (3.407.1-136.3-17).djvu

ПБГ35-1.1 (3.407.1-164.05.00).djvu

ПБГ35-1.1т (3.407.1-164.05.00).djvu

ПДтБ10-1 (Л57-97.01).djvu

ПДтБ10-2(3) (Л57-97.02).djvu

ПДтБ10-4 (Л57-97.03).djvu

ПОА1 (3.407.1-136.20.00).djvu

ПОА23 (25.0017-18).PDF

ПОА24 (25.0017-19).PDF

ПОА25 (26.0008-18).pdf

ПОА26 (26.0008-19).pdf

ПОА3 (3.407.1-136.21.00).djvu

ПОА4 (3.407.1-136.3-20).djvu

ПОАтБ10-14 (21.0050.22).djvu

ПОАтБ10-15 (21.0050.23).djvu

ПОАтБ10-16 (21.0050.24).djvu

ПОАтБ10-17 (21.0050.25).djvu

ПОАтБ10-18 (21.0050.26).djvu

ПОАтБ10-19 (21.0050.27).djvu

ПОАтБ10-20 (21.0050.28).djvu

ПОАтБ10-21 (21.0050.29).djvu

ПС10(0,38) (3.407.1-173.1-03).djvu

ПС10-1 (3.407.1-143.5.9).PDF

ПС10-2 (3.407.1-143.5.9).PDF

ПСБ35-1В (3.407.1-163.1-05).djvu

ПП10-1 (3.407.1-143.5.3).PDF

ПП10-2 (3.407.1-143.5.4).PDF

ПП10-3 (3.407.1-143.5.5).PDF

ПП10-4 (3.407.1-143.5.6).PDF

ПП10-5 (3.407.1-143.5.7).PDF

ПП10-6 (3.407.1-143.5.8).PDF

ПП1 (3.407.1-136.13.00).djvu

ПП23 (25.0017-04).PDF

ПП2 (3.407.1-136.14.00).djvu

ПП24 (25.0017-05).PDF

ПП25 (26.0008-04).pdf

ПП26 (26.0008-05).pdf

ПП4 (3.407.1-136.3-14).djvu

ПП5 (3.407.1-136.3-15).djvu

ППоБ10-1 (21.0050-01).djvu

ППоБ10-2 (21.0050-02).djvu

ППоБ10-3 (21.0050-03).djvu

ППоБ10-4 (21.0050-04).djvu

ППоБ10-5 (21.0050-05).djvu

ППоБ10-6 (21.0050-06).djvu

ППоБ10-7 (21.0050-07).djvu

ППоБ10-8 (21.0050-08).djvu

какие опоры бывают и на что обратить внимание при выборе

Линии электропередач (ЛЭП) нуждаются в опорах. На них монтируются коммуникации, закрепляется оборудование.

Отработанным решением по созданию опор является применение железобетона. Этот материал создается из смеси с высоким классом прочности и армируется стальными элементами.

Понятие «железобетонная опора ЛЭП» — это общее название сразу для нескольких элементов. Центральный — это стойка из железобетона. Она может быть вибрированной или центрифугированной. В состав входят дополнительные элементы — подпятник, ригели, приставки, подкосы. Предусмотрены анкеры и различные металлоконструкции. Это обеспечивает устойчивость и надежное закрепление оборудования.

При монтаже конструкции на грунте, создается фундамент. Предусмотрен вариант размещения на слабых и подвижных грунтах.

В числе достоинств железобетонных опор:

  • защита от отрицательных температур и возможность эксплуатации при -55°С;
  • безопасность от биологического воздействия;
  • возможность монтажа в различных районах.

Залог качества конструкции — правильный выбор бетона и армирующего материала. Если все элементы подобраны верно, удается эксплуатировать несколько десятков лет службы.

Какими бывают железобетонные опоры ЛЭП?

Предусмотрено три варианта классификации опор — по конструкции, по количеству цепей и по назначению.

По конструкции предусмотрены портальные железобетонные с оттяжками и свободностоящие с внутренними связями. Помимо этого, есть варианты с оттяжками и свободностоящие разновидности с одной, двумя, тремя и большим количеством стоек.

В рамках классификации по количеству цепей выделяют одноцепные, двухцепные и многоцепные разновидности.

Деление по назначению предусматривает такие опоры, как:

  • Промежуточные. Разработаны для прямых участков и поддерживают провода. Самая многочисленная категория.
  • Анкерные. Подходят для прямых участков. Отличаются от промежуточных тем, что могут воспринимать нагрузку и использоваться в местах, где меняется количество и материал проводов.
  • Угловые. Подойдут для установки там, где трасса меняет угол расположения.
  • Концевые. Монтируются в конце и начале трасс, приспособлен для работы с большими нагрузками.

Помимо перечисленного, существуют и специальные опоры. Это транспозиционные, переходные, ответвительные, противоветровые и перекрестные. Они созданы для решения отдельных задач, там, где стандартные варианты не подходят.

Какие опоры выбрать: деревянные или железобетонные?

Заказчики часто интересуются, какой вариант опор лучше — деревянные или железобетонные. Чтобы ответить на этот вопрос, нужно проанализировать характеристики обоих типов.

Конструкции из железобетона оказываются долговечнее. Они служат не менее 40-60 лет, в то время как хорошо пропитанное дерево редко можно использовать более 50 лет.

Еще одна особенность — железобетон не представляет опасности для окружающей среды. Степень вредности использования дерева зависит от выбранной пропитки. Класс опасности для некоторых моделей доходит до 4.

Если говорить о возможностях использования, то здесь они схожи. И дерево, и железобетон можно применять при температуре до -55°С.

Высокая влажность способна одинаково негативно влиять на оба описываемых материала. Однако дерево без специальной пропитки быстрее гниет. Железобетон же не подвержен негативному бактериальному давлению, прочнее, устойчив к обледенению.

При прочих разных показателях заказчики чаще выбирают опоры для линий электропередач из железобетона, они экономичнее, долговечнее, да и удобнее в использовании.

смотрите

ТАКЖЕ

Железобетонные опоры ЛЭП

Шифр опоры Кол-во жб стоек на опору Шифр
жб стойки
Высота жб стойки, м Высота до нижней
траверсы от уровня земли
Объем железо-бетона, м³ Масса металло-конструкций, кг Схема
серия 3.407.1-164.1
1 ПБ35-1.1 без лестниц 1 СК22.1-1.3 22,6 15,3 1,917 110,19  
2 ПБ35-1.1 с лестницами 2 СК22.1-1.3 22,6 15,3 1,917 152,13  
3 ПБ35-1.1Т без лестниц 1 СК22.1-1.3 22,6 15,3 1,917 159,63  
4 ПБ35-1.1Т с лестницами 1 СК22.1-1.3 22,6 15,3 1,917 201,75  
9 ПБ35-3.1 без лестниц 1 СК22.1-1.3 22,6 14,5 1,917 118,74  
10 ПБ35-3.1 с лестницами 1 СК22.1-1.3 22,6 14,5 1,917 162,68  
11 ПБ35-3.1Т без лестниц 1 СК22.1-1.3 22,6 14,5 1,917 168,18  
12 ПБ35-3.1Т с лестницами 1 СК22.1-1.3 22,6 14,5 1,917 212,12  
13 1,2ПБ35-3 исп 0 без лестниц 1 СК22.4-1.3 22,6 15 1,917 117,8  
14   1,2ПБ35-3 исп 0 с лестницами  1 СК22.4-1.3  22,6 15 1,917 298,06   
15  1,2ПБ35-1 исп 0 без лестниц  СК22.4-1.3 22,6  15 1,917  118,53   
                 
13 ПБ35-4.1без лестниц 1 СК22.1-1.3 22,6 10,5 1,917 262,12  
14 ПБ35-4.1с лестницами 1 СК22.1-1.3 22,6 10,5 1,917 352,11  
15 ПБ35-4.1Т без лестниц 1 СК22.1-1.3 22,6 10,5 1,917 348,58  
16 ПБ35-4.1Т с лестницами 1 СК22.1-1.3 22,6 10,5 1,917 438,57  
17 ПУСБ35-1.1 поворот влево без лестниц 1 СК22.1-1.3 22,6 14,5 1,917 167,81  
18 ПУСБ35-1.1 поворот влево с лестницами 1 СК22.1-1.3 22,6 14,5 1,917 213,45  
19 ПУСБ35-1.1 поворот вправо без лестниц 1 СК22.1-1.3 22,6 14,5 1,917 167,81  
20 ПУСБ35-1.1 поворот вправо с лестницами 1 СК22.1-1.3 22,6 14,5 1,917 213,45  
21 ПУСБ35-2.1 поворот влево без лестниц 2 СК22.1-1.3 22,6 10,5 3,834 235,9  
22 ПУСБ35-2.1 поворот влево с лестницами 2 СК22.1-1.3 22,6 10,5 3,834 394,43  
23 ПУСБ35-2.1 поворот вправо без лестниц 2 СК22.1-1.3 22,6 10,5 3,834 235,9  
24 ПУСБ35-2.1 поворот вправо с лестницами 2 СК22.1-1.3 22,6 10,5 3,834 394,43  
25 ПУСБ 35-4.1 безтросовый вариант 2 СК22.1-2.3 22,6 12,5 3,834 586,67  
26 ПУСБ 35-4.1т вариант с тросом 2 СК22.1-2.3 22,6 12,5 3,834 727,88  
27 УБ35-11.1 1 СК22.2-1.3 22,6 10 1,917 360,28  
28 УБ35-11.1 вариант с тросодержателем 1 СК22.2-1.3 22,6 10 1,917 377,68  
29 КБ 35-1.1 без лестниц 1 СК22.2-1.3 22,6 10 1,917 385,92  
30 КБ 35-1.1 с лестницами 1 СК22.2-1.3 22,6 10 1,917 431,66  
31 ПУБ 35-110-1.1 1 СК22.1-2.3 22,6 10,5 1,917 554,97  
32 ПУБ 35-110-1.1т 1 СК22.1-2.3 22,6 10,5 1,917 686,86  
33 КБ 35-110-1.1 без лестниц 1 СК22.2-1.3 22,6 10 1,917 858,68  
34 КБ 35-110-1.1 с лестницами 1 СК22.2-1.3 22,6 10 1,917 888,98  
35 УБ 35-110-11 (12,5)  вариант с тросом  1 СК22.2-1.3 22,6 12,5 1,917 378,89  
36 УБ 35-110-11 (9,5)  вариант с тросом  1 СК22.2-1.3 22,6 9,5 1,917 376,67  
37 УБ 35-110-11  безтросовый  вариант 1 СК22.2-1.3 22,6 14,5 1,917 374,54  
38 УБ 35-110-11 (К) концевая с тросом 1 СК22.2-1.3 22,6 12,5 1,917 360,58  
39 УБ 35-110-11 (К) концевая безтросовый вариант 1 СК22.2-1.3 22,6 11,5 1,917 409,84  
40 УБ 35-110-11 (О) ответвительная 1 СК22.2-1.3 22,6 9,5 1,917 434,9  
41 УБ 35-110-5 (12,5) 2 СК22.2-1.3 22,6 12,5 3,834 311,27  
42 УБ 35-110-5 (9,5) 2 СК22.2-1.3 22,6 9,5 7,668 273,32  
43 УБ 35-110-13 3 СК22.2-1.3 22,6 12,5 5,751 343,53  
44 УБ 35-110-13 с тросрм 3 СК22.2-1.3 22,6 12,5 11,502 357,57  
серия 3.407.1-175
45 1,2ПБ35-1 исп 0 без лестниц 1 СК22.4-1.3 22,6 15 1,917 118,53 в 2-х исполнениях
46 1,2ПБ35-1 исп 0 с лестницами 1 СК22.4-1.3 22,6 15 1,917 298,79 в 2-х исполнениях
47 1,2ПБ35-2 исп 0 без лестниц 1 СК22.4-1.3 22,6 12,5 1,917 231,5 в 5-ти исполнениях
48 1,2ПБ35-2 исп 0 с лестницами 1 СК22.4-1.3 22,6 12,5 1,917 411,76 в 5-ти исполнениях
49 1,2ПБ35-3 исп 0 без лестниц 1 СК22.4-1.3 22,6 15 1,917 117,8 в 9-ти исполнениях
50 1,2ПБ35-3 исп 0 с лестницами 1 СК22.4-1.3 22,6 15 1,917 298,06 в 9-ти исполнениях
51 1,2ПБ35-4 исп 0 без лестниц 1 СК22.4-2.3 22,6 11,7 1,917 167,56 в  8-ми исполнениях
52 1,2ПБ35-4 исп 0 с лестницами 1 СК22.4-2.3 22,6 11,7 1,917 335,12 в  8-ми исполнениях
53 1 ПБ35-2 без лестниц 1 СК22.4-1.3 22,6 13,2 1,917 231,5 в 5-ти исполнениях
54 1 ПБ35-2 с лестницами 1 СК22.4-1.3 22,6 13,2 1,917 411,76 в 5-ти исполнениях
55 2 ПБ35-6 без лестниц 1 СК22.4-1.3 22,6 12,5 1,917 229,2 в  4-х исполнениях
56 2 ПБ35-6 с лестницами 1 СК22.4-1.3 22,6 12,5 1,917 409,46 в  4-х исполнениях
57 2ПСБ35-1 исп 0 без лестниц 2 СК22.4-1.3 22,6 18,5 3,834 129,82 в  3-х исполнениях
58 2ПСБ35-1 исп 0 с лестницами 2 СК22.4-1.3 22,6 18,5 7,668 490,26 в  3-х исполнениях
серия 3.407.1-151
59 1,2УБ35-1 исп 0 без лестниц 1 СК22.2-1.3 22,6 10 1,917 157,28 в  4-х исполнениях
60 1,2УБ35-1 исп 0 с лестницами 1 СК22.2-1.3 22,6 10 1,917 289,68 в  4-х исполнениях
ТМК 1.3.2.497-93
61 АУК35-1 1 СК22.1-1.3 22,6 13,5 1,917 621,54  
62 АУК35-1Г 1 СК22.1-1.3 22,6 13,5 1,917 621,54  
63 АУК35П-1 1 СК22.1-1.3 22,6 15,5 1,917 617,54  

2. ОПОРЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕНТРИФУГИРОВАННЫЕ ВЛ 55-500 кВ "ГОСУДАРСТВЕННЫЕ ЭЛЕМЕНТНЫЕ СМЕТНЫЕ НОРМЫ НА СТРОИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ. СБОРНИК N 33. ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ СЕТИ НАПРЯЖЕНИЕМ 0,38-1150 КВ. КНИГА I. ГЭСН-2001-33" (утв. Постановлением Госстроя РФ от 28.05.2001 N 54)

действует Редакция от 28.05.2001 Подробная информация
Наименование документ"ГОСУДАРСТВЕННЫЕ ЭЛЕМЕНТНЫЕ СМЕТНЫЕ НОРМЫ НА СТРОИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ. СБОРНИК N 33. ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ СЕТИ НАПРЯЖЕНИЕМ 0,38-1150 КВ. КНИГА I. ГЭСН-2001-33" (утв. Постановлением Госстроя РФ от 28.05.2001 N 54)
Вид документапостановление, нормы
Принявший органгосстрой рф
Номер документаГЭСН-2001-33
Дата принятия01.01.1970
Дата редакции28.05.2001
Дата регистрации в Минюсте01.01.1970
Статусдействует
Публикация
  • На момент включения в базу документ опубликован не был
НавигаторПримечания

2. ОПОРЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕНТРИФУГИРОВАННЫЕ ВЛ 55-500 кВ

Таблица 33-01-007 Бурение котлованов под железобетонные центрифугированные опоры ВЛ 35-500 кВ

Состав работ:

01. Установка буровой машины и выверка штанги бура над отметкой центра котлована.

02. Бурение котлована диаметром до 1 м.

03. Наращивание шнека (при бурении котлована на глубину более 4 м).

04. Очистка бура и откидывание грунта от бровки котлована.

Измеритель: 1 котлован

Бурение котлованов на глубину бурения до:

33-01-007-1 3 м, группа грунтов 1
33-01-007-2 3 м, группа грунтов 2
33-01-007-3 4 м, группа грунтов 1
33-01-007-4 4 м, группа грунтов 2

При изменении глубины на каждый последующий 1 м бурения добавлять:

33-01-007-5 к норме 33-01-007-3
33-01-007-6 к норме 33-01-007-4
Шифр ресурса Наименование элемента затрат Ед. измер. 33-01-007-1 33-01-007-2 33-01-007-3 33-01-007-4
1 Затраты труда рабочих-строителей чел.-ч. 0,55 1,03 0,79 1,43
1.1 Средний разряд работы 4 4 4 4
2 Затраты труда машинистов чел.-ч. 0,57 1,07 0,82 1,48
3 МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ
160402 Машины бурильно-крановые на автомобиле глубиной бурения 3,5 м маш.-ч 0,57 1,07 0,82 1,48
Шифр ресурса Наименование элемента затрат Ед. измер. 33-01-007-5 33-01-007-6
1 Затраты труда рабочих-строителей чел.-ч. 0,25 0,42
1.1 Средний разряд работы 4 4
2 Затраты труда машинистов чел.-ч. 0,26 0,43
3 МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ
160402 Машины бурильно-крановые на автомобиле глубиной бурения 3,5 м маш.-ч 0,26 0,43
Таблица 33-01-008 Установка железобетонных центрифугированных опор ВЛ 35-500 кВ в пробуренные котлованы

Состав работ:

01. Выкладка, сборка и установка опор с выверкой.

02. Изготовление и крепление оттяжек (нормы 6-8).

03. Изготовление и крепление внутренних связей (норма 5).

04. Приварка заземлителей.

Измеритель: 1м3 опор

Установка железобетонных центрифугированных опор, промежуточных, свободностоящих, одностоечных, одноцепных, объемом до:

33-01-008-1 2 м3
33-01-008-2 3 м3

Установка железобетонных центрифугированных опор, промежуточных, свободностоящих, одностоечных, двухцепных, объемом до:

33-01-008-3 2 м3
33-01-008-4 3 м3
33-01-008-5 Установка железобетонных центрифугированных опор, промежуточных, свободностоящих, П-образных, одно и двухцепных, объемом до 5,6 м3

Установка железобетонных центрифугированных опор анкерно-угловых, одноцепных, на оттяжках, одностоечных, объемом до:

33-01-008-6 2,5 м3
33-01-008-7 3 м3
33-01-008-8 Установка железобетонных центрифугированных опор, анкерно-угловых, одноцепных, на оттяжках, трехстоечных, объемом до 8 м3
Шифр ресурса Наименование элемента затрат Ед. измер. 33-01-008-1 33-01-008-2 33-01-008-3 33-01-008-4 33-01-008-5
1 Затраты труда рабочих-строителей чел.-ч. 7,4 6,66 9,25 7,16 10,39
1.1 Средний разряд работы 4,3 4,3 4,3 4,3 4,5
2 Затраты труда машинистов чел.-ч. 3,12 2,93 4,14 3,21 5,43
3 МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ
040202 Агрегаты сварочные передвижные с номинальным сварочным током 250-400 А с дизельным двигателем маш.-ч 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1
160202 Краны на тракторе 121 (165) кВт (л.с.) 10 т (прицепные) маш.-ч 0,81 0,85 1,24 0,97 1,35
160601 Тракторы на гусеничном ходу с лебедкой 132 (180) кВт (л.с.) маш.-ч 1,34 1,23 1,8 1,36 2,21
161002 Краны на автомобильном ходу 16 т маш.-ч 0,5 0,42 0,51 0,42 -
400311 Спецавтомашины грузоподъемностью до 8 т, вездеходы маш.-ч 0,47 0,43 0,59 0,46 0,66
021439 Краны на пневмоколесном ходу при работе на других видах строительства (кроме магистральных трубопроводов) 25 т маш.-ч - - - - 0,6
031004 Автогидроподъемники высотой подъема 28 м маш.-ч - - - - 0,61
4 МАТЕРИАЛЫ
101-1151 Прокат для армирования ж/б конструкций круглый и периодического профиля, горячекатаный и термомеханический, термически упрочненный класс A-I диаметром 12 мм т 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001
101-1513 Электроды диаметром 4 мм Э42 т 0,00005 0,00005 0,00005 0,00005 0,00005
101-1714 Болты строительные с гайками и шайбами т П П П П П
110-9126 Металлические плакаты шт. П П П П П
110-9280 Конструкции стальные железобетонных центрифугированных опор ВЛ т П П П П П
408-0200 Смесь природная песчано-гравийная м3 0,3 0,2 0,3 0,2 0,2
446-2381 Стойки железобетонные центрифугированные ВЛ и ОРУ м3 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01
Шифр ресурса Наименование элемента затрат Ед. измер. 33-01-008-6 33-01-008-7 33-01-008-8
1 Затраты труда рабочих-строителей чел.-ч. 20,76 18,54 23,15
1.1 Средний разряд работы 4,2 4,2 4,5
2 Затраты труда машинистов чел.-ч. 7,49 6,99 8,27
3 МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ
040202 Агрегаты сварочные передвижные с номинальным сварочным током 250-400 А с дизельным двигателем маш.-ч 0,1 0,1 0,1
160202 Краны на тракторе 121 (165) кВт (л.с.) 10 т (прицепные) маш.-ч 2,18 2,1 2,61
160601 Тракторы на гусеничном ходу с лебедкой 132 (180) кВт (л.с.) маш.-ч 2,91 2,71 2,92
161002 Краны на автомобильном ходу 16 т маш.-ч 0,73 - -
400311 Спецавтомашины грузоподъемностью до 8т, вездеходы маш.-ч 1,32 1,17 1,46
021439 Краны на пневмоколесном ходу при работе на других видах строительства (кроме магистральных трубопроводов) 25 т маш.-ч - 0,71 0,93
161200 Агрегаты опрессовочные маш.-ч 0,35 0,3 0,35
4 МАТЕРИАЛЫ
101-1151 Прокат для армирования ж/б конструкций круглый и периодического профиля, горячекатаный и термомеханический, термически упрочненный класс A-I диаметром 12 мм т 0,001 0,001 0,001
101-1513 Электроды диаметром 4 мм Э42 т 0,00005 0,00005 0,00005
101-1714 Болты строительные с гайками и шайбами т П П П
110-9126 Металлические плакаты шт. П П П
110-9280 Конструкции стальные железобетонных центрифугированных опор ВЛ т П П П
408-0200 Смесь природная песчано-гравийная м3 0,25 0,2 0,16
446-2381 Стойки железобетонные центрифугированные ВЛ и ОРУ м3 1,01 1,01 1,01
110-9212 Оттяжки стальные тросовые ВЛ и ОРУ компл. П П П
Таблица 33-01-009 Установка железобетонных центрифугированных опор ВЛ 35-220 кВ в отрытые котлованы

Состав работ:

01. Выкладка, сборка и установка опор с выверкой.

02. Приварка заземлителей.

Измеритель: 1 м3 опор

Установка железобетонных центрифугированных опор, промежуточных, свободностоящих, одностоечных, одно- и двухцепных, объемом до:

33-01-009-1 2 м3
33-01-009-2 3 м3
Шифр ресурса Наименование элемента затрат Ед. измер. 33-01-009-1 33-01-009-2
1 Затраты труда рабочих-строителей чел.-ч. 9,24 7,18
1.1 Средний разряд работы 3,9 3,9
2 Затраты труда машинистов чел.-ч. 4,24 3,3
3 МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ
030306 Лебедки ручные и рычажные, тяговым усилием 49,05 (5) кН (т) маш.-ч 3,56 2,51
040202 Агрегаты сварочные передвижные с номинальным сварочным током 250-400 А с дизельным двигателем маш.-ч 0,1 0,1
160601 Тракторы на гусеничном ходу с лебедкой 132 (180) кВт (л.с.) маш.-ч 0,49 0,34
161002 Краны на автомобильном ходу 16 т маш.-ч 1,89 1,51
400311 Спецавтомашины грузоподъемностью до 8 т, вездеходы маш.-ч 1,86 1,45
4 МАТЕРИАЛЫ
101-1151 Прокат для армирования ж/б конструкций круглый и периодического профиля, горячекатаный и термомеханический, термически упрочненный класс A-I диаметром 12 мм т 0,001 0,001
101-1513 Электроды диаметром 4 мм Э42 т 0,00005 0,00005
101-1714 Болты строительные с гайками и шайбами т П П
110-9126 Металлические плакаты шт. П П
110-9280 Конструкции стальные сборных железобетонных центрифугированных опор ВЛ т П П
446-2381 Стойки железобетонные центрифугированные ВЛ и ОРУ м3 1,01 1,01
Таблица 33-01-010 Установка стальных лестниц на железобетонные центрифугированные опоры ВЛ 35-500 кВ

Состав работ:

01. Сборка и установка стальных конструкций.

Измеритель: 1 т конструкций

33-01-010-1 Установка стальных лестниц на железобетонные центрифугированные опоры
Шифр ресурса Наименование элемента затрат Ед. измер. 33-01-010-1
1 Затраты труда рабочих-строителей чел.-ч. 51,35
1.1 Средний разряд работы 4
3 МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ
101-1714 Болты строительные с гайками и шайбами т -1
110-9280 Конструкции стальные сборных железобетонных центрифугированных опор ВЛ т 1,03

Прикладные науки | Бесплатный полнотекстовый | Механические свойства центрифугированного бетона в железобетонных конструкциях

4.2. Воздействие продольной арматуры
Результаты экспериментальных исследований образцов серии В, отражающие влияние продольной арматуры при шаге поперечной (спиральной) арматуры s = 100 мм, представлены на рисунках 5 и 6, как показано на рисунках 5а, д. В большинстве случаев модуль упругости E cs для железобетона меньше, чем у неармированного бетона E c .Это показывает, что продольная арматура отрицательно влияет на процесс бетонирования. Чем больше толщина стены, тем больше модуль упругости E cs железобетона, так что с увеличением толщины стены коэффициент α 1 также увеличивается. При толщине стенки более 70 мм (фактически толщина стенок изготавливаемых опор ЛЭП составляет от 50 до 70 мм) она равна 1,0. Это показывает, что для достаточно толстой стены, т.е.Например, при наличии достаточного, толстого внутреннего и внешнего защитного слоя бетона продольная арматура больше не влияет на модуль упругости центрифугированного бетона.

Негативное влияние продольной арматуры на модуль упругости E cs , по-видимому, вызвано ограниченными деформациями сжатия железобетонных элементов в застывающем бетоне, вызывающими высокие растягивающие напряжения, что, в свою очередь, приводит к дополнительным микродефектам в бетон. Дальнейшее отверждение бетона под действием этих напряжений не могло устранить дефекты, возникшие в структуре затвердевающего бетона.

Авторы утверждают, что есть две причины увеличения коэффициента α s 1 , когда толщина стенки t элемента увеличивается, а коэффициент продольной арматуры μ s остается прежним (рис. 5д). Во-первых, с увеличением количества арматурных стержней деформации сжатия распределяются более равномерно и уменьшаются по абсолютной величине. Во-вторых, внутренние бетонные слои трубчатого элемента имеют меньшее сужение, поскольку радиус совмещения продольной арматуры постоянен для всех элементов независимо от их толщины стенок.На основании проведенного статистического анализа нижеприведенная формула была предложена для расчета коэффициента α s 1 для оценки влияния продольной арматуры на модуль упругости центрифугированного бетона:

αs1 = 1−8 (γ − 0,2) мкс

(16)

где γ = aextaint> 0,2 - отношение величины внешнего защитного слоя к значению внутреннего защитного слоя. Это выражение применимо, когда прочность бетона на сжатие f c изменялась от 25 МПа до 60 МПа, а коэффициент продольной арматуры μ s изменялся от 1.От 0% до 6,0%. Экспериментальные данные, представленные на рис. 5b, f, показывают, что прочность f cs железобетонных образцов кольцевого поперечного сечения может значительно снизиться по сравнению с прочностью f c неармированных образцов. бетонные элементы. Только в некоторых частных случаях f cs больше, чем f c . Следует отметить, что при увеличении количества арматуры толщина оптимальной стены также увеличивается, хотя мы видим снижение прочности центрифугированного бетона. элементы кольцевого сечения.Соответственно, оптимальная толщина стенок центрифугированных бетонных элементов зависит как от технологических, так и от конструктивных параметров. В случае очень тонкой стены снижение прочности бетона более очевидно, поскольку происходит преждевременное разрушение элементов из-за потери устойчивости арматурных стержней. При увеличении количества элементов продольной арматуры прочность железобетона кольцевого сечения снижается (рисунок 5е). Однако увеличение толщины стенки вызывает увеличение значений коэффициентов α s 2 и α s 1 , хотя α s 2 всегда больше, чем α s 1 .Анализ результатов экспериментов показывает, что с увеличением толщины стенки железобетонных элементов влияние количества арматуры на прочность центрифугированного бетона кольцевого сечения f cs и модуль упругости E cs уменьшается. Графики, представленные на рис. 5д, е, показывают, что когда толщина стенки превышает 50 мм (т.е. когда отношение толщины внешнего слоя к внутреннему защитному слою продольной арматуры ~ 1.0) разница между α s 1 и α s 2 одинакова, независимо от количества подкрепления.

В заключение утверждаем, что количество продольной арматуры для элементов с толщиной стенки t ≥ 50 мм не влияет на прочность бетона, поскольку зависит от технологии формирования бетонной конструкции. Другими словами, продольная арматура влияет на прочность бетона не только в процессе его нагружения, но и при формировании бетонной смеси.В это время армирование отрицательно сказывается на структуре цементного камня и его сцеплении с заполнителями.

Результаты наших экспериментов показали, что продольная арматура по-разному влияет на прочность армированных элементов толщиной t = 35–45 мм. В этом случае продольная арматура часто вызывает преждевременное разрушение бетона в элементах с тонкой стенкой.

Влияние армирования на прочность центрифугированного бетона можно оценить, применив коэффициент α s 2 следующим образом: здесь β = 0–3 - коэффициент, оценивающий крупность гранитного щебня.При изменении фракции гранитного щебня от 5 до 20 мм β = 1,5. В практике проектирования рекомендуется использовать α s 2 ≥ 0,8, когда γ ≤ 1 и α s 2 = 0,8, если γ> 1. Результаты экспериментов, представленные на рисунке 5g, показывают, что для стены с при толщине более 50 мм продольные деформации сжатого бетонного элемента составляют ε cs1 ≈ ε c1 , а коэффициент α s 3 ≈ 1,0. Таким образом, как показано на рис. 5c, g, коэффициент армирования увеличивает образование продольной деформации бетона ε cs1 с 5% до 10%.Как правило, это увеличение зависит от толщины стены и соотношения армирования. Для тонкой стенки значение коэффициента α s 3 уменьшается даже с 0,7 до 0,8 из-за преждевременного разрушения, вызванного отслаиванием внутреннего слоя бетона и разрушением арматуры. Эксперименты показывают, что продольные деформации ε у.Причем, когда коэффициент армирования μ s , растет продольная деформация, соответствие несущей способности ε cs 2 сжатого железобетонного элемента значительно увеличивается (рис. 5г, з). В рассматриваемом случае при соотношении арматуры μ s ≈ 4,0% деформация железобетонного элемента достигает ε у.е. ≈ (2,8–3,5) × 10 –3 , а деформации не- железобетонный элемент намного меньше, достигая ε c1 ≈ (2.0–2,5) × 10 –3 .

Наблюдается различный вид деформируемости и разрушения элемента с тонкой (от 35 мм до 45 мм) стенкой. При этом продольные деформации ε cs 2 намного меньше, чем у элементов с более толстой стенкой, а разрушение происходит при растрескивании и отслаивании внутреннего слоя бетона. Одна из основных причин потери равновесия продольными стержнями - слишком маленький защитный слой бетона на внутренней части кольцевого элемента.

Толщина защитного слоя от 10 мм до 15 мм вряд ли может обеспечить достаточное сцепление продольной арматуры с бетоном. По этой причине и из-за изотропии деформируемости бетона, которая присутствует через толщину стены, сцепление внутренней арматуры с бетоном снижается (ослабляется). Этим объясняется недостаточная устойчивость арматурных стержней при нагрузках, приближающихся к точке разрушения.

Согласно техническим регламентам и руководствам по проектированию [33,34,35] при толщине всего элемента 500 мм толщина внешнего защитного слоя должна достигать не менее 15 мм.Толщина защитного слоя продольной арматуры с внутренней стороны не регулируется. Тем не менее, параметры поперечного сечения, рекомендованные в этих правилах, для толщины стенки 50 мм и внешнего диаметра от 300 мм до 500 мм, внутренний слой 15 мм является приемлемым. Шаг спиральной арматуры этих элементов должен составлять 100 мм, а сечение продольных стержней - 10 мм, что соответствует параметрам некоторых образцов в ряде исследовательских работ, выполненных авторами.Как показали представленные исследования, рассмотренные параметры поперечного сечения и армирования не могут обеспечить эффективную и безопасную работу центрифугированных элементов, поэтому толщина внутреннего защитного слоя должна увеличиваться.

Продольная арматура сильно влияет на формирование, уплотнение и твердение центробежного бетона. Это отрицательно влияет на его структуру и физико-механические характеристики, снижая модуль упругости центрифугированного бетона больше, чем его прочность на сжатие.

Уменьшение характеристик зависит от количества продольной арматуры, ее положения в поперечном сечении, толщины стенки элемента и, как показали дальнейшие исследования авторов, от степени сортировки крупного заполнителя. Продольное армирование высокопрочными стержнями практически не влияет на продольные деформации, соответствующие прочности центрифугированного бетона. Однако этот тип армирования значительно увеличивает количество продольных деформаций армированных центрифугированных бетонных элементов, что соответствует несущей способности элемента.

4.3. Комбинированный эффект продольной и поперечной арматуры
Был проанализирован комбинированный эффект продольной и поперечной арматуры на прочность и деформируемость армированных образцов бетона, подвергнутых центрифугированию. Результаты экспериментов, проведенных для серии испытаний C и серии B A , сравниваются (рис. 7 и рис. 8). Как показывают представленные данные испытаний, спиральное армирование (рис. 4a) фактически или незначительно (на несколько процентов) снижает начальный модуль упругости E ccir .Похоже, что расстояние от 100 мм до 40 мм между спиральными витками существенно не влияет на условия образования и твердения бетонной смеси при использовании крупного заполнителя (диаметром до 20 мм). ВНИМАНИЕ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! Крупные элементы бетонной фракции легко прижимаются к внешней стенке формы, немного задерживая развитие небольших поперечных деформаций сжатия в процессе твердения бетона.

На уменьшение коэффициента α 1 больше влияет количество продольных стержней, чем увеличение их диаметра.Количество продольных стержней сильнее влияет на уменьшение коэффициента, чем увеличение их диаметра. Увеличение количества стержней приводит к более значительному уменьшению размера арматурной сетки, чем увеличение диаметра продольного стержня. В рассматриваемом случае увеличение количества продольных стержней с 6 до 12 (т.е. увеличение μ s с 1,5% до 6,0%) снижает коэффициент α 1 до 10%.

Как правило, поперечная (спиральная) проволока увеличивает упругие деформации армированных центрифугированных бетонных элементов.Уменьшение шага поперечной арматуры, т.е. повышение эффективности удержания (это связано с ограничением поперечных деформаций растяжения) и прочности f cs железобетона. Кроме того, уплотнение продольной и поперечной арматуры приводит к более равномерному распределению нагрузок в стене центробежного бетонного элемента кольцевого сечения, что приводит к меньшему количеству дефектов конструкции бетона и относительному увеличению прочности бетона.

Зависимость коэффициента α 1 от прочности бетона также очевидна. Независимо от шага спирали увеличение прочности бетона приводит к увеличению коэффициента α 1 . Это можно объяснить тем, что растягивающие напряжения, вызванные деформациями усадки, менее негативно влияют на более прочный бетон.

Из графиков, представленных на рис. 7e – h, видно, что поперечная и продольная арматура снижает коэффициент α 1 до 20%.Таким образом, суммарное влияние поперечной и продольной арматуры на прочность бетона из-за различных условий производства и уплотнения или появления эффективности удержания может быть положительным или отрицательным. Комбинированное влияние продольной и поперечной арматуры на прочность и начальный модуль упругости упругости центрифугированного бетона следует оценивать по формулам:

α1 = 0,78 + с − мкс + 0,002fc≤1

(18)

α2 = 1 − ω (мкс − 0.1 − s2) ≤1

(19)

Здесь ω = 1–2,5 - коэффициент, значение которого зависит от прочности бетона и соотношения продольной арматуры µ s ; s - шаг спирали. Когда f c = от 30 МПа до 40 МПа, ω = 2, когда μ s ≤ 3,0% и ω = 2,5 при 3,0% μ s ≤ 6,0%; при f c = от 40 МПа до 60 МПа, ω = 1, при μ с ≤ 3,0% и ω = 1,5 при 3,0% μ с ≤ 6,0%. Согласно [2,17], продольное армирование высокая прочность (и высокая стоимость), добавленная к элементам, практически не влияет на продольную деформацию ε cs 1 , что соответствует прочности f cs железобетона.Коэффициент продольной арматуры μ s ≤ 4,0%, шаг поперечной спирали арматуры s = 100 мм. Среднее значение коэффициента α 3 равно 1,0, а разброс экспериментальных данных составляет ± 10%. Поперечная арматура влияет на величину продольной деформации ε cs 1 . Как показано на рис. 8e – d, при уменьшении шага поперечной арматуры, деформация, а также коэффициент α 3 увеличиваются.При уменьшении шага спиральной арматуры со 100 мм до 70 мм или до 40 мм коэффициент α 3 увеличивается до 10% и 20% соответственно. Влияние прочности бетона на значения коэффициента α 3 и продольной деформации ε cs 1 можно наблюдать только при больших значениях соотношения продольной и поперечной арматуры. Когда прочность бетона уменьшается, а коэффициент продольной арматуры увеличивается, коэффициент α 3 и продольная деформация ε cs 1 увеличиваются.Корреляционно-регрессионный анализ показал, что экспериментальная деформация может быть выражена:

α3 = (1,3−3с) (1 + мкс) (1,15−0,0025fc) ≥1

(20)

Когда бетон сжатого железобетонного элемента, армированного высокопрочной арматурой, достигает максимальной деформации, внешняя сила, воспринимаемая элементом, продолжает увеличиваться (Рисунок 4). Уменьшение шага спиральной арматуры со 100 мм до 70 мм и 40 мм увеличивает деформации сжатия бетона с 15% до 20% и с 25% до 30%.

При небольшом соотношении продольной арматуры (µ s = 1,5%) и шаге поперечной арматуры в соответствии с требованиями конструкции s = 100 мм деформации бетона ε cs 2 увеличиваются до 10%, а для µ s = 5,5% и s = 40 мм увеличились вдвое. Снижение прочности бетона увеличивает деформацию ε cs 2 .

В тонкостенных элементах поперечная арматура предотвращает потерю устойчивости стержней продольной арматуры, тем самым позволяя напряжениям передаваться от бетона на высокопрочную продольную арматуру.Следует отметить, что эффект перераспределения напряжений является значительным, когда продольная арматура принимает на себя не менее 30% сжимающей силы.

Уменьшение шага поперечной арматуры и прочности бетона. Увеличение продольной арматуры; диаграмма «напряжение-деформация» для бетона в его нижней части становится более ровной и длиннее до тех пор, пока не будет достигнута максимальная несущая сила N max элемента. Выражение коэффициента α 4 зависит от математического выражения диаграммы деформирования бетона, стойкости к нагрузке и параметров армирования конструкции.Кроме того, степень использования высокопрочной продольной арматуры напрямую определяет величину деформации ε cs 2 .

1. ТРАНСФОРМА НА СТОЙКЕ

1. МОНТАЖНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной распределительной линии СТАНДАРТНЫЙ БОЛЬШОЙ ТРАНСФОРМАТ KB 1600 / 30,5 G (TSK) СТАНДАРТНАЯ КРЕСТОВАЯ ПОДВЕСКА ДЛЯ НАПОРНЫЕ ОПОРЫ ПРЕДОХРАНИТЕЛЕЙ СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ СТАНДАРТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР ОПОРНЫЙ КРЕСТ 2.МОНТАЖНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной (воздушной) распределительной линии СТАНДАРТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР НА СТОЙКЕ 3. МОНТАЖНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА типа STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной распределительной линии СТАНДАРТНАЯ КРЕСТОВИНА БОЛЬШОЙ КВ 1600 / 30,5 G (TSZ) СТАНДАРТНАЯ ПОДВЕСКА ДЛЯ ОПОР ПЛАВКИХ ПРЕДОХРАНИТЕЛЕЙ СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ СТАНДАРТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР ОПОРНЫЙ ТРАНСФОРМ 4. ПОЛЮСНОЙ МОНТАЖ 20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушных (воздушных) распределительных линий СТАНДАРТНЫЙ ПОЛЮС 5.КРУГЛЫЕ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. для ЛЭП 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЙ ТИП ОПОРЫ 6. КРУГЛЫЕ ЦЕНТРОБЕЗОПАСНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. для распределительных линий 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЙ ТИП ОПОР 7. КРУГЛЫЕ ЦЕНТРОБЕЗОПАСНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. для низковольтных распределительных линий СТАНДАРТНЫЙ ТИП ОПОРЫ 8. КРУГЛЫЕ ЦЕНТРОБЕЗОПАСНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. для распределительных линий 20 и 10 кВ СТАНДАРТНЫЙ ТИП ОПОРЫ 9. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР для распределительных линий 20 и 10 кВ СТАНДАРТНЫЕ БОЛЬШИЕ ПЕРЕСЕЧЕНИЯ G ПОЛЮС ДИЗАЙН 10.ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР для распределительных линий 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЕ БОЛЬШИЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДИЗАЙНА D ПОЛЮСА 11. КРЕПЕЖИ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕСЕЧЕНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ПЕРЕСЕЧЕНИЯ 10 кВ для линий распределения 20 и 10 кВ. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР для ЛЭП 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЕ БОЛЬШИЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ G ОПОРНАЯ КОНСТРУКЦИЯ 13. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕСЕЧЕНИЯ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕСЕЧЕНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПОЛОСЫ 14 кВ для 20 и 10 кВ.ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР для распределительных линий 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЕ МАЛЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ 15. ПЕРЕСЕЧЕНИЯ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР ДЛЯ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ПЕРЕСЕЧЕНИЙ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗНЫХ БЕТОНОВ 16 и 10 КВ. КРУГЛЫЙ ЖЕЛЕЗНЫЙ БЕТОН ДЛЯ ЛЭП 20 и 10 кВ СТАНДАРТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР ОПОРНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР 17. ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ ДЛЯ ОБЩЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ В НАВЕСНОЙ СИСТЕМЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НИЗКОГО НАПРЯЖЕНИЯ 18.ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ ДЛЯ ОБЩЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ В СИСТЕМЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НИЗКОГО НАПРЯЖЕНИЯ НАВЕРХНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ 19. ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. ВНЕШНИЙ ВИД 20. ИЗОБРАЖЕНИЯ МОНТАЖНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной (воздушной) распределительной линии СТАНДАРТНЫЙ БОЛЬШОЙ КРЕСТОВАР KB 1600 / 30,5 G (TSK) Полюсное отверстие Номинальное усилие (даН) Тип траверсы верхняя d (см) конструкция Fx Fy Fz Размеры (см) LABC abcdefg KB 1600 / 30,5 G (TSK) G 30,5 510 740 310 314 123 25 300 11 8 12 28 4 8 12 СТАНДАРТЫ КРЕСТОВИНА ПОДВЕСКИ ДЛЯ ОПОР СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ ПРЕДОХРАНИТЕЛИ СТАНДАРТНОГО ТРАНСФОРМАТОРА Применение Крестовина крепления для полюсного трансформатора Тип STSC Полюсное отверстие Номинальное усилие (даН) Тип траверсы верхняя d (см) конструкция Fx Fy Fz Размеры (см) KBC / 30 G 32,5 700 80 780 330 250 200 30 150 300 660 110 Применение Подвесная траверса для опорных стоек предохранителей среднего напряжения и анкерная траверса для проводов низкого напряжения Полюс Отверстие Номинальное усилие (даН) Размеры (см) Тип траверсы верхняя d ( см) исполнение Fx Fy Fz LABC abcdef KB 1200/36 KNT G 36 1300 1350150350 140 30 100 640 440 160 80 Приложение Опора трансформатора 1

STSC 12 (24) 100 (250) - распределительный трансформатор для 10 (24) / 0.От 4 кВ до 100 (250) кВ, установленных на SB 1600/10 Тип STSB 12 (24) 100 (250) полюсов. Он используется для электроснабжения мест, промышленных объектов, строительных площадок и других пользователей, где его применение оправдано из-за его небольших размеров и низких затрат на обслуживание. Трансформатор соответствует техническим условиям. Все оборудование трансформаторной подстанции легко крепится к опоре и траверсам с помощью простых болтов. Опоры изготавливаются в соответствии с условиями заказчика в соответствии с техническими регламентами и стандартами страны поставки и применяются для строительства воздушных линий электропередач низкого напряжения.Тип опоры Номинальное горизонтальное усилие F (даН) Длина (см) СТАНДАРТНЫЙ ОПОР ТИПЫ, ДЛИНА, НОМИНАЛЬНЫЕ СИЛЫ И РАЗМЕРЫ СТОЙКИ И РАЗМЕРЫ, УКАЗАННЫЕ В ТАБЛИЦАХ НИЖЕ Глубина посадки t1 (см) D (см) d (см) SB 1600/10 1600 1000200 43,0 28,0 2-ПОЛЮСНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной распределительной линии СТАНДАРТНЫЙ БОЛЬШОЙ КРЕСТАРМ KB 1600 / 30,5 G ( TSZ) Полюс Отверстие Номинальное усилие (даН) Тип траверсы d (см) конструкция Fx Fy Fz Размеры (см) LABC abcdefg KB 1600 / 30,5 G (TSZ) G 30,5 510740310314123 25300 11 8 12 28 4 8 12 СТАНДАРТНАЯ КРЕСТОВИНА ПОДВЕСКИ ДЛЯ ОПОР СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ ПРЕДОХРАНИТЕЛИ СТАНДАРТНОГО ТРАНСФОРМАТОРА Применение Крестовина для крепления на опоре трансформатора Тип STSC Полюсное отверстие Номинальное усилие (даН) Тип траверсы d (см) конструкция Fx Fy Fz Размеры (см) LABC abcde KB 80/30 G 32,5 700 80 780 330 250 200 30 150 300 660 110 Применение Подвесная траверса для опорных стоек среднего напряжения e предохранители и фиксирующая траверса для проводов низкого напряжения Полюс Отверстие Номинальное усилие (даН) Размеры (см) Тип траверсы d (см) исполнение Fx Fy Fz LABC abcdef KB 1200/36 KNT G 36 1300 1350 1500 350 140 30 100 640 440 160 80 Применение Опора трансформатора 3

Cs центрифугированные железобетонные сваи.Погружение центрифугированных свай

ООО ТК «Стройка» производит и реализует железобетонные изделия - железобетонные изделия, которые используются в строительной отрасли. Современные производственные мощности позволяют выпускать широкий ассортимент продукции. Благодаря многоступенчатому контролю вы получаете бетонные изделия, соответствующие всем действующим нормам и стандартам.

Элементы зданий и сооружений

Элементы лестницы

Элементы благоустройства территорий и дорог

Инженерные коммуникации

Элементы колодцев

Коллекторные элементы

Лотки и крышки

Металлопрокат

Неметаллические материалы

Наша компания производит и реализует по оптимальным ценам следующие железобетонные изделия:

  • фЛ подушки для устройства ленточных фундаментов;
  • забивных свай;
  • ФБС блоков различных марок и размеров;
  • кольца колодцев для водо- и газопроводов, сетей связи, канализации;
  • плит перекрытий всех типов;
  • лестниц и маршей;
  • аэродромных и дорожных знаков;
  • прогонов и балок;
  • нагревательных лотков.

Кроме перечисленных железобетонных изделий, мы производим и продаем другие железобетонные изделия, а также предлагаем купить неметаллические материалы - цемент, песок, керамзит. Полный список материалов представлен в каталоге на страницах сайта.

Преимущества железобетонных изделий от ООО ТК «Стройка»

Качество по ГОСТ

Прибыльный

Надежный производитель

Компания использует только качественное сырье, специальные добавки и компоненты.Производство ЖБИ основано на использовании функционального оборудования и новейших технологий. Наши изделия прочные, долговечные, надежные и соответствуют всем установленным требованиям.

В компании работают высококвалифицированные специалисты. Грамотные менеджеры помогут подобрать бетонные изделия для строительства объектов различного назначения. Внимание к требованиям и пожеланиям заказчика позволяет нам эффективно решать самые сложные задачи.

Другие преимущества покупки сборных железобетонных изделий у нас:

Продукция соответствует
ТУ и ГОСТ

.

Центрифугированные сваи используются в фундаментах ЛЭП.

Центрифугированные сваи имеют диаметр 42 и 56 см. В длинной опалубке одновременно выполняется несколько свайных звеньев. Для изготовления свай диаметром 0,42 м применяют опалубки длиной 20 и 24 м, при этом в каждой опалубке изготавливают свайную заготовку, включающую от 6 до 2-х равных отрезков свайных звеньев, используемых в качестве забивных валов, Так же как и винтовые сваи, звенья имеют 3 вида армирования.

Для изготовления свай диаметром 0,56 м, опалубки унифицированных стоек железобетонных опор длиной 22.Используется 2 и 26,4 м, при этом в каждой опалубке делается заготовка сваи, включающая 2 или 3 звена одинаковой длины. У звеньев есть 2 вида армирования. Сваи собираются из свайных звеньев и приваренных к ним сверху шляпок и снизу наконечников.

Конструкции выполнены из тяжелого бетона с классом прочности на сжатие В40. Марка бетона по морозостойкости не ниже F150, по водонепроницаемости W6. Марка бетона для свай, применяемых на участках с расчетной температурой ниже минус 40С, должна применяться по морозостойкости не ниже F200, по водонепроницаемости W8.

В качестве продольной арматуры центробежных свай применяется горячекатаный прокат класса А-В по ГОСТ 5781-82 марки 23Х2Г2Т для сварных конструкций из стали по ГОСТ 19281-73, ГОСТ 19282-73.

Применяется катанка горячекатаная арматурная класса А-I по ГОСТ 5781-82 и ГОСТ 380-71. Спираль используется из обыкновенной арматурной проволоки периодического профиля класса Вр-I по ГОСТ 6727-80 и ГОСТ 380-71.

Монтажные петли конструкций должны быть выполнены из стержневой гладкой горячекатаной арматурной стали класса А-I марок ВСт3пс2 и ВСт3сп2 по ГОСТ 5781-82.Сталь марки ВСт3пс2 не допускается к применению для крепления петель в сваях, предназначенных для подъема и установки при температуре воздуха ниже минус 40С.

Сварная арматура и закладные детали должны соответствовать требованиям ГОСТ 10922-75. Анкерные болты (шпильки) следует использовать из стали ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71.

Эти изделия соответствуют требованиям действующего стандарта 3.407.9-146

Маркировка продукции принята буквенно-цифровыми группами:

Пример: ЦС 42.10-1 где,

ЦС - свая центрифугированная;

42 - диаметр, см;

10 - длина, м;

1 - первый вид армирования.

Продукты следует хранить стопками горизонтальными рядами в специально отведенном помещении. При хранении между горизонтальными рядами свай необходимо ставить распорки, чтобы обеспечить устойчивость сваи. При погрузке и разгрузке старайтесь не повредить сваи, а также волочите их по земле волочением. При транспортировке соблюдайте скоростной режим.Складирование и хранение конструкций осуществляется в соответствии с требованиями ГОСТ 13015.4 - 84 и СНиП III-4-80.

Железобетонные сваи ЦС 42.8-2 центрифугированные для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм имеют существенные преимущества как перед другими строительными материалами, так и перед другими известными способами устройства подготовки фундамента:

  • можно использовать в местах с неустойчивой почвой;
  • обладают высокой стойкостью и устойчивостью к любым воздействиям - механическим, температурным, химическим;
  • прочность сваи при сохранении исходных характеристик;
  • высокая термостойкость и водостойкость;
  • высокая несущая способность;
  • высокая технологичность в производстве;
  • простота монтажа - для забивки свай не требуется дренирование котлована и подготовка грунта;
  • большая глубина погружения, исключающая возможность смещения и обрушения фундамента.

Сваи ЦС 42.8-2 центрифугированные для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм представляют собой столб с заостренными концами, армированный высокопрочной сталью по всей длине стержня. Эти изделия армированы сварными арматурными каркасами, головка сваи армирована сетками. Фундаменты свай имеют ростверк, опирающийся непосредственно на оголовья свай и предназначенный для передачи нагрузки от конструкций здания или сооружения.

Сваи ЦС 42.Центрифуги 8-2 для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм изготавливаются по ГОСТ 19804-2012 «Заводские железобетонные сваи. Общие технические условия» из тяжелых или мелкозернистых. бетон с классом прочности на сжатие В15 и выше. В качестве крупнозернистого заполнителя для бетонных свай используется дробленый щебень из природного камня или гравия, при этом размер фракции должен быть не более 40 мм. Расчетная передаваемая прочность бетона должна составлять не менее 70% прочности, соответствующей классу прочности бетона на сжатие.Марки бетона свай по морозостойкости и водонепроницаемости присваиваются в диапазоне от F50 и W4 до F600 и W8 соответственно в зависимости от района строительства, уровня ответственности здания или сооружения, режима эксплуатации свай и значения расчетных температур наружного воздуха и окружающей почвы.

Железобетонные сваи ЦС 42.8-2 центрифугированные для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм армированы предварительно напряженной арматурой из горячекатаной и термомеханически упрочненной прутковой стали марок А600 (А-IV) и А800 ( АВ) классов по ГОСТ 5781 и ГОСТ 10884, канаты стальные арматурные 1х7 по ГОСТ 13840 и высокопрочная проволока периодического профиля класса от Вр1200 (Вр-II) по ГОСТ 7348.Горячекатаная прутковая арматура периодического профиля классов А300 (А-II) и А400 (А-III) по ГОСТ используется в качестве ненатяжной арматуры 5781 и термомеханически упрочнена по классам А400 (А-III) и А600 (А- IV) по ГОСТ 10884. Проволока холоднотянутая из низкоуглеродистой стали класса В500 (БИ, Бп-I) используется в качестве конструкционной арматуры (спирали, сетки, зажимы) по ГОСТ 6727 и пруток горячекатаный гладкий. сталь класса А240 (А-I) по ГОСТ 5781. Допускается использование арматурной стали класса А240 (А-I) по ГОСТ 5781 в качестве ненатянутой продольной арматуры.

Сваи железобетонные центрифугированные ЦС 42.8-2 для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм - продукция очень ответственная, поэтому к ним предъявляются достаточно жесткие требования как к качеству поверхности, так и к геометрическим параметрам. . Значения предельных отклонений геометрических параметров свай не должны превышать: по длине сваи - 25-50 мм, по размеру сечения (диаметру) - 20-66 мм. Отклонение от прямолинейности профиля боковых граней ствола сваи по всей длине не должно превышать 25-30 мм.Отклонение от перпендикулярности торцевой плоскости не должно превышать 0,01 стороны поперечного сечения изделия.

Строгие требования предъявляются также к рабочей фурнитуре продукции. Расстояние от крайней поперечной штанги до конца каркаса и расстояние от крайней сетки до конца железобетонной сваи ЦС 42.8-2 центрифугированной для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм должно не более 10 мм. Шаг спирали, прижимов и сеток должен быть не более 10 мм с шагом до 50 мм включительно, 15 мм - с шагом 50-100 мм и 25 мм - с шагом более 100 мм.Значения фактических отклонений толщины бетонного покрытия от продольной арматуры не должны превышать +15-5 мм.

Не допускается обнажение рабочей и конструкционной арматуры на поверхности свай. Концы предварительно напряженной арматуры после снятия напряжения необходимо обрезать заподлицо с торцевой поверхностью железобетонной сваи. Требования к качеству бетонных поверхностей и внешнему виду свай (в том числе к ширине раскрытия поверхностных технологических трещин) определяются ГОСТ 13015.0. При этом размеры оболочек, локальные углубления на бетонной поверхности и бетонные кромки ребер сваи не должны превышать: диаметр или наибольший размер оболочки - 20 мм, глубина впадины - 10 мм. , глубина бетонного края - 20 мм. Высота провисания торцевой поверхности свай не должна превышать 5 мм.

Сваи ЦС 42.8-2 центрифугированные для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм хранятся штабелями горизонтальными рядами с одинаковой ориентацией концов свай.Между горизонтальными рядами свай при хранении и транспортировке следует укладывать прокладки, расположенные рядом с подъемными петлями, а при отсутствии петель - в местах, предусмотренных для захвата свай при их транспортировке. Высота стопки не должна превышать ширину стопки более чем в два раза.

Погрузка и разгрузка железобетонных свай должна производиться подъемными петлями. Подъем свай к сваебойному станку должен производиться стропой, закрепленной на свае за фиксирующий штифт или за верхнюю петлю подъема, если это допускается требованиями рабочих чертежей свай ЦС 42.8-2 центрифугируются для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм определенного типа, при этом строповка непосредственно за петлей или шпилькой запрещена. Подъем свай для погружения в грунт осуществляется тросом, продетым через отверстие, образованное металлической гильзой и расположенное на расстоянии 250 мм от верхнего торца изделия.

Энергетическая центрифуга ЦС 56.9-1 - длинный цилиндрический стержень с заостренным концом, сделанный из тяжелых марок бетона, использующий сваю для создания различных типов фундаментов опор ЛЭП.Воздушные линии 55-500 кВ должны соответствовать ряду жестких требований как по прочности, так и по безопасности. Энергетические сваи ЦС 56.9.1 для этого идеально подходят - они рассчитаны на то, чтобы выдерживать тянущие и сжимающие нагрузки.

Энергетические сваи помимо своей основной функции - надежной фиксации конструкции, создавая увеличенную опорную плоскость, справляются с давящими и тянущими нагрузками.

Сваи железобетонные широко применяются в электроэнергетике на всех типах грунтов, в которых есть возможность их погружения и экономическая целесообразность.Нижние концы свай поддерживаются на всех типах грунтов, за исключением каменистых и вечномерзлых, торфяных, торфяных грунтов, мягких грунтов, таких как илы, глинистой жидкой консистенции и некоторых других.

Специальные производственные требования и конструкторские чертежи включают серию 3.407.9-146. По серии энергетические сваи выпускаются длиной от 6 до 12 метров. Центрифугированные сваи имеют диаметр 560 см. В процессе производства такие сваи собираются из отдельно изготовленных звеньев.

По конструкции ЦС 56.9-1 похожи на обычные круглые сваи - имеют заостренный конец для облегчения прорубания почвы. Это позволяет легко закопать сваи и надежно закрепить их.

Для сброса центробежных свай выбирается один из самых прочных бетонов - прочность на сжатие должна быть не менее B40. Такой бетон имеет не только высокую плотность, но и хорошую морозостойкость - не ниже F150 и водонепроницаемость не ниже W4. В случае, когда свая предназначена для эксплуатации в агрессивных к бетону средах или в условиях экстремально низких температур (ниже -40С), класс морозостойкости и водостойкости значительно повышается.

Достоинства бетонной сваи в ее повышенной надежности - с ее помощью можно в короткие сроки возводить конструкции на заболоченном участке, в условиях глубоко мерзлого и талого грунта.

Армирование сваи происходит в зависимости от предполагаемой нагрузки на нее, а также от того, сколько свай составят окончательную конструкцию фундамента. Центрифугированная свая обычно армируется предварительно напряженной арматурой в виде проволочных каркасов и спиралей из стали марки A-V.Каркас надежно защищен - бетонный слой сваи 18 мм. Режущий наконечник усилен отдельной рамкой.

Масса силовой сваи ЦС 56.9.1 - 2170 кг, подъем осуществляется с помощью стальных подъемных петель, встроенных в конструкцию.

Установка свай для ЛЭП - важная часть процедуры установки новой ЛЭП. Создание односвайного фундамента осуществляется путем приваривания к головкам свай заглушек для крепления башмаков отдельно стоящих опор.Или, прикрепив к головкам сваи болтами / скобами для крепления раскосов опор; путем установки опорных сферических плит на верхний край свай для закрепления опорных стоек с помощью оттяжек. Сваю, воспринимающую тянущие или горизонтальные нагрузки, погружают на глубину не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор - не менее 3,0 м.

Маркировка продукта

Обозначение кучи энергии состоит из буквенно-цифровой комбинации. Обозначается тип изделия С - свая, при использовании напряженной арматуры дополняется буквой Н.Далее указывается длина в метрах и индекс цифрового армирования.

Например, рассмотрим CA 56.9-1 (9000 x 560 x 560 мм):

  • С - свая центрифугированная;
  • Число - диаметр;
  • Цифра - длина в метрах;
  • Число - это тип армирования.

Вес, дата изготовления и маркировка сваи расположены на одной из боковых поверхностей ближе к головке.

Контроль качества продукции

Центрифугированная свая ЦС 56.9.1 как основная несущая конструкция, свая ни в коем случае не должна иметь трещин в бетоне. Максимальная ширина едва заметных усадочных трещин - 0,2 мм.

Шаг спирали, которой армируется свая, не должен отклоняться более чем на 25 мм. Длина железобетонного изделия не должна искажаться более чем на ± 30 мм, а сечение - не более чем на ± 25 мм. Отклонения от плоскости сваи могут быть не более 30 мм в любую сторону.Его не должно быть рядом с сваей и открытыми оголенными торцами арматуры; толщина бетонного слоя перед ним не должна быть меньше проектной на 5 мм.

Допускаемые в небольших количествах раковины на поверхности железобетонных свай не должны быть шире 20 мм, у бетона - не более 20 мм в глубину.

Приемочные испытания сваи электробетонные ЦС 56.9-1 проводятся по прочности бетона, качеству и соответствию арматуры и закладных изделий, прочности сварных швов, подгонке размеров, толщине бетонного покрытия к арматуре, наличию и ширине возможных трещин по свайной поверхности и категории бетонной поверхности.

Хранение и транспортировка

Чтобы сваи находились в состоянии, пригодном для забивки, особое внимание уделяется их правильному хранению и транспортировке. Хранение железобетонных свай возможно только штабелями по горизонтали и с равномерной ориентацией торца. Между рядами свай рядом с проушинами устанавливаются распорки. Высота штабеля не должна превышать ширину штабеля более чем в два раза и не должна превышать 2,5 метра.Транспортировка свай 56.9.1 осуществляется как грузовым автотранспортом, так и железнодорожными вагонами с надежным креплением, предохраняющим сваи от повреждений и падений.

Полное руководство по эксплуатации, обслуживанию, техническому обслуживанию и ремонту декантерных центрифуг

Поддержание оптимальной дифференциальной скорости декантерной центрифуги

В большинстве случаев дифференциальная скорость декантерной центрифуги устанавливается производителем или поставщиком услуг на основе заявки клиента на обезвоживание или сгущение осадка.Оптимизация дифференциальной скорости барабана и спирали может потребоваться для достижения оптимального удаления твердых частиц и получения самого сухого осадка.

В этом разделе мы рассмотрим разницу скоростей, с которой работает центрифуга, а также ее влияние на обезвоживание и сгущение осадка. Мы также обсудим шаги по проверке оптимизации дифференциальной скорости декантерной центрифуги.

Какова дифференциальная скорость центрифуги?

Дифференциальная скорость центрифуги - это разница между скоростью барабана и скоростью спирали.

  • Предполагается, что скорость барабана составляет 3000 об / мин
  • Если прокрутка опережает дифференциальную скорость 1 об / мин - скорость прокрутки равна 3001
  • Если прокрутка отстает при 1 об / мин дифференциальной скорости - скорость прокрутки составляет 2999

Декантерная центрифуга Centrisys может работать как с ведущей, так и с отстающей спиралью. Ведущий свиток работает быстрее, чем чаша. Отстающий свиток работает медленнее, чем чаша. Эта инновационная спиральная конструкция продлевает срок службы выпускных форсунок как на барабане, так и на спирали.Преимущество для наших клиентов заключается в меньшем объеме обслуживания, поскольку спираль может работать как в опережающем, так и в запаздывающем режиме.

Почему для обезвоживания осадка необходима разная скорость центрифуги?

Предполагая, что спираль имеет 15 наборов витков и дифференциальную скорость, равную 1, твердые частицы, проталкиваемые через центрифугу (от входа для подачи до разгрузки твердых частиц), будут оставаться в центрифуге не более 15 минут под действием перегрузки. Время удерживания твердых частиц определяется разницей скорости.Чем дольше твердые частицы остаются в центрифуге, тем они будут суше. Более низкая дифференциальная скорость приводит к более сухому осадку.

При увеличении дифференциальной скорости с 1 до 2 об / мин время удерживания твердых частиц уменьшается вдвое. Итак, теперь, вместо того, чтобы твердые частицы оставались в центрифуге 15 минут под действием силы перегрузки, они оставались только 7½ минут, что теоретически приводит к более влажному осадку, но более чистому центру. При удвоении дифференциальной скорости запас твердых частиц внутри центрифуги уменьшается вдвое; есть больше места для прояснения, что приводит к более чистому центру.

Дифференциальная скорость центрифуги жизненно важна для обезвоживания при расчете желаемого уровня сухости кека в сравнении с общей производительностью критической операции. Опять же, более низкий дифференциал означает большее время нахождения в центрифуге и приводит к образованию осадка в сушилке. Принимая во внимание, что более высокий дифференциал означает меньшее время в центрифуге, более влажное твердое вещество, но более чистую концентрацию и большую производительность галлонов в минуту (галлонов в минуту).

Какой самый быстрый способ проверить правильность настройки дифференциальной скорости на декантерной центрифуге?

Самый быстрый индикатор правильно отрегулированной дифференциальной скорости - чистота центрата.Пока сердцевина прозрачная и чистая, дифференциальную скорость можно уменьшить для оптимизации сухости твердых частиц лепешки.

Невозможно увидеть сухость твердых частиц кека, но можно визуально сразу увидеть четкость центрата и отрегулировать его в зависимости от того, насколько чистым или грязным становится центрат во время оптимизации. Если при регулировке дифференциала центральная часть становится грязной или мутной, это указывает на то, что фактическая дифференциальная скорость слишком мала. В центрифуге хранится слишком много твердых частиц, в результате чего центрат становится мутным и грязным.

Вы могли заметить, что центрифуга работает не так, как ожидалось, или твердые частицы слишком влажные, центрат слишком мутный. Как отмечалось в нашем видео «Проверка калибровки дифференциальной скорости», вы можете внести временные изменения и проверить дифференциальную скорость, не останавливая процесс, выполнив следующие действия:

  1. Запустите центрифугу и установите систему подачи в ручную
  2. Убедитесь, что давление БАР низкое, ниже 20 БАР
  3. Перейти на страницу управления кривой на панели управления
  4. Выберите Delta N и введите более высокое значение, нажмите ввод
  5. Убедитесь, что введенное вами фактическое значение принято.
  6. Фактический дифференциал должен измениться до установленного значения в течение 30 секунд
  7. Установите значение обратно на один об / мин
  8. Убедитесь, что дифференциальная скорость изменилась на установленное значение (небольшое отклонение, например, 0.5 об / мин - это нормально)
  9. Это подтверждает, что регулирующий клапан и гидравлическая система работают
  10. Если фактическая частота вращения не соответствует, центрифугу необходимо откалибровать заново.
  11. Сбросить значение Delta N на исходное значение

Свяжитесь с Centrisys, если у вас возникнут вопросы по повторной калибровке скорости вашей центрифуги.

Исследование влияния исходного состава тяжелого бетона, предназначенного для изготовления изделий кольцевого сечения, на его свойства

[1] А.А. Берлин, С.А.Вольфсон, В.Г. Ошмян, Принципы создания композиционных полимерных материалов, Химия, Москва (1990).

[2] С.Х. Бехметов, Фибробетон с базальтодисперсным волокном, Ташкент, 2009.

[3] В.Ивлев А.А. Фибробетон в тонкостенных изделиях кольцевой конфигурации. Уфа, 2009.

[4] Л.Маилян Р. Гибкие армированные глидитовым волокном бетонные элементы на грубом базальтовом волокне, Ростовский государственный строительный университет, Ростов-на-Дону (2001).

[5] Л.Р. Маилян, А.В. Шилов, Н. Джаварбек, Влияние армирования базальтовой фиброй на свойства легких и тяжелых бетонов, Новые исследования бетона и железобетона, Ростов-на-Дону, 1997.

[6] Р.Л. Маилян, Л. Маилян, К. Осинов А.В. Рекомендации по проектированию железобетонных глинобетонных конструкций с фиброй армирования базальтовым волокном. Ростов-на-Дону, 1996.

[7] В.Петров П. Технология и свойства центрифугированного бетона с комбинированным наполнителем для стоек опор контактной сети. Ростов-на-Дону, 1983.

[8] Руководство по производству железобетонных центрифугированных прочных опор контактной сети и воздуховодов автоматической блочной системы бетона, совмещенного с заполнителем, ЦНИИС, Москва, (1989).

[9] Пуйя Алаи, Бинг Ли, Высокопрочные соединения наружной балки и колонны из бетона с армированием из высокопрочной стали, инженерные конструкции.145 (2017) 305-321.

DOI: 10.1016 / j.engstruct.2017.05.024

[10] Мохамед К.Исмаил, Асем А.А. Хасан, Экспериментальное исследование поведения при изгибе крупномасштабных бетонных балок, включающих резиновую крошку и стальные волокна, инженерные конструкции. 145 (2017) 97-108.

DOI: 10.1016 / j.engstruct.2017.05.018

[11] Раджан Суваль, Свойства центрифугированного бетона и совершенствование конструкции центрифугированных железобетонных опор ЛЭП, Ростов-на-Дону, (1997).

[12] Е.Ю. Романенко. Высокопрочные бетоны с минерально-пористыми и волокнистыми добавками для изготовления длинномерных центрифугированных конструкций. Ростов-на-Дону, 1989.

[13] L.R. Маилян, С.А.Стельмах, М.Г. Холодняк, Э.Щербань, Выбор состава центрифугированного бетона на тяжелых заполнителях, Вестник БГТУ им. Шухов. 10 (2017) 52-57.

DOI: 10.12737 / article_59cd0c5972afe5.94172861

[14] Л.Р. Маилян, С.А. Стельмах, М.Г. Холодняк, Е.М. Щербань, Исследование различных типов центрифуг и режимов уплотнения бетонных смесей для изготовления образцов кольцевого сечения // Научный вестник СевКавГТИ. 3 (2017) 134-137.

законов Монголии | Официальная нормативная библиотека - ГОСТ 22687.0-85

Товар содержится в следующих классификаторах:

Конструкция (макс.) » Нормативно-правовые акты " Документы Система нормативных документов в строительстве » 5. Нормативные документы на строительные конструкции и изделия » к.52 Железобетонные и бетонные конструкции »

Правила сварки » Сварочные работы »

Правила сварки » Основные материалы »

Правила сварки » Металлоконструкции »

Правила сварки » Сварочные материалы »

Правила сварки » Документация "

Правила сварки » Неразрушающий контроль »

Правила сварки » Термическая обработка "

Правила сварки » Дефекты »

Правила сварки » Сварочные работы » Удаление пыли "

Правила сварки » Основные материалы » Сталь, чугун »

Правила сварки » Сварочные материалы » Проволока "

Правила сварки » Сварочные материалы » Газы »

Классификатор ISO

» 91 СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И КОНСТРУКЦИЯ » 91.080 Конструкции зданий » 91.080.40 Бетонные конструкции »

Национальные стандарты » 91 СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И КОНСТРУКЦИЯ » 91.080 Конструкции зданий » 91.080.40 Бетонные конструкции »

Национальные стандарты для сомов » Последнее издание » Ж Строительство и строительные материалы » Ж4 Строительные конструкции и детали » Ж43 Каменные, кирпичные, бетонные, железобетонные конструкции и детали »

На замену:

ГОСТ 22687-77 - Опоры центробежные железобетонные для высоковольтных линий электропередачи.Технические характеристики

ГОСТ 24762-81 - Стойки железобетонные центрифугированные для высоконагруженных опор ЛЭП. Спецификация

Ссылки на документы:

ГОСТ 10178-85 - Портландцемент и портландцемент доменно-шлаковый. Технические характеристики

ГОСТ 12730.0-78 - Бетоны. Общие требования к методам определения плотности, влажности, водопоглощающей пористости и водонепроницаемости

ГОСТ 12730.3-78: Бетоны. Метод определения водопоглощения

ГОСТ 13015.0-83 - Конструкции и изделия сборные бетонные и железобетонные. Общие технические требования

ГОСТ 13015.2-81 - Конструкции и изделия сборные бетонные и железобетонные. Маркировка

ГОСТ 13015.3-81 - Конструкции и изделия сборные бетонные и железобетонные. Сертификат качества

ГОСТ 13840-68 - Тросы стальные армированные 1х7

.

ГОСТ 17625-83 - Конструкции и элементы железобетонные.Радиоактивный метод определения толщины защитного покрытия бетона, размеров и расположения арматуры

ГОСТ 22362-77 - Конструкции железобетонные. Методы определения силы натяжения арматуры

ГОСТ 22687.1-85 - Стойки конические железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП высокого напряжения. Дизайн и размеры

ГОСТ 22687.2-85 - Стойки цилиндрические железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП высокого напряжения.Дизайн и размеры

ГОСТ 23009-78 - Конструкции и изделия сборные бетонные и железобетонные. Символы (знаки)

ГОСТ 23732-79 - Вода для бетонов и растворов. Технические характеристики

ГОСТ 5781-82 - Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические характеристики

ГОСТ 6727-80 - Проволока стальная холоднотянутая низкоуглеродистая для железобетона. Технические характеристики

СНиП 2.01.01-82: Строительная климатология и геофизика

СНиП 2.03.11-85: Антикоррозийная защита строительных конструкций

Ссылка на документ:

ГОСТ 22687.1-85 - Стойки конические железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП высокого напряжения. Дизайн и размеры

ГОСТ 22687.2-85 - Стойки цилиндрические железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП высокого напряжения. Дизайн и размеры

ГОСТ 22687.3-85 - Стойки железобетонные центрифугированные для опор высоковольтных линий электропередачи.Конструкция закладных изделий и упорных подшипников

СНиП 3.05.06-85: Электрооборудование

СП 226.1326000.2014 - Электроснабжение нетяговых потребителей. Правила проектирования, строительства и ремонта

СП 76.13330.2016 - Электросистемы

.

ОСТ N 600-93 - Отраслевые строительно-технологические нормы устройства средств и оборудования связи и телерадиовещания

Клиенты, которые просматривали этот товар, также просматривали:


Углеродистая сталь обыкновенного качества.Классы

Язык: английский

Технология производства стальных труб. Требования к устройству и эксплуатации взрывоопасного и химически опасного производства

Язык: английский

Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие технические условия

Язык: английский

Федеральные нормы и правила в области использования атомной энергии

Язык: английский

Федеральные нормы и правила в области использования атомной энергии

Язык: английский

Сосуды и аппараты.Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования

Язык: английский

Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет цилиндрических и конических обечаек, выпуклых и плоских днищ и крышек

Язык: английский

Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.Усиление отверстий в обечайках и днищах при внутреннем и внешнем давлениях. Расчет прочности обечаек и днищ при внешних статических нагрузках на фитинг

Язык: английский

Электромонтажные работы низковольтных зданий и сооружений. Руководство по проектированию с опасностью взрыва

Язык: английский

Единая система конструкторской документации.Правила выполнения эксплуатационных документов

Язык: английский

Арматура трубопроводная. Заграничный пасспорт. Правила разработки и оформления

Язык: английский

Оценка соответствия в формах приемки, испытания продукции для атомных станций. Позиция

Язык: английский

Противопожарные системы.Обеспечение огнестойкости объектов защиты

Язык: английский

Вредные вещества. Классификация и общие требования безопасности

Язык: английский

A.c. электроустановки на напряжение от 3 до 750 кВ. Длина пути утечки внешней изоляции

Язык: английский

Металлы.Метод испытания на ударную вязкость при низкой, комнатной и высокой температуре

Язык: английский

Система стандартов безопасности труда Электрооборудование. Общие требования безопасности

Язык: английский

Нефть и нефтепродукты. Маркировка, упаковка, транспортировка и хранение

Язык: английский

Правила аттестации персонала неразрушающего контроля

Язык: английский

Электрические контактные соединения.Классификация. Общие технические требования

Язык: английский

ВАШ ЗАКАЗ ПРОСТО!

MongoliaLaws.org - ведущая в отрасли компания со строгими стандартами контроля качества, и наша приверженность точности, надежности и точности является одной из причин, по которым некоторые из крупнейших мировых компаний доверяют нам обеспечение своей национальной нормативно-правовой базы и перевод критически важных сложная и конфиденциальная информация.

Наша нишевая специализация - локализация национальных нормативных баз данных, включающих: технические нормы, стандарты и правила; государственные законы, кодексы и постановления; а также кодексы, требования и инструкции агентств РФ.

У нас есть база данных, содержащая более 220 000 нормативных документов на английском и других языках для следующих 12 стран: Армения, Азербайджан, Беларусь, Казахстан, Кыргызстан, Молдова, Монголия, Россия, Таджикистан, Туркменистан, Украина и Узбекистан.

Размещение заказа

Выберите выбранный вами документ, перейдите на «страницу оформления заказа» и выберите желаемую форму оплаты. Мы принимаем все основные кредитные карты и банковские переводы. Мы также принимаем PayPal и Google Checkout для вашего удобства. Пожалуйста, свяжитесь с нами для любых дополнительных договоренностей (договорные соглашения, заказ на поставку и т. Д.).

После размещения заказа он будет проверен и обработан в течение нескольких часов, но в редких случаях - максимум 24 часа.

Документ / веб-ссылка для товаров на складе будет отправлена ​​вам по электронной почте, чтобы вы могли загрузить и сохранить ее для своих записей.

Если товары отсутствуют на складе (поставка сторонних поставщиков), вы будете уведомлены о том, для каких товаров потребуется дополнительное время. Обычно мы поставляем такие товары менее чем за три дня.

Как только заказ будет размещен, вы получите квитанцию ​​/ счет, который можно будет заполнить для отчетности и бухгалтерского учета. Эту квитанцию ​​можно легко сохранить и распечатать для ваших записей.

Гарантия лучшего качества и подлинности вашего заказа

Ваш заказ предоставляется в электронном формате (обычно это Adobe Acrobat или MS Word).

Мы всегда гарантируем лучшее качество всей нашей продукции. Если по какой-либо причине вы не удовлетворены, мы можем провести совершенно БЕСПЛАТНУЮ ревизию и редактирование приобретенных вами продуктов. Кроме того, мы предоставляем БЕСПЛАТНЫЕ обновления нормативных требований, если, например, документ имеет более новую версию на дату покупки.

Гарантируем подлинность. Каждый документ на английском языке сверяется с оригинальной и официальной версией. Мы используем только официальные нормативные источники, чтобы убедиться, что у вас самая последняя версия документа, причем все из надежных официальных источников.

Патент США на антисейсмические конструкции, в частности конструкции с подвалами, образующие противоатомные убежища. Патент (Патент № 4250671, выдан 17 февраля 1981 г.)

Настоящее изобретение относится к строительству зданий, которые могут быть подвержены подземным толчкам естественного происхождения или вызванным ядерными взрывами.

Общеизвестно, как укрепить подвалы существующих зданий, чтобы превратить их в убежища для защиты от снарядов и взрывных бомб обычного типа. В таком случае укрытие должно противостоять пробивающей мощи ракеты и сотрясениям земли, вызванным взрывами. Однако такие явления соответствуют относительно небольшому количеству высвобождаемой энергии, и, за исключением случая прямых ударов по укрытию или в его непосредственной близости, нарушения, которые могут возникнуть в конструкции укрытия, такие как трещины, не угрожают жизни объекта. пассажиры.

Ситуация совершенно иная в случае противоатомных укрытий, поскольку ядерное оружие, имеющее несравненно большую мощность, действует на расстояниях от точки удара, соответствующих нескольким километрам, посредством различных явлений, от которых необходимо защищать пользователей укрытия. Такими явлениями являются волна атмосферного избыточного давления, приводящая к сильнейшему взрыву циклонного типа, волна сейсмического давления, излучение чисто теплового и радиоактивного типа и радиоактивные осадки.Пользователи также должны быть защищены от производных явлений, в частности пожаров, вызванных тепловым излучением, ракетами, обломками и пылью, возникающими в результате волны атмосферного избыточного давления, газовых выбросов, вызванных разрушением городской магистрали, и даже газов или биологические агенты, использованные для отравления бомбежек, и, наконец, возможные наводнения.

Фактически, укрытие должно поэтому обладать механической прочностью, намного превосходящей стандартные укрытия, чтобы заметно противостоять волне сейсмического давления, поскольку любая трещина ухудшает герметичность, необходимую для защиты от загрязнения и опасностей, связанных с выпадением радиоактивных осадков. , газы, тепловые эффекты, а также воды.

Трудно спроектировать противоатомное укрытие в качестве надстройки, поскольку оно должно выдерживать само по себе и во всех своих частях волну атмосферного избыточного давления и должно быть монолитным, что является причиной дорогостоящего строительства и неэстетичного архитектурного решения. внешний вид. Его можно закопать вдали от любого строения, но, с одной стороны, часто бывает трудно найти место, а с другой стороны, убежище должно быть занято почти постоянно из-за его необходимой удаленности от жилых районов и рабочих площадок, и наконец, здания, возведенные как надстройки над убежищами, образуют, в основном, когда они выполнены из железобетона, основные экраны от обычных бомб и снарядов.С другой стороны, они создают риск обрушения укрытия и возникновения пожара, который может развиться над ним.

Поэтому важно, чтобы закопанное противоатомное убежище полностью выдерживало сейсмические волны давления, создаваемые бомбой. В зависимости от расстояния до точки удара определяющим явлением обрушения надстройки может быть волна атмосферного избыточного давления или сейсмическая волна, воздействующая на фундамент и в конечном итоге сотрясающая всю конструкцию.В случае подземного толчка именно сейсмическая волна заставляет здание сотрясаться и разрушаться.

Целью настоящего изобретения является создание конструкций, в которых заглубленная часть может выдерживать интенсивные подземные толчки природного или атомного происхождения без риска серьезного повреждения, горизонтальные смещения, которым может подвергаться заглубленная часть конструкции, не передается на надстройку.

Согласно изобретению подземный фундамент сооружения состоит из множества независимых элементов, обладающих такой механической прочностью, что каждый из упомянутых элементов способен противостоять без повреждения сейсмической волне максимальной интенсивности и поддерживать важную часть, предпочтительно превышающую треть веса надстройки, при этом надстройка рассчитана на сопротивление в случае, когда она изостатически поддерживается на трех опорах, случайным образом распределенных между ее опорами, предусмотренными для конструкции на элементах подфундамента, прочность на сдвиг соединений в точках опоры надстройки на элементах элементов подфундамента ниже общей прочности на сдвиг элементов конструкции, ведущей к рассматриваемой точке.

В этом варианте осуществления элементы основания под действием сейсмических волн могут подвергаться относительным смещениям без того, чтобы на последнюю передавалось какое-либо напряжение, особенно напряжение сдвига, превышающее механическую прочность надстройки.

Смещение фундаментов на их независимые элементы может привести к тому, что надстройка будет опираться только на три из указанных элементов, обеспечивая изостатическую опору, но без смещения надстройки и, таким образом, защищая людей от любого возможного провисания и позволяя впоследствии опираться, например, путем заливки швов для повторного выравнивания основания.

В соответствии с другим признаком изобретения, предпочтительно, чтобы независимые элементы фундамента образовывались частично, по меньшей мере, из ячеек, пригодных для проживания и составляющих противоатомные укрытия.

Согласно еще одной характеристике, независимые элементы отделены друг от друга на расстоянии, по крайней мере, равном сжимаемости толщины грунта, равной и параллельной их большему горизонтальному размеру под максимальным давлением, создаваемым сейсмической волной максимальной интенсивности.

Промежуток между двумя независимыми элементами, особенно в случае ячеек, пригодных для проживания, заполнен сжимаемым материалом, максимально непроницаемым для воды, газов и излучения. Такой материал, которому можно придать форму, может быть пеной, включающей наполнитель из тяжелого металла, или композитным материалом с пенопластовой основой и пластичными металлическими слоями.

Согласно еще одной характеристике, элементы фундамента расположены на расстоянии от вертикальных стеновых элементов, ограничивающих котлован, с промежутком, заполненным непроницаемым сжимаемым материалом.

Обычно доступ в противоатомные укрытия обеспечивается герметичными шлюзами-камерами, и в конечном итоге такие шлюзы-камеры предусмотрены для доступа в камеры или группу камер. Однако обычные входы, расположенные под надстройкой, могут быть заглушены, если надстройка разрушится под действием волны атмосферного избыточного давления. Чтобы исправить такой недостаток, уже было предложено, например, во французском патенте. № 1 375 468 зарегистрировано нояб.22, 1963, чтобы обеспечить зенитные укрытия аварийными выходами, образованными подземной траншеей, соединяющей указанное укрытие с вырытой в земле шахтой. Известно, что такая выходная шахта должна располагаться на расстоянии от здания, которое, по меньшей мере, равно высоте указанного здания, и в вышеупомянутом патенте предлагается обеспечить вход и различные точки траншеи изолирующими дверями. Однако несомненно, что такая траншея при сильном землетрясении может обрушиться и металлические двери могут заклиниваться.При разработке настоящего изобретения аварийный выход образован из трубчатых элементов, которые индивидуально способны противостоять, не подавляя, землетрясению максимальной интенсивности, при этом различные элементы соединяются друг с другом гибкими швами, способными поглощать относительные смещения. из двух последовательных элементов. Согласно варианту осуществления, концы двух последовательных трубчатых элементов, разделенных расстоянием, достаточным для поглощения относительного смещения, входят в соединительный трубчатый элемент, обеспечивающий те же характеристики механической прочности, но сохраняющий между его внутренней поверхностью и внешней периферийной поверхностью. между внутренними элементами имеется зазор, превышающий относительное смещение, причем указанный зазор заполнен материалом, форма которого может изменяться, аналогичная той, которая используется между элементами основания.

Согласно еще одной характеристике, доступ к аварийному выходу загорожен жесткой стеной, которую можно разрушить с помощью инструментов, имеющихся в убежище, например, стена из кирпича, неармированного бетона или любого подобного материал.

Настоящее изобретение теперь станет более очевидным из нижеследующего подробного описания одного из вариантов его осуществления вместе с прилагаемыми чертежами, на которых:

РИС. 1 - схематический вид в вертикальном разрезе здания в соответствии с изобретением;

РИС.2 - подробный вид части ячейки, подключенной к аварийной ситуации.

В варианте осуществления, показанном на чертежах, изобретение применяется к двухэтажному зданию. Подземный фундамент имеет глубину всего один этаж и состоит из части 1, образующей гаражи, и части 2, образующей противоатомное убежище. Часть 1 включает ряд железобетонных плит толщиной и стальную арматуру, достаточную для поддержки каждой важной части, которая теоретически может достигать трети общего веса конструкции, сосредоточенной в их центре.Для увеличения прочности эти плиты могут иметь форму и содержать балки, образующие перекрестную сеть. Здание опирается на плиты 3 через стойки 4, снабженные распределительными опорными элементами 5. Распределительная подошва 5 не является сплошной с плитой 3, за исключением, в конечном счете, с помощью стали небольшого сечения, способной к срезанию при действии касательных напряжений, превышающих прочность на сдвиг. поста 4. В случае строительства в особо незащищенной зоне или сооружения особого характера, разрушение которого может быть причиной большой опасности, например центральных атомных станций, может быть предусмотрено соединение с вертикальными упругость между каждой плитой 3 и каждой стойкой 4.Оптимальное решение заключалось бы в конструкции полностью изостатического типа, в которой каждая опора между зданием и основанием содержит, как показано на фиг. 2, домкрат 6 вставлен с системой шарнирных соединений между каждой плитой 5 и каждой стойкой 4 или между металлической подошвой 5 ', опирающейся на жилую ячейку 10, образующей антиядерное убежище, как описано ниже, и опорной пластиной 7, встроенной в система опорных балок 8 здания надстройки. Домкраты 6 распределены на три группы, и домкраты той же группы соединены между собой воздуховодом 9.Каждый домкрат или группа домкратов могут быть соединены с камерой поглощения волн давления в виде гидропневматической камеры или аналогичного устройства, которое не показано. В этом варианте осуществления вертикальная волна, которая распространяется под элементами с вертикальной амплитудой, меньшей, чем ход домкратов, может поглощаться без повреждения конструкции.

Часть 2 образована обитаемыми ячейками также из армированного бетона 10. Такие ячейки рассчитываются индивидуально так, чтобы выдерживать, как плиты 3, важную часть веса конструкции и быть способными противостоять сжатию, вызываемому сейсмические волны, приложенные к их боковым поверхностям.Следует отметить, что когда предусмотрены системы распределительных домкратов 6, вес конструкции всегда распределяется между различными опорами, и поэтому доля веса здания, которую должна нести каждая опора, является низкой. Эти камеры, как и все стандартные противоатомные укрытия, оснащены стандартным аварийным оборудованием в том, что касается средств выживания, вентиляции, освещения и дезинфекции. Они могут служить непосредственно в качестве опоры, без механического соединения, предотвращающего горизонтальное смещение или ограничивающего его сверх определенной прочности на сдвиг, для конструкции надстройки.Эта опора может также содержать гидростатическое соединительное устройство, как показано на фиг. 2.

Как правило, согласно изобретению, элементы основания, плиты 3 и ячейки 10 разделены расстоянием, которое приблизительно равно максимальной амплитуде смещения, которое может получить элемент под действием естественного или атомного воздействия. землетрясение. Созданный таким образом промежуток снабжен швом 11, изготовленным из плотного материала, способного упруго деформироваться, который может быть пенопластом с солями тяжелых металлов в качестве наполнителя.Это шовное соединение может, как показано на фиг. 2, быть ограниченными или разделенными свинцовыми или аналогичными разделительными листами 12, которые могут быть гофрированными и закрепленными в прилегающих элементах. Пенопласт шва, который должен иметь как можно более высокие коэффициенты удлинения и сжатия, предпочтительно заливается на месте, и на поверхностях прилегающих деталей могут быть предусмотрены анкерные углубления для пенопласта (не показаны), так что даже в растянутом состоянии пена может продолжать обеспечивать герметичность.

Чтобы максимально снизить передачу сейсмических волн на элементы фундамента, боковые стенки ячеек 10, обращенные к земле, могут быть удвоены стенами 13 с промежуточным пространством, заполненным пеной 14, рассматриваемой как пена швов 11.Боковые стены 15 других подвалов предпочтительно монтируются также плавающими с швами 11 в основании и вверху. Герметичностью для воды, газов и излучения стыков швов, которые не относятся к части 2, образующей противоядерное убежище, можно пренебречь, и указанные стыки могут быть простыми стыками внахлест, которые могут быть срезаны под действием напряжений, возникающих в результате подземного толчка.

Конструкция надстройки 16 выполнена как самонесущий элемент, выполненный специально при непосредственной передаче нагрузки, то есть без соединений типа домкратов 6, на элементы 3 и 10 фундамента.Для этого решетчатые арматуры 17 заделывают в утрамбованные бетонные перегородки, расположенные в двух ортогональных ориентациях. Архитектурные элементы, такие как пороги 18, фасады 19, балконы 20 и другие, рассчитываются как связывающие элементы и соответственно укрепляются. Для увеличения момента инерции и прочности на разрыв вдоль средней плоскости балки, такие как балки 21, в которые встроена часть решетчатой ​​арматуры, могут быть расположены на террасе в виде насадки.

Те из ячеек 10, которые расположены близко к земле, могут содержать аварийные выходы, ведущие через заглубленный канал 22 к выходной шахте 23, расположенной на расстоянии от здания 16, которое по существу равно высоте указанного здания, чтобы избежать выхода из него. быть заглушены сложенными частями. В этом варианте выход окружен бетонной кольцевой конструкцией, образующей заграждение от проточной воды.