Наблюдается различный вид деформируемости и разрушения элемента с тонкой (от 35 мм до 45 мм) стенкой. При этом продольные деформации ε _{cs 2} намного меньше, чем у элементов с более толстой стенкой, а разрушение происходит при растрескивании и отслаивании внутреннего слоя бетона. Одна из основных причин потери равновесия продольными стержнями — слишком маленький защитный слой бетона на внутренней части кольцевого элемента.

Толщина защитного слоя от 10 мм до 15 мм вряд ли может обеспечить достаточное сцепление продольной арматуры с бетоном. По этой причине и из-за изотропии деформируемости бетона, которая присутствует через толщину стены, сцепление внутренней арматуры с бетоном снижается (ослабляется). Этим объясняется недостаточная устойчивость арматурных стержней при нагрузках, приближающихся к точке разрушения.

Продольная арматура сильно влияет на формирование, уплотнение и твердение центробежного бетона. Это отрицательно влияет на его структуру и физико-механические характеристики, снижая модуль упругости центрифугированного бетона больше, чем его прочность на сжатие.

Уменьшение характеристик зависит от количества продольной арматуры, ее положения в поперечном сечении, толщины стенки элемента и, как показали дальнейшие исследования авторов, от степени сортировки крупного заполнителя. Продольное армирование высокопрочными стержнями практически не влияет на продольные деформации, соответствующие прочности центрифугированного бетона. Однако этот тип армирования значительно увеличивает количество продольных деформаций армированных центрифугированных бетонных элементов, что соответствует несущей способности элемента.

4.3. Комбинированный эффект продольной и поперечной арматуры

На уменьшение коэффициента α ₁ больше влияет количество продольных стержней, чем увеличение их диаметра.Количество продольных стержней сильнее влияет на уменьшение коэффициента, чем увеличение их диаметра. Увеличение количества стержней приводит к более значительному уменьшению размера арматурной сетки, чем увеличение диаметра продольного стержня. В рассматриваемом случае увеличение количества продольных стержней с 6 до 12 (т.е. увеличение μ _s с 1,5% до 6,0%) снижает коэффициент α ₁ до 10%.

Как правило, поперечная (спиральная) проволока увеличивает упругие деформации армированных центрифугированных бетонных элементов.Уменьшение шага поперечной арматуры, т.е. повышение эффективности удержания (это связано с ограничением поперечных деформаций растяжения) и прочности f _cs железобетона. Кроме того, уплотнение продольной и поперечной арматуры приводит к более равномерному распределению нагрузок в стене центробежного бетонного элемента кольцевого сечения, что приводит к меньшему количеству дефектов конструкции бетона и относительному увеличению прочности бетона.

Зависимость коэффициента α ₁ от прочности бетона также очевидна. Независимо от шага спирали увеличение прочности бетона приводит к увеличению коэффициента α ₁ . Это можно объяснить тем, что растягивающие напряжения, вызванные деформациями усадки, менее негативно влияют на более прочный бетон.

α1 = 0,78 + с − мкс + 0,002fc≤1

(18)

α2 = 1 − ω (мкс − 0.1 − s2) ≤1

(19)

α3 = (1,3−3с) (1 + мкс) (1,15−0,0025fc) ≥1

(20)

При небольшом соотношении продольной арматуры (µ _s = 1,5%) и шаге поперечной арматуры в соответствии с требованиями конструкции s = 100 мм деформации бетона ε _{cs 2} увеличиваются до 10%, а для µ _s = 5,5% и s = 40 мм увеличились вдвое. Снижение прочности бетона увеличивает деформацию ε _{cs 2} .

В тонкостенных элементах поперечная арматура предотвращает потерю устойчивости стержней продольной арматуры, тем самым позволяя напряжениям передаваться от бетона на высокопрочную продольную арматуру.Следует отметить, что эффект перераспределения напряжений является значительным, когда продольная арматура принимает на себя не менее 30% сжимающей силы.

Уменьшение шага поперечной арматуры и прочности бетона. Увеличение продольной арматуры; диаграмма «напряжение-деформация» для бетона в его нижней части становится более ровной и длиннее до тех пор, пока не будет достигнута максимальная несущая сила N _max элемента. Выражение коэффициента α ₄ зависит от математического выражения диаграммы деформирования бетона, стойкости к нагрузке и параметров армирования конструкции.Кроме того, степень использования высокопрочной продольной арматуры напрямую определяет величину деформации ε _{cs 2} .

1. ТРАНСФОРМА НА СТОЙКЕ

1. МОНТАЖНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной распределительной линии СТАНДАРТНЫЙ БОЛЬШОЙ ТРАНСФОРМАТ KB 1600 / 30,5 G (TSK) СТАНДАРТНАЯ КРЕСТОВАЯ ПОДВЕСКА ДЛЯ НАПОРНЫЕ ОПОРЫ ПРЕДОХРАНИТЕЛЕЙ СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ СТАНДАРТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР ОПОРНЫЙ КРЕСТ 2.МОНТАЖНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной (воздушной) распределительной линии СТАНДАРТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР НА СТОЙКЕ 3. МОНТАЖНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА типа STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной распределительной линии СТАНДАРТНАЯ КРЕСТОВИНА БОЛЬШОЙ КВ 1600 / 30,5 G (TSZ) СТАНДАРТНАЯ ПОДВЕСКА ДЛЯ ОПОР ПЛАВКИХ ПРЕДОХРАНИТЕЛЕЙ СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ СТАНДАРТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР ОПОРНЫЙ ТРАНСФОРМ 4. ПОЛЮСНОЙ МОНТАЖ 20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушных (воздушных) распределительных линий СТАНДАРТНЫЙ ПОЛЮС 5.КРУГЛЫЕ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. для ЛЭП 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЙ ТИП ОПОРЫ 6. КРУГЛЫЕ ЦЕНТРОБЕЗОПАСНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. для распределительных линий 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЙ ТИП ОПОР 7. КРУГЛЫЕ ЦЕНТРОБЕЗОПАСНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. для низковольтных распределительных линий СТАНДАРТНЫЙ ТИП ОПОРЫ 8. КРУГЛЫЕ ЦЕНТРОБЕЗОПАСНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. для распределительных линий 20 и 10 кВ СТАНДАРТНЫЙ ТИП ОПОРЫ 9. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР для распределительных линий 20 и 10 кВ СТАНДАРТНЫЕ БОЛЬШИЕ ПЕРЕСЕЧЕНИЯ G ПОЛЮС ДИЗАЙН 10.ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР для распределительных линий 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЕ БОЛЬШИЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДИЗАЙНА D ПОЛЮСА 11. КРЕПЕЖИ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕСЕЧЕНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ПЕРЕСЕЧЕНИЯ 10 кВ для линий распределения 20 и 10 кВ. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР для ЛЭП 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЕ БОЛЬШИЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ G ОПОРНАЯ КОНСТРУКЦИЯ 13. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕСЕЧЕНИЯ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕСЕЧЕНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПОЛОСЫ 14 кВ для 20 и 10 кВ.ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР для распределительных линий 20 и 10 кВ СПЕЦИАЛЬНЫЕ МАЛЫЕ ПЕРЕКРЕСТОКИ 15. ПЕРЕСЕЧЕНИЯ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОПОР ДЛЯ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ПЕРЕСЕЧЕНИЙ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗНЫХ БЕТОНОВ 16 и 10 КВ. КРУГЛЫЙ ЖЕЛЕЗНЫЙ БЕТОН ДЛЯ ЛЭП 20 и 10 кВ СТАНДАРТНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР ОПОРНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР 17. ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ ДЛЯ ОБЩЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ В НАВЕСНОЙ СИСТЕМЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НИЗКОГО НАПРЯЖЕНИЯ 18.ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ ДЛЯ ОБЩЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ В СИСТЕМЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НИЗКОГО НАПРЯЖЕНИЯ НАВЕРХНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ 19. ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ОПОРЫ. ВНЕШНИЙ ВИД 20. ИЗОБРАЖЕНИЯ МОНТАЖНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной (воздушной) распределительной линии СТАНДАРТНЫЙ БОЛЬШОЙ КРЕСТОВАР KB 1600 / 30,5 G (TSK) Полюсное отверстие Номинальное усилие (даН) Тип траверсы верхняя d (см) конструкция Fx Fy Fz Размеры (см) LABC abcdefg KB 1600 / 30,5 G (TSK) G 30,5 510 740 310 314 123 25 300 11 8 12 28 4 8 12 СТАНДАРТЫ КРЕСТОВИНА ПОДВЕСКИ ДЛЯ ОПОР СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ ПРЕДОХРАНИТЕЛИ СТАНДАРТНОГО ТРАНСФОРМАТОРА Применение Крестовина крепления для полюсного трансформатора Тип STSC Полюсное отверстие Номинальное усилие (даН) Тип траверсы верхняя d (см) конструкция Fx Fy Fz Размеры (см) KBC / 30 G 32,5 700 80 780 330 250 200 30 150 300 660 110 Применение Подвесная траверса для опорных стоек предохранителей среднего напряжения и анкерная траверса для проводов низкого напряжения Полюс Отверстие Номинальное усилие (даН) Размеры (см) Тип траверсы верхняя d ( см) исполнение Fx Fy Fz LABC abcdef KB 1200/36 KNT G 36 1300 1350150350 140 30 100 640 440 160 80 Приложение Опора трансформатора 1

STSC 12 (24) 100 (250) — распределительный трансформатор для 10 (24) / 0.От 4 кВ до 100 (250) кВ, установленных на SB 1600/10 Тип STSB 12 (24) 100 (250) полюсов. Он используется для электроснабжения мест, промышленных объектов, строительных площадок и других пользователей, где его применение оправдано из-за его небольших размеров и низких затрат на обслуживание. Трансформатор соответствует техническим условиям. Все оборудование трансформаторной подстанции легко крепится к опоре и траверсам с помощью простых болтов. Опоры изготавливаются в соответствии с условиями заказчика в соответствии с техническими регламентами и стандартами страны поставки и применяются для строительства воздушных линий электропередач низкого напряжения.Тип опоры Номинальное горизонтальное усилие F (даН) Длина (см) СТАНДАРТНЫЙ ОПОР ТИПЫ, ДЛИНА, НОМИНАЛЬНЫЕ СИЛЫ И РАЗМЕРЫ СТОЙКИ И РАЗМЕРЫ, УКАЗАННЫЕ В ТАБЛИЦАХ НИЖЕ Глубина посадки t1 (см) D (см) d (см) SB 1600/10 1600 1000200 43,0 28,0 2-ПОЛЮСНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР (20) / 0,4 кВ до 100 (250) кВА Тип STSC 12 (24) 100 (250) для воздушной распределительной линии СТАНДАРТНЫЙ БОЛЬШОЙ КРЕСТАРМ KB 1600 / 30,5 G ( TSZ) Полюс Отверстие Номинальное усилие (даН) Тип траверсы d (см) конструкция Fx Fy Fz Размеры (см) LABC abcdefg KB 1600 / 30,5 G (TSZ) G 30,5 510740310314123 25300 11 8 12 28 4 8 12 СТАНДАРТНАЯ КРЕСТОВИНА ПОДВЕСКИ ДЛЯ ОПОР СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ ПРЕДОХРАНИТЕЛИ СТАНДАРТНОГО ТРАНСФОРМАТОРА Применение Крестовина для крепления на опоре трансформатора Тип STSC Полюсное отверстие Номинальное усилие (даН) Тип траверсы d (см) конструкция Fx Fy Fz Размеры (см) LABC abcde KB 80/30 G 32,5 700 80 780 330 250 200 30 150 300 660 110 Применение Подвесная траверса для опорных стоек среднего напряжения e предохранители и фиксирующая траверса для проводов низкого напряжения Полюс Отверстие Номинальное усилие (даН) Размеры (см) Тип траверсы d (см) исполнение Fx Fy Fz LABC abcdef KB 1200/36 KNT G 36 1300 1350 1500 350 140 30 100 640 440 160 80 Применение Опора трансформатора 3

Cs центрифугированные железобетонные сваи.Погружение центрифугированных свай

ООО ТК «Стройка» производит и реализует железобетонные изделия — железобетонные изделия, которые используются в строительной отрасли. Современные производственные мощности позволяют выпускать широкий ассортимент продукции. Благодаря многоступенчатому контролю вы получаете бетонные изделия, соответствующие всем действующим нормам и стандартам.

Элементы зданий и сооружений

Элементы лестницы

Элементы благоустройства территорий и дорог

Инженерные коммуникации

Элементы колодцев

Коллекторные элементы

Лотки и крышки

Металлопрокат

Неметаллические материалы

Наша компания производит и реализует по оптимальным ценам следующие железобетонные изделия:

• фЛ подушки для устройства ленточных фундаментов;
• забивных свай;
• ФБС блоков различных марок и размеров;
• кольца колодцев для водо- и газопроводов, сетей связи, канализации;
• плит перекрытий всех типов;
• лестниц и маршей;
• аэродромных и дорожных знаков;
• прогонов и балок;
• нагревательных лотков.

Кроме перечисленных железобетонных изделий, мы производим и продаем другие железобетонные изделия, а также предлагаем купить неметаллические материалы — цемент, песок, керамзит. Полный список материалов представлен в каталоге на страницах сайта.

Преимущества железобетонных изделий от ООО ТК «Стройка»

Качество по ГОСТ

Прибыльный

Надежный производитель

Компания использует только качественное сырье, специальные добавки и компоненты.Производство ЖБИ основано на использовании функционального оборудования и новейших технологий. Наши изделия прочные, долговечные, надежные и соответствуют всем установленным требованиям.

В компании работают высококвалифицированные специалисты. Грамотные менеджеры помогут подобрать бетонные изделия для строительства объектов различного назначения. Внимание к требованиям и пожеланиям заказчика позволяет нам эффективно решать самые сложные задачи.

Другие преимущества покупки сборных железобетонных изделий у нас:

Центрифугированные сваи используются в фундаментах ЛЭП.

Центрифугированные сваи имеют диаметр 42 и 56 см. В длинной опалубке одновременно выполняется несколько свайных звеньев. Для изготовления свай диаметром 0,42 м применяют опалубки длиной 20 и 24 м, при этом в каждой опалубке изготавливают свайную заготовку, включающую от 6 до 2-х равных отрезков свайных звеньев, используемых в качестве забивных валов, Так же как и винтовые сваи, звенья имеют 3 вида армирования.

Для изготовления свай диаметром 0,56 м, опалубки унифицированных стоек железобетонных опор длиной 22.Используется 2 и 26,4 м, при этом в каждой опалубке делается заготовка сваи, включающая 2 или 3 звена одинаковой длины. У звеньев есть 2 вида армирования. Сваи собираются из свайных звеньев и приваренных к ним сверху шляпок и снизу наконечников.

Конструкции выполнены из тяжелого бетона с классом прочности на сжатие В40. Марка бетона по морозостойкости не ниже F150, по водонепроницаемости W6. Марка бетона для свай, применяемых на участках с расчетной температурой ниже минус 40С, должна применяться по морозостойкости не ниже F200, по водонепроницаемости W8.

В качестве продольной арматуры центробежных свай применяется горячекатаный прокат класса А-В по ГОСТ 5781-82 марки 23Х2Г2Т для сварных конструкций из стали по ГОСТ 19281-73, ГОСТ 19282-73.

Применяется катанка горячекатаная арматурная класса А-I по ГОСТ 5781-82 и ГОСТ 380-71. Спираль используется из обыкновенной арматурной проволоки периодического профиля класса Вр-I по ГОСТ 6727-80 и ГОСТ 380-71.

Монтажные петли конструкций должны быть выполнены из стержневой гладкой горячекатаной арматурной стали класса А-I марок ВСт3пс2 и ВСт3сп2 по ГОСТ 5781-82.Сталь марки ВСт3пс2 не допускается к применению для крепления петель в сваях, предназначенных для подъема и установки при температуре воздуха ниже минус 40С.

Сварная арматура и закладные детали должны соответствовать требованиям ГОСТ 10922-75. Анкерные болты (шпильки) следует использовать из стали ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71.

Эти изделия соответствуют требованиям действующего стандарта 3.407.9-146

Маркировка продукции принята буквенно-цифровыми группами:

Пример: ЦС 42.10-1 где,

ЦС — свая центрифугированная;

42 — диаметр, см;

10 — длина, м;

1 — первый вид армирования.

Продукты следует хранить стопками горизонтальными рядами в специально отведенном помещении. При хранении между горизонтальными рядами свай необходимо ставить распорки, чтобы обеспечить устойчивость сваи. При погрузке и разгрузке старайтесь не повредить сваи, а также волочите их по земле волочением. При транспортировке соблюдайте скоростной режим.Складирование и хранение конструкций осуществляется в соответствии с требованиями ГОСТ 13015.4 — 84 и СНиП III-4-80.

Железобетонные сваи ЦС 42.8-2 центрифугированные для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм имеют существенные преимущества как перед другими строительными материалами, так и перед другими известными способами устройства подготовки фундамента:

• можно использовать в местах с неустойчивой почвой;
• обладают высокой стойкостью и устойчивостью к любым воздействиям — механическим, температурным, химическим;
• прочность сваи при сохранении исходных характеристик;
• высокая термостойкость и водостойкость;
• высокая несущая способность;
• высокая технологичность в производстве;
• простота монтажа — для забивки свай не требуется дренирование котлована и подготовка грунта;
• большая глубина погружения, исключающая возможность смещения и обрушения фундамента.

Сваи ЦС 42.8-2 центрифугированные для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм представляют собой столб с заостренными концами, армированный высокопрочной сталью по всей длине стержня. Эти изделия армированы сварными арматурными каркасами, головка сваи армирована сетками. Фундаменты свай имеют ростверк, опирающийся непосредственно на оголовья свай и предназначенный для передачи нагрузки от конструкций здания или сооружения.

Сваи ЦС 42.Центрифуги 8-2 для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм изготавливаются по ГОСТ 19804-2012 «Заводские железобетонные сваи. Общие технические условия» из тяжелых или мелкозернистых. бетон с классом прочности на сжатие В15 и выше. В качестве крупнозернистого заполнителя для бетонных свай используется дробленый щебень из природного камня или гравия, при этом размер фракции должен быть не более 40 мм. Расчетная передаваемая прочность бетона должна составлять не менее 70% прочности, соответствующей классу прочности бетона на сжатие.Марки бетона свай по морозостойкости и водонепроницаемости присваиваются в диапазоне от F50 и W4 до F600 и W8 соответственно в зависимости от района строительства, уровня ответственности здания или сооружения, режима эксплуатации свай и значения расчетных температур наружного воздуха и окружающей почвы.

Железобетонные сваи ЦС 42.8-2 центрифугированные для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм армированы предварительно напряженной арматурой из горячекатаной и термомеханически упрочненной прутковой стали марок А600 (А-IV) и А800 ( АВ) классов по ГОСТ 5781 и ГОСТ 10884, канаты стальные арматурные 1х7 по ГОСТ 13840 и высокопрочная проволока периодического профиля класса от Вр1200 (Вр-II) по ГОСТ 7348.Горячекатаная прутковая арматура периодического профиля классов А300 (А-II) и А400 (А-III) по ГОСТ используется в качестве ненатяжной арматуры 5781 и термомеханически упрочнена по классам А400 (А-III) и А600 (А- IV) по ГОСТ 10884. Проволока холоднотянутая из низкоуглеродистой стали класса В500 (БИ, Бп-I) используется в качестве конструкционной арматуры (спирали, сетки, зажимы) по ГОСТ 6727 и пруток горячекатаный гладкий. сталь класса А240 (А-I) по ГОСТ 5781. Допускается использование арматурной стали класса А240 (А-I) по ГОСТ 5781 в качестве ненатянутой продольной арматуры.

Сваи железобетонные центрифугированные ЦС 42.8-2 для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм — продукция очень ответственная, поэтому к ним предъявляются достаточно жесткие требования как к качеству поверхности, так и к геометрическим параметрам. . Значения предельных отклонений геометрических параметров свай не должны превышать: по длине сваи — 25-50 мм, по размеру сечения (диаметру) — 20-66 мм. Отклонение от прямолинейности профиля боковых граней ствола сваи по всей длине не должно превышать 25-30 мм.Отклонение от перпендикулярности торцевой плоскости не должно превышать 0,01 стороны поперечного сечения изделия.

Строгие требования предъявляются также к рабочей фурнитуре продукции. Расстояние от крайней поперечной штанги до конца каркаса и расстояние от крайней сетки до конца железобетонной сваи ЦС 42.8-2 центрифугированной для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм должно не более 10 мм. Шаг спирали, прижимов и сеток должен быть не более 10 мм с шагом до 50 мм включительно, 15 мм — с шагом 50-100 мм и 25 мм — с шагом более 100 мм.Значения фактических отклонений толщины бетонного покрытия от продольной арматуры не должны превышать +15-5 мм.

Не допускается обнажение рабочей и конструкционной арматуры на поверхности свай. Концы предварительно напряженной арматуры после снятия напряжения необходимо обрезать заподлицо с торцевой поверхностью железобетонной сваи. Требования к качеству бетонных поверхностей и внешнему виду свай (в том числе к ширине раскрытия поверхностных технологических трещин) определяются ГОСТ 13015.0. При этом размеры оболочек, локальные углубления на бетонной поверхности и бетонные кромки ребер сваи не должны превышать: диаметр или наибольший размер оболочки — 20 мм, глубина впадины — 10 мм. , глубина бетонного края — 20 мм. Высота провисания торцевой поверхности свай не должна превышать 5 мм.

Сваи ЦС 42.8-2 центрифугированные для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм хранятся штабелями горизонтальными рядами с одинаковой ориентацией концов свай.Между горизонтальными рядами свай при хранении и транспортировке следует укладывать прокладки, расположенные рядом с подъемными петлями, а при отсутствии петель — в местах, предусмотренных для захвата свай при их транспортировке. Высота стопки не должна превышать ширину стопки более чем в два раза.

Погрузка и разгрузка железобетонных свай должна производиться подъемными петлями. Подъем свай к сваебойному станку должен производиться стропой, закрепленной на свае за фиксирующий штифт или за верхнюю петлю подъема, если это допускается требованиями рабочих чертежей свай ЦС 42.8-2 центрифугируются для стальных опор ВЛ 35-500 кВ диаметром 420 мм определенного типа, при этом строповка непосредственно за петлей или шпилькой запрещена. Подъем свай для погружения в грунт осуществляется тросом, продетым через отверстие, образованное металлической гильзой и расположенное на расстоянии 250 мм от верхнего торца изделия.

Энергетическая центрифуга ЦС 56.9-1 — длинный цилиндрический стержень с заостренным концом, сделанный из тяжелых марок бетона, использующий сваю для создания различных типов фундаментов опор ЛЭП.Воздушные линии 55-500 кВ должны соответствовать ряду жестких требований как по прочности, так и по безопасности. Энергетические сваи ЦС 56.9.1 для этого идеально подходят — они рассчитаны на то, чтобы выдерживать тянущие и сжимающие нагрузки.

Энергетические сваи помимо своей основной функции — надежной фиксации конструкции, создавая увеличенную опорную плоскость, справляются с давящими и тянущими нагрузками.

Сваи железобетонные широко применяются в электроэнергетике на всех типах грунтов, в которых есть возможность их погружения и экономическая целесообразность.Нижние концы свай поддерживаются на всех типах грунтов, за исключением каменистых и вечномерзлых, торфяных, торфяных грунтов, мягких грунтов, таких как илы, глинистой жидкой консистенции и некоторых других.

Специальные производственные требования и конструкторские чертежи включают серию 3.407.9-146. По серии энергетические сваи выпускаются длиной от 6 до 12 метров. Центрифугированные сваи имеют диаметр 560 см. В процессе производства такие сваи собираются из отдельно изготовленных звеньев.

По конструкции ЦС 56.9-1 похожи на обычные круглые сваи — имеют заостренный конец для облегчения прорубания почвы. Это позволяет легко закопать сваи и надежно закрепить их.

Для сброса центробежных свай выбирается один из самых прочных бетонов — прочность на сжатие должна быть не менее B40. Такой бетон имеет не только высокую плотность, но и хорошую морозостойкость — не ниже F150 и водонепроницаемость не ниже W4. В случае, когда свая предназначена для эксплуатации в агрессивных к бетону средах или в условиях экстремально низких температур (ниже -40С), класс морозостойкости и водостойкости значительно повышается.

Достоинства бетонной сваи в ее повышенной надежности — с ее помощью можно в короткие сроки возводить конструкции на заболоченном участке, в условиях глубоко мерзлого и талого грунта.

Армирование сваи происходит в зависимости от предполагаемой нагрузки на нее, а также от того, сколько свай составят окончательную конструкцию фундамента. Центрифугированная свая обычно армируется предварительно напряженной арматурой в виде проволочных каркасов и спиралей из стали марки A-V.Каркас надежно защищен — бетонный слой сваи 18 мм. Режущий наконечник усилен отдельной рамкой.

Масса силовой сваи ЦС 56.9.1 — 2170 кг, подъем осуществляется с помощью стальных подъемных петель, встроенных в конструкцию.

Установка свай для ЛЭП — важная часть процедуры установки новой ЛЭП. Создание односвайного фундамента осуществляется путем приваривания к головкам свай заглушек для крепления башмаков отдельно стоящих опор.Или, прикрепив к головкам сваи болтами / скобами для крепления раскосов опор; путем установки опорных сферических плит на верхний край свай для закрепления опорных стоек с помощью оттяжек. Сваю, воспринимающую тянущие или горизонтальные нагрузки, погружают на глубину не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор — не менее 3,0 м.

Маркировка продукта

Обозначение кучи энергии состоит из буквенно-цифровой комбинации. Обозначается тип изделия С — свая, при использовании напряженной арматуры дополняется буквой Н.Далее указывается длина в метрах и индекс цифрового армирования.

Например, рассмотрим CA 56.9-1 (9000 x 560 x 560 мм):

• С — свая центрифугированная;
• Число — диаметр;
• Цифра — длина в метрах;
• Число — это тип армирования.

Вес, дата изготовления и маркировка сваи расположены на одной из боковых поверхностей ближе к головке.

Контроль качества продукции

Центрифугированная свая ЦС 56.9.1 как основная несущая конструкция, свая ни в коем случае не должна иметь трещин в бетоне. Максимальная ширина едва заметных усадочных трещин — 0,2 мм.

Шаг спирали, которой армируется свая, не должен отклоняться более чем на 25 мм. Длина железобетонного изделия не должна искажаться более чем на ± 30 мм, а сечение — не более чем на ± 25 мм. Отклонения от плоскости сваи могут быть не более 30 мм в любую сторону.Его не должно быть рядом с сваей и открытыми оголенными торцами арматуры; толщина бетонного слоя перед ним не должна быть меньше проектной на 5 мм.

Допускаемые в небольших количествах раковины на поверхности железобетонных свай не должны быть шире 20 мм, у бетона — не более 20 мм в глубину.

Приемочные испытания сваи электробетонные ЦС 56.9-1 проводятся по прочности бетона, качеству и соответствию арматуры и закладных изделий, прочности сварных швов, подгонке размеров, толщине бетонного покрытия к арматуре, наличию и ширине возможных трещин по свайной поверхности и категории бетонной поверхности.

Хранение и транспортировка

Чтобы сваи находились в состоянии, пригодном для забивки, особое внимание уделяется их правильному хранению и транспортировке. Хранение железобетонных свай возможно только штабелями по горизонтали и с равномерной ориентацией торца. Между рядами свай рядом с проушинами устанавливаются распорки. Высота штабеля не должна превышать ширину штабеля более чем в два раза и не должна превышать 2,5 метра.Транспортировка свай 56.9.1 осуществляется как грузовым автотранспортом, так и железнодорожными вагонами с надежным креплением, предохраняющим сваи от повреждений и падений.

Полное руководство по эксплуатации, обслуживанию, техническому обслуживанию и ремонту декантерных центрифуг

Поддержание оптимальной дифференциальной скорости декантерной центрифуги

В большинстве случаев дифференциальная скорость декантерной центрифуги устанавливается производителем или поставщиком услуг на основе заявки клиента на обезвоживание или сгущение осадка.Оптимизация дифференциальной скорости барабана и спирали может потребоваться для достижения оптимального удаления твердых частиц и получения самого сухого осадка.

В этом разделе мы рассмотрим разницу скоростей, с которой работает центрифуга, а также ее влияние на обезвоживание и сгущение осадка. Мы также обсудим шаги по проверке оптимизации дифференциальной скорости декантерной центрифуги.

Какова дифференциальная скорость центрифуги?

Дифференциальная скорость центрифуги — это разница между скоростью барабана и скоростью спирали.

• Предполагается, что скорость барабана составляет 3000 об / мин
• Если прокрутка опережает дифференциальную скорость 1 об / мин — скорость прокрутки равна 3001
• Если прокрутка отстает при 1 об / мин дифференциальной скорости — скорость прокрутки составляет 2999

Декантерная центрифуга Centrisys может работать как с ведущей, так и с отстающей спиралью. Ведущий свиток работает быстрее, чем чаша. Отстающий свиток работает медленнее, чем чаша. Эта инновационная спиральная конструкция продлевает срок службы выпускных форсунок как на барабане, так и на спирали.Преимущество для наших клиентов заключается в меньшем объеме обслуживания, поскольку спираль может работать как в опережающем, так и в запаздывающем режиме.

Почему для обезвоживания осадка необходима разная скорость центрифуги?

Предполагая, что спираль имеет 15 наборов витков и дифференциальную скорость, равную 1, твердые частицы, проталкиваемые через центрифугу (от входа для подачи до разгрузки твердых частиц), будут оставаться в центрифуге не более 15 минут под действием перегрузки. Время удерживания твердых частиц определяется разницей скорости.Чем дольше твердые частицы остаются в центрифуге, тем они будут суше. Более низкая дифференциальная скорость приводит к более сухому осадку.

При увеличении дифференциальной скорости с 1 до 2 об / мин время удерживания твердых частиц уменьшается вдвое. Итак, теперь, вместо того, чтобы твердые частицы оставались в центрифуге 15 минут под действием силы перегрузки, они оставались только 7½ минут, что теоретически приводит к более влажному осадку, но более чистому центру. При удвоении дифференциальной скорости запас твердых частиц внутри центрифуги уменьшается вдвое; есть больше места для прояснения, что приводит к более чистому центру.

Дифференциальная скорость центрифуги жизненно важна для обезвоживания при расчете желаемого уровня сухости кека в сравнении с общей производительностью критической операции. Опять же, более низкий дифференциал означает большее время нахождения в центрифуге и приводит к образованию осадка в сушилке. Принимая во внимание, что более высокий дифференциал означает меньшее время в центрифуге, более влажное твердое вещество, но более чистую концентрацию и большую производительность галлонов в минуту (галлонов в минуту).

Какой самый быстрый способ проверить правильность настройки дифференциальной скорости на декантерной центрифуге?

Самый быстрый индикатор правильно отрегулированной дифференциальной скорости — чистота центрата.Пока сердцевина прозрачная и чистая, дифференциальную скорость можно уменьшить для оптимизации сухости твердых частиц лепешки.

Невозможно увидеть сухость твердых частиц кека, но можно визуально сразу увидеть четкость центрата и отрегулировать его в зависимости от того, насколько чистым или грязным становится центрат во время оптимизации. Если при регулировке дифференциала центральная часть становится грязной или мутной, это указывает на то, что фактическая дифференциальная скорость слишком мала. В центрифуге хранится слишком много твердых частиц, в результате чего центрат становится мутным и грязным.

Вы могли заметить, что центрифуга работает не так, как ожидалось, или твердые частицы слишком влажные, центрат слишком мутный. Как отмечалось в нашем видео «Проверка калибровки дифференциальной скорости», вы можете внести временные изменения и проверить дифференциальную скорость, не останавливая процесс, выполнив следующие действия:

1. Запустите центрифугу и установите систему подачи в ручную
2. Убедитесь, что давление БАР низкое, ниже 20 БАР
3. Перейти на страницу управления кривой на панели управления
4. Выберите Delta N и введите более высокое значение, нажмите ввод
5. Убедитесь, что введенное вами фактическое значение принято.
6. Фактический дифференциал должен измениться до установленного значения в течение 30 секунд
7. Установите значение обратно на один об / мин
8. Убедитесь, что дифференциальная скорость изменилась на установленное значение (небольшое отклонение, например, 0.5 об / мин — это нормально)
9. Это подтверждает, что регулирующий клапан и гидравлическая система работают
10. Если фактическая частота вращения не соответствует, центрифугу необходимо откалибровать заново.
11. Сбросить значение Delta N на исходное значение

Свяжитесь с Centrisys, если у вас возникнут вопросы по повторной калибровке скорости вашей центрифуги.

Исследование влияния исходного состава тяжелого бетона, предназначенного для изготовления изделий кольцевого сечения, на его свойства

[1] А.А. Берлин, С.А.Вольфсон, В.Г. Ошмян, Принципы создания композиционных полимерных материалов, Химия, Москва (1990).

[2] С.Х. Бехметов, Фибробетон с базальтодисперсным волокном, Ташкент, 2009.

[3] В.Ивлев А.А. Фибробетон в тонкостенных изделиях кольцевой конфигурации. Уфа, 2009.

[4] Л.Маилян Р. Гибкие армированные глидитовым волокном бетонные элементы на грубом базальтовом волокне, Ростовский государственный строительный университет, Ростов-на-Дону (2001).

[5] Л.Р. Маилян, А.В. Шилов, Н. Джаварбек, Влияние армирования базальтовой фиброй на свойства легких и тяжелых бетонов, Новые исследования бетона и железобетона, Ростов-на-Дону, 1997.

[6] Р.Л. Маилян, Л. Маилян, К. Осинов А.В. Рекомендации по проектированию железобетонных глинобетонных конструкций с фиброй армирования базальтовым волокном. Ростов-на-Дону, 1996.

[7] В.Петров П. Технология и свойства центрифугированного бетона с комбинированным наполнителем для стоек опор контактной сети. Ростов-на-Дону, 1983.

[8] Руководство по производству железобетонных центрифугированных прочных опор контактной сети и воздуховодов автоматической блочной системы бетона, совмещенного с заполнителем, ЦНИИС, Москва, (1989).

[9] Пуйя Алаи, Бинг Ли, Высокопрочные соединения наружной балки и колонны из бетона с армированием из высокопрочной стали, инженерные конструкции.145 (2017) 305-321.

DOI: 10.1016 / j.engstruct.2017.05.024

[10] Мохамед К.Исмаил, Асем А.А. Хасан, Экспериментальное исследование поведения при изгибе крупномасштабных бетонных балок, включающих резиновую крошку и стальные волокна, инженерные конструкции. 145 (2017) 97-108.

DOI: 10.1016 / j.engstruct.2017.05.018

[11] Раджан Суваль, Свойства центрифугированного бетона и совершенствование конструкции центрифугированных железобетонных опор ЛЭП, Ростов-на-Дону, (1997).

[12] Е.Ю. Романенко. Высокопрочные бетоны с минерально-пористыми и волокнистыми добавками для изготовления длинномерных центрифугированных конструкций. Ростов-на-Дону, 1989.

[13] L.R. Маилян, С.А.Стельмах, М.Г. Холодняк, Э.Щербань, Выбор состава центрифугированного бетона на тяжелых заполнителях, Вестник БГТУ им. Шухов. 10 (2017) 52-57.

DOI: 10.12737 / article_59cd0c5972afe5.94172861

[14] Л.Р. Маилян, С.А. Стельмах, М.Г. Холодняк, Е.М. Щербань, Исследование различных типов центрифуг и режимов уплотнения бетонных смесей для изготовления образцов кольцевого сечения // Научный вестник СевКавГТИ. 3 (2017) 134-137.

законов Монголии | Официальная нормативная библиотека — ГОСТ 22687.0-85

Товар содержится в следующих классификаторах:

Конструкция (макс.) » Нормативно-правовые акты » Документы Система нормативных документов в строительстве » 5. Нормативные документы на строительные конструкции и изделия » к.52 Железобетонные и бетонные конструкции »

Правила сварки » Сварочные работы »

Правила сварки » Основные материалы »

Правила сварки » Металлоконструкции »

Правила сварки » Сварочные материалы »

Правила сварки » Документация »

Правила сварки » Неразрушающий контроль »

Правила сварки » Термическая обработка »

Правила сварки » Дефекты »

Правила сварки » Сварочные работы » Удаление пыли »

Правила сварки » Основные материалы » Сталь, чугун »

Правила сварки » Сварочные материалы » Проволока »

Правила сварки » Сварочные материалы » Газы »

» 91 СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И КОНСТРУКЦИЯ » 91.080 Конструкции зданий » 91.080.40 Бетонные конструкции »

Национальные стандарты » 91 СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И КОНСТРУКЦИЯ » 91.080 Конструкции зданий » 91.080.40 Бетонные конструкции »

Национальные стандарты для сомов » Последнее издание » Ж Строительство и строительные материалы » Ж4 Строительные конструкции и детали » Ж43 Каменные, кирпичные, бетонные, железобетонные конструкции и детали »

На замену:

ГОСТ 22687-77 — Опоры центробежные железобетонные для высоковольтных линий электропередачи.Технические характеристики

ГОСТ 24762-81 — Стойки железобетонные центрифугированные для высоконагруженных опор ЛЭП. Спецификация

Ссылки на документы:

ГОСТ 10178-85 — Портландцемент и портландцемент доменно-шлаковый. Технические характеристики

ГОСТ 12730.0-78 — Бетоны. Общие требования к методам определения плотности, влажности, водопоглощающей пористости и водонепроницаемости

ГОСТ 12730.3-78: Бетоны. Метод определения водопоглощения

ГОСТ 13015.0-83 — Конструкции и изделия сборные бетонные и железобетонные. Общие технические требования

ГОСТ 13015.2-81 — Конструкции и изделия сборные бетонные и железобетонные. Маркировка

ГОСТ 13015.3-81 — Конструкции и изделия сборные бетонные и железобетонные. Сертификат качества

ГОСТ 13840-68 — Тросы стальные армированные 1х7

ГОСТ 17625-83 — Конструкции и элементы железобетонные.Радиоактивный метод определения толщины защитного покрытия бетона, размеров и расположения арматуры

ГОСТ 22362-77 — Конструкции железобетонные. Методы определения силы натяжения арматуры

ГОСТ 22687.1-85 — Стойки конические железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП высокого напряжения. Дизайн и размеры

ГОСТ 22687.2-85 — Стойки цилиндрические железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП высокого напряжения.Дизайн и размеры

ГОСТ 23009-78 — Конструкции и изделия сборные бетонные и железобетонные. Символы (знаки)

ГОСТ 23732-79 — Вода для бетонов и растворов. Технические характеристики

ГОСТ 5781-82 — Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические характеристики

ГОСТ 6727-80 — Проволока стальная холоднотянутая низкоуглеродистая для железобетона. Технические характеристики

СНиП 2.01.01-82: Строительная климатология и геофизика

СНиП 2.03.11-85: Антикоррозийная защита строительных конструкций

Ссылка на документ:

ГОСТ 22687.1-85 — Стойки конические железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП высокого напряжения. Дизайн и размеры

ГОСТ 22687.2-85 — Стойки цилиндрические железобетонные центрифугированные для опор ЛЭП высокого напряжения. Дизайн и размеры

ГОСТ 22687.3-85 — Стойки железобетонные центрифугированные для опор высоковольтных линий электропередачи.Конструкция закладных изделий и упорных подшипников

СНиП 3.05.06-85: Электрооборудование

СП 226.1326000.2014 — Электроснабжение нетяговых потребителей. Правила проектирования, строительства и ремонта

СП 76.13330.2016 — Электросистемы

ОСТ N 600-93 — Отраслевые строительно-технологические нормы устройства средств и оборудования связи и телерадиовещания

ВАШ ЗАКАЗ ПРОСТО!

MongoliaLaws.org — ведущая в отрасли компания со строгими стандартами контроля качества, и наша приверженность точности, надежности и точности является одной из причин, по которым некоторые из крупнейших мировых компаний доверяют нам обеспечение своей национальной нормативно-правовой базы и перевод критически важных сложная и конфиденциальная информация.

Наша нишевая специализация — локализация национальных нормативных баз данных, включающих: технические нормы, стандарты и правила; государственные законы, кодексы и постановления; а также кодексы, требования и инструкции агентств РФ.

У нас есть база данных, содержащая более 220 000 нормативных документов на английском и других языках для следующих 12 стран: Армения, Азербайджан, Беларусь, Казахстан, Кыргызстан, Молдова, Монголия, Россия, Таджикистан, Туркменистан, Украина и Узбекистан.

Размещение заказа

Выберите выбранный вами документ, перейдите на «страницу оформления заказа» и выберите желаемую форму оплаты. Мы принимаем все основные кредитные карты и банковские переводы. Мы также принимаем PayPal и Google Checkout для вашего удобства. Пожалуйста, свяжитесь с нами для любых дополнительных договоренностей (договорные соглашения, заказ на поставку и т. Д.).

После размещения заказа он будет проверен и обработан в течение нескольких часов, но в редких случаях — максимум 24 часа.

Документ / веб-ссылка для товаров на складе будет отправлена ​​вам по электронной почте, чтобы вы могли загрузить и сохранить ее для своих записей.

Если товары отсутствуют на складе (поставка сторонних поставщиков), вы будете уведомлены о том, для каких товаров потребуется дополнительное время. Обычно мы поставляем такие товары менее чем за три дня.

Как только заказ будет размещен, вы получите квитанцию ​​/ счет, который можно будет заполнить для отчетности и бухгалтерского учета. Эту квитанцию ​​можно легко сохранить и распечатать для ваших записей.

Гарантия лучшего качества и подлинности вашего заказа

Ваш заказ предоставляется в электронном формате (обычно это Adobe Acrobat или MS Word).

Мы всегда гарантируем лучшее качество всей нашей продукции. Если по какой-либо причине вы не удовлетворены, мы можем провести совершенно БЕСПЛАТНУЮ ревизию и редактирование приобретенных вами продуктов. Кроме того, мы предоставляем БЕСПЛАТНЫЕ обновления нормативных требований, если, например, документ имеет более новую версию на дату покупки.

Гарантируем подлинность. Каждый документ на английском языке сверяется с оригинальной и официальной версией. Мы используем только официальные нормативные источники, чтобы убедиться, что у вас самая последняя версия документа, причем все из надежных официальных источников.

Патент США на антисейсмические конструкции, в частности конструкции с подвалами, образующие противоатомные убежища. Патент (Патент № 4250671, выдан 17 февраля 1981 г.)

Настоящее изобретение относится к строительству зданий, которые могут быть подвержены подземным толчкам естественного происхождения или вызванным ядерными взрывами.

Общеизвестно, как укрепить подвалы существующих зданий, чтобы превратить их в убежища для защиты от снарядов и взрывных бомб обычного типа. В таком случае укрытие должно противостоять пробивающей мощи ракеты и сотрясениям земли, вызванным взрывами. Однако такие явления соответствуют относительно небольшому количеству высвобождаемой энергии, и, за исключением случая прямых ударов по укрытию или в его непосредственной близости, нарушения, которые могут возникнуть в конструкции укрытия, такие как трещины, не угрожают жизни объекта. пассажиры.

Ситуация совершенно иная в случае противоатомных укрытий, поскольку ядерное оружие, имеющее несравненно большую мощность, действует на расстояниях от точки удара, соответствующих нескольким километрам, посредством различных явлений, от которых необходимо защищать пользователей укрытия. Такими явлениями являются волна атмосферного избыточного давления, приводящая к сильнейшему взрыву циклонного типа, волна сейсмического давления, излучение чисто теплового и радиоактивного типа и радиоактивные осадки.Пользователи также должны быть защищены от производных явлений, в частности пожаров, вызванных тепловым излучением, ракетами, обломками и пылью, возникающими в результате волны атмосферного избыточного давления, газовых выбросов, вызванных разрушением городской магистрали, и даже газов или биологические агенты, использованные для отравления бомбежек, и, наконец, возможные наводнения.

Фактически, укрытие должно поэтому обладать механической прочностью, намного превосходящей стандартные укрытия, чтобы заметно противостоять волне сейсмического давления, поскольку любая трещина ухудшает герметичность, необходимую для защиты от загрязнения и опасностей, связанных с выпадением радиоактивных осадков. , газы, тепловые эффекты, а также воды.

Трудно спроектировать противоатомное укрытие в качестве надстройки, поскольку оно должно выдерживать само по себе и во всех своих частях волну атмосферного избыточного давления и должно быть монолитным, что является причиной дорогостоящего строительства и неэстетичного архитектурного решения. внешний вид. Его можно закопать вдали от любого строения, но, с одной стороны, часто бывает трудно найти место, а с другой стороны, убежище должно быть занято почти постоянно из-за его необходимой удаленности от жилых районов и рабочих площадок, и наконец, здания, возведенные как надстройки над убежищами, образуют, в основном, когда они выполнены из железобетона, основные экраны от обычных бомб и снарядов.С другой стороны, они создают риск обрушения укрытия и возникновения пожара, который может развиться над ним.

Поэтому важно, чтобы закопанное противоатомное убежище полностью выдерживало сейсмические волны давления, создаваемые бомбой. В зависимости от расстояния до точки удара определяющим явлением обрушения надстройки может быть волна атмосферного избыточного давления или сейсмическая волна, воздействующая на фундамент и в конечном итоге сотрясающая всю конструкцию.В случае подземного толчка именно сейсмическая волна заставляет здание сотрясаться и разрушаться.

Целью настоящего изобретения является создание конструкций, в которых заглубленная часть может выдерживать интенсивные подземные толчки природного или атомного происхождения без риска серьезного повреждения, горизонтальные смещения, которым может подвергаться заглубленная часть конструкции, не передается на надстройку.

Согласно изобретению подземный фундамент сооружения состоит из множества независимых элементов, обладающих такой механической прочностью, что каждый из упомянутых элементов способен противостоять без повреждения сейсмической волне максимальной интенсивности и поддерживать важную часть, предпочтительно превышающую треть веса надстройки, при этом надстройка рассчитана на сопротивление в случае, когда она изостатически поддерживается на трех опорах, случайным образом распределенных между ее опорами, предусмотренными для конструкции на элементах подфундамента, прочность на сдвиг соединений в точках опоры надстройки на элементах элементов подфундамента ниже общей прочности на сдвиг элементов конструкции, ведущей к рассматриваемой точке.

В этом варианте осуществления элементы основания под действием сейсмических волн могут подвергаться относительным смещениям без того, чтобы на последнюю передавалось какое-либо напряжение, особенно напряжение сдвига, превышающее механическую прочность надстройки.

Смещение фундаментов на их независимые элементы может привести к тому, что надстройка будет опираться только на три из указанных элементов, обеспечивая изостатическую опору, но без смещения надстройки и, таким образом, защищая людей от любого возможного провисания и позволяя впоследствии опираться, например, путем заливки швов для повторного выравнивания основания.

В соответствии с другим признаком изобретения, предпочтительно, чтобы независимые элементы фундамента образовывались частично, по меньшей мере, из ячеек, пригодных для проживания и составляющих противоатомные укрытия.

Согласно еще одной характеристике, независимые элементы отделены друг от друга на расстоянии, по крайней мере, равном сжимаемости толщины грунта, равной и параллельной их большему горизонтальному размеру под максимальным давлением, создаваемым сейсмической волной максимальной интенсивности.

Промежуток между двумя независимыми элементами, особенно в случае ячеек, пригодных для проживания, заполнен сжимаемым материалом, максимально непроницаемым для воды, газов и излучения. Такой материал, которому можно придать форму, может быть пеной, включающей наполнитель из тяжелого металла, или композитным материалом с пенопластовой основой и пластичными металлическими слоями.

Согласно еще одной характеристике, элементы фундамента расположены на расстоянии от вертикальных стеновых элементов, ограничивающих котлован, с промежутком, заполненным непроницаемым сжимаемым материалом.

Обычно доступ в противоатомные укрытия обеспечивается герметичными шлюзами-камерами, и в конечном итоге такие шлюзы-камеры предусмотрены для доступа в камеры или группу камер. Однако обычные входы, расположенные под надстройкой, могут быть заглушены, если надстройка разрушится под действием волны атмосферного избыточного давления. Чтобы исправить такой недостаток, уже было предложено, например, во французском патенте. № 1 375 468 зарегистрировано нояб.22, 1963, чтобы обеспечить зенитные укрытия аварийными выходами, образованными подземной траншеей, соединяющей указанное укрытие с вырытой в земле шахтой. Известно, что такая выходная шахта должна располагаться на расстоянии от здания, которое, по меньшей мере, равно высоте указанного здания, и в вышеупомянутом патенте предлагается обеспечить вход и различные точки траншеи изолирующими дверями. Однако несомненно, что такая траншея при сильном землетрясении может обрушиться и металлические двери могут заклиниваться.При разработке настоящего изобретения аварийный выход образован из трубчатых элементов, которые индивидуально способны противостоять, не подавляя, землетрясению максимальной интенсивности, при этом различные элементы соединяются друг с другом гибкими швами, способными поглощать относительные смещения. из двух последовательных элементов. Согласно варианту осуществления, концы двух последовательных трубчатых элементов, разделенных расстоянием, достаточным для поглощения относительного смещения, входят в соединительный трубчатый элемент, обеспечивающий те же характеристики механической прочности, но сохраняющий между его внутренней поверхностью и внешней периферийной поверхностью. между внутренними элементами имеется зазор, превышающий относительное смещение, причем указанный зазор заполнен материалом, форма которого может изменяться, аналогичная той, которая используется между элементами основания.

Согласно еще одной характеристике, доступ к аварийному выходу загорожен жесткой стеной, которую можно разрушить с помощью инструментов, имеющихся в убежище, например, стена из кирпича, неармированного бетона или любого подобного материал.

Настоящее изобретение теперь станет более очевидным из нижеследующего подробного описания одного из вариантов его осуществления вместе с прилагаемыми чертежами, на которых:

РИС. 1 — схематический вид в вертикальном разрезе здания в соответствии с изобретением;

РИС.2 — подробный вид части ячейки, подключенной к аварийной ситуации.

В варианте осуществления, показанном на чертежах, изобретение применяется к двухэтажному зданию. Подземный фундамент имеет глубину всего один этаж и состоит из части 1, образующей гаражи, и части 2, образующей противоатомное убежище. Часть 1 включает ряд железобетонных плит толщиной и стальную арматуру, достаточную для поддержки каждой важной части, которая теоретически может достигать трети общего веса конструкции, сосредоточенной в их центре.Для увеличения прочности эти плиты могут иметь форму и содержать балки, образующие перекрестную сеть. Здание опирается на плиты 3 через стойки 4, снабженные распределительными опорными элементами 5. Распределительная подошва 5 не является сплошной с плитой 3, за исключением, в конечном счете, с помощью стали небольшого сечения, способной к срезанию при действии касательных напряжений, превышающих прочность на сдвиг. поста 4. В случае строительства в особо незащищенной зоне или сооружения особого характера, разрушение которого может быть причиной большой опасности, например центральных атомных станций, может быть предусмотрено соединение с вертикальными упругость между каждой плитой 3 и каждой стойкой 4.Оптимальное решение заключалось бы в конструкции полностью изостатического типа, в которой каждая опора между зданием и основанием содержит, как показано на фиг. 2, домкрат 6 вставлен с системой шарнирных соединений между каждой плитой 5 и каждой стойкой 4 или между металлической подошвой 5 ‘, опирающейся на жилую ячейку 10, образующей антиядерное убежище, как описано ниже, и опорной пластиной 7, встроенной в система опорных балок 8 здания надстройки. Домкраты 6 распределены на три группы, и домкраты той же группы соединены между собой воздуховодом 9.Каждый домкрат или группа домкратов могут быть соединены с камерой поглощения волн давления в виде гидропневматической камеры или аналогичного устройства, которое не показано. В этом варианте осуществления вертикальная волна, которая распространяется под элементами с вертикальной амплитудой, меньшей, чем ход домкратов, может поглощаться без повреждения конструкции.

Часть 2 образована обитаемыми ячейками также из армированного бетона 10. Такие ячейки рассчитываются индивидуально так, чтобы выдерживать, как плиты 3, важную часть веса конструкции и быть способными противостоять сжатию, вызываемому сейсмические волны, приложенные к их боковым поверхностям.Следует отметить, что когда предусмотрены системы распределительных домкратов 6, вес конструкции всегда распределяется между различными опорами, и поэтому доля веса здания, которую должна нести каждая опора, является низкой. Эти камеры, как и все стандартные противоатомные укрытия, оснащены стандартным аварийным оборудованием в том, что касается средств выживания, вентиляции, освещения и дезинфекции. Они могут служить непосредственно в качестве опоры, без механического соединения, предотвращающего горизонтальное смещение или ограничивающего его сверх определенной прочности на сдвиг, для конструкции надстройки.Эта опора может также содержать гидростатическое соединительное устройство, как показано на фиг. 2.

Как правило, согласно изобретению, элементы основания, плиты 3 и ячейки 10 разделены расстоянием, которое приблизительно равно максимальной амплитуде смещения, которое может получить элемент под действием естественного или атомного воздействия. землетрясение. Созданный таким образом промежуток снабжен швом 11, изготовленным из плотного материала, способного упруго деформироваться, который может быть пенопластом с солями тяжелых металлов в качестве наполнителя.Это шовное соединение может, как показано на фиг. 2, быть ограниченными или разделенными свинцовыми или аналогичными разделительными листами 12, которые могут быть гофрированными и закрепленными в прилегающих элементах. Пенопласт шва, который должен иметь как можно более высокие коэффициенты удлинения и сжатия, предпочтительно заливается на месте, и на поверхностях прилегающих деталей могут быть предусмотрены анкерные углубления для пенопласта (не показаны), так что даже в растянутом состоянии пена может продолжать обеспечивать герметичность.

Чтобы максимально снизить передачу сейсмических волн на элементы фундамента, боковые стенки ячеек 10, обращенные к земле, могут быть удвоены стенами 13 с промежуточным пространством, заполненным пеной 14, рассматриваемой как пена швов 11.Боковые стены 15 других подвалов предпочтительно монтируются также плавающими с швами 11 в основании и вверху. Герметичностью для воды, газов и излучения стыков швов, которые не относятся к части 2, образующей противоядерное убежище, можно пренебречь, и указанные стыки могут быть простыми стыками внахлест, которые могут быть срезаны под действием напряжений, возникающих в результате подземного толчка.

Конструкция надстройки 16 выполнена как самонесущий элемент, выполненный специально при непосредственной передаче нагрузки, то есть без соединений типа домкратов 6, на элементы 3 и 10 фундамента.Для этого решетчатые арматуры 17 заделывают в утрамбованные бетонные перегородки, расположенные в двух ортогональных ориентациях. Архитектурные элементы, такие как пороги 18, фасады 19, балконы 20 и другие, рассчитываются как связывающие элементы и соответственно укрепляются. Для увеличения момента инерции и прочности на разрыв вдоль средней плоскости балки, такие как балки 21, в которые встроена часть решетчатой ​​арматуры, могут быть расположены на террасе в виде насадки.

Те из ячеек 10, которые расположены близко к земле, могут содержать аварийные выходы, ведущие через заглубленный канал 22 к выходной шахте 23, расположенной на расстоянии от здания 16, которое по существу равно высоте указанного здания, чтобы избежать выхода из него. быть заглушены сложенными частями. В этом варианте выход окружен бетонной кольцевой конструкцией, образующей заграждение от проточной воды.