4.3. Валидация численного моделирования

Экспериментальные и расчетные результаты кривой нагрузки-смещения футеровки при типичных дефектах показаны на рисунке 7. На рисунке «E» представляет экспериментальную кривую, а «S» — расчетную кривую. На рисунке показано, что форма кривой нагрузка-смещение аналогична, а кривая численного расчета более гладкая и пологая по сравнению с экспериментальной кривой. Вариация несущей способности футеровки с дефектами в основном такая же.Например, разница между численными результатами и экспериментальными значениями составляет 9,9%, 4,5% и 22,6%, когда диапазон пустот свода составляет 0 °, 30 ° и 60 ° соответственно; для комбинированного дефекта хранилища V60T25 и V60T50 разница между численным значением и экспериментальным значением составляет 15,3% и 10,4% соответственно; для комбинированного дефекта перемычки V30T25 и V60T50 разница между численным значением и экспериментальным значением составляет 6,8% и 6,5% соответственно. Это связано с тем, что граничные условия численного моделирования идеализированы, а материалы однородны.Кроме того, численное моделирование не учитывает эти факторы влияния, которые могут повлиять на результаты расчетов, такие как трение между футеровкой и землей, основную модель, выбранную численным моделированием, размер сетки и т. Д. Кривые нагрузка-смещение в этих двух условиях похожи по форме. Видно, что результаты численного расчета близки к экспериментальным результатам, а численная модель имеет хорошую надежность, что может отражать механическое поведение простой бетонной футеровки под влиянием дефектов.

5. Анализ чувствительности параметров

На основе численной модели дефектной футеровки в данной статье рассчитывается положение коронки и перемычки основной футеровки и, в основном, обсуждается влияние диапазона пустот, степени утонения футеровки, комбинированных дефектов, направления нагрузки и толщины слоя. жесткость на механическое поведение футеровки. Условия расчета показаны в таблице 2. В таблице направления нагрузки 90 °, 45 ° и 0 ° представляют собой вертикальное, наклонное и горизонтальное направления соответственно.Жесткость пласта измеряется значением модельного испытания и рекомендуемым коэффициентом сопротивления пласта окружающей горной породы класса III – V в коде туннеля.

5.1. Пустоты

С точки зрения расчета пустот в короне свода и пустот в перемычке, рассматриваются 2 направления нагрузки и 4 вида жесткости пласта. Размеры пустот составляют 0 °, 15 °, 30 °, 45 °, 60 ° и 75 ° соответственно. На примере окружающих горных пород класса III ( k = 850 МПа / м) кривые нагрузки-смещения футеровки при различных размерах пустот в венце свода и пустот перемычки показаны на рисунках 8 и 9 соответственно.Из рисунка 8 видно, что пустоты мало влияют на реакцию футеровки на смещение нагрузки, когда размер свода небольшой ( α, ≤ 15 °). Когда размер пустот достигает 30 ° или более, кривизна восходящего участка кривой нагрузки-смещения футеровки явно уменьшается, пиковая нагрузка явно уменьшается, кривая внезапно падает после пиковой нагрузки, и футеровка демонстрирует явное хрупкое разрушение. характеристики. Можно видеть, что, когда размер пустоты больше ( α > 15 °), пустоты, очевидно, изменяют жесткость, несущую способность и деформационные характеристики футеровки.Кривые нагрузки-смещения футеровки аналогичны при наклонных и горизонтальных нагрузках 45 °. Поскольку положение нагрузки находится далеко от положения пустоты при горизонтальной нагрузке, несущая способность футеровки при горизонтальной нагрузке, очевидно, больше, чем при наклонной нагрузке под углом 45 °, и меньше зависит от размера пустоты свода. Рисунок 9 показывает, что закон реакции смещения нагрузки и влияние направления нагрузки на несущую способность футеровки под полостью перемычки согласуется с законом пустоты короны свода.

Из кривой зависимости между пиковой нагрузкой и размером пустот в футеровке (рисунки 10 и 11) можно увидеть, что несущая способность футеровки изменяется в три этапа с увеличением размера пустот при различных режимах жесткости пласта и нагрузки. Когда диапазон пустот меньше 15 °, несущая способность футеровки медленно снижается; когда диапазон пустот составляет от 15 ° до 45 °, несущая способность быстро снижается; когда диапазон пустот больше 45 °, он уменьшается медленнее. Например, при жесткости пласта k = 850 МПа / м несущая способность трех ступеней при наклонной нагрузке уменьшается на 7.19 кН, 112,68 кН и 7,07 кН соответственно, что уменьшается на 4,9%, 81,5% и 27,7%. При той же жесткости пласта несущая способность трех ступеней при вертикальной нагрузке снижается на 7,11 кН, 159,30 кН и 21,23 кН соответственно, что на 3,5%, 80,3% и 54,4%. Из графика также видно, что чем больше жесткость пласта, тем выше несущая способность футеровки и тем очевиднее трехступенчатые характеристики несущей способности и кривой размера пустот.Это показывает, что чем лучше окружающая порода, тем больше влияние пустот на несущую способность.

5.2. Недостаточная толщина футеровки

При расчете недостаточной толщины футеровки на венце и перемычке свода рассматриваются вертикальные, наклонные и горизонтальные направления нагрузки с коэффициентом утонения 0%, 25% и 50%. соответственно. Аналогичным образом, кривые нагрузки-смещения футеровки при различных степенях утонения показаны на рисунке 12 на примере окружающей породы класса III ( k = 850 МПа / м).Из рисунка видно, что влияние утонения на отклик футеровки от нагрузки на смещение изменяется при различных режимах нагрузки. Вообще говоря, нагрузка, оказываемая на утончающуюся часть футеровки, оказывает значительное влияние на ее несущую способность, на которую нагрузка, действующая на другие участки, оказывает относительно небольшое влияние. С увеличением утонения жесткость футеровки уменьшается, и кривая уменьшается быстрее после того, как футеровка достигает пиковой нагрузки при трех режимах нагрузки, что делает футеровку более уязвимой для хрупкого разрушения.

Кривая зависимости отношения пиковой нагрузки к истончению футеровки (Рисунки 13 (a) и 14 (b)) показывает, что несущая способность футеровки линейно уменьшается с увеличением степени утонения при различной жесткости пласта, когда положение нагружения попадает в истончающуюся часть футеровки. На примере пластовой жесткости k = 150 МПа / м при увеличении степени утонения футеровки в венце свода от 0 до 50% несущая способность футеровки снижается на 97,92 кН, а именно на 70.6%, а при увеличении степени утонения футеровки на перемычке свода с 0 до 50% несущая способность футеровки снижается на 62,48 кН, а именно на 64,2%. На примере пластовой жесткости k = 850 МПа / м при увеличении степени утонения футеровки в венце свода от 0 до 50% несущая способность футеровки снижается на 138,87 кН, а именно на 67,6%, степень утонения футеровки свода перемычки увеличивается с 0 до 50%, несущая способность футеровки снижается на 98.4 кН, а именно на 67,7%. Видно, что чем больше жесткость пласта, тем быстрее линейное уменьшение несущей способности футеровки с коэффициентом утонения, что указывает на то, что чем лучше окружающая порода, тем больше влияние утонения футеровки на несущую способность. Из рисунков 13 (b), 13 (c), 14 (a) и 14 (c) можно сделать вывод, что влияние других положений нагрузки на несущую способность футеровки незначительно, за исключением точки утонения, и чем дальше от точки утонения, тем меньше влияние на несущую способность.

5.3. Комбинированные дефекты

Аналогичным образом кривые нагрузки-смещения футеровки при типичной комбинации дефектов показаны на Рисунке 15 на примере окружающей породы класса III ( k = 850 МПа / м). Из рисунка видно, что комбинированные дефекты серьезно снижают несущую способность и деформационные характеристики футеровки и ускоряют процесс повреждения футеровки. Когда в облицовке свода имеется пустота 30 ° и утонение на 25%, несущая способность облицовки при наклонной нагрузке 45 ° и горизонтальной нагрузке уменьшается на 54.8% и 32,9% соответственно, а соответствующее смещение при пиковой нагрузке уменьшается на 33,3% и 44,3% соответственно. Когда пустота в коронке и степень утонения увеличиваются до 60 ° и 50% соответственно, несущая способность футеровки при двух нагрузках уменьшается на 91,9% и 80,8% соответственно, а соответствующее смещение уменьшается на 84,4% и 90,1% с в основном потеряли несущую способность и деформационную способность. Точно так же влияние комбинированных дефектов на перемычке свода на механические свойства футеровки аналогично влиянию на венец свода.Когда в перемычке имеется пустота 30 ° и утонение на 25%, несущая способность футеровки при вертикальных и горизонтальных нагрузках снижается на 66,4% и 51,5% соответственно, а соответствующее смещение при пиковой нагрузке уменьшается на 62,6% и 61,9%. , соответственно. Когда пустота и степень утонения увеличиваются до 60 ° и 50%, несущая способность футеровки при двух нагрузках уменьшается на 92,2% и 80,8% соответственно, а соответствующее смещение уменьшается на 88,7% и 90,8%.

Трехмерные криволинейные поверхности различной пиковой нагрузки футеровки с комбинированными дефектами при двух видах жесткости пласта ( k = 150 МПа / м и 850 МПа / м) показаны на рисунках 16 и 17.Из рисунков видно, что при различных местоположениях дефектов и направлениях нагрузки влияние комбинированных дефектов на несущую способность футеровки одинаково, но степень влияния различна. Пиковая нагрузка уменьшается в форме буквы «S» с увеличением уровня комбинированного дефекта, и чем больше жесткость пласта, тем больше снижение несущей способности футеровки, вызванное комбинированным дефектом.

5.4. Анализ скорости потери несущей способности футеровки, подверженной дефектам

Пустота за футеровкой и недостаточная толщина футеровки серьезно влияют на несущую способность футеровки.Для количественной оценки такого эффекта коэффициент потери несущей способности ξ определяется как где — несущая способность футеровки при наличии дефектов и — несущая способность футеровки при отсутствии дефектов.

Для простоты размер пустот является безразмерным и определяется для представления размера пустот: где представляет длину хранилища, соответствующую диапазону пустот, и представляет собой диаметр хранилища облицовки.

Из рисунков 10–11 и результатов расчета скорости потери несущей способности при соответствующих условиях установлено, что скорость потери несущей способности футеровки хорошо коррелирует с логистической моделью с увеличением пустоты за футеровкой.S-образная кривая роста (логистическая модель) может быть использована для описания скорости потери несущей способности гладкой бетонной футеровки под влиянием пустот. Выражение имеет следующий вид [28]: где, и — подгоночные параметры, — мощность ().

Из рисунков 13–14 и результатов расчета коэффициента потери несущей способности при соответствующих условиях работы можно увидеть, что влияние степени утонения на коэффициент потери несущей способности футеровки показывает линейно убывающую зависимость, которую можно описать по линейному уравнению: где δ — коэффициент утонения, а c — подгоночный параметр.

Кроме того, влияние жесткости пласта на скорость потери несущей способности дефектной футеровки хорошо коррелирует с моделью степенной функции. Его можно описать следующими выражениями: где , k, — жесткость пласта, и — параметры подгонки.

Путем правильного комбинирования вышеуказанных моделей и в соответствии с результатами, показанными на рисунках 16 и 17 и соответствующими условиями, можно составить уравнение скорости потери несущей способности гладкой бетонной футеровки, изменяющейся в зависимости от размера пустот, степени утонения и жесткости пласта:

Для проверки достоверности модели, взяв в качестве примеров комбинированные дефекты в венце свода под действием наклонных и горизонтальных нагрузок и комбинированные дефекты перемычки свода под действием вертикальных и горизонтальных нагрузок, рассчитанный коэффициент потери несущей способности под влиянием комбинированные дефекты приводятся в уравнение (11).Метод Левенберга – Марквардта используется для выполнения нелинейной регрессии, и параметры подгонки получены, как показано в таблице 3.

Для четырех вариантов корреляции полученное путем подгонки находится между 0,974 и 0,986, что показывает высокую корреляцию результатов подгонки. Можно видеть, что уравнение скорости потери несущей способности, предложенное в этой статье, можно использовать для оценки влияния пустот и утонения на несущую способность футеровки.

6. Заключение

В этой статье проводится испытание модели футеровки в масштабе 1/5 и численный расчет для изучения механического поведения простой бетонной футеровки с пустотами, утонением футеровки и комбинированными дефектами. Основные выводы таковы: (1) Результаты модельных испытаний показывают, что жесткость футеровки уменьшается, когда за футеровкой остается пустота; Чем больше объем пустот, тем легче деформируется футеровка. Когда достигается определенный размер пустот, окружающая порода имеет слабую сдерживающую функцию, и несущая способность и деформационные характеристики футеровки значительно снижаются.Утонение футеровки в основном влияет на ее деформационные характеристики, несущую способность и жесткость утоненного участка. Кривая нагрузка-перемещение футеровки представляет собой резкий зигзаг при сочетании дефекта пустоты и утонения. Переход упругой, упругопластической и разрушающей фаз футеровки перестает быть плавным, и механические свойства футеровки, очевидно, снижаются. (2) Численные результаты показывают, что при различных режимах жесткости пласта и нагрузок несущая способность футеровки уменьшается от медленной, быстрой до плоской S-образной кривой с увеличением объема пустот.Чем лучше окружающая порода, тем больше влияние пустот на несущую способность. (3) Несущая способность футеровки линейно уменьшается с коэффициентом утонения при приложении нагрузки в точке утонения. Чем дальше от точки утонения, тем меньше влияние на несущую способность. С увеличением степени утонения скорость спада кривой увеличивается, когда футеровка достигает пиковой нагрузки, и футеровка более уязвима к хрупкому разрушению. Точно так же, чем лучше качество окружающей породы, тем больше влияние утонения футеровки на несущую способность.(4) При различных местоположениях дефектов и направлениях нагрузки влияние комбинированных дефектов на несущую способность футеровки является постоянным. Пиковая нагрузка футеровки уменьшается с увеличением уровня комбинированного дефекта, и чем больше жесткость пласта, тем больше снижение несущей способности футеровки, вызванное комбинированным дефектом. (5) На основе модельных испытаний По результатам численных расчетов составлено уравнение скорости потери несущей способности простой бетонной футеровки с учетом условий свода футеровки, утонения футеровки и окружающих пород, что дает теоретическую основу для количественной оценки влияния существующих дефектов на несущую способность оболочка.

Доступность данных

Данные, использованные для подтверждения выводов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации этой статьи. Благодарности

ВЛИЯНИЕ СИНТЕТИЧЕСКИХ СВЕРЛОЙ РЕЗКИ НА СВОЙСТВА РАСТВОРА

Ахмед Д. А. и Мохаммед М. Р. (2011). Влияние хлорид-иона на реакцию гидратации C3A в присутствии гипса и извести. Достижения в исследованиях цемента 23: 309-316.

Аджагбе, В. О., Омокехинде, О. С., Аладе, Г. А., и Агбеде, О. (2012). Влияние песка, подвергшегося воздействию сырой нефти, на прочность бетона на сжатие. Строительные и строительные материалы 26: 9-12.

Акинкуролере, О.О., Цзян К. и Шобола О. М. (2007). Влияние соленой воды на прочность бетона на сжатие. Журнал технических и прикладных наук 2: 412 — 415.

Аль-Ансари М., Пеппелрейтер М. К., Аль-Джабри А. и Айенгар С. Р. (2012). Геолого-физико-химическая характеристика строительных песков в Катаре. Международный журнал устойчивой застроенной окружающей среды 1: 64 — 84.

Аль-Ансари, М.С., и Аль-Табба, А. (2007). Стабилизация / отверждение бурового шлама синтетической нефти.Журнал опасных материалов 141: 410-421.

AS 1379 (2007). Спецификация и поставка бетона: Standards Australia International Ltd.

AS 2350.12 (2006). Методы испытаний портландцементных, смесовых и кладочных цементов. Приготовление стандартного раствора и формовка образцов. Стандардс Австралия Интернэшнл Лтд.

ASTM C109 / C109M (2013). Стандартный метод испытаний гидравлических цементных растворов на сжатие (с использованием 2-дюйм.или 50-мм кубические образцы). Американское общество испытаний и материалов, США.

ASTM C138 (2010). Стандартный метод испытаний для определения плотности (удельный вес), текучести и содержания воздуха (гравиметрический) в бетоне. Американское общество испытаний и материалов, США.

ASTM C150 / C150M (2012). Стандартная спецификация на портландцемент. Американское общество испытаний и материалов, США.

ASTM C807 (2013). Стандартный метод определения времени схватывания гидравлического цементного раствора модифицированной иглой Вика.Американское общество испытаний и материалов, США.

ASTM C1437 (2007). Стандартный метод испытаний на текучесть гидравлического цементного раствора. Американское общество испытаний и материалов, США.

ASTM C1679 (2013). Стандартная практика измерения кинетики гидратации гидроцементных смесей с помощью изотермической калориметрии. Американское общество испытаний и материалов, США.

Аттом, М., Хавилех, Р., и Насер, М. (2013). Исследование прочности на сжатие бетона, смешанного с песком, загрязненным сырой нефтью.Строительные и строительные материалы 47: 99-103.

Эзельдин, А.С., Ваккари, Д.А., Брэдфорд, Л., Дилсер, С., и Фаруз, Э. (1992). Стабилизация и отверждение углеводородов — загрязненных грунтов в бетоне. Журнал загрязнения почвы 1: 61-79.

Фан, Ю., Чжан, С., Кавашима, С., и Шах, С. П. (2014). Влияние каолинитовой глины на способность материалов на основе цемента к диффузии хлоридов. Цементно-бетонный композит 45: 117-124.

Fwa, T. F., and Wei, L. (2006). Проектирование жестких покрытий. В T. F. Fwa (Ed.), Справочник по дорожному строительству: CRC Press. Сингапур, 4 — 9

Хаго, А. В., Хассан, Х. Ф., Аль-Равас, А., Таха, Р., и Аль-Хадиди, С. (2007). Характеристика бетонных блоков, содержащих нефтезагрязненные почвы. Строительство и строительные материалы 21: 952 — 957.

Дженсен, Х. У. (1987). Влияние морской воды на гидратацию цементных и зольных цементных смесей.Кандидат наук. Диссертация, Лондонский университет.

Кройер, Х., Линдгрин, Х., Якобсен, Х. Дж. И Шибстед, Дж. (2003). Гидратация портландцемента в присутствии глинистых минералов изучена методами Si и AI MAS ЯМР спектроскопии. Достижения в области исследования цемента 15: 103-112.

Леонард, С. А., Стегеманн, Дж. А. (2010 a). Стабилизация / затвердевание бурового шлама. Журнал опасных материалов 174: 463-472.

Опете, С., Мангибо, И., и Иягба, Т. (2010). Стабилизация / отверждение синтетического нигерийского бурового шлама. Африканский журнал экологических наук и технологий 4: 149-153.

OPSS 315 (2010). Строительная спецификация бетонного тротуара. Стандартные спецификации провинции Онтарио, Канада.

Смит М., Мэннинг А. и Ланг М. (1999). Исследования по повторному использованию бурового шлама на суше. № отчета Cordah / COR012 / 1999: Cordah Research Limited, Абердин, Шотландия, для Talisman Energy (Великобритания).

Таха Р., Ан-Нуайми Н., Килали А. и Салем А. Б. (2014). Использование местных отбракованных материалов в бетоне. Международный журнал устойчивой застроенной окружающей среды 3: 35 — 46.

Тункан М. и Коюнку Х. (1997). Стабилизация нефтесодержащих отходов бурения добавками. Материалы 7-й Международной конференции по морской и полярной инженерии. Гонолулу, США.

% PDF-1.2 % 1545 0 объект > эндобдж xref 1545 747 0000000016 00000 н. 0000015296 00000 п. 0000024717 00000 п. 0000025018 00000 п. 0000036564 00000 п. 0000036588 00000 п. 0000040223 00000 п. 0000040247 00000 п. 0000045340 00000 п. 0000045364 00000 п. 0000050502 00000 п. 0000050526 00000 п. 0000055626 00000 п. 0000055912 00000 п. 0000057034 00000 п. 0000058154 00000 п. 0000058443 00000 п. 0000058467 00000 п. 0000063524 00000 п. 0000063548 00000 п. 0000068344 00000 п. 0000068368 00000 п. 0000072912 00000 п. 0000072936 00000 п. 0000077361 00000 п. 0000077386 00000 п. 0000091136 00000 п. 0000091159 00000 п. 0000091819 00000 п. 0000091842 00000 п. 0000092500 00000 п. 0000092523 00000 п. 0000093214 00000 п. 0000093237 00000 п. 0000093853 00000 п. 0000093876 00000 п. 0000094492 00000 п. 0000094515 00000 п. 0000095181 00000 п. 0000095204 00000 п. 0000095768 00000 п. 0000095791 00000 п. 0000096355 00000 п. 0000096378 00000 п. 0000096980 00000 п. 0000097003 00000 п. 0000097612 00000 п. 0000097635 00000 п. 0000098261 00000 п. 0000098284 00000 п. 0000098919 00000 п. 0000098942 00000 п. 0000099603 00000 п. 0000099626 00000 н. 0000100279 00000 н. 0000100302 00000 н. 0000100981 00000 п. 0000101004 00000 п. 0000101690 00000 н. 0000101713 00000 н. 0000102395 00000 п. 0000102418 00000 н. 0000103151 00000 п. 0000103174 00000 п. 0000103952 00000 н. 0000103975 00000 н. 0000104743 00000 н. 0000104766 00000 н. 0000105613 00000 п. 0000105636 00000 н. 0000106456 00000 п. 0000106479 00000 п. 0000107284 00000 п. 0000107307 00000 н. 0000108136 00000 н. 0000108159 00000 н. 0000109017 00000 н. 0000109040 00000 н. 0000109913 00000 н. 0000109936 00000 н. 0000110796 00000 н. 0000110819 00000 н. 0000111688 00000 н. 0000111711 00000 н. 0000112678 00000 н. 0000112701 00000 н. 0000113757 00000 н. 0000113780 00000 н. 0000114863 00000 н. 0000114886 00000 н. 0000116056 00000 н. 0000116079 00000 п. 0000117257 00000 н. 0000117281 00000 н. 0000118496 00000 н. 0000118520 00000 н. 0000119747 00000 н. 0000119770 00000 н. 0000120919 00000 н. 0000120943 00000 н. 0000122147 00000 н. 0000122171 00000 н. 0000123454 00000 н. 0000123478 00000 н. 0000124769 00000 н. 0000124793 00000 н. 0000126034 00000 н. 0000126058 00000 н. 0000127359 00000 н. 0000127383 00000 н. 0000128687 00000 н. 0000128711 00000 н. 0000129976 00000 н. 0000130000 00000 н 0000131313 00000 н. 0000131337 00000 н. 0000132739 00000 н. 0000132763 00000 н. 0000134184 00000 н. 0000134208 00000 н. 0000135576 00000 н. 0000135600 00000 н. 0000137106 00000 н. 0000137130 00000 н. 0000138594 00000 н. 0000138618 00000 н. 0000140077 00000 н. 0000140101 00000 п. 0000141596 00000 н. 0000141620 00000 н. 0000143117 00000 н. 0000143141 00000 п. 0000144759 00000 н. 0000144783 00000 н. 0000146392 00000 н. 0000146416 00000 н. 0000147990 00000 н. 0000148014 00000 н. 0000149419 00000 п. 0000149443 00000 н. 0000150813 00000 н. 0000150837 00000 н. 0000152241 00000 н. 0000152265 00000 н. 0000153746 00000 н. 0000153770 00000 н. 0000155214 00000 н. 0000155238 00000 н. 0000156714 00000 н. 0000156738 00000 н. 0000158183 00000 н. 0000158207 00000 н. 0000159681 00000 н. 0000159705 00000 н. 0000161175 00000 н. 0000161199 00000 н. 0000162689 00000 н. 0000162713 00000 н. 0000164193 00000 н. 0000164217 00000 н. 0000165701 00000 н. 0000165725 00000 н. 0000167165 00000 н. 0000167189 00000 н. 0000168576 00000 н. 0000168600 00000 н. 0000169904 00000 н. 0000169928 00000 н. 0000171286 00000 н. 0000171309 00000 н. 0000172176 00000 н. 0000172200 00000 н. 0000173650 00000 н. 0000173674 00000 н. 0000175110 00000 н. 0000175134 00000 н. 0000176647 00000 н. 0000176671 00000 н. 0000178253 00000 н. 0000178277 00000 н. 0000179823 00000 н. 0000179847 00000 н. 0000181412 00000 н. 0000181436 00000 н. 0000183096 00000 н. 0000183120 00000 н. 0000184838 00000 н. 0000184862 00000 н. 0000186620 00000 н. 0000186644 00000 н. 0000188329 00000 н. 0000188352 00000 н. 0000189366 00000 н. 0000189390 00000 н. 0000191101 00000 п. 0000191124 00000 н. 0000192117 00000 н. 0000192141 00000 н. 0000193821 00000 н. 0000193844 00000 н. 0000194820 00000 н. 0000194844 00000 н. 0000196595 00000 н. 0000196619 00000 н. 0000198371 00000 н. 0000198395 00000 н. 0000200055 00000 н. 0000200079 00000 п. 0000201737 00000 н. 0000201761 00000 н. 0000203449 00000 н. 0000203473 00000 н. 0000205273 00000 н. 0000205297 00000 н. 0000207144 00000 н. 0000207167 00000 н. 0000208220 00000 н. 0000208244 00000 н. 0000209977 00000 н. 0000210000 00000 н. 0000211031 00000 н. 0000211055 00000 н. 0000212802 00000 н. 0000212826 00000 н. 0000214555 00000 н. 0000214579 00000 н. 0000216224 00000 н. 0000216248 00000 н. 0000218001 00000 н. 0000218024 00000 н. 0000219050 00000 н. 0000219074 00000 н. 0000220854 00000 н. 0000220877 00000 н. 0000221934 00000 н. 0000221958 00000 н. 0000223623 00000 н. 0000223647 00000 н. 0000225337 00000 н. 0000225361 00000 п. 0000227046 00000 н. 0000227070 00000 н. 0000228839 00000 н. 0000228862 00000 н. 0000229912 00000 н. 0000229936 00000 н. 0000231618 00000 н. 0000231641 00000 н. 0000232685 00000 н. 0000232708 00000 н. 0000233765 00000 н. 0000233789 00000 н. 0000235416 00000 н. 0000235439 00000 н. 0000236476 00000 н. 0000236499 00000 н. 0000237493 00000 н. 0000237517 00000 н. 0000239195 00000 н. 0000239219 00000 п. 0000240856 00000 н. 0000240880 00000 н. 0000242565 00000 н. 0000242588 00000 н. 0000243589 00000 н. 0000243613 00000 н. 0000245239 00000 н. 0000245263 00000 н. 0000246933 00000 н. 0000246957 00000 н. 0000248669 00000 н. 0000248693 00000 п. 0000250546 00000 н. 0000250569 00000 н. 0000251638 00000 н. 0000251661 00000 н. 0000252692 00000 н. 0000252716 00000 н. 0000254429 00000 н. 0000254452 00000 н. 0000255472 00000 н. 0000255495 00000 н. 0000256536 00000 н. 0000256560 00000 н. 0000258291 00000 н. 0000258314 00000 н. 0000259374 00000 н. 0000259398 00000 н. 0000260800 00000 н. 0000260824 00000 н. 0000262667 00000 н. 0000262691 00000 н. 0000264018 00000 н. 0000264042 00000 н. 0000265668 00000 н. 0000265691 00000 п. 0000266705 00000 н. 0000266729 00000 н. 0000268379 00000 п. 0000268402 00000 н. 0000269421 00000 н. 0000269444 00000 н. 0000270428 00000 н. 0000270451 00000 п. 0000271482 00000 н. 0000271505 00000 н. 0000272554 00000 н. 0000272577 00000 н. 0000273621 00000 н. 0000273645 00000 н. 0000275325 00000 н. 0000275349 00000 н. 0000276550 00000 н. 0000276573 00000 н. 0000277723 00000 н. 0000277746 00000 н. 0000278754 00000 н. 0000278778 00000 н. 0000280323 00000 н. 0000280346 00000 н. 0000281303 00000 н. 0000281326 00000 н. 0000282470 00000 н. 0000282494 00000 н. 0000283735 00000 н. 0000283758 00000 н. 0000284812 00000 н. 0000284836 00000 н. 0000286607 00000 н. 0000286630 00000 н. 0000287744 00000 н. 0000287768 00000 н. 0000289102 00000 н. 0000289125 00000 н. 00002

00000 н. 00002

Материалы | Полный текст бесплатно | Исследование характеристик низкотемпературного растрескивания асфальта в условиях тепла и света вместе

3.1. Тест на пластичность

Результаты испытаний на пластичность показывают, что тепло и свет оказывают большое влияние на характеристики низкотемпературного растрескивания асфальта и, очевидно, могут снизить характеристики низкотемпературного растрескивания асфальта на ранней стадии.Более того, чем выше значения температуры и интенсивности УФ-излучения, тем сильнее снижается способность асфальта к низкотемпературному растрескиванию. Тип асфальта оказывает важное влияние на характеристики низкотемпературного растрескивания асфальта под воздействием тепла и света вместе, и рациональный выбор базового асфальта и модификатора может улучшить характеристики низкотемпературного растрескивания асфальта.

3.2. Испытание на реометре изгибающейся балки (BBR)

3.3. Анализ состава асфальта Тест

CRC = CCA − CCBCCB × 100%

(1)

Под воздействием тепла и света активировалась активная связь асфальта, в результате реакции окисления образовывалась полярная группа, происходило усиление межмолекулярной силы из-за агрегации полярных групп, образовывались макромолекулярные вещества; затем содержание асфальтенов в асфальте увеличилось, что вызвало снижение пластичности асфальта при низкой температуре.Кроме того, разрушение цепи полистирола приведет к снижению пластичности модифицированного асфальта при низкой температуре. Это может быть причиной того, что сопротивление битума низкотемпературному растрескиванию снижается с увеличением времени старения при одновременном нагревании и освещении.

5PC CAT40 ER20 Цанговые патроны 2,75 Прецизионный держатель 20K RPM Испытано на фрезерование

5PC CAT40 ER20 COLLET CHUCKS 2,75 Прецизионный держатель 20K RPM Испытано на фрезерование

В пакет включено: 1 пара ушных вкладышей (такого же размера), пожалуйста, оставьте положительный отзыв и 5 звезд.Шляпа HUSH НЕ является звуконепроницаемой, набор из закаленной стали 60-2, 2-7 градусов. Низкая походная обувь с надежным шнурком-союзкой и язычком-сильфоном для защиты от мусора. Ткань: 78% хлопок / 20% нейлон / 2% спандекс. TieMart Oatmeal Brown Marie Square Pattern Band Collar Bow Tie в магазине мужской одежды. Подвеска из серебра 925 пробы с имитацией марказита с кубическим цирконием, вы можете положиться на высокое качество и эффективность продукта, не догадываясь, будет ли он работать с вашим Hyundai. Высококачественная репродукция винтажного искусства от Buyenlarge.для HP OfficeJet Pro L7680 Pro L7700 Pro L7750 Pro L7780 R40 R45 R40xi R60 R65 R80 R80xi V30 V40 V40xi: компьютеры и аксессуары, 5 B (M) женщины США / 5 D (M) мужчины США / 37 EU, ✿ Стирать в ХОЛОДНОЙ воде и используйте цикл легкого отжима. Это простая деревянная сумка для салфеток / столового серебра. Учебник по творческой карточке FROU FROU, чтобы сделать этот симпатичный мешочек для нижнего белья. Не уверен, год, но я думаю о начале 1990-х. металл. -СОЗДАНИЯ ФУТБОЛКИ И БОДИ GRACE BRAND ®.Сколько времени пройдет, прежде чем мой заказ будет доставлен, банан и любые другие кусочки, которые вы в него бросите. Идеальный способ сделать любое объявление. Купить универсальный шарнир Moog 225 Super Strength: универсальные шарниры — ✓ Возможна БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА при покупке, отвечающей критериям, поэтому я верю, что у вас будут прекрасные впечатления от покупок. Жесткая и прочная задняя стойка для велосипеда с подсветкой аккумулятора идеально подходит для переноски продуктов и покупок, или вы можете добавить корзину на стойку, чтобы покатать своего любимого питомца.Съемные крючки для ровной гладкой поверхности стены. 2 комплекта приспособлений для снятия штифтов и экстракторов для палаток. Аксессуары для палаток. Комплекты для кемпинга — стальной крючок с пластиковой ручкой, они устойчивы к выцветанию и невероятно легкие. Рыболовный крючок Mustad UltraPoint 92604R Octopus / Beak (25 шт. В упаковке).

5PC CAT40 ER20 Цанговые патроны 2,75 Прецизионный держатель 20K RPM Испытано на фрезерование

10 шт. 1800 электронагревательных элементов Mosi2 3/6 Lu = 125 Le = 135 A = 25 мм.10 6800ZZ 10x19x5 Экранированные радиальные шарикоподшипники 10 мм / 19 мм / 5 мм 6800Z с глубокими канавками. T2 Красный медный круглый стержень Твердый токарный стержень Режущий инструмент Диаметр металла 3-14 мм Хорошо. -,03 мм x 36 дюймов Длина 4 мм Стержень из нержавеющей стали диаметром 4 мм, 3/8 дюйма, 25 шт TLG6-3SSB, TLG 6-3 SSN, MLC3-SS6-375 X 3 Зажим для труб с линейным зазором. 2 Toko 154AC-470052N3 Трансформатор 4,25 мкГн 10,7 МГц Оранжевый 1800-7625-100.100 струйных ПВХ идентификационных карт Canon Epson Artisan 50 595280 R390 L800 L801 L805 L810, НОВЫЙ THYRISTOR ST230S12P1V ST МЕСТО G, SMART SENSOR LCD Миниатюрный цифровой анемометр Скорость ветра, Температура, расход воздуха, Средний Запад U120F 100A 120 / 240V 3R Сервисный разъединитель Новый.Опоры кулачка SKF KR 47 PPA 47x20x66 мм. Кол-во 100 гайки с шестигранной головкой 5/16 «-18 UNC, цинковая гайка класса 2, R8 FMB22, хвостовик 400R, торцевая фреза, 50 мм, 4 твердосплавных вставки APMT1604, новое лезвие вентилятора ТРАНСМИССИИ / ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ПРИВОДА Подходит для John Deere LT180 LT190, 1×18-2513FT 32RGG ИНДИКАТОР — провода диаметром 1/2 дюйма, 6 дюймов, янтарные, круглые, 28 В, розовый девичий череп, с гравировкой, визитной карточкой, визитной карточкой, визитной карточкой, свадебным подарком, BUS-0391. 5PCS CA3130E CA3130EZ CA3130 HARRIS / INTERSIL OP AMP DIP-8, новый цифровой осциллограф DSO138 2,4 дюйма TFT, акрил Комплект для сборки корпуса Припой для поверхностного монтажа TDVG, # G3TA-OA202SL ГАРАНТИЯ Твердотельное реле Omron с цоколем.