БМ-5
Бруски кабельных каналов БМ-5 — это элементы сборной железобетонной конструкции, которые применяются при строительстве наземных кабельных сетей. Сборная конструкция кабельного канала из ЖБИ изделий надежно защищает расположенные внутри линии электроснабжения от быстрого разрушения вследствие негативного воздействия окружающей среды. Именно благодаря использованию железобетонных брусков стала возможна установка электротехнических лотков, защищенных от попадания внутрь конструкции грунтовых вод и осадков, которые приводят к намоканию электрических кабелей. Железобетонные бруски способны выдерживать значительные нагрузки в течение длительного эксплуатационного срока благодаря сочетанию тяжелого бетона, а также стальной арматуры из сварных сеток и пространственных каркасов. Конструкция кабельного канала из ЖБИ изделий быстро монтируется, удобна в техобслуживании и позволяет снизить общую стоимость денежных затрат при любом виде строительства, с учетом дальнейшего использования инженерных коммуникаций.
Железобетонные бруски представляют собой вытянутые блоки прямоугольного сечения, оснащенные монтажными петлями. Данные ЖБИ изделия используются совместно с электротехническими лотками кабельных каналов УБК, которые предназначены для защиты кабелей, проводов, трубопроводов и магистралей от воздействия негативных факторов природного и техногенного характера. Кроме этого, железобетонные бруски зачастую применяются при прокладке линий электроснабжения под автомобильными и железными дорогами. В процессе строительства изделия устанавливаются под железобетонными лотками, укрепляя их и придавая дополнительную устойчивость, а также защищая от пагубного воздействия влаги, сильных вибраций, колебаний и сдвигов. Благодаря своим высоким прочностным характеристикам, железобетонные бруски кабельных каналов используются даже в суровом климате, когда температура наружного воздуха достигает -40 градусов. Бетон, из которого изготавливаются бруски кабельных каналов, характеризуется высокой трещиностойкостью, поэтому изделия активно используются в местах с высоким уровнем грунтовых вод, резкими перепадами температур и повышенной сейсмической активностью.
Бруски кабельных каналов нашли свое применение в инженерном, промышленном, энергетическом, жилищном и дорожном строительстве. Изделия могут использоваться при прокладке инженерных сетей, укладке электрокабелей подстанций с трансформаторами, строительстве теплотрасс, канализационных линий, линий телекоммуникационной связи, объектов гидротехнического назначения, различных каналов и тоннелей, парковочных комплексов и даже при обустройстве террас. К основным преимуществам использования железобетонных брусков относится их способность выдерживать постоянные и интенсивные нагрузки, попеременное замораживание и оттаивание, длительный эксплуатационный срок, быстрый и легкий монтаж, а также доступная стоимость. Благодаря всем этим преимуществам значительно повышается надежность кабельных каналов и линий электроснабжения. Купить все необходимые ЖБИ изделия для строительства инженерных сетей Вы можете в нашем каталоге по выгодной цене и с быстрой доставкой на объект!
Особенности маркировки брусков кабельных каналов
Маркировку брусков кабельных каналов типа БМ-5 следует читать как:
- Б — брусок железобетонный
- 2500 — длина изделия в мм
Технические характеристики
Изготавливаются бруски кабельных каналов из тяжелого бетона класса не ниже В15 (М200) по прочности на сжатие. Бетон этой марки обладает морозостойкость не менее F100, водонепроницаемостью не менее W4 и относится к элитным категориям строительных смесей. Особенно высоки прочностные характеристики этой марки бетона на износоустойчивость и сопротивляемость к воздействию агрессивной внешней среды. Для увеличения прочностных характеристик бетонные бруски армируются сварными сетками из стали класса А-I и А-III, а также проволокой класса Вр-I. Сварные сетки, которыми осуществляется армирование, придают изделиям дополнительную прочность и устойчивость к разрушениям. Каркас из сварных сеток закладывается на 15-20 мм в глубь слоя бетона. Так как бруски кабельных каналов могут эксплуатироваться в сложных условиях, все металлические элементы в обязательном порядке подвергаются антикоррозионной обработке, а в бетонную смесь добавляют специальные присадки, придающие ЖБИ изделиям ряд дополнительных защитных качеств.
Особенности производственного процесса
Производятся бруски кабельных каналов по чертежам Серия ПП ВКН-32, которая является регламентом для разработки элементов инженерных коммуникаций. В данных технических условиях приведены рабочие чертежи с расчетными нагрузками железобетонных брусков, описан процесс их производства, а также приведены требования к транспортировке, хранению и эксплуатации.
- Подготовка бетонной смеси
- Установка арматуры
- Формование панели
- Набор бетоном необходимой прочности
- Извлечение изделия из формы
- Нанесение на поверхность защитного слоя и маркировки
На ЖБИ заводах для изготовления брусков кабельных каналов БМ-5 используются такие составляющие, как: цемент, выступающий в роли вяжущего вещества; вода; щебень, песок или керамзит, служащие наполнителями; различные присадки, увеличивающие прочность материала и его стойкость к воздействию агрессивной среды. Чтобы улучшить стойкость изделий к механическим и химическим воздействиям, панели покрывают специальным полимерным раствором, который повышает износостойкость изделия и улучшает его химическую структуру.
В настоящее время различают два основных способа изготовления данных ЖБИ: метод вибрационного прессования и метод вибрационного литья. Метод вибрационного прессования предполагает использование металлических форм (опалубок), смазанных изнутри маслом. Опалубки устанавливают в месте формовки и помещают в них стальной арматурный каркас. Форма заполняется бетоном, в ходе этого процесса периодически запускают вибраторы, установленные внутри для равномерной усадки смеси. Такая технология позволяет бетону заполнить все пространство без каких-либо пустот и при этом обеспечить необходимую плотность готового ЖБИ изделия. Для повышения прочности ЖБИ изделия в период нахождения заготовки в формовочной емкости осуществляется ее пропаривание. Когда бетон набирает достаточный уровень прочности, производят распалубку изделия с применением крана-балки. Демонтированную форму тщательно промывают, смазывают и перемещают на другое место.
Метод вибрационного литья предполагает проведение подготовки каркасных арматурных основ для ЖБИ изделий: каркасные основы монтируют в формы для их последующей бетонной заливки. При использовании данного метода, бетонная смесь заливается в металлическую или металлопластиковую форму в несколько приемов. Укладка смеси выполняется глубинным вибратором, после чего её выравнивают в формах. Данная технология предполагает перемешивание смеси инструментом с фибровым волокном, сделанным из пластика или металла. Формы выдерживаются в сухом помещении требуемое время до полного затвердения. В помещении при этом необходимо поддерживать номинальную температуру и влажность, а также контролировать чтобы бетон поднялся и удерживал заданную форму. Ускорить процесс схватывания можно путем добавления специальных растворов, повышающих в том числе и прочность готовых ЖБИ изделий.
Главным документом любого ЖБИ изделия является технический паспорт или сертификат качества, который выдается после проведенных испытаний на соответствие требованиям ГОСТ. В техническом паспорте содержится информация о маркировке изделия, дата его изготовления, номере партии и количестве изделий в ней, наименовании завода-производителя ЖБИ, марке и прочности бетона, показателях морозостойкости и водонепроницаемости, геометрических параметрах и весе готового изделия, а также номер ГОСТ, в соответствии с которым изготавливались бруски кабельных каналов. Помимо этого, на боковую сторону изделия наносится специальный маркировочный знак — штамп ОТК.
Преимущества покупки железобетонных изделий в «ДСК-Столица»:
- Низкие цены
- Быстрое оформление заказа
- Изделия высокого уровня качества, полностью соответствующие ГОСТ
- Помощь в выборе, расширенные консультации от опытных специалистов
- Возможность произведения оплаты несколькими способами
Купить бруски кабельных каналов по выгодной цене с доставкой в любую точку РФ можно на нашем ЖБИ сайте. Для этого достаточно выбрать необходимые изделия и оформить заказ через личный кабинет. Если у Вас возникли вопросы и требуется консультация — напишите в мессенджер, позвоните или оставьте свой номер телефона для обратного звонка, наш оператор свяжется с Вами в течение нескольких минут!
Монолитное перекрытие | Архитектурный журнал ADCity
Независимо от выбранного способа монтажа опалубки необходим одинаково качественный результат и соблюдение размеров. Поэтому есть набор требований и расчётов, одинаковый для обоих методов.
Предположим, что нам нужно устроить монолитное железобетонное перекрытие над зданием прямоугольной формы с внутренней несущей стеной. Внутренние размеры помещений: 5х3,7 м и 5х2,5 м. Высота потолка 2,7 м.
Расчёт бетона
Площадь перекрытия будет равна:
S = 5 х (2,5 3,7) 1 х 0,4 = 31,4 м2
При толщине 200 мм объём бетона будет равен:
V = 31,4 х 0,2 = 6,28 м3
Масса перекрытия будет равна:
М = 6,28 х 2500 = 15700 кг = 15,7 тонны
Расчёт арматуры
Для армирования перекрытия принят каркас арматуры А3 O 16 из двух зеркальных сеток с шагом 180 мм. Количество продольных стержней в одной сетке — ширина перекрытия, делённая на шаг:
Длина продольных стержней в одной сетке:
Lпрод = Nпрод х А = 28 х 6,6 = 184,8 = 185 м
Количество поперечных стержней в одной сетке — длина перекрытия, делённая на шаг 180 мм:
Nпопер = 6600 / 180 = 36,6 = 37 шт.
Длина поперечных стержней в одной сетке:
Lпопер = Nпопер х В = 37 х 5 = 185 м
Общая длина стержней в одной сетке:
L1 = Lпрод Lпопер = 185 185 = 370 м
Общая длина стержней в каркасе перекрытия:
Lобщ = L1 х 2 = 370 х 2 = 740 м
На 1 м2 перекрытия приходится 740 / 31,4 = 23,5 пог. м арматуры.
На 1 м3 перекрытия приходится 740 / 6,28 = 117,8 пог. м арматуры.
Количество материала плоскости
При использовании фанеры для создания плоскости стола необходимо рассчитать количество целых листов (1220х2440 мм, 3 м2), исходя из линейных размеров помещений. Это делается для уменьшения отходов:
Итого необходимо 10 целых листов ламинированной фанеры. Оставшееся пространство можно зашить более дешёвым материалом — обычной фанерой или доской.
Если в качестве основного материала плоскости принята доска 100х25, то её объём будет:
Vдоски = 31,4 х 0,025 = 0,785 м3
Количество инвентарных балок
Специфика сборной опалубки в том, что она состоит из ригелей, на которые опираются балки. Шаг ригелей — не более 1,2 м, их располагают вдоль помещения. Шаг балок — 400–600 мм, и они обычно идут поперёк. Количество линий опорного ригеля будет равно ширине помещения, делённой на шаг. В нашем случае:
N1 = 3,7 / 1,2 = 3,08 , принимаем 3
N2 = 2,5 / 1,2 = 2,08 , принимаем 2
Итого по две линии ригелей в каждом помещении. Это 10 балок по 2,8 м.
Поперечные балки рассчитываются, исходя из ширины помещений. В нашем случае — 10 шт. по 3,6 м и 10 шт. по 2,4 м.
Количество стоек
Телескопические инвентарные стойки устанавливают только под ригели с шагом 800–1000 мм. В нашем случае — пять линий по 5 метров — 25 метров. Делим на шаг — получаем количество:
Nстоек = 25 / 0,8 = 31,25 = 32 шт.
На каждую стойку приходится одна тренога и одна унивилка («корона»).
Совет. Подберите стойки максимальной высоты. Это даст удобство при разметке и установке горизонта. Стойка не должна быть выдвинута на максимум — чем больше вкладыша в штангу, тем она прочнее.
Монтаж инвентарной опалубки
Для монтажа инвентарного стола понадобится минимальный набор ручного и измерительного инструмента — молоток, рулетка, правило/уровень, шнур, маркеры. Для обвязки периметра понадобится дрель с дюбелями БМ O 6 100 мм.
Внимание! Убедитесь в прочности места установки стойки стола. Просадка под одной стойкой во время подачи нагрузки на стол (укладки бетона) может стать причиной разрушения всей конструкции и травмирования рабочих.
Исходное условие для всех вариантов — кладка стен выполнена качественно, верхний ряд выложен «в горизонт» и может служить ориентиром.
Порядок работы
1. Перенести линию горизонта на уровень глаз по стенам.
2. По внутреннему периметру стен на высоте 20 мм ниже края стены закрепить доску 100х25 мм. Шаг дюбеля — 500–800 мм.
Внимание! Обвязка периметра — это не опора, а маяк, который к тому же облегчит демонтаж и не даст протечь цементному молоку.
3. Выдвинуть стойки на нужную длину и зафиксировать замком или упором при закрученной гайке домкрата. Примерная высота стойки — расстояние от пола до верха стены минус 20 мм (фанера), минус 200 мм (балка) и минус 200 мм (ригель). В нашем случае: 2700 – 420 = 2280 мм.
4. Установить стойки для ригелей вдоль каждого помещения. На одну линию ригеля — 3 стойки (с треногами и унивилками).
5. Установить инвентарные балки в унивилки по длине ригеля. Перехлёст балок на опоре — 300 мм.
6. Подать наверх поперечные балки и разложить их плашмя с шагом 400–600 мм на ригели.
7. Перенести с помощью гидроуровня отметки горизонта на неподвижную часть стойки (гильзу).
8. Вымерить нужное расстояние от отметки горизонта до нижней плоскости ригеля. Изготовить Г-образный шаблон.
9. Выставить по шаблону высоту ригелей при помощи гаек гильзы.
10. Установить балки опалубки в проектное положение (на ребро).
11. Разложить листы фанеры по балкам, фиксируя их по углам гвоздями 50–70 мм. Либо зашить плоскость доской.
Внимание! Не нужно излишне прочно крепить фанеру к балкам — вертикальные нагрузки не действуют на крепёж. В то же время избыток гвоздей существенно затруднит демонтаж. Стыки фанеры должны находиться на балке, особенно продольные.
12. Оставшиеся участки перекрыть расходным материалом.
13. Проверить целостность опалубки, при необходимости перекрыть отверстия и дыры.
14. Установить оставшиеся стойки с шагом 800 мм под ригели.
Иногда плоскость покрывают тонким слоем технического масла — это заметно облегчает демонтаж.
Внимание! При использовании масла следите, чтобы оно не попадало на арматуру.
На этом монтаж инвентарного стола опалубки перекрытия завершён и все остальные операции — армирование, отбортовка, бетонирование — совпадают с любым другим способом.
Монтаж самодельной опалубки
Технология установки опалубки из леса и пиломатериала во многом зависит от опыта мастера. Конкретной технологии здесь нет, т. к. метод считается кустарным. Часто для стоек и балок стола используют пиломатериал, предназначенный для стропильной системы или перекрытий здания.
Есть ряд требований, который следует соблюдать при самостоятельной сборке опалубки.
Стойки должны быть из сплошного массива дерева — бруса или доски. Не допускается сращивание «внакладку». Допускается наращивание «в торец» на промежуточных стойках.
Сечение и шаг стоек:
75х75 мм — 800 мм
100х100 — 1000 мм
120х120 — 120 мм
150х150 — 1600 мм
180х180 — 1800 мм
200х200 — до 2000 мм
Толщина и шаг ригеля*:
75 мм — 600 мм
100 мм — 800 мм
120 мм — 1000 мм
150 мм — 1400 мм
200 мм — 1800 мм
Толщина и шаг балок опалубки:
40 мм — 400 мм
50 мм — 500 мм
60 мм — 600 мм
И так далее из расчёта 1 к 10.
* Предполагается разумная ширина доски или бруса ригеля 100–200 мм.
Порядок работы
1. Тщательно вымерить высоту от пола до верха стены.
2. Изготовить П-образные элементы («рамки») из материала для стоек и ригелей. Стойки должны быть закреплены в 300 мм от края ригеля.
3. Установить их с заданным шагом, раскрепляя временными откосами.
Монолитное перекрытие своими руками. Расчет, подготовка и установка опалубки
4. Проверить правильность установки, соответствие горизонту.
5. Установить дополнительные стойки и раскрепить конструкцию постоянными откосами.
6. Разложить балки опалубки с заданным шагом.
Монолитное перекрытие своими руками. Расчет, подготовка и установка опалубки
7. Сделать настил из выбранного материала (фанера или доска). Если настил предполагается дощатый, настелить на него полиэтилен.
Примечание. При всех прочих равных условиях качество перекрытия (отметки, плоскость), выполненного при помощи самодельной опалубки, будет всегда ниже по сравнению с инвентарной. Однако это бывает не столь важно, т. к. потолок в основном делают подвесным.
Отбортовка
После создания арматурного каркаса следует сделать наружный борт. Для этого натяните шнур на нужной высоте и установите борта из фанеры или щитов на дюбеля БМ 150 мм.
Демонтаж опалубки
Опалубку перекрытия снимают не раньше 28 дней с момента бетонирования. Это самая опасная часть работы, особенно если высота потолка превышает 2,5 метра. Разбирать стол следует с большой осторожностью, постепенно удаляя стойки и находясь в безопасном месте.
Владимир Путин ввёл в эксплуатацию терминал СПГ в Калининградской обл. Ключевой элемент
Владимир Путин ввёл в эксплуатацию регазификационный терминал в Калининградской области. Это первый подобный проект в отечественной энергетике, призванный исключить риски трубопроводной транспортировки через материковую часть.
Терминал расположен в акватории Балтийского моря в пяти километрах от берега. К защищённому волнорезом причалу швартуется плавучая регазификационная установка — танкер «Маршал Василевский». Судно переводит доставляемый по морю СПГ из жидкого в газообразное состояние, затем газ подаётся потребителям либо в Калининградское подземное хранилище газа.
Перед торжественным вводом в эксплуатацию глава государства выслушал доклад председателя совета директоров ПАО «Газпром» Алексея Миллера и поблагодарил всех, кто занимался строительством терминала. «Этот проект реализован в короткие сроки, и его значимость трудно переоценить. Мощность терминала практически в полном объёме покрывает потребность Калининградской области», — заключил Владимир Путин.
«Ключевой элемент СПГ-терминала — стационарный морской причал с волноломом — уникальный для мировой практики технический объект. Он расположен в пяти километрах от берега. Причал — установленная на 177 сваях монолитная плита длиной 125,5 метра, выполненная из высокопрочного бетона. На ней размещены специальное оборудование для приема газа и швартовые устройства. Со стороны моря причал защищен мощным С-образным волноломом длиной более 700 метров. Такая конструкция способна выдержать самые сильные штормы в Балтийском море. Глубина моря у терминала достигает 19 метров», — пишет «Интерфакс».
Здесь следует подчеркнуть, что строительство монолитной части терминала осуществлялось с использованием балочно-ригельной опалубки «ГАММА» производства «Техноком-БМ».
Мы гордимся участием в столь масштабных проектах.
Спасибо, что выбираете опалубочные системы «ГАММА»!
Смотрите аэросъемку процесса строительства СПГ в Калининградской области.
| Наименование конструкции и изделия | по ГОСТ 23009 (КЖ) | по ГОСТ 26047 (КМ) | СТБ 21.504 (КМ) | Дополнительно | |
| АР | КЖ | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Антенные устройства | АУ | ||||
| Анкер | А | ||||
| Арки | А | ||||
| Балки (кроме оговоренных ниже) | Б | Б | |||
| Балки подкрановые | БК | БК | ПБ | ||
| Балки обвязочные | БО | ||||
| Балки подстропильные | БП | БП | |||
| Балки рабочих площадок | БР | БР | |||
| Балки стропильные | БС | БС | |||
| Балки для подвески монорельсов | БМ | ||||
| Балки пролетных строений эстакад под трубопроводы | БЭ | ||||
| Балки перекрытий коммуникационных тоннелей и каналов | БТ | ||||
| Балки-блоки | БА | ||||
| Балка тормозная | БТ | ||||
| Балки фундаментные | БФ | ||||
| Блоки фундаментные и блоки стен подвалов | ФБ | ||||
| ФБВ | |||||
| ФБП | |||||
| ФБС | |||||
| Блок тоннеля | ТНБ | ||||
| Бункеры | БУ | ||||
| Воронка водосточная | ВВ | ||||
| Ворота | В | ||||
| Газгольдеры | Г | ||||
| Газгольдеры мокрые | ГМ | ||||
| Наименование конструкции и изделия | по ГОСТ 23009 (КЖ) | по ГОСТ 26047 (КМ) | СТБ 21.504 (КМ) | Дополнительно | |
| АР | КЖ | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Газгольдеры сухие | ГС | ||||
| Галереи | ГЛ | ||||
| Градирни | ГР | ||||
| Двери | Д | ||||
| Диафрагма жёсткости | ДЖ | ||||
| Изделие закладное для железобетонных конструкций (например, стальной патрубок) | МН | ||||
| Изделие соединительное для железобетонных конструкций | МС | ||||
| Камера теплофикационная | ТК | ||||
| Канал | КН | ||||
| Каркас арматурный плоский для железобетонных конструкций | КР | ||||
| Каркас арматурный пространственный для железобетонных конструкций | КП | ||||
| Каркасы труб | КТ | ||||
| Каркасы и панели перегородок | ПГ | ||||
| Каркасы и панели ворот и дверей | КВ | ||||
| Козырек | КК | ||||
| Колонны | К | К | К | ||
| Колонные эстакады под трубопроводы | КЭ | ||||
| Конструкции тормозные для подкрановых балок | ТП | ||||
| Кольцол для колодца | КЦ | ||||
| Крышка люка | КЛ | ||||
| Куст свайный (3-4 сваи вместе) | КС | ||||
| Лестницы | Л | ||||
| Лестничные марши | ЛМ | МЛ | |||
| Лестничные площадки | ЛП | ПЛ | |||
| Ступени | ЛС | ||||
| Косоуры, балки лестничных площадок | ЛБ | ||||
| Лестница пожарная | ЛП | ||||
| Лотки каналов | ЛК | ||||
| Монорельсы | МР | ||||
| Ниша компенсаторная | НК | ||||
| Ограждение (например, поручень) | ОГ | ||||
| Окно | ОК | ||||
| Опорная консоль | ОК | ||||
| Наименование конструкции и изделия | по ГОСТ 23009 (КЖ) | по ГОСТ 26047 (КМ) | СТБ 21.504 (КМ) | Дополнительно | |
| АР | КЖ | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Опорные подушки | ОП | ||||
| Панели стеновые | ПС | ПС | |||
| Панели перегородок | ПГ | ||||
| Перемычки | ПР | ||||
| Переплёт оконный | ПО | ||||
| Переплеты фонарные | ФН | ||||
| Плиты перекрытий и покрытий | П | ||||
| Плиты днищ коммуникационных тоннелей и каналов | ПД | ||||
| Плиты перекрытий коммуникационных тоннелей и каналов | ПТ | ||||
| Плиты карнизные | ПК | ||||
| Плиты парапетные | ПП | ||||
| Плиты подоконные | ПО | ||||
| Площадка металлическая | ПМ | ||||
| Потолки подвесные | ПП | ||||
| Приямок | ПЯ, ПРМ | ||||
| Прогоны | П | П | |||
| Распорки | РС | ||||
| Рамы | Р | ||||
| Ригели | Р | ||||
| Ригели рам | РР | ||||
| Рама ворот | РВ | ||||
| Рамы фонарей | РФ | ||||
| Рамка | РМ | ||||
| Решётка | РШ | ||||
| Резервуар | РЕ | ||||
| Резервуары горизонтальные | РГ | ||||
| Резервуары вертикальные | РВ | ||||
| Ростверк | PC | ||||
| Сваи | С | СВ | |||
| Связи вертикальные | СВ | СВ | |||
| Связи горизонтальные | СГ | ||||
| Связи по колоннам | СК | ||||
| Связи фонарей | СФ | ||||
| Наименование конструкции и изделия | по ГОСТ 23009 (КЖ) | по ГОСТ 26047 (КМ) | СТБ 21.504 (КМ) | Дополнительно | |
| АР | КЖ | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Сетка арматурная (для железобетонных конструкций) | С | ||||
| Силосы промышленных сооружений | С | ||||
| Стеновые блоки | СБ | ||||
| Стеновые блоки цокольные | СБЦ | ||||
| Стенки подпорные | СТ | ||||
| Стоики | СК | СК | |||
| Стойка (насадка на железобетонную колонну) | СКн | ||||
| Структурная конструкция покрытия | СП | ||||
| Трубы | Т | ||||
| Трубы железобетонные безнапорные | |||||
| раструбные | Т | ||||
| фалыцевые | ТФ | ||||
| Трубы железобетонные напорные: | |||||
| виброгидропрессованные | ТН | ||||
| Трубы бетонные | БТ | ||||
| Упор тормозной | У | ||||
| Участок монолитный | Ум | ||||
| Фахверк-ригели | РФ | ||||
| Фахверк-стойки | ТФ | СФ | |||
| Фермы разного назначения | Ф | ||||
| Фермы ветровые | ФВ | ||||
| Фермы подстропильные, подкраново-подстропильные | ФП | ФП | ФП | ||
| Фермы стропильные | ФС | ФС | ФС | ||
| Ферма тормозная | ФТ | ||||
| Фермы фонарные | ФФ | ||||
| Фонари аэрационные | ФА | ||||
| Фонарь зенитный | ФЗ | ||||
| Фундаменты (столбчатые, плитные и т. п.) | Ф | ||||
| Фундаменты ленточные | ФЛ | ||||
| Фундаменты под оборудование | ФО | ||||
| Шкаф встроенный | ШВ | ||||
| Шпалы железобетонные для железных дорог | Ш | ||||
| Щит | Щ | ||||
| Щит стальной | ЩС | ||||
| Щит деревянный | ЩД | ||||
|
Примечания:
|
|||||
(PDF) Нелинейный расчет монолитных соединений балка-колонна для железобетонных каркасов
Г. Альва, А. Цутаке
Ред. IBRACON Estrut. Матер. , т. 13, вып. 5, e13515, 2020 21/21
Численное моделирование, проведенное в этой статье, доказывает, что учет деформируемости при изгибе соединений
приводит к значительно лучшим результатам, чем гипотеза полностью жестких соединений, даже в случае
монолитных соединений.Кроме того, модель Альвы и Эль-Дебса [8] оказалась подходящей для использования в структурных моделях, которые
используют отношения кривизны момента в нелинейном анализе железобетонных каркасов.
БЛАГОДАРНОСТИ
В адрес CNPq за финансовую поддержку первому автору (процесс: 308720 / 2018-0). В CAPES за финансовую поддержку
второму автору (Процесс: 1769743).
ССЫЛКИ
[1] Associação Brasileira de Normas Técnicas, Projeto de Estruturas de Concreto — Procedure, NBR 6118, 2014.
[2] П. Паултр, Д. Кастель, С. Раттрей и Д. Митчелл, «Сейсмическая реакция сборных узлов железобетонного каркаса — канадский код
, перспектива», Can. J. Civ. Англ., Т. 16, нет. 5. С. 627–649, 1989 г., http://dx.doi.org/10.1139/l89-097.
[3] Х. Сезен и Дж. Моэле, «Связывание-проскальзывание железобетонных элементов», Proc. Fib Symp. (CEB-FIP) — Конкр. Struct.
Сейсмический регистр, 2003 г., стр. 1-10.
[4] Х. Сезен и Э. Зетцлер, «Арматурное скольжение в железобетонных колоннах», ACI Struct.J., т. 105, нет. 3, pp. 280–289, 2008.
[5] Х. Квак и С. Ким, «Упрощенная монотонная зависимость кривизны момента с учетом вращения неподвижного конца и воздействия осевой силы», Eng.
Стро., Т. 32, нет. 1. С. 69–79, 2010 г., http://dx.doi.org/10.1016/j.engstruct.2009.08.017.
[6] М. Феррейра, М. Эль Дебс и К. Эллиотт, «Determinação analítica da relação momento-rotação em ligações viga-pilar de estruturas
pre-moldadas de concreto», в An. Дурачок. EPUSP Estrut.Конкр., 2003, стр. 1-20.
[7] Г. Альва, М. Феррейра и А. Эль Дебс, «Частично закрепленные соединения балка-колонна в железобетонных конструкциях», Ibracon
Struct. Матер. J., т. 2, вып. 4, стр. 356–379, 2009 г., http://dx.doi.org/10.1590/S1983-4195200
00004.
[8] Г. Альва и А. Эль Дебс, «Взаимосвязь момента вращения RC-балки-колонны — экспериментальные испытания и аналитическая модель»,
Eng. Struct., Т. 56, стр. 1427–1438, 2013, http: // dx.doi.org/10.1016/j.engstruct.2013.07.016.
[9] Европейский комитет по стандартизации, проектирование бетонных конструкций — Часть 1: Общие правила и правила строительства, Еврокод 2,
2004.
[10] Г. Альва, «Формула анализа для определения моментальных диаграмм» -curvatura em seções de concreto armado retangulares
submetidas à flexão normal composta », в An. 59 ° Congr. Бюстгальтеры. Конкр., 2017, с. 1-16.
[11] Л. И. Торрес, Ф. Лопес-Альманса и Л.Боззо, «Модель жесткости при растяжении для растрескавшихся изгибаемых бетонных элементов», J. Struct. Eng.,
т. 130, нет. 8. С. 1242–1251, 2004 г., http://dx.doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(2004)130:8(1242).
[12] Д. Брэнсон, Мгновенные и зависящие от времени прогибы простых и сплошных железобетонных балок (Публикация HPR
7 часть 1). Алабама: Школа Алабамы. Depart., США Бур. Publ. Дороги, 1965, с. 1-78.
[13] Г. Альва, «Теоретико-экспериментальные исследования в области разработки компонентов конструкции, изготовленные из натуральных материалов, а также в других областях», доктор философии.D.
диссертация, Esc. Англ. Сан-Карлос, Univ. Сан-Паулу, Сан-Карлос, 2004. [Онлайн]. Доступно: http://www.teses.usp.br
[14] Л. Ли, Дж. Уайт и Р. Хансон, «ЖБИ-соединения балки и колонны при больших реверсах нагрузки», J. Struct. Div., Т. 103, нет. 12, pp. 2337–
2350, 1977.
Вклад авторов: Герсон Альва (G.A.): концептуализация, курирование данных, формальный анализ, исследование, методология, проверка, написание.
Александр Цутаке (A.T.): исследование, методология, проверка, написание.
Редакторы: Освальдо Луис Манзоли, Хосе Луис Антунес де Оливейра и Соуза, Гильерме Арис Парсекян.
Анализ под движущимися нагрузками
BERRACHED, SOLTANI, BRAHIMI, MAHMOUDI, NASSER
Ссылки
Абдунур, К. и Годарт, Б., M´ethodes d’Auscultation Pour l’Evaluation des Patiment, Annales du Bünchen des
Travaux Publics, 1998.
Aparicio, AC, Ramos, G. и Casas, JR, «Испытание предварительно напряженных бетонных балок», Engineering Structures,
24, 73-84, 2002.
Аравинтан, Т., Витчукреангкрай, Э. и Муцуёши, Х., «Поведение при изгибе двухпролетных предварительно напряженных
бетонных балок с сильно эксцентричными внешними сухожилиями», ACI Structural Journal, 102, 402-411, 2005.
Ariyawardena, N. и Ghali, A., «Предварительное напряжение с несвязанными внутренними или внешними сухожилиями: анализ и компьютерная модель
», Journal of Structural Engineering, 128, 1493-1501, 2002.
El-Ariss, B., «Жесткость железобетонных балок с внешними стержнями», Инженерные сооружения, 26, 2047-2051,
2004.
Еврокод 2, Проектирование бетонных конструкций: Общие правила и правила для зданий, Брюссель, Бельгия, 2004 г.
Ферн’андес Руис, М., Харс, Э. и Муттони, А., Прочность на сдвиг тонкоплетеной стойки -Натяжные фермы, Офисное управление
des Routes, 2006.
Фур, Б. и Хоанг, Л.Х., Экспериментальное исследование локального поведения кабелей и оболочки внутри отклоняющих устройств,
Сен-Реми. les-Ch`evreuse, France, 1993.
Gery, PM и Кальгаро, Дж., Les Matrices Transfert Dans le Calcul des Structures, Ed. Eyrolles, 1973.
Harajli, MH, «Усиление бетонных балок путем внешнего предварительного напряжения», PCI Journal, 38, 76-88, 1993.
Harajli, M., Khairallah, N. и Nassif, H., «External» Предварительно напряженные элементы: оценка эффектов второго порядка »,
Journal of Structural Engineering, 125, 1151-1161, 1999.
Хараджли, М.Х., Мабсут, М.Э., и Эль-Хадж, Дж. А.,« Реакция непрерывного пост-внешнего напряжения. Члены », ACI
Structural Journal, 99, 671-680, 2002.
Hoang, LH, и Pasquignon, M., Essais de Flexion sur des Poutres en B´eton Pr´econtraintes par des Cˆables Ext´erieurs:
Essais sur des Poutres` a Voussoirs Pr´efabriqu´es, CEBTP, 1985
Джарту, П., La Pr´econtrainte Ext´erieure: R´etrospective d’une Evolution, Нью-Дели, Индия, 1986.
Лебет, Дж. П. и Утц, С., E ets de la Temp´erature dans le OFROU, Mandat de Recherche AGB2001 / 475, Z¨urich,
Switzerland, 2005.
Miyamoto, A.и Накамура, Х., Применение техники предварительного напряжения с помощью внешних сухожилий к существующему мосту
Укрепление, Американский университет Бейрута, Ливан, 1997.
Муцуёси, Х., Цусида, К., Матупайонт, С. и Машида, А. , «Поведение при изгибе и предложение расчетного уравнения
для прочности на изгиб предварительно напряженных извне бетонных элементов», журнал материалов, 26, 67-77, 1995.
Нордин, Х., Усиление конструкций с помощью сухожилий, предварительно напряженных извне, Технический отчет, Университет Лулео
Технологии, Швеция, 2005 г.
Пизани, М.А., «Численная модель для балок с предварительным напряжением извне», Journal of Structural Engineering and Mechanics,
4, 177-190, 1996.
Tan, K.H., Farooq, M.A.A. и Нг, К.К., «Поведение простых пролетных железобетонных балок, локально усиленных
с внешними сухожилиями», ACI Structural Journal, 98, 174-183, 2001.
Tan, K.H. и Нг, К.К., «Влияние девиаторов и конфигурации сухожилий на поведение балок с предварительным внешним напряжением»,
ACI Structural Journal, 94, 13-21, 1997.
Тан, К.Х. и Тджандра, Р.А., «Дефицит сдвига в железобетонных неразрезных балках, усиленных внешними
сухожилий», ACI Structural Journal, 100, 565-572, 2003.
Вирлоге, М., La Pr´econtrainte Ext´erieure: Innovation Dans le Domaine des Ouvrages d’Art en B´eton Pr´econtraint,
Annales de l’ITBTP, 1983.
Virlogeux, M., Внешнее предварительное напряжение в мостах: от истории строительства до современной техники и технологий,
American Concrete Институт, Мичиган, 1990.
Wu, X.H. и Lv, XL, «Модель сухожилия для нелинейного анализа предварительно напряженных бетонных конструкций», Journal
of Structural Engineering, 129, 96-104, 2003.
186
Последовательное сечение сфокусированным ионным пучком и визуализация монолитных материалов для 3D реконструкция и оценка морфологических параметров
Новый метод определения характеристик, основанный на использовании сканирующей электронной микроскопии с фокусированным ионным пучком (FIB-SEM), был использован для оценки морфологических параметров в пористых монолитных материалах.Для извлечения границ пор и реконструкции трехмерной пористой структуры монолитов на основе углерода и кремнезема использовались методы серийного сечения образцов FIB, визуализации SEM и обработки изображений. Поскольку диоксид кремния является непроводящим материалом, вместо него был использован промышленный монолит диоксида кремния, модифицированный активированным углем, чтобы минимизировать накопление заряда во время секционирования FIB. Таким образом, эта работа представляет новую методологию, которая может быть успешно использована для трехмерной реконструкции пористых монолитных материалов, которые являются или могут быть сделаны проводящими через поверхностную или объемную модификацию.Кроме того, 3D-реконструкции использовались для расчета макропористости монолита, которая хорошо согласовывалась со значениями пористости, полученными с помощью порометрии с проникновением ртути (MIP).
У вас есть доступ к этой статье
Подождите, пока мы загрузим ваш контент… Что-то пошло не так. Попробуйте снова?% PDF-1.4 % 66 0 объект > эндобдж 166 0 объект > поток DOI: 10.1073 / pnas.1421991112application / pdf10.1073 / pnas.1421991112 http://dx.doi.org/10.1073/pnas.14219911122014-12-18false10.1073/pnas.1421991112
0000000 конечный поток эндобдж 57 0 объект > эндобдж 128 0 объект > эндобдж 180 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / Properties> / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 119 0 R / Type / Page >> эндобдж 47 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 12 0 R / Type / Page >> эндобдж 109 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 142 0 R / Type / Page >> эндобдж 171 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 60 0 R / Type / Page >> эндобдж 35 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 183 0 R / Type / Page >> эндобдж 99 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 102 0 R / Type / Page >> эндобдж 160 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 155 0 R / Type / Page >> эндобдж 22 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 73 0 R / Type / Page >> эндобдж 90 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 196 0 R / Type / Page >> эндобдж 152 0 объект > / ExtGState> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / Rotate 0 / Thumb 113 0 R / Type / Page >> эндобдж 230 0 объект > поток HWioH_ «2} 7oNZ`-4EKHGoUu7% K2AX 쮾 ի zg3R $ b {Ֆͮ ۋ / -./ cieLtQ ݮ p: XuTpb9Y- ~ m2hwaS; NMЙ) l ~ ydlApk
Пятиэтажное сборное железобетонное здание с гибридными соединениями
% PDF-1.4 % 1 0 объект > эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 4 0 obj > эндобдж 5 0 obj > эндобдж 6 0 obj > эндобдж 7 0 объект > эндобдж 8 0 объект > эндобдж 9 0 объект > эндобдж 10 0 obj [ нулевой ] эндобдж 11 0 объект > эндобдж 12 0 объект > эндобдж 13 1 объект > транслировать 2002-04-02T08: 19: 20-06: 002004-07-12T09: 36: 28-05: 00 Дистиллятор Acrobat 5.0 (Windows) Бонелли, Патрисио; Холмберг, AugustoAcrobat PDFMaker 5.0 для WordA Пятиэтажное сборное здание с гибридными соединениями MTC 6: Структурное проектирование — Плакатные документы MTC 6: Структурное проектирование2002-04-02T08: 19: 20-06: 002004-07-12T09: 36: 28-05: 00 Бонелли, Патрисио; Холмберг, август 2004-07-12T09: 36: 28-05: 00
% PDF-1.7 % 98 0 объект > эндобдж xref 98 76 0000000016 00000 н. 0000002733 00000 н. 0000002814 00000 н. 0000003016 00000 н. 0000003285 00000 н. 0000004160 00000 н. 0000004304 00000 н. 0000004703 00000 н. 0000005107 00000 н. 0000005627 00000 н. 0000012942 00000 п. 0000013020 00000 н. 0000014174 00000 п. 0000014592 00000 п. 0000015548 00000 п. 0000015641 00000 п. 0000015944 00000 п. 0000016178 00000 п. 0000016676 00000 п. 0000016829 00000 п. 0000017192 00000 п. 0000017483 00000 п. 0000021519 00000 п. 0000022589 00000 п. 0000022837 00000 п. 0000023140 00000 п. 0000023228 00000 н. 0000023419 00000 п. 0000023793 00000 п. 0000024123 00000 п. 0000028456 00000 п. 0000033840 00000 п. 0000034198 00000 п. 0000034593 00000 п. 0000035158 00000 п. 0000035687 00000 п. 0000036331 00000 п. 0000036537 00000 п. 0000037011 00000 п. 0000037243 00000 п. 0000038347 00000 п. 0000038545 00000 п. 0000038916 00000 п. 0000039239 00000 п. 0000042585 00000 п. 0000042981 00000 п. 0000043378 00000 п. 0000043903 00000 п. 0000051237 00000 п. 0000051702 00000 п. 0000052450 00000 п. 0000053604 00000 п. 0000054604 00000 п. 0000055741 00000 п. 0000055902 00000 п. 0000056265 00000 п. 0000057358 00000 п. 0000057487 00000 п. 0000058186 00000 п. 0000059939 00000 п. 0000060182 00000 п. 0000060517 00000 п. 0000060616 00000 п. 0000060978 00000 п. 0000061191 00000 п. 0000061255 00000 п. 0000063667 00000 п. 0000063940 00000 п. 0000064278 00000 н. 0000064398 00000 н. 0000064818 00000 п. 0000065030 00000 п. 0000065315 00000 п. 0000065379 00000 п. 0000120306 00000 н. 0000001816 00000 н. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 173 0 объект > поток x ڌ R {HSq> 9CF + j> 2ҜNiʱĆmsh / Rw6F-) u̢B * jh٢zPB4qw
Расчет T- и L-балки при изгибе.- Строительство Как
Т-образная или L-образная балка получила свое название, когда плита и балка образуют поперечные сечения, имеющие типичные T- и L-формы в монолитной железобетонной конструкции.
При заливке железобетонных перекрытий / крыш опалубки строятся для сторон балок, нижней стороны плит, и весь бетон
обычно заливается сразу, от низа самой глубокой балки до верха плиты.
Положительный изгибающий момент
- При анализе и проектировании систем перекрытий и крыш принято считать, что монолитно размещенная плита и опорная балка взаимодействуют как единое целое, противодействуя положительному изгибающему моменту.
- Как показано, плита становится сжатой полкой, а опорная балка становится стенкой или штоком.
Отрицательный изгибающий момент
В случае отрицательного изгибающего момента плита в верхней части стержня (перемычки) будет находиться в растяжении, а нижняя часть стержня — в сжатии. Обычно это происходит при внутренней опоре неразрезной балки.
- Для T- и L-балок, поддерживающих монолитные или композитные плиты, эффективная ширина полки bf должна включать ширину стенки балки bw плюс эффективную ширину выступающей полки в соответствии с таблицей 6 ACI.3.2.1
- Расчет эффективной ширины фланца (bf) (ACI 6.3.2.1)
- Где bw — ширина балки, h — толщина плиты, sw — расстояние до соседней балки, а ℓn — длина балки в свету.
- Расчет эффективной ширины фланца (bf) (ACI 6.3.2.1)
Где bw — ширина балки, h — толщина плиты, sw — расстояние до соседней балки, а ℓn — длина балки в свету.
- При проектировании Т-образной балки на положительный изгибающий момент могут существовать два условия:
- Условие 1. Глубина компрессионного блока может быть меньше или равна глубине плиты, т. Е. Толщине фланца (a ≤ h)
- В таком состоянии Т-образная балка выполнена в виде прямоугольной балки для положительного изгиба
с шириной блока сжатия, равной bf.