Армирование элементов монолитных железобетонных зданий пособие по проектированию: Армирование элементов монолитных железобетонных зданий

Urban construction and architectureUrban construction and architecture2542-01512782-2109Eco-vector6268510.17673/Vestnik.2020.04.3Original ArticleEXPERIMENTAL STUDIES ON THE INFLUENCE OF TRANSVERSE REINFORCEMENT FOR STRENGTH OF COMPRESSED REINFORCED CONCRETE ELEMENTSMORDOVSKIYSergey S.-SHARAFUTDINOVKamil B.-Samara State Technical UniversityPerm National Research Polytechnic University31122020104212805032021Copyright © 2021, MORDOVSKIY S.S., SHARAFUTDINOV K.B.2021The infl uence of transverse reinforcement, including indirect reinforcement, on the strength of compressed reinforced concrete elements is analyzed. This question arose in connection with the possibility of increasing the strength of short reinforced concrete elements loaded with a longitudinal force with small eccentricities within the section of the element. For such elements, the cage eff ect may appear, associated with the coeffi cient of transverse deformations, the magnitude of which is a direct factor in the destruction of the concrete sample, and the limitation of these directly aff ects the bearing capacity of the sample in the direction of increase. The infl uence of transverse reinforcement in the form of stirrups located with diff erent spacing, as well as indirect reinforcement in the form of meshes with a classical rectangular cell and meshes of the “zigzag” type is considered.reinforced concrete compressed elementsrectangular sectionindirect reinforcementtransverse reinforcementclampsreinforcing meshesжелезобетонные сжатые элементыпрямоугольное сечениекосвенное армированиепоперечное армированиехомутыарматурные сетки1.Мурашкин Г.В., Мордовский С.С. Применение диаграмм деформирования для расчёта несущей способности внецентренно сжатых железобетонных элементов // Жилищное строительство. 2013. №3. С. 38-40.2.Карпенко Н.И., Соколов Б.С., Радайкин О.В. К расчёту прочности, жёсткости и трещиностойкости внецентренно сжатых железобетонных элементов с применением нелинейной деформационной модели // Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета. 2013. № 4 (26). С. 113-120.3.Труш Л.И., Ламзин Д.А., Лобов Д.М., Вахотин А.Н., Кузнецов С.И. Экспериментальная оценка влияния типа поперечного армирования на несущую способность коротких железобетонных колонн // Приволжский научный журнал. 2019. № 2. С. 25-34.4.Гнедовский В.И. Косвенное армирование железобетонных конструкций. Л.: Стройиздат, Ленингр. отделение, 1981. 128 с.5.Тихонов И.Н. Армирование элементов монолитных железобетонных зданий: пособие по проектированию. М.: Строительство, 2007. 168 с.6.Аксенов В.Н., Аксенов Н.Б., Блягоз А.М., Хутыз А.М. Исследование работы сжатых железобетонных элементов из высокопрочного бетона // Новые технологии. 2012. № 4. С. 32-35.7.Груздев Р.В. Результаты экспериментальных исследований моделей железобетонных колонн на сжатие с кручением // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2013. Т. 15. № 6(2). С. 355-358.

Содержание

Вестник Иркутского государственного технического университета

2015 / Номер 3(98) 2015 [ СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА ]

Рассматривается оптимальное проектирование железобетонных колонн каркасов многоэтажных зданий в форме задачи нелинейного математического программирования. Приводится решение этой задачи с использованием численных методов оптимизации .

Ключевые слова:

расчетная схема колонны,оптимальное проектирование,железобетонной каркас зданий,внецентренное сжатие,нелинейное математическое программирование,метод оптимизации,модификация функции Лагранжа,column design diagram,optimal design,reinforced concrete framework of buildings,eccentric compression,nonlinear mathematical programming,optimization method,Lagrange function modification

Авторы:

Дмитриева Татьяна Львовна
Нгуен Ван Ты

Библиографический список:

ГОСТ 18979-90. Колонны железобетонные для многоэтажных зданий. Технические условия. М.: Издательство стандартов, 1990. 24 с.

СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003; утв. Приказом Минрегиона России от 29.12.2011 № 635/8. 160 с.
Бай В.Ф., Наумкина Ю.В. Курс лекций по дисциплине «Железобетонные конструкции» для специальностей «Архитектура» и «Промышленное и гражданское строительство». Тюмень, 2007. 62 с.
Дмитриева Т.Л. Параметрическая оптимизация в проектировании конструкций, подверженных статическому и динамическому воздействию: монография. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2010. 176 с.
Дмитриева Т.Л., Нгуен Ван Ты. Тестирование алгоритма оптимального проектирования железобетонной рамы // Вестник ВСГУТУ. 2014. № 5 (50). С. 23-29.
Дмитриева Т.Л., Нгуен Ван Ты. Математические модели в задаче оптимального проектирования железобетонной балки прямоугольного сечения // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование. 2014. № 2 (42). С. 58-63.
Нгуен Ван Ты, Кажарский В.В. Расчет стержневых железобетонных конструкций с учетом неупругой работы методом конечных элементов // Вестник ИрГТУ. 2014. № 5 (88). С. 107-114.

Тихонов И.Н. Армирование элементов монолитных железобетонных зданий. Пособие по проектированию. М.: Изд-во НИЦ «Строительство», 2007. 168 с.
Nguyễn Đình Cống. Tính toán tiết diệt cột bê tông cốt thép: nhà xuất bản xây dựng, 2007. 200 trang.

Файлы:

Армирование ленточного фундамента. Дополнительное армирование ленты

← Вернуться к списку статей

Дополнительное армирование ленты и арматурная связь с бетонной подушкой

В обычных условиях для индивидуальных одноквартирных жилых домов высотой до 10 метров c III-им (пониженным) уровнем ответственности [изменение 1 к ГОСТ 27751-88 от 2005 г.] на непучинистых, слабопучинистых и среднепучинистых грунтах, на ровном рельефе местности без подвала или подземного цокольного этажа, при условии загрузки фундамента конструкциями здания до промерзания почвы не требуется арматурная связь монолитной ленты фундамента и бетонной подушки.

Также при высоте монолитной ленты до 70 см не потребуется дополнительное продольное армирование у краев фундаментной ленты. При строительстве по II (нормальному) классу ответственности (жилые дома с двумя и более квартирами, высотой более 10 метров, общественные здания) такая арматурная связь будет нужна.

Многие самостройщики устраивают при армировании невысоких лент фундамента третий средний слой арматуры «для прочности». С точки зрения восприятия нагрузок на сжатие или растяжение этот средний слой армирования бесполезен – в серединной части ленты таких нагрузок не возникает, и арматура в нем «не работает». Дополнительное продольное армирование может понадобиться, если высота фундаментной ленты превышает 70 см. В этом случае лента фундамента рассматривается как балка, которой требуется конструктивное армирование. Стержни арматуры при конструктивном армировании не у граней балки (в середине ширины балки) не требуются.

В пункте 3.104. руководства по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения (Москва, 1978) и в разделе 3 пособия по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий» (Москва, 2007) указывается, что у боковых поверхностей балок высотой поперечного сечения высотой более 70 см должны ставиться конструктивные продольные стержни. Расстояние между конструктивными стрежнями арматуры по высоте должно быть не более 40 см.

Площадь сечения таких арматурных стрежней определяется не менее 0,1 % площади сечения бетона, но не от всей площади сечения балки, а от площади, образуемой расстоянием между этими стержнями и половиной ширины балки, но не менее чем 20 см.

Например, при расстоянии между рядами арматуры по вертикали в 40 см и ширине ленты 40 см, определяемая минимальная площадь сечения арматуры будет отсчитываться от площади в 400 мм x 400 мм /2 = 80 000 мм2 х 0,001 = 80 мм2 . Эти арматурные стержни должны соединяться хомутами или шпильками диаметром 6 — 8 мм из арматуры класса A-I с шагом 50 см по длине ленты фундамента.

В каких случаях может потребоваться дополнительное армирование бетонной подушки и устройство ее арматурной связи с монолитной лентой фундамента? Ведь, по сути, при таком армировании и использовании марки бетона М150 — М300 вместо М50 бетонная подушка превращается в подошву T-образного ленточного фундамента с ребром.

Конструктивное армирование ленты высотой более 70 см и дополнительная связь с бетонной подушкой при возможных некомпенсированных боковых нагрузках.

Второй верхний слой армирования бетонной подушки и ее арматурная связь с лентой может быть рекомендованы в случае планируемого вхождения фундамента незагруженным в холодное время года, особенно на пучинистых или чрезмерно пучинистых грунтах [пункт 8.13 СП 50-101-2004] с высоким уровнем грунтовых вод или при строительстве в сейсмоопасных районах. Также дополнительное армирование может быть рекомендовано при устройстве фундамента на склоне или при планируемом заглубленном цокольном этаже (при отсутствии фундаментной плиты) или устройствеподвала. Связанная с фундаментной лентой бетонная плита подушки будет играть роль якоря, препятствующего силам морозного пучения поднимать фундамент без нагрузки от стен дома. При стандартном армировании бетонной подушки с одним слоем арматуры, она должна располагаться в 76 мм от нижней грани подошвы [IRC2006 R.403.1.3]. При планируемом подвальном помещении или цокольном этаже, или при строительстве на склоне, арматурная связь между подлежащей бетонной подушкой и лентой фундамента способна обеспечить надежное противостояние горизонтальному давлению окружающих здание грунтов.

В случае экономии можно заложить в бетонную подушку анкера в виде L-образных лапок для связи подушки с телом ленты.

Федеральное агентство по образованию

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

к выполнению курсовой работы по дисциплине ЖБК

«Проектирование железобетонных конструкций одноэтажного каркасного здания с мостовыми кранами»

Москва 2010

Содержание

Литература……………………………………………………………….	2
Задание к выполнению курсовой работы……………………………..	3
Общие указания по выполнению курсовой работы…………………..	4
1. Компоновка одноэтажного производственного здания с мостовыми кранами…………………………………………………………………….	5
2. Выполнение листа 1 графической части курсовой работы……………	10
3. Статический расчет поперечной рамы здания с использованием программы ЛИР-ВИЗОР программного комплекса ЛИРА……………	11
4. Составление таблицы РСУ …………………………………………….	27
5. Расчет колонны с консолью для установки подкрановой балки….	28
6. Расчет монолитного столбчатого фундамента под колонну…………	33
7. Выполнение листа 2 графической части курсовой работы……………	37
Приложение……………………………………………………………….	38

ЛИТЕРАТУРА

ГОСТ 21.101-97. Основные требования к проектной и рабочей документации. Система проектной документации для строительства. – М., Госстрой России.
ГОСТ 21.501-93. Правила выполнения архитектурно-строительных чертежей. Система проектной документации для строительства. – М., Госстрой России.
СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Система нормативных документов в строительстве. – М.,2004.
СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. Система нормативных документов в строительстве. М., 2005.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003) – М.,2005.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. – М., 2004.

Задание к выполнению курсовой работы

№	Пролет рамы L, м	Шаг рам В, м	Длина здания, м	Грузоподъемность крана Q, т	Отметка кранового рельса, м	Условное расчетное сопротивление грунта R₀,МПа	Тип кровли	Место строительства
1	18	6	120	15	8	0,25	холодная	Киров
2	18	6	120	20	8	0,25	холодная	Томск
3	24	6	120	30	8	0,35	холодная	Волгоград
4	24	6	120	15	8	0,35	холодная	Пермь
5	18	12	144	20	8	0,30	холодная	Белгород
6	18	12	144	30	8	0,35	холодная	Чита
7	24	12	144	15	9	0,30	холодная	Тверь
8	24	12	144	20	9	0,30	холодная	Воронеж
9	18	6	90	30	9	0,30	теплая 1	Иркутск
10	18	6	90	15	9	0,25	теплая 1	Уфа
11	24	6	90	20	9	0,25	теплая 1	Екатеринбург
12	24	6	90	30	9	0,30	теплая 1	Красноярск
13	18	12	96	15	10	0,25	теплая 1	Самара
14	18	12	96	20	10	0,30	теплая 1	Курск
15	24	12	96	30	10	0,35	теплая 1	Астрахань
16	24	12	96	15	10	0,30	теплая 1	Новосибирск
17	18	6	60	20	10	0,25	теплая 2	Ярославль
18	18	6	60	30	10	0,35	теплая 2	Липецк
19	24	6	60	15	12	0,30	теплая 2	Кемерово
20	24	6	60	20	12	0,30	теплая 2	Москва
21	18	12	156	30	12	0,35	теплая 2	Хабаровск
22	18	12	156	15	12	0,30	теплая 2	Вологда
23	24	12	156	20	12	0,30	теплая 2	Санкт-Петербург
24	24	12	156	30	12	0,35	теплая 2	Благовещенск

Дополнительно для всех вариантов принимается, что проектируемое здание однопролетное. Тип стропильной конструкции – полигональная ферма. На ферму опираются ребристые плиты. Стеновое ограждение продольных стен здания включает в себя стеновые панели и оконные стальные панели. Поперечные (торцевые) стены выполнены из кирпича. Стены крепятся к металлическим фахверковым колоннам.

Вес кровли: холодной – 0,5 кН/м², теплой 1 – 1,0 кН/м², теплой 2 – 1,4 кН/м².

Количество арматуры для фундамента

В качестве основы для дома монолитный ленточный фундамент является лидером по распространенности в частном домостроении. Причин тому несколько. Это основание отличает, во-первых, надежность, во-вторых, великолепные эксплуатационные качества и, в-третьих, наиболее простой метод возведения, каждый шаг которого доведен до совершенства несколькими поколениями строителей. Однако для беспроблемной эксплуатации данного типа фундамента еще до его закладки необходим точный расчет как его сечения, так и армирования.

Количество арматуры для ленточного фундамента

Казалось бы, для чего вообще нужна арматура? Бетон и так является материалом достаточно прочным, легко переносит нагрузки на сжатие. Однако растяжению при изгибе он сопротивляется крайне слабо. Так, например, для бетона марки М250 класса B20 прочность на сжатие составляет 26,2 МПа, тогда как значение абсолютной прочности на растяжение при изгибе равно всего 3,9 МПа. Поэтому для устойчивости к данному типу нагрузки бетон усиливают стальным каркасом. Выполняется он с помощью рифленой арматуры диаметром 10-20 мм для продольных стержней и 6-10 мм для поперечных. Однако количество и минимальный диаметр арматуры определяется в каждом конкретном случае с помощью расчета.

Минимальное содержание арматуры

Как было указано в статье про армирование ленточного основания для частного дома, минимальное количество арматуры для фундамента (общая площадь сечения) установлено в СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции», а именно пункте 7.3.5, и составляет оно не менее 0,1% от поперечного сечения основания.
Минимальное количество арматуры для фундамента

Расчетная площадь сечения с учетом номинального диаметра продольных стержней в мм2:

Количество стержней в ряду

Необходимые строительные нормы утверждены в СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры». Пункт 8.3.6 указанного свода правил устанавливает максимальное расстояние между осями продольных стержней для равномерного распределения напряжений и деформаций в горизонтальной плоскости равным 400 миллиметров. Поэтому, если немного упростить условие и расстояние между осями стержней принять за ширину монолитной ленты без учета защитного слоя бетона, то при ширине фундамента 400 мм каждый ряд должен содержать два стержня, тогда как при толщине ленты более 400 мм – не менее трех.

Минимальный диаметр арматуры

При самостоятельном расчете фундамента и его армирования у строящих дом своими руками может возникать ситуация, когда руководствуясь СНиП 52-01-2003, они приходят к выводу, что условию по минимальному содержанию относительно площади поперечного сечения основания одновременно удовлетворяют два вида арматуры, к примеру, пруты Ø10 и Ø12 мм.

Минимальный диаметр арматуры, как продольной, так и поперечной, можно установить, руководствуясь специализированной литературой. Вот список некоторых изданий:

Пособие по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий» (Москва, 2007), приложение №1.
Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения). (Москва, Стройиздат, 1978) Пункты 3.104 и 3.106.
СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры, пункт 8.3.10.

Обобщенные данные представлены в следующей таблице:

Представленная выше информация и табличные данные помогут грамотно рассчитать количество арматуры для ленточного фундамента, а также определить минимальный диаметр арматуры, необходимой для каждого отдельного основания. В случае, если проект и все расчеты заказываются в проектной организации, можно самостоятельно проверить правильность представленных вычислений и компетентность проектировщиков.

Строительная конструкция для плиты перекрытия или свода

Предложение относится к области строительства. Строительная конструкция для плиты перекрытия или свода включает соединенные между собой секции пространственного арматурного каркаса образованного из нижнего и верхнего рядов продольных стержней, расположенных внутри набора плоских рамок поперечной арматуры. Продольные стержни размещены в арматурном каркасе с возможностью соосной стыковки отдельных секций с помощью механических устройств, а рамки поперечной арматуры отдельной секции жестко связаны между собой посредством дополнительных продольных стержней. 4 з.п.ф., 4 ил.

Полезная модель относится к области строительства и может быть использована при возведении покрытий с пролетами различной длины, в том числе при сооружении железобетонных конструкций атомных электростанций.

Известна строительная конструкция для плиты перекрытия или свода, включающая армирующие элементы в виде отдельных стержней, состыкованных муфтами (см. И.Н.Тихонов «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий», Пособие по проектированию, раздел 6.6 «Механические стыковые соединения», Москва, НИЦ «Строительство», 2007, стр.41).

Использование таких конструкций распространено в настоящее время в промышленном строительстве, в частности, при возведении главных корпусов и вспомогательных объектов атомных электрических станций.

Известна строительная конструкция для плиты перекрытия или свода, включающая армирующий каркас, содержащий верхний и нижний ряды продольной арматуры и поперечную арматуру в виде стяжек (см. «Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)», Москва, Стройиздат, 1978, стр.20, рис.126).

При изготовлении данной строительной конструкции, например, в виде свода, вначале устанавливают и связывают нижний ряд арматуры, при этом кладут на опалубку арматуру двух направлений и связывают ее вязальной проволокой.

Затем устанавливают подставки под верхнюю арматуру и выкладывают верхний ряд арматуры. Следует отметить, что каждый стержень диаметром 40 мм, длиной 9 м, весом 100 кг укладывают и связывают вручную. В процессе укладки выполняют все стыковые соединения (муфтовые или сварные).

В последнюю очередь устанавливают поперечную арматуру в виде стяжек, причем каждую стяжку необходимо поставить в нижней части свода шагом 20×20 см в каждое пересечение арматуры. Диаметр и шаг стяжек определяют расчетом, длина концов стяжек составляет от 6 до 12 диаметров стяжки.

Недостатком известной конструкции является то, что ее монтаж крайне трудоемок, при больших диаметрах арматуры и стяжек не удается установить стяжки в ячейку арматуры, приходится в одно пересечение арматуры вместо одной стяжки диаметром 20-25 мм устанавливать по две меньшего диаметра, например, диаметром 14 мм.

Это увеличивает сроки строительства и влияет на качество строительной конструкции.

Также недостатком является то, что нижние концы стяжек не заведены внутрь ядра бетонного сечения, что не соответствует требованиям пункта 3.53 строительных норм и правил СНиП П-7-81 «Строительство в сейсмических районах».

Известна также строительная конструкция для плит перекрытия или свода, включающая жесткий сварной армирующий каркас (см. М.К.Бородич и др. «Строительные конструкции», Москва, Издательство литературы по строительству, 1971, стр.113-114, рис.10.1б).

Недостатком известной конструкции является то, что положение арматуры в каркасе строго определено размером каркаса, при этом продольная арматура не может быть смещена. Такой каркас не пригоден для муфтовых соединений, так как трудно обеспечить идеальную соосность стыкуемых стержней каркаса.

Процесс изготовления строительной конструкции является трудоемким и энергозатратным, так как требуется большое количество сварочных работ.

Наиболее близкой по технической сущности к заявляемому решению является строительная конструкция большого пролета, включающая пространственный арматурный каркас (см. патент FR 2835859, Е04С 5/06, 2003).

В известном решении каркас состоит из соединенных между собой основной и подвижной секций, каждая из которых имеет продольные стержни и поперечную арматуру в виде набора рамок прямоугольной формы, зафиксированных на продольных стержнях с помощью сварки.

Между указанными секциями расположена промежуточная (плавающая) секция из подвижных рамок и продольных арматурных стержней.

Данная строительная конструкция, благодаря наличию промежуточной (плавающей) секции, может иметь различную, легко изменяемую длину за счет удлинения пролета между секциями, что позволяет применять его для армирования бетонных конструкций большого пролета.

Строительная конструкция легко адаптируется к условиям хранения и транспортировки и может храниться и транспортироваться при условии минимальной длины.

Недостатком данной конструкции является жесткая фиксация поперечной арматуры с продольной арматурой основной и подвижной секций. Такая конструкция не пригодна при использовании муфтовых соединений с соседними каркасами или при выполнении соединений выпусками из ранее забетонированных конструкций.

Указанная конструкция предполагает, что поперечная арматура средней промежуточной секции должна быть установлена вручную на требуемом расстоянии, а продольная арматура соединена с арматурой крайних секций.

При стандартной длине арматуры размером 9 м такой каркас будет включать основную неподвижную секцию длиной 9 м, при этом промежуточную секцию весом 100-150 кг следует выдвинуть и установить вручную, что не представляется возможным, а жестко зафиксированное положение продольной арматуры в каркасе не позволяет использовать стыковые муфтовые соединения.

Технической задачей заявляемой полезной модели является создание строительной конструкции, пригодной для динамических нагрузок и имеющей повышенную технологичность, как в производстве, так и при сборке, позволяющую снизить трудоемкость монтажа и значительно сократить объем сварочных работ.

Технический результат заявляемого решения заключается в расширении функциональных возможностей строительной конструкции за счет внецентренно сжатых и изгибаемых плит или сводов различной длины пролета.

Для достижения указанного технического результата в строительной конструкции для плиты перекрытия или свода, включающей соединенные между собой секции пространственного арматурного каркаса, образованного из нижнего и верхнего рядов продольных стержней, расположенных внутри набора плоских рамок поперечной арматуры, согласно предложению, продольные стержни размещены в арматурном каркасе с возможностью соосной стыковки отдельных секций с помощью механических устройств, а рамки поперечной арматуры отдельной секции жестко связаны между собой посредством дополнительных продольных стержней.

Также, согласно предложению, продольные стержни отдельных секций арматурного каркаса соосно состыкованы с помощью муфт, а дополнительные продольные стержни размещены вне рамок поперечной арматуры и расположены в два ряда по высоте рамок.

При этом верхний ряд дополнительных продольных стержней расположен на расстоянии 100-120 мм от верхнего ряда основных продольных стержней.

Сочетание в одном техническом решении таких существенных признаков как равнопрочное соединение рабочей продольной арматуры разных секций с помощью муфт, а также выполнение поперечной арматуры в виде набора рамок, надежно заанкеренных в бетоне ядра сечения, позволяет использовать строительную конструкцию при динамических нагрузках (сейсмика, падение самолета и др.).

Помимо этого, строительная конструкция может применяться для внецентренно сжатых и изгибаемых плит перекрытий или сводов больших пролетов и при относительно небольших пролетах, где технологично применение каркасов с муфтовыми соединениями рабочей продольной арматуры, требующими большой точности при выполнении стыка.

За счет того, что рабочая продольная арматура не приварена к поперечным рамкам, а свободно размещена во внутреннем пространстве секции, при монтаже плит перекрытий или сводов, например больших пролетов, для соединения отдельных секций в одно целое соответствующие продольные стержни могут быть легко состыкованы соосно с точностью, заданной применяемым типом механического стыка.

Следовательно, заявляемая строительная конструкция полностью удовлетворяет требованиям подвижности продольной арматуры, соединяемой соосно на муфтах, требованиям охвата ее поперечной арматурой, надежно заанкеренной в бетон, при этом она имеет повышенную технологичность и пригодна для динамических нагрузок.

Сущность предложения поясняется чертежами, где на фиг.1 представлен общий вид арматурного каркаса строительной конструкции в аксонометрии; на фиг.2 изображен поперечный разрез секции арматурного каркаса строительной конструкции; на фиг.3 схематично представлен вариант транспортировки секции арматурного каркаса; на фиг.4 представлен пример конкретного выполнения строительной конструкции в виде свода.

Следует учесть, что на чертежах представлены только те детали, которые необходимы для понимания существа предложения, а сопутствующее оборудование, хорошо известное специалистам в данной области, на чертежах не представлено.

Строительная конструкция для плит перекрытия или свода выполняется из железобетона и содержит пространственно жесткий металлический арматурный каркас, который в зависимости от длины пролета может включать несколько секций, соединенных между собой.

Каждая секция арматурного каркаса выполнена в форме прямоугольного параллелепипеда и образована из двух рядов (нижнего и верхнего) рабочих продольных стержней 1 и поперечной арматуры 2, выполненной в виде набора плоских рамок прямоугольной формы (фиг.1).

Каждая рамка поперечной арматуры 2 собрана из четырех взаимно перпендикулярных стержней с помощью контактной сварки (фиг.2).

Нижний и верхний ряды рабочих продольных стержней 1 размещены в секции арматурного каркаса свободно, без жесткой фиксации к поперечной арматуре 2, следовательно, с возможностью смещения, как вдоль, так и поперек секций.

На период транспортировки верхний ряд может быть связан в пучок, и вся секция с поперечной арматурой 2 будет доставлена на строительную площадку (фиг.3).

Рамки поперечной арматуры 2 отдельной секции жестко связаны между собой посредством дополнительных конструктивных (монтажных) продольных стержней 3, зафиксированных с помощью сварки.

Для удобства в нашем примере конкретного выполнения дополнительные продольные стержни 3 размещены вне рамок поперечной арматуры 2 и расположены в два ряда по высоте рамок.

При этом верхний ряд дополнительных продольных стержней приварен к рамкам на расстоянии 100-120 мм от верхнего ряда рабочих продольных стержней 1.

В этом случае появляется возможность для размещения оборудования для закручивания муфт 4, с помощью которых могут быть состыкованы рабочие продольные стержни 1 множества секций при монтаже плиты перекрытия или свода большого пролета.

Секция также содержит элементы жесткости 5.

Строительную конструкцию для образования, например, свода реакторного отделения атомной электрической станции, монтируют следующим образом.

На специально подготовленные «обручи» кладут нижнюю арматуру продольного направления. Затем устанавливают поочередно секции арматурного каркаса, начиная от середины здания к торцам. При этом соединяют нижние и верхние ряды рабочей продольной арматуры 1 каждой секции с соседними секциями, выполняя стыки с помощью муфт 4.

Таким образом, вместо традиционной вышеописанной трудоемкой процедуры установки отдельных продольных стержней вручную, в заявляемом решении подают краном секции арматурного каркаса вместе с рабочей продольной арматурой 1 и устанавливают их поочередно по дуге свода.

После размещения всех секций арматурного каркаса устанавливают верхнюю арматуру продольного направления.

На фиг.4 представлен свод реакторного отделения АЭС.

При пролете L=42 м и длине свода 50 м требуется пять секций арматурного каркаса, четыре секции длиной L₁ =9000 м и одна секция длиной L₂=11,1 м.

Процесс образования свода прост при монтаже, экономичен в изготовлении из-за сокращения сварочных работ, при этом рабочие продольные стержни 1 каждой секции могут быть легко состыкованы соосно с заданной точностью.

Заявляемое техническое решение позволяет расширить функциональные возможности известных строительных конструкций и применять его плит или сводов различной длины пролета при сооружении железобетонных конструкций атомных электростанций.

1. Строительная конструкция для плиты перекрытия или свода, включающая соединенные между собой секции пространственного арматурного каркаса, образованного из нижнего и верхнего рядов продольных стержней, расположенных внутри набора плоских рамок поперечной арматуры, отличающаяся тем, что продольные стержни размещены в арматурном каркасе с возможностью соосной стыковки отдельных секций с помощью механических устройств, а рамки поперечной арматуры отдельной секции жестко связаны между собой посредством дополнительных продольных стержней.

2. Строительная конструкция для плиты перекрытия или свода по п.1, отличающаяся тем, что продольные стержни отдельных секций арматурного каркаса соосно состыкованы с помощью муфт.

3. Строительная конструкция для плиты перекрытия или свода по п.1, отличающаяся тем, что дополнительные продольные стержни размещены вне рамок поперечной арматуры.

4. Строительная конструкция для плиты перекрытия или свода по п.1, отличающаяся тем, что дополнительные продольные стержни расположены в два ряда по высоте рамок.

5. Строительная конструкция для плиты перекрытия или свода по п.1, отличающаяся тем, что верхний ряд дополнительных продольных стержней расположен на расстоянии 100-120 мм от верхнего ряда продольных стержней арматурного каркаса.

Армирование фундамента.

Монолитный ленточный фундамент испытывает на себе различные нагрузки. Сверху идёт давление веса строения, снизу, особенно в зимний период, фундамент может выдавливаться наружу пучинистым грунтом.

● Ленточный фундамент имеет небольшую ширину и поэтому поперечного напряжения нет. Опасными являются продольные растягивающие нагрузки. Застывший бетон не относится к пластичным материалам и под серьёзными нагрузками может потерять свою структурную целостность. Во избежание этого негатива бетонный раствор в процессе заливки подвергается армированию.

● Для усиления бетонного фундамента и повышения его стойкости к растягиванию применяется стальной арматурный каркас, основными элементами которого являются продольные горизонтальные прутья — нитки (рабочая арматура). Применяется стойкая к коррозии и разрывным нагрузкам арматура класса А3 с серповидным сечением или кольцевой ребристостью — для лучшего взаимодействия с раствором. При армировании фундамента для относительно лёгких строений используется арматура с сечением 8-10 мм, а для более тяжёлых домов применяется рабочая арматура в 12-16 мм. Также толстые нитки используются при наличии пучинистого грунта, который в зимний период давит на фундамент в значительной степени. При сборке арматурного каркаса применяется монтажная арматура с гладким сечением. Прутья этой распределительной арматуры имеют сечение 6-8 мм — они тоньше, чем рабочие нитки по причине того, что не подвергаются сильным нагрузкам.

● Расстояние между осями рабочей арматуры не должно превышать 400 мм, а суммарное значение сечений ниток арматуры — не менее 0,1% от площади сечения монолитного бетонного элемента. Для незаглублённого фундамента можно использовать 4 продольных прута, а для заглублённого фундамента с высотой более 700 мм применяются шесть и более продольных ниток. В зависимости от ширины ленточного фундамента в одном ярусе используются два или три стержня. Распределительные прутья для поперечного и вертикального армирования не должны быть удалены на более, чем 600 мм друг от друга. Промежуточные нитки называются конструктивными. Расположение арматуры в бетоне регламентируется нормативным документом СП 52-101-2003 «Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлого бетона без предварительного напряжения арматуры», а также пособием по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий». Виды армирования.

● Арматура в фундаменте располагается максимально близко к верхней и нижней плоскостям — так как сильнейшие растягивающие нагрузки ленточный фундамент испытывает именно там. В случаях с многоярусным армировании высоких монолитов нижний и верхний ярусы могут содержать больше стержней, чем промежуточные ярусы. Между стенками фундамента и элементами арматуры необходимо сделать защитный слой материала, который защитит арматурный каркас от влаги, обеспечит возможность соединения всех элементов каркаса согласно плану, установит чёткое взаимодействие бетона и стальной арматуры. В монолитных фундаментах на бетонной площадке защитный слой составляет 35 мм. Если бетонная подошва отсутствует, то защитный слой должен составлять 70 мм. Данный размер можно выдержать посредством подкладывания кусков бетона 10х10 см («сухари») или фиксаторов из пластика различной размерности. Для поднятия арматурного каркаса не используются щебень, древесина, арматура, кирпичный бой. Выставить каркас с боковыми зазорами можно с использованием удлинённых горизонтальных монтажных прутьев, упирающихся в стенки опалубки фундамента. Также для выставления зазора подойдут и пластиковые приспособления.

● Армирование углов и примыканий. Эти места подвергаются сильным и разнонаправленным нагрузкам и именно по этой причине должны быть снабжены дополнительными силовыми элементами. Также к углам и примыканиям предъявляются дополнительные требования к качеству соединения арматурных нитей и соблюдению необходимой длины их перехлёстки. Усиление анкеровки углов достигается путём добавления монтажных прутьев и использованием вспомогательных П-образных и Г-образных элементов. Дополнительные монтажные прутки могут быть вертикальными — в точках пересечения арматуры и горизонтальными — с половинным шагом.

● Закрепление стержней рабочей арматуры в бетоне (анкеровка) ведётся прямым окончанием, с круглым загибом — крюком, петлёй — U-образным окончанием, с прямоугольным загибом — лапкой, с приваренными поперечными прутьями. Окончание гладкой монтажной арматуры класса А1 должно быть загнутым или иметь анкер.

● Стыковка арматуры является очень ответственным мероприятием. Сам стык рабочей арматуры — слабое место — и поэтому не следует делать его в напрягаемых участках, к которым относятся примыкания, углы, середина длинной стены. В одном арматурном ярусе соседние стыки следует делать с некоторым смещением. Прутья диаметром до 40 мм могут соединяться без применения сварки — с помощью вязальной проволоки в трёх точках нахлёстки. Также для этого можно применять обжимные гильзы или специальные муфты.

● Сборка каркаса арматуры. Так как профиль каркаса известен, то готовые арматурные секции можно создать по шаблону на верстаке — т. е. нет необходимости проводить все монтажные работы в траншее фундамента, предварительно нарезав монтажную арматуру на короткие прутки. Для того, чтобы заранее подготовить секции каркаса, надо будет на плоской поверхности очертить поперечное сечение каркаса и в местах прохода продольной рабочей арматуры закрепить небольшие штыри, роль которых могут выполнить приваренные на стальной лист четыре болта. Вокруг этих штырей изогнуть гладкую распределительную арматуру. По углам, внутри этих замкнутых или открытых кольцевых элементов будут раскрепляться рабочие ребристые пруты.

● Сборку каркаса можно производить традиционной электродуговой сваркой, а для малых диаметров — методом точечной сварки. Также применяется вязка арматурных прутьев стальной проволокой сечением 0,8-1,2 мм. Для этого отрезок проволоки длиной до 300 мм складывается вдвое и оборачивается вокруг пересечения арматурных прутьев. Для облегчения данной операции можно воспользоваться специальным пистолетом для вязки арматуры.

● Внимание! В процессе установки арматуры и опалубки нельзя забывать про дополнительные проёмы под необходимые коммуникации в будущем фундаменте. Для этих целей внутри опалубки устанавливается деревянный короб враспор со стенками, который после созревания бетона удаляется вместе со щитами опалубки. Также можно использовать гильзу из полимерной трубы или полнотелый куб из пенопласта.

Схема обрамления проема в монолитном перекрытии. Армирование лестничной клетки

Лестница — важный элемент конструкции многоэтажного дома … Она, несомненно, должна быть максимально надежной и безопасной при эксплуатации. Чтобы увеличить его нагрузочную способность, необходимо обязательно усилить лестницу (марш). Это повысит устойчивость самой лестницы, защитит конструкцию от прогиба и растяжения, предотвратит появление сколов и трещин.

Перед началом работ нужно обратить внимание на тип конструкции будущей лестницы и учесть уровень нагрузок, которые она будет получать ежедневно. При интенсивных нагрузках конструкция начнет испытывать давление сверху, где бетон будет сжиматься, а снизу возникнет растяжение, что приведет к потере прочности бетона. Поэтому особенно важно усиление нижней части марша. При армировании лестницы используются штапельно-гибочные изделия и плоские арматурные каркасы, реже арматурные сетки, но их эффективность в этих конструкциях практически нулевая.При сборке каркасов и укладке арматуры используются дополнительные элементы — швеллеры, которые укладываются по бокам опалубки, и армирующие уголки для усиления краев ступеней.

Необходимо усилить лестницу сверху вниз, потому что основное давление идет сверху, а это значит, что вам нужно усилить лестницу с тыльной стороны … Размеры (править) плоских рам как сверху, так и снизу должны совпадать. Простые монолитные лестницы, не имеющие в своей конструкции площадок, не нуждаются в усилении нижней части, достаточно будет только верхней.Армирование повысит жесткость лестницы и защитит ее от возможных ударов и повреждений. Двухмаршевые лестницы необходимо надежно крепить к стенам, так как их монолитные площадки выдерживают огромные нагрузки от веса одной и той же лестницы. Для этого используются специальные железобетонные венцы. Если дом строится по технологии монолитного литья, возведение и усиление лестницы следует брать в процессе возведения самих стен.

Для расчета количества необходимой арматуры необходимо сравнить такие показатели, как длина лестничного марша, расстояние между стержнями, минимальная высота рабочих плит, диаметр арматурных стержней.Стоит доверить расчеты профессионалам, людям знающим это дело. Даже если вы решили заняться армированием самостоятельно, без проработанного проекта-схемы армирования не обойтись.

Технология армирования проемов в монолитных железобетонных плитах в отечественных нормативных документах освещена довольно скудно. В инструкции по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий» (Москва, 2007 г.) в разделе «Армирование в отверстиях» сказано: Отверстия значительных размеров (более или равных 300 мм) в монолитных железобетонных стенах. а плиты окантовать дополнительной арматурой сечением не менее сечения рабочей арматуры (того же направления), что требуется при расчете плиты как сплошной.Отверстия до 300 мм не обрабатываются специальными прутьями. Связанная рабочая и распределительная фурнитура вокруг таких отверстий утолщена — два внешних стержня размещаются с интервалом 50 мм. При армировании плиты отверстия в сварной сетке до 300 мм рекомендуется вырезать по месту, а нарезанные стержни желательно загнуть в тело плиты.

В Руководстве по проектированию железобетонных конструкций с безбалочными перекрытиями (Москва, 1979) в с. 3.13. сказал: Одиночные отверстия с максимальным размером до 700 мм делают в потолке без местного утолщения плиты.Ослабление плиты отверстием следует компенсировать дополнительной арматурой, уложенной по краям отверстия. Если к краю плиты, прилегающей к отверстию, приложены сосредоточенные силы, а также в случаях, когда сборная плита значительно ослаблена отверстиями (на 50% и более), рекомендуется армировать плиты по краям отверстия с жесткой арматурой либо предусматривают утолщение плит, либо окаймляют отверстия ребрами жесткости. Жесткость граничных ребер должна быть не менее жесткости участка секции плиты, занятого отверстием.Утолщение (усиление) части пятки, прилегающей к отверстию, рекомендуется производить из условия равенства жесткости участка, ослабляемого отверстием, и без учета ослабления. Для прямоугольных отверстий по углам этих отверстий в плиту следует уложить 2-4 арматурных стержня диаметром 10-14 мм, располагая их в плане под углом 45 ° к сторонам отверстия.

Требование непрямого армирования углов проемов для восприятия продольных нагрузок в плитах и предотвращения растрескивания содержится в руководстве по проектированию железобетонных изделий (S.Справочник Н. Синха по проектированию железобетона, 2008 г. Круглые отверстия в плитах также подлежат косвенному армированию.

Зарубежные нормативные документы (шведские строительные нормы BBK 04, польские строительные нормы PN-B-03264) устанавливают следующие требования к армированию отверстий и проемов в монолитных железобетонных плитах:
Отверстия и проемы диаметром (стороной) 150 мм или меньше не требуют армирования. Отверстия от 150 до 450 мм требуют армирования П-образными хомутами (поперечная арматура) по периметру проема, соединяющими два слоя арматуры.В зарубежных источниках длина зажимов определяется как три толщины плиты, а в отечественных источниках — как две толщины плиты (СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции … Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003, стр. пункт 10.4.9). Отверстия (проемы диаметром) (боковые) от 450 мм до 900 мм — требуется обрамление проема двойной утолщенной арматурой по периметру и укладка непрямого угла двойной арматуры. Отверстия или проемы со стороной более 90 см требуют усиления плиты внутренними скрытыми балками или подпорными балками.
По разным данным, максимальный размер проема может составлять до 1/4 самой большой стороны плиты или не более 1/3 самой маленькой стороны плиты. Минимальная толщина

При перепланировке с совмещением помещений по вертикали, а также при прокладке межэтажных коммуникаций возникает необходимость устройства и укрепления проемов в перекрытиях.

Данный вид работ потенциально опасен для конструкций дома и проживающих в нем, поэтому требует разработки и согласования проектной документации на основании технического заключения о возможности перепланировки.

Все работы по демонтажу и последующему укреплению проема в плите перекрытия должны выполняться только квалифицированными специалистами, имеющими строительные работы.

Как сделать проем в полу?

При организации проемов в потолках следует использовать специальную технику, не передающую бетону ударные колебания и колебания. Использование профессионала позволяет избежать образования трещин, возникающих при работе отбойными молотками и перфораторами.

Для резки плит обычно используют универсальную пилу для швов. Эта машина состоит из рамы с тележкой и двигателя с ременным приводом, который вращает отрезной диск с заданной скоростью. Он имеет переменную глубину резания и не требует фиксации на специальных направляющих. В качестве рабочей поверхности в шоворезке используется диск с напылением сегментов из промышленных алмазов.

Иногда проем в потолке делают иначе — с помощью алмазных коронок большого диаметра.

Обычно сам процесс демонтажа происходит так: отмеченное отверстие удаляют небольшими частями, осторожно опуская каждую лебедкой со стальным тросом на мешки или шины. В некоторых случаях необходимый участок удаляется полностью.

При проделывании проемов в перекрытиях по проекту требуется армирование металлоконструкциями, чтобы компенсировать снижение их прочности и увеличение нагрузки на них.

Армирование проемов в перекрытиях

Перед началом демонтажных работ на полу его разгружают с помощью временных опорных опор.

При усилении небольшого проема в монолитной железобетонной плите применяют каркас с швеллером по периметру. Металл приваривается к выступающей из потолка фурнитуре и обмазывается раствором.

При армировании проема используются металлические опоры больших размеров, прикрепляемые к нижним несущим стенам (швеллеры, двутавры или уголки). Такую конструкцию монтируют перед прорезанием отверстия. На кирпичных стенах балки арматуры двумя концами вставляются в желобчатые пазы, а к монолитным крепятся специальными замками.Зазор между металлическими элементами перекрывается раствором.

Если стальные конструкции по каким-либо причинам невозможно прикрепить к несущим стенам, под поврежденным полом устанавливают постоянные колонны.

При армировании небольшого проема в потолке из панелей снизу вводят швеллер или другой тип профиля, который соединяет плиту с проемом нетронутыми плитами. Сверху укладывается еще одна металлическая перемычка, а снизу стягивается булавками.

Пример проема в полу:

Лестницы — это сложные конструкции, функция которых не только украшать дом, но и обеспечивать безопасный спуск и подъем.Если вы начали строительство нового дома, то расположение лестницы, скорее всего, уже учтено при проектировании здания. В этом случае заранее оставляется проем в потолке, куда в дальнейшем будет ставиться лестница. Однако бывает, что при проектировании здания не учитывались некоторые детали, поэтому проемы в потолках для новой лестницы приходится делать в уже готовом полу.

Решение прорезать проем в потолке должно сопровождаться тщательным расчетом, иначе возможны самые непредсказуемые последствия.

Так бывает, если, например, проектом не предусмотрен вход на чердак, нет лестницы для спуска в подвал или подвал, лестница на второй этаж ведет не из холла, а из спальни. В таких случаях необходимо проделать проем в плите перекрытия и уложить по его границам новые балки.

Приступая к проделыванию ямы, внимательно продумайте ее расположение, при этом нужно знать, что площадь пола существенно изменится. Для нормального поворота на лестнице при входе и выходе с нее между нижней и верхней ступеньками и стеной должно быть место, ширина которого не меньше ширины лестницы.Лестницу удобнее всего разместить так, чтобы проем в плите перекрытия располагался по балкам.

При строительстве лестниц не пренебрегайте строительными нормами, определяющими минимальную ширину и зазор лестницы.

Если проем делается в деревянном полу, то идеальным вариантом будет, если он будет разрезан по балкам.

Ширина лестницы, ведущей в одну комнату, должна быть не менее 60 см, если лестница используется для доступа к нескольким комнатам, например, к нескольким спальням, расположенным на верхнем этаже, то она должна быть шире.Длина стандартного проема для лестницы должна быть такой, чтобы между ступеньками и потолком оставалось достаточно места.

Строительные правила гласят, что высота между крайней балкой, закрывающей проем в плите перекрытия, и ступеньками не должна быть менее 2 м. Чем больше зазор, тем удобнее использовать лестницу, например, для переноски мебели. Размеры отверстия в плите также зависят от типа лестницы. Винтовая или складная лестница потребует меньше места, чем прямая.Определив размеры, следует прибавить к ним со всех сторон по 5 см, для последующей отделки проема. Для того, чтобы проделать отверстие в перекрытии, необходимо снять часть напольного покрытия, разрезать балки и снять часть потолка. Снятые с пола или потолка доски можно использовать для отделочных работ … С их помощью можно скрыть выступающие продольные и поперечные балки.

Резной деревянный пол

Для этого вам понадобятся следующие инструменты:

Вырезать проем в железобетонных конструкциях достаточно сложно.Кроме того, существуют определенные ограничения на воздействие вибрации, которое может привести к появлению трещин.

циркулярная пила;
деревянных балок;
металлических уголков;
;
.

Если проем создается внутри помещения, то балки, образующие его, будут закреплены между балками промежуточных этажей … Последовательность работ следующая. В самом начале нужно вырезать приват в том месте, где будет проделана дыра для лестницы.Если проем недостаточно велик, можно обрезать еще одну балку, но нельзя обрезать больше 2.

После этого нужно установить парные балки параллельно рядовым. Первые будут прикреплены к коротким парным балкам, образующим лестницу. Далее к ним крепятся короткие, функция которых — придавать дыркам в пространстве дополнительную жесткость. Высота и толщина парных балок должны соответствовать габаритам основных балок.

Все детали скрепляются между собой при помощи металлических уголков и саморезов.Также доступен специальный монтажный профиль. Если проем находится у кирпичной стены, балки необходимо прикрепить к стене одним концом по рассмотренной выше технологии.

Устройство в железобетонной плите перекрытия

Для изготовления проема в железобетонном полу потребуются следующие материалы и инструменты:

Проемы, конечно, лучше планировать даже при строительстве дома, но если проем неизбежен, лучше доверить его профессионалам.

металлические профили;
металлических уголков;
сварочный аппарат;
деревянных досок;
;
;
проволока;
веревка;
сетка гипсовая.

Проделать отверстия в железобетонном полу намного сложнее, чем в деревянном. Об этом лучше всего позаботиться при изготовлении плит. Проемы в железобетонной плите необходимо обрамлять стальными профилями: уголками, двутаврами или швеллерами.

Лестницы занимают гораздо меньше места, чем плиты, поэтому отверстия, образованные с обеих сторон, заливаются бетоном. Вдоль плиты перекрытия разместите металлические балки, расположенные по принципу, аналогичному процессу проделывания отверстий в деревянном полу … Балки скрепляются сваркой, каркас из металлических профилей будет опираться на стену.

После того, как рассчитаны размеры проема, необходимо добавить к ним еще 5 см с каждой стороны. Это понадобится для последующей отделки.

После его установки можно приступать к армированию монолитных секций. Нижняя часть опалубки выполняется прямо на земле; его тянут к месту установки с помощью тросов. В качестве балок можно использовать доски, уложенные кромкой, а также арматурные стержни. большие размеры … После того, как на них накинуты проволочные петли, а между ветвями проволоки будут установлены сборки, можно проволоку скручивать.

Опалубочная плита притягивается и прижимается к соседним плитам перекрытия.Чтобы цементный раствор не протекал, щит накрывают полиэтиленом. После этого можно приступать к армированию площадки и заливке бетоном. Проволочные жилы оставлены в бетонном корпусе. При изготовлении стального каркаса кронштейны продольных профилей (полок) должны быть направлены в потолок. Это упростит изготовление монолитных секций. Расположение профильных полок, лежащих поперек, не так уж важно.

Однако, если вы планируете отделать проем деревом, лучше направить их внутрь.монолитный участок … Чтобы скрыть металл, каркас приподнимают на 2-3 см над низом плит перекрытия. При этом при изготовлении монолитного участка цемент потечет под профили и скроет металл. Он будет надежно держаться долго, если на нижние полки металлических профилей приварить металлические шортики, закрепив на них гипсовую сетку.

Иногда в целях экономии на металлических профилях вместо сварной конструкции используют безрамочную схему, не имеющую продольных балок.Проем оформляется металлическими уголками … Они упираются в края соседней плиты перекрытия. Но при установке широкой лестницы лучше не использовать этот способ.

Поделитесь статьей с друзьями:

Слегка армированных бетонных стеновых систем в Индии: новый взгляд на основы сейсмического проектирования

NIST GCR 12-917-18, Сравнение требований строительных норм и правил США и Чили и практики сейсмического проектирования, Совместное предприятие NEHRP Consultants (2010)

Э. Калкан, С. Юксель, Плюсы и минусы многоэтажных ж / б тоннельных (коробчатых) домов. Struct. Des. Высокий спец. Строить. 17 , 601–617 (2007). https://doi.org/10.1002/tal.368

Статья Google Scholar

Mivan Formwork Products, Products & Services, MFE Formwork Technologies, www.mfeformwork.com

V.P.S. Нихар, Р. Басу, А. Сони, Х. Викрам, Г. Лодха, Возможности и проблемы внедрения технологии сборного железобетона в Индии. Процедуры Eng. 196 , 144–151 (2017)

Артикул Google Scholar

Использование инновационных технологий и материалов в строительстве, CPWD, Министерство жилищного строительства и городского хозяйства (2019)

BMTPC (Совет по продвижению строительных материалов и технологий), Сборник перспективных новых технологий для масс Корпус , 3-е издание (2018)

Еврокод 8. 2004, Проектирование сооружений на сейсмостойкость, Часть 1: Общие правила, сейсмические воздействия и правила для зданий, EN1998-1 (2004)

К. Ораккал, Л. М. Массон, У. Уоллес, Сдвиг прочность слабоармированных стеновых опор и перемычек. ACI Struct. J. 106 (4), 455–465 (2009)

Google Scholar

М. Печче, Ф.А. Биббо, Ф. Серони, Сейсмическое поведение ЖБ-зданий с большими слегка армированными стенами.в Труды 15-й Всемирной конференции по сейсмостойкости , 24–28 сентября, Лиссабон, Португалия (2012)

10.

IS 1893 (Часть 1), Индийские стандартные критерии для сейсмоустойчивых проектных конструкций (пятая редакция), Бюро стандартов Индии (2016)

11.

Ассоциация инженеров Чили, 2010 г., Чилийский стандарт NCh533.Of96: Сейсмостойкое проектирование зданий Ред. (2009 г.)

12.

ASCE. Минимальные расчетные нагрузки для зданий и других конструкций , Стандарт ASCE / SEI 7–10 (2010)

13.

К. Грайфенхаген, Сейсмическое поведение слегка армированных бетонных стен с наклонным сдвигом. Диссертация (2006)

14.

С. Балкая, Э. Калкан, Сейсмическая уязвимость, поведение и проектирование туннелей из строительных конструкций. Англ. Struct. 26 , 2081–2099 (2004)

Артикул Google Scholar

15.

M.L. Моретти, Проектирование зданий с большими стенами из слегка армированного бетона на случай землетрясений, в материалах Труды Второй Европейской конференции по сейсмической инженерии (2017)

16.

М.Н. Фардис, Сейсмическое проектирование, оценка и модернизация бетонных зданий на основе EN-Еврокода8 (Springer, Dordrecht, 2009)

17.

А. Гобара, Динамическая реакция стен из легкого армированного бетона, в Трудах 13-й Всемирной конференции по землетрясениям Инженерное дело , вып. 1090 (2004)

18.

S.J. Менегон, Дж. Л. Уилсон, N.T.K. Лам, Проектирование железобетонных стен в регионах с более низкой сейсмичностью, в Труды Всемирного конгресса по достижениям в строительной инженерии и механике (2017)

19.

A. Wibowo, J.L. Wilson, N.T.K. Лам, Э.Ф. Гад, Сейсмические характеристики слегка армированных структурных стен для целей проектирования. Mag. Concr. Res. 65 , 13 (2013)

Артикул Google Scholar

20.

Д. Угальде, Д. Лопес-Гарсиа, Упругая сверхпрочность железобетонных зданий с поперечной стенкой в Чили, в Трудах Шестнадцатой Всемирной конференции по сейсмической инженерии , No. 4560 (2017)

21.

М. Фишингер, Т. Исакович, П. Канте, Оценка сейсмической уязвимости слабоармированных стен, в материалах Труды тринадцатой всемирной конференции по сейсмостойкости , вып. 468 (2004)

22.

Б. Бурак, Влияние соотношения площади стены и площади перекрытия на сейсмическое поведение железобетонных зданий. J. Struct. Англ. 139 , 1928–1937 (2013)

Артикул Google Scholar

23.

A. Tena-colunga, J.A. Кортес-Бенитес, Оценка факторов избыточности для сейсмического расчета железобетонных рам с особым моментом сопротивления. Latin Am. J. Solids Struct. 12 , 2330–2350 (2015)

Артикул Google Scholar

24.

IS 456: 2000, Свод правил по обычному и железобетонному покрытию (четвертая редакция) . Бюро стандартов Индии (2016)

25.

IS 13920: 2016, Расчет из пластичного материала и определение износа железобетонных конструкций, подпадающих под действие Кодекса норм сейсмической нагрузки (первая редакция) .Бюро индийских стандартов (2016)

26.

Ф. Маккенна, OpenSees: основа для инженерного моделирования землетрясений. Comput. Sci. Англ. 13 , 58–66 (2011)

Статья Google Scholar

27.

K. Kolozvari, K. Orakcal, J.W. Уоллес, Моделирование взаимодействия при сдвиге и изгибе железобетонных несущих стен и колонн при обращенной циклической нагрузке. Тихоокеанский центр инженерных исследований землетрясений, Калифорнийский университет, Беркли, Отчет PEER No.2015/12 (2015)

28.

М. Каролина, С.К. Куннат, Анализ нелинейного отклика железобетонных стен с поперечным сдвигом с использованием макромоделей с несколькими пружинами, в NCEE 2014-10-я Национальная конференция США по сейсмической инженерии: Границы сейсмической инженерии (2014)

29.

А. Барнс , Исследование обрушения здания со сдвигающейся стеной из слегка армированного бетона во время землетрясения в Крайстчерче 22 февраля 2011 г., Электронные тезисы и диссертации (ETD).Университет Британской Колумбии (2014)

30.

W. Tian, T. Lan, Y. Xiao, Y. Yang, Макромоделирование железобетонных структурных стен: современное состояние. J. Earthq. Англ. 21 (4), 652–678 (2017)

Статья Google Scholar

31.

ETABS Software Version 15, Computer and Structures, Inc. Беркли, Калифорния, США

32.

A. Wibowo, J.L. Wilson, N.T.K. Лам, Э.Ф. Гад, Сейсмические характеристики слегка армированных структурных стен для целей проектирования.Mag. Concr. Res. 65 (13), 809–828 (2013)

Артикул Google Scholar

зданий | Бесплатный полнотекстовый | Конструктивные характеристики железобетонных элементов с монолитными ненесущими стенами при статических и динамических нагрузках

Рисунок 1. Предлагается новая детализация железобетонного элемента с ненесущими стенами: ( a ) положение образца в каркасе; ( b ) рабочий механизм; ( c ) ожидаемая производительность.

Рисунок 2. Геометрия образца; ( a ) вид сверху на BSH; ( b ) вне плоскости БСХ и БС; ( c ) БС в плане. Первая буква B в BSH и BS обозначает балку, S — перемычку, а H — ограничивает.

Рисунок 3. Соотношение напряжения и деформации: ( а ) бетон БСХ и БС; ( б ) пруток стальной Д13; ( c ) пруток стальной D19.

Рисунок 4. Экспериментальная установка.

Рисунок 5. Расположение линейных переменных дифференциальных трансформаторов (LVDT) на поверхностях образцов BSH и BS.

Рисунок 6. Взаимосвязь между горизонтальной нагрузкой и поперечным смещением: ( a ) BSH; ( b ) BS.

Рисунок 7. Аналитическая модель напряженно-деформированного состояния: ( a ) бетон; ( b ) арматура.

Рисунок 8. Типы трещин при сносе 1/100: ( a ) BSH; ( b ) BS.

Рисунок 9. История остаточной ширины трещины: ( а ) БШ; ( b ) BS.

Рисунок 10. Доминирующая большая трещина.

Рисунок 11. Распределение напряжений продольной арматуры: ( a ) BSH; ( b ) BS.

Рисунок 12. Распределение напряжений в ограждающей арматуре: ( a ) BSH; ( b ) BS.

Рисунок 13. Длина пролета на сдвиг, принятая при испытаниях образца балки.

Рисунок 14. Принципиальная схема сил на поперечном сечении.

Рисунок 15. Образец электронной защиты: ( a ) планер; ( b ) плоскость пола; ( c ) Внешний LVDTs.

Рисунок 16. Поперечное сечение подвесной стены: ( a ) NW18; ( b ) ZW18, Единицы: мм.

Рисунок 17. Смещение сюжета под 160% дизайнерской волны.

Рисунок 18. Сравнение подвесных стен при различных землетрясениях: ( a ) дрейф-деформация этажа; ( b ) этажная ширина выколотки – трещины.

Рисунок 19. Наблюдение за повреждениями рамы: ( a ) на 100% от расчетной волны; ( b ) на 150% от расчетной волны; ( c ) на 160% от расчетной волны.

Рисунок 20. Повреждения нависающих стен под 150% проектных волн: ( a ) первый этаж; ( б ) второй этаж; ( c ) 3 этаж.

Рисунок 20. Повреждения нависающих стен под 150% проектных волн: ( a ) первый этаж; ( б ) второй этаж; ( c ) третий этаж.

Таблица 1. Детали экземпляров.

Название	BSH	BS
Тип элемента (B × D)	Балка (400 мм × 600 мм)
Long. арматура	12-D19 (ρ _г = 1,56%)
Транс. арматура	[электронная почта защищена] (ρ _t = 0.42%)
Тип стенки (толщина)	Перекрывающие стенки (200 мм)
Длина стен (мм)	600 (300 на границе стены)
Длин. арматура стены	[email protected]
Trans. арматура стены	[защита по электронной почте] (0,84%)
Расчет арматуры конфайнмента	ACI	AIJ
Армирование конфайнмента (X)	[защита электронной почты] (2.54%)	(0,85%)
Армирование конфайнмента (Y)	[защита электронной почты] (1,13%)	[защита электронной почты] (0,15%)
Начальная целевая нагрузка (кН)	88 (1-я) и 162 (2-я)
Угол сноса цели R (рад)	± 1/400, ± 1/300, ± 1/200, ± 1/150, ± 1/75, ± 1 / 50, ± 1 / 37,5, ± 1/25

Таблица 2. Бетонные свойства.

1063

	BSH	BS
Предел прочности при сжатии (МПа)	27,9	30,0
Модуль Юнга (МПа)	9 × 3 3

Таблица 3. Свойства стали.

Номер	D13	D19
Тип	SD295A	SD345
Предел текучести (МПа)		423 907 600	579
Модуль Юнга (МПа)	202 × 10 ³	194 × 10 ³

Таблица 4. Прогноз прочности на сдвиг.

	Образец
Свойство	BSH	BS
Максимально наблюдаемая прочность на сдвиг при испытании	285 кН		285 кН	прочность на сдвиг 90-N 907 анализ (изгибающий момент)	301 кН (651 кН · м)	301 кН (651 кН · м)
Сила растяжения T	1367 кН
Сила сжатия C
Глубина нейтральной оси c	288 мм	268 мм
Расчетная прочность на сдвиг по уравнению 2 (изгибающий момент)	289 кН (637 кН · м)	295 кН · М)

Таблица 5. Подвесные стены — детали армирования.

Имя	Третий этаж	Первый и второй этажи
Тип элемента (B × D)	Балка (320 мм × 480 мм)
Long. арматура	6-D19 (SD345) ρ _г = 1,1%
Транс. арматура	[электронная почта защищена] (SD295A) ρ _t = 0.На 28% Долго. арматура стены		4-D13, 4-D10 (1,1%)	2-D13, 4-D10 (0,75%)
Trans. арматура стены	[защита электронной почты] (0,5%)	[защита электронной почты] (0,5%)

Таблица 6. Ожидаемый ответ здания.

Количество трасс	Максимальное расчетное ускорение	Масштабный коэффициент	Ожидаемый отклик здания
1	5,95 м / с ²	Частое обслуживание должно поддерживаться землетрясения
2		1.0	Предел дрейфа сюжета должен быть меньше 0.33%.
3		1,5	Предел дрейфа сюжета должен быть меньше 1,5%
4		1,5	Здание должно пережить толчок, равный интенсивности основного шока (1,5-кратный уровень кода для зданий с после стихийных бедствий)
5		1,6	Для наблюдения за характеристиками как структурных, так и неструктурных элементов в их полностью неупругом диапазоне и их способности противостоять множеству значительных сейсмических событий.

Таблица 7. Сюжетный дрейф и угловой поворот висячих стен.

Количество историй	Смещение сюжета (%)	Вращение луча по LVDT (%)		Вращение / дрейф сюжета (внешний LVDT)	Вращение / дрейф сюжета (внутренний LVTDT)
Количество историй	Смещение сюжета (%)	Интерьер LVDT		Вращение / дрейф сюжета (внешний LVDT)	Вращение / дрейф сюжета (внутренний LVTDT)
1	3.46	3,60	2,53	1,04	0,73
2	3,29	3,13	2,10	0,95	0,64	8 9063 9063	8	8 9063	8	0,21

% PDF-1.4 % 10674 0 объект > эндобдж xref 10674 30 0000000016 00000 н. 0000000959 00000 н. 0000001347 00000 н. 0000001493 00000 н. 0000001554 00000 н. 0000001740 00000 н. 0000001807 00000 н. 0000001875 00000 н. 0000002061 00000 н. 0000002164 00000 н. 0000002237 00000 н. 0000002296 00000 н. 0000002371 00000 н. 0000002444 00000 н. 0000002519 00000 н. 0000002581 00000 н. 0000004870 00000 н. 0000005212 00000 н. 0000005244 00000 н. 0000005289 00000 п. 0000005473 00000 п. 0000005921 00000 н. 0000006589 00000 н. 0000007101 00000 п. 0000007310 00000 н. 0000007334 00000 н. 0000010014 00000 п. 0000010223 00000 п. 0000002736 00000 н. 0000004845 00000 н. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 10675 0 объект > >> / LastModified (D: 20040414163909) / MarkInfo> / Нитки 10676 0 R >> эндобдж 10676 0 объект [ 10677 0 справа 10678 0 справа 10679 0 справа 10680 0 справа 10681 0 справа 10682 0 справа 10683 0 справа 10684 0 справа 10685 0 справа 10686 0 справа 10687 0 справа 10688 0 справа ] эндобдж 10677 0 объект > / Ж 77 0 Р >> эндобдж 10678 0 объект в \ порядок возрастания i = 1, 2, 3, 4, 5 для конструктора…) >> / Ж 126 0 Р >> эндобдж 10679 0 объект > / Ж 212 0 П >> эндобдж 10680 0 объект > / Ж 213 0 П >> эндобдж 10681 0 объект > / Ж 219 0 Р >> эндобдж 10682 0 объект > / Ж 220 0 Р >> эндобдж 10683 0 объект > / Ж 234 0 Р >> эндобдж 10684 0 объект ) >> / F 261 0 R >> эндобдж 10685 0 объект > / F 273 0 R >> эндобдж 10686 0 объект > / F 274 0 R >> эндобдж 10687 0 объект > / Ф 275 0 Р >> эндобдж 10688 0 объект > / Ф 285 0 Р >> эндобдж 10689 0 объект > эндобдж 10702 0 объект > ручей HVkPEI Yˎ`PLQ @, du; u] ~ j9Τ & # \ H- 166 ゝ)! 73n «i 3ܳ |; ۽ s

Повышение эффективности строительства высотных монолитных железобетонных зданий за счет внедрения инновационных технологий и технологий

International Journal of Engineering & Technology

Монолитные железобетонные здания были изучены.В качестве положительного момента

можно отметить следующее:

— поскольку железобетон используется в полном объеме (без перерыва),

расход бетона ниже нормы;

— конструкции не имеют пересечений, требующих дальнейшего армирования.

бетон;

— жесткие связи в объемных и планировочных решениях

зданий, сооружений и отдельных построек уменьшены;

— единоразовые расходы на подготовку строительства

Осуществлено

;

— одноразовое использование транспорта осуществляется для привоза материалов

для изготовления конструкции;

— объемно-планировочные решения здания и сооружения

создают архитектурные формы с разными оптимальными параметрами

широко допускаются;

— ускорение начала работ по сокращению производства

производственной базы здания и материалов

и макета основного сооружения.

Кроме того, монолитные железобетонные конструкции

имеют следующие недостатки:

— большие трудозатраты на строительной площадке при

ее создании;

— отсутствие эффективного метода раннего натяжения монолитных железобетонных конструкций

;

— наличие технологического перерыва на сушку для достижения

заданной прочности конструкции;

— отсутствие стабильных производственных условий;

— для проведения сушильных работ.

В настоящее время оценка технологии монолитных железобетонных конструкций

производится путем сопоставления технико-экономических показателей

конструкции «эталон» или других

вариантов такой же конструкции. Сравнение показателей выполнимости

во многих проектных и строительных организациях проводится по единичным размерам проекта

(1м3 конструкции

, 1м2 площади плитки и т. Д.). Технологическая эффективность

монолитных железобетонных конструкций

осуществляется в следующей системе показателей:

• трудозатраты на создаваемое сооружение;

• материалоемкость металлоемкости и расход цемента;

• сметная стоимость строительства;

• продолжительность ткани;

• размер капитальных вложений;

• закупочная цена — сумма затрат на единицу готовой продукции.

В настоящее время для выбора формы и решения

монолитных железобетонных конструкций в строительном производстве используется использование таких показателей, как материалоемкость,

производительности труда, продолжительность строительства и сметная

стоимость строительства.

т. Конкретное условие оценки технологии монолитных железобетонных конструкций

ставится путем сравнения одного или еще

ключевых данных [1].

Минимальные или максимальные пределы для этих показателей, хотя

не являются общим критерием экономической эффективности проекта, помогают

принимать оптимальные решения в конкретных случаях. Наиболее оптимальным считается то состояние

конструктивных решений, которым

соответствуют технологичности и экономической эффективности.

Таким образом, в

необходимо учесть общие качественные характеристики конструкции и

технологической эффективности конструкций.Показателем минимальной стоимости считается

наиболее эффективных

. Исследования, проведенные в зданиях, построенных из

монолитных железобетонных конструкций,

научных исследований показывают, что композит более эффективен, чем

железобетонных конструкций [2].

3 Предлагаемые методы

Рассмотрим особенности исследования технологии

некоторых конструкций высотных монолитных железобетонных

зданий.

а) Подвал

Несмотря на наличие множества различных конструктивных, архитектурных

и планировочных решений, методы ведения

строительства подземного участка высотных монолитных железобетонных конструкций

аналогичны. Однако очень важны требования

к получению бетона, его технологическая разработка

, прочность и технология проведения

Многочисленные наблюдения, сделанные при строительстве высотных

монолитных железобетонных зданий в Баку и Сумгаите

показывают, что подземная часть построена из 100% монолитного железобетона

. В ходе наблюдений особое внимание

было уделено технологическому возведению монолитных железобетонных фундаментов

. Установлено, что основным недостатком технологии строительства монолитных железобетонных подвалов

является высокая трудозатраты на строительной площадке

.С этой конструктивной точки зрения, это

зависит от таких факторов, как организация опалубки и

арматурных работ, метод детонации, уровень механизации

, уход за бетоном и так далее.

В 80-е годы считалось, что роль формовки в

в сокращении трудозатрат и ее стоимости в монолитных железобетонных заводах

очень велика.Примерно

позволяет снизить трудозатраты на 40-50% и на 20-25% себестоимость

сметы в сложных бетонных работах. Также было установлено, что на 1

м3 монолитной железобетонной конструкции было затрачено 0,7-1,3

человеко-дня в среднем в среднем на 5 м2 формы.

Проведенные исследования показывают, что повышение эффективности технологии железобетонных конструкций

, снижение затрат на рабочую силу, материал, время строительства

зависят от ряда факторов, таких как высокое качество бетонных смесей. , автоматизация

подготовки каркаса арматуры, применение эффективных систем формовки

, качество транспортировки бетона, высокоскоростная закачка

бетона на стройплощадки, использование качественного прессового оборудования

, правильное перемешивание бетона для повышения прочности бетона

монолитные железобетонные конструкции

и т. д.

б) Колонка и крышка.

При исследовании 10 высотных монолитных железобетонных зданий

, построенных в Баку и Сумгайыте, была изучена технология

монолитных железобетонных колонн и перекрытий

В этих зданиях использовались колонны размером 0,4×0,4 м и накладки

размером 0,6×0,8 м. По нашим предложениям, некоторые из столбцов

в большинстве зданий были приняты за 0.2×0,7 … 0,8 м. Затем

ступеней этих колонн

были доведены до 6,6х6,6 м. Впоследствии

соответствующих переделок были внесены в установку конструкции

. В железобетонных конструкциях бетон

имел толщину 6-8 см и 20 мм при толщине

, с плотностью 4-6 см и глубиной заполнения 40 мм в арматуре с плотностью

. В технологию сварки арматуры

желательно внести необходимые изменения на строительной площадке.

Осуществлена сварка классической ручной и арматуры механическим или

автоматическим методами. Классификация

проводов

, используемых в это время, была изучена [3]. Использовалась проводка БП-1 и БП-2 типа

. Диаметр проволоки 0,12 кг, диаметр

, диаметр 2 мм — 0,025 кг. Они отражены в

Рисунок 1.

a) b) c) d)

Рис.1: Инструменты и материалы для вязания арматуры: а) проволочная сетка, b) сваренный вручную инструмент для вязания крючком

, c) автоматическое армирование устройство для вязания крючком, г)

Шарик для намотки проволоки

Исследована эффективность автоматизированного арматурного инструмента для вязания крючком KW-0038, RG-400T, RB-398

.Технические

и экономические показатели этих инструментов приведены в таблице 1.

% PDF-1.5 % 1 0 объект > эндобдж 2 0 obj > поток конечный поток эндобдж 3 0 obj > эндобдж 5 0 obj > поток hWM6WBe B`R9 @ gwŒIy-yM% wbVR ^ H ~ dCt = ^ 5lˤU Y ~ J`ϟYV0, $ bgqe (d͍Fz .