Железобетонная колонна: Колонны железобетонные для одноэтажных зданий предприятий. Технические условия – РТС-тендер

Содержание

ЖБИ колонны железобетонные цена, монолитные технологии

1КН,
2КН,
3КН
1КНД 2КНД 3КНД 1КНО 2КНО 3КНО
1КС,
2КС,
3КС
1КСД 2КСД 3КСД 1КСО 2КСО 3КСО
1КВ,
2КВ,
3КВ
1КВД 2КВД
3КВД
1КВО 2КВО 3КВО

Железобетонные колонны многоэтажные стыковочные

ГОСТ — серия 1.

020-1/87 — железобетонные колонны ЖБИ

Условные обозначения —


железобетонные колонны
многоэтажные стыковочные

1КВД 33-2.23


  • 1, 2, 3 (1КНД, 2КНД, 3КНД) — количество этажей
  • 33 — высота этажа в дм
Наименование Размеры, мм Объем, м3 Масса изделия, т
L B H
от 1КН33 до 1КН42 5050 — 5950 400 400 0,82 — 0,95 2,05 — 2,38
от 2КН33 до 2КН48 6650 — 12050 1,06 — 1,93 2,65 — 4,82
от 3КН33 до 3КН36 11650 — 12550 1,86 — 2,01 4,65 — 5,02
от 1КС33 до 1КС48 3300 — 4800 0,53 — 0,77 1,33 — 1,93
от 2КС42 до 2КС48 8400 — 9600 1,34 — 1,54 3,35 — 3,85
от 3КС33 до 3КС36 9900 — 10800 1,58 — 1,73 3,95 — 4,33
от 1КВ33 до 1КВ48 2550 — 4120 0,41 — 0,66 1,03 — 1,65
от 2КВ33 до 2КВ48 5850 — 8920 0,93 — 1,43 2,33 — 3,58
от
3КВ
33 до 3КВ48
9150 — 13720 1,46 — 2,20 3,65 — 5,4
от 1КНД33 до 1КНД42 4550 — 5950 0,75 — 0,97 1,88 — 2,43
от 2КНД33 до 2КНД60 6650 — 14450 1,10 — 2,36 2,75 — 6,50
от 3КНД33 до 3КНД36 11650 — 12550 1,92 — 2,07 4,80 — 5,18
от 1КСД
33 до 1КСД60
3300 — 6000 0,55 — 0,98 1,38 — 2,45
от 2КСД42 до 2КСД60 8400 — 12000 1,38 — 1,98 3,45 — 4,95
от 3КСД33 до 3КСД36 9900 — 10800 1,64 — 1,79 4,10 — 4,48
от 1КВД24 до 1КВД60 1650 — 5320 0,28 — 0,87 0,70 — 2,18
от 2КВД
33 до 2КВД60
5850 — 11320 0,97 — 1,85 2,43 — 4,63
от 3КВД33 до 3КВД48 9150 — 13720 1,52 — 2,26 3,80 — 5,65
от 1КНО33 до 1КНО42 5050 — 5950 0,83 — 0,96 2,08 — 2,40
от 2КНО33 до 2КНО60 6650 — 14450 1,08 — 2,34 2,70 — 5,85
от 3КНО33 до
3КНО
36
11650 — 12550 1,89 — 2,04 4,73 — 5,10
от 1КСО33 до 1КСО60 3300 — 6000 0,54 — 0,97 1,35 — 2,43
от 2КСО42 до 2КСО60 8400 — 12000 1,38 — 1,98 3,45 — 4,95
от 3КСО33 до 3КСО36 9900 — 10800 1,61 — 1,76 4,03 — 4,40
от 1КВО24 до
1КВО
60
1650 — 5320 0,27 — 0,86 0,68 — 2,15
от 2КВО33 до 2КВО60 5850 — 11320 0,95 — 1,83 2,38 — 4,58
от 3КВО33 до 3КВО48 9150 — 13720 1,49 — 2,23 3,73 — 5,58
Актуальные на колонны железобетонные цена вы можете уточнить у менеджеров

Колонна железобетонная 1КБО 33-1, 4300х400х400 мм

Предлагаем купить в компании ООО «Бетонгрупп» колонны железобетонные марки 1КБО 33-1, 4300х400х400 мм, 1720 кг.

Колонны для зданий с высотой этажа 2,8 и 3,3 м серия 1.020-1/87 (1.020.1-7, 1.020-1/83, ИИ 04-1, 1.020.1-3пв).

Характеристики:

Cерия 1.020-1/87 (1.020.1-7, 1.020-1/83, ИИ 04-1, 1.020.1-3пв)
Марка 1КБО 33-1
Вес 1720 кг
Размер 4300х400х400
Высота 2,8 м
Высота 3,3 м
Способ строительства сборные
Форма сечения прямоугольные
Применение для общeственных зданий

Железобетонные колонны применяют для создания каркасных конструкций для различных строительных объектов, для равномерного распределения силовой нагрузки. Колонны являются отличной крепежной системой для ригелей, арок, прогонов, строительных лотков и балок. Для изготовления железобетонных конструкций используются тяжелые модели бетона (марок 300 и 200).

Назначение железобетонных колонн является усиление прочности промышленных построек, одноэтажных и многоэтажных строительных объектов.

Основные характеристики железобетонных колонн: высокая несущая способность; устойчивость к влиянию всевозможных агрессивных сред; устойчивость к сейсмическим нагрузкам; морозостойкость; влагостойкость.

Компания ООО «Бетонгрупп» производит железобетонные конструкции — колонны для строительных объектов и сооружений различных марок и назначения. Номенклатура изделий многообразна, и включает в себя элементы для эксплуатации как в неагрессивных, так и слабо- и среднеагрессивных газообразных средах.

Почему выгодно сотрудничать с ООО «Бетонгрупп»:

• Используем сертифицированное и проверенное сырье. Соблюдаем все нормы и требования ГОСТ.

• Широкая линейка ЖБИ продукции и строительных материалов собственного производства.

• Помощь квалифицированных сотрудников в выборе товара и расчёте объёма заказа.

• Быстро скомплектуем и отгрузим заказ по вашему списку.

• Работаем с розницей и крупным оптом. Скидки при заказах большого объема для постоянных покупателей.

• Самовывоз. Доставка по УрФО нашим автотранспортом, по РФ – ЖД и ТК.

С удовольствием ответим на Ваши вопросы. Свяжитесь с нами «Контакты». Предоставим Вам необходимую информацию для заказа:


Колонна железобетонная 1КБО 33-1, 4300х400х400 мм, 1720 кг.

Колонна железобетонная 10К 120-1 с, 13050х800х400 мм

Компания ООО » Бетонгрупп» предлагает купить железобетонные колонны марки 10К 120-1 с, 13050х800х400 мм, 10900 кг.

Колонны для зданий высотой 12,0; 13,2 и 14,4 м Серия 1.424.1-5.

Характеристики:

Серия 1.424.1-5
Марка 10К 120-1 с
Размер 13050х800х400
Вес 10900 кг
Высота 12,0 м
Высота 13,2 м
Высота 14,4 м
Способ строительства сборные
Форма сечения прямоугольные
Применение для общественных зданий

Компания ООО «Бетонгрупп» производит железобетонные конструкции — колонны для строительных объектов и сооружений различных марок и назначения.

Колонны из железобетона изготовляются из высокопрочных тяжелых бетонов с применением арматуры.

Основные характеристики железобетонных колонн: высокая несущая способность; устойчивость к влиянию всевозможных агрессивных сред; устойчивость к сейсмическим нагрузкам; морозостойкость; влагостойкость.

Применяют в промышленном каркасном строительстве.
Используются для строительства зданий пищевой промышленности, коммерческих и сельскохозяйственных объектов.

Сертифицированные колонны по ГОСТ 27108-86 вы можете купить на нашем сайте с доставкой.

Почему выгодно сотрудничать с ООО «Бетонгрупп»:

• Используем сертифицированное и проверенное сырье. Соблюдаем все нормы и требования ГОСТ.

• Широкая линейка ЖБИ продукции и строительных материалов собственного производства.

• Помощь квалифицированных сотрудников в выборе товара и расчёте объёма заказа.

• Быстро скомплектуем и отгрузим заказ по вашему списку.

• Работаем с розницей и крупным оптом. Скидки при заказах большого объема для постоянных покупателей.

• Самовывоз. Доставка по УрФО нашим автотранспортом, по РФ – ЖД и ТК.

Есть вопросы? Свяжитесь с нами «Контакты». Напишите, позвоните нам. Мы готовы оперативно ответить на ваши вопросы и принять заказ на товар:


Колонна железобетонная 10К 120-1 с, 13050х800х400 мм, 10900 кг.

Колонна железобетонная — Энциклопедия по машиностроению XXL

На рис. 30 показаны схемы закрепления лебедок за железобетонную колонну, железобетонный ригель и кирпичную стену. В большинстве случаев лебедки крепят отдельным куском каната. Канат закрепляется за опору, а затем обхватывает всю раму лебедки. Если лебедку  [c.73]

Колонна железобетонная сплошного сечения  [c.315]

Колонны гидравлические 615, VII. Колонны (железобетонные)  [c.470]

Капитальная стена Колонны железобетонная  [c. 156]

Наиболее распространенным фундаментом под колонны является железобетонный блок с углублением — стаканом, в который вставляется колонна (рис. 15.5). Одиночные фундаменты нередко бывают больших размеров, они выполняются составными из отдельных блоков как монолитных, так и пустотелых. Расстояние по вертикали от спланированной поверхности земли до подошвы фундамента называется глубиной его заложения.  [c.397]


Железобетонные колонны изготовляют двух видов для зданий без мостовых кранов и для зданий, оборудованных мостовыми кранами. По месту расположения различают средние и крайние колонны. Для зданий, оборудованных мостовыми кранами, колонны выполняются с консолями, на которые опираются подкрановые балки.  [c.398]

В промышленном строительстве наиболее распространены сборные железобетонные колонны прямоугольного сечения.  [c.398]

Применение железобетона оправданно в производстве уникальных крупногабаритных машин и агрегатов. Отливка базовых деталей таких машин из чугуна представляет большие затруднения. В некоторых случаях при отсутствии достаточно мощного литейного оборудования применение железобетонных конструкций представляет собой единственные практически возможный выход из положения. В общем машиностроении бетон может найти применение для заливки пустотелых конструкций (коробчатых и трубчатых деталей, фундаментных плит, колонн, кронштейнов и др.) как средство увеличения прочности и жесткости.  [c.195]

Схемы некоторых статически неопределимых конструкций изображены на рис. 140 а — стержневой подвески б —стержня, закрепленного обоими концами в — стержневого кронштейна г — составного кольца д — железобетонной колонны, состоящей из бетона с включенной в него арматурой (стальными стержнями) е — шарнирно-стержневой системы.  [c.137]

Найти усилия в бетоне и арматуре железобетонной колонны при Р = 0,0002 (рис. а), если законы деформирования бетона и арматуры при сжатии имеют вид Tq = Еде + Ае , Оа = (рис. б), причем f= 5 g, A/Eq = 2000. Площадь поперечного сечения бетона и арматуры находятся в соответствии / а = 0.2 Fq. Сопоставить полученные результаты с результатами, относящимися к линейному закону деформирования бетона Е г.  [c.35]

Железобетонная колонна указанных на рисунке размеров нагружена только собственным своим весом. При объемном весе железобетона, равном 2,5 т/л , определить напряжения в бетоне и в арматуре колонны. Отношение модулей упругости стальной арматуры и бетона принять равным 15, диаметр арматуры 25 мм.  [c.52]

Площадь поперечного сечения бетона в короткой железобетонной колонне равна 645 с-и. Колонна снабжена четырьмя продольными, симметрично расположенными стальными стержнями, каждый с площадью поперечного сечения 10 сл . Допускаемые напряжения равны для бетона 80 кг(см , для арматуры 1400 г/сл. Коэффициенты запаса считать одинаковыми. Определить по способу допу-скаемых нагрузок величину безопасной нагрузки. задаче 8 2  [c. 285]


Определить по способу допускаемых нагрузок необходимые размеры железобетонной колонны квадратного поперечного сечения,  [c.287]

Вследствие ряда существенных недостатков (большая металлоемкость, коррозия, малый объем, прогревание воды летом) башни-колонны вытесняются башнями из железобетона.  [c.132]

Рассмотрим расчет железобетонной колонны при несколько иной постановке задачи. Будем считать общую -площадь сечения колонны заданной и определим минимально необходимую площадь сечения стержней арматуры. Можно сказать, что рассмотренный расчет на  [c.81]

Выполнение таких объемов работ потребовало перестройки электросетевого строительства — увеличения числа механизированных колонн, создания баз по производству стальных и железобетонных опор, сборного железобетона, баз для  [c. 225]

В — от об. до т. кип. в растворах любых концентраций, а также нрн добавлении хлорида железа(III) и других хлоридов (керамические плитки, графитовый кирпич). И — хранилища из железобетона, футерованного керамическим кирпичом, футеровка вакуум-фильтров керамическими плитками. Для стальных реакторов или колонн первый слой рекомендуется выполнять из свинца или пластмассы, а затем производить футеровку керамическими плитками или графитовым кирпичом.  [c.435]

Колонны железобетонные, двухветвевые шаг колонн — 12 м. Стропильные фермы — сборные железобетонные.  [c.32]

Колонны могут быть кирпичные, железобетонные и металлические. Наибольакч п])именение имеют железобетонные колонны. Железобетонные колонны квадратного или прялюугольного сечения применяются для бескра-новых II крановых пролетов складов таврового и двутаврового сечения — для складов с крановым оборудованием.  [c.29]

На рис. 10.32 показан пример крепления железобетонной крановой балки при ее перемещении в плане на край, консоли железобетонной колонны. Железобетонная крановая балка установлена на консоль железобетонной колонны и крепится к ней с помощью металлической опорной пластины анкерными болтами. Перед перемещением крановая балка вместе с приваренным к ней металлическим листом демонтируется. С торца консоли колонны срубается бетон до арматуры и к нёй привариваются коротыши из арматурной проволоки дигшетром, равным диаметру существующей рабочей арматуры консоли колонны.  [c.342]

Стойки нижними концами посредством шарниров опираются на грибовидные фундаменты, колонны которых имеют такой же наклон, как и стойки. На нижний конец стойки надет специальный башмак, в плите которого имеются с( рическая выточка и центральное отверстие. Плита башмака опирается на выпуклую стальную литую плиту, лежащую на колонне железобетонного подножника, через которую проходит фиксирующий штырь подножника. При опирании башмака на плиту железобетонного подножника штырь входит в центральное отверстие башмака и препятствует соскальзыванию стойки.[c.234]

За. У верхних концов восьми колонн железобетонного фундамента под небольшой турбоагрегат (мощность 2200 кет, / / =зиио о61мин) были обнаружены горизонтальные трещины (рис. Х1.24), толщина которых увеличивалась под влиянием постоянной вибрации. Необходимо было разработать мероприятия по усилению фундамента. Обследование показало следующее  [c.407]

Примечания 1. При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных связей расстояние между последними в осях не должно превышать 40—50 м и для открытых эстакад — 25—30 м (меньшие расстояния относятся к климатическим районам 1 , Ь, Пг и Пз). 2. В зданиях со смешанным каркасом (колонны железобетонные, а покрытие по металлическим фермам или балкам) расстояния между температурными швами принимают по указаниям главы СНиП 2.03.01—84 по проектированпю железобетонных конструкций.  [c.329]

Ниже даны выражения для функций прогиба р1(г) и изгибающего момента М1(г, 1 при различных граничных условиях колонн. Обычно колонны железобетонных зданий рассматривают как упругоза-щемленные. В этом случае для колонны с одинаковыми закреплениями обоих концов граничные условия имеют вид (начало координат г = 0 помещено в середине высоты колонны)  [c.25]


На рис. 15.8 изображена двух-ветвевая железобетонная колонна. Часто используются и составные металлические колонны из стального проката (рис. 15.9).  [c.398]

Подкрановые балки изготовляются из стали или железобетона (рис. 15.10). Они могут иметь двутавровое или тавровое сечение. На г одкрановую балку укладывают подкрановый рельс. Подкрановая балка опирается на консоль колонны и прочно к ней крепится.  [c.400]

В промышленных зданиях устраиваются балочные и безбалоч-ные железобетонные перекрытия. В безбалочных перекрытиях железобетонные плиты опираются непосредственно на расширенные в верхней части колонны.[c.401]

На рис. 16.2 представлен чертеж нижней части железобетонной колонны с пирамидальным подколон-ником на ступенчатом фундаменте.  [c.413]

Рабочая арматура колонны 300 X X 300 мм состоит из четырех стержней 16 мм. Железобетонный подколонник, имеющий размеры 1150 X 1150 мм, арйирован арматурной сеткой, вынесенной отдельно (на рис. 16.2 справа внизу). Под-колонник располагается на бетонном двухступенчатом фундаменте, под подошву которого делается подготовка из втрамбованного в грунт щебня толщиной 100 мм.  [c.413]

Фундаментом 1 под стену или отдельную опору (колонну) называют подземную часть здания или опоры, через которую передается нагрузка на грунт. Фундаменты подразделяются на ленточные, которые закладывают сплошными по всему периметру стены, и столбчатые в виде отдельных столбов, перекрываемых железобетонной балкой (рандбалкой), на которую и кладут стены. Фундаменты под отдельные опоры устанавливают в виде отдельных столбов.  [c.375]

Площадь поперечного сечения бетона в короткой железобетонной колонне равна 645 см . Колонна снабжена четырьмя продольными, симметрично расположенными стальными стержнями, каждый площадью поперечного сечения, равной 10 см . Определить допускаемую нагрузку на колонну, если [а ] = 80 кг см и [oJ = —1400 Kej M . Для стали модуль упругости равен 2-10 г/сл, а для Сетона 2-10 кг/с к .  [c.28]

Железобетонная колонна квадратного поперечного сечения армирована четырьмя стальными стержнями, площадь поперечного сечения которых составляет 1 / от площади поперечного сечения колонны. Допускаемое напряжение для бетона равно 60 кг(см, для арматуры 1200 кг1см . Отношение модулей упругости стали и бетона равно 10. Колонна несет нагрузку 100 т. Каковы должны быть стороны сечения колонны и диаметр стержней  [c.28]

Сравнить величины допускаемой силы Р, приложенной к железобетонной колонне, проведя сначала расчет по допускаемым напряжениям, а затем по предельному состоянию. В обоих случаях коэффициент запаса принять равным к =3. Сечение колонны 40 X Х40 см. Стальная арматура занимает 2% от общей площади сечения колонны. Дано о»=4000 кГ1см ,  [c.34]

Пример 2.10 (к 2.9). Железобетонная колонна сеченим 40×40 см нагружена вертикальной силой / = 1000 кН. Площадь поперечного еечения продольной арматуры (из стали СтЗ) Р = = 50 см . Определить нормальные напряжения в бетоне и в арматуре, если модули упругости арматуры д = 2,1 10 МПа а бетона б= 1,4 Ю МПа.  [c.86]

В целях ограничения и локализации блуждающих токов в пространстве зданий следует предусматривать мероприятия по конструктивному электросекционированию. В отделении электролиза перекрытие, на котором устанавливаются электролизеры, должно быть отделено электроизоляционным швом от примыкающих к нему железобетонных стен, колонн, перекрытий других отделений. Железобетонные площадки и перекрытия под электролизерами должны  [c.43]

В главном корпусе принята эффективная компоновка со встроенной деаэраторной этажеркой и унифицированными пролетами машинного и котельного отделений по 51 м. Применен пластовый дренаж, позволивший отказаться от устройства гидроизоляции и пригруза и принять минимальное заглубление фундаментов каркаса. В машинном и дымососном отделениях запроектированы силовые плиты. Фундаменты каркаса главного корпуса и котлов приняты из облегченных сборных железобетонных элементов. В каркасе главного корпуса применены безвыверочный монтаж колонн на фундаменты высокопрочные и низколегированные стали взамен углеродистых блочный метод монтажа рам многоэтажных этажерок жесткие рамные стыки на высокопрочных болтах. За счет применения высокопрочных сталей и эффективных плит перекрытий расход стали на главный корпус уменьшен на 5000 т. В стеновом ограждении и покрытии главного корпуса применены легкие 118  [c.118]

Конвективный и лучистый нагрев повышает температуру поверхностей железобетонных конструкций. Так, на колоннах средних рядов температура составляет 20-28, на элементах подванной эстакады 30-35, на фермах и плитах покрытия 25-35°С. Содержание хлора в воздухе колеблется от О до 50 мг/м . При этом концентрация хлора под покрытием и в фонарной зоне в 2-3 раза превышает его концентрацию в рабочей зоне.  [c.110]

В мокрых цехах с сильно агрессивными газами следует применять окраску материалами на основе синтетических смол. В местах возможных брызг и обливов устраивают защиту колонн и стен химически непроницаемым подслоем с последующей облицовкой кислотоупорной плиткой на химически стойких замазках. НИИЖБ рекомендует эффективную защиту железобетонных конструкций трещиностойкими эластичными покрытиями — хлорсульфированным полиэтиленом, тиоколом, наиритом, эпоксидно-герметиковыми составами.  [c.85]


Контроль состояния железобетонной колонны

Вертикальные конструкции из железобетона, работающие на сжатие – колонны – могут быть компонентами каркасной структуры или элементами других конструктивных схем. В отличие от стальных колонн, железобетонные обычно не требуют антикоррозионной и противопожарной защиты, пригодны для работы под открытым небом.

Проверка состояния железобетонной колонны необходима  по типичным причинам, например:

  1. определение степени износа здания и сооружения и  вычисление  его стоимости
  2. планы реконструкции объекта, в том числе те, которые могут привести к увеличению нагрузки на колонны
  3. явные признаки повреждений  или отклонений о геометрии.

Особенно важна проверка состояния монолитных колонн построечного изготовления, так как сборные колонны изготавливаются и проверяются в производственных условиях.

Железобетонная колонна – особенности контроля состояния

Главной особенностью работы железобетонной колонны, важной для оценки ее состояния, является, как и в любой конструкции их этого материала, совместная работы стальной арматуры и бетона.  Изменение нормального режима работы одного из этих компонентов ведет к аналогичным  явлениям в работе другого и всего целого.

Включение колонны в систему монллитныэ ригелей. Контроль  качества требуется на всем протяжении монолитных конструкций, связанных с колонной

Соответственно, оценка состояния  железобетонных колонн выполняется с учетом особенностей работы арматуры и бетона. Вот примерные параметры таких конструкций, которые требуют оценки:

  • определение геометрических параметров, проверка правильности размещения в общей структуре постройки
  • контроль марки бетона, его состояния и важных деталей, например – качеств защитного слоя, наличия трещин
  • проверка арматуры, в том числе – количества, параметров, места размещения, наличия и степени коррозии
  • оценка состояния закладных деталей и мест их расположения.

С учетом характера работы железобетона колонн наибольшее беспокойство должны вызывать трещины вертикального направления, а также диагональные трещины в опорных узлах.

Для проверки состояния колонн из железобетона применяется ультразвуковая аппаратура, геодезическая и другая измерительная техника, используются и традиционные методы, например – капиллярный метод обнаружения трещин.

Организация проверки состояния железобетонной колонны

Полноценная проверка качества железобетонной колонны требует организации полного доступа к ней по всей высоте, для чего возможно частичное или полное удаление отделочных слоев, кроме конструкций усиления.  Для монолитных колонн требуется проектная и исполнительская документация, для сборных – только исполнительская документация.

Порядок и полнота обследования определяется не только требованиями заказчика и требованиями норм, но и обстановкой на объекте, в частности – данными  предварительной оценки состояния всего объекта. В частности, для полноты обследования может потребоваться оценка нагрузки на железобетонную колонну, для вычисления которой необходим значительный объем полевых и камеральных работ.

Профессиональное специальное обследование включает не только оценку качества конструкции, но и вывод о ее пригодности к эксплуатации, а при необходимости —  заключение о потребном ремонте. Констатация аварийного состояния колонн требует учета необходимых требования безопасности.

Не удается найти страницу | Autodesk Knowledge Network

(* {{l10n_strings.REQUIRED_FIELD}})

{{l10n_strings.CREATE_NEW_COLLECTION}}*

{{l10n_strings.ADD_COLLECTION_DESCRIPTION}}

{{l10n_strings.COLLECTION_DESCRIPTION}} {{addToCollection.description.length}}/500 {{l10n_strings.TAGS}} {{$item}} {{l10n_strings.PRODUCTS}} {{l10n_strings.DRAG_TEXT}}  

{{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}

{{l10n_strings. LANGUAGE}} {{$select.selected.display}}

{{article.content_lang.display}}

{{l10n_strings.AUTHOR}}  

{{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

{{$select.selected.display}} {{l10n_strings.CREATE_AND_ADD_TO_COLLECTION_MODAL_BUTTON}} {{l10n_strings.CREATE_A_COLLECTION_ERROR}}

Производим железобетонные Колонны К1

06. 07.2020

Железобетонная колонна предназначена, для выполнения опорных функций у различных строительных сооружений. С ее помощью укрепляют балки, ригели, лотки, арки и прогоны. Сборные железобетонные колонны изготавливают из тяжелых бетонов, марка которых 200 и 300. Железобетонными колоннами пользуются для усиления одноэтажных, промышленных, бытовых, многоэтажных зданий. Железобетонную колонну применяют для распределения нагрузки от конструкций перекрытия и прочих элементов строения.

Преимущества железобетонных колонн Гирейского ЗАО «Железобетон»:
— большой показатель сопротивляемости к внешнему влиянию;
— гарантированное соответствие обещанным несущим характеристикам;
— стабильность по отношению к сейсмическому воздействию;
— герметичность от воды;
— стабильность по отношению к отрицательным температурам.

Гирейское ЗАО «Железобетон» производит колонны ЖБИ (К, КР, КВ, КС):

Колонны К:  размеры (ДхШхВ)- 5000х600х400 мм

Колонны КР (серия 3. 900.1-10.3-1): длиной от 900 до 1400 мм;
                                                            шириной от 300 до 600 мм;
                                                             высотой 580 мм. 

Колонны КВ (серия 1.020.1-2с/89): длиной от 2420 до 5240 мм;
                                                          шириной 400 мм;
                                                          высотой 400 мм. 

Колонны КС (серия 1.020.1-2с/89): длиной от 3030 до 3530 мм;
                                                          шириной от 350 до 400 мм;
                                                          высотой от 200 до 400 мм. 

Узнать подробнее или оформить заказ, Вы можете, позвонив по телефону, указанному в разделе Контакты.


Возникли вопросы?

Заполните форму обратной связи, наши менеджеры свяжутся с вами!

Экспериментальное исследование железобетонной колонны, заключенной в сборную постоянную тонкостенную стальную опалубку

Традиционные методы строительства железобетонных (ЖБ) конструкций обычно требуют длительного периода строительства и высоких затрат из-за большого количества временных опалубочных работ на месте. В этом исследовании была разработана сборная несъемная тонкостенная стальная опалубка, интегрированная с арматурным каркасом (PPSFRC), которая позволяет быстро возводить конструкцию за счет сокращения работ по временной опалубке.Испытания на осевое сжатие были проведены на 9 образцах для исследования структурных характеристик недавно разработанных колонн. В предлагаемом методе строительства колонны использовались относительно более тонкие стальные пластины по сравнению с обычными трубчатыми бетонными колоннами (CFT), но он был разработан для обеспечения достаточных характеристик сопротивления боковому давлению свежего бетона и для предотвращения коробления тонких пластин за счет использования стальные уголки и швеллерные ребра жесткости, предварительно изготовленные в несъемной тонкостенной стальной форме.Экспериментальные результаты показали, что образцы колонн, изготовленные методом PPSFRC, имели лучшее местное сопротивление продольному изгибу и вели себя более пластично по сравнению с обычными колоннами CFT. Кроме того, осевая прочность испытательных образцов сравнивалась с рассчитанной расчетными положениями, а также подробно обсуждались изгибающие моменты, вызванные начальным несовершенством или случайным эксцентриситетом осевых нагрузок.

1. Введение

Железобетонные (ЖБ) конструкции широко используются в строительстве зданий и инфраструктур благодаря технологиям и ноу-хау, накопленным за последние несколько десятилетий, а также отличной конкурентоспособности бетонных материалов по стоимости.Однако в последнее время при резком росте затрат на оплату труда временные работы на стройплощадке, в том числе бетонная опалубка, требуют больших затрат на строительных рынках. Особенно для случаев мостовых и строительных конструкций с большой этажностью сроки строительства и затраты на временные работы значительно увеличились, и, таким образом, конкурентоспособность метода строительства из ЖБ сильно упала [1-3]. В типичных железобетонных каркасных конструкциях процесс возведения колонн является одним из критических этапов, поэтому абсолютно выгодно минимизировать временные работы на месте для сокращения сроков строительства. В этом исследовании сборная несъемная стальная опалубка, интегрированная с арматурным каркасом (PPSFRC), была разработана для преодоления таких проблем, присущих типичному методу строительства из железобетона, а также были исследованы структурные характеристики колонн, изготовленных с использованием нового метода быстрого строительства. .

На рис. 1 показана сборная несъемная стальная опалубка, интегрированная с армирующим каркасом (PPSFRC), разработанная в этом исследовании в соответствии с процессом изготовления. Тонкостенная листовая стальная труба была усилена несколькими стальными уголками жесткости и швеллерами в продольном и поперечном направлениях, а продольная арматура и арматура на сдвиг также были размещены внутри постоянной стальной опалубки.После изготовления половинки стального каркаса в каркас помещали продольную и поперечную арматуру, а затем к продольным швеллерам в продольном и поперечном направлениях приваривали множественные стальные уголки жесткости. Затем, после того как четверть стального каркаса была покрыта приваркой к продольным швеллерам, была закрыта последняя четверть стального каркаса, также приваренная к продольным швеллерам. Тонкостенная стальная опалубка была разработана для предотвращения чрезмерных деформаций, которые могут возникнуть во время транспортировки и временных работ, а также бокового давления свежего бетона.Поскольку арматурные каркасы предварительно изготавливаются внутри постоянной стальной опалубки, бетон можно заливать сразу после установки стальной опалубки, что позволяет значительно сократить время строительства. Постоянная стальная опалубка имеет довольно малую толщину, и, таким образом, вкладом прочности стальной опалубки в колонну пренебрегают, и при расчете прочности учитываются только бетон и арматура, размещенные внутри стальной опалубки, как и в типичной железобетонной колонне. Если колонна с PPSFRC рассматривается как композитный элемент, минимальное отношение площади стали и отношение ширины к толщине ( B или D )/) должны удовлетворять критериям проектирования, требуемым для сталебетонных композитных колонн.Однако при расчете колонн с PPSFRC вкладом стальной формы в прочность колонны пренебрегают, а это означает, что при их расчете можно пренебречь требованиями минимального отношения площади стали и отношения ширины к толщине. По этой причине возможна эффективная конструкция с использованием очень тонких стальных пластин. Колонны из PPSFRC также могут обеспечить хорошую огнестойкость, равную или превышающую огнестойкость обычных железобетонных элементов, и поэтому для их применения не требуется дополнительная противопожарная защита [4, 5].


(a) Концепция предлагаемой постоянной стальной формы, объединенной со сборным арматурным каркасом
(b) Процесс изготовления предлагаемой постоянной стальной формы
(a) Концепция предлагаемой постоянной стальной формы, интегрированной со сборным арматурным каркасом
(b) Процесс изготовления предложенной постоянной стальной формы
2. Экспериментальная программа
2.1. Образцы для испытаний

Для исследования конструкционных характеристик колонн из PPSFRC при осевых нагрузках было изготовлено в общей сложности девять образцов, среди которых два образца представляли собой обычные железобетонные колонны (образцы серии R), шесть образцов представляли собой колонны из PRSFRC (P-образцы). образцы серии), а один образец представлял собой трубчатую колонну с бетонным наполнением (колонна CFT).Как показано в таблице 1, типы колонн, прочность бетона на сжатие и классы прочности арматурного стержня считались ключевыми параметрами испытаний, и, особенно в образцах P21-S600G и P30-S400G, зазоры 10  мм были преднамеренно вставленный между стальной опалубкой и пластиной для передачи нагрузки сверху, чтобы предотвратить местную потерю устойчивости (см. рис. 2 (б)) [6–9]. Как показано на рисунке 2, все испытательные образцы имели высоту 1480 мм и ширину 350 мм ( B ). Верх и низ испытуемых образцов были усилены передающими нагрузку стальными пластинами толщиной 40  мм, чтобы избежать концентрации напряжений в точках нагружения и ввести равномерно распределенные сжимающие напряжения по поперечному сечению испытуемых образцов.Кроме того, две ребра жесткости толщиной и длиной 12 мм и 75 мм соответственно были предусмотрены на каждой стороне верхней и нижней частей образцов для предотвращения местного коробления (см. рис. 2 (б)). Для лучшей удобоукладываемости свежего бетона отверстие диаметром 150 мм было размещено в центре верхней пластины передачи нагрузки, а четыре вентиляционных отверстия диаметром 30 мм были размещены на каждом углу образца колонны. Образцы серии P и образец CFT имели отверстие диаметром 20 мм на расстоянии 300 мм от нижней поверхности испытуемых образцов, чтобы можно было визуально контролировать заливку бетоном во время заливки бетона.В образцах серии R и серии P в продольном направлении использовались четыре арматурных стержня с винтовым оребрением диаметром 25,4 мм, а на расстоянии 150 мм были предусмотрены обручи диаметром 9,5 мм. Причина использования арматурного стержня с винтовым оребрением большого диаметра заключается в облегчении простых механических стыковых соединений продольной арматуры [10]. В стальных пластинах образцов серии Р стальная труба была приварена пазом в продольном направлении.Стальные швеллеры C-40 × 25 × 4 были прикреплены к четырем внутренним сторонам стальной опалубки в продольном направлении угловой сваркой шириной 3 мм и длиной 100 мм через каждые 300 мм для предотвращения чрезмерных деформаций, вызванных боковым давлением свежего бетона. , и стальные уголки Л-25×25×3,2 также укладывали с шагом 600 мм в поперечном направлении и приваривали к продольным швеллерам угловой сваркой шириной 5 мм.

Х Х

номера
Specimen прочность на компрессию бетона (MPA) стальной формы прочность укрепляющих армирующих бар (MPA) GAP
1 R21-S600 21 Х 600
2 Р21-S600 21 O 600
3 P21- S400 21 О 400 Х
4 Р21-S600G 21 О 600 О
5 R30-S600 30 X 600 x
6 P30-S600 30 O 600 x
7 Р30-S400 30 О 400 Х
8 Р30-S600G 30 О 600 О
9 ПФТ 21 x x x x
, Еврокод 4 и Строительные нормы Кореи (KBC) [11–13]. Пересмотренные KBC и AISC смягчили пределы отношения ширины к толщине и минимального отношения площади стального материала и расширили диапазоны применения прочности материалов бетона и стальных плит ( и ). Для образцов серии P и образца CFT, испытанных в этом исследовании, использовались стальные листы толщиной 3,2 мм и 7,0 мм соответственно, а соответствующие соотношения стали составляли 3,6 % и 7,0 % соответственно, что соответствует минимальному соотношению стали, указанному в конструкции. положения, указанные в таблице 2.Отношение ширины к толщине образца CFT составляло 50,0, что было разработано в соответствии с положениями, указанными в KBC, AISC и Еврокоде 4, тогда как у образцов серии P было 109,0, что было намеренно разработано, чтобы не удовлетворять требованиям. текущие проектные положения. Поскольку основной особенностью предлагаемого метода является использование тонкостенных стальных пластин в качестве постоянной стальной формы и не учет ее прочностного вклада в расчет конструкции, отношение ширины к толщине было намеренно увеличено для P -серийные экземпляры.

9 1% или выше 9 20,5 21-70 MPA 415 MPA 9 450 MPA

Код KBC МАКО Еврокод 4
2005 2009 1999 2005

3% Или выше 4% или выше 4% или выше 1% или выше 2% -9%
21-55 MPA 21-70 MPA 20-50 MPA
440 MPA 415 MPA 440 MPA
Форма
9004 1

2.
2. Свойства материалов

Пропорции бетонной смеси, использованные в испытательных образцах, приведены в таблице 3. Расчетная прочность на сжатие составила 21,0 МПа и 30,0 МПа соответственно, а значения, полученные в результате испытаний материалов, составили 26,3 МПа и 44,2 МПа соответственно. Пределы текучести стержней с резьбой SD400 и SD600 диаметром 25,0 мм были измерены как 460 МПа и 690 МПа соответственно. Для образцов серии P и образца CFT использовались стальные листы марки SS400 толщиной 3,2 мм и 7,0 мм соответственно, а их предел текучести, полученный в результате испытаний материалов, составил 350 МПа и 388 МПа, соответственно, как показано в таблице 4. .Как показано на рис. 3, универсальная испытательная машина мощностью 10,0 МН использовалась для приложения осевых нагрузок к образцам-колоннам с постоянной скоростью нагружения 0,02 мм/сек. Для измерения вертикальных перемещений образцов при испытаниях на четырех углах каждого образца были установлены линейные регулируемые дифференциальные трансформаторы (LVDT), а для измерения поперечных перемещений дополнительно установлены два LVDT с двух сторон.

1
9009 (%) 4 единицы веса объема (кг / м 3 )
(MPA) (MM) (%) (%)

21 25 1 48,8 179 319 856 915 1,60
30 25 42,1 46,9 120 284 844 974 3,25


Тип Бетон Арматурный Стальная пластина
21 МПа 30 МПа 400 МПа 600 МПа 3. 2 мм 7 мм
Выход Окончательный Выход Окончательный Выход Окончательный Выход Окончательный

Прочность (МПа) 26,3 44,2 463 596,6 691,8 847,0 344,1 423,9 367,5 411,1


2.3. Результаты испытаний

На рисунках 4(а) и 4(б) показаны реакции осевой нагрузки-деформации испытательных образцов с расчетной прочностью на сжатие 21,0 МПа и 30 МПа соответственно. Для осевой деформации использовались средние значения осевых перемещений, измеренных по четырем LVDT, и нагружение прекращалось при снижении до 80,0% от максимальной нагрузки. Образцы R21-S600 и R30-S600 были обычными образцами RC колонны без внешней стальной формы. Их максимальные нагрузки составили 3042 кН и 3782 кН соответственно, а максимальные перемещения — 7.9 мм и 6,8 мм соответственно.


(a) Образцы серий R21 и P21
(b) Образцы серий R30 и P30
(a) Образцы серий R21 и P21
(b) Образцы серий R30 и P301 90 5(а), жесткость образца Р21-С600 несколько уменьшилась при нагрузке около 3000 кН за счет возникновения местной потери устойчивости, которая наблюдалась на сечении В /2 (175 мм) от верха образца колонны, а затем локальная потеря устойчивости постепенно распространялась вниз.Как показано на рис. 5(b), при максимальной нагрузке около 5396 кН локальное выпучивание произошло на расстоянии около 300 мм, что почти равно расстоянию между поперечными стальными каналами жесткости. После максимальной нагрузки в верхней части колонны произошла тяжелая локальная потеря устойчивости, как показано на рис. 5 (с), а смещение достигло 29,4 мм на заключительном этапе, как показано на рис. 5 (г). Другие образцы серии P показали такие же поведенческие характеристики, что и образец P21-S600. Образцы P21-S600G и P30-S600G с зазором 10  мм между стальной опалубкой и стальной пластиной для передачи нагрузки в верхней части колонны показали такую ​​же осевую жесткость, что и образцы RC (образцы R21-S600 и R30-S600), что и показано на рисунках 4 (а) и 4 (б), соответственно, потому что осевая нагрузка была передана только через бетон из-за зазора стальной формы во время начальной стадии загрузки.По мере увеличения приложенной нагрузки зазор постепенно уменьшался и в конце концов закрылся, после чего их поведение оказалось очень похожим на поведение образцов P21-S600 и P30-S600. Согласно Johansson и Gylltoft [6], заполненные бетоном составные колонны с зазорами между пластиной передачи нагрузки и круглой стальной трубой показали более пластичное поведение по сравнению с колоннами без зазора. Это связано с тем, что при использовании стальной пластины без зазора происходила локальная деформация растяжения из-за удерживающего эффекта круглой стальной трубы, что приводило к текучести или локальному выпучиванию стальных пластин вблизи соединения между пластиной, передающей нагрузку, и опорой. стальная форма, возникшая раньше, чем без разрыва.В этом исследовании, однако, этого не наблюдалось, потому что эффект удержания был относительно небольшим из-за использования тонких стальных пластин с прямоугольными сечениями.

В случае образца CFT осевые нагрузки увеличивались при постоянной начальной жесткости, а жесткость постепенно уменьшалась непосредственно перед местным выпучиванием, которое наблюдалось на сечении по B /2 от верхнего конца колонна при нагрузке около 4500 кН. При предельной нагрузке 4700 кН при максимальном водоизмещении 12.0 мм произошло разрушение при сжатии с выраженным местным выпучиванием. По сравнению с образцами серии P образец CFT продемонстрировал очень низкую деформационную способность, как показано на рис. В случае образцов серии P, за исключением образцов P21-S600G и P30-S600G, относительно небольшая локальная потеря устойчивости была распределена, а не сосредоточена в сечении из-за стальных ребер жесткости, предусмотренных внутри образцов колонны.

Как показано на рис. 6(в), в случае образца P21-S600G, который имел зазор 10 мм в верхней части стальной трубы, локальная потеря устойчивости была задержана зазором, и образец имел выпуклую радиальная деформация на широком участке стальной трубы до закрытия зазора из-за пуассоновских деформаций бетона. Затем, после закрытия зазора, произошли небольшие локальные потери устойчивости, сосредоточенные в верхней и средней части длины колонны. Образец P30-S600G, который также имел 10-миллиметровый зазор в верхней части стальной трубы, характеризовался короблением, очень похожим на образец P21-S600G.С другой стороны, в образце CFT, как показано на рис. 6(d), локальная потеря устойчивости была сосредоточена в сечении B /2 от верха колонны, и, таким образом, деформационная способность колонны CFT была относительно низкий по сравнению с образцами серии P.

3. Аналитическое исследование

В ACI318-14 представлено уравнение оценки осевой несущей способности железобетонных колонн, основанное на результатах испытаний 567 колонн, проведенных в Университете Иллинойса и Университете Ли с 1927 по 1933 год [14], следующим образом: где и предел текучести и площадь поперечного сечения арматуры, соответственно, и — прочность на сжатие и общая площадь поперечного сечения бетона, соответственно. На рисунке 7 и в таблице 5 показано сравнение осевой прочности, рассчитанной по (1), и измеренной в ходе экспериментов. Отношения осевой прочности испытательных образцов к тем, которые оцениваются по (1), были распределены между 0,65 и 0,95, что указывает на то, что осевые способности, оцененные по (1), завышают результаты испытаний. Это было бы наиболее вероятным из-за того, что первоначальный дефект, неизбежно возникающий в процессе производства, и минимальный случайный эксцентриситет, вызванный испытательной установкой образца, не были приняты во внимание.По этой причине ACI318-14 [14] принял коэффициент 0,8 для железобетонных колонн с прямоугольным поперечным сечением. В этом исследовании предполагалось, что эксцентриситет, вызванный начальным дефектом, соответствует представленному в Еврокоде 4 [12]. Поскольку длина образцов колонн, испытанных в этом исследовании, составляла 1400 мм, начальное несовершенство образцов оценивалось в 7,0 мм. Кроме того, при анализе результатов испытаний необходимо учитывать минимальный случайный эксцентриситет, который может возникнуть при приложении осевой нагрузки к образцам колонн. Как показано на рис. 8, эксцентриситет нагрузки вызывает изгибающий момент, а угол поворота, вызванный изгибающим моментом, можно рассчитать следующим образом: где принимается и является осевой деформацией на крайнем волокне поперечного сечения, который был измерен от LVDT, установленных во время всех стадий загрузки. Если изгибающий момент был постоянным вдоль оси стержня, то связь между углом поворота стержня и изгибающим моментом может быть выражена следующим образом: где и — модуль упругости и момент инерции.Как упоминалось выше, хотя колонны из PPSFRC не рассматриваются в качестве составных элементов конструкции, необходимо учитывать арматурные стержни и стальные пластины для расчета и в (3), которые необходимы для оценки минимального случайного эксцентриситета, что и было сделано. методом преобразованного сечения [15]. Изгибающий момент можно оценить, подставив измеренный угол поворота в (3), а величину эксцентриситета можно рассчитать следующим образом: 7.0 мм и 27,0 мм. Принимая во внимание эксцентриситет осевых нагрузок и начальное несовершенство, можно оценить предполагаемые общие эксцентриситеты испытательных образцов, которые находились в диапазоне от 14,0 мм до 34,0 мм. Соответственно, как показано на рис. 9(а), осевая прочность была снижена до с учетом влияния эксцентриситета, а на рис. 9(б) показаны результаты анализа образца P21-S600 с учетом влияния эксцентриситета. Эффективная осевая прочность образцов колонны была рассчитана с учетом влияния изгибающего момента, вызванного общим эксцентриситетом, и расчетные результаты показаны в таблице 5 и на рисунке 7.Среднее соотношение между результатами испытаний и эффективной осевой прочности для всех образцов было 0,97, а эффективная осевая прочность, рассчитанная с учетом дополнительного эксцентриситета, близко согласовывалась с экспериментальными результатами. Как упоминалось выше, в ACI318-14 номинальная осевая прочность железобетонной колонны ограничена , что соответствует общему эксцентриситету 35,0 мм в соответствии с методом оценки, показанным на рисунке 9 (а), что также эквивалентно примерно 10,0 % от ширины поперечного сечения.

3

3

3 3
3

5 5
5
(A) Эффект эксцентриситета в PM Cruve
(B) Прочность P21-S600, учитывая эксцентриситет
( a) Влияние эксцентриситета на кривую отношения PM
(b) Прочность P21-S600 с учетом эксцентриситета

Как показано в Таблице 5 и на Рисунке 7, среднее отношение между номинальной прочностью и пределом прочности испытательных образцов равнялось 1. 32, где отмечено, что вклад постоянной стальной формы не учитывался при расчете осевой прочности, как упоминалось ранее. Поэтому ожидается, что достаточный запас структурной безопасности может быть обеспечен, когда существующее уравнение расчета RC применяется к элементам колонны, изготовленным методом PPSFRC, предложенным в этом исследовании.

4. Выводы

В этом исследовании была разработана сборная несъемная стальная опалубка, интегрированная с арматурным каркасом (PPSFRC), и структурные характеристики образцов железобетонных колонн, изготовленных методом PPSFRC, были исследованы посредством испытания на осевое сжатие на Всего девять экземпляров.Кроме того, была также оценена применимость текущих моделей оценки осевой прочности, указанных в национальных нормах проектирования для колонн PPSFRC. Из этого исследования можно сделать следующие выводы: (1) Было замечено, что локальная потеря устойчивости хорошо контролируется, а не концентрируется в сечении, стальными швеллерами и уголками, предусмотренными в продольном и поперечном направлении колонн PPSFRC, и Колонны PPSFRC показали более пластичные поведенческие характеристики по сравнению с обычной колонкой CFT. (2) Осевая прочность поперечного сечения без учета начального несовершенства и минимального эксцентриситета приложенных нагрузок завышала измеренную осевую прочность образцов до 25%, а эффективная осевая прочность колонны с учетом влияния минимальный эксцентриситет и начальное несовершенство обеспечили хорошую точность анализа. (3) Оказалось, что минимальный эксцентриситет колонны, рассматриваемый в ACI318-14, был очень близок к общему эксцентриситету, который представляет собой сумму эксцентриситета нагрузки, измеренного в это исследование и эксцентриситет, вызванный начальным несовершенством.(4) Образцы колонны из PPSFRC показали повышенную осевую прочность при достаточной резервной прочности более чем на 30% по сравнению с расчетной прочностью обычной железобетонной колонны. Таким образом, ожидается, что колонны PPSFRC могут быть спроектированы с достаточным запасом прочности с помощью обычного метода проектирования RC.

Конкурирующие интересы

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.

Благодарности

Это исследование было поддержано исследовательским грантом Сеульского университета через Корейское агентство по развитию инфраструктурных технологий, финансируемое Министерством земли, инфраструктуры и транспорта правительства Кореи (проект №.15ТБИП-C092932-02).

Сколько различных типов колонн можно автоматически армировать в Advance BIM Designers? · Преимущество Graitec

Наверняка вы слышали о распространенных железобетонных колоннах квадратной или прямоугольной формы, но как насчет трапециевидной или треугольной формы поперечного сечения? Вы никогда не узнаете, каких высот может достичь воображение архитектора.

Advance BIM Designers помогает преодолеть разрыв между художественным духом архитектора и прагматичным инженером, для которого может быть достаточно обычных квадратных, прямоугольных и круглых форм.

Advance BIM Designers поставляется с не менее чем 8 различными типами колонн, которые автоматически усиливаются, прежде чем вы успеваете сказать «BIM».

Рисунок 1 Типы колонны бетона

Рисунок 2 Типы колонны бетона

8

Рисунок 3 L и T-образной бетонной колонны

Более того, каждая форма колонны может быть усилена по-разному в зависимости от плотности продольных стержней с каждой стороны.Давайте возьмем их один за одно:

квадратный столбец

Рисунок 4 квадратных столбцов Усиление

Прямоугольный столбец

Рисунок 5 500888

Круговой колонн

Рисунок 6 Круговые колонны Усилие

8

Trapezoidal Column

Рисунок 8 Trapezoidal Collection Arrisment Tymes

Рисунок 9 Гистагональная колонна Армиссия

T-образный колонна

Рис. 10. Типы армирования Т-образных колонн

Г-образные колонны

окружающая обстановка.Комплект Advance BIM Designers поставляется с уже созданными родными семействами несущих колонн Revit для каждой ранее упомянутой формы.

Рис. 12. Различные типы бетонных колонн, автоматически армированные в Revit с помощью надстройки Advance BIM Designers. инструменты, чтобы быть непредубежденным инженером, с которым захочет работать любой архитектор.

Сопротивление железобетонных колонн на осевое усилие и изгиб

https://doi.org/10.1016/j.trpro.2016.05.283Получить права и содержание железобетонных (ЖБ) колонн, подверженных осевой нагрузке и изгибу. Он учитывает эффект размягчения бетона в пластическом диапазоне и среднюю прочность бетона на сжатие f см .Такие элементы часто встречаются в инженерной практике (столбы, мосты, виадуки). Соотношение напряжение-деформация для бетона при сжатии при кратковременной одноосной нагрузке принимается в соответствии с Еврокодом 2 для нелинейного анализа. Это отношение напряжение-деформация адекватно представляет поведение бетона путем введения четырех параметров. Для арматурной стали с пределом текучести f yk применяется линейно-упругая модель с упрочнением в области пластичности.При выводе сопротивления сечений рассматриваемых колонн вводятся следующие допущения:

плоские поперечные сечения остаются плоскими

упругопластические зависимости напряжения от деформации для бетона и арматурной стали

прочностью бетона на растяжение не учитываются

предельные деформации бетона и арматурной стали определяются априори .

Сопротивление железобетонного поперечного сечения достигается, когда предельная деформация сжатия в бетоне или предельная деформация растяжения в стали достигаются в любом месте этого сечения. Аналитические формулы для сопротивления Н Rm , относящегося к осевой силе, и M Rm , относящегося к изгибающему моменту, получены путем интегрирования уравнений равновесия поперечного сечения с учетом физических и геометрические соотношения, а также условие предельного состояния. На основе комбинаторного подхода рассмотрены двенадцать возможных форм распределения напряжений в сечении. Используя полученные формулы, кривые взаимодействия со значениями нормированных, поперечных средств N RM = N RM / ( BTF см ) и м ) RM = м = м RM / ( BT / ( BT 2 F см ) Для прямоугольного поперечного сечения были получены ( B , T — Размеры прямоугольника).Полученные формулы описывают рассматриваемое сечение в фазе разрушения. Замена средних значений F см и F YK от соответствующих значений дизайна F CD и F YD Получает формулы, определяющие значения дизайна Нормализованные силы поперечного сечения N R = = N = N / ( BTF CD) и M R = N R / ( бт 2 ф кд) . Для представления предложенной модели деформирования были выполнены численные расчеты. Они представлены в виде диаграмм взаимодействия для прямоугольных сечений. Каждая кривая относится к соответствующему значению коэффициента усиления. Максимальная деформация сжатия в бетоне рассчитывается на крайней фибре в зоне сжатия сечения. Точки, расположенные на оси n Rm , относятся к чистому сжатию, а на оси m Rm – к чистому изгибу.Возникновение растягивающих деформаций в поперечном сечении приводит к образованию трещин в бетоне. Кроме того, эти решения сравнивались с решениями, основанными на параболо-прямоугольной диаграмме для бетона при сжатии, и с решениями, полученными экспериментально другими авторами. Аналогичным образом можно получить диаграммы взаимодействия для кольцевых сечений. На основе этого анализа делаются выводы о возможностях применения предлагаемого подхода.

Ключевые слова

Железобетон

Бетон

Колонна

Сопротивление

Секция

Рекомендованные статьиСсылки на статьи (0)

© 2016 Автор(ы). Опубликовано Elsevier B.V.

Рекомендуемые статьи

Цитирующие статьи

BEST | Железобетонная колонна

 

Новые возможности железобетонной колонны BEST

Ядро расчета и проектирования колонны BEST полностью переработано и доступно с версии 21 с множеством новых функций. К ним относится, прежде всего, переход от системного подхода к проектированию, ориентированному на поперечное сечение, для экономичного проектирования колонн даже из высокопрочных материалов.Подробнее о других нововведениях в BEST читайте здесь:

  • Новый расчет методом конечных элементов с высококачественным анализом геометрической и материальной нелинейной устойчивости и расчетом предельных нагрузок плоских и пространственных систем колонн.

  • Новое расчетное ядро ​​с поперечным подходом для перераспределения ползучести между арматурной сталью и бетоном, а также холодный и горячий расчет железобетонных колонн

  • Отдельные проверки и уровни использования несущей способности поперечного сечения и глобальная несущая способность системы с учетом потери устойчивости

  • Начало координат в основании колонны с осью x в качестве оси колонны и осями поперечного сечения y, z в качестве ссылки для однородного ввода (сечение, арматура, нагрузки, эксцентриситеты) и выходные данные (внутренние силы, деформации, жесткости)

  • Опорные силы и нагрузки на фундамент, привязанные к глобальной системе координат для совместимой передачи нагрузки другим приложениям

НОВИНКА: Общие характеристики

  • Обратная совместимость для файлов предыдущих версий
  • Настройка расчета несущей способности в плоскости xz или пространственно
  • Автоматический расчет предложения по величине предварительной деформации
  • Рассмотрение новых схем армирования
  • Учет собственный вес с отдельным загружением
  • Новая комбинированная форма для холодного и горячего расчета, а также проверки GzG
  • Выбор между расчетом (опытный As) и режимом проверки (существующий As) без расчета
  • Свободный выбор кромок кромок для зональный метод проверки противопожарной защиты
  • Проверка условий системы для табличной проверки противопожарной защиты
  • Табличная проверка противопожарной защиты для выбранных комбинаций пожара
  • Быстрый обзор проверки перед формированием вывода результатов

НОВИНКА: дополнительные характеристики бетона

  • Классификация материалов для бетона и арматурной стали в определяемых пользователем сечениях колонн
  • Экономичный дизайн для высокопрочной стали SAS670 за счет перераспределения ползучести
  • Проверка деформации в GzG, которая может быть выполнена с выбранными комбинациями -постоянный). Расчет нелинейный со средними значениями свойств материала и без неточностей.

НОВИНКА: особенности бетона ЮФО

  • Новый термический анализ методом конечных разностей для прямоугольных сечений
  • Точное определение температуры для каждого отдельного положения армирования
  • Новый горячий расчет с дифференцированными температурно-зависимыми характеристиками материала для каждого положения армирования

Компоненты железобетонной колонны

Базовый модуль BEST

BEST — программа для проектирования колонн в строительстве.Он предлагает общий графически-интерактивный интерфейс, который может быть расширен дополнительными модулями для конкретной инженерной задачи.

  •     Графически-интерактивная программная среда для ввода и вывода
  •     Современная программная среда с лентой меню, деревом объектов, таблицами свойств и ввода пружины кручения
  •     Автоматическое закрепление фундамента на основе свойств грунта и размеров фундамента
  •     характерный ввод нагрузок для каждого загружения с четким назначением атрибута загружения стандарту
  •     Нагрузки могут быть введены в виде точечных нагрузок, эксцентричных точечных нагрузок и линейных линейных нагрузок, а также заданных перемещений и поворотов
  •     собственный вес колонны автоматически учитывается при отдельном загружении
  • 912 23     Все возможные расчетные сочетания формируются автоматически с помощью группового формирования сочетаний и предлагаются для выбора расчета
  •     Пользовательское создание сочетаний нагрузок
  •     Передача нагрузки всех основных сочетаний и исключительных сочетаний для проверки компонентов последующего фундамента в соответствии с EN 1992-1-1 и соответствующие НС
  •     Передача нагрузки всех характеристических (редких) комбинаций и комбинаций позиционной безопасности для статической проверки заземления последующего фундамента в соответствии с EN 1997-1 и соответствующими НС
  •     Прямой интерфейс к программе RIB FUNDA
  •     Настраиваемый вывод списка с обзором проверки, расчетом количества, функцией предварительного просмотра и офисными интерфейсами

ЛУЧШАЯ ЖБ-колонна

Модуль «Железобетонные колонны» позволяет проверять одноэтажные или многоэтажные железобетонные колонны в предельном состоянии из-за деформаций конструкции (анализ безопасности и расчет потери устойчивости) и в предельном состоянии эксплуатационной пригодности. Расчет в основном ведется двухосно по теории 1-го и 2-го порядка с учетом эффективных жесткостей в состоянии II. Программное приложение дополнительно поддерживает следующие варианты расчета:

  •     Правильные сечения могут быть градуированы по этажам и расположены эксцентрично
  •     Армирование может быть выполнено по заранее заданным схемам армирования
  •     Армирование может оставаться постоянным вдоль колонны или градуироваться по сечению
  •     Различные статические системы могут быть исследованы в условиях опоры и в конечном состоянии (не в транспортном состоянии) в замкнутом расчетном цикле
  •     Предварительная деформация предполагается аффинной фигуре потери устойчивости деформация определяется автоматически
  •     Ползучесть принимается как дополнительная деформация на уровне поперечного сечения сейсмические ситуации за один шаг расчета
  •     расчет на двухосный изгиб с нормальной силой и поперечной силой, опционально в соответствии с DIN 1045-1, EN 1992-1-1 и соответствующими национальными нормами для Германии, Австрии, Словакии/Чехии и Великобритании
  •     Конструкционная противопожарная защита по табличному методу для неперемещаемых колонн

Дополнительные компоненты

BEST Расширения Бетон

Модуль расширения для железобетона расширяет возможности применения для решения сложных инженерных задач, выходящих за рамки стандартного объема. К ним относятся:

  •     Классификация материалов, используемых для многоэтажных колонн (класс бетона и марка арматурной стали).
  •     Экономичный расчет высокопрочной арматуры (например, из арматурной стали SAS) с учетом перераспределения ползучести поперечного сечения от бетона к арматурной стали
  •     Проверка деформации в предельном состоянии пригодности

Бетон ЮФО БЕСТ

Этот модуль расширяет функциональные возможности программы BEST Reinforced Concrete Column за счет конструкции для высокотемпературной нагрузки колонн из-за воздействия огня.Проверки выполняются в соответствии с упрощенным методом расчета, усовершенствованным зональным методом в соответствии с EN 1992-1-2 и соответствующими национальными стандартами для Германии, Австрии, Словакии/Чехии и Великобритании. В дополнение к возможностям применения, уже упомянутым в разделе BEST железобетонная колонна, BEST-CFDGN содержит следующие дополнительные рабочие характеристики:

  •     Горячий расчет по методу зон выполняется для колонн с прямоугольным поперечным сечением.
  •     Воздействие огня может быть всесторонним, односторонним, двусторонним или трехсторонним
  •     Распределение переходного температурного поля определяется численно на основе термического анализа
  • сталь
  •     Уменьшение поперечного сечения в зависимости от температуры, т.е.е. учет ширины зоны, поврежденной действием горячего газа
  •     Учет различных температур для каждого положения арматуры согласно схеме арматуры
  •     Расчет по несущей способности системы и поперечного сечения

Вариант учета высокотемпературных напряжений позволяет значительное расширение функциональности по сравнению с конструкцией обычной колонны и предлагает, в частности, следующие преимущества:

  •     Эффективный учет стандартной пожарной нагрузки в соответствии с ETK
  •     Простое обнаружение подвижных колонн с любым типом опоры
  •     Непрерывная проверка колонн с неограниченной высотой или гибкостью компонентов
  •     Четкий вывод результатов термического и механического анализа, а также горячего расчета

ЛУЧШАЯ Стальная колонна

Модуль стальных колонн для стандартных сечений может использоваться под Windows® для проверки одноэтажных или многоэтажных стальных колонн в предельном состоянии по несущей способности и предельном состоянии по пригодности к эксплуатации по теории 1-го и 2-го порядка и с учетом несовершенств. Графически-интерактивная рабочая среда позволяет эффективно вводить систему и нагрузку с автоматическим формированием комбинаций загружений. Нелинейный расчет может выполняться одноосно или двуосно. Вывод результатов можно настроить по желанию с помощью опции предварительного просмотра и вывести в виде списка с графикой. Программное приложение также поддерживает следующие параметры расчета:

  •     Контрольные сечения могут быть классифицированы по этажам и расположены эксцентрично
  •     Указание постоянных сечений элементов по сечениям
  •     Типы профилей: двутавровый, прямоугольная труба, круглая труба , в виде катаных или сварных профилей
  •     База данных профилей для прокатных профилей
  •     Конструкционная сталь в соответствии с DIN EN 1993-1-1 и EN 10025-2
  •     Расчет для постоянных, исключительных и сейсмических ситуаций в одном расчете, опционально в соответствии с DIN 18800 , EN 1993-1-1 и соответствующие NA для DE, AT, SK/CZ и UK
  •     Аппроксимация несовершенств, аффинных к 1-й собственной моде, с определяемыми пользователем спецификациями
  •     Внутренние силы согласно теории 1-го порядка
  •    Теория 2-го порядка с учетом несовершенств
  •     Определение идеального ответвления подвешивающая нагрузка
  •     Анализ упругих напряжений
  •     Несущая способность пластического поперечного сечения с взаимосвязями
  •     Проверка устойчивости методом эквивалентных несовершенств в соответствии с EN 1993-1-1, 5. 2.2(7a)
  •     с учетом потери устойчивости из-за потери устойчивости при изгибе или крутильном изгибе
  •     Проверка деформации в GzG
  •     Табличный вывод внутренних усилий, напряжений, отношений напряжений, деформаций и опорных сил по 1-му и 2-му порядку теории
  •     Графический вывод внутренних сил, напряжений, отношений напряжений, деформаций, 1-й собственной моды

Преимущества BEST RC-колонны

BEST Structural Column — это мощное программное приложение для расчета конструкций, обладающее следующими преимуществами как для железобетонных, так и для стальных колонн:

  •     Понятный, эффективный и современный пользовательский интерфейс для сокращения времени обработки все изменения
  •     Быстрое ознакомление с интерактивной справкой и руководством
  •     Простой расчет и проектирование любой системы со свободным выбором перекрытий, опор и нагрузок
  •     Высококачественный расчетный модуль для обработки очень тонких, часто используемых колонн
  •     Использование шаблона техника предустановок и отдельный выбор языка для ввода и вывода
  •     Нагрузки на фундамент могут быть переданы в программу FUNDA

BEST подходит в качестве мощного программного приложения, особенно при высококачественном геометрически и материально нелинейном расчете и экономичном расчете необходимы вспомогательные системы.

Информация о продукте

 

Примеры отчета

 

Обзор функций

РАСЧЕТ НА ДОПУСТИМОЕ НАПРЯЖЕНИЕ БЕТОННЫХ КИРПИЧНЫХ КОЛОНН

ВВЕДЕНИЕ

Кирпичные элементы обычно воспринимают как осевые, так и боковые нагрузки. Для конструктивных элементов, которые сопротивляются главным образом боковым силам, осевая нагрузка может увеличить сопротивление элемента изгибу.В этом случае осевой нагрузкой часто пренебрегают как консервативным предположением, которое упрощает анализ. Однако для элементов, несущих значительные осевые нагрузки, таких как колонны, дополнительный момент из-за боковых нагрузок или внецентренных осевых нагрузок обычно снижает осевую нагрузку элемента. В этом случае при проектировании необходимо учитывать взаимодействие между осевой нагрузкой и моментом.

По определению, колонна представляет собой изолированный вертикальный элемент, горизонтальный размер которого, измеренный под прямым углом к ​​его толщине, не превышает его толщину в три раза, а высота более чем в четыре раза превышает его толщину (см. 1). Колонны функционируют в основном как сжимаемые элементы, поддерживая балки, балки, фермы или аналогичные элементы.

ТРЕБОВАНИЯ К КОЛОННЕ

Поскольку обрушение колонны может привести к обрушению других элементов конструкции, к колоннам предъявляется ряд специальных требований в дополнение к требованиям к конструкции стен из железобетонной кладки.

Стройность

Несущая способность колонн может быть снижена либо из-за потери устойчивости, либо из-за дополнительного изгибающего момента, вызванного прогибом (эффекты P D ).В Требованиях строительных норм и правил к каменным конструкциям (ссылка 1, далее именуемые Кодексом) влияние гибкости учитывается при расчете допустимого напряжения сжатия для армированной кладки. Для колонн код также ограничивает фактическое отношение высоты к толщине до 25 и требует минимального номинального размера стороны 8 дюймов (203 мм).

Эффективная высота колонны обычно принимается за высоту в свету между опорами. Если проектировщик может продемонстрировать, что на опорах имеется надежное ограничение как смещения, так и вращения, эффективная высота может быть уменьшена в соответствии с обычными принципами проектирования.

Эксцентриситет также влияет на конструктивную способность каменных колонн. Эксцентриситет может быть вызван внецентренными осевыми нагрузками, боковыми нагрузками или колонной, расположенной не по отвесу. Как минимум, код требует, чтобы в конструкции учитывался эксцентриситет в 0,1 раза по каждому размеру стороны, при этом каждая ось рассматривалась независимо. Этот минимальный эксцентриситет предназначен для учета строительных допусков. Если фактический эксцентриситет превышает этот минимум, в расчете следует использовать фактический эксцентриситет.

Усиление

Кодекс (ссылка 1) требует минимального количества арматуры вертикальной колонны, а также боковых связей для ограничения вертикальной стали. Основные требования проиллюстрированы на рисунке 1. Кроме того, в таблице 1 перечислены допустимые армирования для колонн различных размеров, основанные на требуемой минимальной и максимальной площади вертикальной стали по стандарту Code . Требование наличия как минимум четырех вертикальных стержней позволяет боковым связям обеспечить ограниченное ядро ​​​​каменной кладки.

Боковые связи охватывают и поддерживают вертикальную арматуру.Требования к размеру и расстоянию гарантируют, что связи предотвратят коробление арматуры, действующей на сжатие, а также обеспечат сопротивление сдвигу колонн, подвергающихся боковым нагрузкам. Расстояние между вертикальными боковыми связями уменьшается вдвое над верхней частью фундамента или плиты на любом этаже, а также ниже самой нижней горизонтальной арматуры в балке, ферме, плите или откидной панели выше. Там, где балки или кронштейны входят в колонну с четырех сторон, боковые связи должны быть размещены в пределах 3 дюймов (76 мм) ниже самой нижней арматуры в самой плоской балке или кронштейне.

Код позволяет размещать боковые связи либо в растворе, либо в цементном растворе, хотя размещение в цементном растворе более эффективно предотвращает коробление и приводит к более пластичному поведению. По этой причине код требует, чтобы шпалы были залиты цементным раствором в категориях сейсмостойкости D и E.

При использовании более четырех вертикальных полос применяются дополнительные требования. В этом случае, в дополнение к требованию, чтобы угловые стержни опирались сбоку на угол боковой связи, также должны поддерживаться чередующиеся стержни.Кроме того, стержни, не поддерживаемые боковым анкерным уголком, должны располагаться на расстоянии 6 дюймов (152 мм) или ближе с каждой стороны вдоль боковой анкерной связи от бокового стержня. Там, где продольные стержни располагаются по кругу, разрешены круглые связи, при условии, что они имеют минимальную длину внахлестку 48 диаметров связи.

Рисунок 1—Требования к армированию колонны и боковым связям
Таблица 1—Допустимая арматура колонны

Дополнительные требования к категориям сейсмостойкости (SPC) C, D и E

Колонны в зданиях, требующих более высокого уровня сейсмической защиты, подчиняются дополнительным требованиям к конструкции, чтобы предотвратить разрушение конструкции во время землетрясения. Чтобы обеспечить надлежащее крепление между колоннами и горизонтальными конструктивными элементами, код требует, чтобы соединители передавали усилия в SPC C, D и E. Если для этой цели используются анкерные болты, они должны быть заключены в вертикальную арматуру и боковые связи. Кроме того, по крайней мере две боковые связи № 4 (M 13) должны быть предусмотрены в пределах 5 дюймов (127 мм) верхней части колонны.

Надлежащее боковое крепление важно для арматуры колонн, подверженной сейсмическим воздействиям. По этой причине в SPC D и E ⅜ дюйма.Боковые анкеры минимального диаметра (9,5 мм) должны быть залиты цементным раствором и расположены на расстоянии не более 8 дюймов (203 мм) по вертикали от центра.

Эти требования показаны на рис. 2.

Рисунок 2—Дополнительные требования к армированию колонн в зданиях, отнесенных к SPC C, D и E

ДИЗАЙН

Расчет допустимых напряжений бетонных каменных колонн должен соответствовать разделу 2. 3 Кодекса , который регулирует проектирование армированной кладки. Допустимые силы и напряжения:

F 9023 S S = 24 000 фунтов на квадратный дюйм (165,5 МПа) для стали 6023 A A = (0.25 F ‘ M A N A N A ST F S )[1 – ( h /140 r )²], for h/r ≤99
= (0,25f’em>f’ m A n + ST F S 9023 S ) (70 R / H ) ², для H / R > 99
F B / A = ⅓ F ‘ M

Допустимая сжимающая сила, P a , включает вклад вертикальной арматуры в член 0.65А ст Ф с . Этот шаг предполагает надлежащее закрепление вертикальной стали с помощью боковых связей, как описано выше.

Каменные колонны могут быть соединены с горизонтальными элементами конструкции и могут опираться на эти соединения для боковой поддержки. Усилия в соединении могут передаваться кладкой/строительным раствором, механическим креплением, трением, подшипником или их комбинацией. Колонны должны быть спроектированы таким образом, чтобы выдерживать все нагрузки, моменты и сдвиги, действующие на пересечениях с горизонтальными элементами, при силе не менее 1000 фунтов (4.4 кН).

Подход к проектированию зависит от величины осевой нагрузки по отношению к изгибающему моменту. Секция либо подвергается чистому сжатию, при этом допустимая осевая нагрузка регулируется P a ; подвергаться комбинированной осевой нагрузке и изгибу с допустимым моментом и допустимой осевой силой, определяемыми допустимым изгибным сжимающим напряжением в кирпичной кладке, F b ; или подвергаться комбинированной осевой нагрузке и изгибу, но в зависимости от допустимого растягивающего напряжения в арматуре, F s .

Секция сжатия

Эксцентриситет, расположенный в пределах керна (центральная треть) колонны, приводит к сжатию всей секции. В этом случае грузоподъемность определяется уравнениями для P и , перечисленными a выше, и Таблицу 2 можно использовать для расчета колонн высотой до 20 футов (6,1 м). В таблице предполагается, что элемент находится в чистом сжатии при минимальном проектном эксцентриситете 0,1 t для каждой оси, как того требует код .Дизайнер несет ответственность за подтверждение этого.

Значения в таблице 2 не зависят от площади вертикальной стали, поскольку во всех случаях, кроме тех, которые указаны в сносках к таблице, допустимое сжимающее напряжение в кирпичной кладке определяет конструкцию колонны.

Таблица 2—Допустимая сила сжатия колонны для концентрически нагруженных бетонных каменных колонн высотой до 20 футов (6,1 м)

Пример конструкции — только сжатие

Дизайн 20-футового (6.1 м) высокая колонна, способная выдерживать концентрическую осевую силу 45 000 фунтов (200 кН), исходя из f’ м = 1500 фунтов на кв. дюйм (10 МПа) и стали марки 60.

Сначала проверьте минимальный эксцентриситет:
0,1 t = 0,1(8 дюймов) = 0,8 дюйма (20 мм)
Как минимум (для колонны 8 x 8 дюймов (203 x 203 мм)) ограничен t /6 = 8 дюймов/6 = 1,3 дюйма (33 мм).
Поскольку расчетный эксцентриситет находится в пределах керна, можно использовать результаты чистого сжатия и Таблицу 2.

Из Таблицы 2 видно, что колонна 8 x 24 дюйма (203 x 610 мм) имеет достаточную емкость, но ограничена 15,9 футами. Влияние гибкости колонны 10 x 16 дюймов (254 x 406 мм) с четырьмя M 13) снизить грузоподъемность до 42 тысяч фунтов (186 кН) – недостаточно. С четырьмя № 5 (M 16) он может выдерживать 46 тысяч фунтов (205 кН) > 45 тысяч фунтов (200 кН). Согласно Таблице 1, четыре стержня № 5 (M 16) соответствуют требованиям площади армирования. Используйте четыре № 5 (M 16).

Комбинированное осевое сжатие и изгиб

При больших эксцентриситетах секция подвергается изгибу, что приводит как к чистому сжатию, так и к растяжению. Следовательно, необходимо учитывать взаимодействие вертикальной нагрузки и изгибающего момента, как правило, с использованием диаграмм взаимодействия или итерационных компьютерных решений. Дальнейшее описание методологии проектирования, а также схемы взаимодействия колонн содержатся в «Руководстве проектировщика каменной кладки» (ссылка 2).

ОБОЗНАЧЕНИЯ:

A n       = чистая площадь поперечного сечения каменной кладки, дюйм² (мм²)² (мм²)
e         = эксцентриситет осевой нагрузки, дюймы (мм)
F b       = допустимое сжимающее напряжение только из-за изгиба, psi (МПа)
F b/8 сжимающее напряжение в кирпичной кладке из-за комбинированного изгиба и осевой нагрузки
F s       = допустимое растягивающее напряжение в арматуре, psi (МПа)
P        = сжимающее усилие из-за осевой нагрузки, фунты (Н)
8
     = допустимое сжимающее усилие в армированной кладке из-за осевой нагрузки, фунты (Н)
r        = радиус вращения, дюймы. (мм)
t         = толщина сечения, дюйм (мм)
D       = прогиб

Каталожные номера

  1. Строительные нормы и правила для каменных конструкций, ACI 530-99/ASCE 5-99/TMS 402-99. Отчет Объединенного комитета по стандартам каменной кладки, 1999 г.
  2. Руководство дизайнера каменной кладки. Мэттис, Джон Х., изд. Общество масонства и Американский институт бетона, 1999 г.

Оценка существующих железобетонных колонн

%PDF-1.4 % 1 0 объект > эндообъект 2 0 объект > эндообъект 3 0 объект > эндообъект 4 0 объект > эндообъект 5 0 объект > эндообъект 6 0 объект > эндообъект 7 0 объект > эндообъект 8 0 объект > эндообъект 9 0 объект > эндообъект 10 0 объект [ нулевой ] эндообъект 11 0 объект > эндообъект 12 0 объект > эндообъект 13 1 объект > ручей 2002-04-02T08:19:20-06:002004-07-12T09:23:52-05:00Acrobat Distiller 5.0 (Windows)Элвуд, Кеннет; Мёле, Дж. Acrobat PDFMaker 5.0 для WordОценка существующих железобетонных колоннMTC 6: Structural Engineering — Poster PapersMTC 6: Structural Engineering2002-04-02T08:19:20-06:002004-07-12T09: 23:52-05:00Элвуд, Кеннет;Мёле, Дж. 2004-07-12T09:23:52-05:00

  • Оценка существующих железобетонных колонн
  • MTC 6: Проектирование конструкций — Стендовые доклады
  • ЭрикОценка существующих железобетонных колоннMTC 6: Проектирование конструкций — Стендовые доклады конечный поток эндообъект 19 0 объект > эндообъект 20 0 объект > эндообъект 21 0 объект > эндообъект 22 0 объект > эндообъект 23 0 объект > эндообъект 25 0 объект > /PageMode /UseOutlines /АкроФорм 26 0 Р /StructTreeRoot 27 0 R /PieceInfo > >> /LastModified (D:20020402081926) /МаркИнфо > /Контуры 29 0 R /FICL: Enfocus 21 0 R >> эндообъект 26 0 объект >/Кодировка >>> /DA (/Helv 0 Tf 0 г ) >> эндообъект 27 0 объект > эндообъект 29 0 объект > эндообъект 30 0 объект > эндообъект 31 0 объект > эндообъект 32 0 объект > эндообъект 33 0 объект > эндообъект 34 0 объект > эндообъект 35 0 объект > эндообъект 36 0 объект > эндообъект 37 0 объект > эндообъект 38 0 объект > эндообъект 39 0 объект > эндообъект 40 0 объект > эндообъект 41 0 объект > эндообъект 43 0 объект > эндообъект 47 0 объект > эндообъект 48 0 объект > эндообъект 49 0 объект > эндообъект 50 0 объект > эндообъект 51 0 объект > эндообъект 52 0 объект > эндообъект 55 0 объект > эндообъект 56 0 объект > эндообъект 57 0 объект > эндообъект 60 0 объект > эндообъект 61 0 объект > эндообъект 177 0 объект > эндообъект 178 0 объект > /ProcSet [ /PDF /текст ] /ExtGState > >> эндообъект 179 0 объект > эндообъект 180 0 объект > эндообъект 181 0 объект > эндообъект 182 0 объект > эндообъект 183 0 объект > эндообъект 184 0 объект > ручей HWrF}W#P%nfUKT6″l TЩ7NwdoKwOO_ϼ23ۋW?f&3,KR9/+k’Unn. R:_I6ye\|gEG㚖ZERřMH mA4:{B1.Bu2>Ĥt{R&MAJ& C Z[k#Uiv/%=,+ȼ\l6ʤ$]V %;r:~j*IWYdIV/o.Di»[;r6DោIQU!yyr`7[ JViZ5d $y1H柱,]\`1QFUPUDV+xcleR 31

    Сейсмостойкость полноразмерных железобетонных колонн

    Аннотация

    Деформационная способность бетонной колонны может быть выражена с помощью различные параметры пластичности, такие как пластичность кривизны, пластичность смещения или дрейф емкость. Тем не менее, было проведено мало исследований взаимосвязи между различные параметры пластичности.Задачи настоящего исследования: (1) изучить взаимосвязь между различными параметрами пластичности с учетом эффектов сдвига по глубине соотношение и уровень осевой нагрузки и (2) разработать методы и процедуры, которые могут быть используется для оценки деформационной способности железобетонных колонн. Пять полномасштабных железобетонных колонн были испытаны в Университете г. Техас в Остине. Результаты испытаний показали, что отношение поперечного сечения к глубине и осевая нагрузка уровне были важными параметрами, влияющими на взаимосвязь между различными пластичностью параметры. На измеренные длины пластических шарниров образцов колонн также повлияло отношение поперечного сечения к глубине и осевая нагрузка. Длина пластического шарнира бетонных колонн была исследована путем изучения профиль деформации сжатия бетона ядра. Аналитическая процедура использовалась для изучения влияние различных параметров на длину пластического шарнира. По результатам эксперименты и параметрическое исследование, новое выражение, которое можно использовать для оценки пластичности была предложена длина шарнира.Два метода, которые можно использовать для прогнозирования деформационной способности армированного были разработаны бетонные колонны. Один из этих методов можно считать современным. аналитический метод, который использует различные феноменологические модели для удержание бетона, коробление арматурного стержня, проскальзывание и сдвиг арматурного стержня деформации. Другой метод состоит из простых выражений, полученных путем изучения реакция колонны на боковую нагрузку под влиянием эффекта P-Δ.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.

    [an error occurred while processing the directive]
    номер Specimen (KN) (KN) (KN) (мм) (мм) (мм) )

    1 R21-S600 3042 4011 3209 13 7 20 3354 0. 76 0,95 0,91
    2 Р21-S600 5396 5748 3109 7 7 14 4895 0,94 1,74 1,10
    3 Р21-S400 5041 5282 2736 7 7 14 4895 0,95 1,84 1,03
    4 Р21-S600G 5062 5 748 3 109 20 7 27 4 507 0.88 1,63 1,12
    5 R30-S600 3782 5789 4631 16 7 23 5313 0,65 0,82 0,71
    6 Р30-S600 5964 7571 4567 20 7 27 6185 0,79 1,31 0,96
    7 Р30-S400 5660 7 104 4 194 18 7 25 6 138 0. 80 1,35 0,92
    8 Р30-S600G 5721 7571 4567 26 7 33 5864 0,76 1,25 0,98
    9 ПФТ 4797 6250 5000 27 7 34 4933 0,77 0,96 0,97

    Среднее 0.81 1.32 1.32 0.97