Железобетонные колонны многоэтажные стыковочныеГОСТ — серия 1. 020-1/87 — железобетонные колонны ЖБИ
Условные обозначения —железобетонные колонны многоэтажные стыковочные 1КВД 33-2.23
|
|
|||||
Колонна железобетонная 1КБО 33-1, 4300х400х400 мм
Предлагаем купить в компании ООО «Бетонгрупп» колонны железобетонные марки 1КБО 33-1, 4300х400х400 мм, 1720 кг.
Колонны для зданий с высотой этажа 2,8 и 3,3 м серия 1.020-1/87 (1.020.1-7, 1.020-1/83, ИИ 04-1, 1.020.1-3пв).
Характеристики:
| Cерия | 1.020-1/87 (1.020.1-7, 1.020-1/83, ИИ 04-1, 1.020.1-3пв) |
| Марка | 1КБО 33-1 |
| Вес | 1720 кг |
| Размер | 4300х400х400 |
| Высота | 2,8 м |
| Высота | 3,3 м |
| Способ строительства | сборные |
| Форма сечения | прямоугольные |
| Применение | для общeственных зданий |
Железобетонные колонны применяют для создания каркасных конструкций для различных строительных объектов, для равномерного распределения силовой нагрузки. Колонны являются отличной крепежной системой для ригелей, арок, прогонов, строительных лотков и балок. Для изготовления железобетонных конструкций используются тяжелые модели бетона (марок 300 и 200).
Назначение железобетонных колонн является усиление прочности промышленных построек, одноэтажных и многоэтажных строительных объектов.
Основные характеристики железобетонных колонн: высокая несущая способность; устойчивость к влиянию всевозможных агрессивных сред; устойчивость к сейсмическим нагрузкам; морозостойкость; влагостойкость.
Компания ООО «Бетонгрупп» производит железобетонные конструкции — колонны для строительных объектов и сооружений различных марок и назначения. Номенклатура изделий многообразна, и включает в себя элементы для эксплуатации как в неагрессивных, так и слабо- и среднеагрессивных газообразных средах.
Почему выгодно сотрудничать с ООО «Бетонгрупп»:
• Используем сертифицированное и проверенное сырье. Соблюдаем все нормы и требования ГОСТ.
• Широкая линейка ЖБИ продукции и строительных материалов собственного производства.
• Помощь квалифицированных сотрудников в выборе товара и расчёте объёма заказа.
• Быстро скомплектуем и отгрузим заказ по вашему списку.
• Работаем с розницей и крупным оптом. Скидки при заказах большого объема для постоянных покупателей.
• Самовывоз. Доставка по УрФО нашим автотранспортом, по РФ – ЖД и ТК.
С удовольствием ответим на Ваши вопросы. Свяжитесь с нами «Контакты». Предоставим Вам необходимую информацию для заказа:
Колонна железобетонная 1КБО 33-1, 4300х400х400 мм, 1720 кг.
Колонна железобетонная 10К 120-1 с, 13050х800х400 мм
Компания ООО » Бетонгрупп» предлагает купить железобетонные колонны марки 10К 120-1 с, 13050х800х400 мм, 10900 кг.Колонны для зданий высотой 12,0; 13,2 и 14,4 м Серия 1.424.1-5.
Характеристики:
| Серия | 1.424.1-5 |
| Марка | 10К 120-1 с |
| Размер | 13050х800х400 |
| Вес | 10900 кг |
| Высота | 12,0 м |
| Высота | 13,2 м |
| Высота | 14,4 м |
| Способ строительства | сборные |
| Форма сечения | прямоугольные |
| Применение | для общественных зданий |
Компания ООО «Бетонгрупп» производит железобетонные конструкции — колонны для строительных объектов и сооружений различных марок и назначения.
Колонны из железобетона изготовляются из высокопрочных тяжелых бетонов с применением арматуры.
Основные характеристики железобетонных колонн: высокая несущая способность; устойчивость к влиянию всевозможных агрессивных сред; устойчивость к сейсмическим нагрузкам; морозостойкость; влагостойкость.
Применяют в промышленном каркасном строительстве.
Используются для строительства зданий пищевой промышленности, коммерческих и сельскохозяйственных объектов.
Сертифицированные колонны по ГОСТ 27108-86 вы можете купить на нашем сайте с доставкой.
Почему выгодно сотрудничать с ООО «Бетонгрупп»:
• Используем сертифицированное и проверенное сырье. Соблюдаем все нормы и требования ГОСТ.
• Широкая линейка ЖБИ продукции и строительных материалов собственного производства.
• Помощь квалифицированных сотрудников в выборе товара и расчёте объёма заказа.
• Быстро скомплектуем и отгрузим заказ по вашему списку.
• Работаем с розницей и крупным оптом.
Скидки при заказах большого объема для постоянных покупателей.
• Самовывоз. Доставка по УрФО нашим автотранспортом, по РФ – ЖД и ТК.
Есть вопросы? Свяжитесь с нами «Контакты». Напишите, позвоните нам. Мы готовы оперативно ответить на ваши вопросы и принять заказ на товар:
Колонна железобетонная 10К 120-1 с, 13050х800х400 мм, 10900 кг.
Колонна железобетонная — Энциклопедия по машиностроению XXL
На рис. 30 показаны схемы закрепления лебедок за железобетонную колонну, железобетонный ригель и кирпичную стену. В большинстве случаев лебедки крепят отдельным куском каната. Канат закрепляется за опору, а затем обхватывает всю раму лебедки. Если лебедку [c.73]Колонна железобетонная сплошного сечения [c.315]
Колонны гидравлические 615, VII. Колонны (железобетонные) [c.470]
Капитальная стена Колонны железобетонная
[c.
156]
Наиболее распространенным фундаментом под колонны является железобетонный блок с углублением — стаканом, в который вставляется колонна (рис. 15.5). Одиночные фундаменты нередко бывают больших размеров, они выполняются составными из отдельных блоков как монолитных, так и пустотелых. Расстояние по вертикали от спланированной поверхности земли до подошвы фундамента называется глубиной его заложения. [c.397]
Железобетонные колонны изготовляют двух видов для зданий без мостовых кранов и для зданий, оборудованных мостовыми кранами. По месту расположения различают средние и крайние колонны. Для зданий, оборудованных мостовыми кранами, колонны выполняются с консолями, на которые опираются подкрановые балки. [c.398]
В промышленном строительстве наиболее распространены сборные железобетонные колонны прямоугольного сечения. [c.398]
Применение железобетона оправданно в производстве уникальных крупногабаритных машин и агрегатов.
Отливка базовых деталей таких машин из чугуна представляет большие затруднения. В некоторых случаях при отсутствии достаточно мощного литейного оборудования применение железобетонных конструкций представляет собой единственные практически возможный выход из положения. В общем машиностроении бетон может найти применение для заливки пустотелых конструкций (коробчатых и трубчатых деталей, фундаментных плит, колонн, кронштейнов и др.) как средство увеличения прочности и жесткости.
[c.195]
Схемы некоторых статически неопределимых конструкций изображены на рис. 140 а — стержневой подвески б —стержня, закрепленного обоими концами в — стержневого кронштейна г — составного кольца д — железобетонной колонны, состоящей из бетона с включенной в него арматурой (стальными стержнями) е — шарнирно-стержневой системы. [c.137]
Найти усилия в бетоне и арматуре железобетонной колонны при Р = 0,0002 (рис. а), если законы деформирования бетона и арматуры при сжатии имеют вид Tq = Еде + Ае , Оа = (рис.
б), причем f= 5 g, A/Eq = 2000. Площадь поперечного сечения бетона и арматуры находятся в соответствии / а = 0.2 Fq. Сопоставить полученные результаты с результатами, относящимися к линейному закону деформирования бетона Е г.
[c.35]
Железобетонная колонна указанных на рисунке размеров нагружена только собственным своим весом. При объемном весе железобетона, равном 2,5 т/л , определить напряжения в бетоне и в арматуре колонны. Отношение модулей упругости стальной арматуры и бетона принять равным 15, диаметр арматуры 25 мм. [c.52]
Площадь поперечного сечения бетона в короткой железобетонной колонне равна 645 с-и. Колонна снабжена четырьмя продольными, симметрично расположенными стальными стержнями, каждый с площадью поперечного сечения 10 сл . Допускаемые напряжения равны для бетона 80 кг(см , для арматуры 1400 г/сл. Коэффициенты запаса считать одинаковыми. Определить по способу допу-скаемых нагрузок величину безопасной нагрузки. задаче 8 2
[c.
285]
Определить по способу допускаемых нагрузок необходимые размеры железобетонной колонны квадратного поперечного сечения, [c.287]
Вследствие ряда существенных недостатков (большая металлоемкость, коррозия, малый объем, прогревание воды летом) башни-колонны вытесняются башнями из железобетона. [c.132]
Рассмотрим расчет железобетонной колонны при несколько иной постановке задачи. Будем считать общую -площадь сечения колонны заданной и определим минимально необходимую площадь сечения стержней арматуры. Можно сказать, что рассмотренный расчет на [c.81]Выполнение таких объемов работ потребовало перестройки электросетевого строительства — увеличения числа механизированных колонн, создания баз по производству стальных и железобетонных опор, сборного железобетона, баз для
[c.
225]
В — от об. до т. кип. в растворах любых концентраций, а также нрн добавлении хлорида железа(III) и других хлоридов (керамические плитки, графитовый кирпич). И — хранилища из железобетона, футерованного керамическим кирпичом, футеровка вакуум-фильтров керамическими плитками. Для стальных реакторов или колонн первый слой рекомендуется выполнять из свинца или пластмассы, а затем производить футеровку керамическими плитками или графитовым кирпичом. [c.435]
Колонны железобетонные, двухветвевые шаг колонн — 12 м. Стропильные фермы — сборные железобетонные. [c.32]
Колонны могут быть кирпичные, железобетонные и металлические. Наибольакч п])именение имеют железобетонные колонны. Железобетонные колонны квадратного или прялюугольного сечения применяются для бескра-новых II крановых пролетов складов таврового и двутаврового сечения — для складов с крановым оборудованием. [c.29]
На рис. 10.32 показан пример крепления железобетонной крановой балки при ее перемещении в плане на край, консоли железобетонной колонны.
Железобетонная крановая балка установлена на консоль железобетонной колонны и крепится к ней с помощью металлической опорной пластины анкерными болтами. Перед перемещением крановая балка вместе с приваренным к ней металлическим листом демонтируется. С торца консоли колонны срубается бетон до арматуры и к нёй привариваются коротыши из арматурной проволоки дигшетром, равным диаметру существующей рабочей арматуры консоли колонны.
[c.342]
Стойки нижними концами посредством шарниров опираются на грибовидные фундаменты, колонны которых имеют такой же наклон, как и стойки. На нижний конец стойки надет специальный башмак, в плите которого имеются с( рическая выточка и центральное отверстие. Плита башмака опирается на выпуклую стальную литую плиту, лежащую на колонне железобетонного подножника, через которую проходит фиксирующий штырь подножника. При опирании башмака на плиту железобетонного подножника штырь входит в центральное отверстие башмака и препятствует соскальзыванию стойки.
[c.234]
За. У верхних концов восьми колонн железобетонного фундамента под небольшой турбоагрегат (мощность 2200 кет, / / =зиио о61мин) были обнаружены горизонтальные трещины (рис. Х1.24), толщина которых увеличивалась под влиянием постоянной вибрации. Необходимо было разработать мероприятия по усилению фундамента. Обследование показало следующее [c.407]
Примечания 1. При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных связей расстояние между последними в осях не должно превышать 40—50 м и для открытых эстакад — 25—30 м (меньшие расстояния относятся к климатическим районам 1 , Ь, Пг и Пз). 2. В зданиях со смешанным каркасом (колонны железобетонные, а покрытие по металлическим фермам или балкам) расстояния между температурными швами принимают по указаниям главы СНиП 2.03.01—84 по проектированпю железобетонных конструкций. [c.329]
Ниже даны выражения для функций прогиба р1(г) и изгибающего момента М1(г, 1 при различных граничных условиях колонн.
Обычно колонны железобетонных зданий рассматривают как упругоза-щемленные. В этом случае для колонны с одинаковыми закреплениями обоих концов граничные условия имеют вид (начало координат г = 0 помещено в середине высоты колонны)
[c.25]
На рис. 15.8 изображена двух-ветвевая железобетонная колонна. Часто используются и составные металлические колонны из стального проката (рис. 15.9). [c.398]
Подкрановые балки изготовляются из стали или железобетона (рис. 15.10). Они могут иметь двутавровое или тавровое сечение. На г одкрановую балку укладывают подкрановый рельс. Подкрановая балка опирается на консоль колонны и прочно к ней крепится. [c.400]
В промышленных зданиях устраиваются балочные и безбалоч-ные железобетонные перекрытия. В безбалочных перекрытиях железобетонные плиты опираются непосредственно на расширенные в верхней части колонны.
[c.401]
На рис. 16.2 представлен чертеж нижней части железобетонной колонны с пирамидальным подколон-ником на ступенчатом фундаменте. [c.413]
Рабочая арматура колонны 300 X X 300 мм состоит из четырех стержней 16 мм. Железобетонный подколонник, имеющий размеры 1150 X 1150 мм, арйирован арматурной сеткой, вынесенной отдельно (на рис. 16.2 справа внизу). Под-колонник располагается на бетонном двухступенчатом фундаменте, под подошву которого делается подготовка из втрамбованного в грунт щебня толщиной 100 мм. [c.413]
Фундаментом 1 под стену или отдельную опору (колонну) называют подземную часть здания или опоры, через которую передается нагрузка на грунт. Фундаменты подразделяются на ленточные, которые закладывают сплошными по всему периметру стены, и столбчатые в виде отдельных столбов, перекрываемых железобетонной балкой (рандбалкой), на которую и кладут стены.
Фундаменты под отдельные опоры устанавливают в виде отдельных столбов.
[c.375]Площадь поперечного сечения бетона в короткой железобетонной колонне равна 645 см . Колонна снабжена четырьмя продольными, симметрично расположенными стальными стержнями, каждый площадью поперечного сечения, равной 10 см . Определить допускаемую нагрузку на колонну, если [а ] = 80 кг см и [oJ = —1400 Kej M . Для стали модуль упругости равен 2-10 г/сл, а для Сетона 2-10 кг/с к . [c.28]
Железобетонная колонна квадратного поперечного сечения армирована четырьмя стальными стержнями, площадь поперечного сечения которых составляет 1 / от площади поперечного сечения колонны. Допускаемое напряжение для бетона равно 60 кг(см, для арматуры 1200 кг1см . Отношение модулей упругости стали и бетона равно 10. Колонна несет нагрузку 100 т. Каковы должны быть стороны сечения колонны и диаметр стержней [c.28]
Сравнить величины допускаемой силы Р, приложенной к железобетонной колонне, проведя сначала расчет по допускаемым напряжениям, а затем по предельному состоянию.
В обоих случаях коэффициент запаса принять равным к =3. Сечение колонны 40 X Х40 см. Стальная арматура занимает 2% от общей площади сечения колонны. Дано о»=4000 кГ1см ,
[c.34]
Пример 2.10 (к 2.9). Железобетонная колонна сеченим 40×40 см нагружена вертикальной силой / = 1000 кН. Площадь поперечного еечения продольной арматуры (из стали СтЗ) Р = = 50 см . Определить нормальные напряжения в бетоне и в арматуре, если модули упругости арматуры д = 2,1 10 МПа а бетона б= 1,4 Ю МПа. [c.86]
В целях ограничения и локализации блуждающих токов в пространстве зданий следует предусматривать мероприятия по конструктивному электросекционированию. В отделении электролиза перекрытие, на котором устанавливаются электролизеры, должно быть отделено электроизоляционным швом от примыкающих к нему железобетонных стен, колонн, перекрытий других отделений. Железобетонные площадки и перекрытия под электролизерами должны [c.43]
В главном корпусе принята эффективная компоновка со встроенной деаэраторной этажеркой и унифицированными пролетами машинного и котельного отделений по 51 м.
Применен пластовый дренаж, позволивший отказаться от устройства гидроизоляции и пригруза и принять минимальное заглубление фундаментов каркаса. В машинном и дымососном отделениях запроектированы силовые плиты. Фундаменты каркаса главного корпуса и котлов приняты из облегченных сборных железобетонных элементов. В каркасе главного корпуса применены безвыверочный монтаж колонн на фундаменты высокопрочные и низколегированные стали взамен углеродистых блочный метод монтажа рам многоэтажных этажерок жесткие рамные стыки на высокопрочных болтах. За счет применения высокопрочных сталей и эффективных плит перекрытий расход стали на главный корпус уменьшен на 5000 т. В стеновом ограждении и покрытии главного корпуса применены легкие 118
[c.118]
Конвективный и лучистый нагрев повышает температуру поверхностей железобетонных конструкций. Так, на колоннах средних рядов температура составляет 20-28, на элементах подванной эстакады 30-35, на фермах и плитах покрытия 25-35°С.
Содержание хлора в воздухе колеблется от О до 50 мг/м . При этом концентрация хлора под покрытием и в фонарной зоне в 2-3 раза превышает его концентрацию в рабочей зоне.
[c.110]
В мокрых цехах с сильно агрессивными газами следует применять окраску материалами на основе синтетических смол. В местах возможных брызг и обливов устраивают защиту колонн и стен химически непроницаемым подслоем с последующей облицовкой кислотоупорной плиткой на химически стойких замазках. НИИЖБ рекомендует эффективную защиту железобетонных конструкций трещиностойкими эластичными покрытиями — хлорсульфированным полиэтиленом, тиоколом, наиритом, эпоксидно-герметиковыми составами. [c.85]
Контроль состояния железобетонной колонны
Вертикальные конструкции из железобетона, работающие на сжатие – колонны – могут быть компонентами каркасной структуры или элементами других конструктивных схем. В отличие от стальных колонн, железобетонные обычно не требуют антикоррозионной и противопожарной защиты, пригодны для работы под открытым небом.
Проверка состояния железобетонной колонны необходима по типичным причинам, например:
- определение степени износа здания и сооружения и вычисление его стоимости
- планы реконструкции объекта, в том числе те, которые могут привести к увеличению нагрузки на колонны
- явные признаки повреждений или отклонений о геометрии.
Особенно важна проверка состояния монолитных колонн построечного изготовления, так как сборные колонны изготавливаются и проверяются в производственных условиях.
Железобетонная колонна – особенности контроля состояния
Главной особенностью работы железобетонной колонны, важной для оценки ее состояния, является, как и в любой конструкции их этого материала, совместная работы стальной арматуры и бетона. Изменение нормального режима работы одного из этих компонентов ведет к аналогичным явлениям в работе другого и всего целого.
Включение колонны в систему монллитныэ ригелей.
Контроль качества требуется на всем протяжении монолитных конструкций, связанных с колонной
Соответственно, оценка состояния железобетонных колонн выполняется с учетом особенностей работы арматуры и бетона. Вот примерные параметры таких конструкций, которые требуют оценки:
- определение геометрических параметров, проверка правильности размещения в общей структуре постройки
- контроль марки бетона, его состояния и важных деталей, например – качеств защитного слоя, наличия трещин
- проверка арматуры, в том числе – количества, параметров, места размещения, наличия и степени коррозии
- оценка состояния закладных деталей и мест их расположения.
С учетом характера работы железобетона колонн наибольшее беспокойство должны вызывать трещины вертикального направления, а также диагональные трещины в опорных узлах.
Для проверки состояния колонн из железобетона применяется ультразвуковая аппаратура, геодезическая и другая измерительная техника, используются и традиционные методы, например – капиллярный метод обнаружения трещин.
Организация проверки состояния железобетонной колонны
Полноценная проверка качества железобетонной колонны требует организации полного доступа к ней по всей высоте, для чего возможно частичное или полное удаление отделочных слоев, кроме конструкций усиления. Для монолитных колонн требуется проектная и исполнительская документация, для сборных – только исполнительская документация.
Порядок и полнота обследования определяется не только требованиями заказчика и требованиями норм, но и обстановкой на объекте, в частности – данными предварительной оценки состояния всего объекта. В частности, для полноты обследования может потребоваться оценка нагрузки на железобетонную колонну, для вычисления которой необходим значительный объем полевых и камеральных работ.
Профессиональное специальное обследование включает не только оценку качества конструкции, но и вывод о ее пригодности к эксплуатации, а при необходимости — заключение о потребном ремонте. Констатация аварийного состояния колонн требует учета необходимых требования безопасности.
Не удается найти страницу | Autodesk Knowledge Network
(* {{l10n_strings.REQUIRED_FIELD}})
{{l10n_strings.CREATE_NEW_COLLECTION}}*
{{l10n_strings.ADD_COLLECTION_DESCRIPTION}}
{{l10n_strings.COLLECTION_DESCRIPTION}} {{addToCollection.description.length}}/500 {{l10n_strings.TAGS}} {{$item}} {{l10n_strings.PRODUCTS}} {{l10n_strings.DRAG_TEXT}}{{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}
{{l10n_strings.
LANGUAGE}}
{{$select.selected.display}}{{article.content_lang.display}}
{{l10n_strings.AUTHOR}}{{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}
{{$select.selected.display}} {{l10n_strings.CREATE_AND_ADD_TO_COLLECTION_MODAL_BUTTON}} {{l10n_strings.CREATE_A_COLLECTION_ERROR}}Производим железобетонные Колонны К1
06.
07.2020
Преимущества железобетонных колонн Гирейского ЗАО «Железобетон»:
— большой показатель сопротивляемости к внешнему влиянию;
— гарантированное соответствие обещанным несущим характеристикам;
— стабильность по отношению к сейсмическому воздействию;
— герметичность от воды;
— стабильность по отношению к отрицательным температурам.
Гирейское ЗАО «Железобетон» производит колонны ЖБИ (К, КР, КВ, КС):
Колонны К: размеры (ДхШхВ)- 5000х600х400 мм
Колонны КР (серия 3.
900.1-10.3-1): длиной от 900 до 1400 мм;
шириной от 300 до 600 мм;
высотой 580 мм.
Колонны КВ (серия 1.020.1-2с/89): длиной от 2420 до 5240 мм;
шириной 400 мм;
высотой 400 мм.
Колонны КС (серия 1.020.1-2с/89): длиной от 3030 до 3530 мм;
шириной от 350 до 400 мм;
высотой от 200 до 400 мм.
Узнать подробнее или оформить заказ, Вы можете, позвонив по телефону, указанному в разделе Контакты.
Возникли вопросы?
Заполните форму обратной связи, наши менеджеры свяжутся с вами!
Экспериментальное исследование железобетонной колонны, заключенной в сборную постоянную тонкостенную стальную опалубку
Традиционные методы строительства железобетонных (ЖБ) конструкций обычно требуют длительного периода строительства и высоких затрат из-за большого количества временных опалубочных работ на месте.
В этом исследовании была разработана сборная несъемная тонкостенная стальная опалубка, интегрированная с арматурным каркасом (PPSFRC), которая позволяет быстро возводить конструкцию за счет сокращения работ по временной опалубке.Испытания на осевое сжатие были проведены на 9 образцах для исследования структурных характеристик недавно разработанных колонн. В предлагаемом методе строительства колонны использовались относительно более тонкие стальные пластины по сравнению с обычными трубчатыми бетонными колоннами (CFT), но он был разработан для обеспечения достаточных характеристик сопротивления боковому давлению свежего бетона и для предотвращения коробления тонких пластин за счет использования стальные уголки и швеллерные ребра жесткости, предварительно изготовленные в несъемной тонкостенной стальной форме.Экспериментальные результаты показали, что образцы колонн, изготовленные методом PPSFRC, имели лучшее местное сопротивление продольному изгибу и вели себя более пластично по сравнению с обычными колоннами CFT. Кроме того, осевая прочность испытательных образцов сравнивалась с рассчитанной расчетными положениями, а также подробно обсуждались изгибающие моменты, вызванные начальным несовершенством или случайным эксцентриситетом осевых нагрузок.
1. Введение
Железобетонные (ЖБ) конструкции широко используются в строительстве зданий и инфраструктур благодаря технологиям и ноу-хау, накопленным за последние несколько десятилетий, а также отличной конкурентоспособности бетонных материалов по стоимости.Однако в последнее время при резком росте затрат на оплату труда временные работы на стройплощадке, в том числе бетонная опалубка, требуют больших затрат на строительных рынках. Особенно для случаев мостовых и строительных конструкций с большой этажностью сроки строительства и затраты на временные работы значительно увеличились, и, таким образом, конкурентоспособность метода строительства из ЖБ сильно упала [1-3]. В типичных железобетонных каркасных конструкциях процесс возведения колонн является одним из критических этапов, поэтому абсолютно выгодно минимизировать временные работы на месте для сокращения сроков строительства.
В этом исследовании сборная несъемная стальная опалубка, интегрированная с арматурным каркасом (PPSFRC), была разработана для преодоления таких проблем, присущих типичному методу строительства из железобетона, а также были исследованы структурные характеристики колонн, изготовленных с использованием нового метода быстрого строительства. .
На рис. 1 показана сборная несъемная стальная опалубка, интегрированная с армирующим каркасом (PPSFRC), разработанная в этом исследовании в соответствии с процессом изготовления. Тонкостенная листовая стальная труба была усилена несколькими стальными уголками жесткости и швеллерами в продольном и поперечном направлениях, а продольная арматура и арматура на сдвиг также были размещены внутри постоянной стальной опалубки.После изготовления половинки стального каркаса в каркас помещали продольную и поперечную арматуру, а затем к продольным швеллерам в продольном и поперечном направлениях приваривали множественные стальные уголки жесткости. Затем, после того как четверть стального каркаса была покрыта приваркой к продольным швеллерам, была закрыта последняя четверть стального каркаса, также приваренная к продольным швеллерам.
Тонкостенная стальная опалубка была разработана для предотвращения чрезмерных деформаций, которые могут возникнуть во время транспортировки и временных работ, а также бокового давления свежего бетона.Поскольку арматурные каркасы предварительно изготавливаются внутри постоянной стальной опалубки, бетон можно заливать сразу после установки стальной опалубки, что позволяет значительно сократить время строительства. Постоянная стальная опалубка имеет довольно малую толщину, и, таким образом, вкладом прочности стальной опалубки в колонну пренебрегают, и при расчете прочности учитываются только бетон и арматура, размещенные внутри стальной опалубки, как и в типичной железобетонной колонне. Если колонна с PPSFRC рассматривается как композитный элемент, минимальное отношение площади стали и отношение ширины к толщине ( B или D )/) должны удовлетворять критериям проектирования, требуемым для сталебетонных композитных колонн.Однако при расчете колонн с PPSFRC вкладом стальной формы в прочность колонны пренебрегают, а это означает, что при их расчете можно пренебречь требованиями минимального отношения площади стали и отношения ширины к толщине.
По этой причине возможна эффективная конструкция с использованием очень тонких стальных пластин. Колонны из PPSFRC также могут обеспечить хорошую огнестойкость, равную или превышающую огнестойкость обычных железобетонных элементов, и поэтому для их применения не требуется дополнительная противопожарная защита [4, 5].
(a) Концепция предлагаемой постоянной стальной формы, объединенной со сборным арматурным каркасом
(b) Процесс изготовления предлагаемой постоянной стальной формы
(a) Концепция предлагаемой постоянной стальной формы, интегрированной со сборным арматурным каркасом
(b) Процесс изготовления предложенной постоянной стальной формы
2. Экспериментальная программа
2.1. Образцы для испытаний
Для исследования конструкционных характеристик колонн из PPSFRC при осевых нагрузках было изготовлено в общей сложности девять образцов, среди которых два образца представляли собой обычные железобетонные колонны (образцы серии R), шесть образцов представляли собой колонны из PRSFRC (P-образцы).
образцы серии), а один образец представлял собой трубчатую колонну с бетонным наполнением (колонна CFT).Как показано в таблице 1, типы колонн, прочность бетона на сжатие и классы прочности арматурного стержня считались ключевыми параметрами испытаний, и, особенно в образцах P21-S600G и P30-S400G, зазоры 10 мм были преднамеренно вставленный между стальной опалубкой и пластиной для передачи нагрузки сверху, чтобы предотвратить местную потерю устойчивости (см. рис. 2 (б)) [6–9]. Как показано на рисунке 2, все испытательные образцы имели высоту 1480 мм и ширину 350 мм ( B ). Верх и низ испытуемых образцов были усилены передающими нагрузку стальными пластинами толщиной 40 мм, чтобы избежать концентрации напряжений в точках нагружения и ввести равномерно распределенные сжимающие напряжения по поперечному сечению испытуемых образцов.Кроме того, две ребра жесткости толщиной и длиной 12 мм и 75 мм соответственно были предусмотрены на каждой стороне верхней и нижней частей образцов для предотвращения местного коробления (см.
рис. 2 (б)). Для лучшей удобоукладываемости свежего бетона отверстие диаметром 150 мм было размещено в центре верхней пластины передачи нагрузки, а четыре вентиляционных отверстия диаметром 30 мм были размещены на каждом углу образца колонны. Образцы серии P и образец CFT имели отверстие диаметром 20 мм на расстоянии 300 мм от нижней поверхности испытуемых образцов, чтобы можно было визуально контролировать заливку бетоном во время заливки бетона.В образцах серии R и серии P в продольном направлении использовались четыре арматурных стержня с винтовым оребрением диаметром 25,4 мм, а на расстоянии 150 мм были предусмотрены обручи диаметром 9,5 мм. Причина использования арматурного стержня с винтовым оребрением большого диаметра заключается в облегчении простых механических стыковых соединений продольной арматуры [10]. В стальных пластинах образцов серии Р стальная труба была приварена пазом в продольном направлении.Стальные швеллеры C-40 × 25 × 4 были прикреплены к четырем внутренним сторонам стальной опалубки в продольном направлении угловой сваркой шириной 3 мм и длиной 100 мм через каждые 300 мм для предотвращения чрезмерных деформаций, вызванных боковым давлением свежего бетона.
, и стальные уголки Л-25×25×3,2 также укладывали с шагом 600 мм в поперечном направлении и приваривали к продольным швеллерам угловой сваркой шириной 5 мм.
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Пересмотренные KBC и AISC смягчили пределы отношения ширины к толщине и минимального отношения площади стального материала и расширили диапазоны применения прочности материалов бетона и стальных плит ( и ). Для образцов серии P и образца CFT, испытанных в этом исследовании, использовались стальные листы толщиной 3,2 мм и 7,0 мм соответственно, а соответствующие соотношения стали составляли 3,6 % и 7,0 % соответственно, что соответствует минимальному соотношению стали, указанному в конструкции. положения, указанные в таблице 2.Отношение ширины к толщине образца CFT составляло 50,0, что было разработано в соответствии с положениями, указанными в KBC, AISC и Еврокоде 4, тогда как у образцов серии P было 109,0, что было намеренно разработано, чтобы не удовлетворять требованиям. текущие проектные положения. Поскольку основной особенностью предлагаемого метода является использование тонкостенных стальных пластин в качестве постоянной стальной формы и не учет ее прочностного вклада в расчет конструкции, отношение ширины к толщине было намеренно увеличено для P -серийные экземпляры.
2 мм
Их максимальные нагрузки составили 3042 кН и 3782 кН соответственно, а максимальные перемещения — 7.9 мм и 6,8 мм соответственно..jpg)
5 (г). Другие образцы серии P показали такие же поведенческие характеристики, что и образец P21-S600. Образцы P21-S600G и P30-S600G с зазором 10 мм между стальной опалубкой и стальной пластиной для передачи нагрузки в верхней части колонны показали такую же осевую жесткость, что и образцы RC (образцы R21-S600 и R30-S600), что и показано на рисунках 4 (а) и 4 (б), соответственно, потому что осевая нагрузка была передана только через бетон из-за зазора стальной формы во время начальной стадии загрузки.По мере увеличения приложенной нагрузки зазор постепенно уменьшался и в конце концов закрылся, после чего их поведение оказалось очень похожим на поведение образцов P21-S600 и P30-S600. Согласно Johansson и Gylltoft [6], заполненные бетоном составные колонны с зазорами между пластиной передачи нагрузки и круглой стальной трубой показали более пластичное поведение по сравнению с колоннами без зазора. Это связано с тем, что при использовании стальной пластины без зазора происходила локальная деформация растяжения из-за удерживающего эффекта круглой стальной трубы, что приводило к текучести или локальному выпучиванию стальных пластин вблизи соединения между пластиной, передающей нагрузку, и опорой.
стальная форма, возникшая раньше, чем без разрыва.В этом исследовании, однако, этого не наблюдалось, потому что эффект удержания был относительно небольшим из-за использования тонких стальных пластин с прямоугольными сечениями.
На рисунке 7 и в таблице 5 показано сравнение осевой прочности, рассчитанной по (1), и измеренной в ходе экспериментов. Отношения осевой прочности испытательных образцов к тем, которые оцениваются по (1), были распределены между 0,65 и 0,95, что указывает на то, что осевые способности, оцененные по (1), завышают результаты испытаний. Это было бы наиболее вероятным из-за того, что первоначальный дефект, неизбежно возникающий в процессе производства, и минимальный случайный эксцентриситет, вызванный испытательной установкой образца, не были приняты во внимание.По этой причине ACI318-14 [14] принял коэффициент 0,8 для железобетонных колонн с прямоугольным поперечным сечением. В этом исследовании предполагалось, что эксцентриситет, вызванный начальным дефектом, соответствует представленному в Еврокоде 4 [12]. Поскольку длина образцов колонн, испытанных в этом исследовании, составляла 1400 мм, начальное несовершенство образцов оценивалось в 7,0 мм. Кроме того, при анализе результатов испытаний необходимо учитывать минимальный случайный эксцентриситет, который может возникнуть при приложении осевой нагрузки к образцам колонн.
Как показано на рис. 8, эксцентриситет нагрузки вызывает изгибающий момент, а угол поворота, вызванный изгибающим моментом, можно рассчитать следующим образом: где принимается и является осевой деформацией на крайнем волокне поперечного сечения, который был измерен от LVDT, установленных во время всех стадий загрузки. Если изгибающий момент был постоянным вдоль оси стержня, то связь между углом поворота стержня и изгибающим моментом может быть выражена следующим образом: где и — модуль упругости и момент инерции.Как упоминалось выше, хотя колонны из PPSFRC не рассматриваются в качестве составных элементов конструкции, необходимо учитывать арматурные стержни и стальные пластины для расчета и в (3), которые необходимы для оценки минимального случайного эксцентриситета, что и было сделано. методом преобразованного сечения [15]. Изгибающий момент можно оценить, подставив измеренный угол поворота в (3), а величину эксцентриситета можно рассчитать следующим образом: 7.0 мм и 27,0 мм. Принимая во внимание эксцентриситет осевых нагрузок и начальное несовершенство, можно оценить предполагаемые общие эксцентриситеты испытательных образцов, которые находились в диапазоне от 14,0 мм до 34,0 мм.
Соответственно, как показано на рис. 9(а), осевая прочность была снижена до с учетом влияния эксцентриситета, а на рис. 9(б) показаны результаты анализа образца P21-S600 с учетом влияния эксцентриситета. Эффективная осевая прочность образцов колонны была рассчитана с учетом влияния изгибающего момента, вызванного общим эксцентриситетом, и расчетные результаты показаны в таблице 5 и на рисунке 7.Среднее соотношение между результатами испытаний и эффективной осевой прочности для всех образцов было 0,97, а эффективная осевая прочность, рассчитанная с учетом дополнительного эксцентриситета, близко согласовывалась с экспериментальными результатами. Как упоминалось выше, в ACI318-14 номинальная осевая прочность железобетонной колонны ограничена , что соответствует общему эксцентриситету 35,0 мм в соответствии с методом оценки, показанным на рисунке 9 (а), что также эквивалентно примерно 10,0 % от ширины поперечного сечения.
76
80
32, где отмечено, что вклад постоянной стальной формы не учитывался при расчете осевой прочности, как упоминалось ранее. Поэтому ожидается, что достаточный запас структурной безопасности может быть обеспечен, когда существующее уравнение расчета RC применяется к элементам колонны, изготовленным методом PPSFRC, предложенным в этом исследовании.
(2) Осевая прочность поперечного сечения без учета начального несовершенства и минимального эксцентриситета приложенных нагрузок завышала измеренную осевую прочность образцов до 25%, а эффективная осевая прочность колонны с учетом влияния минимальный эксцентриситет и начальное несовершенство обеспечили хорошую точность анализа. (3) Оказалось, что минимальный эксцентриситет колонны, рассматриваемый в ACI318-14, был очень близок к общему эксцентриситету, который представляет собой сумму эксцентриситета нагрузки, измеренного в это исследование и эксцентриситет, вызванный начальным несовершенством.(4) Образцы колонны из PPSFRC показали повышенную осевую прочность при достаточной резервной прочности более чем на 30% по сравнению с расчетной прочностью обычной железобетонной колонны. Таким образом, ожидается, что колонны PPSFRC могут быть спроектированы с достаточным запасом прочности с помощью обычного метода проектирования RC.
10. Типы армирования Т-образных колонн 
Это отношение напряжение-деформация адекватно представляет поведение бетона путем введения четырех параметров. Для арматурной стали с пределом текучести f yk применяется линейно-упругая модель с упрочнением в области пластичности.При выводе сопротивления сечений рассматриваемых колонн вводятся следующие допущения:
На основе комбинаторного подхода рассмотрены двенадцать возможных форм распределения напряжений в сечении. Используя полученные формулы, кривые взаимодействия со значениями нормированных, поперечных средств N RM = N RM / ( BTF см ) и м ) RM = м = м RM / ( BT / ( BT 2 F см ) Для прямоугольного поперечного сечения были получены ( B , T — Размеры прямоугольника).Полученные формулы описывают рассматриваемое сечение в фазе разрушения. Замена средних значений F см и F YK от соответствующих значений дизайна F CD и F YD Получает формулы, определяющие значения дизайна Нормализованные силы поперечного сечения N R = 
Для представления предложенной модели деформирования были выполнены численные расчеты. Они представлены в виде диаграмм взаимодействия для прямоугольных сечений. Каждая кривая относится к соответствующему значению коэффициента усиления. Максимальная деформация сжатия в бетоне рассчитывается на крайней фибре в зоне сжатия сечения. Точки, расположенные на оси n Rm , относятся к чистому сжатию, а на оси m Rm – к чистому изгибу.Возникновение растягивающих деформаций в поперечном сечении приводит к образованию трещин в бетоне. Кроме того, эти решения сравнивались с решениями, основанными на параболо-прямоугольной диаграмме для бетона при сжатии, и с решениями, полученными экспериментально другими авторами. Аналогичным образом можно получить диаграммы взаимодействия для кольцевых сечений. На основе этого анализа делаются выводы о возможностях применения предлагаемого подхода.
Опубликовано Elsevier B.V.
Расчет нелинейный со средними значениями свойств материала и без неточностей.
Расчет в основном ведется двухосно по теории 1-го и 2-го порядка с учетом эффективных жесткостей в состоянии II. Программное приложение дополнительно поддерживает следующие варианты расчета:
К ним относятся:
Графически-интерактивная рабочая среда позволяет эффективно вводить систему и нагрузку с автоматическим формированием комбинаций загружений. Нелинейный расчет может выполняться одноосно или двуосно. Вывод результатов можно настроить по желанию с помощью опции предварительного просмотра и вывести в виде списка с графикой. Программное приложение также поддерживает следующие параметры расчета:
2.2(7a)
Если проектировщик может продемонстрировать, что на опорах имеется надежное ограничение как смещения, так и вращения, эффективная высота может быть уменьшена в соответствии с обычными принципами проектирования.
Кроме того, в таблице 1 перечислены допустимые армирования для колонн различных размеров, основанные на требуемой минимальной и максимальной площади вертикальной стали по стандарту Code . Требование наличия как минимум четырех вертикальных стержней позволяет боковым связям обеспечить ограниченное ядро каменной кладки.
Чтобы обеспечить надлежащее крепление между колоннами и горизонтальными конструктивными элементами, код требует, чтобы соединители передавали усилия в SPC C, D и E. Если для этой цели используются анкерные болты, они должны быть заключены в вертикальную арматуру и боковые связи. Кроме того, по крайней мере две боковые связи № 4 (M 13) должны быть предусмотрены в пределах 5 дюймов (127 мм) верхней части колонны.
3 Кодекса , который регулирует проектирование армированной кладки. Допустимые силы и напряжения:
Усилия в соединении могут передаваться кладкой/строительным раствором, механическим креплением, трением, подшипником или их комбинацией. Колонны должны быть спроектированы таким образом, чтобы выдерживать все нагрузки, моменты и сдвиги, действующие на пересечениях с горизонтальными элементами, при силе не менее 1000 фунтов (4.4 кН).
В этом случае грузоподъемность определяется уравнениями для P и , перечисленными a выше, и Таблицу 2 можно использовать для расчета колонн высотой до 20 футов (6,1 м). В таблице предполагается, что элемент находится в чистом сжатии при минимальном проектном эксцентриситете 0,1 t для каждой оси, как того требует код .Дизайнер несет ответственность за подтверждение этого.
дюйм (10 МПа) и стали марки 60.
Следовательно, необходимо учитывать взаимодействие вертикальной нагрузки и изгибающего момента, как правило, с использованием диаграмм взаимодействия или итерационных компьютерных решений. Дальнейшее описание методологии проектирования, а также схемы взаимодействия колонн содержатся в «Руководстве проектировщика каменной кладки» (ссылка 2).
(мм) 
2004-07-12T09:23:52-05:00
R:_I6ye\|gEG㚖ZERřMH mA4:{B1.Bu2>Ĥt{R&MAJ& C
Z[k#Uiv/%=,+ȼ\l6ʤ$]V %;r:~j*IWYdIV/o.Di»[;r6DោIQU!yyr`7[
JViZ5d
$y1H柱,]\`1QFUPUDV+xcleR
31
На измеренные длины пластических шарниров образцов колонн также повлияло
отношение поперечного сечения к глубине и осевая нагрузка.
Длина пластического шарнира бетонных колонн была исследована путем изучения
профиль деформации сжатия бетона ядра. Аналитическая процедура использовалась для изучения
влияние различных параметров на длину пластического шарнира. По результатам
эксперименты и параметрическое исследование, новое выражение, которое можно использовать для оценки пластичности
была предложена длина шарнира.Два метода, которые можно использовать для прогнозирования деформационной способности армированного
были разработаны бетонные колонны. Один из этих методов можно считать современным.
аналитический метод, который использует различные феноменологические модели для
удержание бетона, коробление арматурного стержня, проскальзывание и сдвиг арматурного стержня
деформации. Другой метод состоит из простых выражений, полученных путем изучения
реакция колонны на боковую нагрузку под влиянием эффекта P-Δ.