ЖБИ плиты перекрытия с завода производителя БЭНПАН

ЖБИ плиты перекрытия с завода производителя БЭНПАН

Продолжая пользоваться сайтом, вы соглашаетесь на использование файлов cookie. Более подробную информацию можно найти в Политике cookie файлов.

1. Главная
2. Технология
3. ЖБИ плиты перекрытия

ЖБИ плиты перекрытия БЭНПАН

Железобетонных панелей по инновационной
технологии

Плиты перекрытия БЭНПАН

На наших производственных площадях производятся
все комплектующие

Плита перекрытия БЭНПАН

Плита перекрытия БЭНПАН

Плиты имеют двухслойную ребристую конструкцию из бетона и утеплителя. Данные плиты перекрытий подходят для всех типов капитальных несущих конструкций. Общая толщина плит составляет 305 мм, длина пролета до 6600 мм, а также при необходимости до 8000 мм.

Плиты перекрытия лоджий и балконов БЭНПАН

Плиты перекрытия лоджий и балконов БЭНПАН

Плиты имеют ребристую конструкцию.

Данные плиты перекрытий подходят для всех типов капитальных несущих конструкций.

Плита перекрытия с утеплением БЭНПАН

Плита перекрытия с утеплением БЭНПАН

Плиты перекрытий БЭНПАН с утеплением применяются для строительства плоских кровель. Данные плиты перекрытий подходят для всех типов капитальных несущих конструкций.

Плита перекрытия трёхслойная БЭНПАН

Плита перекрытия трёхслойная БЭНПАН

Плиты перекрытия БЭНПАН используются при строительстве сборных, свайных и ленточных фундаментов в качестве пола первого этажа.

Пустотная плита перекрытия

Пустотная плита перекрытия

Пустотные плиты перекрытия являются важной строительной конструкцией.

Монолитные перекрытия

Монолитные перекрытия

Цена на устройство монолитных перекрытий зависит от сложности конструкции.

Консультация по выбору плит перекрытий

Наши менеджеры готовы проконсультировать вас и подобрать оптимальные решение для вашего проекта

Вопрос-ответ

Из чего мы строим дом?

Из железобетонных ребристых панелей БЭНПАН или БЭНПАН+. Ознакомиться с технологией подробнее вы можете в разделе Из чего мы строим

Сколько времени занимает строительство?

Возведение дома в типовой комплектации занимает до двух месяцев. Непосредственно сбор коробки дома осуществляется за 3-5 дней. Если же речь идет о сдаче дома «под ключ», то рассчитывайте на 3,5-4 месяца.

Когда можно начинать строительство?

Мы строим круглый год. Отдельные виды работ нельзя проводить при температуре ниже -10 градусов, поэтому в ряде случаев строительство дома зимой протекает на несколько недель дольше.

Сколько нужно ждать усадку?

Железобетонные панели заводского производства являются безусадочным материалом. Вы можете приступать к отделке сразу после завершения монтажа.

Какая арматура используется?

Мы используем стержневую стальную арматуру класса А500 толщиной 12-18 миллиметров.

Как соединяются между собой плиты?

Ж/б панели БЭНПАН соединяются между собой болтовыми соединениями, с плитами перекрытия — анкер-шпильками. Ж/б панели БЭНПАН+ скрепляются путем сварки металлических пластин или уголком к закладным деталям.

Могут ли возникнуть мостики холода по ребрам жесткости?

Термическое сопротивление стены в зоне расположения ребер стеновой панели действительно ниже, чем между ребрами, поскольку их закрывает слой утеплителя толщиной 80 мм, однако тепловая защита стены определяется приведенным термическим сопротивлением (ж.б. ребра, металлические анкера и кронштейны и др.) Приведенное термическое сопротивление стеновых панелей БЭНПАН+ существенно превышает установленные для московского региона нормативные значения.

Можно ли сделать высоту этажа 3.2 м в чистоте?

Типовая высота панелей — 2,72 м и 3,05 м (что соответствует нормам по грузоперевозкам и не требует дополнительных затрат на доставку), но мы также изготавливаем и нестандартные ж/б панели других размеров под заказ.

Преимущества

При использование плит БЭНПАН вы получаете значительную экономию средств на устройстве утепления здания в конструкции пола первого этажа, а также устройстве плоских кровель. Используя плиты перекрытия в качестве межэтажных перекрытий, вы экономите на устройстве стяжек для полов, устройстве качественных потолков из гипсокартона без дополнительных крепежных элементов. Экономите пространство помещений в доме за счет размещения коммуникаций внутри ЖБ конструкций, а также избавляетесь от ненужных коробов для вентиляции и стояков для других коммуникаций. В случае использования плит перекрытий БЭНПАН ППу отпадает необходимость в устройстве разуклонки, дополнительного утепления, а также водосливных систем.

Плиты перекрытия, выполненные по технологии БЭНПАН, являются уникальными ЖБ конструкциями. Их можно монтировать как в комбинации со стеновыми панелями БЭНПАН, так и в комбинации со стенами, выполненными из штучных строительных материалов. Таких как кирпич, теплокерамика, автоклавный газобетон и монолитные конструкции.

Наши работы

Отзывы о компании БЭНПАН

Татьяна Николаевна

БП-150

Ж/б панели БЭНПАН Премиум

Елена

БП-127

Ж/б панели БЭНПАН Премиум

Людмила Витальевна

МС-296

Ж/б панели БЭНПАН Премиум

Иван

МС-202/2

Ж/б панели БЭНПАН Премиум

Юрий

МС-146/1

Ж/б панели БЭНПАН+

Юрий

МС-113

Ж/б панели БЭНПАН Премиум

Смотреть все отзывы

Оставить заявку

Наши менеджеры готовы проконсультировать вас и подобрать оптимальные варианты для строительства вашего дома.

Не хотите ждать? Набирайте нас по телефону
+7 (495) 577-03-95

Рязанский завод ЖБИ-3

• Главная
• О компании
• Акции
• Продукция
• Контакты

‘; } else { document.getElementsByClassName(«call-us»)[0].innerHTML = ‘

+7 (4912) 70-80-80

‘; }

Скачать прайс

Заказать звонок

Предыдущее фото Следующее фото

Если Вы читаете данный текст, возможно страница отображается некорректно и необходимо удалить кеш. Для этого воспользуйтесь инструкцией с сайта Яндекс
Приносим извинения за доставленные неудобства и ждем вас на странице снова!

Изделия для промышленного строительства

Балки фундаментные железобетонные

Фундаменты колонн производственных зданий

Сваи забивные железобетонные цельные и составные

Сваи мостовые

Опоры и сходы мостов по серии 3. 501.1-165

Панели стеновые трёхслойные железобетонные с эффективным утеплителем (пенополистиролом)

Колонны производственных и общественных зданий

Ригели железобетонные промышленные, гражданские, железнодорожные (ИБ, Б, Р, РОП, РДП, РЛП, РДР, РЛР, РОР), индивидуальные

Балки покрытий и перекрытий железобетонные с напрягаемой арматурой

Фермы покрытий стропильные железобетонные

Плиты перекрытий и покрытий производственных зданий ребристые

Балки подкрановые БРП

Плиты ленточных фундаментов ФЛ

Блоки фундаментные ФБС

Прогоны прямоугольного сечения с напрягаемой арматурой

Прогоны прямоугольного сечения с ненапрягаемой арматурой

Изделия для гражданского строительства

Сваи забивные железобетонные цельные и составные

Колонны производственных, общественных и гражанских зданий

Диафрагмы жесткости для каркасов зданий по серии 1. 020

Ригели железобетонные промышленные, гражданские, железнодорожные (ИБ, Б, РОП, РДП, РЛП, РДР, РЛР, РОР), индивидуальные

Лесничные марши, площадки,марши-площадки и ступени

Плиты перекрытий железобетонные многопустотные ПК с напрягаемой арматурой длиной от 1,6 м до 9,0 м

Плиты перекрытий железобетонные многопустотные ПК с ненапрягаемой арматурой длиной до 4,2 м.

Плиты перекрытий ПНО (7ПК) железобетонные многопустотные облегченные высотой 160мм с напрягаемой арматурой длиной от 2.8 до 6.3м

Плиты перекрытий ПНО (7ПК) железобетонные многопустотные облегченные высотой 160мм каркасные длиной до 4.2м

Блоки фундаментные ФБС

Плиты ленточных фундаментов ФЛ

Перемычки железобетонные для зданий

Изделия для сельского хозяйства

Полурамы РПС 24 для сельскохозяйственных зданий пролетом 24м по серии 1.

822.1-2/82

Изделия для инженерного и дорожно-коммунального строительства:

Сваи забивные железобетонные цельные и составные

Плиты дорожные с напрягаемой арматурой

Изделия для автодорог с ненапрягаемой арматурой

Стойки опор ЛЭП

Лотки и плиты для строительства теплотрасс и коммуникационных каналов

Конструкции железобетонные емкостных сооружений для водоснабжения и канализации

Бордюр армированный

Бордюр и поребрик неармированный

Плиты бетонные тротуарные

Товарные смеси:

Бетон товарный

Раствор цементный

Пенополистиролбетон и пенопласт:

Плиты теплоизоляционные из пенополистирола (пенопласт)

Полистиролбетон и изделия из пенополистиролбетона

Фасадный декор из пенополистирола (пенопласта)

Каталог продукции в pdf

Каталог продукции ООО Рязанский завод ЖБИ-3

Каталог продукции ООО Рязанский завод ЖБИ-3

Моделирование характеристик железобетонных плит, отлитых из высокопрочного бетона в условиях пожара

«>

ASCE (1993) Высокоэффективные строительные материалы и системы, Технический отчет 93–5011. Американское общество инженеров-строителей, Нью-Йорк

Google Scholar

ACI (1998 г.) Руководство по выбору пропорций для высокопрочного бетона с портландцементом и мухой, ACI 211.4-93, повторно утверждено в 1998 г. Farmington Hills, Американский институт бетона, стр. 13

Google Scholar

Lie TT, Leir GW (1979) Факторы, влияющие на температуру бетонных плит, подвергающихся воздействию огня. Национальный исследовательский совет Канады. Матерь Огня 3: 74–79. https://doi.org/10.1002/fam.810030204

Статья Google Scholar

Ahmed GN, Hurst JP (1995) Моделирование теплового поведения бетонных плит в условиях стандартного пожара ASTM E119. J Fire Protect Eng 7: 125–132. https://doi.org/10.1177/104239159500700402

Артикул Google Scholar

Cooke GM (2001) Поведение сборных железобетонных плит перекрытий, подвергающихся воздействию стандартных пожаров. Огонь Саф J 36: 459–475. https://doi.org/10.1016/S0379-7112(01)00005-4

Статья Google Scholar

Гилли М., Усмани А., Роттер М. (2004) Изгиб и действие мембраны в бетонных плитах. Мать Огня 28: 139–157. https://doi.org/10.1002/fam.858

Артикул Google Scholar

Лим Л., Бьюкенен А., Мосс П. и др. (2004) Компьютерное моделирование защемленных железобетонных плит в условиях пожара. J Struct Eng 130: 1964–1971. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(2004)130:12(1964)

Статья Google Scholar

«>

Bailey CG, Toh WS (2007) Поведение бетонных плит перекрытий при температуре окружающей среды и повышенных температурах. Огонь Саф J 42: 425–436. https://doi.org/10.1016/j.firesaf.2006.11.009

Артикул Google Scholar

Ali F, Nadjai A, Abu-Tair A (2011) Взрывное выкрашивание бетонных плит нормальной прочности, подвергнутых сильному пожару. Материнская структура 44: 943–956. https://doi.org/10.1617/s11527-010-9678-5

Статья Google Scholar

Аллам М.С., Эльбакри М.Ф., Рабеаи Г.А. (2013) Поведение односторонних железобетонных плит при воздействии огня. Алекс Энг Дж 52:749–761. https://doi.org/10.1016/j.aej.2013.09.004

Статья Google Scholar

Balaji A, Nagarajan P, Pillai TM (2016) Прогнозирование реакции железобетонной плиты на воздействие огня и проверка в соответствии с положениями IS456 (2000) и Еврокода 2 (2004). Алекс Энг J 55: 2699–2707. https://doi.org/10.1016/j.aej.2016.06.005

Статья Google Scholar

Хавилех Р.А., Кодур В.Р. (2018) Характеристики железобетонных плит при воздействии углеводородного огня. Tunn Undergr Space Technol 77: 177–187. https://doi.org/10.1016/j.tust.2018.03.024

Артикул Google Scholar

Хейдари М., Роберт Ф., Ланге Д. и др. (2019) Вероятностное исследование сопротивления свободно опертой железобетонной плиты в соответствии с параметрическим огнем Еврокода. Пожарная техника 55: 1377–1404. https://doi.org/10.1007/s10694-018-0704-4

Статья Google Scholar

Гази М.Ф., Абд Элати М.А., Залхаф Н.М. (2021) Прогноз распределения температуры и огнестойкости железобетонной плиты с использованием искусственных нейронных сетей. Int J Struct Eng 11: 1–18. https://doi.org/10.1504/IJSTRUCTE.2021.112084

Артикул Google Scholar

Аль-Ахрас Н.М., Аль-Ахрас К.М., Аттом М.Ф. (2009 г.) Характеристики бетона из зольных отходов оливкового масла, подвергающегося воздействию повышенных температур. Огонь Саф J 44: 370–375. https://doi.org/10.1016/j.firesaf.2008.08.006

Статья Google Scholar

Khaliq W, Kodur V (2013) Поведение колонн из высокопрочного зольного бетона в условиях пожара. Материнская структура 46: 857–867. https://doi.org/10.1617/s11527-012-9938-7

Артикул Google Scholar

Чой Э.Г., Шин Ю.С. (2011) Поведение конструкции и упрощенный термический анализ балок из бетона нормальной и высокой прочности в условиях пожара. Англ. Структура 33: 1123–1132. https://doi. org/10.1016/j.engstruct.2010.12.030

Статья Google Scholar

Кодур В., МакГрат Р. (2003) Огнестойкость колонн из высокопрочного бетона. Пожарная техника 39: 73–87. https://doi.org/10.1023/A:1021731327822

Статья Google Scholar

Кодур В.Р., Ченг Ф.П., Ван Т.С. и др. (2003) Влияние прочности и армирования волокном на огнестойкость колонн из высокопрочного бетона. J Struct Eng ASCE 129: 253–259. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(2003)129:2(253)

Статья Google Scholar

Кодур В.Р., Султан М.А. (2003) Влияние температуры на тепловые свойства высокопрочного бетона. J Mater Civil Eng ASCE 15: 101–107. https://doi.org/10.1061/(ASCE)MT.1943-5533.0000225

Артикул Google Scholar

«>

Ali F, Nadjai A, Silcock G et al (2004) Результаты крупного исследования огнестойкости бетонной колонны. Огонь Саф J 39: 433–445. https://doi.org/10.1016/j.firesaf.2004.02.004

Статья Google Scholar

Khaliq W, Kodur V (2011) Тепловые и механические свойства высокоэффективного самоуплотняющегося бетона, армированного волокном, при повышенных температурах. Cem Concr Res 41: 1112–1122. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2011.06.012

Артикул Google Scholar

Consolazio GR, McVay MC, Rish JW (1998) Измерение и прогноз порового давления в насыщенном цементном растворе, подвергнутом лучистому нагреву. ACI Mater J 95: 525–536

Google Scholar

Fu Y, Huang Y, Pan Z et al (2006) Обзор литературы по изучению механизма взрывного скалывания в бетоне при повышенных температурах. J Строить Матер 9:323–329

Google Scholar

Одзава М., Учида С., Камада Т. и др. (2012) Изучение механизмов взрывного скалывания высокопрочного бетона при высоких температурах с использованием акустической эмиссии. Constr Build Mater 37: 621–628. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2012.06.070

Статья Google Scholar

Kalifa P, Chéné G, Gallé C (2001) Высокотемпературное поведение HPC с полипропиленовыми волокнами – от выкрашивания до микроструктуры. Cem Concr Res 31: 1487–1499. https://doi.org/10.1016/S0008-8846(01)00596-8

Статья Google Scholar

Абд Элати М.А., Гази М.Ф., Абд-Элнаби И.А. (2019) Огнестойкость фибробетона, подвергнутого различным режимам охлаждения. Int Conf Adv Struct Geo Eng Egypt, ICASGE’19, стр. 1–17

«>

Ruano G, Isla F, Luccioni B et al (2018) Вытягивание стальных волокон после воздействия высоких температур и его вклад в остаточное механическое поведение высокопрочного бетона. Минусы Build Mater 163: 571–585. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2017.12.129

Артикул Google Scholar

Poon CS, Shui ZH, Lam L (2004) Поведение высокопрочного армированного фиброй бетона при сжатии при повышенных температурах. Cem Concr Res 34: 2215–2222. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2004.02.011

Статья Google Scholar

Ахмед Р.Х., Абдель-Хамид Г.Д., Фарахат А.М. (2016) Поведение гибридных высокопрочных фибробетонных соединений плита-колонна под воздействием высокой температуры. HBRC J 12:54–62. https://doi.org/10.1016/j.hbrcj.2016.01.007

Артикул Google Scholar

«>

Ахмад С., Расул М., Адекунле С.К. и др. (2019) Механические свойства смесей UHPC, армированных стальным волокном, подвергающихся воздействию повышенной температуры: влияние продолжительности воздействия и содержания волокна. Ср. Часть B 168: 291–301. https://doi.org/10.1016/j.compositesb.2018.12.083

Статья Google Scholar

Zhang Y, Ju JW, Xu F et al (2021) Новая микромеханическая модель остаточной энергии разрушения бетона, армированного стальной фиброй с загнутыми концами, подвергающегося воздействию высокой температуры. Con Build Mater. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2020.122211

Артикул Google Scholar

Poon CS, Azhar S, Anson M et al (2001) Восстановление прочности и долговечности бетона, поврежденного огнем, после отверждения после пожара. Cem Concr Res 31: 1307–1318. https://doi.org/10.1016/S0008-8846(01)00582-8

Статья Google Scholar

«>

Poon CS, Azhar S, Anson M et al (2003) Характеристики метакаолинового бетона при повышенных температурах. Cem Concr Compos 25: 83–89. https://doi.org/10.1016/S0958-9465(01)00061-0

Статья Google Scholar

Саршар Р., Хури Г.А. (1993) Факторы материала и окружающей среды, влияющие на прочность на сжатие незапечатанного цементного теста и бетона при высоких температурах. Mag Concr Res 45: 51–61. https://doi.org/10.1680/macr.1993.45.162.51

Статья Google Scholar

Кодур В.Р., Двайкат М. (2008) Реакция железобетонных балок на изгиб при воздействии огня. Структура Concr 9: 45–54. https://doi.org/10.1680/stco.2008.9.1.45

Статья Google Scholar

Джин Л., Чжан Р., Доу Г. и др. (2018) Огнестойкость сталефибробетонных балок после низкоскоростной ударной нагрузки. Огонь Саф J 98: 24–37. https://doi.org/10.1016/j.firesaf.2018.04.003

Статья Google Scholar

Ren P, Hou X, Zheng W (2020) Количественная оценка влияния противопожарной изоляции на огнестойкость реактивных балок из порошкового бетона, армированных гибридным волокном. Пожарная техника 56: 1487–1525. https://doi.org/10.1007/s10694-019-00937-2

Артикул Google Scholar

Mai V, Nguyen T, Dao C (2020) Численное моделирование каркасной конструкции из сверхвысокопрочного фибробетона в условиях пожара. Asian J Civil Eng 21: 797–804. https://doi.org/10.1007/s42107-020-00240-4

Статья Google Scholar

Карими А., Нематзаде М. (2020) Характеристики осевого сжатия стальных трубчатых колонн, заполненных армированным стальным волокном высокопрочным бетоном, содержащим заполнитель шин, после воздействия высоких температур. Eng Структура 219: 1–18. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2020.110608

Статья Google Scholar

Liu Z, Lu Y, Li S et al (2020) Поведение колонн из стальных труб, заполненных самонапрягающимся бетоном из вторсырья, армированным стальным волокном, при осевом сжатии. Тонкостенная конструкция. https://doi.org/10.1016/j.tws.2019.106521

Статья Google Scholar

Ван Дж. Х., Куннат С., Хе Дж. и др. (2020) Огнестойкость круглых заполненных бетоном стальных трубчатых колонн после землетрясения. J Struct Eng 146: 1–13. https://doi.org/10.1061/(ASCE)ST.1943-541X.0002632

Артикул Google Scholar

Фике Р., Кодур В.Р. (2011) Повышение огнестойкости композитных перекрытий за счет использования сталефибробетона. Eng Struct. https://doi.org/10.1016/j. engstruct.2011.06.011

Статья Google Scholar

Беднарж Дж., Вальд Ф., Водичка Дж. и др. (2012) Мембранное действие композитной фибробетонной плиты при пожаре. Proced Eng 40:498–503. https://doi.org/10.1016/j.proeng.2012.07.132

Статья Google Scholar

Bednář J, Wald F, Vodička J и др. (2013) Эксперименты по мембранному действию композитных полов со сталефибробетонной плитой, подвергающейся воздействию огня. Огонь Саф J 59: 111–121. https://doi.org/10.1016/j.firesaf.2013.04.008

Статья Google Scholar

Caldová E, Vymlátil P, Wald F et al (2015) Деревянные стальные фибробетонные плиты перекрытий в условиях пожара: экспериментальное и численное моделирование. J Struct Eng 14: 1–14. https://doi.org/10.1061/(ASCE)ST.1943-541X.0001182

Артикул Google Scholar

«>

ASTM (2002) Стандартные методы испытаний строительных конструкций и материалов на огнестойкость. ASTM E119, Западный Коншохокен

Google Scholar

BS 476–20 (2012) Огневые испытания строительных материалов и конструкций. Часть 20. Метод определения огнестойкости элементов конструкции (общие принципы). БСИ, Великобритания

EN 1991-1-2 (2002) Еврокод 1: воздействия на конструкции – части 1–2: общие воздействия – воздействия на конструкции, подверженные воздействию огня. Европейский комитет по стандартизации, Брюссель

ISO834-2 (2019) Испытания на огнестойкость — элементы строительных конструкций — часть 2: требования и рекомендации по измерению воздействия печи на испытательные образцы. Международная организация по стандартизации

BS EN 12390-3 (2019) Испытания затвердевшего бетона Часть 3: Прочность на сжатие испытательных образцов. БСИ. https://civilnode.com/download-standard/10640443541281/bs-en-12390-32019-испытание-испытания-затвердевшей-бетонной-части-3-прочность-на-сжатие-испытаний-образцов

BS EN 12390-6 (2009) Испытание затвердевшего бетона. Предел прочности при растяжении испытуемых образцов. BSI

EN 1993-1-2 (2005) Еврокод 3: проектирование стальных конструкций – часть 1–2: общие правила – противопожарный расчет конструкций. Европейский комитет по стандартизации, Брюссель

Еврокод 2 (2004 г.) Проектирование бетонных конструкций, части 1–2: общие правила проектирования противопожарных конструкций. ЭНВ 1992-1-2/Великобритания: CEN: Европейский комитет по стандартизации, Брюссель

Кодур В., Халик В. (2011) Влияние температуры на тепловые свойства различных типов высокопрочного бетона. J Mater Civil Eng 23 (6): 793–801. https://doi.org/10.1061/(ASCE)MT.1943-5533. 0000225

Статья Google Scholar

Aslani F, Bastami M (2011) Конститутивные зависимости для бетона нормальной и высокой прочности при повышенных температурах. ACI Mater J 108 (4): 355–364. https://doi.org/10.14359/51683106

Артикул Google Scholar

Aslani F, Samali B (2014) Высокопрочный бетон, армированный полипропиленовым волокном, при высоких температурах. Пожарная техника 50: 1229–1247. https://doi.org/10.1007/s10694-013-0332-y

Статья Google Scholar

Ли Т.Т., Кодур В. (1996) Тепловые и механические свойства сталефибробетона при повышенных температурах. Can J Civil Eng 23 (4): 511–517

Артикул Google Scholar

Лок Т.С., Сяо Дж.Р. (1998) Поведение при растяжении и соотношение момент-кривизна железобетона, армированного стальным волокном. Mag Concr Res 50(4):359–368

Артикул Google Scholar

Borhan TM, Bailey CG (2014) Моделирование стеклобетонных плит, армированных базальтовым волокном, при температуре окружающей среды и повышенных температурах. Материнская структура 47: 999–1009. https://doi.org/10.1617/s11527-013-0109-2

Артикул Google Scholar

Мальм Р. (2006) Трещины при сдвиге в бетонных конструкциях, подверженных плоскостным напряжениям. Trita-BKN Bull xii, 136 стр.

Lim LS (2002) Действие мембраны в системах бетонных полов, подверженных возгоранию. Докторская диссертация Университет Кентербери, Крайстчерч, Новая Зеландия

Abass Z (2012) Оценка огнестойкости самоуплотняющейся бетонной плиты с армированием стальным волокном и стальными стержнями. Дияла J Eng Sci 5 (1): 25–39

Google Scholar

«>

Jiang J, Li GQ (2018) Параметры, влияющие на растяжение мембран железобетонных полов, подвергающихся воздействию повышенных температур. Огонь Саф J 96: 59–73. https://doi.org/10.1016/j.firesaf.2017.12.006

Статья Google Scholar

Cheng F, Kodur V, Wang T (2004) Кривые напряжения-деформации для высокопрочного бетона при повышенных температурах. J Mater Civil Eng 16: 84–90. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0899-1561(2004)16:1(84)

Статья Google Scholar

Ekr J, Caldova E, Vymlatil P et al (2018) Деревянные сталефибробетонные плиты перекрытий, подвергнутые воздействию огня. Eur J Wood Prod 76: 201–212. https://doi.org/10.1007/s00107-017-1221-8

Статья Google Scholar

Еврокод 2, 2004 г. Проектирование бетонных конструкций, часть 1–1: общие правила и правила для зданий. Европейский комитет по стандартизации, Брюссель

железобетонные плиты Последние исследовательские работы

ВСЕГО ДОКУМЕНТОВ

1008

(ПЯТЬ ЛЕТ 335)

---

H-ИНДЕКС

09000 35 90 )

---

Размерное воздействие на железобетонные плиты при прямом контактном взрыве

Рунзе Кай ◽  

Янжао Ли ◽  

Чуньсяо Чжан ◽  

Хай Цао ◽  

Хуэй Ци ◽  

…

Железобетон ◽  

Эффект размера ◽  

Прямой контакт ◽  

Бетонные плиты ◽  

Железобетонные плиты ◽  

Контактный взрыв

---

Экспериментальное исследование конструктивных характеристик однопролетной многопустотной плиты при последовательном ударном нагружении

Камаль Амин Чебо ◽  

Йехья Темсах ◽  

Захер Абу Салех ◽  

Мохамад Дарвич ◽  

Зиад Хамдан

Железобетон ◽  

Динамическое поведение ◽  

Ударная нагрузка ◽  

Структурный ответ ◽  

Экспериментальная программа ◽  

Полый сердечник ◽  

Раздел обзора ◽  

Железобетонные плиты ◽  

Пустотная плита ◽  

После натяжения

В Ливане и многих других странах, где конструкции уязвимы к ударным нагрузкам, вызванным случайными обвалами камней в результате оползней, особенно мосты с многопустотными плитами, необходимо разработать безопасные и эффективные процедуры проектирования для проектирования таких типов конструкций, чтобы они выдерживали экстремальные случаи загрузка. Реакция конструкции бетонных элементов, подвергающихся падающему весу с низкой скоростью, вызвала интерес исследователей в предыдущие годы. Эффект удара из-за оползня, падающего на железобетонные (ЖБ) плиты, изучался многими исследователями, в то время как очень немногие изучали влияние ударной нагрузки на предварительно напряженные конструкции, отметив, что недавнее исследование было проведено в Бейрутском арабском университете, который сравнили динамическое поведение железобетонных и постнапряженных плит при ударном нагружении ударным элементом массой 605 кг, свободно падающим с высоты 20 м. Пустотные плиты широко используются в мостах и ​​сборных конструкциях. Таким образом, изучение их поведения из-за таких опасностей становится неизбежным. Это исследование посвящено этим типам плит. Для лучшего понимания поведения полномасштабная экспериментальная программа состоит из испытаний многопустотной плиты с одним пролетом. Образец имеет размеры 6000 мм × 1200 мм × 200 мм с 100-миллиметровой монолитной покрывающей плитой. Последовательные случаи свободного падения с высоты 14 м будут исследоваться на заданной плите с пролетом 6000 м. Эта серия ударов будет удерживаться за счет ударов по однопролетной многопустотной плите в трех разных местах: в центре, на краю и рядом с опорой. Данные программы испытаний использовались для оценки реакции конструкции с точки зрения экспериментальных наблюдений, максимальных сил удара и инерции, повреждений/отказов конструкции: тип и характер, реакция на ускорение и рекомендации по проектированию конструкции. Это исследование показало, что многопустотная плита имеет другое динамическое поведение по сравнению с натянутыми и железобетонными плитами, упомянутыми в разделе обзора литературы.

---

Анализ повреждений и дефектов ремонтно-эксплуатационного блока компрессорной станции

Оксана Турбина ◽  

Николенко С. ◽  

Светлана Сазонова

Прочность на сжатие ◽  

Железобетон ◽  

Импульсный метод ◽  

Техническое состояние ◽  

Железобетонные балки ◽  

Компрессорная станция ◽  

Визуальный осмотр ◽  

Железобетонные плиты ◽  

Полный дизайн ◽  

Оперативный блок

Необходимость поддержания технического состояния зданий при значительном сроке службы определяет регулярность их осмотра. В работе представлен анализ результатов обследования здания ремонтно-эксплуатационного блока компрессорной станции. Анализ проектной документации и результаты обмерочных работ показали, что сооружение представляет собой одноэтажное бесподвальное здание размерами 54,62х18,74х5,9м. Проведенный визуальный осмотр показал наличие повреждений и дефектов третьей и четвертой категорий, что требует определенных действий по их устранению. Визуальный осмотр показал необходимость инструментального обследования. В частности, необходимость определения прочности кирпичной кладки и прочности бетона в конструкциях. Анализ результатов инструментального обследования показал: результаты испытаний кладки стен ударно-импульсным методом на приборе ОНИКС 2,5 показали, что класс прочности на сжатие силикатного и керамического кирпича стен ремонтно-эксплуатационного блока соответствует М100, а марка кладочного раствора М50; Результаты испытаний бетона неразрушающим методом контроля прочности по ГОСТ 22690-88 прибором ДигиШмидт 2000 показали, что класс бетона по прочности на сжатие в железобетонных плитах покрытия ремонтно-эксплуатационного блока соответствует В20, а класс бетона в железобетонных балках покрытия соответствует В20. Б25. Проверочный расчет показал, что прочность железобетонного покрытия ремонтно-эксплуатационной части при полной расчетной нагрузке, действующей в момент обследования, обеспечена. Анализ показал, что техническое состояние узла ТОиР имеет ограниченную работоспособность. В работе даны рекомендации по устранению дефектов и повреждений.

---

АНАЛИЗ ДЛЯ РЕАЛИЗАЦИИ ЗЕЛЕНЫХ КРЫШ НА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТАХ. ПРИМЕР ИЗ ГОРОДА ТУСТЛА-ГУТЬЕРРЕС, ЧЬЯПАС, МЕКСИКА

Виктор Мануэль Санчес Трухильо ◽  

Железобетон ◽  

Эль-Пасо ◽  

Зеленые крыши ◽  

Бетонные плиты ◽  

Железобетонные плиты ◽  

Эль Система ◽  

Город

En la búsqueda де asumir métodos Que brinden ип mejor confort en el sistema de vivienda, éstos requieren de mejores prestaciones estructurales en las edificaciones Actuales. Las prácticas Constructionas en la región se han ido desprestigiando con el paso del tiempo, concibiendo edificaciones уязвимых, que dejan expuesto a quienes las Habitan. El objetivo de esta Investigacion Fue analizar de forma Integer las Características Técnicas, Constructionas y de diseño de losas de concreto armado, en sumplementación como estructura de soporte para techos verdes en la ciudad de Tuxtla Gutiérrez, Chiapas, México. Para realizar эль análisis себе рассматривает лас propiedades intrínsecas дель miembro де soporte (losas), эль estado фактический ан лас Que estas себе encuentran у su diseño bajo regímenes де durabilidad. Tras realizar la Investigacion se encontró Que los espesores de la losa y las cuantías de acero son menores para claros promedio, según lo estipulado por las normas técnicas coreientes. Los daños por corrosión del acero son esperados y se encuentran bajo un régimen de diseño inadecuado, aunado a la deficiencia durante el proceso Constructionivo. Las construcciones analizadas y desarrolladas por procesos de construcción формальный или de autoconstrucción evdencian patologías Similares. La falta de centros de capacitación para los propietarios y los obreros que accepten los métodos de autoconstrucción, así como el poco rigor de las autoridades en el cumplimiento de los reglamentos de construcción se han convertido en una brecha del conocimiento clave. Finalmente, es poco probable lamplementación de techos verdes en estas estructuras sin antes realizar cambios significativos en toda la construcción.

---

Характеристики изгиба и долговечности бетонных плит, армированных стекловолокном и полимером, смешанных с морской водой

Карлос Н. Моралес ◽  

Гильермо Клауре ◽  

Антонио Нанни

Железобетон ◽  

Стекловолокно ◽  

Армированный волокном полимер ◽  

Бетонные плиты ◽  

Армированный волокном ◽  

Армированный стекловолокном полимер ◽  

Железобетонные плиты ◽  

Армированный полимер ◽  

Армированный стекловолокном ◽  

Долговечность Производительность

---

Экспериментальные исследования железобетонных плит под действием многомассовых низкоскоростных многократных ударных нагрузок

АбдулМутталиб. Я сказал ◽  

Энас Мабрук Мувейнеа

Экспериментальное исследование ◽  

Железобетон ◽  

Высокая масса ◽  

Бетонные плиты ◽  

Ударные нагрузки ◽  

Низкая скорость ◽  

Повторное воздействие ◽  

Железобетонные плиты

---

ДЕФОРМИРУЕМОСТЬ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ АЭРОПЛОЩАДКИ

М. Г. Сурианинов ◽  

◽  

Неутов С.П. ◽  

И.Б. Корнеева ◽  

◽  

…

Железобетон ◽  

трещиностойкость ◽  

Стальное волокно ◽  

Бетонная плита ◽  

Открытие трещины ◽  

Экспериментальные исследования ◽  

Бетонные плиты ◽  

Железобетонные плиты ◽  

Фибробетон ◽  

Сталефибробетон

Абстрактный. Представлены результаты экспериментальных исследований деформируемости и трещиностойкости моделей аэродромных плит из железобетона и сталефибробетона. Испытывались две серии плит – три модели из железобетона и три модели с добавлением в бетонную смесь стальной фибры в количестве 1% от общего объема изделия. Нагрузку прикладывали небольшими шагами, показания прибора регистрировали дважды на каждом шаге, а ширину раскрытия трещины измеряли, начиная с момента образования первой трещины. В качестве измерительных приборов использовались стрелочные индикаторы и дефлектометры. Согласно действующим в Украине нормативным документам рассматривалась одна из двух возможных схем нагружения – с нагружением сосредоточенной силой, приложенной к консольной части плиты. Пластинчатые модели испытывались на специально изготовленном стенде, состоящем из четырех опорных стоек, попарно соединенных балками. Плита аэродрома опиралась на балки. Нагрузка прикладывалась по ширине пластины ступенчато ‒ 0,05 разрушающей нагрузки, по двум сосредоточенным вертикальным полосам. Каждая степень нагрузки заканчивалась пятиминутной выдержкой, в начале и конце которой снимались показания измерительных приборов. Деформации на этих же уровнях измеряли индикаторами часового типа. Процесс трещинообразования наблюдали с помощью трубки Бринелля в местах наибольшего раскрытия трещины. Из полученных результатов следует, что процесс растрескивания в фибробетонной плите начинается при более высоких нагрузках, чем в железобетонной плите. Конечная и начальная ширина раскрытия всех трещин в фибробетонной плите значительно меньше, чем в железобетонной плите. Деформации в сталефибробетонных плитах при приложении нагрузки в консольной части как для сжатых, так и для растянутых волокон выше, чем в железобетонных плитах. На начальных этапах приложения нагрузки в консольной части плит прогибы возрастают по линейной зависимости. Кривые приобретают нелинейный характер для аэродромных плит из железобетона при достижении нагрузки уровня 10÷25 кН, для сталефибробетонных плит – 15÷30 кН. В железобетонных плитах нелинейность начинается несколько раньше и выражена более отчетливо. Экспериментальные исследования показывают, что дисперсное армирование аэродромных плит стальной фиброй приводит к повышению их трещиностойкости.

---

ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ПРОБИВАНИЯ ТОНКИХ И ТОЛСТЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ

Олег Кабанцев ◽  

Сергей Крылов ◽  

Сергей Трофимов

Железобетон ◽  

Экспериментальные исследования ◽  

Большое влияние ◽  

Сдвигающая способность ◽  

Пробивные ножницы ◽  

Бетонные плиты ◽  

Продольное армирование ◽  

Механизм сдвига ◽  

Железобетонные плиты ◽  

Разница

Оценка прочности на продавливание железобетонных плит, проведенная по нормативным документам ряда стран, приводит к существенно различным результатам. В то же время результаты расчетного прогноза могут иметь большие отличия от экспериментальных данных. Большое влияние на точность результатов расчетного прогноза оказывает толщина исследуемых плит, а также величина продольного армирования. Эти параметры определяют особенности механизмов разрушения плит при продавливающем механизме сдвига, на что указывают отдельные интерпретации результатов экспериментальных исследований. С целью определения особенностей механизма продавливания железобетонных плит различной толщины были выполнены численные исследования процесса растрескивания и разрушения плит различной толщины. Выявлены различия в механизме образования и развития трещин в тонких и толстых плитах. В работе показано, что поведение тонких и толстых плит имеет качественные отличия на начальных стадиях образования и развития трещин, ведущих к разрушению. Авторы также показали разницу между напряженно-деформированным состоянием толстых и тонких плит перед разрушением. В заключение установлено, что влияние продольной арматуры на прочность при продавливании в толстых плитах значительно меньше, чем в тонких. прочности на продавливание железобетонных плит нормативные документы разных стран дают существенно разные результаты. При этом результаты расчетов могут существенно отличаться от экспериментальных данных. Ухудшение толщины расчетных плит, а также величина продольной арматуры оказывает большое влияние на точность результатов расчета. Эти параметры определяют особенности механизмов разрушения плит при продавливании. На этот факт указывают некоторые интерпретации результатов экспериментальных исследований. С целью установления особенностей механизма продавливания железобетонных плит разной толщины проведено численное исследование трещинообразования и разрушения плит разной толщины. Выявлены различия в механизме образования и развития трещин в тонких и толстых плитах. В работе показано, что поведение тонких и толстых плит имеет качественные отличия на начальных стадиях образования и развития трещин, приводящих к разрушению. Показана разница между напряженно-деформированным состоянием толстой и тонкой плит перед разрушением. Установлено, что влияние продольной арматуры на сопротивление сдвигу при продавливании в толстых плитах значительно меньше, чем в тонких.

---

Определение особенностей поведения сталежелезобетонной плиты в условиях пожара

Валерия Некора ◽  

Станислав Сидней ◽  

Тарас Шналь ◽  

Ольга Некора ◽  

Ирина Данкевич ◽  

…

Железобетон ◽  

Распределение температуры ◽  

Огнестойкость ◽  

Температурный режим ◽  

Напряженное состояние ◽  

Бетонные плиты ◽  

Стандартная температура ◽  

Стальной армированный бетон ◽  

Стальные листы ◽  

Железобетонные плиты

Рассмотрены и проанализированы методы расчета огнестойкости сталежелезобетонных плит, изготовленных с использованием профилированных стальных листов, при воздействии стандартного температурного режима в течение более 120 минут. Проведены исследования по определению параметров нагрева и напряженно-деформированного состояния сталежелезобетонных плит, изготовленных из профилированного стального листа, в условиях пожара продолжительностью более 120 минут. Результаты данного исследования позволяют получить показатели температурного распределения для оценки огнестойкости таких конструкций для классов огнестойкости выше REI 120. Соответственно, полученные результаты являются научной основой для усовершенствования существующей методики расчета огнестойкости стале- железобетонные плиты, изготовленные из профилированных стальных листов. Распределение температуры в поперечном сечении конструкций получено с использованием общетеоретического подхода к решению задачи теплопроводности методом конечных элементов. По полученным распределениям температуры определялись параметры напряженно-деформированного состояния на основе метода предельных состояний. Для проведения расчетов были созданы соответствующие математические модели, описывающие влияние нормативного температурного режима пожара, для определения ежеминутного распределения температуры в сечениях сталежелезобетонных плит с профилированными стальными листами. Предложен способ разделения сечения на зоны с учетом снижения показателей механических свойств бетона и стали.