Тихонов руководство по проектированию железобетонных конструкций: Пособие Армирование элементов монолитных железобетонных зданий. Пособие по проектированию

Содержание

Актуальные вопросы проектирования безбалочных перекрытий из монолитного железобетона Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

Расчет конструкций

щи

л

УДК 692.522.2

И.Н. ТИХОНОВ, канд. техн. наук, зам. директора, руководитель Центра проектирования и экспертизы НИИЖБ им. А.А. Гвоздева (Москва)

Актуальные вопросы проектирования безбалочных перекрытий из монолитного железобетона

Приведены основные проблемы строительства из монолитного железобетона, от которых зависит безопасность и долговечность зданий и сооружений: отсутствие четких рекомендаций по конструктивным решениям и армированию монолитных железобетонных перекрытий; использование вязаных сеток и каркасов; применение гладкой арматуры для поперечного армирования.

Ключевые слова: безбалочные перекрытия, бескапительные перекрытия, армирование, вязаные каркасы.

Строительство из монолитного железобетона приобрело массовый характер в России с начала 1990-х гг. До этого времени предпочтение отдавалось сборному железобетону как индустриальному виду строительства. Сборное домостроение позволило успешно решать жилищные проблемы того времени с регулируемыми государством высокими технико-экономическими показателями.

Отстранение государства от регулирования технико-экономических показателей строительства и установление рыночных отношений в нем позволило раскрыться творческому потенциалу архитекторов и проектировщиков в создании нового архитектурного облика застройки городов.

Решение сложных объемно-планировочных задач, поставленных архитекторами перед строителями, стало возможным только путем широкого использования методов монолитного домостроения.

К сожалению, в России в 1990-е гг. сложилась такая ситуация, когда потребности монолитного строительства не обеспечивались возможностями нормативно-технической базы. Вся известная к тому времени отечественная нормативно-техническая и учебная литература была ориентирована в основном на проектирование и строительство зданий и сооружений из сборного железобетона. Следует отметить также отсутствие практического опыта проектирования и строительства в России жилых зданий из монолитного железобетона.

Указанные недостатки проявились в случаях обрушений конструкций зданий из монолитного железобетона, которые в последнее время приобрели систематический характер.

Для раскрытия внутреннего пространства зданий с целью свободной планировки помещений архитекторы назначают большие расстояния между основными вертикальными несущими элементами — колоннами, стенами. При этом, для обеспечения плоских потолков широко используются безбалочные и бескапительные конструктивные решения перекрытий, обусловливающие при пролетах более 6 м, опасность лавинообразного прогрессирующего обрушения при экстремальных аварийных ситуациях [1]. Анализ разрушений монолитных железобетонных перекрытий подземных гаражей с эксплуатируемой кровлей выявил основные причины. Наряду с ошибками при проектировании следует отметить одну из основных причин — отсутствие четких рекомендаций по конструктивным решениям и армированию монолитных железобетонных перекрытий,

обеспечивающих несущую способность и исключающих прогрессирующее обрушение.

Одной из рекомендаций, обеспечивающих живучесть перекрытий при экстремальных ситуациях, является использование известных капительных и балочных решений их опирания на колонны, которые могут быть также экономически целесообразными [2].

Такие решения позволяют в наиболее опасных зонах перекрытий опирания на колонны исключить вынужденное в случае малой толщины плиты, переармирование сечений, когда > обеспечивают необходимое сопротивление этих зон продавливанию; повышают трещиностойкость; снижают деформативность перекрытий. В случае неприемлемости, по каким-либо соображениям такого решения, следует обратить внимание на конструирование армирования монолитных железобетонных перекрытий.

В настоящее время в РФ армирование монолитных конструкций зданий осуществляют, как правило, соединенными вязкой прямолинейными стержнями (расчетная и конструктивная арматура) и гнутыми стержнями (хомуты, шпильки, п-образные и г-образные доборы и т. п.). Точность конфигурации и размеров вязаных арматурных сеток и каркасов обычно бывает далеко не идеальной. При этом в сплошных плитах высотой менее 300 мм на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру допускается не устанавливать [3]. Иногда монолитные перекрытия армируют сетками и каркасами из отдельных стержней, соединенных между собой вязальной проволокой только в редких отдельных точках, а по длине в местах соединений — нахлесткой вообще без связки.

В практике проектирования армирования плоских железобетонных монолитных перекрытий с целью экономии арматуры при использовании сварных сеток допускается переменное армирование в двух направлениях в соответствии с эпюрой моментов или же использование разноразмерных сеток, накладываемых друг на друга в зоне максимальных изгибаемых моментов. В случае использования вязаной арматуры в плитах толщиной более 120 мм рекомендуется применять так называемое непрерывное армирование, когда часть пролетных стержней переводится на опоры путем отгиба их в плитах толщиной до 150 мм под углом 30о, толщиной до 160 мм и более — под углом 45о [3].

щи

I

Расчет конструкций

Как показывают результаты опытов на балках, выполненные в НИИЖБ им. А.А. Гвоздева в последнее время, выше приведенные рекомендации по проектированию вполне обоснованы и актуальны. Незакрепленные сваркой и оборванные в приопорной зоне отдельные стержни даже при наличии поперечной арматуры, а тем более при ее отсутствии, при локальных нагружениях этих зон поперечной силой могут быть причиной резких хрупких разрушений по наклонному сечению. Их концы из-за больших распорных усилий и нагельного (отрывного) эффекта обусловливают образование продольных, направленных вдоль и под углом к оси обрываемой арматуры, трещин. В результате образования трещин конец арматурного стержня откалывает защитный слой и освобождается от сцепления с бетоном, а сам оборванный в пролете стержень не используется в расчетных приопорных сечениях с полным сопротивлением (по результатам исследований инж. И.П. Саврасова).

В практике реального проектирования при вязаной рабочей арматуре дополнительные стержни, требующиеся по расчету, как надопорные, так и пролетные, обрывают в пролетах без отгибов и концевых крюков.

Такое конструирование вязаного армирования при практическом отсутствии пролетного и наличия слабого приопорного поперечного армирования, выполняемого зачастую из гладкой арматуры класса А240 (А-l), является ненадежным с точки зрения прогрессирующего обрушения. Вынужденное из-за малой толщины переармирование опорных и пролетных зон безбалочных и бескапительных перекрытий с наличием значительного количества сжатой арматуры и слабым вязаным поперечным армированием при аварийных ситуациях также может служить причиной местных надопорных и пролетных разрушений, а вместе с указанными выше недостатками пролетного армирования обусловливать прогрессирующее обрушение всего здания.

Анализ характера разрушения перекрытий, лавинообразно обрушившихся в Москве подземных гаражей, подтвердил правильность вышесказанного. Выявлено наличие на опорных и пролетных участках горизонтального расслоения бетона с отделением верхних и нижних зон армирования и полным освобождением от бетона верхней и нижней арматуры (рис. 1). Очевидно, что это стало возможным по причине отсутствия надежного поперечного армирования и наличия переменного вязаного армирования по длине перекрытия, а также переармирования опорных и пролетных сечений с присутствием высокого процента сжатой арматуры, практически незакрепленной от выпучивания.

Указанные недостатки в конструировании армирования монолитных железобетонных перекрытий могут быть также причиной их разрушений при пожарах. В результате из-за теплового расширения арматуры защитный слой бетона вместе с незакрепленной поперечными связями продольной арматурой отрывается вместе с ней. При этом арматура либо выпадает целиком, либо провисает, полностью иск-лючаясь из работы.

Таким образом, напрашивается вывод о целесообразности использования при армировании монолитных безри-гельных и бескапительных перекрытий сварных соединений арматуры.

В настоящее время применение сварки арматуры на стройплощадке — крайне редкое и даже небезопасное решение. Это связано с тем, что из-за отсутствия внешнего отличия свариваемой арматуры класса А500С по

Рис. 1. Характер разрушения безбалочной, бескапительной железобетонной монолитной плиты перекрытия с вязаной арматурой при аварийных нагрузках

ГОСТ Р 52544-2006 «Прокат арматурный свариваемый периодического профиля классов А500С и В500С для армирования железобетонных изделий. Технические условия» от арматуры класса А400 (А-111 из 35ГС и 25Г2С) по ГОСТ 5781-82 «Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия», выпускаемой с таким же профилем, пересортица арматуры на площадке, к сожалению, не исключена.

Запрещенное применение сварки дуговыми прихватками при фиксации стержней арматуры из стали 35ГС может привести к опасному снижению эксплуатационной надежности железобетонных конструкций из-за хрупких разрушений металла в местах сварки.

За рубежом при армировании монолитного железобетона широко используют заранее заготовленные сварные сетки, плоские и пространственные каркасы, поставляемые арматурными сервисными центрами, оснащенными высокопроизводительным сварочным оборудованием. Армирование готовыми сварными каркасами монолитных перекрытий намного эффективнее для повышения огнестойкости и огнесохраннос-ти. Особенно целесообразно применение такого армирования в зданиях повышенной ответственности, конструкции которых должны противостоять прогрессирующему обрушению при воздействии сверхнормативных нагрузок или внезапном выходе из строя отдельных конструктивных элементов.

В широко распространенных монолитных зданиях с перекрытиями в виде плоских плит наиболее действенным с позиции предотвращения катастрофических обрушений

il«M

Л

Расчет конструкций

го монолитного перекрытия сварными каркасами: К-1 — пролетный каркас; К-2 — надопорный каркас

перекрытий средством является включение в армирование плиты полосовых ортогональных связей в виде непрерывных по всей ширине и длине перекрытия отдельных стержней, преднапрягаемых канатов с натяжением на бетон, а также сварных пространственных каркасов.

При таком армировании в случае выхода из строя отдельных промежуточных опор или возникновения иных причин значительной сверхнормативной нагрузки на перекрытие плита не обрушивается на нижележащие конструкции, а лишь претерпевает большие прогибы, повисая, как на гибких нитях, на верхних и нижних непрерывных стержнях каркасов ортогональных связей. Естественно, наибольший эффект будет достигнут, если образующие эти связи стержни будут объединены в сварные каркасы, соединенные между собой по длине также на сварке.

Учитывая актуальность рассматриваемой проблемы безопасности монолитного домостроения, следует реализо-

Рис. 3. Поражение коррозией стержней нижней арматурной сетки монолитного железобетонного перекрытия подземной автостоянки. Максимальная потеря сечения 90%

вать указанные предложения в первую очередь при проектировании и строительстве ответственных зданий, и обязательно для зданий, строящихся в сейсмоопасных районах.

В НИИЖБ им. А.А. Гвоздева подготовлены дополнения в нормативные документы монолитного и, в том числе, сейсмостойкого строительства.

Предполагается внести в эти документы для монолитных безбалочных перекрытий дополнительные обязательные требования в следующей примерной редакции: «Рекомендуется в каждом осевом направлении не менее 30% всей продольной рабочей арматуры плиты устанавливать в форме групп отдельных сваренных по длине стержней, арматурных канатов или протяженных неразрезных вертикальных плоских (пространственных) каркасов. Расположение этой арматуры в обоих осевых направлениях следует сосредотачивать в составе полос усиленного продольного армирования над колоннами, где не менее двух продольных рабочих стержней, в том числе от плоских или объемных каркасов или же канатов, должны быть пропущены сквозь тело колонны, а также в составе арматуры, межколонных полос усиленного армирования. Непрерывность таких арматурных элементов по длине в пределах общих габаритов перекрытия должна быть обеспечена стыковыми сварными или механическими соединениями, которые должны иметь прочность не ниже нормативного сопротивления стыкуемых стержней». Пример использования готовых плоских сварных каркасов для усиления армирования плит перекрытий приведен на рис. 2.

Учитывая сохранившиеся по всей стране заводы и комбинаты по производству железобетонных конструкций, имеющие арматурные цеха, оборудованные автоматическим сварочным оборудованием, а также развитие региональных сервисных центров в составе крупных металлоторгующих предприятий, производящих унифицированные сварные изделия (сетки, каркасы), практическое воплощение вышеприведенных рекомендаций по конструированию армирования перекрытий вполне реально. При этом сопутствующим результатом будет улучшение качества арматурных работ и культуры строительного производства, а также снижение сроков строительства и повышение его эффективности.

Другой не менее важной проблемой монолитного домостроения из железобетона является его долговечность. Известно, что уже на стадии проектирования обусловливаются требования к применяемым в железобетоне строительным материалам, а именно к бетону и арматуре. Так как железобетон является композиционным материалом, его долговечность необходимо рассматривать не только в зависимости от свойств бетона и арматуры в отдельности, но также от совокупности совместного поведения этих материалов в процессе эксплуатации. Одной из основных причин, определяющих долговечность железобетона, является коррозионная стойкость.

Не останавливаясь на коррозионной стойкости бетонной составляющей железобетона, представляющей отдельную важную тему, не являющуюся предметом рассмотрения в данной статье, рассмотрим влияние коррозионной стойкости арматуры на потребительские свойства монолитных железобетонных конструкций.

Характерными для раскрытия данного вопроса являются результаты исследований НИИЖБ последних лет и анализа коррозионных разрушений монолитных железобетонных перекрытий гаражей, построенных и эксплуатируемых, более 13-15 лет. Как

——-ЖИЛИЩНОЕ

СТРОИТЕЛЬСТВО

Расчет конструкций

показывает опыт НИИЖБ, за этот период коррозия арматуры, вызванная влиянием заносимых с улицы на колесах, машин противоледных химических реагентов, может снизить в отдельных местах ее несущую способность на 30-90% (рис. 3).

Этот факт должен учитываться проектировщиками при назначении в проектах железобетонных гаражей вида арматуры. Также на него следует обратить внимание инвесторам и эксплуатационным организациям строящихся гаражей, потому что в случае коррозионных повреждений железобетонных конструкций потребуется их внеплановый дорогостоящий ремонт.

Влияние вида профиля арматуры на трещиностойкость железобетонных конструкций оценивалась в работе [4]. Установлено, что в результате использования арматуры класса А500СП производства ОАО «ЗСМК» (г. Новокузнецк, Кемеровская обл.) с эффективным профилем взамен А500С повышается момент трещинообразования и уменьшается ширина раскрытия трещин при эксплуатационных нагрузках, что несомненно, отразится на сопротивлении железобетонных конструкций коррозионному воздействию.

Опытной проверкой установлено, что арматура класса прочности 500 МПа различных металлопроизводителей отличается стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением ст = 0,9ст02(т) при испытаниях по методике ГОСТ 10884-94 «Сталь стержневая арматурная термомеха-нически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия». Это вызвано тем, что передовые методы производства арматуры (непрерывная разливка заготовки и слиттинг-процесс (разделение) при прокатке) повышают производительность ее производства, но снижают качество — коррозионную стойкость, а следовательно, долговечность.

Учитывая эту ситуацию, в новом международном стандарте ГОСТ 31384-2008 «Защита бетонных и железобетонных конструкций от коррозии. Технические условия» введено требование для арматуры конструкций, эксплуатируемых в средне- и сильно агрессивных средах, обусловливающее ее стойкость при стандартных испытаниях в кипящем растворе нитратов по методике ГОСТ 10884 не менее 40 ч.

Наиболее коррозионно-стойкой арматурой класса прочности 500 МПа по результатам испытаний НИИЖБ в настоящее время является сталь ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат», где она производится в основном по традиционной технологии из слитков и без слиттинг-процесса, а также арматура ОАО «Череповецкий металлургический комбинат».

Список литературы

1. Тихонов И.Н., Козелков М.М. Расчет и конструирование железобетонных монолитных перекрытий зданий с учетом защиты от прогрессирующего обрушения // Бетон и железобетон. 2009. № 3. С. 2-8.

2. Тихонов И.Н. Снижение стоимости строительства из железобетона при оптимальном проектировании армирования // Жилищное строительство. 2009. № 7. С. 2-7.

3. Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) — М.: Стройиздат, 1978. 175 с.

4. Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Трещиностойкость растянутых железобетонных элементов из высокопрочного бетона с арматурой различных профилей // Бетон и железобетон. 2009. № 3. С. 8-11.

Открытое акционерное общество «Центральный научно-исследовательский и проектный институт жилых и общественных зданий»

Рег. № 28128 РП

Адрес: 127434, Дмитровское ш., д. 9, стр. 3, тел.: (495) 976-28-19

Баланс общества на 01.01.2010 г. (тыс. р.) Актив

Внеоборотные активы ………………….100 459

Оборотные активы…………………….917 664

Всего …………………………….1 018 123

Пассив

Капитал и резервы…………………….595 804

Долгосрочные обязательства ………………4 268

Краткосрочные обязательства ……………418 051

Всего …………………………….1 018 123

Отчет о финансовых результатах

Выручка…………………………….953 266

Себестоимость ……………………….503 263

Управленческие расходы………………..238 735

Проценты к получению …………………..9 630

Прочие доходы ……………………….571 606

Прочие расходы ………………………583 727

Прибыль до налогообложения ……………208 777

Отложенные налоговые активы …………….4 172

Отложенные налоговые обязательства……….1 710

Текущий налог на прибыль……………….46 516

Чистая прибыль ………………………164 723

Постоянные налоговые обязательства ………. 2 299

Глава из книги «Проектирование армирования железобетона», автор: Тихонов И.Н., Мешков В.З., Расторгуев Б.С.

САВРАСОВ ИВАН ПЕТРОВИЧ

На правах рукописи САВРАСОВ ИВАН ПЕТРОВИЧ ПРОЧНОСТЬ, ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, АРМИРОВАННЫХ СТАЛЬЮ КЛАССА А500 С РАЗЛИЧНЫМ ПЕРИОДИЧЕСКИМ ПРОФИЛЕМ Специальность:

Подробнее

4 Свойстважелезобетона

4 Свойстважелезобетона 4.1 Условия совместной работы бетона и арматуры сцепление арматуры с бетоном, исключающее продергивание арматуры в бетоне; примерное равенство коэффициентов температурного удлинения

Подробнее

[ ] { } { } { } T. Abn. Ask СИСТЕМЫ. МЕТОДЫ. ТЕХНОЛОГИИ

УДК 624.12.3 И.В. Дудина*, Н.С. Меньщикова ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ Рассмотрена нелинейно-деформационная

Подробнее

ТУ Содержание

Содержание Стр 1 Область применения. 3 2 Нормативные ссылки 3 3 Термины и определения… 4 4 Классификация и сортамент 5 5 Технические требования. 7 6 Правила приемки. 9 7 Методы испытаний.. 10 8 Маркировка,

Подробнее

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

СОДЕРЖАНИЕ Введение.. 9 Глава 1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 15 1.1. Классификация нагрузок…….. 15 1.2. Комбинации (сочетания) нагрузок….. 17 1.3. Определение расчетных нагрузок.. 18 1.3.1. Постоянные

Подробнее

ГОСТ Группа Ж39

ГОСТ 30062-93 Группа Ж39 Межгосударственный стандарт АРМАТУРА СТЕРЖНЕВАЯ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Вихретоковый метод контроля прочностных характеристик Bar reinforcement for reinforced concrete structures

Подробнее

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;

Подробнее

Химические анкеры. 1. N Rd : Вырыв. N Rd = min (N Rd,s ; N Rd,p ; N Rd,c ) N Rd,s = A s f uk / γ ms. N Rd,p = N 0 Rd,p f T f BN,p f AN,p f RN,p

Химические анкеры Методика расчета несущей способности анкера, в соответствии с Европейскими техническими требованиями ETAG, для сжатой зоны бетона. Технология инъецирования MU с арматурой периодического

Подробнее

Программа 450 «Расчет по огнестойкости»

Программа 45 «Расчет по огнестойкости» Краткое описание Сечения Рассматриваются стержневые элементы прямоугольного и круглого сечений, а также плиты. Для прямоугольного сечения предусмотрены следующие

Подробнее

8 Трещиностойкость железобетонныхэлементов

8 Трещиностойкость железобетонныхэлементов Трещиностойкостью железобетонной конструкции называют её сопротивление образованию трещин в I стадии НДС или сопротивление раскрытию трещин во II стадии НДС Категориитрещиностойкости

Подробнее

6 Стадии напряженнодефрмированного

6 Стадии напряженнодефрмированного состояния (НДС) Основныезадачитеории сопротивленияжелезобетона Оценка напряженно-деформированного состояния железобетонной конструкции. Определение конфигурации элемента.

Подробнее

ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ЭКЗАМЕНА

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пензенский государственный университет архитектуры

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС 6 -е издание, переработанное и дополненное Допущено Министерством образования Российской Федерации в качестве учебника для студентов высших учебных заведений, обучающихся

Подробнее

3 Материал -Арматура

3 Материал -Арматура Арматура — гибкие или жѐсткие стержни, преимущественно из стали, размещѐнные в массе бетона в соответствии с эпюрами изгибающих моментов, поперечными и продольными силами, действующими

Подробнее

Содержание 2 стр. Рабочие чертежи

Серия 1.020-1/87 Конструкции каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Выпуск 3-3 Ригели высотой 600 мм для

Подробнее

Предотвращение аварий зданий и сооружений

МЕТОДИКА РАСЧЕТА АРМАТУРЫ ФАП В ИЗГИБАЕМОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОМ ЭЛЕМЕНТЕ ПРЯМОУГОЛЬНОГО ПРОФИЛЯ С ДВОЙНЫМ АРМИРОВАНИЕМ УДК 6401 Попов Владимир Мирович Доцент кафедры строительных конструкций ФГОУ ВПО «Костромская

Подробнее

Содержание 2 стр. Рабочие чертежи

Серия 1.020-1/87 Конструкции каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Выпуск 3-9 Ригели высотой 600 мм из

Подробнее

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ Снижение расходов на стыковку арматуры Ускорение сроков сдачи объектов в 3 5 раз Муфтовые соединения это система соединений, обеспечивающая надежное равнопрочное соединение

Подробнее

Система менеджмента качества ПРОГРАММА

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ «ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» () Система

Подробнее

Отсканированное изображение

%PDF-1.4 % 1 0 obj /Title >> endobj 2 0 obj > endobj 3 0 obj > stream

  • NAPS2
  • Отсканированное изображение
  • Отсканированное изображение
  • application/pdf2019-02-11T09:48+03:00NAPS22019-02-13T15:12:31+03:00PDFsharp 1.50.4589 (www.pdfsharp.com)uuid:0890b5cb-bd5b-4ba2-bd46-fc2cdd74fbffuuid:4173778e-1382-4efb-bbd1-e372a3c7893c endstream endobj 4 0 obj > endobj 5 0 obj > /MediaBox [0 0 612 792] /Parent 4 0 R /Resources > /Font > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XObject > >> /Type /Page >> endobj 6 0 obj > >> /Rotate 0 /Type /Page >> endobj 7 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 8 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 9 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 10 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 11 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 12 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 13 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 14 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 15 0 obj > /MediaBox [0 0 595.32 841.92] /Parent 4 0 R /Resources > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Tabs /S /Type /Page >> endobj 16 0 obj > stream xXK#7}+%ܞ}9B

    Книги железобетонные конструкции

    № п/п Наименование Авторы Год выпуска Примечания
    1 Проектирование железобетонных конструкций зданий для строительства в сейсмических районах И.И. Николаев 1991 Скачать
    2 Бетонные и железобетонные работы И.Г. Совалов 1988  Скачать
    3 Технология монолитного бетона и железобетона Н.И. Евдокимов 1980  Скачать
    4 Железобетонные конструкции Т.М. Пецольд 2003  Скачать
    5 Расчет железобетонных инженерных сооружений на температурные воздействия А.П. Кричевский 1984  Скачать
    6 О новых нормах проектирования бетонных и железобетонных конструкций А.И. Звездов и др. 2004  Скачать
    7 Проектирование железобетонных конструкций А.Б. Голышев 1985  Скачать
    8 Армирование элементов монолитных железобетонных зданий И.Н. Тихонов 2007  Скачать
    9 Железобетонные конструкции В.Н. Байков 1984  Скачать
    10 Расчёты железобетонных конструкций по предельным состояниям и предельному равновесию А.В. Боровских 2004  Скачать
    11 Расчет балок и перемычек Б.Н. Жемочкин 1960  Скачать
    12 Общие модели механики железобетона  Н.И. Карпенко 1996  Скачать
    13 Железобетонные и каменные конструкции  А.П. Кудзис 1988  Скачать
    14 Расчёт и конструирование стыков и узлов элементов железобетонных конструкций  В.С. Кузнецов 2002  Скачать
    15 Расчет сечений и конструирование элементов ЖБ конструкций Ф.Э. Лопато 1971  Скачать
    16 Железобетонные и каменные конструкции. 1996 Н.Н. Попов 1996  Скачать
    17 Расчет и проектирование конструкций высотных зданий из монолитного железобетона А.С. Городецкий 2004  Скачать
    18 Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям А.С. Залесов 1985  Скачать
    19 Примеры расчета железобетонных конструкций М.С. Торяник 1979  Скачать
    20 Железобетонные конструкции (Расчет и проектирование) И.И. Улицкий 1972  Скачать

    Эффективная арматура для железобетонных конструкций зданий, проектируемых с учетом воздействия особых нагрузок

    Важным критерием проектирования зданий является предотвращение прогрессирующего обрушения конструкций, в первую очередь для сохранения жизни людей. Актуальными являются исследования и учет при проектировании характеристик прочности и деформативности арматуры и бетона конструкций в стадиях, близких к разрушению, а также разработка и исследование новых видов арматурного проката, обеспечивающих высокую прочность и энергоемкость сцепления стержней с бетоном в стадии пластического деформирования растянутой арматуры на участках ее анкеровки и в наиболее нагруженных сечениях элементов. Сопоставлены требования нормативных документов Российской Федерации и Еврокода 2 «Design of concrete structures» к механическим свойствам арматуры, обеспечивающим в значительной степени прочность железобетонных конструкций. Приведены принципиальные отличия, показывающие, что требования Еврокода 2 заслуживают серьезного внимания, так как они более конкретны в оценке прочностных и деформационных характеристик арматурных сталей. Сформулированы основные положения для руководства при разработке геометрических параметров эффективных видов арматуры периодического профиля. Показано, что новый профиль арматуры с условным названием «серповидный четырехсторонний» за счет увеличения сопротивления смятию и срезу зигзагообразных, непрерывных по длине междуреберных бетонных шпонок, а также благодаря эффективной работе внедренных в них зерен крупного заполнителя позволяет значительно повысить прочность и жесткость сцепления арматуры с бетоном.

    И.Н. ТИХОНОВ1, д-р техн. наук (Адрес электронной почты защищен от спам-ботов. Для просмотра адреса в вашем браузере должен быть включен Javascript.),
    В.З. МЕШКОВ1, канд. техн. наук;
    А.И. ЗВЕЗДОВ2, д-р техн. наук,
    И.П. САВРАСОВ2, канд. техн. наук 

    1 НИИЖБ им. А.А. Гвоздева АО «НИЦ «Строительство» (109428, г. Москва, ул. 2-я Институтская, 6) 
    2 АО «Научно-исследовательский центр «Строительство» (АО «НИЦ «Строительство») (109428, г. Москва, 2-я Институтская ул., 6)

    1. Тихонов И.Н. Проектирование элементов зданий из железобетона на аварийные нагрузки с учетом свойств арматурного проката // Строительная механика и расчет сооружений. 2007. № 4. С. 52–56. 
    2. Тихонов И.Н. Эффективное армирование железобетонных конструкций без предварительного напряжения // Промышленное и гражданское строительство. 2013. № 1. С. 25–27. 
    3. Снимщиков С.В., Харитонов В.А., Суриков И.Н., Харитонов В.А., Петров И.М. Анализ уровня качества арматурного проката класса В500С на основе методов математической статистики // Черная металлургия. 2013. № 8. С. 48–59. 
    4. Тихонов И.Н. Исследование железобетонных элементов с эффективной арматурой класса А500 // Сборник научных трудов НИИЖБ. 2013. С. 179–190. 
    5. Семченков А.С., Залесов А.С., Мешков В.З., Квасников А.А. Характер сцепления с бетоном стержневой арматуры различных профилей // Бетон и железобетон. 2007. № 5. С. 2–7. 
    6. Тихонов И.Н., Гуменюк В.С. К вопросу об оценке влияния холодного упрочнения арматуры на ее сопротивление сжатию // ЖБИ и конструкции. 2010. № 2. С. 16–20. 
    7. Тихонов И.Н., Гуменюк В.С. О расчетном сопротивлении сжатию арматуры, упрочненной в холодном состоянии // Метизы. 2008. № 2 (18). С. 26–30. 
    8. Мадатян С.А. Свойства арматуры железобетонных конструкций в России на уровне лучших мировых стандартов // Бетон и железобетон. 2013. № 5. С. 2–5. 
    9. Мадатян С.А. Новая арматурная сталь класса А 600 С // Стройметалл. 2010. № 5. С. 7–10. 
    10. Мадатян С.А. Холоднодеформированная арматура класса В 500 С // Метизы. 2008. № 2. С. 20–25. 
    11. Тихонов И.Н. Оценка эффективности арматурного проката с различными видами периодического профиля поверхности // Строительные материалы. 2013. № 3. С. 29–34. 
    12. Звездов А.И., Снимщиков С.В., Харитонов В.А., Sokol H., Харитонов А.В. Формат поставки бухтового арматурного проката и его качество на отечественном рынке // Черная металлургия. 2016. № 10 (1402). С. 53–62. 
    13. Тихонов И.Н., Мешков В.З., Расторгуев Б.С. Проектирование армирования железобетона. М.: ЦНТП им. Г.К.Орджоникидзе, 2015. 273 с. 
    14. Mayer, U (2002), Zum Einfluss der Oberflachengestalt von Ripptnstahlen fuf das Trag – und Verformungsverhalten von Stahlbetonbauteilen, Dissertation,Universitat Stuttgart, Institut fur Werkstoffe im Bauvesen, IWB – Mitteilungen 2002/1. 
    15. Мадатян С.А. Арматура железобетонных конструкций. М.: Воентехлит, 2000. 256 с. 
    16. Мулин Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1974. 233 с.

    Бетонные и железобетонные конструкции | PROEKTIA.ru

    1Железобетонные конструкции (Общий курс)Байков В.Н., Мурашев В.И., Сигалов Э.Е.1962
    2Железобетонные конструкцииЛеванов Н.М., Суворкин Д.Г.1965
    3Железобетонные конструкции. Специальный курсБайков В.Н., Дроздов П.Ф., Трифонов И.А.1981
    4Железобетонные конструкции (изд. 8 перераб.)Сахновский К.В.1959
    5Железобетонные конструкцииУлицкий И.И.1973
    6Железобетонные конструкции. Основы теории, расчета и конструированияПецольд Т.М., Тур В.В.2003
    7Железобетонные и каменные конструкцииКудзис А.П.1988
    8Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданийЗаикин А.И.2005
    9Усиление железобетонных конструкций производственных зданий и просадочных основанийГолышев А.Б., Кривошеев П.И., Козельский П.М.2004
    10Усиление железобетонных конструкций промышленных зданий и сооруженийОнуфриев Н.М.1965
    11Усиление железобетонных конструкций с изменением расчетной схемы и напряженного состоянияХило Е.Р., Попович Б.С.1976
    12Востановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий (атлас схем и чертежей)Мальганов А.И., Плевков В.С., Полищук А.И.1990
    13Применение сборного железобетона при реконструкции зданийПоляков Е.В.1967
    14Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительстваБердичевский Г.И.1974
    15Справочник проектировщика. Сборные железобетонные конструкцииМурашев В.И.1959
    16Справочник по монтажу железобетонных конструкций промзданийБондарь Е.П., Калинин Б.П.1960
    17Справочник по проектированию элементов железобетонных конструкцийЛопатто А.Э.1978
    18Краткий справочник инженера-технолога по производству железобетонаШихненко И.В.1989
    19Кручение в обычном и предварительно напряженном железобетонеДж. Коуэн1972
    20Физические Основы теории прочности бетона и железобетонаБерг О.Я.1962
    21Пространственая работа железобетонных плит опёртых по контуруЗырянов В.С.2002
    22Некоторые вопросы нелинейной теории железобетонаБондаренко В.М.1968
    23Теория деформирования железобетона с трещинамиКарпенко Н.И.1976
    24Напряженно-деформированное состояние железобетонных конструкций в условиях температурных воздействийКорсун В.И.2003
    25Прочность железобетонных конструкций при действии поперечных силЗалесов А.С., Климов Ю.А.1989
    26Теория пластичности бетона и железобетонаГениев Г.А., Киссюк В.Н., Тюпин Г.А.1974
    27Трещиноустойчивость, жесткость и прочность железобетонаМурашев В.И.1950
    28Прочность консольных опор (с подрезками) железобетонных балок при статическом нагруженииКомаров В.А.1987
    29Железобетонные конструкции, подверженные действию импульсных нагрузокПопов Г.И.1986
    30Примеры расчета железобетонных конструкцийМандриков А.П.1989
    31Примеры расчета железобетонных и каменных конструкцийБондаренко В.М., Римшин В.И.2006
    32Примеры расчета железобетонных конструкций зданийКувалдин А.Н., Клевцова Г.С.1976
    33Проектирование железобетонных тонкостенных пространственных конструкцийБайков В.Н., Хамле Э., Рауэ Э.1990
    34Примеры расчета железобетонных мостовЛившиц Я.Д., Онищенко М.М., Шкуратовский А.А.1986
    35Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациямЗалесов А.С., Кодыш Э.Н., Лемыш Л.Л., Никитин И.К.1988
    36Расчет хомутов и отгнутых стержней в изгибаемых элементахТабенкин Н.Л.1958
    37Расчет железобетонных рамных конструкций в пластической стадииТихий М., Ракосник Й.1976
    38Расчет железобетонных конструкций на взрывные и ударные нагрузкиБелов Н.Н., Копаница Д.Г., Кумпяк О.Г., Югов Н.Т.2004
    39Расчет железобетонных конструкций методом конечных элементовБидный Г.Р.1979
    40Расчет железобетонных конструкций при сложных деформацияхТоряник М.С.1974
    41Расчет элементов железобетонных конструкцийПантелькин И.И.1998
    42Расчеты жбк по предельным состояниямБоровских А.В.2004
    43Расчёт и конструирование частей жилых и общественных зданийВахненко П.Ф., Хилобок В.Г.1987
    44Расчет и конструирование стыков и узлов элементов железобетонных конструкцийКузнецов В.С.2002
    45Основы физики бетонаАхвердов И.Н.1981
    46Практический метод расчет ЖБ конструкций по деформациямЗалесов А.С., Фигаровский В.В.1976
    47Практические методы расчета железобетонных силосных корпусовЛатышев Б.В.1985
    48Основы расчета железобетона. 200 вопросов и ответовГабрусенко В.В.2008
    49Примеры расчета железобетонных конструкцийТоряник М.С., Вахненко П.Ф., Доля К.Х.1979
    50Примеры расчета ЖБК сельскохозяйственных зданийСперанский И.М., Сташевская С.Г., Бондаренко С.В.1989
    51Каркасно-стержневые расчетные модели и инженерные методы расчета железобетонных конструкцийБаранова Т.Н., Залесов А.С.2003
    52Метод конечных элементов в нелинейных расчетах пространственных железобетонных конструкцийКлованич С.Ф., Безушко Д.И.2009
    53Расчетные модели силового сопротивления железобетонаБондаренко В.М.2004
    54Теория и расчет предварительно напряженных железобетонных мостовГибшман Е.Е., Гибшман М.Е.1963
    55Современные методы расчета ЖБК на сложные виды деформацийВахненко П.Ф.1992
    56Статический расчет крупнопанельных и каркасных зданийКосицын Б.А.1971
    57Продавливание жб плит. Натурный и численный экспериментыКлованич С.Ф., Шеховцов И.В.2011
    58Теория и методы зимнего бетонированияМиронов С.А.1975
    59Монолитный бетон. Технология производства работХаютин Ю.Г.1991
    60Проектирование железобетонных работКузнецов Ю.П.1985
    61Арматурные и бетонные работыТретьяков А.К., Рожненко М.Д.1982
    62Бетонные и железобетонные работыРабинович С.Г., Леви С.С.1974
    63Технология заполнителей бетонаИцкович С.М., Чумаков Л.Д., Баженов Ю.М.1991
    64Вибрационная технология бетонаГусев Б.В., Зазимко В.Г.1991
    65Высокопрочный керамзитобетонДорф В.А., Довжик В.Г.1968
    66Эффективные литые бетоныДворкин Л.И., Кизима В.П.1986
    67Водонепроницаемый бетонДавидсон М.Г.1965
    68Шлакощелочные цементы и бетоныГлуховский В.Д., Пахомов В.А.1978
    69Смешанные портландцементы повторного помола и бетоны на их основеВолженский А.В., Попов Л.Н.1961
    70Портландцемент Бутт Ю.М., Тимашев В.В.1974
    71Ангидритовый цементБудников П.П., Зорин С.П.1954
    72Ячеистые бетоны с пониженной объемной массойБаранов А.Т.1974
    73Кремнийорганические гидрофобизаторыАлентьев А.А., Клетченков И.И., Пащенко А.А.1962
    74Напряженно армированный железобетон и его практическое применениеФриц Леонгардт1955
    75Предварительно напряженные железобетонные конструкцииМихайлов В.В.1978
    76Применение химических добавок для интенсификации процесса производства бетонаГрапп В.Б., Ратинов В.Б.1979
    77Повышение долговечности бетона добавками кремнийорганических полимеровБатраков В.Г.1968
    78Предварительно напряженные железобетонные конструкцииДрозд Я.И., Пастушков Г.П.1984
    79Пологие прямоугольные в плане оболочки вращенияДикович В.В.1960
    80Железобетонные сооружения. Ремонт гидроизоляция и защитаПеркинс Ф.1980
    81Железобетонные пространственные конструкции для строительства на севереГоренштейн Б.В.1979
    82Железобетонные конструкции гидротехнических сооруженийВасильев П.И., Кононов Ю.И., Чирков Я.Н.1982
    83Железобетонные пространственные конструкции атомных и тепловых электростанцийКоробов Л.А., Назарьев О.К., Павилайнен В.Я.1981
    84Сборный железобетонный унифицированный каркасДыховичный Ю.А., Максименко В.А.1985
    85Проектирование железобетонных конструкцийГолышев А.Б., Бачинский В.Я., Полищук В.П., Харченко А.В., Руденко И.В.1990
    86Проектирование железобетонных инженерных сооруженийРаковицан А.П., Сафронеев В.Б., Лисеев В.П. 1962
    87Проектирование ЖБ резервуаровЯров В.А., Медведева О.П.1997
    88Проектирование предприятий строительной индустрии. Предприятия сборного бетона и железобетонаКомиссаренко Б.С.1999
    89Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкцийПопов Н.Н., Забегаев А.В.1989
    90Проектирование и монтаж железобетонных конструкцийПанарин Н.Я., Иванов А.М., Фалевич Б.Н.1971
    91Проектирование железобетонных конструкций для сейсмических районовБорджес Дж.Ф., Равара А.1978
    92Определение прочности бетонаЗубков В.А.1998
    93Сопротивление сталеполимербетонных конструкций и их стыковМатков Н.Г.1999
    94Долговечность железобетонных конструкций инженерных сооруженийПухонто Л.М.2004
    95Стойкость железобетонных конструкций при пожареМилованов А.Ф.1998
    96Монолитные перекрытия зданий и сооруженийСанников И.В., Величко В.А., Сломонов С.В., Гимбад Г.Е., Томильцев М.Г.1991
    97Коррозия и защита арматуры в бетонеАлексеев С.Н.1962
    98Конструкции из стальных труб, заполненых бетономКикин А.И., Санжаровский Р.С., Трулль В.А.1974
    99Стержневая арматура железобетонных конструкцийМулин Н.М.1975
    100Получение бетона заданных свойствБаженов Ю.М., Горчаков Г.И., Алимов Л.А., Воронин В.В.1978
    101Действительная работа несущих железобетонных конструкций производственных зданий и сооруженийБердичевский Г.И.1973
    102Торкрет-бетон, торкрет-цемент, торкрет-штукатуркаБрукс Г., Линдер Р., Руфферт Г.1985
    103Глинобетон и его применениеМинке Г.2004
    104Проектирование железобетонных конструкций. Примеры расчетаАнтонов К.К., Артемьев В.П., Байков В.Н., Пастернак П.Л.1966
    105Проектирование железобетонных конструкцийГолышев А.Б., Бачинский В.Я., Полищук В.П., Харченко А.В., Руденко И.В.1990
    106Измерение силы натяжения арматуры при изготовлении предварительно напряженных железобетонных изделийДьяченко В.Т., Дьяченко П.Я.1968
    107Руководство по проектированию, изготовлению и применению железобетонных центрифугированных конструкций кольцевого сеченияНИИЖБ Госстроя СССР1979
    108Технология бетонных и железобетонных изделийБаженов Ю.М., Комар А.Г.1984
    109Железобетонные конструкции промышленных зданий. Выпуск 1Костюковский М.Г.1969
    110Растворы и бетоны на нецементных вяжущихШульце В., Тишер В., Эттель В.-П.1990
    111Воздействие статических, динамических и многократно повторяющихся нагрузок на бетон и элементы железобетонных конструкцийГвоздеев А.А.1972
    112Сборные железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданийШишкин Р.Г.1971
    113Расчет сечений и конструирование элементов обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкцийЛопатто А.Э.1966
    114Стыки конструктивных элементов крупнопанельных зданийКашкаров К.П.1975
    115Основы теории расчета выносливости стержневой арматуры железобетонных конструкцийСкоробогатов С.М.1976
    116Предварительно напряжённый железобетон. История развития конструкции, изготовление, области примененияГанс Мёлль1958
    117Железобетонные конструкции с листовой арматуройВоронков Р.В.1975
    118Междуэтажные перекрытия из легких бетоновБаулин Д.К.1974
    119Конструкции из легких бетонов для многоэтажных каркасных зданийДовгалюк В.И., Кац Г.Л.1984
    120Методы зимнего бетонированияБессер Я.Р.1976
    121Предварительно напряженные конструкции зданий и инженерных сооруженийБердичевский Г.И.1977
    122Статически неопределимые железобетонные конструкцииДыховичный А.А.1978
    123Трещиностойкость и деформативность обычных и преднапряженных железобетонных конструкцийГвоздев А.А.1965
    124Предварительно-напряженный керамзитобетонКудрявцев А.А.1974
    125Расчет бетонных и железобетонных конструкций на температурные и влажностные воздействия с учетом ползучестиАлександровский С.В.1966
    126Проектирование и изготовление сборно-монолитных конструкцийГолышев А.Б.1982
    127Опалубки для монолитного бетонаШмит О.М.1987
    128Монолитные железобетонные кессонные перекрытияЛоскутов Илья2015
    129Монолитные перекрытия зданий и сооруженийСанников И.В., Величко В.А., Сломонов С.В., Бимбад Г.Е., Томильцев М.Г.1991
    130Бетонные работыАфанасьев А.А.1991
    131Эффективные конструкции покрытий жилых и общественных зданийВольвич Н.И.1975
    132Расчет элементов и конструкций из легких бетоновОрловский Ю.И., Кудрявцев А.А.1976
    133Железобетонные конструкции сельскохозяйственных зданий: Расчет и проектированиеВахненко П.Ф., Вахненко В.П.1982
    134Прочность, трещиностойкость и деформации железобетонных элементов с многорядным армированиемБаташев В.М.1978
    135Технология возведения сборных железобетонных оболочекГлуховской К.А.1974
    136Общие модели механики железобетонаКарпенко Н.И.1996
    137Примеры расчета конструкций железобетонных инженерных сооруженийДобромыслов А.Н.2010
    138Армирование железобетонных конструкцийМалахова А.Н.2014
    139Стальные формы в производстве сборного железобетонаЮрина Т.В.1988
    140Наука о бетоне: Физико-химическое бетоноведениеРамачандран В., Фельдман P., Бодуэн Дж1986
    141Прочность и жесткость стыковых соединений панельных конструкций (Опыт СССР и ЧССР)Горачек Е., Лишак В.И., Пуме Д., Драгилов И.И., Камейко В.А., Морозов Н.В., Цимблер В.Г.1980
    142Расчет несущей способности железобетонных плит и оболочекДубинский А.М.1976
    143Безраскосные железобетонные фермы для покрытий промышленных зданийГершанок Р.А., Клевцов В.А.1974
    144Расчет железобетонных элементов по стадии разрушенияМурашев В.И.1938
    145Расчет и конструирование элементов железобетонных конструкцийТаль К.Э., Костюковский М.Г.1941
    146Закладные детали сборных железобетонных элементовХолмянский М.М.1968
    147Технология бетонных и железобетонных изделийСтефанов Б.В.1966
    148Катехизис по бетонуМладова М.В.2005
    149Формование сборных железобетонных изделий и конструкцийКолодзий И.И.1983
    150Сталежелезобетонные мостыСтрелецкий Н. Н.1965
    151Высокопрочная арматурная стальКугушин А.А., Узлов И.Г., Калмыков В.В., Мадатян С.А., Ивченко А.В.1986
    152Химия цементаТейлор Х.1996
    153Упрощенный расчет железобетонных балок и плитКузнецов Н.В.1973
    154Стойкость железобетонных конструкций при пожареМилованов А.Ф.1998
    155Конструкции из шлако-щелочных бетоновСерых Р.Л., Пахомов В.А.1988
    156Расчет железобетонных конструкций за пределом упругости на действие ударной волны на ЭЦВМКотляревский В.А., Сенюков А.В., Бродецкая Л.А.1965
    158Монтаж металлических и железобетонных конструкцийГофштейн Г.Е., Ким В.Г., Нищев В.Н., Соколова А.Д.2000
    159Проектирование сталежелезобетонных конструкций зданий в соответствии с Еврокодом 4 и национальными приложениями УкраиныБеляев Н.А., Калафат К.В., Билык А.С., Постернак А.М.2017
    160Практические методы и примеры расчёта железобетонных конструкцийКонстантинов И.А.1963
    161Испытание прочности бетонаЛещинский М.Ю., Скрамтаев Б.Г.1973
    162Испытание бетонаЛещинский М.Ю.1980
    163Армирование элементов монолитных железобетонных зданийТихонов И.Н.2007
    164Технология и индустриализация армирования жб конструкций — информационный бюллетень №87НИИЖБ Госстроя СССР1975
    165Железобетон. Его история, свойства и расчетФонтен А.1911
    166Курс железобетонаЛолейт А.Ф.1925

    МОНОЛИТНЫЕ КОНСТРУКЦИИ | Бетон-Каркас

    Автор

    НПСО Монолит

    Название

    Система монолитного домостроения

    Год издания

    2002

    Описание

    В альбоме приведены технические решения основных узлов, деталей системы монолитного домостроения 16-ти этажного жилого дома.

    Размер

    6,0 Мб

    Ссылка

    Скачать

    Автор

    НИИЖБ

    Название

    Разработка методики расчёта монолитных железобетонных плит на продавливание

    Год издания

    2002

    Описание

    Данная методика является расширенным трактованием действующих нормативных документов и может быть использована при проектировании вышеуказанных конструкций на продавливание.

    Размер

    3,5 Мб

    Ссылка

    Скачать

    Автор

    БелНИИС

    Название

    Рекомендации по расчёту и конструированию монолитных железобетонных каркасов многоэтажных зданий системы БелНИИС

    Год издания

    2003

    Описание

    В монолитных железобетонных каркасах гражданских зданий при конструировании плоских плит перекрытий чаще всего применяют армирование их плоскими сетками. Такое армирование, как показал анализ, опыт проектирования и строительства, недостаточно сконцентрировано в местах действия наибольших усилий, вызываемых нагрузкой, и вместе с тем является зачастую излишним в местах незначительных усилий. В БелНИИС в рамках выполняемых научно-исследовательских работ выполнен комплекс исследований и опытного конструирования. В результате разработана конструкция плоских плит перекрытий монолитных железобетонных каркасов, в которых в значительной мере устранены указанные недостатки.

    Размер

    2,8 Мб

    Ссылка

    Скачать

    Автор

    Тихонов И.Н.

    Название

    Армирование элементов монолитных железобетонных зданий

    Год издания

    2007

    Описание

    Пособие предназначено для использования при проектировании элементов зданий из монолитного железобетона и их армирования. В нем приведены последние разработки НИИЖБ по эффективным арматурным сталям, таким как стержневая классов А500С и А500СП и поставляемая в мотках, классов А500С и В500С, в том числе промежуточных диаметров, винтовая и канатная арматура.

    Размер

    12,5 Мб

    Ссылка

    Скачать

    Последние новинки литературы в области строительства и проектирования монолитных  конструкций

    % PDF-1.5 % 1 0 obj> эндобдж 2 0 obj> эндобдж 3 0 obj> / Метаданные 300 0 R / Страницы 6 0 R / StructTreeRoot 144 0 R >> эндобдж 4 0 obj> эндобдж 5 0 obj> эндобдж 6 0 obj> эндобдж 7 0 obj> эндобдж 8 0 obj> эндобдж 9 0 obj> / MediaBox [0 0 481.92 708.6] / Parent 6 0 R / Resources> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / StructParents 0 / Tabs / S >> эндобдж 10 0 obj> эндобдж 11 0 obj> эндобдж 12 0 obj> эндобдж 13 0 obj> эндобдж 14 0 obj> эндобдж 15 0 obj> эндобдж 16 0 obj> эндобдж 17 0 obj> эндобдж 18 0 obj> эндобдж 19 0 obj> эндобдж 20 0 obj> эндобдж 21 0 obj> эндобдж 22 0 obj> эндобдж 23 0 obj> эндобдж 24 0 obj> эндобдж 25 0 obj> эндобдж 26 0 obj> эндобдж 27 0 obj> эндобдж 28 0 obj> эндобдж 29 0 obj> эндобдж 30 0 obj> эндобдж 31 0 объект> эндобдж 32 0 obj> эндобдж 33 0 obj> эндобдж 34 0 obj> эндобдж 35 0 obj [38 0 R] эндобдж 36 0 obj> эндобдж 37 0 obj> эндобдж 38 0 obj> эндобдж 39 0 obj> эндобдж 40 0 obj> эндобдж 41 0 объект> эндобдж 42 0 obj> эндобдж 43 0 obj> эндобдж 44 0 obj> эндобдж 45 0 obj> эндобдж 46 0 obj> эндобдж 47 0 obj> эндобдж 48 0 obj> эндобдж 49 0 obj> эндобдж 50 0 obj> эндобдж 51 0 obj> эндобдж 52 0 obj> эндобдж 53 0 obj> / BS> / F 4 / Rect [144.31 45,3 226,34 58.635] / StructParent 6 / Подтип / Ссылка >> эндобдж 54 0 obj> эндобдж 55 0 obj> эндобдж 56 0 obj> эндобдж 57 0 obj> эндобдж 58 0 obj> эндобдж 59 0 obj> эндобдж 60 0 obj> эндобдж 61 0 объект> эндобдж 62 0 obj> / MediaBox [0 0 481.92 708.6] / Parent 6 0 R / Resources> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] / XObject >>> / StructParents 1 / Tabs / S> > эндобдж 63 0 obj> эндобдж 64 0 obj> эндобдж 65 0 obj> эндобдж 66 0 obj> эндобдж 67 0 obj> эндобдж 68 0 obj> эндобдж 69 0 obj> эндобдж 70 0 obj> эндобдж 71 0 объект> эндобдж 72 0 obj> эндобдж 73 0 obj> эндобдж 74 0 obj> эндобдж 75 0 obj> эндобдж 76 0 obj> эндобдж 77 0 obj> эндобдж 78 0 obj> эндобдж 79 0 obj> эндобдж 80 0 obj> эндобдж 81 0 объект> транслировать

    Статьи

    ПЕРСПЕКТИВЫ ПОТЕНЦИАЛЬНОГО ПРИМЕНЕНИЯ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКОГО АРМИРОВАНИЯ FRP В КОМПРЕССИОННЫХ УЧАСТКАХ ИЗ FRP-БЕТОНА В КАЧЕСТВЕ ГЛАВНОГО ПРОДОЛЬНОГО АРМАТУРА НЕЗАГРУЗОЧНОЙ

    Вестник МГСУ 10/2015
    • Лапшинов Андрей Евгеньевич — Московский государственный строительный университет (национальный исследовательский университет) (МГСУ) аспирант, ассистент кафедры железобетонных и каменных конструкций, Московский государственный строительный университет (национальный исследовательский университет) (МГСУ), 129337, Москва, Ярославское шоссе, д. 26.

    Страницы 96-105

    В зарубежных странах существуют не только инструкции по проектированию, но и стандарты испытаний стеклопластиковых материалов. Эти коды не рекомендуют использовать стержни FRP в сжимаемых элементах, таких как колонны. Но не следует пренебрегать прочностью на сжатие в соответствии с этими конструктивными нормами. В нашей стране стандарты тестирования FRP и кодексы проектирования находятся в стадии разработки. В данной статье представлены результаты анализа возможности использования стержней из стеклопластика в качестве основной продольной арматуры в сжимающих элементах.Представлены самые последние данные исследований по этой теме. Исследования показывают, что прочность образцов быстро растет с уменьшением расстояния между стяжками в колоннах. Мы также можем сделать вывод, что вклад стержней GFRP всего на 5% ниже, чем вклад традиционных стальных стержней. Некоторые другие данные исследований показывают, что при шаге шпал, близком к ограничениям проектных норм, увеличение прочности в тех же образцах из простого бетона не происходит.

    DOI: 10.22227 / 1997-0935.2015.10.96-105

    Список литературы
    1. Тамразян А.Г. Бетон и железобетон — взгляд в будущее. Вестник МГСУ. 2014, вып. 4. С. 181–189. (На русском языке)
    2. Тамразян А.Г., Филимонова Е.А. Структура целевой функции при оптимизации железобетонных плит с учетом конструкционной безопасности.Промышленное и гражданское строительство. 2013, вып. 9. С. 14–15. (На русском языке)
    3. Тамразян А.Г., Филимонова Е.А. Метод поиска запаса несущей способности железобетонных плит перекрытий. Промышленное и гражданское строительство. 2011, вып. 3. С. 23-25. (На русском языке)
    4. СП 63.13330.2012.Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003 [Требования СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Базовые принципы. В новой редакции СНиП 52-01—2003]. М .: Минрегион России, 2012.161 с. (На русском языке)
    5. Рискинд Б.Я. Прочность железобетонных опор с термически упрочненной арматурой.Бетон и железобетон. 1972, нет. 11. С. 31–33. (На русском языке)
    6. Хаит И.Г., Чистяков Е.А. Применение высокопрочной арматуры в колоннах многоэтажных зданий. Научно-технический реферат: ВЦНИС. М .: Стройиздат, 1979. Серия 8. 10. С. 36–42. (На русском языке)
    7. Бейсембаев М.К. Прочность сжатых железобетонных элементов с высокопрочной ненапрягаемой арматурой: диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук. М .: НИИЖБ, 1991.154 с. (На русском языке)
    8. ACI 440.1R — 15. Руководство по проектированию и строительству конструкционного бетона, армированного стержнями из стеклопластика. Комитет ACI 440, Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган., 2015, 83 с.
    9. CAN / CSA-S6-02. Проектирование и строительство строительных компонентов из армированных волокном полимеров, CAN / CSA S806-02. Канадская ассоциация стандартов, Рексдейл, Онтарио, Канада, 2002 г., 177 стр.
    10. CNR-DT 203/2006. Источники для разработки, защиты и контроля над структурой кальчеструццо армато с Barre di Materiale Composito Fibrorinforzato. Рим, CNR, 2007, 42 стр. (На итальянском языке)
    11. Бюллетень Фибоначчи №40.Армирование FRP в железобетонных конструкциях. 147 с.
    12. Мачида А., редактор. Рекомендации по проектированию и строительству бетонных конструкций с использованием армирующих материалов из сплошных волокон. Японское общество инженеров-строителей (JSCE). Серия бетонных сооружений № 23, 1997, 325 с.
    13. ASTM D695-10. Стандартный метод испытаний жестких пластиков на сжатие. ASTM, 2010, 7 стр.
    14. Лапшинов А.Е. Исследование работы SPA и BPA на сжатие.Вестник МГСУ. 2014, вып. 1. С. 52–57. (На русском языке)
    15. Блазнов А.Н., Савин В.Ф., Волков Ю.П., Тихонов В.Б. Исследование прочности и устойчивости однонаправленных стеклопластиковых стержней при осевом сжатии. Механика композиционных материалов и конструкций.2007, т. 13, вып. 3. С. 426—440. (На русском языке)
    16. ГОСТ 31938—2012. Арматура композитная полимерная для армирования бетонных конструкций. ГОСТ 31938—2012. Композитная полимерная арматура для армирования бетонных конструкций. Основные технические условия. М .: Стандартинформ, 2014.38 с. (На русском языке)
    17. ГОСТ 4651–82 (СТ СЭВ 2896–81). Пластмассы. Метод испытания на сжатие.Пластик. Метод испытаний на сжатие. М .: Изд-во стандартов, 1998. 8 с. (На русском языке)
    18. Лапшинов А.Е., Мадатян С.А. Колонны, армированные стеклопластиковой и базальтопластиковой арматурой. Бетон и железобетон — взгляд в будущее: сборник трудов И.И. Международной, III Всероссийской конференции по бетону и железобетону (г. Москва, 12–16 мая 2014 г.). Международная, 3-я Всероссийская конференция по бетону и железобетону (Москва, 12–16 мая 2014 г.).Москва, 2014, т. III, стр. 67–77. (На русском языке)
    19. Афифи М.З., Мохамед Х., Бенмокран Б. Осевая нагрузка круглых бетонных колонн, армированных стержнями и спиралями из стеклопластика. Журнал композитов для строительства. 2014, т. 18 (1). Доступно по адресу: http://www.researchgate.net/publication/260081219_Axial_Capacity_of_Circular_Concrete_Columns_Reinforced_with_GFRP_Bars_and_Spirals. Дата обращения: 02.06.2015. DOI: http://dx.doi.org/10.1061/(ASCE)CC.1943-5614.0000438.
    20. Хани Тобби, Ахмед Сабри Фаргали, Брахим Бенмокран.Бетонные колонны, армированные в продольном и поперечном направлениях полимерными стержнями, армированными стекловолокном. Структурный журнал ACI. Июль — август 2012 г., т. 109 (4). Доступно по адресу: http://www.researchgate.net/publication/260389101_Concrete_Columns_Reinforced_Longitudinally_and_Transversally_with_Glass_Fiber-Reinforced_Polymer_Bars. Дата обращения: 02.06.2015.
    21. Чу К.С., Харик И.Е., Гесунд Х. Бетонные колонны, армированные стержнями из стеклопластика: продление срока службы железобетонных конструкций. 34-я конференция «Наш мир в бетоне и конструкциях».Сингапур, 16–18 августа 2009 г., стр. 15–22.
    22. Де Лука А., Матта Ф., Нанни А. Поведение полноразмерных бетонных колонн, внутренне армированных стеклянными стержнями из стеклопластика, при чистой осевой нагрузке. Композиты и Polycon 2009. Американская ассоциация производителей композитов 15–17 января 2009 г. Тампа, Флорида, США. Доступно по адресу: http://www.bpcomposites.com/wp-content/uploads/2012/08/behavior_of_fullscale_concrete_columns_internal_reinforced_with_glass_frp_bars_under_pure.pdf. Дата обращения: 02.06.2015.
    23. Дейвеган А., Кумаран Г. Исследование надежности бетонных колонн, внутренне армированных неметаллической арматурой. Int. Journal of Civil and Structural Eng. 2010, т. 1, вып. 3. С. 270–287.
    24. Головин Н.Г., Пахратдинов А.А. Прочность сжатых железобетонных элементов, изготовленных на щебне из бетона. Строительство и реконструкция.2014. С. 101–106. (На русском языке)

    Загрузить

    Оптимизация продольного изгиба композитных баллонов для подводных аппаратов при ограничении критерия отказа Цай-Ву

    [1] СМИТ С. Проектирование погружных корпусов под давлением из композитных материалов [J]. Морские сооружения, 1991, 4: 141-182. [2] РОСС КТ Ф. Концептуальный проект подводного транспортного средства [J]. Океанская инженерия, 2006, 33: 2087-2104. [3] OUELLETTE P, HOA S V, SANKAR T S.Изгиб композитных баллонов под действием внешнего давления [J]. Полимерные композиты, 1986, 7 (5): 363-374. [4] MOON C J, KIM I H, CHOI B H и др. Изгибание композитных баллонов с намотанной нитью под действием гидростатического давления для подводных транспортных средств [J]. Композитные конструкции, 2010, 92 (9): 2241-2251. [5] MAALAWI K Y. Использование классификации материалов для улучшения конструкции прихвата тонкостенных композитных колец / длинных баллонов под внешним давлением [J]. Композитные конструкции, 2011, 93 (2): 351-359.[6] СООБЩЕНИЕ T, PYRZ M, GINESTE B и др. Оптимальное измельчение тонких подводных композитных цилиндрических сосудов [J]. Композитные конструкции, 2002, 58 (4): 529-537. [7] ЛОПАТИН А.В., МОРОЗОВ Е.В. Устойчивость составных цилиндрических оболочек с жесткими торцевыми дисками под действием гидростатического давления [J]. Композитные конструкции, 2017, 173: 136-143. [8] HU H T, CHEN H C. Оптимизация потери устойчивости слоистых усеченных конических оболочек, подвергнутых внешнему гидростатическому сжатию [J]. Композиты Часть B: Разработка, 2018, 135 (4): 95-109.[9] LI Z M, QIAO P Z. Изгиб и последующее заедание анизотропных слоистых цилиндрических оболочек при комбинированном внешнем давлении и осевом сжатии в термических средах [J]. Композитные конструкции, 2015, 119: 709-726. [10] CIVALEK ¨O. Анализ потери устойчивости композитных панелей и оболочек с различными свойствами материала методом дискретной сингулярной свертки (DSC) [J]. Композитные конструкции, 2017, 161: 93-110. [11] ГЕЙЕР Б., МЕЙЕР-ПИНИНГ ХР, ЦИММЕРМАНН. О влиянии укладки ламината на коробление композитных цилиндрических оболочек, подвергнутых осевому сжатию [J].Композитные конструкции, 2002, 55 (4): 467-474. [12] ROSS C T F, LITTLE A P F. Изгиб цилиндра из гофрированного углеродного волокна под действием внешнего гидростатического давления [J]. Океанская инженерия, 2001, 28 (9): 1247-1264. [13] НАСИРМАНЕШ А., МОХАММАДИ С. Анализ устойчивости к собственным значениям функционально-градиентных цилиндрических оболочек с трещинами в рамках расширенного метода конечных элементов [J]. Композитные конструкции, 2016, 159: 548-566. [14] DEVECI H A, AYDIN ​​L, ARTEM H S. Оптимизация устойчивости композитных ламинатов с использованием гибридного алгоритма ограничения критерия отказа Puck [J].Журнал армированных пластиков и композитов, 2016, 35 (16): 1233-1247. [15] ЛОПЕС Р. Х., ЛУЕРСЕН МА, КУРСИ Э. С. Оптимизация слоистых композитов с учетом различных критериев разрушения [J]. Композиты, часть B: Engineering, 2009,40 (8): 731-740. [16] ТАФРЕШИ А. Отслоение продольного изгиба и последующего прихвата в композитных цилиндрических оболочках под внешним давлением [J]. Тонкостенные конструкции, 2004, 42: 1379-1404. [17] ТАФРЕШИ А. Отслаивание продольного изгиба и последующего прихвата в композитных цилиндрических оболочках при комбинированном осевом сжатии и внешнем давлении [J].Композитные конструкции, 2006, 72: 401-418. [18] БЛАХУТ Дж. Изгибание и разрушение первого слоя композитного прочного корпуса [J]. Композиты и конструкции, 2004, 82 (23): 1981-1992. [19] HUR S H, SON H J, KWEON J H и др. Закрепление композитных цилиндров под действием внешнего гидростатического давления [J]. Композитные конструкции, 2008, 86 (1): 114-124. [20] ЛИ Г. К., КВЕОН Дж. Х., ЧОЙ Дж. Х. Оптимизация композитных многослойных цилиндров для применения в подводных аппаратах [Дж]. Композитные конструкции, 2013, 96: 691-697.[21] CARVELLI V, PANZERI N, POGGI C. Прочность на изгиб подводных аппаратов из стеклопластика [J]. Композиты Часть B: Разработка, 2001, 32 (2): 89-101. [22] ХЕРНАНДЕС-МОРЕНО Х., ДУШЕН Б., КОЛЛОМБЕТ Ф. и др. Влияние рисунка намотки на механическое поведение композитных цилиндров с волокнистой намоткой под внешним давлением [J]. Composites Science and Technology 2008, 68 (3/4): 1015-1024. [23] НАХАС М. Н. Обзор теорий разрушения и пост-разрушения ламинированных композитов, армированных волокном [J]. Журнал Composites Technology & Research, 1986, 8 (4): 138-153.[24] SATHEESH R, NAIK NG, GANGULI R. Консервативная оптимизация конструкции слоистых композитных структур с использованием генетических алгоритмов и критериев множественных отказов [J]. Журнал композитных материалов, 2010, 44 (3): 369-387. [25] ГЮРДАЛ З., ХАФТКА Р. Т., ХАЙЕЛА П. Дизайн и оптимизация ламинированных композитных материалов [М]. Нью-Йорк. США: John Wiley & Sons, Inc, 1999: 19-24. [26] РЕДДИ Дж. Н. Введение в метод конечных элементов [M]. Нью-Дели, Индия: McGraW-Hill, 2004.

    % PDF-1.5 % 1 0 объект > >> эндобдж 4 0 obj / Создатель / CreationDate (D: 20151029112633 + 00’00 ‘) / ModDate (D: 20151029112633 + 00’00 ‘) >> эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 5 0 obj > / XObject> >> / Аннотации [59 0 R 60 0 R] / Родитель 2 0 R / MediaBox [0 0 595 842] >> эндобдж 6 0 obj > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [67 0 R 68 0 R 69 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 70 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 0 >> эндобдж 7 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 72 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 10 >> эндобдж 8 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 74 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 11 >> эндобдж 9 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 75 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 12 >> эндобдж 10 0 obj > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [78 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 79 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 13 >> эндобдж 11 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [84 0 R 85 0 R 86 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 87 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 1 >> эндобдж 12 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 88 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 18 >> эндобдж 13 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 89 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 19 >> эндобдж 14 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [90 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 91 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 20 >> эндобдж 15 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 94 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 22 >> эндобдж 16 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 95 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 23 >> эндобдж 17 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [96 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 97 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 24 >> эндобдж 18 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 98 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 26 >> эндобдж 19 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 99 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 27 >> эндобдж 20 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 100 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 28 >> эндобдж 21 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [101 0 R 102 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 103 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 29 >> эндобдж 22 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [105 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 106 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 2 >> эндобдж 23 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [108 0 R 109 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 110 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 3 >> эндобдж 24 0 объект > / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [112 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 113 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 4 >> эндобдж 25 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [114 0 R 115 0 R 116 0 R 117 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 118 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 36 >> эндобдж 26 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [119 0 120 0 R 121 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 122 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 41 >> эндобдж 27 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [124 0 R 125 0 R 126 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 127 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 5 >> эндобдж 28 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [128 0 R 129 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 130 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 48 >> эндобдж 29 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 131 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 51 >> эндобдж 30 0 объект > / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [133 0 руб. 134 0 руб. 135 0 руб.] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 136 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 6 >> эндобдж 31 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [138 0 139 0 руб. 140 0 руб. 141 0 руб.] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 142 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 7 >> эндобдж 32 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 145 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 8 >> эндобдж 33 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [146 0 R 147 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 148 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 59 >> эндобдж 34 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [149 0 R 150 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 151 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 62 >> эндобдж 35 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [152 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 153 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 65 >> эндобдж 36 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 155 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 67 >> эндобдж 37 0 объект > / ExtGState> / Шаблон> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [162 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 163 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 68 >> эндобдж 38 0 объект > / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [167 0 R 168 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 169 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 9 >> эндобдж 39 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [170 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 171 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 72 >> эндобдж 40 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 172 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 74 >> эндобдж 41 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 174 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 75 >> эндобдж 42 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 175 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 76 >> эндобдж 43 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 176 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 77 >> эндобдж 44 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 177 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 78 >> эндобдж 45 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 178 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 79 >> эндобдж 46 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 179 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 80 >> эндобдж 47 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 180 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 81 >> эндобдж 48 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [181 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 182 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 82 >> эндобдж 49 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 183 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 84 >> эндобдж 50 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 184 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 85 >> эндобдж 51 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [185 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 186 0 руб.