Актуальные вопросы проектирования безбалочных перекрытий из монолитного железобетона Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»
Расчет конструкций
щи
л
УДК 692.522.2
И.Н. ТИХОНОВ, канд. техн. наук, зам. директора, руководитель Центра проектирования и экспертизы НИИЖБ им. А.А. Гвоздева (Москва)
Актуальные вопросы проектирования безбалочных перекрытий из монолитного железобетона
Приведены основные проблемы строительства из монолитного железобетона, от которых зависит безопасность и долговечность зданий и сооружений: отсутствие четких рекомендаций по конструктивным решениям и армированию монолитных железобетонных перекрытий; использование вязаных сеток и каркасов; применение гладкой арматуры для поперечного армирования.
Строительство из монолитного железобетона приобрело массовый характер в России с начала 1990-х гг. До этого времени предпочтение отдавалось сборному железобетону как индустриальному виду строительства. Сборное домостроение позволило успешно решать жилищные проблемы того времени с регулируемыми государством высокими технико-экономическими показателями.
Отстранение государства от регулирования технико-экономических показателей строительства и установление рыночных отношений в нем позволило раскрыться творческому потенциалу архитекторов и проектировщиков в создании нового архитектурного облика застройки городов.
Решение сложных объемно-планировочных задач, поставленных архитекторами перед строителями, стало возможным только путем широкого использования методов монолитного домостроения.
К сожалению, в России в 1990-е гг. сложилась такая ситуация, когда потребности монолитного строительства не обеспечивались возможностями нормативно-технической базы. Вся известная к тому времени отечественная нормативно-техническая и учебная литература была ориентирована в основном на проектирование и строительство зданий и сооружений из сборного железобетона. Следует отметить также отсутствие практического опыта проектирования и строительства в России жилых зданий из монолитного железобетона.
Указанные недостатки проявились в случаях обрушений конструкций зданий из монолитного железобетона, которые в последнее время приобрели систематический характер.
Для раскрытия внутреннего пространства зданий с целью свободной планировки помещений архитекторы назначают большие расстояния между основными вертикальными несущими элементами — колоннами, стенами. При этом, для обеспечения плоских потолков широко используются безбалочные и бескапительные конструктивные решения перекрытий, обусловливающие при пролетах более 6 м, опасность лавинообразного прогрессирующего обрушения при экстремальных аварийных ситуациях [1]. Анализ разрушений монолитных железобетонных перекрытий подземных гаражей с эксплуатируемой кровлей выявил основные причины. Наряду с ошибками при проектировании следует отметить одну из основных причин — отсутствие четких рекомендаций по конструктивным решениям и армированию монолитных железобетонных перекрытий,
обеспечивающих несущую способность и исключающих прогрессирующее обрушение.
Одной из рекомендаций, обеспечивающих живучесть перекрытий при экстремальных ситуациях, является использование известных капительных и балочных решений их опирания на колонны, которые могут быть также экономически целесообразными [2].
Такие решения позволяют в наиболее опасных зонах перекрытий опирания на колонны исключить вынужденное в случае малой толщины плиты, переармирование сечений, когда > обеспечивают необходимое сопротивление этих зон продавливанию; повышают трещиностойкость; снижают деформативность перекрытий. В случае неприемлемости, по каким-либо соображениям такого решения, следует обратить внимание на конструирование армирования монолитных железобетонных перекрытий.
В настоящее время в РФ армирование монолитных конструкций зданий осуществляют, как правило, соединенными вязкой прямолинейными стержнями (расчетная и конструктивная арматура) и гнутыми стержнями (хомуты, шпильки, п-образные и г-образные доборы и т. п.). Точность конфигурации и размеров вязаных арматурных сеток и каркасов обычно бывает далеко не идеальной. При этом в сплошных плитах высотой менее 300 мм на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру допускается не устанавливать [3]. Иногда монолитные перекрытия армируют сетками и каркасами из отдельных стержней, соединенных между собой вязальной проволокой только в редких отдельных точках, а по длине в местах соединений — нахлесткой вообще без связки.
В практике проектирования армирования плоских железобетонных монолитных перекрытий с целью экономии арматуры при использовании сварных сеток допускается переменное армирование в двух направлениях в соответствии с эпюрой моментов или же использование разноразмерных сеток, накладываемых друг на друга в зоне максимальных изгибаемых моментов. В случае использования вязаной арматуры в плитах толщиной более 120 мм рекомендуется применять так называемое непрерывное армирование, когда часть пролетных стержней переводится на опоры путем отгиба их в плитах толщиной до 150 мм под углом 30о, толщиной до 160 мм и более — под углом 45о [3].
щи
I
Расчет конструкций
Как показывают результаты опытов на балках, выполненные в НИИЖБ им. А.А. Гвоздева в последнее время, выше приведенные рекомендации по проектированию вполне обоснованы и актуальны. Незакрепленные сваркой и оборванные в приопорной зоне отдельные стержни даже при наличии поперечной арматуры, а тем более при ее отсутствии, при локальных нагружениях этих зон поперечной силой могут быть причиной резких хрупких разрушений по наклонному сечению. Их концы из-за больших распорных усилий и нагельного (отрывного) эффекта обусловливают образование продольных, направленных вдоль и под углом к оси обрываемой арматуры, трещин. В результате образования трещин конец арматурного стержня откалывает защитный слой и освобождается от сцепления с бетоном, а сам оборванный в пролете стержень не используется в расчетных приопорных сечениях с полным сопротивлением (по результатам исследований инж. И.П. Саврасова).
В практике реального проектирования при вязаной рабочей арматуре дополнительные стержни, требующиеся по расчету, как надопорные, так и пролетные, обрывают в пролетах без отгибов и концевых крюков.
Такое конструирование вязаного армирования при практическом отсутствии пролетного и наличия слабого приопорного поперечного армирования, выполняемого зачастую из гладкой арматуры класса А240 (А-l), является ненадежным с точки зрения прогрессирующего обрушения. Вынужденное из-за малой толщины переармирование опорных и пролетных зон безбалочных и бескапительных перекрытий с наличием значительного количества сжатой арматуры и слабым вязаным поперечным армированием при аварийных ситуациях также может служить причиной местных надопорных и пролетных разрушений, а вместе с указанными выше недостатками пролетного армирования обусловливать прогрессирующее обрушение всего здания.
Анализ характера разрушения перекрытий, лавинообразно обрушившихся в Москве подземных гаражей, подтвердил правильность вышесказанного. Выявлено наличие на опорных и пролетных участках горизонтального расслоения бетона с отделением верхних и нижних зон армирования и полным освобождением от бетона верхней и нижней арматуры (рис. 1). Очевидно, что это стало возможным по причине отсутствия надежного поперечного армирования и наличия переменного вязаного армирования по длине перекрытия, а также переармирования опорных и пролетных сечений с присутствием высокого процента сжатой арматуры, практически незакрепленной от выпучивания.
Указанные недостатки в конструировании армирования монолитных железобетонных перекрытий могут быть также причиной их разрушений при пожарах. В результате из-за теплового расширения арматуры защитный слой бетона вместе с незакрепленной поперечными связями продольной арматурой отрывается вместе с ней. При этом арматура либо выпадает целиком, либо провисает, полностью иск-лючаясь из работы.
Таким образом, напрашивается вывод о целесообразности использования при армировании монолитных безри-гельных и бескапительных перекрытий сварных соединений арматуры.
В настоящее время применение сварки арматуры на стройплощадке — крайне редкое и даже небезопасное решение. Это связано с тем, что из-за отсутствия внешнего отличия свариваемой арматуры класса А500С по
Рис. 1. Характер разрушения безбалочной, бескапительной железобетонной монолитной плиты перекрытия с вязаной арматурой при аварийных нагрузках
ГОСТ Р 52544-2006 «Прокат арматурный свариваемый периодического профиля классов А500С и В500С для армирования железобетонных изделий. Технические условия» от арматуры класса А400 (А-111 из 35ГС и 25Г2С) по ГОСТ 5781-82 «Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия», выпускаемой с таким же профилем, пересортица арматуры на площадке, к сожалению, не исключена.
Запрещенное применение сварки дуговыми прихватками при фиксации стержней арматуры из стали 35ГС может привести к опасному снижению эксплуатационной надежности железобетонных конструкций из-за хрупких разрушений металла в местах сварки.
За рубежом при армировании монолитного железобетона широко используют заранее заготовленные сварные сетки, плоские и пространственные каркасы, поставляемые арматурными сервисными центрами, оснащенными высокопроизводительным сварочным оборудованием. Армирование готовыми сварными каркасами монолитных перекрытий намного эффективнее для повышения огнестойкости и огнесохраннос-ти. Особенно целесообразно применение такого армирования в зданиях повышенной ответственности, конструкции которых должны противостоять прогрессирующему обрушению при воздействии сверхнормативных нагрузок или внезапном выходе из строя отдельных конструктивных элементов.
В широко распространенных монолитных зданиях с перекрытиями в виде плоских плит наиболее действенным с позиции предотвращения катастрофических обрушений
il«M
Л
Расчет конструкций
го монолитного перекрытия сварными каркасами: К-1 — пролетный каркас; К-2 — надопорный каркас
перекрытий средством является включение в армирование плиты полосовых ортогональных связей в виде непрерывных по всей ширине и длине перекрытия отдельных стержней, преднапрягаемых канатов с натяжением на бетон, а также сварных пространственных каркасов.
При таком армировании в случае выхода из строя отдельных промежуточных опор или возникновения иных причин значительной сверхнормативной нагрузки на перекрытие плита не обрушивается на нижележащие конструкции, а лишь претерпевает большие прогибы, повисая, как на гибких нитях, на верхних и нижних непрерывных стержнях каркасов ортогональных связей. Естественно, наибольший эффект будет достигнут, если образующие эти связи стержни будут объединены в сварные каркасы, соединенные между собой по длине также на сварке.
Учитывая актуальность рассматриваемой проблемы безопасности монолитного домостроения, следует реализо-
Рис. 3. Поражение коррозией стержней нижней арматурной сетки монолитного железобетонного перекрытия подземной автостоянки. Максимальная потеря сечения 90%
вать указанные предложения в первую очередь при проектировании и строительстве ответственных зданий, и обязательно для зданий, строящихся в сейсмоопасных районах.
В НИИЖБ им. А.А. Гвоздева подготовлены дополнения в нормативные документы монолитного и, в том числе, сейсмостойкого строительства.
Предполагается внести в эти документы для монолитных безбалочных перекрытий дополнительные обязательные требования в следующей примерной редакции: «Рекомендуется в каждом осевом направлении не менее 30% всей продольной рабочей арматуры плиты устанавливать в форме групп отдельных сваренных по длине стержней, арматурных канатов или протяженных неразрезных вертикальных плоских (пространственных) каркасов. Расположение этой арматуры в обоих осевых направлениях следует сосредотачивать в составе полос усиленного продольного армирования над колоннами, где не менее двух продольных рабочих стержней, в том числе от плоских или объемных каркасов или же канатов, должны быть пропущены сквозь тело колонны, а также в составе арматуры, межколонных полос усиленного армирования. Непрерывность таких арматурных элементов по длине в пределах общих габаритов перекрытия должна быть обеспечена стыковыми сварными или механическими соединениями, которые должны иметь прочность не ниже нормативного сопротивления стыкуемых стержней». Пример использования готовых плоских сварных каркасов для усиления армирования плит перекрытий приведен на рис. 2.
Учитывая сохранившиеся по всей стране заводы и комбинаты по производству железобетонных конструкций, имеющие арматурные цеха, оборудованные автоматическим сварочным оборудованием, а также развитие региональных сервисных центров в составе крупных металлоторгующих предприятий, производящих унифицированные сварные изделия (сетки, каркасы), практическое воплощение вышеприведенных рекомендаций по конструированию армирования перекрытий вполне реально. При этом сопутствующим результатом будет улучшение качества арматурных работ и культуры строительного производства, а также снижение сроков строительства и повышение его эффективности.
Другой не менее важной проблемой монолитного домостроения из железобетона является его долговечность. Известно, что уже на стадии проектирования обусловливаются требования к применяемым в железобетоне строительным материалам, а именно к бетону и арматуре. Так как железобетон является композиционным материалом, его долговечность необходимо рассматривать не только в зависимости от свойств бетона и арматуры в отдельности, но также от совокупности совместного поведения этих материалов в процессе эксплуатации. Одной из основных причин, определяющих долговечность железобетона, является коррозионная стойкость.
Не останавливаясь на коррозионной стойкости бетонной составляющей железобетона, представляющей отдельную важную тему, не являющуюся предметом рассмотрения в данной статье, рассмотрим влияние коррозионной стойкости арматуры на потребительские свойства монолитных железобетонных конструкций.
Характерными для раскрытия данного вопроса являются результаты исследований НИИЖБ последних лет и анализа коррозионных разрушений монолитных железобетонных перекрытий гаражей, построенных и эксплуатируемых, более 13-15 лет. Как
——-ЖИЛИЩНОЕ
СТРОИТЕЛЬСТВО
Расчет конструкций
показывает опыт НИИЖБ, за этот период коррозия арматуры, вызванная влиянием заносимых с улицы на колесах, машин противоледных химических реагентов, может снизить в отдельных местах ее несущую способность на 30-90% (рис. 3).
Этот факт должен учитываться проектировщиками при назначении в проектах железобетонных гаражей вида арматуры. Также на него следует обратить внимание инвесторам и эксплуатационным организациям строящихся гаражей, потому что в случае коррозионных повреждений железобетонных конструкций потребуется их внеплановый дорогостоящий ремонт.
Влияние вида профиля арматуры на трещиностойкость железобетонных конструкций оценивалась в работе [4]. Установлено, что в результате использования арматуры класса А500СП производства ОАО «ЗСМК» (г. Новокузнецк, Кемеровская обл.) с эффективным профилем взамен А500С повышается момент трещинообразования и уменьшается ширина раскрытия трещин при эксплуатационных нагрузках, что несомненно, отразится на сопротивлении железобетонных конструкций коррозионному воздействию.
Опытной проверкой установлено, что арматура класса прочности 500 МПа различных металлопроизводителей отличается стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением ст = 0,9ст02(т) при испытаниях по методике ГОСТ 10884-94 «Сталь стержневая арматурная термомеха-нически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия». Это вызвано тем, что передовые методы производства арматуры (непрерывная разливка заготовки и слиттинг-процесс (разделение) при прокатке) повышают производительность ее производства, но снижают качество — коррозионную стойкость, а следовательно, долговечность.
Учитывая эту ситуацию, в новом международном стандарте ГОСТ 31384-2008 «Защита бетонных и железобетонных конструкций от коррозии. Технические условия» введено требование для арматуры конструкций, эксплуатируемых в средне- и сильно агрессивных средах, обусловливающее ее стойкость при стандартных испытаниях в кипящем растворе нитратов по методике ГОСТ 10884 не менее 40 ч.
Наиболее коррозионно-стойкой арматурой класса прочности 500 МПа по результатам испытаний НИИЖБ в настоящее время является сталь ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат», где она производится в основном по традиционной технологии из слитков и без слиттинг-процесса, а также арматура ОАО «Череповецкий металлургический комбинат».
Список литературы
1. Тихонов И.Н., Козелков М.М. Расчет и конструирование железобетонных монолитных перекрытий зданий с учетом защиты от прогрессирующего обрушения // Бетон и железобетон. 2009. № 3. С. 2-8.
2. Тихонов И.Н. Снижение стоимости строительства из железобетона при оптимальном проектировании армирования // Жилищное строительство. 2009. № 7. С. 2-7.
3. Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) — М.: Стройиздат, 1978. 175 с.
4. Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Трещиностойкость растянутых железобетонных элементов из высокопрочного бетона с арматурой различных профилей // Бетон и железобетон. 2009. № 3. С. 8-11.
Открытое акционерное общество «Центральный научно-исследовательский и проектный институт жилых и общественных зданий»
Рег. № 28128 РП
Адрес: 127434, Дмитровское ш., д. 9, стр. 3, тел.: (495) 976-28-19
Баланс общества на 01.01.2010 г. (тыс. р.) Актив
Внеоборотные активы ………………….100 459
Оборотные активы…………………….917 664
Всего …………………………….1 018 123
Пассив
Капитал и резервы…………………….595 804
Долгосрочные обязательства ………………4 268
Краткосрочные обязательства ……………418 051
Всего …………………………….1 018 123
Отчет о финансовых результатах
Выручка…………………………….953 266
Себестоимость ……………………….503 263
Управленческие расходы………………..238 735
Проценты к получению …………………..9 630
Прочие доходы ……………………….571 606
Прочие расходы ………………………583 727
Прибыль до налогообложения ……………208 777
Отложенные налоговые активы …………….4 172
Отложенные налоговые обязательства……….1 710
Текущий налог на прибыль……………….46 516
Чистая прибыль ………………………164 723
Постоянные налоговые обязательства ………. 2 299
Глава из книги «Проектирование армирования железобетона», автор: Тихонов И.Н., Мешков В.З., Расторгуев Б.С.
САВРАСОВ ИВАН ПЕТРОВИЧ
На правах рукописи САВРАСОВ ИВАН ПЕТРОВИЧ ПРОЧНОСТЬ, ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, АРМИРОВАННЫХ СТАЛЬЮ КЛАССА А500 С РАЗЛИЧНЫМ ПЕРИОДИЧЕСКИМ ПРОФИЛЕМ Специальность:
Подробнее4 Свойстважелезобетона
4 Свойстважелезобетона 4.1 Условия совместной работы бетона и арматуры сцепление арматуры с бетоном, исключающее продергивание арматуры в бетоне; примерное равенство коэффициентов температурного удлинения
Подробнее[ ] { } { } { } T. Abn. Ask СИСТЕМЫ. МЕТОДЫ. ТЕХНОЛОГИИ
УДК 624.12.3 И.В. Дудина*, Н.С. Меньщикова ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ Рассмотрена нелинейно-деформационная
ПодробнееТУ Содержание
Содержание Стр 1 Область применения. 3 2 Нормативные ссылки 3 3 Термины и определения… 4 4 Классификация и сортамент 5 5 Технические требования. 7 6 Правила приемки. 9 7 Методы испытаний.. 10 8 Маркировка,
ПодробнееНАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
СОДЕРЖАНИЕ Введение.. 9 Глава 1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 15 1.1. Классификация нагрузок…….. 15 1.2. Комбинации (сочетания) нагрузок….. 17 1.3. Определение расчетных нагрузок.. 18 1.3.1. Постоянные
ПодробнееГОСТ Группа Ж39
ГОСТ 30062-93 Группа Ж39 Межгосударственный стандарт АРМАТУРА СТЕРЖНЕВАЯ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Вихретоковый метод контроля прочностных характеристик Bar reinforcement for reinforced concrete structures
Подробнее11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;
ПодробнееХимические анкеры. 1. N Rd : Вырыв. N Rd = min (N Rd,s ; N Rd,p ; N Rd,c ) N Rd,s = A s f uk / γ ms. N Rd,p = N 0 Rd,p f T f BN,p f AN,p f RN,p
Химические анкеры Методика расчета несущей способности анкера, в соответствии с Европейскими техническими требованиями ETAG, для сжатой зоны бетона. Технология инъецирования MU с арматурой периодического
ПодробнееПрограмма 450 «Расчет по огнестойкости»
Программа 45 «Расчет по огнестойкости» Краткое описание Сечения Рассматриваются стержневые элементы прямоугольного и круглого сечений, а также плиты. Для прямоугольного сечения предусмотрены следующие
Подробнее8 Трещиностойкость железобетонныхэлементов
8 Трещиностойкость железобетонныхэлементов Трещиностойкостью железобетонной конструкции называют её сопротивление образованию трещин в I стадии НДС или сопротивление раскрытию трещин во II стадии НДС Категориитрещиностойкости
Подробнее6 Стадии напряженнодефрмированного
6 Стадии напряженнодефрмированного состояния (НДС) Основныезадачитеории сопротивленияжелезобетона Оценка напряженно-деформированного состояния железобетонной конструкции. Определение конфигурации элемента.
ПодробнееПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ЭКЗАМЕНА
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пензенский государственный университет архитектуры
ПодробнееЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС 6 -е издание, переработанное и дополненное Допущено Министерством образования Российской Федерации в качестве учебника для студентов высших учебных заведений, обучающихся
Подробнее3 Материал -Арматура
3 Материал -Арматура Арматура — гибкие или жѐсткие стержни, преимущественно из стали, размещѐнные в массе бетона в соответствии с эпюрами изгибающих моментов, поперечными и продольными силами, действующими
ПодробнееСодержание 2 стр. Рабочие чертежи
Серия 1.020-1/87 Конструкции каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Выпуск 3-3 Ригели высотой 600 мм для
ПодробнееПредотвращение аварий зданий и сооружений
МЕТОДИКА РАСЧЕТА АРМАТУРЫ ФАП В ИЗГИБАЕМОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОМ ЭЛЕМЕНТЕ ПРЯМОУГОЛЬНОГО ПРОФИЛЯ С ДВОЙНЫМ АРМИРОВАНИЕМ УДК 6401 Попов Владимир Мирович Доцент кафедры строительных конструкций ФГОУ ВПО «Костромская
ПодробнееСодержание 2 стр. Рабочие чертежи
Серия 1.020-1/87 Конструкции каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Выпуск 3-9 Ригели высотой 600 мм из
ПодробнееСОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ
СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ Снижение расходов на стыковку арматуры Ускорение сроков сдачи объектов в 3 5 раз Муфтовые соединения это система соединений, обеспечивающая надежное равнопрочное соединение
ПодробнееСистема менеджмента качества ПРОГРАММА
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ «ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» () Система
ПодробнееОтсканированное изображение
%PDF-1.4 % 1 0 obj /Title >> endobj 2 0 obj > endobj 3 0 obj > stream
| № п/п | Наименование | Авторы | Год выпуска | Примечания |
| 1 | Проектирование железобетонных конструкций зданий для строительства в сейсмических районах | И.И. Николаев | 1991 | Скачать |
| 2 | Бетонные и железобетонные работы | И.Г. Совалов | 1988 | Скачать |
| 3 | Технология монолитного бетона и железобетона | Н.И. Евдокимов | 1980 | Скачать |
| 4 | Железобетонные конструкции | Т.М. Пецольд | 2003 | Скачать |
| 5 | Расчет железобетонных инженерных сооружений на температурные воздействия | А.П. Кричевский | 1984 | Скачать |
| 6 | О новых нормах проектирования бетонных и железобетонных конструкций | А.И. Звездов и др. | 2004 | Скачать |
| 7 | Проектирование железобетонных конструкций | А.Б. Голышев | 1985 | Скачать |
| 8 | Армирование элементов монолитных железобетонных зданий | И.Н. Тихонов | 2007 | Скачать |
| 9 | Железобетонные конструкции | В.Н. Байков | 1984 | Скачать |
| 10 | Расчёты железобетонных конструкций по предельным состояниям и предельному равновесию | А.В. Боровских | 2004 | Скачать |
| 11 | Расчет балок и перемычек | Б.Н. Жемочкин | 1960 | Скачать |
| 12 | Общие модели механики железобетона | Н.И. Карпенко | 1996 | Скачать |
| 13 | Железобетонные и каменные конструкции | А.П. Кудзис | 1988 | Скачать |
| 14 | Расчёт и конструирование стыков и узлов элементов железобетонных конструкций | В.С. Кузнецов | 2002 | Скачать |
| 15 | Расчет сечений и конструирование элементов ЖБ конструкций | Ф.Э. Лопато | 1971 | Скачать |
| 16 | Железобетонные и каменные конструкции. 1996 | Н.Н. Попов | 1996 | Скачать |
| 17 | Расчет и проектирование конструкций высотных зданий из монолитного железобетона | А.С. Городецкий | 2004 | Скачать |
| 18 | Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям | А.С. Залесов | 1985 | Скачать |
| 19 | Примеры расчета железобетонных конструкций | М.С. Торяник | 1979 | Скачать |
| 20 | Железобетонные конструкции (Расчет и проектирование) | И.И. Улицкий | 1972 | Скачать |
Эффективная арматура для железобетонных конструкций зданий, проектируемых с учетом воздействия особых нагрузок
Важным критерием проектирования зданий является предотвращение прогрессирующего обрушения конструкций, в первую очередь для сохранения жизни людей. Актуальными являются исследования и учет при проектировании характеристик прочности и деформативности арматуры и бетона конструкций в стадиях, близких к разрушению, а также разработка и исследование новых видов арматурного проката, обеспечивающих высокую прочность и энергоемкость сцепления стержней с бетоном в стадии пластического деформирования растянутой арматуры на участках ее анкеровки и в наиболее нагруженных сечениях элементов. Сопоставлены требования нормативных документов Российской Федерации и Еврокода 2 «Design of concrete structures» к механическим свойствам арматуры, обеспечивающим в значительной степени прочность железобетонных конструкций. Приведены принципиальные отличия, показывающие, что требования Еврокода 2 заслуживают серьезного внимания, так как они более конкретны в оценке прочностных и деформационных характеристик арматурных сталей. Сформулированы основные положения для руководства при разработке геометрических параметров эффективных видов арматуры периодического профиля. Показано, что новый профиль арматуры с условным названием «серповидный четырехсторонний» за счет увеличения сопротивления смятию и срезу зигзагообразных, непрерывных по длине междуреберных бетонных шпонок, а также благодаря эффективной работе внедренных в них зерен крупного заполнителя позволяет значительно повысить прочность и жесткость сцепления арматуры с бетоном.
И.Н. ТИХОНОВ1, д-р техн. наук (Адрес электронной почты защищен от спам-ботов. Для просмотра адреса в вашем браузере должен быть включен Javascript.),В.З. МЕШКОВ1, канд. техн. наук;
А.И. ЗВЕЗДОВ2, д-р техн. наук,
И.П. САВРАСОВ2, канд. техн. наук
1 НИИЖБ им. А.А. Гвоздева АО «НИЦ «Строительство» (109428, г. Москва, ул. 2-я Институтская, 6)
2 АО «Научно-исследовательский центр «Строительство» (АО «НИЦ «Строительство») (109428, г. Москва, 2-я Институтская ул., 6)
1. Тихонов И.Н. Проектирование элементов зданий из железобетона на аварийные нагрузки с учетом свойств арматурного проката // Строительная механика и расчет сооружений. 2007. № 4. С. 52–56.
2. Тихонов И.Н. Эффективное армирование железобетонных конструкций без предварительного напряжения // Промышленное и гражданское строительство. 2013. № 1. С. 25–27.
3. Снимщиков С.В., Харитонов В.А., Суриков И.Н., Харитонов В.А., Петров И.М. Анализ уровня качества арматурного проката класса В500С на основе методов математической статистики // Черная металлургия. 2013. № 8. С. 48–59.
4. Тихонов И.Н. Исследование железобетонных элементов с эффективной арматурой класса А500 // Сборник научных трудов НИИЖБ. 2013. С. 179–190.
5. Семченков А.С., Залесов А.С., Мешков В.З., Квасников А.А. Характер сцепления с бетоном стержневой арматуры различных профилей // Бетон и железобетон. 2007. № 5. С. 2–7.
6. Тихонов И.Н., Гуменюк В.С. К вопросу об оценке влияния холодного упрочнения арматуры на ее сопротивление сжатию // ЖБИ и конструкции. 2010. № 2. С. 16–20.
7. Тихонов И.Н., Гуменюк В.С. О расчетном сопротивлении сжатию арматуры, упрочненной в холодном состоянии // Метизы. 2008. № 2 (18). С. 26–30.
8. Мадатян С.А. Свойства арматуры железобетонных конструкций в России на уровне лучших мировых стандартов // Бетон и железобетон. 2013. № 5. С. 2–5.
9. Мадатян С.А. Новая арматурная сталь класса А 600 С // Стройметалл. 2010. № 5. С. 7–10.
10. Мадатян С.А. Холоднодеформированная арматура класса В 500 С // Метизы. 2008. № 2. С. 20–25.
11. Тихонов И.Н. Оценка эффективности арматурного проката с различными видами периодического профиля поверхности // Строительные материалы. 2013. № 3. С. 29–34.
12. Звездов А.И., Снимщиков С.В., Харитонов В.А., Sokol H., Харитонов А.В. Формат поставки бухтового арматурного проката и его качество на отечественном рынке // Черная металлургия. 2016. № 10 (1402). С. 53–62.
13. Тихонов И.Н., Мешков В.З., Расторгуев Б.С. Проектирование армирования железобетона. М.: ЦНТП им. Г.К.Орджоникидзе, 2015. 273 с.
14. Mayer, U (2002), Zum Einfluss der Oberflachengestalt von Ripptnstahlen fuf das Trag – und Verformungsverhalten von Stahlbetonbauteilen, Dissertation,Universitat Stuttgart, Institut fur Werkstoffe im Bauvesen, IWB – Mitteilungen 2002/1.
15. Мадатян С.А. Арматура железобетонных конструкций. М.: Воентехлит, 2000. 256 с.
16. Мулин Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1974. 233 с.
| 1 | Железобетонные конструкции (Общий курс) | Байков В.Н., Мурашев В.И., Сигалов Э.Е. | 1962 | |
| 2 | Железобетонные конструкции | Леванов Н.М., Суворкин Д.Г. | 1965 | |
| 3 | Железобетонные конструкции. Специальный курс | Байков В.Н., Дроздов П.Ф., Трифонов И.А. | 1981 | |
| 4 | Железобетонные конструкции (изд. 8 перераб.) | Сахновский К.В. | 1959 | |
| 5 | Железобетонные конструкции | Улицкий И.И. | 1973 | |
| 6 | Железобетонные конструкции. Основы теории, расчета и конструирования | Пецольд Т.М., Тур В.В. | 2003 | |
| 7 | Железобетонные и каменные конструкции | Кудзис А.П. | 1988 | |
| 8 | Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий | Заикин А.И. | 2005 | |
| 9 | Усиление железобетонных конструкций производственных зданий и просадочных оснований | Голышев А.Б., Кривошеев П.И., Козельский П.М. | 2004 | |
| 10 | Усиление железобетонных конструкций промышленных зданий и сооружений | Онуфриев Н.М. | 1965 | |
| 11 | Усиление железобетонных конструкций с изменением расчетной схемы и напряженного состояния | Хило Е.Р., Попович Б.С. | 1976 | |
| 12 | Востановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий (атлас схем и чертежей) | Мальганов А.И., Плевков В.С., Полищук А.И. | 1990 | |
| 13 | Применение сборного железобетона при реконструкции зданий | Поляков Е.В. | 1967 | |
| 14 | Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства | Бердичевский Г.И. | 1974 | |
| 15 | Справочник проектировщика. Сборные железобетонные конструкции | Мурашев В.И. | 1959 | |
| 16 | Справочник по монтажу железобетонных конструкций промзданий | Бондарь Е.П., Калинин Б.П. | 1960 | |
| 17 | Справочник по проектированию элементов железобетонных конструкций | Лопатто А.Э. | 1978 | |
| 18 | Краткий справочник инженера-технолога по производству железобетона | Шихненко И.В. | 1989 | |
| 19 | Кручение в обычном и предварительно напряженном железобетоне | Дж. Коуэн | 1972 | |
| 20 | Физические Основы теории прочности бетона и железобетона | Берг О.Я. | 1962 | |
| 21 | Пространственая работа железобетонных плит опёртых по контуру | Зырянов В.С. | 2002 | |
| 22 | Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона | Бондаренко В.М. | 1968 | |
| 23 | Теория деформирования железобетона с трещинами | Карпенко Н.И. | 1976 | |
| 24 | Напряженно-деформированное состояние железобетонных конструкций в условиях температурных воздействий | Корсун В.И. | 2003 | |
| 25 | Прочность железобетонных конструкций при действии поперечных сил | Залесов А.С., Климов Ю.А. | 1989 | |
| 26 | Теория пластичности бетона и железобетона | Гениев Г.А., Киссюк В.Н., Тюпин Г.А. | 1974 | |
| 27 | Трещиноустойчивость, жесткость и прочность железобетона | Мурашев В.И. | 1950 | |
| 28 | Прочность консольных опор (с подрезками) железобетонных балок при статическом нагружении | Комаров В.А. | 1987 | |
| 29 | Железобетонные конструкции, подверженные действию импульсных нагрузок | Попов Г.И. | 1986 | |
| 30 | Примеры расчета железобетонных конструкций | Мандриков А.П. | 1989 | |
| 31 | Примеры расчета железобетонных и каменных конструкций | Бондаренко В.М., Римшин В.И. | 2006 | |
| 32 | Примеры расчета железобетонных конструкций зданий | Кувалдин А.Н., Клевцова Г.С. | 1976 | |
| 33 | Проектирование железобетонных тонкостенных пространственных конструкций | Байков В.Н., Хамле Э., Рауэ Э. | 1990 | |
| 34 | Примеры расчета железобетонных мостов | Лившиц Я.Д., Онищенко М.М., Шкуратовский А.А. | 1986 | |
| 35 | Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям | Залесов А.С., Кодыш Э.Н., Лемыш Л.Л., Никитин И.К. | 1988 | |
| 36 | Расчет хомутов и отгнутых стержней в изгибаемых элементах | Табенкин Н.Л. | 1958 | |
| 37 | Расчет железобетонных рамных конструкций в пластической стадии | Тихий М., Ракосник Й. | 1976 | |
| 38 | Расчет железобетонных конструкций на взрывные и ударные нагрузки | Белов Н.Н., Копаница Д.Г., Кумпяк О.Г., Югов Н.Т. | 2004 | |
| 39 | Расчет железобетонных конструкций методом конечных элементов | Бидный Г.Р. | 1979 | |
| 40 | Расчет железобетонных конструкций при сложных деформациях | Торяник М.С. | 1974 | |
| 41 | Расчет элементов железобетонных конструкций | Пантелькин И.И. | 1998 | |
| 42 | Расчеты жбк по предельным состояниям | Боровских А.В. | 2004 | |
| 43 | Расчёт и конструирование частей жилых и общественных зданий | Вахненко П.Ф., Хилобок В.Г. | 1987 | |
| 44 | Расчет и конструирование стыков и узлов элементов железобетонных конструкций | Кузнецов В.С. | 2002 | |
| 45 | Основы физики бетона | Ахвердов И.Н. | 1981 | |
| 46 | Практический метод расчет ЖБ конструкций по деформациям | Залесов А.С., Фигаровский В.В. | 1976 | |
| 47 | Практические методы расчета железобетонных силосных корпусов | Латышев Б.В. | 1985 | |
| 48 | Основы расчета железобетона. 200 вопросов и ответов | Габрусенко В.В. | 2008 | |
| 49 | Примеры расчета железобетонных конструкций | Торяник М.С., Вахненко П.Ф., Доля К.Х. | 1979 | |
| 50 | Примеры расчета ЖБК сельскохозяйственных зданий | Сперанский И.М., Сташевская С.Г., Бондаренко С.В. | 1989 | |
| 51 | Каркасно-стержневые расчетные модели и инженерные методы расчета железобетонных конструкций | Баранова Т.Н., Залесов А.С. | 2003 | |
| 52 | Метод конечных элементов в нелинейных расчетах пространственных железобетонных конструкций | Клованич С.Ф., Безушко Д.И. | 2009 | |
| 53 | Расчетные модели силового сопротивления железобетона | Бондаренко В.М. | 2004 | |
| 54 | Теория и расчет предварительно напряженных железобетонных мостов | Гибшман Е.Е., Гибшман М.Е. | 1963 | |
| 55 | Современные методы расчета ЖБК на сложные виды деформаций | Вахненко П.Ф. | 1992 | |
| 56 | Статический расчет крупнопанельных и каркасных зданий | Косицын Б.А. | 1971 | |
| 57 | Продавливание жб плит. Натурный и численный эксперименты | Клованич С.Ф., Шеховцов И.В. | 2011 | |
| 58 | Теория и методы зимнего бетонирования | Миронов С.А. | 1975 | |
| 59 | Монолитный бетон. Технология производства работ | Хаютин Ю.Г. | 1991 | |
| 60 | Проектирование железобетонных работ | Кузнецов Ю.П. | 1985 | |
| 61 | Арматурные и бетонные работы | Третьяков А.К., Рожненко М.Д. | 1982 | |
| 62 | Бетонные и железобетонные работы | Рабинович С.Г., Леви С.С. | 1974 | |
| 63 | Технология заполнителей бетона | Ицкович С.М., Чумаков Л.Д., Баженов Ю.М. | 1991 | |
| 64 | Вибрационная технология бетона | Гусев Б.В., Зазимко В.Г. | 1991 | |
| 65 | Высокопрочный керамзитобетон | Дорф В.А., Довжик В.Г. | 1968 | |
| 66 | Эффективные литые бетоны | Дворкин Л.И., Кизима В.П. | 1986 | |
| 67 | Водонепроницаемый бетон | Давидсон М.Г. | 1965 | |
| 68 | Шлакощелочные цементы и бетоны | Глуховский В.Д., Пахомов В.А. | 1978 | |
| 69 | Смешанные портландцементы повторного помола и бетоны на их основе | Волженский А.В., Попов Л.Н. | 1961 | |
| 70 | Портландцемент | Бутт Ю.М., Тимашев В.В. | 1974 | |
| 71 | Ангидритовый цемент | Будников П.П., Зорин С.П. | 1954 | |
| 72 | Ячеистые бетоны с пониженной объемной массой | Баранов А.Т. | 1974 | |
| 73 | Кремнийорганические гидрофобизаторы | Алентьев А.А., Клетченков И.И., Пащенко А.А. | 1962 | |
| 74 | Напряженно армированный железобетон и его практическое применение | Фриц Леонгардт | 1955 | |
| 75 | Предварительно напряженные железобетонные конструкции | Михайлов В.В. | 1978 | |
| 76 | Применение химических добавок для интенсификации процесса производства бетона | Грапп В.Б., Ратинов В.Б. | 1979 | |
| 77 | Повышение долговечности бетона добавками кремнийорганических полимеров | Батраков В.Г. | 1968 | |
| 78 | Предварительно напряженные железобетонные конструкции | Дрозд Я.И., Пастушков Г.П. | 1984 | |
| 79 | Пологие прямоугольные в плане оболочки вращения | Дикович В.В. | 1960 | |
| 80 | Железобетонные сооружения. Ремонт гидроизоляция и защита | Перкинс Ф. | 1980 | |
| 81 | Железобетонные пространственные конструкции для строительства на севере | Горенштейн Б.В. | 1979 | |
| 82 | Железобетонные конструкции гидротехнических сооружений | Васильев П.И., Кононов Ю.И., Чирков Я.Н. | 1982 | |
| 83 | Железобетонные пространственные конструкции атомных и тепловых электростанций | Коробов Л.А., Назарьев О.К., Павилайнен В.Я. | 1981 | |
| 84 | Сборный железобетонный унифицированный каркас | Дыховичный Ю.А., Максименко В.А. | 1985 | |
| 85 | Проектирование железобетонных конструкций | Голышев А.Б., Бачинский В.Я., Полищук В.П., Харченко А.В., Руденко И.В. | 1990 | |
| 86 | Проектирование железобетонных инженерных сооружений | Раковицан А.П., Сафронеев В.Б., Лисеев В.П. | 1962 | |
| 87 | Проектирование ЖБ резервуаров | Яров В.А., Медведева О.П. | 1997 | |
| 88 | Проектирование предприятий строительной индустрии. Предприятия сборного бетона и железобетона | Комиссаренко Б.С. | 1999 | |
| 89 | Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций | Попов Н.Н., Забегаев А.В. | 1989 | |
| 90 | Проектирование и монтаж железобетонных конструкций | Панарин Н.Я., Иванов А.М., Фалевич Б.Н. | 1971 | |
| 91 | Проектирование железобетонных конструкций для сейсмических районов | Борджес Дж.Ф., Равара А. | 1978 | |
| 92 | Определение прочности бетона | Зубков В.А. | 1998 | |
| 93 | Сопротивление сталеполимербетонных конструкций и их стыков | Матков Н.Г. | 1999 | |
| 94 | Долговечность железобетонных конструкций инженерных сооружений | Пухонто Л.М. | 2004 | |
| 95 | Стойкость железобетонных конструкций при пожаре | Милованов А.Ф. | 1998 | |
| 96 | Монолитные перекрытия зданий и сооружений | Санников И.В., Величко В.А., Сломонов С.В., Гимбад Г.Е., Томильцев М.Г. | 1991 | |
| 97 | Коррозия и защита арматуры в бетоне | Алексеев С.Н. | 1962 | |
| 98 | Конструкции из стальных труб, заполненых бетоном | Кикин А.И., Санжаровский Р.С., Трулль В.А. | 1974 | |
| 99 | Стержневая арматура железобетонных конструкций | Мулин Н.М. | 1975 | |
| 100 | Получение бетона заданных свойств | Баженов Ю.М., Горчаков Г.И., Алимов Л.А., Воронин В.В. | 1978 | |
| 101 | Действительная работа несущих железобетонных конструкций производственных зданий и сооружений | Бердичевский Г.И. | 1973 | |
| 102 | Торкрет-бетон, торкрет-цемент, торкрет-штукатурка | Брукс Г., Линдер Р., Руфферт Г. | 1985 | |
| 103 | Глинобетон и его применение | Минке Г. | 2004 | |
| 104 | Проектирование железобетонных конструкций. Примеры расчета | Антонов К.К., Артемьев В.П., Байков В.Н., Пастернак П.Л. | 1966 | |
| 105 | Проектирование железобетонных конструкций | Голышев А.Б., Бачинский В.Я., Полищук В.П., Харченко А.В., Руденко И.В. | 1990 | |
| 106 | Измерение силы натяжения арматуры при изготовлении предварительно напряженных железобетонных изделий | Дьяченко В.Т., Дьяченко П.Я. | 1968 | |
| 107 | Руководство по проектированию, изготовлению и применению железобетонных центрифугированных конструкций кольцевого сечения | НИИЖБ Госстроя СССР | 1979 | |
| 108 | Технология бетонных и железобетонных изделий | Баженов Ю.М., Комар А.Г. | 1984 | |
| 109 | Железобетонные конструкции промышленных зданий. Выпуск 1 | Костюковский М.Г. | 1969 | |
| 110 | Растворы и бетоны на нецементных вяжущих | Шульце В., Тишер В., Эттель В.-П. | 1990 | |
| 111 | Воздействие статических, динамических и многократно повторяющихся нагрузок на бетон и элементы железобетонных конструкций | Гвоздеев А.А. | 1972 | |
| 112 | Сборные железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий | Шишкин Р.Г. | 1971 | |
| 113 | Расчет сечений и конструирование элементов обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций | Лопатто А.Э. | 1966 | |
| 114 | Стыки конструктивных элементов крупнопанельных зданий | Кашкаров К.П. | 1975 | |
| 115 | Основы теории расчета выносливости стержневой арматуры железобетонных конструкций | Скоробогатов С.М. | 1976 | |
| 116 | Предварительно напряжённый железобетон. История развития конструкции, изготовление, области применения | Ганс Мёлль | 1958 | |
| 117 | Железобетонные конструкции с листовой арматурой | Воронков Р.В. | 1975 | |
| 118 | Междуэтажные перекрытия из легких бетонов | Баулин Д.К. | 1974 | |
| 119 | Конструкции из легких бетонов для многоэтажных каркасных зданий | Довгалюк В.И., Кац Г.Л. | 1984 | |
| 120 | Методы зимнего бетонирования | Бессер Я.Р. | 1976 | |
| 121 | Предварительно напряженные конструкции зданий и инженерных сооружений | Бердичевский Г.И. | 1977 | |
| 122 | Статически неопределимые железобетонные конструкции | Дыховичный А.А. | 1978 | |
| 123 | Трещиностойкость и деформативность обычных и преднапряженных железобетонных конструкций | Гвоздев А.А. | 1965 | |
| 124 | Предварительно-напряженный керамзитобетон | Кудрявцев А.А. | 1974 | |
| 125 | Расчет бетонных и железобетонных конструкций на температурные и влажностные воздействия с учетом ползучести | Александровский С.В. | 1966 | |
| 126 | Проектирование и изготовление сборно-монолитных конструкций | Голышев А.Б. | 1982 | |
| 127 | Опалубки для монолитного бетона | Шмит О.М. | 1987 | |
| 128 | Монолитные железобетонные кессонные перекрытия | Лоскутов Илья | 2015 | |
| 129 | Монолитные перекрытия зданий и сооружений | Санников И.В., Величко В.А., Сломонов С.В., Бимбад Г.Е., Томильцев М.Г. | 1991 | |
| 130 | Бетонные работы | Афанасьев А.А. | 1991 | |
| 131 | Эффективные конструкции покрытий жилых и общественных зданий | Вольвич Н.И. | 1975 | |
| 132 | Расчет элементов и конструкций из легких бетонов | Орловский Ю.И., Кудрявцев А.А. | 1976 | |
| 133 | Железобетонные конструкции сельскохозяйственных зданий: Расчет и проектирование | Вахненко П.Ф., Вахненко В.П. | 1982 | |
| 134 | Прочность, трещиностойкость и деформации железобетонных элементов с многорядным армированием | Баташев В.М. | 1978 | |
| 135 | Технология возведения сборных железобетонных оболочек | Глуховской К.А. | 1974 | |
| 136 | Общие модели механики железобетона | Карпенко Н.И. | 1996 | |
| 137 | Примеры расчета конструкций железобетонных инженерных сооружений | Добромыслов А.Н. | 2010 | |
| 138 | Армирование железобетонных конструкций | Малахова А.Н. | 2014 | |
| 139 | Стальные формы в производстве сборного железобетона | Юрина Т.В. | 1988 | |
| 140 | Наука о бетоне: Физико-химическое бетоноведение | Рамачандран В., Фельдман P., Бодуэн Дж | 1986 | |
| 141 | Прочность и жесткость стыковых соединений панельных конструкций (Опыт СССР и ЧССР) | Горачек Е., Лишак В.И., Пуме Д., Драгилов И.И., Камейко В.А., Морозов Н.В., Цимблер В.Г. | 1980 | |
| 142 | Расчет несущей способности железобетонных плит и оболочек | Дубинский А.М. | 1976 | |
| 143 | Безраскосные железобетонные фермы для покрытий промышленных зданий | Гершанок Р.А., Клевцов В.А. | 1974 | |
| 144 | Расчет железобетонных элементов по стадии разрушения | Мурашев В.И. | 1938 | |
| 145 | Расчет и конструирование элементов железобетонных конструкций | Таль К.Э., Костюковский М.Г. | 1941 | |
| 146 | Закладные детали сборных железобетонных элементов | Холмянский М.М. | 1968 | |
| 147 | Технология бетонных и железобетонных изделий | Стефанов Б.В. | 1966 | |
| 148 | Катехизис по бетону | Младова М.В. | 2005 | |
| 149 | Формование сборных железобетонных изделий и конструкций | Колодзий И.И. | 1983 | |
| 150 | Сталежелезобетонные мосты | Стрелецкий Н. Н. | 1965 | |
| 151 | Высокопрочная арматурная сталь | Кугушин А.А., Узлов И.Г., Калмыков В.В., Мадатян С.А., Ивченко А.В. | 1986 | |
| 152 | Химия цемента | Тейлор Х. | 1996 | |
| 153 | Упрощенный расчет железобетонных балок и плит | Кузнецов Н.В. | 1973 | |
| 154 | Стойкость железобетонных конструкций при пожаре | Милованов А.Ф. | 1998 | |
| 155 | Конструкции из шлако-щелочных бетонов | Серых Р.Л., Пахомов В.А. | 1988 | |
| 156 | Расчет железобетонных конструкций за пределом упругости на действие ударной волны на ЭЦВМ | Котляревский В.А., Сенюков А.В., Бродецкая Л.А. | 1965 | |
| 158 | Монтаж металлических и железобетонных конструкций | Гофштейн Г.Е., Ким В.Г., Нищев В.Н., Соколова А.Д. | 2000 | |
| 159 | Проектирование сталежелезобетонных конструкций зданий в соответствии с Еврокодом 4 и национальными приложениями Украины | Беляев Н.А., Калафат К.В., Билык А.С., Постернак А.М. | 2017 | |
| 160 | Практические методы и примеры расчёта железобетонных конструкций | Константинов И.А. | 1963 | |
| 161 | Испытание прочности бетона | Лещинский М.Ю., Скрамтаев Б.Г. | 1973 | |
| 162 | Испытание бетона | Лещинский М.Ю. | 1980 | |
| 163 | Армирование элементов монолитных железобетонных зданий | Тихонов И.Н. | 2007 | |
| 164 | Технология и индустриализация армирования жб конструкций — информационный бюллетень №87 | НИИЖБ Госстроя СССР | 1975 | |
| 165 | Железобетон. Его история, свойства и расчет | Фонтен А. | 1911 | |
| 166 | Курс железобетона | Лолейт А.Ф. | 1925 |
МОНОЛИТНЫЕ КОНСТРУКЦИИ | Бетон-Каркас
Автор | НПСО Монолит |
Название | Система монолитного домостроения |
Год издания | 2002 |
Описание | В альбоме приведены технические решения основных узлов, деталей системы монолитного домостроения 16-ти этажного жилого дома. |
Размер | 6,0 Мб |
Ссылка | Скачать |
Автор | НИИЖБ |
Название | Разработка методики расчёта монолитных железобетонных плит на продавливание |
Год издания | 2002 |
Описание | Данная методика является расширенным трактованием действующих нормативных документов и может быть использована при проектировании вышеуказанных конструкций на продавливание. |
Размер | 3,5 Мб |
Ссылка | Скачать |
Автор | БелНИИС |
Название | Рекомендации по расчёту и конструированию монолитных железобетонных каркасов многоэтажных зданий системы БелНИИС |
Год издания | 2003 |
Описание | В монолитных железобетонных каркасах гражданских зданий при конструировании плоских плит перекрытий чаще всего применяют армирование их плоскими сетками. Такое армирование, как показал анализ, опыт проектирования и строительства, недостаточно сконцентрировано в местах действия наибольших усилий, вызываемых нагрузкой, и вместе с тем является зачастую излишним в местах незначительных усилий. В БелНИИС в рамках выполняемых научно-исследовательских работ выполнен комплекс исследований и опытного конструирования. В результате разработана конструкция плоских плит перекрытий монолитных железобетонных каркасов, в которых в значительной мере устранены указанные недостатки. |
Размер | 2,8 Мб |
Ссылка | Скачать |
Автор | Тихонов И.Н. |
Название | Армирование элементов монолитных железобетонных зданий |
Год издания | 2007 |
Описание | Пособие предназначено для использования при проектировании элементов зданий из монолитного железобетона и их армирования. В нем приведены последние разработки НИИЖБ по эффективным арматурным сталям, таким как стержневая классов А500С и А500СП и поставляемая в мотках, классов А500С и В500С, в том числе промежуточных диаметров, винтовая и канатная арматура. |
Размер | 12,5 Мб |
Ссылка | Скачать |
Последние новинки литературы в области строительства и проектирования монолитных конструкций
% PDF-1.5 % 1 0 obj> эндобдж 2 0 obj> эндобдж 3 0 obj> / Метаданные 300 0 R / Страницы 6 0 R / StructTreeRoot 144 0 R >> эндобдж 4 0 obj> эндобдж 5 0 obj> эндобдж 6 0 obj> эндобдж 7 0 obj> эндобдж 8 0 obj> эндобдж 9 0 obj> / MediaBox [0 0 481.92 708.6] / Parent 6 0 R / Resources> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / StructParents 0 / Tabs / S >> эндобдж 10 0 obj> эндобдж 11 0 obj> эндобдж 12 0 obj> эндобдж 13 0 obj> эндобдж 14 0 obj> эндобдж 15 0 obj> эндобдж 16 0 obj> эндобдж 17 0 obj> эндобдж 18 0 obj> эндобдж 19 0 obj> эндобдж 20 0 obj> эндобдж 21 0 obj> эндобдж 22 0 obj> эндобдж 23 0 obj> эндобдж 24 0 obj> эндобдж 25 0 obj> эндобдж 26 0 obj> эндобдж 27 0 obj> эндобдж 28 0 obj> эндобдж 29 0 obj> эндобдж 30 0 obj> эндобдж 31 0 объект> эндобдж 32 0 obj> эндобдж 33 0 obj> эндобдж 34 0 obj> эндобдж 35 0 obj [38 0 R] эндобдж 36 0 obj> эндобдж 37 0 obj> эндобдж 38 0 obj> эндобдж 39 0 obj> эндобдж 40 0 obj> эндобдж 41 0 объект> эндобдж 42 0 obj> эндобдж 43 0 obj> эндобдж 44 0 obj> эндобдж 45 0 obj> эндобдж 46 0 obj> эндобдж 47 0 obj> эндобдж 48 0 obj> эндобдж 49 0 obj> эндобдж 50 0 obj> эндобдж 51 0 obj> эндобдж 52 0 obj> эндобдж 53 0 obj> / BS> / F 4 / Rect [144.31 45,3 226,34 58.635] / StructParent 6 / Подтип / Ссылка >> эндобдж 54 0 obj> эндобдж 55 0 obj> эндобдж 56 0 obj> эндобдж 57 0 obj> эндобдж 58 0 obj> эндобдж 59 0 obj> эндобдж 60 0 obj> эндобдж 61 0 объект> эндобдж 62 0 obj> / MediaBox [0 0 481.92 708.6] / Parent 6 0 R / Resources> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] / XObject >>> / StructParents 1 / Tabs / S> > эндобдж 63 0 obj> эндобдж 64 0 obj> эндобдж 65 0 obj> эндобдж 66 0 obj> эндобдж 67 0 obj> эндобдж 68 0 obj> эндобдж 69 0 obj> эндобдж 70 0 obj> эндобдж 71 0 объект> эндобдж 72 0 obj> эндобдж 73 0 obj> эндобдж 74 0 obj> эндобдж 75 0 obj> эндобдж 76 0 obj> эндобдж 77 0 obj> эндобдж 78 0 obj> эндобдж 79 0 obj> эндобдж 80 0 obj> эндобдж 81 0 объект> транслировать
Статьи
ПЕРСПЕКТИВЫ ПОТЕНЦИАЛЬНОГО ПРИМЕНЕНИЯ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКОГО АРМИРОВАНИЯ FRP В КОМПРЕССИОННЫХ УЧАСТКАХ ИЗ FRP-БЕТОНА В КАЧЕСТВЕ ГЛАВНОГО ПРОДОЛЬНОГО АРМАТУРА НЕЗАГРУЗОЧНОЙ
Вестник МГСУ 10/2015- Лапшинов Андрей Евгеньевич — Московский государственный строительный университет (национальный исследовательский университет) (МГСУ) аспирант, ассистент кафедры железобетонных и каменных конструкций, Московский государственный строительный университет (национальный исследовательский университет) (МГСУ), 129337, Москва, Ярославское шоссе, д. 26.
Страницы 96-105
В зарубежных странах существуют не только инструкции по проектированию, но и стандарты испытаний стеклопластиковых материалов. Эти коды не рекомендуют использовать стержни FRP в сжимаемых элементах, таких как колонны. Но не следует пренебрегать прочностью на сжатие в соответствии с этими конструктивными нормами. В нашей стране стандарты тестирования FRP и кодексы проектирования находятся в стадии разработки. В данной статье представлены результаты анализа возможности использования стержней из стеклопластика в качестве основной продольной арматуры в сжимающих элементах.Представлены самые последние данные исследований по этой теме. Исследования показывают, что прочность образцов быстро растет с уменьшением расстояния между стяжками в колоннах. Мы также можем сделать вывод, что вклад стержней GFRP всего на 5% ниже, чем вклад традиционных стальных стержней. Некоторые другие данные исследований показывают, что при шаге шпал, близком к ограничениям проектных норм, увеличение прочности в тех же образцах из простого бетона не происходит.
DOI: 10.22227 / 1997-0935.2015.10.96-105
Список литературы- Тамразян А.Г. Бетон и железобетон — взгляд в будущее. Вестник МГСУ. 2014, вып. 4. С. 181–189. (На русском языке)
- Тамразян А.Г., Филимонова Е.А. Структура целевой функции при оптимизации железобетонных плит с учетом конструкционной безопасности.Промышленное и гражданское строительство. 2013, вып. 9. С. 14–15. (На русском языке)
- Тамразян А.Г., Филимонова Е.А. Метод поиска запаса несущей способности железобетонных плит перекрытий. Промышленное и гражданское строительство. 2011, вып. 3. С. 23-25. (На русском языке)
- СП 63.13330.2012.Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003 [Требования СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Базовые принципы. В новой редакции СНиП 52-01—2003]. М .: Минрегион России, 2012.161 с. (На русском языке)
- Рискинд Б.Я. Прочность железобетонных опор с термически упрочненной арматурой.Бетон и железобетон. 1972, нет. 11. С. 31–33. (На русском языке)
- Хаит И.Г., Чистяков Е.А. Применение высокопрочной арматуры в колоннах многоэтажных зданий. Научно-технический реферат: ВЦНИС. М .: Стройиздат, 1979. Серия 8. 10. С. 36–42. (На русском языке)
- Бейсембаев М.К. Прочность сжатых железобетонных элементов с высокопрочной ненапрягаемой арматурой: диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук. М .: НИИЖБ, 1991.154 с. (На русском языке)
- ACI 440.1R — 15. Руководство по проектированию и строительству конструкционного бетона, армированного стержнями из стеклопластика. Комитет ACI 440, Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган., 2015, 83 с.
- CAN / CSA-S6-02. Проектирование и строительство строительных компонентов из армированных волокном полимеров, CAN / CSA S806-02. Канадская ассоциация стандартов, Рексдейл, Онтарио, Канада, 2002 г., 177 стр.
- CNR-DT 203/2006. Источники для разработки, защиты и контроля над структурой кальчеструццо армато с Barre di Materiale Composito Fibrorinforzato. Рим, CNR, 2007, 42 стр. (На итальянском языке)
- Бюллетень Фибоначчи №40.Армирование FRP в железобетонных конструкциях. 147 с.
- Мачида А., редактор. Рекомендации по проектированию и строительству бетонных конструкций с использованием армирующих материалов из сплошных волокон. Японское общество инженеров-строителей (JSCE). Серия бетонных сооружений № 23, 1997, 325 с.
- ASTM D695-10. Стандартный метод испытаний жестких пластиков на сжатие. ASTM, 2010, 7 стр.
- Лапшинов А.Е. Исследование работы SPA и BPA на сжатие.Вестник МГСУ. 2014, вып. 1. С. 52–57. (На русском языке)
- Блазнов А.Н., Савин В.Ф., Волков Ю.П., Тихонов В.Б. Исследование прочности и устойчивости однонаправленных стеклопластиковых стержней при осевом сжатии. Механика композиционных материалов и конструкций.2007, т. 13, вып. 3. С. 426—440. (На русском языке)
- ГОСТ 31938—2012. Арматура композитная полимерная для армирования бетонных конструкций. ГОСТ 31938—2012. Композитная полимерная арматура для армирования бетонных конструкций. Основные технические условия. М .: Стандартинформ, 2014.38 с. (На русском языке)
- ГОСТ 4651–82 (СТ СЭВ 2896–81). Пластмассы. Метод испытания на сжатие.Пластик. Метод испытаний на сжатие. М .: Изд-во стандартов, 1998. 8 с. (На русском языке)
- Лапшинов А.Е., Мадатян С.А. Колонны, армированные стеклопластиковой и базальтопластиковой арматурой. Бетон и железобетон — взгляд в будущее: сборник трудов И.И. Международной, III Всероссийской конференции по бетону и железобетону (г. Москва, 12–16 мая 2014 г.). Международная, 3-я Всероссийская конференция по бетону и железобетону (Москва, 12–16 мая 2014 г.).Москва, 2014, т. III, стр. 67–77. (На русском языке)
- Афифи М.З., Мохамед Х., Бенмокран Б. Осевая нагрузка круглых бетонных колонн, армированных стержнями и спиралями из стеклопластика. Журнал композитов для строительства. 2014, т. 18 (1). Доступно по адресу: http://www.researchgate.net/publication/260081219_Axial_Capacity_of_Circular_Concrete_Columns_Reinforced_with_GFRP_Bars_and_Spirals. Дата обращения: 02.06.2015. DOI: http://dx.doi.org/10.1061/(ASCE)CC.1943-5614.0000438.
- Хани Тобби, Ахмед Сабри Фаргали, Брахим Бенмокран.Бетонные колонны, армированные в продольном и поперечном направлениях полимерными стержнями, армированными стекловолокном. Структурный журнал ACI. Июль — август 2012 г., т. 109 (4). Доступно по адресу: http://www.researchgate.net/publication/260389101_Concrete_Columns_Reinforced_Longitudinally_and_Transversally_with_Glass_Fiber-Reinforced_Polymer_Bars. Дата обращения: 02.06.2015.
- Чу К.С., Харик И.Е., Гесунд Х. Бетонные колонны, армированные стержнями из стеклопластика: продление срока службы железобетонных конструкций. 34-я конференция «Наш мир в бетоне и конструкциях».Сингапур, 16–18 августа 2009 г., стр. 15–22.
- Де Лука А., Матта Ф., Нанни А. Поведение полноразмерных бетонных колонн, внутренне армированных стеклянными стержнями из стеклопластика, при чистой осевой нагрузке. Композиты и Polycon 2009. Американская ассоциация производителей композитов 15–17 января 2009 г. Тампа, Флорида, США. Доступно по адресу: http://www.bpcomposites.com/wp-content/uploads/2012/08/behavior_of_fullscale_concrete_columns_internal_reinforced_with_glass_frp_bars_under_pure.pdf. Дата обращения: 02.06.2015.
- Дейвеган А., Кумаран Г. Исследование надежности бетонных колонн, внутренне армированных неметаллической арматурой. Int. Journal of Civil and Structural Eng. 2010, т. 1, вып. 3. С. 270–287.
- Головин Н.Г., Пахратдинов А.А. Прочность сжатых железобетонных элементов, изготовленных на щебне из бетона. Строительство и реконструкция.2014. С. 101–106. (На русском языке)
Загрузить
| [1] СМИТ С. Проектирование погружных корпусов под давлением из композитных материалов [J]. Морские сооружения, 1991, 4: 141-182. [2] РОСС КТ Ф. Концептуальный проект подводного транспортного средства [J]. Океанская инженерия, 2006, 33: 2087-2104. [3] OUELLETTE P, HOA S V, SANKAR T S.Изгиб композитных баллонов под действием внешнего давления [J]. Полимерные композиты, 1986, 7 (5): 363-374. [4] MOON C J, KIM I H, CHOI B H и др. Изгибание композитных баллонов с намотанной нитью под действием гидростатического давления для подводных транспортных средств [J]. Композитные конструкции, 2010, 92 (9): 2241-2251. [5] MAALAWI K Y. Использование классификации материалов для улучшения конструкции прихвата тонкостенных композитных колец / длинных баллонов под внешним давлением [J]. Композитные конструкции, 2011, 93 (2): 351-359.[6] СООБЩЕНИЕ T, PYRZ M, GINESTE B и др. Оптимальное измельчение тонких подводных композитных цилиндрических сосудов [J]. Композитные конструкции, 2002, 58 (4): 529-537. [7] ЛОПАТИН А.В., МОРОЗОВ Е.В. Устойчивость составных цилиндрических оболочек с жесткими торцевыми дисками под действием гидростатического давления [J]. Композитные конструкции, 2017, 173: 136-143. [8] HU H T, CHEN H C. Оптимизация потери устойчивости слоистых усеченных конических оболочек, подвергнутых внешнему гидростатическому сжатию [J]. Композиты Часть B: Разработка, 2018, 135 (4): 95-109.[9] LI Z M, QIAO P Z. Изгиб и последующее заедание анизотропных слоистых цилиндрических оболочек при комбинированном внешнем давлении и осевом сжатии в термических средах [J]. Композитные конструкции, 2015, 119: 709-726. [10] CIVALEK ¨O. Анализ потери устойчивости композитных панелей и оболочек с различными свойствами материала методом дискретной сингулярной свертки (DSC) [J]. Композитные конструкции, 2017, 161: 93-110. [11] ГЕЙЕР Б., МЕЙЕР-ПИНИНГ ХР, ЦИММЕРМАНН. О влиянии укладки ламината на коробление композитных цилиндрических оболочек, подвергнутых осевому сжатию [J].Композитные конструкции, 2002, 55 (4): 467-474. [12] ROSS C T F, LITTLE A P F. Изгиб цилиндра из гофрированного углеродного волокна под действием внешнего гидростатического давления [J]. Океанская инженерия, 2001, 28 (9): 1247-1264. [13] НАСИРМАНЕШ А., МОХАММАДИ С. Анализ устойчивости к собственным значениям функционально-градиентных цилиндрических оболочек с трещинами в рамках расширенного метода конечных элементов [J]. Композитные конструкции, 2016, 159: 548-566. [14] DEVECI H A, AYDIN L, ARTEM H S. Оптимизация устойчивости композитных ламинатов с использованием гибридного алгоритма ограничения критерия отказа Puck [J].Журнал армированных пластиков и композитов, 2016, 35 (16): 1233-1247. [15] ЛОПЕС Р. Х., ЛУЕРСЕН МА, КУРСИ Э. С. Оптимизация слоистых композитов с учетом различных критериев разрушения [J]. Композиты, часть B: Engineering, 2009,40 (8): 731-740. [16] ТАФРЕШИ А. Отслоение продольного изгиба и последующего прихвата в композитных цилиндрических оболочках под внешним давлением [J]. Тонкостенные конструкции, 2004, 42: 1379-1404. [17] ТАФРЕШИ А. Отслаивание продольного изгиба и последующего прихвата в композитных цилиндрических оболочках при комбинированном осевом сжатии и внешнем давлении [J].Композитные конструкции, 2006, 72: 401-418. [18] БЛАХУТ Дж. Изгибание и разрушение первого слоя композитного прочного корпуса [J]. Композиты и конструкции, 2004, 82 (23): 1981-1992. [19] HUR S H, SON H J, KWEON J H и др. Закрепление композитных цилиндров под действием внешнего гидростатического давления [J]. Композитные конструкции, 2008, 86 (1): 114-124. [20] ЛИ Г. К., КВЕОН Дж. Х., ЧОЙ Дж. Х. Оптимизация композитных многослойных цилиндров для применения в подводных аппаратах [Дж]. Композитные конструкции, 2013, 96: 691-697.[21] CARVELLI V, PANZERI N, POGGI C. Прочность на изгиб подводных аппаратов из стеклопластика [J]. Композиты Часть B: Разработка, 2001, 32 (2): 89-101. [22] ХЕРНАНДЕС-МОРЕНО Х., ДУШЕН Б., КОЛЛОМБЕТ Ф. и др. Влияние рисунка намотки на механическое поведение композитных цилиндров с волокнистой намоткой под внешним давлением [J]. Composites Science and Technology 2008, 68 (3/4): 1015-1024. [23] НАХАС М. Н. Обзор теорий разрушения и пост-разрушения ламинированных композитов, армированных волокном [J]. Журнал Composites Technology & Research, 1986, 8 (4): 138-153.[24] SATHEESH R, NAIK NG, GANGULI R. Консервативная оптимизация конструкции слоистых композитных структур с использованием генетических алгоритмов и критериев множественных отказов [J]. Журнал композитных материалов, 2010, 44 (3): 369-387. [25] ГЮРДАЛ З., ХАФТКА Р. Т., ХАЙЕЛА П. Дизайн и оптимизация ламинированных композитных материалов [М]. Нью-Йорк. США: John Wiley & Sons, Inc, 1999: 19-24. [26] РЕДДИ Дж. Н. Введение в метод конечных элементов [M]. Нью-Дели, Индия: McGraW-Hill, 2004. |
% PDF-1.5 % 1 0 объект > >> эндобдж 4 0 obj / Создатель / CreationDate (D: 20151029112633 + 00’00 ‘) / ModDate (D: 20151029112633 + 00’00 ‘) >> эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 5 0 obj > / XObject> >> / Аннотации [59 0 R 60 0 R] / Родитель 2 0 R / MediaBox [0 0 595 842] >> эндобдж 6 0 obj > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [67 0 R 68 0 R 69 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 70 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 0 >> эндобдж 7 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 72 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 10 >> эндобдж 8 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 74 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 11 >> эндобдж 9 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 75 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 12 >> эндобдж 10 0 obj > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [78 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 79 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 13 >> эндобдж 11 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [84 0 R 85 0 R 86 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 87 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 1 >> эндобдж 12 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 88 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 18 >> эндобдж 13 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 89 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 19 >> эндобдж 14 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [90 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 91 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 20 >> эндобдж 15 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 94 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 22 >> эндобдж 16 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 95 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 23 >> эндобдж 17 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [96 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 97 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 24 >> эндобдж 18 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 98 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 26 >> эндобдж 19 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 99 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 27 >> эндобдж 20 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 100 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 28 >> эндобдж 21 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [101 0 R 102 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 103 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 29 >> эндобдж 22 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [105 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 106 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 2 >> эндобдж 23 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [108 0 R 109 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 110 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 3 >> эндобдж 24 0 объект > / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [112 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 113 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 4 >> эндобдж 25 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [114 0 R 115 0 R 116 0 R 117 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 118 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 36 >> эндобдж 26 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [119 0 120 0 R 121 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 122 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 41 >> эндобдж 27 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [124 0 R 125 0 R 126 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 127 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 5 >> эндобдж 28 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [128 0 R 129 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 130 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 48 >> эндобдж 29 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 131 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 51 >> эндобдж 30 0 объект > / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [133 0 руб. 134 0 руб. 135 0 руб.] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 136 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 6 >> эндобдж 31 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [138 0 139 0 руб. 140 0 руб. 141 0 руб.] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 142 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 7 >> эндобдж 32 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 145 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 8 >> эндобдж 33 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [146 0 R 147 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 148 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 59 >> эндобдж 34 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [149 0 R 150 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 151 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 62 >> эндобдж 35 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [152 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 153 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 65 >> эндобдж 36 0 объект > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 155 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 67 >> эндобдж 37 0 объект > / ExtGState> / Шаблон> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [162 0 R] / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 163 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 68 >> эндобдж 38 0 объект > / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [167 0 R 168 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 169 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 9 >> эндобдж 39 0 объект > / ExtGState> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [170 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 171 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 72 >> эндобдж 40 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 172 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 74 >> эндобдж 41 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 174 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 75 >> эндобдж 42 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 175 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 76 >> эндобдж 43 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 176 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 77 >> эндобдж 44 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 177 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 78 >> эндобдж 45 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 178 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 79 >> эндобдж 46 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 179 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 80 >> эндобдж 47 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 180 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 81 >> эндобдж 48 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [181 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 182 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 82 >> эндобдж 49 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.32 841,92] / Содержание 183 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 84 >> эндобдж 50 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 184 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 85 >> эндобдж 51 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [185 0 R] / MediaBox [0 0 595,32 841,92] / Содержание 186 0 руб.