Сколько диаметров СНиП при перехлесте арматуры?
Верно рассчитанный нахлест арматуры при вязке влияет на итоговое качество конструкции. Надежность такого метода оспорить сложно, однако в процессе работы присутствуют определенные нюансы, при несоблюдении которых результат соединения может оказаться хрупким и недолговечным. Это также может повлиять на скорость затвердевания бетона, что сильно размягчит основание.
Зачем необходимо соблюдать нормы нахлеста арматуры при вязке
При заливке фундамента дома или при возведении любого другого бетонного сооружения (колонны или монолитного блока) насущным остается вопрос прочности и долговечности конструкции. При соблюдении всех строительных норм, дополнительный металлический каркас сильно укрепит конструкцию и сделает ее долговечной, а основание неподверженным влиянию природных условий и времени.
В случае несоблюдения правил, фундамент дома может вскоре обвалиться, что приведет не только к потере большого количества материалов, но и к человеческим жертвам.
Это связано с тем, что неверно рассчитанный нахлест арматуры ведет к незатвердеванию бетона в некоторых местах, что приводит к ослабеванию всей конструкции в целом. Для постройки крепкого и надежного каркаса используют несколько способов, в том числе вязку, для которой необходимо использовать нахлест.
Точечная сварка и с принудительным формированием шва
Иногда строительный проект предусматривает проведение сварных швов крестовых соединений арматуры с формированием принудительного шва. Для подобных арматурных изделий применяются стержни из стали, имеющие диаметр 14-40 мм.
Предварительно они собираются в кондукторах, что обеспечивает их плотное примыкание друг к другу. Еще можно зафиксировать стержни при помощи прихваток сваркой. Но важно учитывать, что прихватки и кондукторы не должны препятствовать установлению формующих элементов.
Но бывает так, что на многих строительных площадках в процессе возведения монолитных конструкций из железобетона в виде арматурных изделий используются каркасы и сетки, которые изготавливаются на месте.
В них присутствует масса разнообразных крестовых соединений, которые соединяются при помощи точечной дуговой сварки.
Использование многих марок стали ограничено по причине особенности процесса сварки. Когда она проводится точечно, в контактах крестовых соединений стержней довольно быстро от наплавленного металла отводится теплота, что провоцирует местное закаливание стали, в результате чего она становится хрупкой. К указанному термическому воздействию особенно чувствительны низкоуглеродистые и среднеуглеродистые арматурные стали.
Вернуться к оглавлению
Величина нахлеста при соединении арматуры по СНИП
Санитарные Нормы и Правила от 2003 года (сокращенно СНиП) описывают все виды соединений арматур, существующих на данный момент.
Стыки внахлест создаются без использования сварочных аппаратов, этим они отличаются от механических (для которых используют муфты и специальное оборудование) и сварных (для которых соответственно нужен сварочный аппарат). Стыки внахлест существуют трех типов:
- Стержни с крюками, лапами (загибами) на концах.
- Стержни, у которых прямой конец (с приваркой или монтажом на пересечении арматур).
- Стержни с прямыми концами (профильные).
Санитарные Нормы и Правила от 2003 года рекомендуют соединять внахлест арматуры сечением до 40 мм. В свою очередь, мировой аналог строительных норм, а именно ACI 318-05 утверждает максимальное допустимое значение сечения стержней 36 мм. Обусловлено это отсутствием доказательной базы надежности соединений большего диаметра, так как испытания не проводились. Также во время вязки, стоит оставлять определенное свободное пространство вокруг нахлеста.
Надо учитывать, что минимальное расстояние, которое нужно оставить для запаса, как по горизонтали, так и по вертикали составляет 25 мм.
Однако, если само сечение арматуры больше 25 мм, то и запас нужно рассчитывать, согласно шагу диаметра. Наибольшим расстоянием между элементами является 8 сечений стержня. Но при использовании в вязке проволоки расстояние сокращается до 4 сечений.
Не рекомендуется использовать вязку на участках наибольшего давления, так как место соединения не рассчитано на подобные нагрузки, а лишь на крепление арматур и поддержание их в качестве единой конструкции.
Фиксация арматурных прутков электросваркой
Стыковка арматуры с использованием электрической сварки применяется в областях промышленного и специального строительства. При соединении с помощью электросварки важно добиться минимального расстояния между стержнями и зафиксировать элементы без зазора. Повышенная нагрузочная способность зоны соединения, растянутой от действия, достигается при использовании арматурных прутков с маркировкой А400С или А500С.
Профессиональные строители обращают внимание на следующие моменты:
- недопустимость применения для сварных соединений распространенной арматуры с маркировкой А400.
В результате нагрева значительно снижается прочность и повышается восприимчивость к воздействию коррозии; - повышенную вероятность нарушения целостности стержней под влиянием значительных нагрузок. Действующие правила разрешают применять электродуговую сварку для фиксации арматуры диаметром до 25 мм;
- протяженность сварочного шва и класс применяемых прутков взаимосвязаны. Таблица нормативного документа содержит всю необходимую информацию о фиксации стержней с помощью электродуговой сварки.
В результате нагрева значительно снижается прочность и повышается восприимчивость к воздействию коррозии;Нормативный документ допускает при выполнении сварочных мероприятий применение электродов диаметром 0,4-0,5 см и регламентирует величину нахлеста, превышающую десять диаметров применяемых стержней.
Арматуру запрещено соединять в местах максимального напряжения стержней и зонах приложения (концентрированного) нагрузки на них
Нахлест арматуры при разных условиях
Места состыковки арматуры и расположение решетки должен определять проектировщик, а не строители.
Так как общая картина проекта, а также знание о величине нагрузки в разных местах известны только ему. В противном случае конструкция может быть нарушена.
Например, во время армирования колонны, следует придерживаться нескольких принципиально важных шагов:
- Выпуск необходимо согнуть на немного большую длину, чем сечение арматуры (для диаметра 16мм — это 20мм).
- Сгибать арматуру необходимо без нагрева, а с помощью специальных средств, которые смогут обеспечить нужный радиус загиба.
- Радиус загиба необходимо указать в проекте и сделать на нем акцент, так как строители вряд ли будут делать это без поручения.
Соединение армостержней свариванием
Для частного строительства сваривание стержней арматуры нахлестом – это дорого, так как класс рекомендуется использовать свариваемый класс А400С или А500С арматуры. При применении прутьев без символа «С» в маркировке приведет к потере прочности и устойчивости к коррозии. Арматуру марки А400С – А500С следует сваривать электродами Ø 4-5 мм.
Таким образом, согласно таблице, длина сварного шва при вязании стержней марки В400С должна быть 10 Ø прута. При использовании 12-миллиметровых стержней шов будет длиной 120 мм.
Нормы расхода арматуры на нахлест
Необходимая длина стержней арматуры различается по нескольким критериям:
- Для арматуры работающей на сжатие, необходимая длина будет следующей. Так, для арматур диаметра 6 мм — длина 20-22см; 8мм — длина 20-29см; 10мм — длина 25-36см; 12мм — длина 30-43см; 14мм — длина 35-50см.
- Для арматур работающих на растяжение, требуемая длина нахлеста стержней должна быть больше. Например, для диаметра 6 мм — длина 20-29см; 8мм — длина 27-38см; 10мм — длина 33-48см; 12мм — длина 40-57см; 14мм — длина 46-67см.
Чем выше класс бетона по прочности, тем меньше должна быть длина стержней для нахлеста. Исключениями являются только арматуры 20, 28 и 32 мм. При классе прочности бетона B35 длина стержней должна составлять 655, 920 и 1050 мм соответственно.
Вы соблюдаете нормы нахлеста арматуры при вязке?
Да
Нет
Основные требования к выполнению соединений нахлестом
При выполнении вязки стыков арматуры нахлестом существуют определенные строительной документацией правила. Они определяют следующие параметры:
- Величину накладки стержней;
- Особенности расположения самих соединений в теле бетонируемой конструкции;
- Местонахождение соседних перепусков относительно друг друга.
Учет этих правил позволяет создавать надежные железобетонные конструкции, и увеличивать срок их безаварийной работы. Теперь обо всем подробнее.
Где располагать при вязке нахлестные соединения арматуры
СНиП не допускает расположение мест вязки арматуры нахлестом в областях наибольшей нагрузки на них. Не рекомендуется располагать стыки и в местах, где стальные стержни испытывают максимальное напряжение. Все стыковочные соединения прутов лучше всего размещать в ненагруженных участках ЖБИ, где конструкция не испытывает напряжения.
При заливке ленточного фундамента перепуски окончаний арматуры разносят в места с минимальным крутящим моментом и с минимальным изгибающим моментом.
В случае отсутствия технологической возможности выполнить данные условия, протяженность нахлеста армирующих стержней берется из расчета 90 диаметров стыкуемых прутов.
Какую делать величину нахлеста арматуры при вязке
Поскольку вязка арматуры внахлест определяется технической документацией, то там четко указана протяженность стыковочных соединений. При этом величины могут колебаться не только от диаметра используемых прутов, но и от таких показателей как:
- Характер нагрузки;
- Марка бетона;
- Класс арматурной стали;
- Мест соединения;
- Назначения ЖБИ (горизонтальные плиты, балки или вертикальные колонны, пилоны и монолитные стены).
Сращивание арматурных стержней при выполнении нахлеста
В целом же протяженность нахлеста прутов арматуры при вязке определяется влиянием усилий, возникающих в стержнях, воспринимаемых сил сцеплением с бетоном, воздействующими по всей длине стыка, и силами, оказывающими сопротивления в анкеровке армирующих прутов.
Основополагающим критерием при определении длинны напуска арматуры при вязке, берется ее диаметр.
Для удобства расчетов нахлеста армирующих стержней при вязке силового каркаса монолитного фундамента предлагаем воспользоваться таблицей с указанными величинами диаметра и их напуска. Практически все величины сводятся к 30-ти кратному диаметру применяемых стержней.
| Величина напуска арматуры в диаметрах | ||
| Диаметр арматурной стали А400, мм | Величина нахлеста | |
| в диаметрах | в мм | |
| 10 | 30 | 300 мм |
| 12 | 31,6 | 380 мм |
| 16 | 30 | 480 мм |
| 18 | 32,2 | 580 мм |
| 22 | 30,9 | 680 мм |
| 25 | 30,4 | 760 мм |
| 28 | 30,7 | 860 мм |
| 32 | 30 | 960 мм |
| 36 | 30,3 | 1090 мм |
В зависимости от нагрузок и назначения железобетонных изделий длина нахлестных соединений стержневой стали изменяется в сторону увеличения:
| Напуск арматуры в зависимости от назначения ЖБИ | ||
| Вид нагрузки | Назначение ЖБИ | |
| Горизонтальное использование, в диаметрах | Вертикальное использование, в диаметрах | |
| В сжатом бетоне | 33,8 ᴓ | 48,3 ᴓ |
| В растянутом бетоне | 47,3 ᴓ | 67,6 ᴓ |
В зависимости от марки бетона и характера нагрузки, применяемого для заливки монолитной ленты фундамента и прочих железобетонных элементов, минимальные рекомендуемые величины перепуска арматуры в процессе вязки будут следующими:
| Для сжатого бетона | ||||
| Диаметр армирующей стали А400 используемой в сжатом бетоне, мм | Длина нахлеста армирующих стержней для марок бетона (класс прочности бетона), в мм | |||
| М250 (В20) | М350 (В25) | М400 (В30) | М450 (В35) | |
| 10 | 355 | 305 | 280 | 250 |
| 12 | 430 | 365 | 335 | 295 |
| 16 | 570 | 490 | 445 | 395 |
| 18 | 640 | 550 | 500 | 445 |
| 22 | 785 | 670 | 560 | 545 |
| 25 | 890 | 765 | 695 | 615 |
| 28 | 995 | 855 | 780 | 690 |
| 32 | 1140 | 975 | 890 | 790 |
| 36 | 1420 | 1220 | 1155 | 985 |
| Для растянутого бетона | ||||
| Диаметр армирующей стали А400 используемой в растянутом бетоне, мм | Длина нахлеста армирующих стержней для марок бетона (класс прочности бетона), в мм | |||
| М250 (В20) | М350 (В25) | М400 (В30) | М450 (В35) | |
| 10 | 475 | 410 | 370 | 330 |
| 12 | 570 | 490 | 445 | 395 |
| 16 | 760 | 650 | 595 | 525 |
| 18 | 855 | 730 | 745 | 590 |
| 22 | 1045 | 895 | 895 | 275 |
| 25 | 1185 | 1015 | 930 | 820 |
| 28 | 1325 | 1140 | 1040 | 920 |
| 32 | 1515 | 1300 | 1185 | 1050 |
| 36 | 1895 | 1625 | 1485 | 1315 |
Как расположить друг относительно друга арматурные перепуски
Для увеличения прочности силового каркаса фундамента очень важно правильно располагать нахлесты арматуры относительно друг друга в обеих плоскостях тела бетона.
СНиП и ACI рекомендуют разносить соединения, таким образом, чтоб в одном сечении было не более 50% перепусков. При этом расстояние разбежки, как определено в нормативных документах, должно быть не менее 130% длинны стыковочного соединения стержней.
Взаимное расположение арматурных перепусков в теле бетона
Если центры нахлеста вязаной арматуры находятся в пределах указанной величины, то считается, что соединения стержней располагается в одном сечении.
Согласно нормам ACI 318-05 взаимное расположение стыковочных соединений должно находиться на расстоянии не менее 61 сантиметра. Если дистанция будет не соблюдена, то повышается вероятность деформации бетонного монолитного основания от нагрузок, оказываемых на него в процессе возведения здания и его последующей эксплуатации.
Как располагать соединения
Чтобы каркас будущего железо-бетонного изделия выдерживал большие нагрузки, необходимо правильно располагать перепуски в плоскостях конструкции.
Стыковочные соединения должны быть расположены на расстоянии не меньше 0,6 м. В идеале расстояние должно составлять 1,5 длины перепуска.
Таким образом, есть три основных способа соединения арматуры. Каждый из них имеет свои плюсы и минусы. Но все они одинаково безопасно могут применяться для монтажа конструкций, если правильно соблюдена технология монтажа.
Перехлест арматуры: сколько диаметров по СНиП
При выполнении мероприятий, связанных с армированием бетонных конструкций, возникает необходимость соединить между собой арматурные стержни. При выполнении работ необходимо знать какой перехлёст арматуры, сколько диаметров по СНиП составляет величина перекрытия прутков. От правильно подобранной длины перехлеста, учитывающего площадь поперечного сечения арматуры, зависит прочность фундамента, или армопояса. Правильно выполненный расчет железобетонных элементов с учетом типа соединения обеспечивает долговечность и прочность объектов строительства.
Виды соединений между арматурными элементами
Желая разобраться с возможными вариантами стыковки арматурных прутков, многие мастера обращаются к требованиям действующих нормативных документов.
Ведь удачно выполненное соединение обеспечивает требуемый запас прочности на сжатие и растяжение. Некоторые застройщики пытаются найти ответ согласно СНиП 2 01. Другие – изучают строительные нормы и правила под номером 52-101-2003, содержащие рекомендации по проектированию конструкций из железобетона, усиленного ненапряженной стальной арматурой.
В соответствии с требованиями действующих нормативных документов для усиления ненапряженных элементов применяется стальная арматура, в отличие от напряженных конструкций, где для армирования используются арматурные канаты классов К7 и выше. Остановимся на применяемых методах фиксации арматурных стержней.
В действующих строительных нормах и правилах (СНиП) подробно описывается крепление арматуры всеми существующими в настоящее время способами
Возможны следующие варианты:
- соединение внахлест вязаных стержней без применения сварки. Фиксация осуществляется с использованием дополнительных стальных прутков изогнутой формы, повторяющих конфигурацию арматурного соединения. Допускается согласно СНиП выполнение нахлеста прямых стержней с поперечным креплением элементов при помощи вязальной проволоки или специальных хомутов.
Допускается согласно СНиП выполнение нахлеста прямых стержней с поперечным креплением элементов при помощи вязальной проволоки или специальных хомутов.Нахлест арматуры при вязке зависит от диаметра прутков. Залитые бетоном конструкции из вязаных прутков широко применяются в области частного домостроения. Застройщика привлекает простота технологии, легкость соединения и приемлемая стоимость стройматериалов;
- фиксация арматурных прутков с помощью бытового электросварочного оборудования и профессиональных агрегатов. Технология соединения арматуры с помощью сварочных установок имеет определенные ограничения. Ведь в зоне сваривания возникают значительные внутренние напряжения, отрицательно влияющие на прочностные характеристики арматурных каркасов.
Выполнить перехлест арматурных прутков с помощью электросварки можно, используя арматуру определенных марок, например, А400С. Технология сваривания стальной арматуры в основном используется в области промышленного строительства.
Строительные нормы и правила содержат указание о необходимости усиления бетонного массива не менее, чем двумя цельными арматурными контурами. Для реализации указанного требования производится соединение стальных стержней с перекрытием. СНиП допускает использование стержней различных диаметров. При этом максимальный размер поперечного сечения прутка не должен превышать 4 см. СНиП запрещает производить соединение стержней внахлест с помощью вязальной проволоки и сварки в местах действия значительной нагрузки, расположенной вдоль или поперек оси.
К таковым относят механические и сварные соединения стыкового типа, а также стыки внахлест, выполняемые без сварки
Прямая анкеровка.
Прямая анкеровка арматуры устраивается в местах, где геометрия конструкции позволяет это сделать, и иногда может располагаться в защитном слое бетона. Прямая анкеровка допускается только для арматуры периодического профиля.
Наличие дополнительного обжатия бетона от внешних силовых факторов в зоне анкеровки увеличивает несущую способность самого бетона, тем самым увеличивается эффективность анкеровки (сцепления).
При прямой анкеровке в защитном слое бетона продольное усилие пытается сколоть защитный слой касательными напряжениями.
Рис. 1. Возможность скалывания защитного слоя бетона при анкеровке.
Наши нормы не оговаривают длину анкеровки в зависимости от расположения стержня в конструкции, поэтому анкеровку в защитном слое бетона не рекомендуется выполнять без наличия поперечной арматуры или каких-то других дополнительных мероприятий (увеличенная длина анкеровки, установка верхней перпендикулярной продольной или поперечной арматуры, увеличение защитного слоя, устройство отгиба и т.д.), с помощью которых будут восприниматься касательные напряжения и исключено скалывание защитного слоя бетона.
Установка по верху перпендикулярной продольной арматуры в зоне анкеровки увеличивает зону скола защитного слоя бетона, но при этом ее применение по сравнению с установкой поперечной арматуры менее эффективно.
Шаг и диаметр хомутов в зоне прямой анкеровки в защитном слое бетона определяется в зависимости от типа хомута и диаметра продольной арматуры.
Расчетная длина прямой анкеровки арматуры в бетоне определяется
(СП 52-101-2003 п. 8.3.22 или СП 63.13330.2012 п. 10.3.25):
Для элементов из мелкозернистого бетона группы А требуемая расчетная величина длины анкеровки должна быть увеличена на 10ds для растянутого бетона и на 5ds – для сжатого.
Допускается уменьшать длину прямой анкеровки стержней ненапрягаемой арматуры в зависимости от количества и диаметра поперечной арматуры в зоне анкеровки, вида дополнительных анкерующих устройств (приварка поперечной арматуры) и величины поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки (например, от опорной реакции), но не более чем на 30%.
В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 15ds и 200 мм, а также не менее 0,3×lo,аn.
Расчетная длина прямой анкеровки растянутой (не напрягаемой) арматуры при k=1 класса А400:
| Класс бетона на сжатие | Lан/ds | Длина анкеровки (мм) в зависимости от диаметра арматуры | |||||||||||
| 6 | 8 | 10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 22 | 25 | 28 | 32 | ||
| В15 | 47,32 | 284 | 379 | 473 | 568 | 663 | 757 | 852 | 947 | 1041 | 1183 | 1325 | 1515 |
| В20 | 39,41 | 237 | 315 | 394 | 473 | 552 | 631 | 710 | 788 | 867 | 985 | 1104 | 1262 |
| В25 | 33,77 | 203 | 270 | 338 | 405 | 473 | 540 | 608 | 676 | 743 | 844 | 946 | 1081 |
| В30 | 30,84 | 200 | 247 | 309 | 370 | 432 | 494 | 555 | 617 | 679 | 771 | 864 | 987 |
| В35 | 27,28 | 200 | 218 | 273 | 328 | 382 | 437 | 491 | 546 | 600 | 682 | 764 | 873 |
Расчетная длина прямой анкеровки растянутой (не напрягаемой) арматуры при k=1 класса А500:
| Класс бетона на сжатие | Lан/ds | Длина анкеровки (мм) в зависимости от диаметра арматуры | |||||||||||
| 6 | 8 | 10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 22 | 25 | 28 | 32 | ||
| В15 | 58 | 348 | 464 | 580 | 696 | 812 | 928 | 1044 | 1160 | 1276 | 1450 | 1624 | 1856 |
| В20 | 48,32 | 290 | 387 | 483 | 580 | 677 | 773 | 870 | 967 | 1063 | 1208 | 1353 | 1546 |
| В25 | 41,41 | 249 | 332 | 414 | 497 | 580 | 663 | 746 | 828 | 911 | 1035 | 1160 | 1325 |
| В30 | 37,81 | 227 | 303 | 378 | 454 | 530 | 605 | 681 | 756 | 832 | 945 | 1059 | 1210 |
| В35 | 33,44 | 201 | 268 | 335 | 401 | 468 | 535 | 602 | 669 | 736 | 836 | 937 | 1070 |
Расчетная длина прямой анкеровки растянутой (не напрягаемой) арматуры при k=1 класса А500СП с эффективным профилем:
| Класс бетона на сжатие | Lан/ds | Длина анкеровки (мм) в зависимости от диаметра арматуры | ||||||||||
| 6 | 8 | 10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 22 | 25 | 28 | ||
| В15 | 53,56 | 322 | 429 | 536 | 643 | 750 | 857 | 964 | 1071 | 1179 | 1339 | 1500 |
| В20 | 44,63 | 268 | 357 | 446 | 536 | 625 | 714 | 804 | 893 | 982 | 1116 | 1250 |
| В25 | 38,25 | 230 | 306 | 383 | 459 | 536 | 612 | 689 | 765 | 842 | 956 | 1071 |
| В30 | 34,94 | 210 | 280 | 350 | 419 | 489 | 559 | 629 | 699 | 769 | 874 | 979 |
| В35 | 30,91 | 200 | 247 | 309 | 371 | 433 | 495 | 557 | 618 | 680 | 773 | 866 |
Примечание: отношение в таблицах Lан/ds для не напрягаемой арматуры диметром больше 32 мм нужно разделить на коэффициент 0,9.
Фиксация арматурных прутков электросваркой
Стыковка арматуры с использованием электрической сварки применяется в областях промышленного и специального строительства. При соединении с помощью электросварки важно добиться минимального расстояния между стержнями и зафиксировать элементы без зазора. Повышенная нагрузочная способность зоны соединения, растянутой от действия, достигается при использовании арматурных прутков с маркировкой А400С или А500С.
Профессиональные строители обращают внимание на следующие моменты:
- недопустимость применения для сварных соединений распространенной арматуры с маркировкой А400. В результате нагрева значительно снижается прочность и повышается восприимчивость к воздействию коррозии;
- повышенную вероятность нарушения целостности стержней под влиянием значительных нагрузок. Действующие правила разрешают применять электродуговую сварку для фиксации арматуры диаметром до 25 мм;
- протяженность сварочного шва и класс применяемых прутков взаимосвязаны. Таблица нормативного документа содержит всю необходимую информацию о фиксации стержней с помощью электродуговой сварки.
Таблица нормативного документа содержит всю необходимую информацию о фиксации стержней с помощью электродуговой сварки.Нормативный документ допускает при выполнении сварочных мероприятий применение электродов диаметром 0,4-0,5 см и регламентирует величину нахлеста, превышающую десять диаметров применяемых стержней.
Арматуру запрещено соединять в местах максимального напряжения стержней и зонах приложения (концентрированного) нагрузки на них
Зачем необходимо соблюдать нормы нахлеста арматуры при вязке
При заливке фундамента дома или при возведении любого другого бетонного сооружения (колонны или монолитного блока) насущным остается вопрос прочности и долговечности конструкции. При соблюдении всех строительных норм, дополнительный металлический каркас сильно укрепит конструкцию и сделает ее долговечной, а основание неподверженным влиянию природных условий и времени.
В случае несоблюдения правил, фундамент дома может вскоре обвалиться, что приведет не только к потере большого количества материалов, но и к человеческим жертвам.
Это связано с тем, что неверно рассчитанный нахлест арматуры ведет к незатвердеванию бетона в некоторых местах, что приводит к ослабеванию всей конструкции в целом. Для постройки крепкого и надежного каркаса используют несколько способов, в том числе вязку, для которой необходимо использовать нахлест.
Соединение арматуры внахлест без сварки при монтаже армопояса
Используя популярные в строительстве стержни с маркировкой А400 AIII, несложно выполнить перехлест арматуры с применением отожженной проволоки для вязания.
СНиП содержат рекомендации по осуществлению связывания арматуры и предусматривают различные варианты соединения прутков:
- соединение с перехлестом прямых концов арматурных стержней;
- фиксация прутков внахлест с использованием дополнительных элементов усиления;
- связывание стержней с выгнутыми в форме своеобразных петель или крюков концами.
С помощью проволоки для вязания допускается соединять арматуру профильного сечения диаметром до 4 см.
Величина перехлеста возрастает пропорционально изменению диаметра стержней. Величина перекрытия прутков возрастает от 25 см (для прутков диаметром 0,6 см) до 158 см (для стержней диаметром 4 см). Величина перехлеста, согласно стандарту, должна превышать диаметр прутков в 35-50 раз. СНиП допускает применение винтовых муфт наравне с проволокой для вязания.
Дистанция между арматурными стержнями, которые стыкуются нахлестом, в горизонтальном и вертикальном направлении обязана быть от 25 мм и выше
Требования нормативных документов к арматурным соединениям
При соединении прутков вязальным методом важно учитывать ряд факторов:
- взаимное расположение арматуры в пространственном каркасе;
- особенности размещения участков с нахлестом относительно друг друга;
- длину участка перехлеста, определяемую сечением стержня и маркой бетона.
При расположении участка с расположенными внахлест стержнями в зоне максимальной нагрузки, следует увеличить величину перехлеста до 90 диаметром соединяемых стержней.
Строительные нормы четко указывают размеры стыковочных участков.На длину стыка влияет не только диаметр поперечного сечения, но и следующие моменты:
- величина действующей нагрузки;
- марка применяемой бетонной смеси;
- класс используемой стальной арматуры;
- размещение стыковых узлов в пространственном каркасе;
- назначение и область применения железобетонной продукции.
Следует обратить внимание, что величина нахлеста уменьшается при возрастании марки применяемого бетона.
В тех случаях, когда используется вязальная проволока, дистанция между стержнями нередко принимается равной нулю, так как в данной ситуации она зависит исключительно от высоты профильных выступов
Рассмотрим изменение величины нахлеста, воспринимающего сжимающие нагрузки, для арматуры класса А400 с диаметром 25 мм:
- для бетона марки М250 стержни фиксируются с максимальным перехлестом, равным 890 мм;
- бетонирование арматурной решетки раствором марки М350 позволяет уменьшить нахлест до 765 мм;
- при возрастании марки применяемого бетона до М400 нахлест прутков уменьшается до 695 мм;
- заливка арматурного каркаса бетонным раствором М450 позволяет уменьшить перехлест до 615 мм.
Для усилений растянутой зоны арматурного каркаса перехлест для указанной арматуры увеличен и составляет:
- 1185 мм для бетона М200;
- 1015 мм для бетона М350;
- 930 мм для бетона М400;
- 820 мм для бетона М450.
При выполнении мероприятий, связанных с армированием, важно правильно располагать участки нахлеста, и учитывать требования строительных норм и правил.
Следует придерживаться указанных рекомендаций:
- равномерно распределять соединения по всему арматурному каркасу;
- выдерживать минимальное расстояние между стыками не менее 610 мм;
- учитывать марку бетонного раствора и сечение арматурных стержней.
Соблюдение требований строительных норм гарантирует прочность и надёжность бетонных конструкций, усиленных арматурным каркасом. Детально изучив рекомендации СНиП, несложно самостоятельно подобрать требуемую величину перехлеста арматуры с учетом конструктивных особенностей железобетонного изделия.
Рекомендации профессиональных строителей позволят не допустить ошибок.
Анкеровка продольного стержня с помощью специальных устройств
1
— бетон;
2
— анкеруемый стержень;
3
— круглая или квадратная, стальная шайба;
4
— сварка;
5
— обжатие;
6
— высаженная головка;
7
— стальной уголок;
8
— резьба
Смещение стержней арматуры при соединении без сварки
Смещение стержней арматуры при соединении без сварки
Соседние соединения арматуры по длине должны быть разнесены в разбежку так, чтобы в одном сечении одновременно соединялось не более 50% арматуры. В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок вдоль стыкуемой арматуры длиной 130% длины нахлеста стержней. Считается, что стыки арматуры расположены в одном расчетном сечении, если центры этих стыков находятся в пределах этого участка [раздел 6.
1 пособия по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий» (Москва 2009)]
Длина анкеровки зависит от профиля и диаметра стержня, напряженного состояния бетона в зоне анкеровки (сжатие/растяжение), наличия поперечной арматуры в зоне анкеровки, фактического напряжения в стержне относительно его максимального значения и других конструктивных факторов.
404
- Правила и ресурсы
- Услуги
- Инновации и технологии
- Новости и события
- О нас и карьере
- Правила и ресурсы
- Правила и руководства
- Нормативные обновления
- Консультации и отчеты
- Государство флага и порта
- Инженерное ПО
- Технические обзоры
- Портал ABS MyFreedom™
- Базы данных
- Формы
- Услуги
- Классификация
- Одобрение и сертификация
- Аудит компаний и судов
- Глобал Марин
- Глобальный оффшор
- Глобальная оффшорная ветроэнергетика
- Глобальное правительство
- Устойчивое развитие и обезуглероживание
- Цифровые решения
- Кибербезопасность
- Морская подготовка
- Инновации и технологии
- Развитие технологий
- Отраслевое партнерство
- Данные и цифровизация
- Новости и события
- Комната новостей
- События
- Публикации
- О нас и карьере
- Кто мы
- Безопасность
- Карьера
- Свяжитесь с нами
Электронная почта: CSC@eagle.
org
Позвоните нам: 1-281-877-6000
Дом
О нас
Группа АБС
Карьера
Условия использования
Юридическая информация/Конфиденциальность
Политики и уведомления
Site Map
ABS MyFreedom™ Portal
Rules and Guides
Services
ISO & IACS Certifications
ABS App On The Go
© Американское бюро судоходства, 2023. Все права защищены.
Увеличение заплатой при восстановлении ротаторной манжеты
Недавно опубликованные статьи, представляющие особый интерес, были отмечены как: • важные •• очень важные
1. Abdel MP, Salib CG, Mara KC, Pagnano MW, Perry KI, Hanssen ОБЪЯВЛЕНИЕ. Реконструкция разгибательного аппарата с использованием сетки Marlex. J Bone Jt Surg. 2018;100(15):1309–1318.
doi: 10.2106/jbjs.17.01165. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
2. Audenaert E, Nuffel VJ, Schepens A, Verhelst M, Verdonk R. Реконструкция массивных поражений ротаторной манжеты с помощью синтетического интерпозиционного трансплантата: проспективное исследование 41 пациента. Хирургия коленного сустава Спортивная травматология Arthrosc. 2006;14(4):360–364. doi: 10.1007/s00167-005-0689-7. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
3. Badhe SP, Lawrence TM, Smith FD, Lunn PG. Оценка свиного дермального ксенотрансплантата в качестве аугментационного трансплантата при лечении обширных разрывов ротаторной манжеты плеча. J плечевой локоть Surg. 2008;17(1):S35–S39. doi: 10.1016/j.jse.2007.08.005. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
4. Barber AF, Burns JP, Deutsch A, Labbé MR, Litchfield RB. Проспективная рандомизированная оценка увеличения бесклеточного дермального матрикса человека для артроскопического восстановления ротаторной манжеты плеча. Arthrosc J Arthrosc Relat Surg.
2012;28(1):8–15. doi: 10.1016/j.arthro.2011.06.038. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
5. Cai Y-Z, Zhang C, Jin R-L, Shen T, Gu PC, Lin X-J и др. Артроскопическая коррекция ротаторной манжеты с увеличением трансплантата трехмерного биологического коллагена при умеренных и больших разрывах: рандомизированное контролируемое исследование. Am J Спортивная медицина. 2018;46(6):1424–1431. doi: 10.1177/0363546518756978. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
6. Чалмерс П.Н., Франк Р.М., Гупта А.К., Янке А.Б., Тренхейл С.В., Ромео А.А., Бах Б.Р., младший, Верма Н.Н. Полностью артроскопическая аугментация массивного разрыва ротаторной манжеты заплатой: хирургическая техника. Техника Артроск. 2013;2(4):e447–e451. doi: 10.1016/j.eats.2013.07.003. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
7. Чалмерс П.Н., Грейнджер Э., Нельсон Р., Ю М., Ташджян Р.З. Факторы, влияющие на стоимость, исходы и заживление сухожилий после артроскопического восстановления вращательной манжеты плеча.
Arthrosc J Arthrosc Relat Surg. 2018;34:1393–1400. doi: 10.1016/j.arthro.2017.11.015. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
8. Chalmers PN, Ross H, Granger E, Presson AP, Zhang C, Tashjian RZ. Влияние восстановления вращательной манжеты плеча на естественное течение. Jbjs в открытом доступе. 2018;3(1):e0043. doi: 10.2106/jbjs.oa.17.00043. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
9. Чалмерс П.Н., Салазар Д.Х., Стегер-Мэй К., Чемберлен А.М., Стоббс-Кукки Г., Ямагути К., Кинер Д.Д. Рентгенологическое прогрессирование артритических изменений в плечах с дегенеративными разрывами вращательной манжеты плеча. J плечевой локоть Surg. 2016;25(11):1749–1755. doi: 10.1016/j.jse.2016.07.022. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
10. Ciampi P, Scotti C, Nonis A, Vitali M, Serio C, Peretti GM, et al. Преимущество синтетической аугментации по сравнению с биологической заплатой при лечении массивных разрывов задне-верхней вращательной манжеты плеча.
Am J Спортивная медицина. 2014;42(5):1169–1175. doi: 10.1177/0363546514525592. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
11. Collin P, Kempf J-F, Accent D, Meyer N, Agout C, Saffarini M, et al. Десятилетняя многоцентровая клиническая и МРТ-оценка изолированной пластики надостной мышцы. J Bone Jt Surg. 2017;99(16):1355–1364. doi: 10.2106/jbjs.16.01267. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
12. Consigliere P, Polyzois I, Sarkel T, Gupta R, Levy O, Narvani AA. Предварительные результаты серии последовательных крупных и массивных разрывов вращательной манжеты, леченных артроскопическим восстановлением вращательной манжеты с добавлением внеклеточного матрикса. Архивы Bone Jt Surg. 2017;5(1):14–21. doi: 10.22038/abjs.2016.7932. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
13. Дервин К.А., Бадылак С.Ф., Штайнманн С.П., Яннотти Дж.П. Устройства каркаса внеклеточного матрикса для восстановления вращательной манжеты плеча. J плечевой локоть Surg. 2010;19(3):467–476.
doi: 10.1016/j.jse.2009.10.020. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
14. Diebold G, Lam P, Walton J, Murrell GA. Взаимосвязь между возрастом и износом вращательной манжеты плеча: исследование 1600 последовательных операций по восстановлению вращательной манжеты плеча. J Bone Jt Surg. 2017;99(14):1198–1205. doi: 10.2106/jbjs.16.00770. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
15. Фергюсон Д.П., Льюингтон М.Р., Смит Д.Т., Вонг И.Х. Использование трансплантата при реконструкции больших и массивных ротаторных манжет. Am J Спортивная медицина. 2016;44(11):2984–2992. doi: 10.1177/0363546515624463. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
16. Flury M, Rickenbacher D, Jung C, Schneider MM, Endell D, Audigé L. Аугментация заплатой свиной дермы при восстановлении сухожилия надостной мышцы: пилотное исследование по оценке целостности сухожилия и функции плеча Через 2 года после артроскопической пластики у пациентов в возрасте 60 лет и старше. Arthrosc J Arthrosc Relat Surg. 2018;34(1):24–37.
doi: 10.1016/j.arthro.2017.06.024. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
17. Галац Л.М., Болл С.М., Тифи С.А., Миддлтон В.Д., Ямагучи К. Исход и целостность восстановления после полного артроскопического восстановления больших и массивных разрывов вращательной манжеты плеча. Журнал костной и совместной хирургии. 2004; 86-А(2):219–224. doi: 10.2106/00004623-200402000-00002. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
18. Гупта А.К., Хуг К., Беркофф Д.Дж., Боггесс Б.Р., Гавиган М., Малли П.С., Тот А.П. Аллотрансплантат кожной ткани для восстановления массивных необратимых разрывов вращательной манжеты плеча. Am J Спортивная медицина. 2012;40(1):141–147. дои: 10.1177/0363546511422795. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
19. Гупта А.К., Хуг К., Боггесс Б., Гавиган М., Тот А.П. Массивный или двухсухожильный разрыв ротаторной манжеты у активных пациентов с минимальным плечелопаточным артритом. Am J Спортивная медицина. 2013;41(4):872–879. doi: 10.1177/0363546512475204. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
20.
Hartzler RU, Melapi S, de Beer JF, Burkhart SS. Артроскопическое сохранение сустава при тяжелом плечелопаточном артрите с использованием интерпозиционного кожного аллотрансплантата человека. Arthrosc J Arthrosc Relat Surg. 2017;33(11):1920–1925. doi: 10.1016/j.arthro.2017.04.005. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
21. Hebert-Davies J, Teefey SA, Steger-May K, Chamberlain AM, Middleton W, Robinson K, et al. Прогрессирование жировой мышечной дистрофии при атравматических разрывах вращательной манжеты плеча. J Bone Jt Surg. 2017;99(10):832–839. doi: 10.2106/jbjs.16.00030. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
22. Hohn EA, Gillette BP, Burns JP. Результаты артроскопического ревизионного восстановления ротаторной манжеты с увеличением бесклеточного аллотрансплантата дермального матрикса человека. J плечевой локоть Surg. 2018;27(5). 10.1016/j.jse.2017.090,026. [PubMed]
23. Keener JD, Galatz LM, Stobbs-Cucchi G, Patton R, Yamaguchi K. Реабилитация после артроскопического восстановления вращательной манжеты.
J Bone Jt Surg. 2014;96(1):11–19. doi: 10.2106/jbjs.m.00034. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
24. Keener JD, Galatz LM, Teefey SA, Middleton WD, Steger-May K, Stobbs-Cucchi G, et al. Проспективная оценка выживаемости при бессимптомных дегенеративных разрывах вращательной манжеты плеча. J Bone Jt Surg. 2015;97(2):89–98. дои: 10.2106/jbjs.n.00099. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
25. •• Kim J, Lee J-H, Kim K-S, Ji J-H, Koh S-J, Lee J-H. Восстановление мостовидного соединения ротаторной манжеты с использованием бесклеточного дермального матрикса при больших и массивных разрывах ротаторной манжеты: гистологический и клинический анализ. J плечевой локоть Surg. 2017;26(11). 10.1016/j.jse.2017.04.010 Это гистологическое исследование показывает, что бесклеточные кожные аллотрансплантаты могут включаться. [PubMed]
26. Lederman ES, Toth AP, Nicholson GP, Nowinski RJ, Bal GK, Williams GR, Iannotti JP. Проспективное многоцентровое исследование для оценки клинических и рентгенологических результатов первичной пластики ротаторной манжеты, усиленной ксенотрансплантатом дермального матрикса.
J плечевой локоть Surg. 2016;25(12):1961–1970. doi: 10.1016/j.jse.2016.02.029. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
27. Lee NM, Erisken C, Iskrasch T, Sheetz M, Levine WN, Lu HH. Модели восстановления и заживления соединительной ткани на основе полимерных волокон. Биоматериалы. 2017; 112:303–312. doi: 10.1016/j.biomaterials.2016.10.013. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
28. Льюингтон М. Р., Фергюсон Д. П., Смит Д. Т., Беркс Р., Коади С., Вонг И. Использование трансплантата в мостовидной реконструкции необратимых разрывов ротаторной манжеты: a регулярный обзор. Am J Спортивная медицина. 2017;45(13):3149–3157. doi: 10.1177/0363546517694355. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
29. Linderman SW, Golman M, Gardner TR, Birman V, Levine WN, Genin GM, et al. Улучшенное восстановление сухожилия к кости с помощью адгезивных пленок. Акта Биоматер. 2018. 10.1016/j.actbio.2018.01.032. [Бесплатная статья PMC] [PubMed]
30. Mascarenhas R, Chalmers PN, Sayegh ET, Bhandari M, Verma NN, Cole BJ, Romeo AA.
Является ли двухрядная пластика ротаторной манжеты клинически более эффективной, чем однорядная пластика ротаторной манжеты: систематический обзор перекрывающихся метаанализов. Arthrosc J Arthrosc Relat Surg. 2014;30(9): 1156–1165. doi: 10.1016/j.arthro.2014.03.015. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
31. McElvany MD, McGoldrick E, Gee AO, Neradilek M, Matsen FA. Восстановление вращательной манжеты плеча: опубликованные данные о факторах, связанных с целостностью восстановления и клиническим исходом. Am J Спортивная медицина. 2014;43(2). 10.1177/0363546514529644. [PubMed]
32. Mihata T, Lee TQ, Fukunishi K, Itami Y, Fujisawa Y, Kawakami T, et al. Возвращение к занятиям спортом и физической работе после артроскопической реконструкции верхней капсулы у пациентов с необратимыми разрывами вращательной манжеты плеча. Am J Спортивная медицина. 2018;46(5):1077–1083. doi: 10.1177/0363546517753387. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
33. Mihata T, Lee TQ, Hasegawa A, Kawakami T, Fukunishi K, Fujisawa Y, Itami Y, Ohue M, Neo M.
Артроскопическая реконструкция верхней капсулы может устранить псевдопаралич у пациентов с непоправимыми разрывами вращательной манжеты плеча. Am J Спортивная медицина. 2018;46(11):2707–2716. doi: 10.1177/0363546518786489. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
34. Mihata T, Lee TQ, Watanabe C, Fukunishi K, Ohue M, Tsujimura T, et al. Клинические результаты артроскопической реконструкции верхней капсулы при необратимых разрывах вращательной манжеты плеча. Arthrosc J Arthrosc Relat Surg. 2013;29(3): 459–470. doi: 10.1016/j.arthro.2012.10.022. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
35. Moosmayer S, Lund G, Seljom US, Haldorsen B, Svege IC, Hennig T, et al. При 10-летнем наблюдении восстановление сухожилий превосходит физиотерапию при лечении разрывов вращательной манжеты малого и среднего размера. J Bone Jt Surg Am. 2019;101(12):1050–1060. doi: 10.2106/jbjs.18.01373. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
36. Mori D, Funakoshi N, Yamashita F. Артроскопическая хирургия необратимых больших или массивных разрывов ротаторной манжеты плеча с низкой степенью жировой дегенерации подостной мышцы: процедура аутотрансплантации заплаты против процедуры частичного восстановления .
Arthrosc J Arthrosc Relat Surg. 2013;29(12): 1911–1921. doi: 10.1016/j.arthro.2013.08.032. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
37. Нойманн Дж. А., Згонис М. Х., Рикерт К. Д., Брэдли К. Е., Кремен Т. Дж., Боггесс Б. Р., Тот А. П. Интерпозиционные ксенотрансплантаты дермального матрикса: успешная альтернатива традиционному лечению массивных разрывов вращательной манжеты плеча. Am J Спортивная медицина. 2017;45(6):1261–1268. doi: 10.1177/0363546516683945. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
38. Ranebo MC, Hallgren HC, Norlin R, Adolfsson LE. Долгосрочные клинические и рентгенологические результаты восстановления вращательной манжеты с помощью синтетического интерпозиционного трансплантата: последовательная серия случаев с последующим наблюдением от 17 до 20 лет. J плечевой локоть Surg. 2018;27(9). 10.1016/j.jse.2018.03.011. [PubMed]
39. Шайбель М., Браун А., Вертлер К., Имхофф А.Б. Предварительные результаты после реконструкции вращательной манжеты плеча с использованием аутологичного надкостничного лоскута.