Стык арматуры при динамических нагрузках: Руководство «Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций их тяжелого бетона (без предварительного напряжения)»

Содержание

Механическое муфтовое соединение стержневой арматуры встык (опрессовка муфтой)

При быстрорастущих объемах применения монолитного железобетона в строительстве (гражданском, промышленном, специальном, объектов атомной энергетики, мостостроении) приоритетом при выборе технологии возведения арматурных каркасов является не стоимость изготовления, а эксплуатационная безопасность сооружения в течение всего проектного срока службы.

Из мировой практики известно, что один доллар, вложенный в повышение долговечности сооружения дает более ста долларов отдачи в эксплуатации.

Известно, что арматурные работы составляют по трудозатратам и продолжительности по времени основную часть стоимости сооружения по сравнению с бетонными и опалубочными работами.

Мировым опытом общепризнано, что сварные соединения, как способ равнопрочного стыкования строительной арматуры, не имеют перспектив. Опыт возведения арматурных каркасов монолитных сооружений однозначно определяет как наиболее рациональные, экономически целесообразные и гарантирующие эксплуатационную надежность технологии – муфтовые механические соединения стержневой арматуры: обжимные; резьбовые, винтовые с стопорными гайками и болтовые.

Муфтовые механические соединения, обеспечивая стык с прочностью на растяжение, превышающей фактическое усилие временного сопротивления соединяемого проката и с гарантией выносливости, не имеют ограничений, присущих сварным соединениям, и позволяют решить строительную задачу любой сложности.

Мировой опыт (7, 8, 9, 10, 11,14) рекомендует для обеспечения арматурных работ при новом строительстве, ремонте и реконструкции сооружений применение разнообразных муфтовых соединений арматуры: обжимных, резьбовых, болтовых.

Таким образом, обжимные соединения, муфты с конической и/или параллельной резьбой, и болтовые муфты образуют функционально полный набор способов стыкования строительной арматуры, позволяющий решить любую конструкторскую и строительную задачу независимо от сложности и размеров возводимого, или реконструируемого объекта. Продолжается дальнейшее технологическое совершенствование муфтовых механических соединений, например, обжимные муфтовые соединения развились в комбинированные муфтовые, т.

е. в обжимные с резьбовой вставкой, изготавливаемые на высокопроизводительном оборудовании непосредственно на стройплощадке.

Механические соединения стержневой арматуры встык опрессовкой муфты (Repair Splicing System)

Механические соединения стержневой арматуры встык опрессовкой муфты (Repair Splicing System) представляют на мировом рынке ряд ведущих фирм: Bar Splice Products, Inc; Dextra Manufacturing Co., Ltd.; CASTL-MBA (BSG coupler system). Эти бренды представлены в десятках стран мира и остаются ведущими способами механического соединения арматуры периодического профиля встык, как одинакового, так и различного диаметра. Метод применим для соединения арматуры в диапазоне диаметров от 10 до 57 мм. Применяемые переносные прессы представлены в номенклатурном ряде, используются и стационарные прессы.

Обжимные соединения арматуры получают многократным последовательным, либо однократным обжатием переносным гидравлическим прессом арматуры в стальной муфте.

С целью повышения эффективности технологии применяют стационарные прессы (расположенные на строительной площадке) для предварительной опрессовки однократным обжатием соединительных муфт с двух сторон арматуры диаметром из ряда Ø 10-57 мм на 1/2 длины соединительной муфты. Возможно также получение соединения деформированием муфты посредством ее протяжки (технология «FLIMU», DYWIDAG).

Экспертные оценки (4, 10, 11, 14) характеристик различных способов механических соединений строительной арматуры по основным параметрам: габариты стандартного соединения; стоимость; прочность; возможность укрупнения стержней арматуры; квалификация персонала; скорость подготовки соединения; объем контроля; вариативность исполнения; стойкость соединения к динамическим нагрузкам; необходимость вспомогательного оборудования; зависимость от параметров арматуры; наличие ограничений (среднее значение по 10-бальной шкале): обжимные муфты-7,75; болтовые муфты,-7,67; винтовые муфты с стопорными гайками,-8,42; резьбовые муфты с конусной резьбой,-8,66-9; резьбовые муфты с параллельной резьбой,-9,17; комбинированные муфты (предварительно обжатые с резьбовой вставкой), -8,5.

По совокупности существенных признаков обжимные муфтовые соединения находятся в одном ряду с резьбовыми муфтовыми соединениями различного типа.

В российских условиях актуально продолжить развитие технологии производства обжимных муфтовых соединений арматуры. Эта технология конкурентоспособна с резьбовыми соединениями за счет применения стационарных прессов предварительной заготовки стержней с однократным обжатием муфт на половину их длины с двух концов арматурных стержней илитехнологической линии для предварительной разметки стержневой арматуры и серийной опрессовки соединительных муфт с двух сторон арматуры;совершенствования номенклатурного ряда мобильных прессов, снижения их веса, улучшения конструкции пресса в части удобства пользования и управления, надежности, обеспечения автоматического цикла обжима, обеспечения работы при часто расположенной арматуре, удешевления процесса производства муфт с полной заводской готовностью к применению, оптимизации процесса маркировки муфт и арматуры для упрощения методов контроля; применения мобильной испытательной установки опрессованных соединений на прочность при растяжении в условиях строительной площадки.

Предстоит развить опыт ОАО «Мостотрест» (17) по применению механического стыкования стержневой арматуры обжимными муфтами с соединительными элементами на резьбе.

Из механических соединений наибольшее применение в России нашли только обжимные муфтовые соединения. Также, представлены и сертифицированы в России соединения муфтами с параллельной и конусной резьбой; соединения арматуры винтового профиля винтовыми муфтами со стопорными гайками; болтовые муфты, которые не нашли широкого применения вследствие ограниченности российского оборудования в этой области и высокой стоимости импортного оборудования и муфт.Кроме того, разнообразие отечественных арматурных сталей по способам заводского изготовления и виду периодического профиля определяет особый подход к использованию муфтовых резьбовых соединений (15,16). Известна прямая зависимость прочностных и деформационных показателей резьбового соединения от длины свинчивания и механических характеристик соединяемых элементов; поставлена задача создания унифицированного типа муфт при использовании для всех широко распространенных классов арматуры периодического профиля (15).

При производстве резьбовых муфтовых соединений должна быть обеспечена защита резьбы на подготовленных к стыкованию элементах соединений и собранных соединений от влаги (коррозии). Зарубежные резьбовые соединения разрабатывались применительно к арматурным стержням выпускаемым в этих странах с специфическим периодическим профилем, особенностями технологии выплавки и проката, для своих климатических условий. Непосредственный перенос разработанных за рубежом конструкций резьбовых стыков на отечественную арматурную сталь и для конструкций, работающих в наших температурно-климатических условиях исключен, их применение должно быть в соответствии с конкретными Техническими условиями.

Применение муфтовых обжимных соединений арматуры по опыту российских (18) и зарубежных производителей (7, 8, 9, 10, 11) позволило увеличить производительность труда в 10–15 раз по сравнению с сварными соединениями, значительно уменьшить себестоимость работ.

Российские стандарты (1, 2, 3) на применение механических соединений стержневой арматуры распространяются на опрессованные соединения металлической стержневой арматуры с периодическим профилем железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения и любой степени ответственности, воспринимающих постоянные, временные и особые нагрузки (взрывные, сейсмические и др. ) в климатических районах с расчетной температурой до минус 55°С, в районах с сейсмичностью до 9 баллов.

Правильный выбор соответствующих способов изготовления механических муфтовых соединений арматуры,-гарантия эксплуатационной безопасности в течение проектного срока службы объекта.

Одно из ведущих российских предприятий в области обжимных муфтовых технологий, уже более семи лет, ЗАО «Энерпром» (г. Иркутск).

Выполненные проекты с применением гидравлического оборудования «Энерпром» для механического соединения стержневой арматуры встык опрессовкой муфт:

  1. Строительство стадиона "Фишт" в г. Сочи
  2. Строительство моста через бухту Золотой Рог
  3. Строительство нового вокзала в г.Адлер
  4. Строительство моста через Москву реку, г. Москва, Зарядье
  5. Около 43 объектов в России и Р. Казахстан.

 

Библиография

  1. СТО НОСТРОЙ 143-2014. «Соединения металлической стержневой арматуры методом механической опрессовки. Правила и контроль выполнения, требования к результатам работ».
  2. СТО СРО-С 60542960 00011-2012. «Требования к механическим соединениям арматуры железобетонных конструкций, предусмотренных рабочей документацией, при выполнении работ по строительству, реконструкции и капитальному ремонту ОИАЭ».
  3. ГОСТ 10922-2012 «Арматурные и закладные изделия, их сварные, вязаные и механические соединения для железобетонных конструкций. Общие технические условия».
  4. Рябов А.Б.Опыт применения механических муфтовых соединений арматуры и обоснование эффективности их применения. Санкт-Петербург. 2008.
  5. ТУ 4842-026-77625325-2009, с изм. №1 от 2011г. Соединения механические опрессованные арматурного проката для железобетонных конструкций. Держатель подлинника ЗАО «Энерпром»
  6. Протокол испытаний №21 от 27 июля 2009 г «ЦНИИС-ТЕСТ». Испытания на выносливость при растяжении соединений арматуры периодического профиля (Ø 25 и 32 мм), опрессованных с гарантией выносливости (соединения ЗАО «Энерпром»).
  7. Bar Splice Products, Inc.
  8. Dextra Manufacturing Co., Ltd.
  9. CASTL- MBA (BSG coupler system).
  10. RESEARCH REPORT: R 25011 (CS1 #03 21 00). BASED UPON ICC EVALUATION SERVICE. REPORT NO. ESR—2299. REEVALUATION DUE DATE: August 1, 2018 Issued Date: August 1, 2016 Code: 2014 LABC.BarSplice Products, Inc.
  11. ICC-ES Evalution Report ESR-2299, July 2015. www. icc-es.org. Report Holder BarSplice Products, Inc.
  12. Толеугали Н. Д.Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого. Оценка технологий возведения арматурных каркасов высотных монолитных конструкций // Молодой ученый. — 2015. — №24. — С. 223-227.
  13. Клименов В.А., Овчинников А.А., Осипов С.П., Устинов А.М., Штейн А.М., Данильсон А.И. Исследование и неразрушающий контроль при разработке новых строительных конструкций. Томский государственный архитектурно-строительный университет. Национальный исследовательский Томский политехнический университет.
    2015.
  14. INVESTIGATION OF THE BEHAVIOR OF OFFSET MECHANICAL SPLICES. UniversityofSouthCarolina, 2005
  15. Клочанов И.Е. ВЛИЯНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ МУФТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ АРМАТУРЫ // Современные проблемы науки и образования. – 2014. – № 2.
  16. Дъячков В.В. Свойства и особенности применения в железобетонных конструкциях резьбовых и опрессованных механических соединений: Автореф. дис. канд. техн. наук. – Загорские Дали, 2009. –76 с
  17. ОАО «Мостотрест». «Федеральный строительный рынок» № 91. Рубрика: Транспортное строительство.30.04.2011
  18. Российские производители обжимных муфтовых соединений стержневой арматуры: ЗАО «Энерпром», ОАО «Мостотрест», ГК «Промстройконтракт», ООО «Спрут», ООО «Следящие тест-системы», ООО «УК «Уралэнергострой».

 

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ - PDF Free Download

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ Снижение расходов на стыковку арматуры Ускорение сроков сдачи объектов в 3 5 раз Муфтовые соединения это система соединений, обеспечивающая надежное равнопрочное соединение

Подробнее

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ Снижение расходов на стыковку арматуры Ускорение сроков сдачи объектов в 3 5 раз Муфтовые соединения это система соединений, обеспечивающая надежное равнопрочное соединение

Подробнее

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ

СОЕДИНЕНИЕ АРМАТУРЫ БЕЗ СВАРКИ Снижение расходов на стыковку арматуры Ускорение сроков сдачи объектов в 3 5 раз Муфтовые соединения это система соединений, обеспечивающая надежное равнопрочное соединение

Подробнее

В В Е Д Е Н И Е.

.. 5

http://library.bntu.by/setkov-v-i-stroitelnye-konstrukcii-raschet-i-proektirovanie П Р Е Д И С Л О В И Е з В В Е Д Е Н И Е... 5 1. О Б Щ И Е П О Л О Ж Е Н И Я 7 1.1. Классификация строительных конструкций...

Подробнее

Железобетонные стеновые панели.

Железобетонные стеновые панели. Стеновые панели изготавливаются двух типов: трехслойные (REI 120) с гибкими связями, состоящими из двух железобетонных слоев, соединенных между собой гибкими связями и утеплителем

Подробнее

СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ

ГОСУДАРСТВЕННЫЕ СТАНДАРТЫ СОЮЗА ССР СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ ПОЛЫЕ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ И СВАИОБОЛОЧКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕЛЬНЫЕ С НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ГОСТ 19804.583 ИЗДАТЕЛЬСТВО

Подробнее

АРХИТЕКТУРА И СТРОИТЕЛЬСТВО

АРХИТЕКТУРА И СТРОИТЕЛЬСТВО УДК 69. 58:728.48 Н.Н. Алешин, Д.Н. Алешин, А.В. Колесников Сибирский государственный индустриальный университет ОЦЕНКА ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОБЩЕСТВЕННОГО

Подробнее

СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ

ГОСУДАРСТВЕННЫЕ СТАНДАРТЫ СОЮЗА ССР СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ ПОЛЫЕ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ И СВАИОБОЛОЧКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕЛЬНЫЕ С НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ГОСТ 19804.583 ИЗДАТЕЛЬСТВО

Подробнее

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;

Подробнее

СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ-КОЛОННЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ДВУХКОНСОЛЬНЫЕ ДЛЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ГОСТ 19804. 7-83 ИЗДАТЕЛЬСТВО СТАНДАРТОВ

Подробнее

Рисунок 1. Разрушение колонн и ригелей

УДК624.016.5 К ВОПРОСУ ОБ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЯХ СЕЙСМОСТОЙКИХ КОНСТРУКЦИЙ Магомадова М.А., КазНТУ, гр. РПЗС-09.1р. Бубнович Э.В., к.т.н., доцент, КазНТУ Рассматриваются экспериментальные исследования

Подробнее

Нормативные требования по применению 1

Обзор нормативных документов и требований по применению керамических крупноформатных камней в каменных конструкциях зданий с несущими стенами из кирпича и каменных кладок Классификация кирпича и камня

Подробнее

3 Материал -Арматура

3 Материал -Арматура Арматура - гибкие или жѐсткие стержни, преимущественно из стали, размещѐнные в массе бетона в соответствии с эпюрами изгибающих моментов, поперечными и продольными силами, действующими

Подробнее

Содержание 2 стр.

Рабочие чертежи

Серия 1.020-1/87 Конструкции каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Выпуск 2-10 Колонны для зданий с высотой

Подробнее

Элементысборного железобетонногокаркаса

Элементысборного железобетонногокаркаса 19 ЖБколонны Нормальныесеченияколонн Назначениеразмеровколонн При назначении размеров нормального сечения колонн учитывают условия опирания на них других элементов

Подробнее

СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕЛЬНЫЕ СПЛОШНОГО КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИЯ С ПОПЕРЕЧНЫМ АРМИРОВАНИЕМ СТВОЛА С НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ КОНСТРУКЦИЯ И

Подробнее

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

СОДЕРЖАНИЕ Введение. . 9 Глава 1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 15 1.1. Классификация нагрузок........ 15 1.2. Комбинации (сочетания) нагрузок..... 17 1.3. Определение расчетных нагрузок.. 18 1.3.1. Постоянные

Подробнее

КОЛОННА 11/2013 ЭЛЕМЕНТ КАРКАСА

11/2013 ЭЛЕМЕНТ КАРКАСА OÜ TMB Element изготавливает элементы каркаса под наименованием изделия «колонна» исходя из требований стандартов EVS-EN 13225 «Сборные железобетонные изделия. Линеарные конструктивные

Подробнее

Продукция из композитных материалов.

Продукция из композитных материалов. Стеклопластиковая, базальтопластиковая, песчаная, гладкая арматура и сетка. Гибкие связи. Г. Челябинск 2018 год компания «БАЗАЛЬТ-УРАЛ» Стеклопластиковая арматура Стеклопластиковая

Подробнее

Прочность сварных соединений при динамических нагрузках

Однако при использовании результатов таких испытаний следует иметь в виду, что они не всегда в полной мере отражают реальные условия работы конструкций, в связи с чем критерии прочности сварных соединений при динамической нагрузке в ряде случаев окончательно еще не установлены.[c.61]

Все сказанное свидетельствует о большой сложности установления критерия прочности сварных соединений при динамической нагрузке.  [c.62]


Для стыковых швов в подавляющем большинстве случаев должны быть обеспечены полный провар соединяемых элементов и форма усиления с плавным переходом от основного металла к металлу шва. Наличие плавного перехода от шва к основному металлу положительно сказывается на прочности сварного соединения при динамических нагрузках, изгибе и технологических операциях, связанных с вальцовкой и правкой. Для угловых швов необходимо выдерживать определенные расчетом размеры шва или минимальные размеры, назначаемые по технологическим соображениям. При назначении минимального сечения углового шва по технологическим соображениям исходят из возможности качественного вьшолнения такого шва в производственных условиях. Если сечение шва, определяемое по расчету, меньше сечения шва, назначаемого по технологическим соображениям, то оно должно быть доведено до величины последнего. Оптимальной считается вогнутая (рис. 5-1, а) или нормальная форма поверхности углового шва (рис. 5-1, б) с плавным переходом к основному металлу.  [c.173]

При механических испытаниях определяется прочность сварных соединений при статических (растягивающих или сжимающих) и динамических (ударных или вибрационных) нагрузках.  [c.692]

Навроцкий Д. И. Сравнение прочности сварных и клепанных соединений при динамических нагрузках. Судостроение ,  [c.301]

Форма сварного соединения имеет особенно большое значение для прочности сварных конструкций, воспринимающих динамическую нагрузку, а также для конструкций, работа которых происходит в условиях низких температур, при которых даже первоначально пластичный материал может потерять свои пластические свойства и перейти в хрупкое состояние.  [c.13]

Для выявления влияния обработки поверхности швов, которая иногда предлагается как средство повышения прочности сварных стыковых соединений при динамической нагрузке, были проведены дополнительные испытания сварных стыковых соединений с обработанной поверхностью швов.[c.74]

Стыковые соединения элементов плоских и пространственных заготовок наиболее распространены. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми видами сварки плавлением и многими видами сварки давлением. Некоторая сложность применения сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, плазменной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквозного прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные или остающиеся подкладки. Другой путь - применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободный подход к корневой части сварного соединения. При сварке элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравновешивания  [c.289]


Применение качественных электродов необходимо для изготовления конструкций, подвергающихся динамической нагрузке, и для сварки конструкций, работающих в условиях высоких давлений и температур или корродирующей среды. Для дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых сталей применяют электроды согласно ГОСТ 9467—60, в котором для каждого типа электродов регламентированы механические свойства металла шва и сварного соединения. При проектировании конструкций достаточно указать принятый тип электрода, чтобы гарантировать необходимую прочность. При изготовлении сварных изделий можно применять электроды разных марок при условии, что они соответствуют заданному типу согласно стандарту.  [c.264]

Стыковые соединения (встык). Этот тип соединения элементов плоских и пространственных заготовок и узлов является наиболее распространенным. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми способами сварки плавлением и многими способами сварки давлением. Некоторая сложность применения способов сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, плазменной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквозного прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные или остающиеся подкладки. Другой путь — применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободный подход к корневой части сварного соединения. При сварке встык элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравнивания толщин, что обеспечивает одинаковый нагрев кромок и исключает прожоги в более тонком элементе. Кроме того, такая форма соединения работоспособнее вследствие равномерного распределения деформаций и напряжений.  [c.373]

Непровары являются опасными дефектами, так как снижают статическую и динамическую прочность сварных соединений. По данным проф. Г. А. Николаева, в стыковых швах конструкций работающих при статической нагрузке, глубина непроваров не должна превышать 10—15% толщины металла, а при динамической нагрузке — 5%.  [c.334]

Обычно рассматривается поперечное сечение шва н его размеры, которые указаны на рис. Х.4. Площади Ра и Рпр являются условными, так как металл шва образуется кристаллизацией расплавленного металла единой сварочной ванны. Размеры и форма сварного шва оказывают большое влияние на его стойкость против возникновения кристаллизационных трещин, на вероятность появления в шве дефектов и прочность сварного соединения, особенно при динамических нагрузках (см. главы П, IV). Например, при коэффициенте формы провара г з = Ь//х=1,3—6 вероятность образования в шве кристаллиза-  [c.292]

Точечные и роликовые сварные соединения во многих конструкциях, например автомобилях, судах, самолетах и т. п., кроме статических нагрузок, испытывают значительные динамические (переменные) нагрузки. При динамических нагрузках на прочность оказывают большое влияние факторы, которые при статических нагрузках проявляются незначительно.  [c.202]

Все больше внимания уделяют повышению прочности сварных конструкций, работающих при динамических и, в частности, переменных нагрузках, в условиях низкой и нормальной частоты, различных сред. Главное внимание уделяют повышению прочности сварных соединений и конструкций, работающих при переменных нагрузках определение методов термообработки, повышающих предел текучести материала устранение концентраторов при проектировании, путем технологической обработки — приданием рациональных очертаний швам в ЦНИИТМАШ, ИЭС им. Е. О. Патона разработаны различные методы механической поверхностной обработки сварных соединений (дробью, пучком проволок, взрывом и т. д.), повышающие предел выносливости сварных соединений при дуговой сварке в 2 раза, при точечной — более чем в 3 раза.  [c.15]

Влияние дефектов на работоспособность сварных соединений определяется многими конструктивными и эксплуатационными факторами. Так, например, при статической нагрузке и пластичном материале влияние размера непровара на потерю прочности примерно пропорционально относительному размеру этого непровара или его площади. При малопластичном материале, а также при динамической или вибрационной нагрузке влияние дефектов усиливается.  [c.342]


Механические испытания разделяют на три вида статические, когда нагрузка на испытываемый образец возрастает плавно динамические, когда нагрузка прилагается мгновенно, ударом и усталостные, когда к испытываемому образцу прилагают переменные по величине или по направлению усилия (циклическая нагрузка). Испытания производят на стандартных образцах, которые вырезают непосредственно из контролируемой сварной конструкции или из специально сваренных в таких же условиях контрольных образцов. Виды испытаний, методика их проведения, форма образцов определены государственными стандартами. В результате испытаний определяют предел прочности, относительное удлинение, угол загиба, ударную вязкость, твердость, усталостную прочность и другие показатели механических свойств металла сварного соединения. Некоторые ответственные сварные конструкции испытывают на конструктивную прочность, прилагая к ним нагрузки, превышающие эксплуатационные, и определяя, при какой нагрузке конструкция разрушается. Например, сварные емкости разрушают внутренним давлением жидкости - производят гидроиспытания. По результатам таких испытаний одного-двух изделий судят о необходимости доработки конструкции или технологий ее изготовления.  [c.36]

Условия испытаний различаются по виду нагружения (например, испытания на растяжение, изгиб, сплющивание) и по характеру нагрузки (статические, динамические, усталостные). Стандартные образцы могут в зависимости от целей испытаний вырезаться из различных зон соединения, например при испытании на растяжение - из наплавленного металла (вдоль шва) или поперек шва через все зоны сварного соединения. Если необходимо определить прочность той или иной зоны, то сечение образца в этой зоне ослабляют. Достаточ-  [c.342]

Результаты исследования показывают, что при статической нагрузке для пластичных материалов влияние величины непровара на уменьшение прочности прямо пропорционально относительной глубине непровара или его площади. Для малопластичных и высокопрочных материалов, а также при динамической или вибрационной нагрузках пропорциональность между потерей работоспособности и величиной дефекта нарушается. Непровар оказывает большое влияние на ударную прочность металла сварных швов. По данным Института электросварки им. Е. О. Патона непровар в 10 % толщины сварного соединения может на 50 % снизить усталостную прочность, а непровар в 40—50 % снижает пределы выносливости стали в 2,5 раза.[c.242]

При точечной сварке, особенно когда соединение является ответственным и работает под динамической нагрузкой, очень важно выдержать постоянство размеров каждой точки. Это может быть достигнуто только при выборе наилучших технологических показателей режима точечной сварки. При изменении этих показателей прочность сварной точки изменяется.  [c.51]

Опыт эксплуатации сварных конструкций показывает, что технологические дефекты могут существенно снижать работоспособность сварных соединений.. В конструкциях, работающих в условиях статического нагружения, дефекты нередко становятся очагами хрупких трещин, возникающих при низких уровнях рабочих напряжений (сТраз переменных нагрузках, они снижают предел выносливости сварных соединений. Механизм влияния дефектов на прочность в обоих случаях различен, в связи с чем влияние дефектов на прочность в условиях статического и динамического нагружения рассмотрено отдельно.  [c.277]

Установлено, что выпуклость шва не снижает статической прочности, однако очень влияет на вибрационную прочность. Чем больше выпуклость шва и, следовательно, меньше угол перехода от основного металла к наплавленному, тем сильнее оно снижает предел выносливости. Таким образом, чрезмерная выпуклость шва может свести к нулю все преимущества, полученные от оптимизации технологического процесса по улучшению качества сварных соединений, работающих при вибрационных, динамических и повторно-статических нагрузках.  [c.246]

Сварные соединения по прочности, как правило, не уступают прочности того металла, из которого сделаны изделия. Сварные конструкции хорошо работают при знакопеременных и динамических нагрузках, при высоких температурах и давлениях.  [c.4]

Сваркой можно получить сварное соединение прочностью выше основного металла. Поэтому сварку широко применяют при изготовлении весьма ответственных конструкций, работающих при высоких давлениях и температурах, а также при динамических (ударных) нагрузках — паровых котлов высокого давления, мостов, самолетов, гидросооружений, арматуры железобетонных конструкций и др.[c.10]

Незаделанные кратеры. Незаделанные кратеры получаются в результате небрежного и неумелого выполнения сварки. В месте кратера толщина шва резко уменьшается, что вызывает понижение прочности сварного соединения. При действии динамической нагрузки разрушение шва почти всегда начинается  [c.220]

Подводя итог сказапно.му выше, можно считать, что прочности точечных сварных и клепаных соединений практически равны, что позволяет рекомендовать точечные соединения взамен клепаным. Клеесварные соединения имеют более высокую прочность как при статических, так и при динамических нагрузках и могут быть применены в самых ответственных силовых соединениях.  [c.213]

Требования к сварным соединениям. В соответствии с большим разнообразием назначений и условий работы приборов, весьма разнообразны и требования, предъявляемые к сварным соединениям, выполняемым контактной сваркой. К этим требованиям относится высокая и стабильная прочность при статической, вибрационной или динамической нагрузке при нормальной, низкой (иногда до —200° С и ниже), высокой (до 500° С и выше) или переменной температурах приемлевая герметичность при глубоком вакууме (до 10 —10 мм рт. ст. и менее) высоком (или значительно меняющемся) давлении хорошо проникающих газов (до 200— 300 кг1см и более) достаточная антикоррозийность при воздействии различных агрессивных сред высокая тепло- и электропроводность минимальная окислен-нос-ть, загрязненность, отсутствие на поверхности деталей прибора прилипших к ним частиц металла, сохранность плакирующего слоя, удовлетворительная точность геометрических форм и размеров (ничтожно малая деформация), правильное взаиморасположение деталей, точное размещение шва, отсутствие вмятин и заметного изменения сечения в месте сварки, минимальный нагрев свариваемых и соседних с ними деталей, благоприятная макро- и микроструктура (приемлемые размеры и правильное размещение литых ядер, отсутствие непроваров, пор, раковин, трещин, сильно перегретого металла, хрупки-х структурных составляющих). Многие соединения приборов должны удовлетворять одновременно нескольким из перечисленных требований,  [c.42]


Если по характеру работы возможны регулярные повторные подъемы одного и того же груза, то их следует учитывать при определении Л . Учет колебаний, возникающих в конструкциях в результате динамического приложения груза, производится лишь в случаях, когда 2 напряжений элементов металлических конструкций см. в табл. 1.30. Допускаемые напряжения при расчетах на прочность даны в табл. 1.42—1.48 и при расчетах на выносливость — в табл. 1.49— 1.51 (запасы прочности см. в табл. 1.28). Для алю.чиниевых сплавов допускаемые напряжения основного металла, сварных, клепаных и болтовых соединений, приведенные в табл. 1.45—1.48, при температурах металла свыше 50 С должны быть умножены на коэффициент кривых распределения), заменяются эквивалентными нагрузками по (1.41).  [c.83]

Свойства арматуры

8 лет на рынке металлопроката

Работаем с ИП, частными лицами, Управляющими Компаниями и другими организациями

Доставим продукцию к назначенному времени

Доставка по Санкт-Петербургу и Ленинградской области

Следующие свойства являются существенными при определении механических характеристик арматуры.

Пластичность

Под пластичностью понимается способность арматуры деформироваться, при этом не разрываясь. Если арматура обладает высокой пластичностью, то это обстоятельство позволяет применять ее при низких температурах, а также при различных видах динамических нагрузок. Примером таких нагрузок может являться ударное воздействие. Рассмотрим пример. Допустим, при перемещении поддона с кирпичами разорвалось строповочное устройство и вся пачка кирпичей рухнула на плиту перекрытия. Такое воздействие можно считать ударным. При этом бетон сжатой зоны плиты в верхней ее части раскрошился, а арматура, размещенная в растянутой зоне, получила значительные деформации. Если сталь, из которой изготовлена арматура, обладает пластичностью, то такая плита не разрушится сразу, а позволит принять рабочим меры по ее демонтажу, что позволит избежать человеческих жертв. Стоит сказать, что относительное удлинение арматуры при разрыве напрямую зависит от класса арматуры и составляет не более 25 процентов.

Хладноломкость

Под хладноломкостью понимают свойство стали разрушаться при низких температурах (ниже отметки минус 40 градусов). Если сталь, из которой изготавливалась арматура, не подвергалась термической обработке, то при низких температурах она переходит из вязкого состояния в хрупкое. Поэтому характер разрушения железобетонных конструкций, армированных такой сталью, носит внезапный характер.

Свариваемость

Это свойство, позволяющее обеспечивать надежное соединение при сварке. Если арматуру можно сваривать, то после ее класса в обозначении ставится буква "С", например арматура А3 А500С.

Предел выносливости

Характеризует способность арматуры сопротивляться переменным и повторяющимся нагрузкам без разрушения. Это свойство связано со снижением предела текучести при наступлении определенного количества нагружений. При этом площадка текучести постепенно уменьшается.

Угол загиба, число перегибов стержня в холодном состоянии

Определяет возможность обработки стали. Это свойство определяется путем однократного перегиба стержневой арматуры и многократного перегиба для проволочной арматуры.

Проектирование и расчет железобетонных конструкций

Особенности расчета железобетонных конструкций

APM Civil Engineering – это расчетный программный комплекс конечно-элементного анализа, отвечающий всем современным требованиям строительного проектирования. Одним из ведущих направлений развития программы, является постоянное усовершенствование модуля расчета железобетонных конструкций, позволяющего выполнять расчеты зданий и сооружений различной конфигурации в плане, с последующим анализом напряженно-деформированного состояния и подбором армирования.

В условиях быстрорастущих темпов применения монолитной технологии возведения задний и сооружений, актуальным становится выполнение проектировочных расчетов, а в условиях модернизации и реконструкции объектов строительства, выполненных с использование сборного железобетона – проверочного.

Функционал программы APM Civil Engineering позволяет рассчитывать железобетонные здания и сооружения различного назначения по первой и второй группе предельных состояний. В программе реализовано два типа расчета: проектировочный и проверочный.

Проектировочный расчет в среде APM Civil Engineering позволяет подобрать оптимальные размеры поперечных сечений стержневых и плоских элементов, моделируемых пластинами (оболочками) и удовлетворяющих условиям прочности, жёсткости и трещиностойкости.

Проверочный расчет основывается на проверке заданных пользователем сечений, с целью обеспечения их прочности, жёсткости и трещиностойкости в соответствии основными, предъявляемыми к ним критериями.

Независимо от типа проводимого расчета, требуется предварительный анализ расчетной модели и определение границ применимости основных типов элементов (стержней, пластин (оболочек), объемных элементов). Начальный этап расчета заключается в создании конечно-элементной модели, назначении основных параметров сечениям, задании кинематических и силовых граничных условий, формировании расчетных сочетаний нагрузок (РСН) и расчетных сочетаний усилий (РСУ), выполнении расчета и определения параметров напряженно - деформированного состояния элементов. Следующим этапом расчета железобетонных конструкций является проверка конструктивных элементов, результаты расчета которых для разных типов элементов могут быть представлены: для стержневых (свай, колонн, пилонов, ригелей и т.д.) – в виде подбора арматуры и определения коэффициентов использования, для плоских, моделируемых пластинами (оболочками) – в виде изополей армирования, для объемных – в виде распределении максимальных главных растягивающий напряжений. Постпроцессор для анализа полученных результатов, а также данных подбора арматуры несущих железобетонных элементов интуитивно понятен, что снижает риск возникновения ошибки.

Возможности программы позволяют моделировать объёмные (массивные) тела, которыми, как правило, выступают фундаменты зданий и сооружений, толстые плиты и пр. с заданным армированием в виде стержней и выполнением последующего проверочного расчёта. Анализ результатов выполняется в таком случае в программе APM Civil Engineering на основании полученных значений максимальных главных растягивающих напряжений в бетоне и арматуре.

Расчёт конструктивных железобетонных элементов в программе APM Civil Engineering предполагает проверку или подбор армирования стержневым и плоским конструкциям в соответствии с действующими нормативным документами. Функциональные возможности программы позволяют на этапе проверочного расчёта задать практически любой тип армирования, как для стержневых элементов (ригелей, колонн, свай и т.д.), так и для плоских (фундаментные плиты, перекрытия, покрытия, стены и пр.). Кроме того, на этапе выполнения проверочных расчётов инженер проектировщик имеет возможность учесть предварительное напряжение для расчёта конструкций по второй группе предельных состояний.

Проверка заданного армирования и подбор армирования в рамках проектировочного расчёта может быть выполнен по одной из реализованных моделей: по предельным усилия, по двухлинейной диаграмме и по трёхлинейной диаграмме бетона с упрочнением.

В APM Civil Engineering реализована возможность формирования как расчетных сочетаний нагрузок (РСН), так и формирование расчетных сочетаний усилий (РСУ), что позволяет учесть самое неблагоприятное сочетание внешних воздействий. Расчёт по требуемым критериям выполняется для двух групп предельных состояний.

Расчётное сочетание нагрузок (РСН) представляет собой функционал, в котором пользователь либо самостоятельно, либо используя процедуру автоматического вычисления, может задать все возможные комбинации внешних нагрузок, на которые должна быть рассчитана рассматриваемая конструкция.

Расчётное сочетание усилий (РСУ) также является встроенным функционалом в APM Civil Engineering, который позволяет определить для рассматриваемой конструкции наиболее невыгодное сочетание внутренних силовых факторов в соответствии с критериями, изложенными в соответствующих нормативных документах по расчёту железобетонных конструкций.

Функциональные возможности РСУ и РСН в APM Civil Engineering позволяют сгруппировать типы внешних воздействий на здание или сооружение в зависимости от их классификации, изложенной в действующих нормативных документах, а также задать правила формирования РСУ и РСН, если имеются знакопеременные, взаимоисключающие или сопутствующие воздействия. Каждой из заданных нагрузок в автоматическом режиме присваиваются коэффициенты надёжности по нагрузке и коэффициенты сочетания и затем по результатам вычислений, в APM Civil Engineering имеется возможность графического вывода результатов расчёта РСУ и РСН (включая перемещения по всем направлениям). Графический вывод представляет собой стандартную карту результатов, в которой отображается интересуемый силовой фактор в каждом из конечных элементов.

Возможности APM Civil Engineering в части выполнения расчётов железобетонных строительных конструкций позволяют в автоматическом режиме осуществлять задание ветровых нагрузок, включая пульсацию, сейсмических нагрузок. Средняя составляющая основной ветровой нагрузки рассчитывается автоматически в зависимости от применяемых пользователем настроек программы, которые включают задание типа местности, ветрового района и иной информации, предусмотренной действующими нормативными документами для выполнения расчётов, и задаётся переменной по высоте к выделенным элементам объекта.

Аналогичным образом осуществляется задание сейсмической нагрузки, которая может быть учтена с помощью заданных пользователем спектров ответа или в соответствии с методикой, изложенной в нормативных документах.

Обновления

Данная страница нашего сайта содержит ссылки на файлы обновлений, доступных для скачивания.
Здесь также приводится подробная информация о характере произведенных изменений.
Регулярное обращение к материалам этой страницы поможет Вам поддерживать в актуальном состоянии
программные продукты, приобретенные в ООО «ТЕХСОФТ».

ИНСТРУКЦИЯ ПО УСТАНОВКЕ ОБНОВЛЕНИЙ:

  1. Установка должна производиться последовательно, с постепенным повышением номера версии (для перехода от Вашей версии к актуальной версии может потребоваться несколько шагов).Перед установкой обновлений необходимо закрыть все активные приложения.

 

Имя пользователя и пароль можно найти на поставочной коробке.

 Информация о версиях проектирующей системы Ing+


Cоздана 25.03.2021

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена генерация поверхностей (ошибка в преобразовании координат при загрузки позиционной модели) .
  • Исправлены ошибки в показе/редактировании связей с трением.
  • Исправлена ошибка в расчете для поэтапного возведения: при включенной опции "преобразование элементных шарниров" расчет прерывался, если элементный шарнир находился на границе между этапами и в элементе были заданы эксцентриситеты.
  • Исправлено создание многомерных шарниров в рамках расчета предельных поверхностей по нормативным значениям сопротивлений.
  • В пункте меню "Показ усилий в стержнях" исправлен показ коэффициентов использования для предельных поверхностей для MinMAX-наложения.

  

MicroFe    

      Исправления

  • Исправлена генерация ветровых нагрузок для оболочки здания для двухскатных крыш по СП20.13330.2016 в MicroFe.
  • Для ветровых и снеговых нагрузок по СП20.13330.2016 теперь генерируются расчетные значения нагрузки.

Статика    

      Дополнения

  • Исправлена графическая помощь для модуля t670.ru
  • В модуле t570.ru исправлена ошибка в выводе на печать прогибов железобетонной стены. 

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2020.0600 >> Ing+ 2020.0700

Cоздана 19.02.2021

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в генерации упругих оснований - генерировались не все основания.
  • Скорректирован алгоритм генерации объемного окружения туннелей.
  • Исправлена ошибка в температурной нагрузке на стержни со слоистым материалом (тип материала 99 и 98).
  • Внесены уточнения в решение задачи нахождения собственных чисел матрицы жесткости (определение спектра матрицы жесткости).
  • Исправлена ошибка при создании конструктивных элементов (стальные стержни) по позиционной модели - не работала передача сечений для составных прокатных профилей.
  • Исправлена ошибка создания нелинейных слоистых материалов  по данным для коструктивных элементов (плиты, стены). Ранее мог пропускаться арматурный слой, если арматура была задана только в одном направлении.
  • Исправлена ошибка, которая иногда возникала при расчете сейсмической нагрузки и пульсационной составляющей ветровой нагрузки - создавался нечитаемый fea-файл.

        Дополнения  

  • Реализована возможность переопределения номера нагружения для однотипных элементных нагрузок, заданных для одних и тех же элементов в одном и том же нагружении.
  • При создании групп несущей способности теперь можно одновременно создавать группы для расчета по методу псевдожесткостей.
  • Для расчета стальных конструкций в элементах общего вида можно задавать разные предельные гибкости для растяжения и для сжатия (раньше такая возможность была только для элементов ферм).
  • Для расчета стальных конструкций можно задавать разные коэффициенты условий работы для растяжения и сжатия.

MicroFe    

      Исправления

  • Внесены изменения в Основные данные в таблицу для равнополочных уголков UGR. Теперь уголки этого типа правильно отображаются MicroFe.Исправлена ошибка вычисления сдвиговой площади для уголков этого типа при генерации в MicoFe.

Статика    

      Дополнения

  • В модуле t310.ru добавлен учет дополнительных монтажных опор; подправлено вычисление прогибов при расчете без проскальзывания; добавлен ввод коэффициента условий работы стального профиля; добавлены таблички к расчетам с учетом проскальзывания и предупреждение при нарушении условий прочности; добавлен ввод коэффициента надежности по ответственности сооружения.  

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2020.0500 >> Ing+ 2020.0600

Cоздана 14.12.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена генерация горизонтальных трипециевидных нагрузок.
  • Исправлена генерация равномерно-распределенных плоскостных нагрузок, для которых в позиции задано неколько вариантов значений.
  • Исправлено чтение линейно-распределенных нагрузок в pos-файле, которые заданы,не не имеют точки приложений в расчетной схеме.
  • Для плоских схем (плиты, балки-стенки) исправлена ошибка армирования по Еврокод.
  • Внесены изменения в вывод результатов расчета для тонкостенных профилей ИНСИ.
  • Исправлена работа диалога для быстрого перобразования Фурье - перерисовка переключения режимов между БПФ и вейвлет-анализом.
  • Добавлен выбор порога для учитываемых спектральных компонент для прямого интегрирования импедансным методом для воздействия общего вида.
  • Исправлена ошибка в диалоге выбора шаблона для экспорта в СТАТИКУ (сбрасывался номер программы, которвый был задан ранее).
  • Исправлена ошибка, приводящая к аварийному завершению программы в диалоге задания данных для РСУ.

        

Статика    

      Исправления

  • В модуле t330.ru исправлен вывод. Исключена печать нулевых проверок там, где они не нужны. 

        Дополнения  

  •  Из модуля t026.ru убран признак равномерная-неравномерная нагрузка для длительных воздействий (в связи и изменениями в СП 20.13330).
  • В модуле t310.ru добавлен вывод дополнительных графикив при проскальзывании. Уточнен расчет упругой связи между слоями. Добавлен учет дополниельных монтажных опор. Реализован расчет силовых факторов и прогибов при проскальзывании с учетом изменения жесткости плиты при трещинообразовании. Добавлены новые возможности вывода в этом режиме расчета.
  • В модуль t407.ru встроен расчет на основе метода условных критических сил.
  • В модулях t407.ru и t450.ru реализованы два разных способа вычисления жесткости нагретого сечения: по средней температуре и по интегральной жесткости.

 

 

Скачать файл обновления: Ing+ 2020.0400 >> Ing+ 2020.0500

Cоздана 09.11.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка удаления "новых" узловых шарниров по линии.
  • Исправлен показ ускорений для ветровых воздействий.
  • В расчете металлоконструкций с гнутыми профилями INSI исправлена проверка потери устойчивости формоизменением для сложных швеллеров (сигма-подобных).
  • Исправлен вывод картинок во Viewer для листов больших форматов.
  • Исправлена ошибка генерации конструктивного элемента "Стальная колонна" по соответствующей позиции.
  • Внесены исправления в чтение нагрузок для моделей, конвертированных из Revit.

        Дополнения  

  • Добавлен вариант показа результатов в виде мозаики для армирования оболочек и усилий в оболочках.    

Статика    

      Исправления

  • Исправлен вывод рисунка сечения в модуле t330.ru при редуцирования по формоизменению. 
  • Добавлена возможность ввода грунта нулевого сопротивления.
  • В модулях t511.ru переработан с учетом изменений кСП 25-13330, изменен вводи вывод.

        Дополнения  

  • В модуль t310.ru добавлена возможность ввода плиты, залитой в трапециевидный профиль.

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2020.0310 >> Ing+ 2020. 0400

Cоздана 26.10.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • В модуле расчета тонкостенных гнутых профилей исправлена проверка устойчивости по формоизменению для стержней из одиночных профилей.

   

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.090 >> Ing+ 2019.091

Cоздана 08.10.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка, возникавшая при определении усилий в перемычках/пилонах. При грубой сетке могли не определяться или занижаться усилия.
  • В модуле расчета тонкостенных гнутых профилей исправлена проверка устойчивости по формоизменению для профилей типа Σ.
  • Исправлен вывод РСУ по реакциям в MS Word. При количестве сочетаний больше 100, портился вид таблицы (размещение чисел по колонкам).

Статика    

      Исправления

  • Во всех программах расчет комбинаций воздействий приведен в соответствие с последними изменениями СП 20.13330.2016.
  • В модуле t330.ru (расчет тонкостенных гнутых профилей) исправлена проверка устойчивости по формоизменению для профилей типа Σ.
  • Небольшие исправления в модуле t342.ru, опущен порог учета бимомента в проверках.
  • В модулях t692.ru, t693.ru исправлена отправка dxf-файлов в папку "Документы" проекта.

   

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.080 >> Ing+ 2019.090

Cоздана 14.09.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка, внесенная в версии 2020. 030, связанная с расчетом пульсаций ветра. Программа не определяла нагрузки от пульсаций ветра, выдавалось сообщение о нулевых нагрузках.
  • Исправлена ошибка, возникавшая при определении усилий в перемычках/пилонах. При грубой сетке могли не определяться усилия.
  • Исправлен текст сообщений в расчете ускорений от пульсационной ветровой нагрузки.

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2020.030 >> Ing+ 2020.031

Cоздана 07.09.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • В разделах несущие способности и предельная нагрузка исправлена ошибка определения предельных поверхностей для ж/б колонн при коэффициенте расчетной длины не равном единице (происходило занижение несущей способности колонн).
  • Исправлена ошибка (аварийное завершение программы), возникавшая при расчете прогибов для стальных конструктивных элементов.
  • В расчете металлоконструкций с гнутыми профилями INSI исправлена проверка потери устойчивости формоизменением для сложных швеллеров (сигма-подобных).
  • Исправлена ошибка в расчете опасных сочетаний воздействий для реакций (портилась таблица вывода при наличии особых воздействий).
  • Исправлена ошибка, возникающая при расчете с включенной опцией использования дополнительной реализации ELEL.

        Дополнения  

  • Нормативные расчеты приведены в соответствие с СП, согласно постановления Правительства РФ №985 от 04.07.2020.
  • Отдельной функцией выделен расчет сейсмической нагрузки согласно СП 14.13330.2018.
  • Расчет пульсации ветра приведен в соответствие с последними изменениями СП 20.13330.2016.
  • Добавлен расчет ускорений от пульсации ветра.
  • Определение расчетных сочетаний усилий (опасных комбинаций воздействий) приведено в соответствие с СП 20.13330.2016 с изменениями (изменения касаются особых, не сейсмических комбинаций воздействий).
  • Изменено редактирование областей продавливания (возможно удаление областей продавливания одновременно для всех ЛСК).    

Статика    

      Исправления

  • Небольшие исправления в модуле t342100.ru, опущен порог учета Bw в проверках. 
  • В модуле t330.ru исправлена проверка потери устойчивости форомоизменением для сложных швеллеров (сигма-подобных).
  • В модулях t692.ru , t693.ru исправлена отправка dxf-файлов в папку"Документы" проекта.

        Дополнения  

  • Программы приведены в соответствие с нормами, согласно постановлению Правительства РФ №985 от 04.07.2020.
  • Расчет комбинаций воздействий приведен в соответствие с последними изменениями СП 13330.2016.
  • В модуль t425 (Каменные конструкции) добавлено тавровое сечение.
  • В модуль t434.ru добавлен вывод деформаций и напряжений от действий усилий.
  • В модуле t437. ru добавлена возможность подбора одного стержня в ребре.
  • В модуль t341.ru (гофробалка) добавлен расчет с поясами балки из гнутых швеллеров.
  • В модуль t310. добавлен расчет  с учетом проскальзывания между профилем и ж/б плитой.

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2020.0210 >> Ing+ 2020.030

Cоздана 14.07.2020

СтаДиКон

Исправления

  • Исправлена ошибка генерации шарниров для плит.
  • Внесены исправления в показ усилий в конструктивных элементах.
  • Внесена корректировка в задание воздействий от сейсмики-перемещения в РСУ (в некоторых случаях не удавалось удалить ранее заданные воздействия).
 Скачать файл обновления: Ing+ 2020.020 >> Ing+ 2020. 021

Cоздана 30.06.2020

СтаДиКон

Исправления

  • Исправлена ошибка преобразования координат для температурных нагрузок при генерации сетки.
  • Исправлена ошибка определения перекрытия 2 полигонов - неправильно генерировались плоскостные нагрузки.
  • Корректировка алгоритма расчета на прогрессирующее разрушение.

        Дополнения  

  • Определение сейсмических нагрузок в рамках ЛСМ с учетом волнового характера сейсмических воздействий по СП 14.13330.2018 (с учетом Изменения 1).
  • Показ усилий в стержневых конструктивных элементах, созданных из оболочечных конечных элементов (пилоны, перемычки, подбалки со слоистым материалом).
  • Учет в расчете РСУ с новым интерфейсом сейсмических воздействий, определенных через перемещения.

Статика    

      Исправления

  • Исправлен ввод данных для модуле t535. ru и t537.ru.  

        Дополнения  

  • Добавлен модуль t425.ru: расчет каменных и армокаменных конструкций.
  • В модули проектирования ж/б сечения (t434.ru) и балки (t300.ru) добавлена возможность устанавливать один стержень в ребре.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2020.010 >> Ing+ 2020.020

Cоздана 18.06.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка преобразования координат для температурных нагрузок при генерации.
  • Исправлена ошибка определения перекрытия 2 полигонов – неправильно генерировались плоскостные нагрузки.
  • Исправлена ошибка защиты для сетевых ключей WiBU (выводилось сообщение о внутренней ошибке защиты).
  • Исправлено редактирование «новых» узловых обобщенных шарниров. Могли неправильно интерпретироваться жесткости для статического расчета.
  • Исправлена ошибка разбиения по позициям на конструктивные элементы (ж/б стержни). Ранее стержни, которые отличались только материалом, могли попадать в одну группу.
  • В модуле расчета тонкостенных гнутых профилей исправлено редуцирование от формоизменения для профилей типа Σ.
  • Убрано ограничение на размер выводимой картинки. Ранее стояло ограничение линейного размера 2000 пикселей.
  • Исправлено задание данных для задачи идентификации (было аварийное завершение программы).
  • Исправлены некоторые ошибки, приводившие к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Дополнена функциональность для работы со спектрами ответа. При обработке спектров можно строить несколько огибающих по разным семействам спектров ответа и делать осреднение между семействами.

MicroFe    

      Исправления

  • Исправлена ошибка, связанная с аварийным завершением программы при задании продавливания.

Статика    

      Исправления

  • Исправлена ошибка с выводом характеристик воздействий при вводе из Основных данных.  
  • В модуле t536.ru исправлена ошибка, приводившая к прекращению наращивания толщины плит при многочисленных группах если проблема в одной.  
  • В модуле t330.ru (расчет тонкостенных гнутых профилей) исправлено редуцирование от формоизменения для профилей типа Σ.  
  • В модуле t570.ru подправлен расчет прогибов для шпунтовых свай (Ларсен и корытный профили).  

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.070 >> Ing+ 2019.080

Cоздана 29.05.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в генерации подбалок оболочками со слоистым материалом.
  • Исправлена ошибка при создании нового нагружения (в некоторых случаях предлагался уже имеющийся номер нагружения).
  • В редакторе нагружений исправлена ошибка – не работало масштабирование нагружений.
  • Исправлена ошибка в расчете на прогрессирующее обрушение.
  • Исправлена ошибка расчета РСУ в подбалках со слоистым материалом при использовании в расчете усилий динамических максимумов (ранее программа не позволяла провести расчет).
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Представлен новый вид диалога расчета. В данной версии пока сохранен доступ и к старому диалогу расчета.
  • Доработан алгоритм создания предельных поверхностей по данным конструктивных элементов (несущие способности, многомерные шарниры) – улучшена аппроксимация предельных поверхностей.    

Статика    

      Исправления

  • Небольшая корректировка вывода в модуле t100. ru.  

        Дополнения  

  • В модуль t670.ru добавлен расчет узла с верхним расположением ригеля.
  • В модуле t570.ru реализован расчет с учетом этапности отрывки котлована, установки анкеров и установки/удаления распорок.    
  • Текстовая помощь для ряда программ переведена в интерактивный режим.

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2020.000 >> Ing+ 2020.010

Cоздана 04.03.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка копирования материалов слоев оснований.
  • Исправлена ошибка в генерации объемных элементов на "стыках" подконструкций.
  • Исправлено чтение параметров смещений для преднапряжений.
  • Исправлена ошибка генерации нагрузок на стенах.
  • Исправлены некоторые ошибки, приводившие к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • В Основные данные программы в таблицу с данными арматуры добавлена возможность вводить для пользовательских классов диапозон допустимых диаметров, используя разные разделители. Допустимые варианты разделителей: двоеточие, подчеркивание, запятая.
  • В режиме просмотра арматуры в стержнях добавлена возможность табличного вывода в текстовый файл значений суммарной продольной и поперечной арматуры.    

MicroFe    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в диалоге "Проверка" для позиций плит, стен, подбалок и колонн.  Было невозможно редактирование данных для конструктивных расчетов одновременнно для несколько позиций.  

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.0600 >> Ing+ 2019.0700

Cоздана 12. 02.2020

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлены ошибки генерации областей продавливания.
  • Исправлена ошибка генерации CLPL внизу колонн с примыканием к стене.
  • Исправлена ошибка генерации моделей с преднапряжением.
  • Исправлена генерация для свай со сгущением сетки.
  • Исправлен показ диаграм для "многомерных" шарниров. 
  • Исправлена ошибка, связанная с пропаданием нагружений при удалении нагружений в режиме просмотра фрагмента.
  • Исправлена ошибка (аварийное завершение программы) при расчете арматуры в плитках.
  • Исправлена ошибка в расчете РСУ для сил продавливания по старому СНиП при наличии групп сопутствующих воздействий.
  • Внесены исправления в расчет трещин в стержнях по Еврокод. Добавлен параметр - шаг между стержнями продольной арматуры.
  • Для расчета трещин по Еврокод для оболочек также добавлен параметр - шаг между стержнями продольной арматуры.
  • Исправлена ошибка в показе относительных перемещений. Ранее для показа относительных перемещений требовалось дважды задавать базовый узел.

        Дополнения  

  • Добавлен расчет РСУ с учетом комбинированного сейсмического воздействия (одновременный учет сейсмики по нескольким направлениям).
  • Заменен файл помощи для программы. обновлено описание интерфейса программы.

    

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t480.ru подправлен вывод усилий при расчете по дефомационной модели.
  • Исправлен расчет напряжений от собственного веса грунта в расчете осадок.
  • В программе t515.ru добавлен ввод размеров котлована и модуля деформации Ее.
  • В программах t536.ru подправлен ввод нагрузок при несовпадении локальных координат с глобальными.
  • В программах t330.ru небольшое исправление при определении типа редуцирования.  

    

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.0510 >> Ing+ 2019.0600

Cоздана 03.12.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка оценки места на диске, необходимого для хранения результатов расчета. Для больших моделей программа выдавала ошибочное сообщение о нехватке места на диске с остановкой расчета.
  • Исправлена ошибка вывода рисунков в MS Word. В некоторых случаях не показывались рисунки, которые выводились в векторном формате HPGL. Теперь для вывода в Word  вне зависимости от прочих установок используются только растровые рисунки.

          

СТАТИКА    

      Исправления

  • Исправлены ошибки при вводе данных в программах t430.ru, t538.ru, t544.ru.  

             

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.0500 >> Ing+ 2019.0510

Cоздана 22.11.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка показа новых узловых шарниров в редактировании шарниров.
  • Исправлена ошибка генерации колонн в стенах: узлы колонн генерировались отдельно.
  • Исправлена ошибка генерации при множественных вставках частичного проекта в полный проект: стержневые элементы генерировались неправильно.
  • Исправлены ошибки при записи и чтении типов граничных условий.
  • Исправлены ошибки чтения нагрузок, переданных из программы Статика S018. 
  • Исправлена ошибка, возникавшая при проверке совпадающих узлов.
  • Исправлена ошибка,  возникавшая при вставке фермы(при работе на ОС Windows10 происходило аварийное завершение программы).
  • Исправлена ошибка в показе результатов продавливания - не было возможности выбрать силовой фактор для показа.
  • Исправлен экспорт в программы Статика t440.ru и t536.ru
  • Исправлена передача информации о характеристиках воздействий в программы Статика.

        Дополнения  

  • Внесены изменения в расчет спектров ответа. Теперь можно за один проход проводить расчет для ряда коэффициентов демпфирования.
  • Внесено изменение в расчет РСУ по нормам Еврокод (для варианта расчета по формулам 6.10а и 6.10b) - добавлена возможность учитывать в формуле 6.10а только постоянные воздействия.
  • Для проверки по напряжениям по нормам EN1992 добавлена возможность пользовательского задания коэффициентов k1,k2,k3.
  • Внесены корректировки в алгоритм расчета ж/б стержней на кручение для получения оптимальной арматуры.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t341.ru исправлен алгоритм автоматического выбора типа элемента. 

        Дополнения 

  • В программу t434.ru при проверке несущей способности добавлен вариант расчета предельных услилй, при котором Nu=N(N=const)/
  • В программу t436.ru добавлен расчет рпи двуосном изгибе.
  • В программы t520.ru,t521.ru,t550.ru добавлена проверка сопротивления подстилающего слоя.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.0400 >> Ing+ 2019.0500

Cоздана 04.10.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлено чтение/генерация локальных систем координат для горизонтальных подбалок.
  • Исправлена ошибка генерации эксцентриситетов для подбалок.
  • Исправлен алгоритм автоматического определения опор и расстояний до них при определении поперечной арматуры в колоннах. Ранее наличие CLPL с удалением части элемента не расценивалась как опора. Могло приводить к завышению поперечной арматуры в колоннах.
  • Исправлена ошибка в расчете стальных конструктивных элементов (режим проверки): при расчете большого количества элементов со сварными сечениями иногда происходило аварийное завершение программы.
  • Исправлена ошибка при подборе сечений стальных конструктивных элементов сварного сечения, приводившая к  аварийному завершению программы. 

        Дополнения  

  • Изменен алгоритм ж/б стержней на кручение. Изменения касаются учета продольной силы в расчете. 
  • Добавлена проверка по напряжениям при расчете армирования конструктивных стерневых ж/б элементов по нормам Еврокод.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • Подкорректирован вывод сообщения об ошибках расчета в программах  t535.ru и t537.ru. 
  • Подправлен расчет прогибов в программе t570.ru при свайной стенке.
  • В программе t537.ru исправлен алгоритм подбора размеров подошвы фундамента.

        Дополнения 

  • В программе t320.ru добавлен расчет пластики с бимоментом (формула 53). В программе t436.ru добавлен учет продольной силы при расчете на кручение. Добавлен режим расчете поперечной арматуры, требуемой при кручении, по усилиям в сечении, расположенном на заданном расстоянии от грани опоры. Добавлен вывод промежуточных результатов расчета на кручение.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.0300 >> Ing+ 2019.0400

Cоздана 10.09.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка генерации из нескольких вставок pos-проектов. Ошибка была в выравнивании узлов колонн.
  • Исправлена ошибка генерации эксцентриситетов для областей толщин в стенах в некоторых случаях.
  • Исправлена ошибка, приводившая к неправильному приложению нагрузок, независимых от сетки.
  • Исправлена ошибка задания области продавливания - невозможно было задать область продавливания в глобальной системе координат.
  • Исправлена ошибка в расчете стальных конструктивных элементов: при расчете большого количества элементов со сварными сечениями иногда происходило аварийное завершение программы.
  • Исправлена ошибка в построении слоистых материалов по результатам армирования оболочек - для нижней арматуры по оси s-не задавались физические характиеристики арматурного слоя. 

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • Исправление в программе t537.ru: иногда неправильно считался момент в плите. 
  • В программе ввода закрыты стали, не обрабатываемые программами  для расчета на огнестойкость.
  • Подправлен расчет прогибов в программе t570.ru при стенке из свай (исправлен учет шага).
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.0800 >> Ing+ 2018.0900

Cоздана 02.09.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлен вывод сообщений о незагруженных позициях (раньше  в сообщении выводилось внутреннее имя позиции, теперь - имя, заданное пользователем в MicroFe).
  • Исправлена ошибка в построении слоистых материалов по результатам армирования оболочек. Ранее неправильно задавались характеристики арматурного слоя по оси S для нижней арматуры.
  • Исправлена ошибка в установке новых узловых шарниров: после задания "нелинейностей"менялся тип шарнира.
  • Исправлена ошибка генерации области продавливания в глобальной системе координат.
  • Исправлена генерация нагрузки от жидкости.
  • Исправлена ошибка в показе результатов проверки армирования для оболочек. Не работал показ величины раскрытия трещин от длительной нагрузки.
  • Исправлены некоторые ошибки, приводившие к аварийному завершению программы. 

        Дополнения  

  • В расчет добавлена дополнительная опция - расчет по предельным поверхностям. 
  • Добавлена функция создания фрагментов по группам, заданным в MicroFe.
  • Добавлена функция редактирования заголовков вывода при контекстном выводе картинок во время просмотра результатов.
  • Добавлена возможность контроля соотношения сторон при выводе картинок. Картинки теперь могут выводиться как с фиксированным соотношением сторон, так и соотношением сторон рабочего окна.
  • Добавлена проверка по напряжениям при расчете армирования плит, стен, оболочек по нормам Еврокод. 

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • Исправление в программе t537.ru: иногда неправильно считался момент в плите. 
  • В программе ввода закрыты стали, не обрабатываемые программами огневым воздействием.

        Дополнения 

  • В программах t300.ru и t301.ru добавлена возможность задания конкретной тощины защитного слоя и возможность положить 1 стержень.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.0200 >> Ing+ 2019.0300

Cоздана 12.07.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена генерация CLPL для колонн.
  • Исправлена ошибка, возникшая при удалении обобщенных элементных шарниров.
  • Исправлены ошибки при задании типа граничных условий растяжение/сжатие.
  • Исправлена ошибка чтения параметров грунта по скважинам.
  • Исправлена ошибка, приводившая к неправильному приложению независимых от сетки нагрузок.
  • Исправлена ошибка расчета арматуры в пилоне. В некоторвх случаях выводилось нулевое значение в верхней точке пилона.
  • Исправлен алгоритм расчета поперечной арматуры по Еврокоду. В предыдущем варианте для оболочечных элементов в некоторых случаях ошибочно определялось превышение усилиями предельных значений.
  • Исправлен показ значений коэффициентов армирования для стержней. В некоторых случаях ошибочно выводились слишком большие значения.
  • Исправлен табличный вывод перемещений и усилий в стержнях для расчетов на устойчивость и колебания деформированной системы. В таблице путались номера комбинаций и форм.
  • Исправлены некоторые ошибки, приводившие к аварийному завершению программы. 

        Дополнения  

  • Добавлено автоматическое генерирование таблицы воздействий при расчете РСУ по Еврокоду на основе свойств воздействий, определенных в MicroFe при задании позиционной модели.
  • Внесены изменения в алгоритм расчета гофробалок. 

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t570.ru подправлена реакция на отсутствие ввода минимального давления грунта.
  • В программе t021.ru исправлена ошибка с сохранением грунта в базе данных проекта.

        Дополнения 

  • В программу t407.ru добавлен режим расчета, при котором нелинейный расчет усилий в колонне проводится с шагом, кратным шагу для расчета температурного поля.  Добавлен учет нсовершенства колонны по форме потери устойчивости.
  • В программе t511.ru добавлена стальная свая. Добавлен расчет на устойчивость при морозном пучении. Переработан вывод результатов.
  • В программе t512.ru добавлена возможность задания уширения пяты сваи.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.0100 >> Ing+ 2019.0200

Cоздана 31.05.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • При чтении pos-файла добавлено чтение новых позиций: кирпичная поверхность/колонна, стальная колонна.
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Добавлена возможность использовать результаты ранее проведенного статического нелинейного расчета при проведении расчетов на собственные значения.
  • Добавлена возможность использовать в расчетах на динамическое воздействие модальным методом на всех форм колебаний, а выбранных пользователем. 
  • Добавлен учет влияния случайного кручения при расчете сеймического воздействия.
  • В расчет РСУ добавлен учет сейсмического воздействия с учетом поступательной и вращательной компонент.
  • Доработан контекстный вывод картинки при просмотре результатов. Добавлена горячая клавиша для вывода (Р или Ctrl+P).

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t450.ru уменьшен минимально допустимый размер сечения.

        Дополнения 

  • В программу t580.ru добавлен вид расчета, в котором производится подбор числа свай без предустановленных ограничений. Наибольшее число свай ограничивается только по условиям  размещения свай.
  • В программу t434.ru добавлена двухлинейная диаграмма для сжатого бетона по СП 63-13330.2012.
  • В программу t439.ru для колонны встроено сечение с профилем из тавров.
  • В перограмму t690.кг встроены замкнутые профили.
  • Программа t341.ru переработана на расчет СП 294.1325800.2017.
  • Добавлена программа t342.ru: Двухосный изгиб стальной балки с кручением".
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2019.000 >> Ing+ 2019.0100

Cоздана 02.07.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка записи упругих/слоистых оснований (при наличии обоих типов оснований).
  • Исправлены ошибки в генерации шарниров для позиций стен.
  • Исправлена ошибка в выравнивании узлов колонн: было прерывание, если нет стержневых элементов.
  • Исправлена ошибка, связанная с зацикливанием программы при генерации объемных элементов слоистого основания.
  • Исправлена ошибка (аварийное завершение программы) при расчете сейсмики по спектрам ответа. Ошибка проявлялась при использовании учета не всех форм колебаний при общем количестве форм больше 500.
  • Исправлена ошибка для расчета РСУ по новому алгоритму для сейсмических воздействий требование вхождения или исключения временной нагрузки не работало, если это была первая по счету временная нагрузка.
  • Исправлена ошибка при расчете арматуры в оболочечных элементах по старому алгоритму РСУ с учетом трещиностойкости.
  • Скорректирован алгоритм расчета арматуры в пилоне - в некоторых случаях в верхней точке пилона не определялось значение площади арматуры.
  • Исправлен показ значений над эпюрами арматуры для конструктивных элементов - ж/б стежней. При показе коэффициента армирования в некоторых случаях выводились завышенные значения.
  • Исправлен алгоритм расчета поперечной арматуры по Еврокоду. В предыдущем варианте для оболочечных элементов в некоторых случаях ошибочно определялось превышение услилиями предельных значений. 

        Дополнения  

  • Учет поэтапного возведения в задачах на собственные значения.
  • Добавлен расчет сейсмических нагрузок от случайного кручения (учет эксцентриситета центра масс).
  • В расчет РСУ добавлен учет сейсмики с одновременным учетом поступательного и вращательного воздействия.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программу t570.ru внесены исправления в процедуру расчета прогибов.
  • В программах t534.ru, t535.ru, t536.ru, t537.ru восстановлен вывод продольной арматуры подколонника при стальной колонне.
  • В программе t570.ru исправлена реакция на отсутствие ввода минимального давления грунта.

        Дополнения 

  • Добавлен вывд на английском языке для программы t400.ru, t401.ru, t402.ru, t408.ru, t442.ru, t479.ru.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.070 >> Ing+ 2018.080

Cоздана 31.01.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка генерации стержней для подбалок.
  • Исправлена генерация локальных систем координат для стальных стержней. 
  • Исправлена загрузка температурных нагрузок из pos-файла. 
  • Исправлена ошибка в генерации вспомогательных материалов при создании материала армированной балки.
  • Исправлена ошибка в чтении нагрузок, передаваемых из Статики.
  • Исправлена ошибка в генерации подбалок слоистыми материалами при нулевом модуле сдвига.
  • Исправлена ошибка в генерации несогласованных сеток с подрезкой стен.
  • Расширена функциональность в расчете на продавливание - появилось новое сообщение о необходимости уменьшить минимальный шаг между стержнями.
  • Исправлены ошибки показа касательных и нормальных напряжений на площадке для усилий в 3d-элементе (режим "Сечение", включена опция "Локальные").
  • Скорректирован алгоритм расчета на кручение ж/б стержней.
  • Исправлена ошибка: при передаче параметров сечения сварного стального стержня в материал FE-модели без проведения конструктивного расчета: передавались нулевые площади и моменты инерции.
  • Внесены исправления в расчет пульсационной ветровой нагрузки. Иногда неправильно учитывался знак статической составляющей ветровой нагрузки, заданной как распределенная нагрузка на элемент оболочки.
  • Исправлена ошибка в поиске файлов со спектрами ответа для расчета сейсмики по нормам КМК 2.01.03.-96.

        Дополнения  

  • Реализован учет эксцентриситетов плит при генерации несогласованных сеток (при условии, что он меньше или равен половине толщины плиты).
  • Внесены изменения в алгоритм расчет армирования колонн  и стен по нормам EN1992 (ТКП EN). Ранее при учете продольного изгиба коэффициент ползучести принимался равным 2.5. Теперь его величина рассчитывается на основе данных о возрасте бетона и относительной влажности. Также добавлена возможность отключения учета ползучести. Новые для расчета параметры добавлены в диалог задания данных для материала по нормам EN1992.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t435.ru учтен особый случай при больших значениях растягивающей силы.
  • В программе t535.ru, t537.ru исправлен расчет площади отрыва подошвы от основания.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.060 >> Ing+ 2018.070

Cоздана 21.11.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена генерация слоистого материала для надбалок в стенах.
  • Исправлена генерация пересечений стержневых элементов (в некоторых случаях не генерировались точки пересечения).
  • Исправлена ошибка при расчете изгибаемых элементов: неправильно определялось Fi_балочное при отсутствии закреплений (расчет велся как для одного закрепления).
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Добавлены новые конструктивные элементы для расчета железобетона: пилон, перемычка, пилястра.
  • Добавлен физически-нелинейный статический расчет с учетом несущей способности конструктивных элементов.
  • Добавлена возможность задания двутавров по ГОСТ Р 57837-2017 и труб по ГОСТ 58064-2018.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t534.ru переделан расчет несущей способности грунта по BS EN 1997-1:2004.
  • В программе t535.ru небольшие правки: вывод предупреждений о размещении болтов и учет коэффициента безопасности для готовых комбинаций.
  • В программах t520.ru, t522.ru улучшен вывод результатов расчета.

        Дополнения 

  • В расчет РСУ для программ СТАТИКИ добавлена возможность выбирать коэффициент надежности для кратковременных воздействий в особых сочетаниях по СП 20.13330-2011 или СП 20.13330-2016 (значения 0.5 или 1).
  • В программу t021.ru добавлена возможность ввода влажности для песков вместо пористости.
  • Добавлен насыпной грунт в программы со сваями.
  • В программы СТАТИКИ добавлены двутавры по ГОСТ Р 57837-2017 и трубы по ГОСТ Р 58064-2018.
  • В программе t300.ru, t500.ru и t537.ru добавлен вывод на английском языке.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.050 >> Ing+ 2018.060

Cоздана 10.09.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка преобразования координат при загрузке стен для некоторых pos-проектов.
  • Исправлена ошибка генерации CLPL внизу колонн.
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • В автоматическом создании модели со слоистыми материалами для оболочек по результатам армирования для нелинейного расчета добавлены параметры выбора используемых диаграмм деформирования бетона.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программах t322.ru, t321.ru подправлен расчет критического момента для неравнополочного двутавра.
  • В программах t535.ru, t536.ru, t537.ru подправлен расчет момента сопротивления для обратного момента. Невыполнение условия на сдвиг по подошве переведено из ошибки в разряд предупреждений. Сообщение "пористость соответствует рыхлому песку" переведено из ошибки в разряд предупреждений.
  • В программах t535.ru, t545.ru подправлен ручной ввод коэффициента γn и вывод эксцентриситета.
  • В программе t536.ru исправления в алгоритме подбора размеров фундаментов: не читалась Rbt для СП63 и размеры опорной плиты по ссылке на другой фундамент.
  • В программах t510.ru, t512.ru, t513.ru, t514.ru, t515.ru, t516.ru, t517.ru, t518.ru, t538.ru, t544.ru, t552.ru, t580.ru при расчете на выдергивание собственный вес сваи учитывается с коэффициентом надежности 0.9.

        Дополнения 

  • В программах t535.ru, t536.ru добавлено ограничение влияния моментов при продавливании.
  • В программах t310.ru, t320.ru, t321.ru, t322.ru добавлены двутавры по ГОСТ 57837-2017.
  • В программе t476.ru для стержней фермы добавлен расчет на устойчивость.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.040 >> Ing+ 2018.050

Cоздана 23.08.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в армировании оболочек: в случае расчета плиты или балки-стенки в пространственной постановке (при отсутствии либо мембранных усилий, либо моментов выдавалась нулевая арматура).
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Автоматическое создание модели со слоистыми материалами для оболочек по результатам армирования для нелинейного расчета.
  • Добавлено комбинированное сейсмическое воздействие (сочетание сейсмических воздействий по нескольким направлениям) для расчета РСУ по нормам Еврокод.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.030 >> Ing+ 2018.040

Cоздана 20.07.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Внесены корректировки в алгоритм генерации сетки.
  • Исправлена ошибка показа областей продавливания (для режима просмотра всех локальных систем координат).
  • Исправлена ошибка в армировании подбалок, моделируемых слоистым материалом.
  • Внесены корректировки в алгоритм задания конструктивных элементов-балок, заданных слоистым материалом (усовершенствован процесс автоматической генерации подбалок по позициям).
  • Исправлена ошибка в табличном выводе в MS Word результатов расчета армирования ж/б стержней (в некоторых случаях неправильно выводился текст в таблицы).
  • Внесены исправления в расчет стальных конструктивных элементов по нормам Еврокод.
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • В расчетах на определение собственных форм деформированной системы и на "нелинейный спектральный сдвиг" теперь можно использовать все опции для статического нелинейного расчета (ранее могла учитываться только "теория второго порядка").
  • При расчете на поперечную силу и кручение железобетонных стержней по нормам Еврокод добавлена возможность ручного задания ctg(teta).

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • Исправлена видимость норм при выборе расчетного модуля.
  • Подправлен шаблон для программы t330.ru.
  • В программе t545.ru подправлен расчет взвешенного веса грунта при непосредственном вводе.
  • В программе t535.ru небольшие правки с учетом п.6.12.1 СП22.
  • В документацию программы t401.ru добавлено описание расчета на кручение.

        Дополнения 

  • В программе t330.ru добавлен наклон отгиба в Z профиле.
  • В программе t550.ru добавлен учет нагрузки на поверхности земли и размеров котлована.
  • В программах t320.ru, t321.ru, t322.ru и t465.ru при выборе коробчатого сечения добавлен диалог выбора.
  • В программе t441.ru приведена в соответствие с актуальной версией ТКП EN.
  • В программах t434.ru, t436.ru, t437.ru, t465.ru - улучшение вывода.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.020 >> Ing+ 2018.030

Cоздана 09.06.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в определении РСУ в стержнях с упругим основанием.
  • Исправлен интерфейс задания узловых пластических шарниров.
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Переработан расчет армирования оболочек по Еврокод (ускорение расчета).
  • Переработан интерфейс задания элементных пластических шарниров.
  • Добавлен расчет стальных стержней со сварными сечениями по Еврокод.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе  t463.ru изменено положение анкерных болтов в конструкции с восемью ребрами.
  • В программах с расчетом свай учтено Изменение №1 к СП 24.13330.

        Дополнения  

  • Добавлен вывод на английском языке в программы расчета по Еврокоду.
  • В программе t476.ru добавлен расчет уголков и сборок их них.
  • В программах t432.ru и t434.ru (расчет ж/б сечения) добавлен ввод сечения из dxf.
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.010 >> Ing+ 2018.020

Cоздана 28.05.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в обработке результатов расчета на динамическую нагрузку - в некоторых случаях не сохранялись максимумы усилий от динамической нагрузки. Не было контроля актуальности результатов для динамических максимумов.
  • Исправлена ошибка в расчете армирования конструктивных элементов - оболочек по Еврокод с учетом трещиностойкости. 
  • Исправлена ошибка в процедуре расчета армирования с учетом трещиностойкости стержневых элементов по Еврокод - в некоторых случаях ошибочно выводилось сообщение о невозможности определения арматуры.
  • Исправлена ошибка загрузки параметров шаблона сетки для стен.
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Добавлена возможность использования графических процессоров NVIDEA (технология CUDA) для статического расчета.
  • Добавлены пластические элементные шарниры.
  • Добавлена генерация пластических элементных шарниров для стержней из исходных данных для расчета на предельную нагрузку методом псевдожесткостей.
  • Добавлен учет кручения в расчет ж/б стержней по Еврокод.
  • Добавлен учет кручения в расчет стальных стержней по Еврокод.
  • Переработан вывод протокола для расчета стальных стержней по Еврокод.   

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • Небольшие исправления в программах  t439.ru и t517.ru.
  • Исправлено задание данных для программы t432.ru.
  • В программах расчета ж/б увеличено допустимое количество арматурных стержней.

        Дополнения  

  • В программу расчета сталной балки по Еврокод 3 (t322.ru) добавлено кручение, в том числе и с пластикой.
  • Добавлена новая программа t201.ru - расчет ж/б плиты по Еврокоду 2 (MSZ EN 1992).
  •       

 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.001 >> Ing+ 2018.010
Версия 2018.001Версия 2018.001

Cоздана 28.04.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена генерация областей продавливания.
  • Исправлен табличный вывод перемещений (форматирование таблицы). 
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        <

        Дополнения  

  • Результаты расчета стальных конструктивных элементов можно теперь запоминать не только по группам, но и по отдельным конструктивным элементам (требуется отключить в параметрах расчета опцию "Унификация по группе").
  • Добавлен учет кручения в расчет стальных конструктивных элементов по нормам Еврокод.
  • В просмотре областей продавливания добавлен показ по всем локальным системам координат одновременно.
  • В функцию измерения расстояний и углов добавлена возможность измерения площадей.  
 Скачать файл обновления: Ing+ 2018.000 >> Ing+ 2018.001
Версия 2017.070Версия 2017.070

Cоздана 05.02.2019

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена генерация пересечений стержневых элементов - в некоторых случаях не генерировались узлы в точках пересечения элементов.Исправлена генерация пересечений стержневых элементов - в некоторых случаях не генерировались узлы в точках пересечения элементов.
  • Исправлена ошибка в чтении нагрузок, передаваемых из Статики.
  • Исправлена ошибка в генерации подбалок слоистыми материалами при нулевом модуле сдвига.
  • Исправлена ошибка генерации стержней для подбалок.
  • Расширена функциональность в расчете на продавливание - появилось новое сообщение о необходимости уменьшить минимальный шаг между стержнями.
  • Исправлены ошибки показа касательных и нормальных напряжений на площадке для усилий в 3d-элементе (режим "Сечение", включена опция "Локальные").
  • Скорректирован алгоритм расчета на кручение ж/б стержней.
  • Внесены исправления в расчет пульсационной ветровой нагрузки. Иногда неправильно учитывался знак статической составляющей ветровой нагрузки, заданной как распределенная нагрузка на элемент оболочки.
  • Исправлена ошибка в поиске файлов со спектрами ответа для расчета сейсмики по нормам КМК 2.01.03-96. 
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

       Дополнения

  • Внесены изменения в алгоритм расчет армирования колонн и стен по нормам EN1992 (ТКП EN). Ранее при учете продольного изгиба коэффициент ползучести принимался равным 2.5. Теперь его величина рассчитывается на основе данных о возрасте бетона и относительной влажности. Также добавлена возможность отключения учета ползучести. Новые для расчета параметры добавлены в диалог задания данных для материала по нормам EN1992.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.060 >> Ing+ 2017.070

Cоздана 05.09.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в генерации областей продавливания.
  • Исправлена ошибка загрузки параметров шаблона сетки для стен.
  • Исправлена ошибка в определении РСУ в стержнях с упругим основанием.
  • Исправлена ошибка в армировании подбалок, моделируемых слоистым материалом.
  • Исправлена ошибка в обработке результатов расчета на динамическую нагрузку - в некоторых случаях не сохранялись максимумы усилий от динамической нагрузки. Не было контроля актуальности результатов для динамических максимумов.
  • Исправлена ошибка в расчете армирования конструктивных элементов - оболочек по Еврокод с учетом трещиностойкости.
  • Исправлена ошибка в процедуре расчета армирования с учетом трещиностойкости стержневых элементов по Еврокод - в некоторых случаях ошибочно выводилось сообщение о невозможности определения арматуры.
  • Исправлена ошибка вычисления РСУ по Еврокод. При задании данных можно  было включить в группу несочетаемости особые воздействия, но в процессе расчета это не учитывалось. 
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        

 СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t300.ru исправлена ошибка - при слишком большом количестве стержней вела к аварийному завершению программы.
  • В программу t463.ru добавлен еще один вариант крепления колонны.
  • В программе t535.ru  небольшие правки с учетом п.6.12.1 СП22.13330. 
  • В программах t535.ru и t536.ru добавлено ограничение влияния моментов при продавливании.
  • В программе t026.ru коэффициент надежности для сейсмики читается из основных данных.
  • В программах t535.ru, t536.ru и t537.ru подправлен расчет момента сопротивления для обратного момента. Невыполнение условия по сдвигу переведено из ошибок в разряд предупреждений.
  • В программе t535.ru исправление: не для всех норм работал ручной ввод коэффициента Gamma_n.
  • В программе t536.ru исправления в алгоритме подбора размеров фундаментов, не читались Rbt для СП63 и размеры опорной плиты по ссылке на другой фундамент.
  • В программах t536.ru, t537.ru и t538.ru исправлен вывод эксцентриситета. 
 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.051 >> Ing+ 2017.060

Cоздана 12.04.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлены ошибки в редактировании областей продавливания.
  • Исправлена ошибка в генерации отдельного нагружения с нагрузками от собствнного веса элементов. 
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.050 >> Ing+ 2017.051

Cоздана 15.03.2018

СтаДиКон    

      Исправления
      Исправления

  • Исправлена ошибка, связанная с чтением характеристик коробчатого профиля.
  • Исправлено несколько ошибок, ведущих к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Переработан алгоритм расчета на предельную нагрузку для железобетонных систем с оболочечными элементами.  

 

 СТАТИКА      СТАТИКА    

      Исправления

  • Исправлена ошибка защиты (иногда выдавалось ложное сообщение о том, что программа не лицензирована).
  • В программах t535.ru добавлен выбор эксцентриситета с ненулевым давлением в угловых точках.
  • Исправлена графическая помощь в программе t320.ru. 
 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.040 >> Ing+ 2017.050

Cоздана 29.01.2018

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлены ошибки передачи данных в СТАТИКУ (не передавались усилия в программы t434.ru, t436.ru и t437.ru).
  • При определении поперчной арматуры в стержнях в случае расчета РСУ по старому интерфейсу не учитывались особые сочетания (сейсмика).

        Дополнения  

  • В диалог задания данных для расчета РСУ по нормам Еврокод добавлен переключатель выбор между национальными приложениями.
  • Добавлена возможность переключения между двумя вариантами формулы расчета основных комбинаций по нормам Еврокод (формула 6.10 или формулы 6.10а и 6.10b).  

 

 СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t411.ru изменение: заданный коэффициент учета моментов используется также при нулевых значениях моментов.
  • В программах t692.ru исправление (аварийное прерывание в конце расчета).
  • В программе t536.ru исправлена ошибка в выводе таблицы осадок.
  • Исправлен набор вопросов для выбора типа кратковременной нагрузки в программе t200.ru.
  • В программе t340.ru исправление в выводе графики.     
 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.032 >> Ing+ 2017.040

Cоздана 27.12.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка определения поперечной арматуры для оболочечных элементов при расчете по "старым" РСУ.
  • Исправлена ошибка показа усилия Q1 для оболочек в режиме мин/макс-наложения.
  • Исправлена ошибка в расчете РСУ для стержней и оболочек по СП 20.13330.2016. При наличии несочетаемых воздействий могли быть пропущены наихудшие комбинации усилий.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t320.ru добавлен вопрос про коэффициент безопасности для собственного веса.
  • Подправлено чтение данных по грунту. При отсутствии пористости принимается 0.
  • В программе t320.ru добавлен вопрос, учитывать ли кратковременные нагрузки при расчете прогибов.
  • В программе t310.ru добавлено сообщение в расчете трещин в случае отсутствия растянутой арматуры.
  • В программе t545.ru подправлены ограничения на углы трения.
  • В программе t538.ru подправлено распределение слоев грунта.
  • Переписаны все ссылки СП по расчету стальных конструкций (с СП 16.13330.2011 на СП 16.1330.2017).
  • Подправлено увеличение расчетного сопротивления грунта по 2.6.24 в программе t535.ru.

      

 Скачать файл обновления: Ing+ 2016.070 >> Ing+ 2016.080

Cоздана 11.12.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в расчете РСУ для стержней и оболочек по СП 20.13330.2016. При наличии несочетаемых воздействий могли быть пропущены наихудшие комбинации усилий.
  • Исправлена ошибка в расчете поперечной арматуры по нормам ТКП EN 1992-1-1-2009. В некоторых случаях арматура не рассчитывалась, и выдавалось сообщение о превышении предельных услилий.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • Исправлена передача характеристик воздействий из программы  t026.ru.

      

 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.031 >> Ing+ 2017.032

Cоздана 24.11.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка, допущенная в релизе 2017.030: не проходил расчет для конечно-элементных моделей со слостым основанием.
  • Исправлена ошибка для 2D-моделей в функции формирования отдельного нагружения с элементными нагрузками, моделирующими собственный вес конструкции.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • Подправлен шаблон для программы t570.ru.
  • В программах t510.ru, t515.ru, t516.ru, t580.ru добавлен ввод нагрузок из основных данных и из позиции t026.ru

      

 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.030 >> Ing+ 2017.031

Cоздана 21.11.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка определения поперечной арматуры для оболочечных элементов по "старым" РСУ.
  • Исправлена ошибка показа усилия Q1 для оболочек в режиме мин/макс-наложения.
  • Исправлена ошибка (зацикливание расчета) в некоторых режимах расчета РСУ для стержневых элементов.

        Дополнения  

  • Добавлено автоматическое определение предельных усилий для расчета предельной нагрузки по методу псевдожесткостей.
  • Добавлен режим расчета предельной нагрузки по алгоритму псевдожесткостей для 2D-стержней с учетом реальной диаграммы несущей способности элемента.
  • Добавлена функция формирования отдельного нагружения с элементными нагрузками, моделирующая собственный вес конструкции. 

 СТАТИКА    

      Исправления

  • В программу t550.ru добавлен ввод модуля деформации грунта по ветви вторичного нагружения Ее. В предыдущей версии принималось Ее=5Е.
  • В программах t510.ru, t512.ru, t513.ru подправлен вывод таблицы сил морозного пучения.
  • В программах t406.ru, t410.ru, t411.ru  добавлен ввод воздействий из основных данных.
  • В программы t411.ru, t439.ru добавлен учет корректировки расчетного сопротивления в трубобетонной конструкции.
  • Редакторские правки вывода в ряде программ.
  • Подправлена стандартная позиция t570.ru.
  • В программе t468.ru добавлен ввод нагрузок из основных данных и из позиции программы t026.ru. Добавлен режим "Расширенный вывод".
  • В программу t470.ru добавлен ввод нагрузок из основных данных и из позиции программы t026.ru.
  • В программе t535.ru подправлено увеличение расчетного сопротивления грунта по п.2.6.24 СП 22-13330.2011.
  • В программах t520.ru, t521.ru добавлен ввод Ее и ввод нагрузок из основных данных и из позиции программы t026.ru.

      

 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.021 >> Ing+ 2017.030

Cоздана 29.08.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена установка сосредоточенных моментов на стержни(элементные нагрузки).
  • Внесено исправление в расчет поперечной арматуры при наличии продольных усилий  (арматура завышалась).
  • Исправлена ошибка в работе защиты программы с сетевыми ключами WiBU.

       

СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t538.ru подправлено распределение слоев грунта.

      

 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.020 >> Ing+ 2017.021

Cоздана 16.08.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка генерации колонн, лежащих в плоскости стены.
  • Исправлена ошибка генерации шарниров для стальных стержней.
  • Исправлена ошибка в генерации вутов/областей толщин с эксцентриситетами.
  • Исправлена ошибка при установке сосредоточенных моментов на стержни (элементные нагрузки). Неправильно устанавливалась координата точки приложения момента.
  • Переработан алгоритм расчета на предельную нагрузку методом псевдожесткостей.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.

      
                 

 Скачать файл обновления: Ing+ 2016.060 >> Ing+ 2016.070

Cоздана 11.08.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена генерация трапециевидных поверхностных нагрузок, а также подвижных нагрузок, в том числе по полилинии.
  • Усовершенствован алгоритм расчета предельной нагрузки по методу псевдожесткостей.
  • Исправлена ошибка генерации шарниров для стальных стержней.
  • Исправлены ошибки в установке элементных шарниров.
  • Исправлена ошибка в генерации вутов/областей толщин с эксцентриситетами.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Добавлен расчет прокатных стальных конструкций по ТКП ЕН (ЕС).

 СТАТИКА    

      Исправления

  • В программу t320.ru добавлен вопрос, учитывать ли кратковременные нагрузки при расчете прогибов.
  • В программе t535.ru исправлена ошибка раскладки арматуры в плите по ТНК ЕН (ЕС2).
  • В программе t441.ru добавлен ввод нагрузок без комбинирования.
  • В программе t469.ru улучшена графика.
  • В программе t440.ru удален расчет по ЕС2.
  • В программе t310.ru добавлено сообщение в расчсете трещин в случае отсутствия растянутой арматуры, добавлен расчет прогибов.
  • В программе t480.ru исправлена ошибка при печати сообщения.
  • Небольшое исправление в серии 300-х программ при выводе на печать результатов.
  • В программе t438.ru добавлены графическая и текстовая помощь.

      

 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.0110 >> Ing+ 2017.020

Cоздана 02.06.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка генерации колонны в стене.
  • Исправлена ошибка, возникавшая при редактировании «новых» узловых шарниров.
  • Исправлено копирование в результирующий проект обобщенных элементных шарниров при слиянии проектов по макрометоду.

 СТАТИКА    

      Исправления

  • Исправлена ошибка обращения к Основным данным в программах СТАТИКИ. Ошибка приводила к аварийному завершению программы во время расчета или зависанию расчета.

      

 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.00 >> Ing+ 2017.011

Версия 2017.010

Cоздана 25.05.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка в записи элементных шарниров.
  • Исправлена ошибка генерации: для стальных стержней не генерировались шарниры на конце элемента.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • При расчете на предельную нагрузку по методу псевдожесткостей добавлена возможность использования квадратичного и линеаризованного критериев для различных групп элементов в рамках одной задачи. Также добавлена возможность расчета предельной нагрузки с учетом непропорционального нагружения.

 СТАТИКА    

      Исправления

  • В программу t480.ru добавлен расчет трещин.
  • В программе t570.ru небольшая правка текста вывода.
  • В программу t320.ru добавлено задание коэффициента безопасности для собственного веса.
  • Подправлено чтение основных данных по грунту. При отсутствии пористости принимается 0.

      

 Скачать файл обновления: Ing+ 2017.00 >> Ing+ 2017.010

Cоздана 11.05.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Введен параметр для точного задания величины ускорения свободного падения для пересчета масс в нагрузку и наоборот. Значение по умолчанию 10.
  • Исправлена ошибка копирования элементов в 2D fea проектах.
  • Исправлена ошибка в выводе коэффициента η из формулы расчета сейсмических нагрузок. Ошибка была только в отдельном расчете коэффициента в рамках расчета факторов участия. Значения коэффициента могли значительно завышаться.
  • Исправлена ошибка в показе результатов в оболочках. При первом переключении на min-max наложение могли показываться результаты не для min-max наложения, а для первой комбинации.
  • Исправлена ошибка в диалоге задания РСУ. Могли дублироваться группы несочетаемости.
  • Исправлена ошибка в выводе определяющих усилий для армирования стержней.
  • Исправлен показ результатов армирования для ж/б стержней. Если размер файла с результатами расчета превышал 2Гб, показывались результаты армирования не для всех групп.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.

 СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t320.ru исправлена ошибка: не работал подбор прокатного сечения.
  • В программах t535.ru, t536.ru песчаные грунты обрабатывались неправильно, пористость пересчитывалась по паразитной влажности.
  • В программах t300.ru, t301.ru,t304.ru,t310.ru подправлено вычисление жесткости правой опоры.
  • В программе t535.ru не всегда выдавалось предупреждение о превышении расчетного сопротивления грунта.
  • В программе t320.ru убраны проверки с бимоментом для профилей с Iw=0.

        Дополнения  

  • Добавлен ввод характеристик воздействий из Основных данных при расчете по актуализированным нормам для программ t026.ru, t200.ru,t300.ru,t310.ru,t320.ru,t535.ru,t537.ru,t538.ru.
  • В программе t330.ru добавлен трапециевидный профиль.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2016.050 >> Ing+ 2016.060

Cоздана 28.04.2017

СтаДиКон    

      Исправления

  • Введен параметр для точного задания величины ускорения свободного падения для пересчета масс в нагрузку и наоборот. Значение по умолчанию 10.
  • Исправлена ошибка в выводе коэффициента η из формулы расчета сейсмических нагрузок. Ошибка была только в отдельном расчете коэффициента в рамках расчета факторов участия. Значения коэффициента могли значительно завышаться.
  • Исправлена ошибка в показе результатов в оболочках. При первом переключении на min-max наложение могли показаться результаты не для min-max наложения, а для первой комбинации.
  • Исправлена ошибка копирования элементов в 2D fea проектах.
  • Исправлена ошибка в диалоге задания РСУ. Могли дублироваться группы несочетаемости.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2015.100 >> Ing+ 2015.110

Cоздана 28.12.2016

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка задания коэффициента линейного расширения в установке температурных нагрузок.
  • Исправлена ошибка в учете трещиностойкости для норм TKP EN для стержней.
  • Исправлена ошибка в учете трещиностойкости при расчете арматуры для конструктивных элементов плит, стен и оболочек - в некоторых случаях учет трещиностойкости не проводился.
  • Исправлена ошибка в запоминании максимумов усилий от динамической нагрузки при их суммировании со статикой.
  • Исправлена ошибка в расчете спектров ответа.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.

 СТАТИКА    

      Исправления

  • В программе t304.ru исправления, коррекция положения верхней арматуры.
  • В программах t535.ru, t536.ru, t537.ru – при попеременном задании постоянных и переменных воздействий они перепутывались.
  • В программе t300.ru при задании воздействий разных типов в нестандартном порядке некоторые из них терялись при расчете прогибов.
  • В программах t510.ru,t515.ru,t516.ru,t538.ru,t544.ru,t580.ru снято ограничение по несущей способности сваи-стойки при заглублении более 0.5 м.

        Дополнения  

  • В программе t544.ru добавлен расчет и подбор арматуры ростверка в поперечном направлении и подбор арматуры стенки.
  • В программе t310.ru добавлена возможность задавать разные размеры плит в пролетах.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2016.040 >> Ing+ 2016.050

Версия 2016.040

Cоздана 23.11.2016

СтаДиКон    

      Исправления

  • Исправлена ошибка генерации при учете кинематической гипотезы для стыка плит и стен.
  • Исправлена ошибка в вычислении поперечной арматуры в плитах и оболочках по TKP EN.
  • Исправлен учет коэффициентов надежности в особом сочетании для расчета арматуры по TKP EN.
  • Исправлена ошибка в учете нелинейных связей в динамическом расчете (в некоторых случаях не происходил переход на другую ветвь гистерезиса).
  • Исправлена ошибка в редакторе шкал для показа арматуры.
  • Исправлена ошибка в вычислении коэффициента использования для гибкостей стальных конструктивных элементов со сварным сечением.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.

        Дополнения  

  • Внесены изменения в расчет армирования по TKP EN в соответствии с редакцией ТКП EN 1992-1-1-2009.
  • Добавлена функция автоматического разбиения на группы элементов при расчете предельной нагрузки по методу псевдожесткостей.

СТАТИКА    

      Исправления

  • Исправлена программа t320.ru – в предыдущих версиях не читались профили из Основных данных.
  • Исправлена программа t535.ru – при некоторых способах задания готовых комбинаций часть из них терялась.
  • Исправлена программа t535.ru – при некоторых способах задания готовых комбинаций часть из них терялась.

        Дополнения  

  • В программу t535.ru добавлена возможность подбора симметричного фундамента.
  • Внесены изменения в программы t304.ru, t403.ru, t404.ru, t433.ru в соответствии с редакцией ТКП EN 1992-1-1-2009:
    • В программе t403.ru добавлена возможность расчета с фиксированным ctg(teta).
    • В программе t403.ru в случае необходимости вычисляется дополнительная продольная арматура.
    • В программе t404.ru определяется высота растянутой зоны для действующих усилий.
    • В программе t404.ru вычисляется sr,max в зависимости от расстояния между стержнями.
    • В программе t433.ru минимальная арматура для сечений балки определяется согласно ТКП EN 1992-1-1-2009.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2016.030 >> Ing+ 2016.040

Версия 2016.030

Cоздана 14.09.2016

СтаДиКон

  • Исправлена ошибка в учете продольного изгиба в армировании стен по нормам СП 63.13330.2012 и СП 52-01-2003.
  • Исправлена ошибка в расчете площадей неравнополочных сварных двутавров.
  • Расширен вывод в dxf-файл (добавлен вывод номеров материалов).
  • Добавлена функция автоматического вычисление коэффициентов демпфирования Cm и Ск в редакторе материалов.
  • Добавлена возможность задания коэффициентов демпфирования по массе в комбинации для перевода нагрузок в массы (для расчета колебаний демпфированной системы).
  • Изменение в интерфейсе. Во всех таблицах свойств добавлена возможность пролистывания выпадающих списков назад при помощи двойного щелчка мыши с зажатой клавишей Control.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2016.020 >> Ing+ 2016.030

Версия 2016.020

Cоздана 21.07.2016

СтаДиКон

  • Пакетный вывод для конструктивных элементов (стержни и оболочки). Добавлен вывод групп элементов по плоскостям.
  • В сейсмогашении и сейсмическом мониторинге добавлен вывод суммарных перемещений.
  • Для динамического расчета скорректирован алгоритм запоминания пути к файлам воздействий.
  • Исправлена ошибка генерации для профилированных стержней (проявлялась, если был задан угол поворота сечения отличный от 0 или 180 градусов).
  • Исправлена ошибка в определении характеристик снеговых и ветровых воздействий, заданных при помощи модели нагрузки оболочки здания (при редактировании позиционного файла).
  • Скорректирован алгоритм назначения новых материалов элементам после подбора сечений для конструктивных стальных элементов. Раньше создавалось много дублирующихся материалов.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы.

СТАТИКА

  • В программе t320.ru теперь можно выбрать одиночный швеллер при выборе из базы профилей.
  • Дополнение в программу t310.ru: добавлен расчет сдвигающих усилий между стальной балкой и плитой и установка гибких упоров.
  • Изменения в программах t439.ru, t411.ru, t430.ru.

Общие утилиты

  • Исправлена ошибка в процедурах IngRegistration и HardlockSetting. Ошибка возникала для сетевого ключа WiBU.
 Скачать файл обновления: Ing+ 2016.010 >> Ing+ 2016.020

Версия 2016.010

Cоздана 27.05.2016

СтаДиКон

  • Изменен алгоритм расчета арматуры с учетом трещиностойкости в ж/б стержнях при включенной опции «Не раскладывать арматуру». Раньше шаг приращения арматуры равнялся площади сечения одного стержня заданного диаметра. Теперь шаг приращения плавный.
  • Введено задание пользовательских значений раскрытий трещин для расчета армирования по СП СП 63.13330.2012.
  • Ускорен показ равномерно-распределенных нагрузок.
  • Исправлена ошибка в расчете РСУ для подбалок с учетом сопутствующих воздействий.
  • Скорректирован алгоритм осреднения арматуры.
  • Исправлена ошибка отрисовки зон продавливания в результатах конструктивного расчета.
  • Исправлен показ результатов армирования для ж/б стержней. Если размер файла с результатами расчета превышал 2Гб, показывались результаты армирования не для всех групп.
  • Исправлено несколько ошибок, приводивших к аварийному завершению программы
 Скачать файл обновления: Ing+ 2016.000 >> Ing+ 2016.010

Как сделать армирование фундамента? Советы мастеров

Армирование конструкций – это способ увеличения несущей способности сооружения, за счет укрепления более прочным материалом. Что касается качества таких конструкций, можно смело сказать, что они отличаются особой прочностью и обладают следующими характеристиками:

  • повышенная устойчивость бетонного основания при динамической нагрузке и всевозможных вибрациях, а увеличенный срок службы сооружения в целом;
  • сокращаются расходы бетона при уменьшении высотных характеристик плиты (толщина не должна быть меньше 7 см).

Вся нагрузка растягивающих напряжений ложится на рабочую арматуру не зависимо от того, производится армирование бетонного пола или иных железобетонных сооружений. Для равномерного распределения давления, используют распределительную арматуру. Для соединения отдельных железобетонных элементов уже в готовом сооружении применяется монтажная арматура. Ее также используют при монтаже основной железобетонной конструкции.

Преимущества дорожной сетки:

  • практически стопроцентное уплотнение конструктивного слоя;
  • срок эксплуатации покрытия возрастает в несколько раз;
  • материал становится особо устойчивым к воздействию динамических нагрузок;
  • уменьшается воздействие экстремальных внешних факторов;
  • количество потребностей в ремонте сокращается втрое;
  • исключается неравномерность при усадке бетона;
  • конструкция приобретает очень высокую прочность.

Сфера применение дорожных сеток:

  • задачи по армированию различных конструкций выполняемых из железобетона;
  • при армировании дорожного покрытия;
  • при сооружении ограждения;
  • для выполнения основы каркаса либо клетки;
  • для фиксации кирпичной кладки.

Для того, чтобы произвести армирование в толщу бетона, внутрь него помещают различные вещества, обладающие свойствами дополнения таких конструкций, как возможность растяжения и изгиба. Для выполнения такого вида работ в большинстве случаев используются ребристые прутки, изготовленные из стали, которые свариваются в нужный по размерам каркас. Этот вид материала получил название железобетон. В наше время железобетон широко применяется при строительстве различного вида сооружений. Армирование производится на всех конструкциях, выполненных из железобетона. Самыми распространенными из них считаются различные стены или перекрытия, перемычки окон и дверей, опорные балки для мостов и многие другие. На протяжении долгих лет единственным материалом для изготовления арматуры была сталь. Благодаря современным разработкам определено много различных материалов, которые с легкостью послужат заменой металлической конструкции.

Альтернатива металлической арматуре

  • одной из самых распространенных считается стеклопластиковая арматура, в состав которой входят стеклянные волокна, скрепленные  с помощью термопластичной смолы;
  • Еще один вид арматуры базальтопластикового происхождения, которое напоминает по составу предыдущий. Различие лишь в том, что волокна выполняются из базальта;
  • Менее известный вид арматуры - это выполненный с помощью углеродных волокон.

Выполнение работ по ремонту производится с помощью наружного армирования. Делается это для того, чтобы укрепить изношенные или поврежденные поверхности. В данном виде работ применяют только металлические сетки.

Расчет материалов

Возьмем общую длину фундамента для постройки, равную 6 м², где протяженность несущей внутренней стены составляет 30 метров - с периметром 24 метра. Количество арматуры, требуемое для продольного армирования при прокладке в 4 прута - 120 м. Шаг для установки прутков в поперечном или вертикальном армировании составляет 50 см. При высоте ленты 70 см, ширине 30 см и учету отступа в 5 см на каждый стык, потребуется 1.6 метра арматуры. Итоговое число стыков будет равно 61. Окончательный результат равен 61 х 4 х 0,3 = 73,2 м. Данный расчет справедлив для расчета армирования ленточного фундамента в 6 м².

(PDF) Железобетонная плита под статическими и динамическими нагрузками

17-я Международная конференция по гражданскому строительству

Лондон Соединенное Королевство 10-11 декабря 2015 г., 17 (12) Часть VI

1074

 Аннотация - В этом исследования, статические и динамические реакции типичной железобетонной цельной плиты

, спроектированной в соответствии с британским стандартом (BS 8110:

1997) и под действием собственных и динамических нагрузок для танцевальных залов.

Анализ линейных возмущений с использованием метода конечных элементов:

, использованный для модального, импульсного нагружения и частотной характеристики.

анализов плиты при вышеупомянутых условиях нагружения.

Результаты статического и динамического анализа, включающие

основных частот и форм колебаний плиты, динамическое усиление

, коэффициент

, максимальное отклонение, распределение напряжений среди других

ценных результатов представлены и обсуждены. Они были измерены

с ограничивающими положениями в коде проектирования с учетом

, оправдывающего действительную целевую функцию оптимизации для конструкции, которая

может обеспечить как адекватную прочность, так и экономичное сечение для больших

плит с прозрачным пролетом.Это необходимо в связи с продолжающимся увеличением затрат на возведение строительных конструкций на

и нехваткой государственных финансов на

во всем мире.

Ключевые слова: экономичный дизайн, метод конечных элементов, модальная

динамика, железобетон, плита.

I. ВВЕДЕНИЕ

Стержни TEEL

, залитые в бетон, также известные как

Железобетон (RC), как широко сообщалось,

обладают хорошей прочностью на сжатие и растяжение благодаря дополнительному вкладу прочности

и

двух составляющих.

Это превосходное свойство железобетона, среди прочего,

в течение многих лет было причиной его широкого использования в строительстве конструктивных элементов

. Прочность на растяжение простого бетона

составляет только около 10% от его прочности на сжатие

[1]; следовательно, при проектировании железобетонных конструкций обычно предполагается, что

встроенных арматурных элементов несут

растягивающих усилий, которые передаются ему посредством соединения

поверхностей раздела двух материалов.

Исследования по повышению долговечности [2], прочности и стоимости

[3], в основном проведенные путем частичной замены традиционных составляющих материалов

более дешевыми альтернативами

, дали некоторые интересные результаты. Однако с учетом

, обычно большого объема бетона, используемого в зданиях,

стоимость производства бетона все же можно назвать высокой.

Таким образом, необходимы дальнейшие исследования по оптимальному использованию бетона

в зданиях и других конструкциях, и

отсюда и данное исследование.

Д-р Аарон Абошио - преподаватель гражданского и строительного проектирования в Университете Байеро

, Кано-Нигерия, PMB 3011 (телефон: +2347037962610; электронная почта:

aaboshio.civ @ buk.edu.ng).

Проф. Цзяньциоа Е - профессор структурной механики в Ланкастерском университете

, Великобритания (электронная почта: [email protected].ac.uk).

Проекты конструктивных элементов RC в основном основаны на

, национальных или международных стандартах (кодах), которые

часто собираются вместе для обеспечения секций с достаточной прочностью

, чтобы выдерживать как собственные, так и временные нагрузки в течение

ожидаемый срок службы конструкции.

Пределы для RC-материалов, а также его реакция на нагрузку

обычно устанавливаются; Главным из ограничивающих факторов, особенно для изгибных элементов

, является максимально допустимый прогиб - положение

, которое обеспечивает жесткость RC-секции, соответствующую жесткости

, предотвращает как структурные повреждения, так и проблемы с эксплуатационной пригодностью.

Различные коды имеют разный подход к этому: Еврокод (EC

2) и BS 8110 устанавливает отношение пролета к глубине для непрерывных двухсторонних сплошных плит

на 26, которое может быть изменено вверх в зависимости от армирования

плотность в бетоне [4].Другие коды

требуют детальной оценки прогибов по сравнению с эмпирическими пределами

отношения пролета к глубине.

В практике проектирования с использованием стандарта BS 8110 и смежных норм отношение глубины пролета

является основой для определения размеров железобетонных плит и балок.

Эта традиция, хотя и очень удобна в практическом проектировании жилых и коммерческих зданий

, тем не менее, равносильна

наличию больших секций, что подрывает сущность

, имеющую экономическую секцию / дизайн.

С учетом вышеизложенного, в данной статье, таким образом, рассматривается анализ

обычно используемых двухсторонних сплошных перекрытий для танцевальных залов или

центров мероприятий с учетом собственной и динамической живой нагрузки

в размере 5 кН / м2, как предусмотрено в BS. 8110.

Статический и динамический анализ структурных элементов в условиях

широких проводился с использованием кода конечных элементов Abaqus Commercial

, с использованием общего статического и линейного анализа возмущений

соответственно.Это сделано с целью оценки

статического мгновенного максимального отклонения плиты

, а также модальных динамических отклонений в широком диапазоне частот форсирующей функции

. Результаты вышеупомянутого анализа

были сопоставлены с допустимыми пределами для обоснования или

в противном случае указать эффект применения отношения пролета к глубине

при проектировании плит.

II. УПРАВЛЯЮЩИЕ УРАВНЕНИЯ

Конструкции при статической нагрузке могут быть описаны уравнением равновесия

((1)), которое может быть линейным или нелинейным

в зависимости от материала конструкции и режима нагружения.

(1)

Однако в условиях динамического нагружения это описывается

с использованием уравнения движения, полученного следующим образом:

Железобетонная плита при статической и

Динамические нагрузки

Динамические нагрузки - обзор

Изолятор

Когда изделия подвергаются динамическим нагрузкам, когда требуется управление энергией и движением, используются компоненты из термопластичного эластомера (TPE). К этим изделиям относятся постройки (рис.2.11), мосты, шоссе, спортивные товары, бытовая техника, автомобили, лодки, самолеты и космические корабли.

Рисунок 2.11. Схема изолятора здания

В здании TPE контролирует вибрацию и шум двигателей и двигателей, которые генерируются в самом здании. Для скоростных перевозок TPE поддерживает рельс и транспортное средство, снижая шум и вибрацию соседних зданий. Для судов TPE поглощает энергию причаливания, используемую в блоках вибрации размером до 3 м (9,9 футов).) высотой и массой до 19 тонн. Для всех этих и других приложений TPE используются либо при сдвиге, сжатии, растяжении, кручении, продольном изгибе, либо в сочетании двух или более условий нагрузки в зависимости от потребностей конкретного приложения. Конкретное приложение будет определять, что будет лучше всего.

При швартовке судна конструкция должна быть спроектирована так, чтобы выдерживать энергию, выделяемую судном. Чем жестче система, тем выше должны быть реактивные силы для поглощения кинетической энергии судна.Площадь под нагрузкой на конструкцию по сравнению с ее кривой отклика на прогиб типична для той, что показана на рис. 2.12.

Рисунок 2.12. Характеристики поглощаемой энергии отклонения нагрузки в изоляторах этого типа

Эластомер идеально подходит для окружающей среды резервуара, поскольку он не подвержен коррозии. Металлические компоненты защищены, полностью заключены в эластомер, а затем прикреплены к цельнометаллическим поверхностям. При исследовании характеристик прогиба-нагрузки систем сдвига, сжатия и продольного изгиба тот, который приводит к наименьшей силе реакции, обычно также дает конструкцию с наименьшей стоимостью.На рисунках 2.13–2.15 показаны шесть результатов, которые можно получить по сравнению с идеальной гидравлической системой со 100% энергоэффективностью.

Рисунок 2.13. Кривые энергии сдвига

Рисунок 2.14. Кривые энергии сжатия

Рисунок 2.15. Кривые энергии потери устойчивости

На рис. 2.13 энергоемкость имеет КПД примерно 50%, что требует на 100% большего отклонения или нагрузки, если требуется отклонение или нагрузка кривой 100% КПД. На рис. 2.14 показана энергоемкость с КПД примерно 35%, требующая отклонения на 300% выше или нагрузки на 350% выше, если требуется отклонение или нагрузка кривой с КПД 100%.Энергетическая емкость, показанная на рис. 2.15, имеет КПД примерно 75%, при этом требуется отклонение на 25% выше или нагрузка на 20% выше, если требуется отклонение или нагрузка кривой 100% КПД.

Колонна продольного изгиба была выбрана потому, что она создает наименьшую реактивную нагрузку и наименьший прогиб (прогиб управляет выступом системы швартовки за пределы конструкции). При проектировании опорных конструкций и обеспечения возможности горизонтального воздействия землетрясения или для обеспечения смещения конструкции, необходимой для такой конструкции, как опора моста, необходимо рассчитать вертикальную и горизонтальную жесткости, после чего можно спроектировать систему.Возьмем, например, прямоугольную эластомерную секцию длиной 762 см, шириной 508 см и толщиной 508 см (305 × 203 × 203 дюйма). В таблице 2.3 перечислены формулы, использованные для расчета соответствующих значений жесткости на сжатие и сдвиг для этих данных. Для эластомерного сечения в примере используйте следующую формулу:

Таблица 2.3. Данные, необходимые для формул.

902 902 902 902 902 902 902 902
Направление Сжатие [Kc) Сдвиг (Ks}
Формула (Kc) (L.A.) (Ec) t (Kc) (LA) (Gs) t
Переменный k Фактор геометрии Фактор геометрии
Переменный LA Зона нагрузки площадь
Переменная E c Модуль упругости -
Переменная G s -

(2-13) Kc = (kc) × 508) (E0) 508Kc = (kc) (762 × 508) (Gs) 508 = 762kcEc = 762ksGs

Расчеты для k c и k s регулируются с учетом таких конструктивных параметров, как деформация, объемное сжатие и изгиб эластомерной секции, как это было разработано в ходе многолетних испытаний образцов.Чтобы избавиться от проблем, связанных с получением этого места, можно принять k s = 0,98 и k c = 1,0, используя эластомер с модулем сдвига 0,69 МПа следующим образом: 762 E c и K S = 747G s .

Для сжатия коэффициент формы (SF), который представляет собой площадь проектируемой нагрузки продукта, деленную на площадь эластомера, которая может свободно перемещаться (известная в отрасли как площадь выпуклости или BA), является основным параметром конструкции. .Для этого примера коэффициент формы рассчитывается следующим образом:

(2-14) Площадь нагрузки / Площадь выпуклости = (726) (508) / (762 + 508) (2) (508) = 0,3

Используя SF = 0,3 и a G s = 0,69 МПа и E c + = 2,42 МПа, следовательно, K c = 1,8 МН / м и K s = 0,5- МН / м.

Приложение к изделию максимальной деформации сжатия 20% приводит к максимальному прогибу сжатия 102 см (41 дюйм). Это позволяет максимальную сжимающую нагрузку всего 19 кг (42 фунта.), которого вряд ли хватит, чтобы поддержать здание или мост.

Учитывая, что жесткость на сдвиг K s не может измениться, остается единственный вариант - изменить жесткость на сжатие путем регулировки коэффициента формы. Конструкция изделия в виде двух блоков толщиной 762 × 508 × 254 см (305 × 203 × 102 дюйма) не изменит характеристики сдвига, но изменит коэффициент формы до 0,060. В этом случае E c = 3,03 МПа и K c становится 4.6 МН / м на секцию. При двух последовательно соединенных секциях жесткость пружины составляет 2,3 МН / м, что позволяет выдерживать нагрузку сжатия 24,3 кг. Разделение каждой из этих секций на четыре секции толщиной 762 × 508 × 127 см (305 × 203 × 51 дюйм) каждая дает коэффициент формы 1,2 и E c , равный 151,7 МПа. Отдельная секция K c будет иметь 46 МН / м, а серия из четырех частей - 115 МН / м, что допускает сжимающую нагрузку около 120 кг. Он всегда поддерживает жесткость пружины сдвига около 0.5 МН / м. Это основная философия проектирования для получения высоких нагрузок сжатия при сохранении жесткости на мягкий сдвиг, необходимой для сейсмических соображений или для теплового расширения и сжатия. Продолжение утонения отдельных секций эластомера приведет к увеличению несущей способности при сжатии.

В сфере скоростных перевозок, везде, где есть надземные сооружения или туннели метро, ​​шум и вибрация, создаваемые транспортными средствами, могут вызвать беспокойство среди тех, кто живет вдоль маршрута.Есть три области, которые можно отрегулировать, чтобы уменьшить раздражающие частоты: система подвески автомобиля; путевое полотно, включая стыковочный узел и плавучую плиту; и различные акустические барьеры. Для системы подвески транспортного средства и гусеничного полотна обычно достаточно хорошей конструкции и применения эластомерного продукта. Конструкция продукта требует включения упомянутых ранее конструктивных соображений, касающихся кривой сжатия и сдвига и коэффициента формы, но также вводит новые комбинации сжатия и сдвига.Это происходит либо за счет сдвига и сжатия в плоскостях, расположенных под углом 90 градусов друг к другу, либо за счет сдвига при сжатии, как в сейсмических и терморегулирующих конструкциях, только установленных под углом к ​​горизонтали.

Теперь мы рассмотрели наиболее распространенные типы характеристик одноосного отклонения от нагрузки, возможные с эластомерными изделиями, а также различные методы изменения жесткости в одном направлении при сохранении исходной жесткости в плоскости, которая находится под углом 90 градусов от базовая плоскость. Угловые соображения в разных направлениях теперь могут дать неограниченное количество вариантов дизайна и конфигурации.

BUILDING BIG: Loads Lab: текстовая версия

Лаборатория Сил | Лаборатория материалов | Лаборатория нагрузок | Лаборатория фигур

Об этой лаборатории
Эта лабораторная работа упрощает реальные условия, влияющие на конструкции, чтобы проиллюстрировать ключевые концепции.

Введение / Инструкция
Силы, действующие на конструкции, называются нагрузками. Все конструкции должны выдерживать нагрузки, иначе они развалятся. Чтобы построить конструкцию, вам необходимо знать, какие внешние силы будут на нее влиять.

Статическая нагрузка
Вес самой конструкции называется статической нагрузкой. Все, что постоянно прикреплено к конструкции, является частью ее статической нагрузки, включая колонны, балки, гайки и болты.

Сбой при динамической нагрузке Введение
Вес материала на конструкции называется динамической нагрузкой. Вещи, которые перемещаются внутри или на конструкции, например люди, мебель и автомобили, являются примерами динамической нагрузки.

Сбой при динамической нагрузке
Балка вышла из строя, потому что она не могла выдержать большой вес находящейся над ней динамической нагрузки.

Live Load Success Intro
Толстая балка: чем толще балка, тем меньше вероятность ее возникновения. должен согнуться. Толстые балки используются в конструкциях, которые испытывать живые и динамические нагрузки.

Live Load Success
Толстая балка: Толстая балка сделала эту конструкцию очень привлекательной. сильный. Теперь балка не гнется от тяжести динамической нагрузки поверх него.

Отказ динамической нагрузки Введение
Нагрузки, которые изменяются во времени, называются динамическими нагрузками. Динамические нагрузки - от порывов ветра до ударов по объектам - создают вибрации, которые со временем могут стать сильнее и опаснее.

Отказ динамической нагрузки
Балка слишком сильно вибрировала из-за динамической нагрузки. Такая вибрация неприемлема для людей, занимающих здание или проезжающих по мосту.

Dynamic Load Success Intro
Толстая балка: чем толще балка, тем меньше вероятность ее изгиба. Толстые балки используются в конструкциях, испытывающих временные и динамические нагрузки.

Успешная динамическая нагрузка
Толстая балка: толстая балка поглощает вибрации, вызванные динамической нагрузкой и предотвратил прогиб конструкции и бешено скачет из-под контроля.

Отказ от ветровой нагрузки Введение
Когда ветер дует на конструкцию, это называется ветровой нагрузкой. Ветровые нагрузки давят на конструкцию горизонтально.

Отказ от ветровой нагрузки
Конструкция рухнула, потому что не выдержала сильных порывов ветра.

Успешная ветровая нагрузка Введение
Поперечные распорки: диагональные распорки, обычно из стали, используются для усиления и стабилизации любых конструкций.

Wind Load Success
Поперечные распорки: Поперечные распорки - отличный способ укрепить конструкцию, испытывающую ветровую нагрузку.Когда дует ветер, диагональная скоба сжимается и предотвращает опрокидывание конструкции.

Thermal Failure Intro
Когда конструкция расширяется или сжимается в зависимости от температуры, она испытывает тепловую нагрузку. Температура заставляет балки и колонны менять форму и толкать и тянуть другие части конструкции.

Thermal Failure
Яркое солнце заставило луч расшириться, бросая вся конструкция в неисправном состоянии.

Thermal Success Intro
Роликовые соединения: Роликовые соединения используются в конструкциях которые становятся действительно горячими или холодными.Они дают столбцы и излучает свободу расширяться и сжиматься, поскольку перепады температуры.

Thermal Success
Роликовые соединения: Благодаря этому роликовому соединению балка может разбухать на солнце и скользить по колонне, не повреждая конструкцию.

Earthquake Failure Intro
Когда земля под строением отрывается и далее во время землетрясения конструкция испытывает землетрясение или сейсмическую нагрузку. Землетрясения толкают и тянут горизонтально структура.

Землетрясение
Это было больше грохота и тряски, чем могла выдержать эта бедная конструкция.

Earthquake Success Intro
Стены со сдвигом: Твердые стены из железобетона или кирпичной кладки - так называемые «стены с сдвигом» - обладают большой жесткостью в горизонтальном направлении. Они выдерживают нагрузки, которые толкают или тянут конструкцию в горизонтальном направлении.

Earthquake Success
Стены сдвига: Стены сдвига выдерживают толкание, растяжение, сотрясение и сотрясение во время землетрясения.Они отличный способ укрепить склонную структуру к сейсмической нагрузке.

Провал осадки Введение
Когда грунт под конструкцией оседает неравномерно, это называется оседающей нагрузкой. Конструкции будут опускаться и менять форму, когда они испытывают нагрузку от осадки.

Провал поселения
Эта структура находится в плохом состоянии - буквально!

Успех поселения Введение
Глубокие сваи: тяжелые бетонные столбы или сваи используются для поддержки конструкций на мягком грунте. Сваи лежат глубоко в земле на устойчивой твердой почве и выдерживают вес тяжелой конструкции наверху.

Успех урегулирования
Глубокие сваи: массивные бетонные сваи, глубоко погруженные в землю на твердой, твердой почве, сохранить структуру в целости и сохранности там, где он должен быть - над землей!

Flash-версия этой лабораторной работы

% PDF-1.6 % 443 0 объект > эндобдж xref 443 79 0000000016 00000 н. 0000002447 00000 н. 0000002577 00000 н. 0000002703 00000 п. 0000003367 00000 н. 0000003625 00000 н. 0000003799 00000 н. 0000003971 00000 н. 0000004238 00000 п. 0000004301 00000 п. 0000005481 00000 н. 0000006666 00000 н. 0000006833 00000 н. 0000007073 00000 н. 0000007251 00000 н. 0000007528 00000 н. 0000007620 00000 н. 0000007757 00000 н. 0000007992 00000 н. 0000008277 00000 н. 0000008449 00000 н. 0000009815 00000 н. 0000010880 00000 п. 0000011054 00000 п. 0000011178 00000 п. 0000011320 00000 п. 0000011566 00000 п. 0000012768 00000 п. 0000013846 00000 п. 0000014985 00000 п. 0000016154 00000 п. 0000017255 00000 п. 0000018216 00000 п. 0000018368 00000 п. 0000018527 00000 п. 0000018617 00000 п. 0000018769 00000 п. 0000018928 00000 п. 0000521419 00000 п. 0000522599 00000 н. 0000522829 00000 н. 0000522852 00000 н. 0000942860 00000 н. 0000943433 00000 н. 0000943654 00000 п. 0000943732 00000 н. 0001020938 00000 п. 0001021191 00000 п. 0001021261 00000 п. 0001021816 00000 п. 0001021839 00000 п. 0001022006 00000 п. 0001046157 00000 п. 0001046555 00000 п. 0001046599 00000 п. 0001046634 00000 п. 0001047029 00000 п. 0001047602 00000 п. 0001047887 00000 п. 0001048137 00000 п. 0001048364 00000 п. 0001048391 00000 п. 0001048794 00000 п. 0001060954 00000 п. 0001061181 00000 п. 0001061251 00000 п. 0001061410 00000 п. 0001061437 00000 п. 0001061730 00000 п. 0001119355 00000 п. 0001119613 00000 п. 0001119838 00000 п. 0001119908 00000 н. 0001120079 00000 п. 0001120106 00000 п. 0001120472 00000 п. 0001120747 00000 п. 0001120770 00000 п. 0000001876 00000 н. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 521 0 объект > поток x ڄ KhQ; 8CR: `4B * EњHC1H + >> 7 [ЍKAJip! U (ZshCxjCG} W? Nw $ ߝ (.] FйqF [чР ȵ {"BZ (\. S ܵ2 v ~ ZoJTĉh? # - aG1u`? ÈlHmb` ի

Исследовательские статьи, журналы, авторы, подписчики, издатели

Как крупный международный издатель академических и исследовательских журналов Science Alert издает и разрабатывает названия в партнерстве с самыми престижные научные общества и издатели. Наша цель заключается в том, чтобы максимально широко использовать качественные исследования. аудитория.
Мы прилагаем все усилия, чтобы поддержать исследователей которые публикуют в наших журналах. Есть масса информации здесь, чтобы помочь вам публиковаться вместе с нами, а также ценные услуги для авторов, которые уже публиковались у нас.
2021 цены уже доступны.Ты может получить личную / институциональную подписку перечисленных журналы прямо из Science Alert. В качестве альтернативы вы возможно, пожелает связаться с выбранным вами агентством по подписке. Направляйте заказы, платежи и запросы в службу поддержки. в службу поддержки клиентов журнала Science Alert.
Science Alert гордится своей тесные и прозрачные отношения с обществом.В виде некоммерческий издатель, мы стремимся к самому широкому возможное распространение публикуемых нами материалов и на предоставление услуг высочайшего качества нашим издательские партнеры.
Здесь вы найдете ответы на наиболее часто задаваемые вопросы (FAQ), которые мы получили по электронной почте или через контактную форму в Интернете.В зависимости от характера вопросов мы разделили часто задаваемые вопросы на разные категории.
Азиатский индекс научного цитирования (ASCI) стремится предоставить авторитетный, надежный и значимая информация по освещению наиболее важных и влиятельные журналы для удовлетворения потребностей мировых научное сообщество.База данных ASCI также предоставляет ссылку к полнотекстовым статьям до более чем 25000 записей с ссылка на цитированные ссылки.

Разработка динамической модели распространения трещин для соединений балка-колонна из армированного стеклопластиком

Ключевые слова: механика разрушения, соединение балка-колонна, динамика, углепластик.

1. Введение

Одним из наиболее уязвимых элементов конструкции для внезапного разрушения является соединение балка-колонна, для которого необходимо прогнозировать характер распространения трещины [1, 2].Трещины в стыке начинаются там, где балка и колонна пересекаются из-за увеличения напряжения [3]. Теория механики разрушения - лучший метод для прогнозирования трещин такого типа [4, 5].

Соединения балка-колонна, обеспечивающие неразрывность конструкции, являются критическими и значимыми частями бетонных конструкций [6]. Кроме того, в основном поперечная сила в зоне соединения должна зависеть от зоны сжимающей стойки. Зона диагональной сжимающей стойки создается за счет силы диагонального сжатия бетона в зоне стыка.Повышенное усилие в зоне стойки может привести к поломке. Поэтому изучение их поведения, характера трещин, зоны стойки, режима разрушения и упрочнения имеет важное значение. Представление точной модели механики разрушения для соединений колонны балки имеет большое значение из-за сложного поведения соединений [7].

Укрепление швов может быть выполнено из стали для оболочки, стали с болтовым соединением или листовой стали, либо путем сшивания и сверления с цементным раствором. Коррозия, герметичность и стоимость - причины, по которым эти методы редко используются.В настоящее время для модернизации соединения балки с колонной используется внешний армированный волокном полимер (FRP) [8]. Однако об использовании моделирования механики разрушения для анализа динамического распространения трещин в соединениях, упрочненных углепластиком, не сообщалось [9]. В механике разрушения предполагается, что трещина начинается при наличии выемки или концентрации напряжений в зоне растяжения [10].

Первое моделирование, основанное на теории механики разрушения бетонного материала, было представлено Hillerborg et al. [11].Было продемонстрировано, что перед реальной трещиной есть зона разрушения, которая все еще может передавать напряжение. Эта зона разрушения известна как зона процесса разрушения (ЗПР). Моделирование FPZ в стыке балки и колонны является важной темой для прогнозирования распространения трещин.

Многие исследования были выполнены на усиленной углеродным волокном полимере (углепластике) балка-колонна посредством экспериментальных испытаний, численных и аналитических методов с использованием многих типов, форм и углов углепластиковых листов, стержней или пластин при статической и динамической нагрузке [12 -17].

Парвин и Граната [18] смоделировали три соединения балки и колонны, используя различные ламинаты из стеклопластика, обертки и разную толщину, чтобы изучить их моментную нагрузку. Они показали, что выбор материалов FRP, обертки и толщины повлиял на характеристики соединения. Моментная нагрузка увеличилась до 37% по сравнению с исходными швами, когда швы были усилены ламинатом FRP.

Было проведено экспериментальное исследование для оценки моментной прочности соединения, усиленного с помощью композитного углепластика Граната и Парвин [19].Некоторые системы прочности с использованием FRP были испытаны для повышения прочности на сдвиг соединения балки и колонны Ghobarah и El-Amoury [20]. Они показали, какая система FRP повысила пластичность, прочность на сдвиг и моментную способность соединения.

Кроме того, Антонопулос и Триантафиллу [21] протестировали 18 стыков, усиленных с помощью полос углепластика и листов стеклопластика различной конфигурации, чтобы подтвердить теоретический метод. Они выяснили, как разные параметры влияют на выразительность сустава и стеклопластика.Осевая нагрузка в колонне, усиление стыка, углепластик по сравнению с стеклопластиком и полосы по сравнению с гибкими листами были исследованными переменными. Виды отказов - расслоение композитов и разрыв связей. Увеличение осевой нагрузки колонны, жесткости и рассеиваемой энергии составило 7%, 100% и 60% соответственно.

Они обнаружили лучшее действие листов FRP, чем полосы, улучшение рассеивания энергии за счет стеклопластика по сравнению с углепластиком, полезный эффект дополнительной осевой нагрузки колонны на сдвиг и увеличение внушительности FRP из-за меньшего усиления в стыке.Численная модель была представлена ​​для изучения влияния угла наклона слоя на увеличение сдвиговой способности соединения, усиленного углепластиком, Парвин и Ву [22]. Он показал, что четыре крышки обертки, расположенные под углом ± 45 ° относительно горизонтального направления, были удовлетворительными для лучшей прочности соединения на сдвиг.

Парвин и др. Провели экспериментальные исследования существующих сочленений, усиленных углепластиком на предмет гравитационной нагрузки без усиления сдвига в сердечнике сочленения, чтобы улучшить характеристики таких несовершенных сочленений.[23]. Обе конструкции из углепластика, RC2U1 и RC3U3, значительно улучшили характеристики соединений и увеличили грузоподъемность, смещение, рассеиваемую энергию и жесткость по сравнению с контрольными соединениями. Однако форма RC3U3 лучше, чем образец RC2U1, из-за большего количества примененных углепластиков.

Кроме того, соединения балки и колонны из армированного стеклопластиком были исследованы экспериментально [24-32]. Однако ограниченные модели распространения трещин были разработаны для соединения балки и колонны из армированного стеклопластиком при динамическом нагружении.Кроме того, численная модель известна как экономически эффективный метод по сравнению с экспериментальными испытаниями для прогнозирования распространения трещин и структурного поведения соединения, усиленного углепластиком. Предлагаемая модель подготовлена ​​для снижения стоимости экспериментальных испытаний соединений, усиленных углепластиком, при динамической нагрузке.

В исследованиях, о которых упоминалось ранее, были проведены экспериментальные испытания для расчета момента, прочности на сдвиг, влияния типа угла наклона слоя. В этих исследованиях больше внимания уделяется конфигурации армированного FRP поведения соединения, чем местоположению трещин в соединении.Влияние композитов FRP на динамический рост трещин и зону распорки еще не исследовалось в соединении, усиленном FRP. В этой статье разработана численная модель для использования моделирования механики разрушения для изучения распространения трещин в соединениях, усиленных FRP, при динамических нагрузках.

2. Методология и материалы

Приведено краткое описание конечно-элементной модели. Трехмерная модель разработана для прогнозирования распространения трещины при циклическом нагружении.Конечно-элементная модель реализована в программе ABAQUS. В этом исследовании динамический анализ разрушения, который был реализован Du et al. [33], используя метод конечных элементов, используется для моделирования распространения трещин в бетонном материале.

Поскольку поперечная нагрузка передается через бетонную зону сжимающей стойки, поэтому важно применить точную модель для этой зоны (см. Рис. 1). Для моделирования зоны стойки используется конститутивная модель, представленная Митрой и Лоуэсом [34], которая выражается следующим образом:

(1)

σcn = fcstrutwstrut cosαstrut w,

(2)

σct = fc_strutwstrut sin αstrut h,

, где σcn, σct, fc_strut, wstrut и αstrut - нормальное напряжение и напряжение сдвига бетона в компоненте панели, напряжение стойки, ширина стойки и угол наклона стойки к горизонтали, соответственно.W и h - ширина и высота стыка соответственно (рис. 1).

Рис. 1. Модель стойки

Составная модель требуется для моделирования плоского напряженного соединения, усиленного на лицевой стороне зоны стойки. Равновесие напряжений на элементе (рис. 2) определяется:

(3)

σx = σcn + ρFRPx ∙ σFRP (x),

(4)

σy = σct + ρFRPy ∙ σFRP (y),

где σx, σy, ρFRPx и ρFRPy - нормальные и касательные напряжения в глобальной системе координат, коэффициенты армирования FRP в глобальных направлениях x и y, соответственно.σFRP (x) и σFRP (y) напряжения в арматуре x и y-FRP, соответственно.

Рис. 2. Прикладные напряжения

Используется предельная сила соединения балка-колонна, которая была реализована с использованием метода конечных элементов Borghini et al. [35], чтобы контролировать коллапс. Напряжение растяжения и напряжения сжатия составляют [35]:

(5)

σcoll-cn = N2Ag + N2Ag2 + VAg2,

(6)

σcoll-ct = N2Ag-N2Ag2 + VAg2,

где - N, Ag и V - осевая сила, действующая на верхнюю колонну, общая площадь колонны, горизонтальный сдвиг, действующий в соединительной панели, соответственно.V оценивается на основе сдвига колонны и сдвига, передаваемого арматурными стержнями балки. Когда соединение разрушено, σcn заменяется на σcoll-cn, а σct заменяется на σcoll-ct в уравнениях. (3) и (4) соответственно. Кирпичи C3D8 используются для моделирования бетона. FRP моделируются с помощью оболочки S4 в программном обеспечении ABAQUS. Поведение FRP эластично. Трещина зарождается на поверхности, а затем распространяется в бетонном материале. В предлагаемой модели двухпараметрическая модель разрушения [4] используется для прогнозирования начальной трещины.Модель используется Bruno et al. [36] для прогнозирования динамического ослабления сцепления в стеклопластике, усиленного с помощью подхода механики разрушения. Нелинейность используется в элементе интерфейса для моделирования отслоения FRP-бетона (рис. 3). Стальная арматура была смоделирована с использованием элементов фермы. Стальная арматура считалась упруго-идеально пластичной.

Рис. 3. Элемент интерфейса для моделирования связующего скольжения FRP

Между узлами предлагается разместить пружину для моделирования трещинообразования на начальной стадии.В соответствии с теорией Дженк-Шаха [37], трещина начинается, когда основное напряжение в узле достигает растягивающего напряжения бетонного материала. Если раскрытие устья трещины достигает критического значения, то жесткость пружины равна нулю и элемент удаляется. Режим одиночной активной трещины используется для моделирования множественных трещин, представленных Ши и др. [38].

3. Результаты и обсуждение

Обернутые углепластиком балка-колонна соединение при комбинированных осевых и циклических нагрузках, о которых ранее сообщалось в литературе [22], использовался для проверки точности предложенной модели.Балочная колонна, обернутая углепластиком, была испытана Gergely et al. [39] Рис. 4 иллюстрирует исходную сетку конечных элементов, смоделированную для соединения балка-колонна.

Толщина углепластика 0,71 мм (рис. 5). Циклическая боковая нагрузка в глобальном направлении X прикладывается к внешней стороне колонны. Осевая нагрузка была приложена в верхней части колонны (111 кН). Шов был смоделирован с помощью программы ABAQUS с использованием 8896 элементов (средний размер 14 мм × 14 мм × 10 мм). На рис. 6 показана деталь армирования соединения балка-колонна с помощью программы ABAQUS.

На рис. 7 показано соответствие между результатами исследования Парвина и Ву [22] и результатами, полученными с помощью предложенной модели для смещения нагрузки в управляющем суставе. Предлагаемые численные результаты согласуются (разница от 2% до 7%) с работой, представленной Парвином и Ву [22]. Разрушающая нагрузка (42,7 кН) имела разницу на 5,4% по сравнению с разрушающей нагрузкой, исследованной Парвином и Ву [22]. Исходя из предложенной модели, максимальное боковое смещение в путях вытягивания и вытягивания для управляющего соединения составляет 9.9 и 12,8 мм соответственно. По сравнению с исследованием Парвина и Ву [17], максимальное боковое смещение на пути выталкивания составляет 10,4 мм, а на пути вытягивания - 13,0 мм. Исходя из предложенной модели, максимальная грузоподъемность управляющего шарнира при толкающей нагрузке составляет 42,7, а при тянущей - 41,4 кН.

Рис. 4. Исходная сетка конечных элементов, смоделированная программой ABAQUS

Рис. 5. Обертка из углепластика, смоделированная программным обеспечением ABAQUS

Фиг.6. Деталь армирования стыка балка-колонна программой ABAQUS

Рис. 7. Зависимость нагрузки от смещения для стыка контрольной балки и колонны

Нагрузка в зависимости от смещения в настоящей модели сравнивалась с исследованием Парвина и Ву [22] на рис. 7. Как видно на рис. 7, результаты настоящей модели показали хорошее согласие с исследованием Парвина и Ву [22]. ] результатов (7,1-11,6%). Как показано на петле гистерезиса на рис.7 результаты использования предложенной модели, максимальные толкающие и тянущие нагрузки составляют 81,23 кН и 80,03 кН, а максимальные смещения тяги и толкания составляют 19,22 мм и 20,15 мм соответственно. По сравнению с результатами исследования, представленного Парвином и Ву [22], максимальные смещения тяговых и толкающих нагрузок имеют разницу примерно в 6,7% и 5% соответственно. По сравнению с управляющим шарниром на рис. 7 грузоподъемность увеличилась на 51%. На основании настоящего исследования максимальное смещение в стыке, усиленном листом углепластика, составляет 64.На 3% больше по сравнению с контрольным суставом.

На рис. 9 показана картина распространения трещин в стыке балка-колонна без FRP (контрольный стык) при разрушающей нагрузке (39,7 кН). Зоны трещин показаны зеленым цветом, а реальные трещины - красным. В предлагаемой модели максимальное смещение составляет 10,93 мм. кроме того, исходя из результатов исследования Parvin и Wu [22], это значение составляет 10,4 мм. Длина и ширина трещины сдвига в области сердцевины соединения 106 мм и 1 мм.9 мм соответственно. Эта трещина вызывает механизм разрушения при сдвиге. Повреждение при растяжении определяется от 0 до 1 в программе ABAQUS. Результаты показали, что максимальное значение параметра повреждения составляет +1,00 ≥ 0,1. Таким образом, повреждение при растяжении произошло вдоль красных линий, как показано на рис. 9. Следует отметить, что путь трещины гладкий, хотя в этом исследовании путь трещины проиллюстрирован нетрадиционными линиями.

Рис. 8. Зависимость нагрузки от смещения для обертывания соединения балка-колонна из углепластика

Фиг.9. Путь трещин в управляющем сочленении

На рис. 10 показана кривая зависимости напряжения от деформации для самой большой трещины на верхнем пересечении балки и колонны в контрольном соединении. Огибающая петель показана черной линией, а петли - красными линиями. Уменьшение пиковых нагрузок при первом и втором циклах нагружения может быть вызвано размягчением соединения. На последних циклах нагружения трещины быстро распространяются. Как показано на рис.10, деформационное разупрочнение трещины показывает, что трещина распространяется в бетонном материале. Как показано на рис. 10, пути толкающей и тянущей нагрузки изначально различаются, а затем эти пути совпадают.

На рис. 11 показана картина распространения трещин в стыке балка-колонна из стеклопластика, полученная в результате настоящего исследования. Настоящие трещины показаны красным цветом. В балке было обнаружено пять трещин изгиба и трещина сдвига в области сердцевины стыка в контрольном стыке (см.рис.9). Однако значительных трещин изгиба в усиленной области сердечника соединения не наблюдается (рис. 11). В балке вблизи зоны упрочнения возникают только небольшие трещины.

Как показано на рис. 11, повреждение при растяжении произошло вдоль красных линий в балке. Трещины сдвига образуются в контрольном соединении, но не проявляются в усиленном соединении. Лист углепластика помог задержать распространение сдвиговых и изгибных трещин. Распространение трещин контролировалось с помощью листа углепластика.Использование листа углепластика в стыке балки и колонны уменьшает длину трещин. Использование углепластика предотвратило образование трещин и сохранило первоначальную форму соединения балки и колонны, а также увеличило деформируемость.

Соединение балка-колонна без FRP (регулирующего сочленения) характеризуется наличием зоны компрессионной стойки (рис. 12) при нагрузке 30,0 кН. Обозначения напряжения сжатия представлены в левой части рис. 12. Напряжение сжатия равномерно распределяется по ширине стойки.

Фиг.10. Гистерезис зависимости напряжения от деформации в контрольном суставе

Рис. 11. Путь трещин в стыке балка-колонна из стеклопластика

Рис. 12. Зона компрессионной стойки в стыке балка-колонна без углепластика

На рис. 13 показано влияние усиленного углепластика на ширину стойки. Для сравнения с управляющим шарниром на рис. 13 показано напряжение сжатия в соединении, усиленном углепластиком, при боковой нагрузке 30 кН.Как показано на рис. 13, сжимающее напряжение можно наблюдать в сердечнике соединения и в нижней части балки. В стыке балка-колонна из углепластика (рис. 13) ширина стойки больше. Таким образом, наблюдается, что ширина зоны стойки в соединении увеличивается с применением усиления FRP.

Рис.13. Зона компрессионной стойки в соединении, усиленном FRP

4. Выводы

Численная модель была разработана для прогнозирования распространения трещин в соединениях, усиленных углепластиком, при динамической нагрузке.Структура трещин была оценена в соответствии с предложенной моделью разрушения для соединений, усиленных углепластиком. Затем была разработана трехмерная модель конечных элементов для анализа распространения трещин при циклическом нагружении в программе ABAQUS. В этом исследовании динамический анализ разрушения использовался для моделирования распространения трещин в бетоне. Кроме того, модель использовалась для прогнозирования динамического отслоения углепластика. Результаты настоящего исследования показали хорошее согласие с имеющимися экспериментальными результатами на 7.Разница от 1% до 11,6%. Модель показывает, что распространение трещины будет ограничено использованием композитов из углепластика в зоне стыка балки и колонны. Можно заметить, что количество, характер и длина трещин изменяются при использовании композитов FRP в области соединения. Кроме того, наблюдается, что ширина зоны стойки в соединении увеличивается с применением углепластика.

Прикладные науки | Бесплатный полнотекстовый | Численная оценка динамических характеристик стальных каркасных конструкций с различными типами подвесных соединений при взрывной нагрузке

2.1.1. Геометрия

Каркасы трубных эстакад обычно симметричны с равномерно распределенными нагрузками. Раскосы поддерживают любые поперечные нагрузки в продольном направлении и сдерживают поперечные движения, в результате чего в этом направлении будут возникать относительно небольшие прогибы. Это разумное допущение для упрощения модели за счет рассмотрения в анализе только одноуровневой двухэтажной моментной рамы.

Чтобы обеспечить достаточное пространство для прохода доступа и пути эвакуации, минимальное свободное пространство должно составлять 1.Ширина 0 м и высота 2,1 м должны быть включены в конструкцию [22]. Таким образом, расстояние между колоннами 4 м, которое представляет типичную конфигурацию каркаса морских стальных трубных эстакад, считается достаточным. Что касается требования к вертикальному пространству между балками, первый автор не обнаружил ограничений при условии, что пространства для трубопроводов достаточно в соответствии с проектом инженеров по трубопроводам, а структурная целостность может соответствовать критериям проектирования. Поэтому была принята и модифицирована одноярусная двухэтажная рама [15].Выбранная конфигурация рамы показана на рисунке 3. Эта выбранная конфигурация облегчает разработку окончательной модели после проведения валидации. Длина бедра a и угол θ были рассчитаны в соответствии с положениями, приведенными в Gross et al. [13]. Бугорок обычно изготавливается путем вырезания профилей или пластин конструкционной балки стандартной толщины. В этом исследовании рассматривались пластины стандартной толщины 10 мм для вутро и ребер жесткости. Толщина была выбрана потому, что это максимальная стандартная толщина плиты, которая меньше толщины стенки / полки балки и колонны.Боковые полки прикрепляются к полкам балки и колонны с помощью сварки с пазами, а затем стенки привариваются угловой сваркой к полкам балки и колонны, как показано на рисунке 4. Боковые выступы размещаются только на нижней стороне балок, чтобы избежать препятствий для трубопроводы на верхней части балок. В этом исследовании были рассмотрены различные детали соединений балка-колонна. В дополнение к типу соединения, основанному на конфигурации, показанной на Рисунке 4, в анализах также учитывались соединение без армирования и соединение с углом наклона вута 45 °, как показано на Рисунке 5.Последнее является типичным соединением, которое обычно используется во многих морских каркасных конструкциях. FE-модель стальной рамы была разработана с использованием ABAQUS / Explicit. Геометрия модели была смоделирована в соответствии с конфигурацией двухэтажного каркаса с одним пролетом, как показано на рисунке 3. Поперечное сечение W8 × 48 было смоделировано и присвоено как балкам, так и колоннам.
2.1.5. Нагрузки
Все нагрузки, связанные с действиями на месте, которые вносят вклад в динамические массы, должны быть включены в динамический анализ [28].Статические нагрузки, не влияющие на общую жесткость конструкции, были включены в качестве входных инерционных масс, поскольку эти массы, включая вес всех труб, вносят вклад в инерционную массу в динамическом поведении всей конструкции. Инерционная масса труб была определена, принимая все размеры труб как диаметр 400 мм и толщину 12,7 мм при длине пролета 5 м. Вес каждой трубы 1,2 тонны. В то же время в модель были включены различные статические нагрузки, такие как трубы меньшего размера, кабельный лоток, электрические линии, решетки и поручни.Общая инерционная масса 10,2 тонны (100 кН) на каждом участке трубы была принята и включена в модель. Общая масса, основанная на предполагаемых инерционных массах, дает консервативный сценарий, помимо сохранения той же общей массы, что и в исходной стальной раме, представленной Чаном и Чу [15]. Вес труб на эстакаде был смоделирован путем приложения инерции массы в четырех заданных местах, как показано на рисунке 8, во время процесса взрыва газа атмосферное давление резко возрастает до максимального давления с распространением взрывной волны, а затем медленно уменьшается до отрицательного значения по отношению к стандартному атмосферному давлению.Отрицательное фазовое давление возникает из-за того, что ударная волна заставляет воздух двигаться, поскольку он распространяется наружу от центра взрыва и создает недостаток воздуха позади, вызывая частичный вакуум или фазу отрицательного давления. Эту отрицательную фазу можно игнорировать при проектировании конструкций [29]. Однако отрицательная фаза давления взрыва важна для точного прогнозирования реакции взрывной нагрузки на конструкции [30], и это неконсервативно, если отрицательная фаза игнорируется [31]. Исходные результаты моделирования взрыва в динамике давления и времени нецелесообразны для использования в структурном динамическом анализе и должны быть идеализированы [32].Мохамед и др. в [30] приведены типичные номинальные избыточные давления взрыва для морских сооружений в соответствии с руководящими принципами промышленных стандартов. Сообщается, что продолжительность этих нагрузок составляет от 50 до 200 мсек и считается близкой к естественным периодам типичных морских сооружений (от 300 до 1100 мсек). Yasseri et al. [33] также предложили избыточное давление в 0,9 бар и 2,25 бар в качестве событий нижнего и верхнего уровня для взрывов углеводородов, соответственно. Во время события взрыва могут произойти следующие три основных последствия; а именно, избыточное давление взрыва, динамическое давление (лобовые нагрузки) и снаряды, ракеты и шрапнель.Среди этих последствий повышенное давление взрыва обычно считается наиболее важным измерением. При отсутствии данных для конкретного проекта в Техническом стандарте Chevron было предложено, чтобы нагрузка, равная одной трети нагрузки положительной фазы, могла рассматриваться для отрицательного фазового давления. Отрицательные давления обычно находятся в диапазоне 10–30% от максимального давления [34]. Взрывные нагрузки на открытые каркасные конструкции, конструктивные элементы, элементы оборудования и трубопроводы обычно вызываются динамическими нагрузками давления [35], содержащими нагрузки сопротивления, инерционные нагрузки и нагрузки перепада давления.Первые две нагрузки аналогичны условиям силы жидкости в уравнениях Моррисона (см. Уравнение (5)) [36].

FD = π4CmρD2∂U∂t + 12ρvgas2CDA

(5)

F D - сила сопротивления, C m и C D - коэффициенты инерции и сопротивления. Для небольших объектов и типичных скоростей газа вклад инерционной нагрузки составляет менее 1% силы, поэтому им можно пренебречь [37]. Следовательно, уравнение Моррисона может быть сокращено, а величина сил сопротивления на стальных элементах может быть рассчитана с использованием уравнения (6).где C D - коэффициент лобового сопротивления объекта, зависящий от формы конструкции (площадь проекции), ρ - плотность газа (кг / м 3 ), v gas - скорость несгоревшего газа. смесь (м / с) и А - проектируемая площадь конструкции ( 2 м). Поскольку предсказать плотность и скорость газа в случае взрыва очень сложно, Mohamed et al. В [30] сообщается, что расчет динамического давления (нагрузки сопротивления) в уравнении (6) можно упростить до следующего эмпирического выражения, полученного из уравнения (6).где q D (t) - линейная нагрузка на трубу по отношению ко времени, p (t) - временная история максимального избыточного давления, а OD - внешний диаметр трубы. Согласно уравнению (7) динамическое давление можно рассчитать, используя максимальные значения избыточного давления. Максимальное динамическое давление P max 2,5 бар было выбрано на основе Mohamed et al. [30], в то время как пиковое отрицательное давление P мин , составляющее -0,83 бар, было принято за одну треть максимального динамического давления, как указано в Техническом стандарте Chevron и Hansen et al.[34]. Длительность давления 0,136 с для давлений P max 2,5 бар и продолжительность 0,24 с для P min при -0,83 бар были определены с помощью кривой на рисунке 9. Профиль волны динамического давления может быть разработан с использованием давлений. и информация о продолжительности. Идеализированная треугольная форма волны, показанная на рисунке 10, рассматривалась для описания истории динамического давления, которая применялась в моделях FE.

В ходе анализа на фланцы колонки было приложено равномерное распределенное давление 2,5 бар.Чтобы упростить задачу, перетаскивание на немоделированные трубы и неструктурные элементы на раме не учитывались. Поскольку направление взрыва и продольное направление балки параллельны, поперечные давления на балки должны минимально воздействовать, и, таким образом, к балкам не прикладывались взрывные нагрузки.

В случае взрыва конструкции могут прогнуться и претерпеть значительные геометрические изменения, поэтому необходимо также учитывать геометрическую нелинейность [20]. На начальном этапе можно указать начальные условия, граничные условия и предопределенные поля, применимые к анализу.В дополнение к начальному этапу были указаны три этапа для моделирования анализа взрыва, а именно; собственный вес (квазистатический анализ с учетом веса конструкции и статической нагрузки), взрыв (динамический анализ с использованием истории динамического давления с распространением собственного веса) и после взрыва (активна только статическая нагрузка, без распространения взрывной нагрузки из предыдущего анализа шаг). На каждом этапе анализа настройки приращения были установлены на автоматическое приращение, так что ABAQUS автоматически регулирует размер приращения времени в зависимости от числового предела стабильности [20].Перед приложением динамического давления исходное состояние конструкции находилось в статическом состоянии под собственным весом, состоящим из статической нагрузки на конструкцию и масс трубопроводов. К сожалению, ABAQUS не может напрямую комбинировать статический анализ с явным динамическим анализом в одной и той же модели. Когда используется явный динамический анализ, весь последующий анализ на следующих шагах также должен выполняться в явном динамическом режиме. Следовательно, силы собственного веса стержня также необходимо анализировать с помощью явного динамического анализа.Когда собственный вес применяется мгновенно в динамическом анализе, возникает колебательная вертикальная сила реакции, как показано на рисунке 11. Эти колебания не представляют правильное статическое состояние, в котором должна находиться конструкция до начала взрыва. Это колебание приведет к неправильным изменениям напряжения во время и после фактического динамического анализа взрыва. Чтобы решить эту проблему, в динамическом анализе собственного веса была реализована нагрузка на рампу, при которой нагрузка прикладывалась медленно, чтобы избежать динамического эффекта.Основа этого метода связана с концепцией динамического случая «ступенчатой ​​силы с конечным временем нарастания» [16,17,18], в котором время нарастания динамической нагрузки от собственного веса относительно велико и превышает три умноженный на естественный период конструкции, динамический отклик является квазистатическим или подобным статической силе. Таким образом, время нарастания 2,15 с (= 3 × 0,717 с) было использовано на динамическом этапе с собственным весом, как показано на рисунке 12. Результат реализации наклонной нагрузки на этапе собственного веса представлен на рисунке 13, при этом колебания отсутствуют. произошло в динамическом шаге с собственным весом.

На этапе анализа «взрыва» было введено динамическое давление. Продолжительность этапа анализа взрыва была указана в соответствии с общей продолжительностью определения амплитуды взрыва 0,376 с. На этом этапе анализа в анализ был включен собственный вес, полученный на предыдущем этапе анализа собственного веса. После этапа анализа взрыва был создан последний этап анализа, названный пост-взрывом, с целью изучения реакции конструкции после взрыва. Никакая нагрузка не применялась на этом этапе, за исключением распространения собственного веса из предыдущего шага.Поскольку переходный динамический отклик является основным интересом исследования, длительность шага 2 с была рассмотрена в анализе после взрыва. В динамическом анализе взрыва максимальный динамический отклик обычно происходит в пределах продолжительности переходного отклика. Таким образом, продолжительность 2 с считается достаточной для описания установившегося отклика конструкции. Более того, необходимо избегать более продолжительной продолжительности, чтобы минимизировать общую продолжительность вычислений.