404 Cтраница не найдена

Мы используем файлы cookies для улучшения работы сайта МГТУ и большего удобства его использования. Более подробную информацию об использовании файлов cookies можно найти здесь. Продолжая пользоваться сайтом, вы подтверждаете, что были проинформированы об использовании файлов cookies сайтом ФГБОУ ВО «МГТУ» и согласны с нашими правилами обработки персональных данных.

Размер:

AAA

Изображения Вкл. Выкл.

Обычная версия сайта

К сожалению запрашиваемая страница не найдена.

Но вы можете воспользоваться поиском или картой сайта ниже

Университет Майкопский государственный технологический университет – один из ведущих вузов юга России. История университета Анонсы Объявления Медиа Представителям СМИ Газета «Технолог» О нас пишут Ректорат Структура Филиал Политехнический колледж Медицинский институт Лечебный факультет Педиатрический факультет Фармацевтический факультет Стоматологический факультет Факультет послевузовского профессионального образования Факультеты Кафедры Ученый совет Дополнительное профессиональное образование Бережливый вуз – МГТУ Новости Объявления Лист проблем Лист предложений (Кайдзен) Реализуемые проекты Архив проектов Фабрика процессов Рабочая группа «Бережливый вуз-МГТУ» Вакансии Профсоюз Противодействие терроризму и экстремизму Противодействие коррупции WorldSkills в МГТУ Научная библиотека МГТУ Реквизиты и контакты Управление имущественным комплексом Опрос в целях выявления мнения граждан о качестве условий оказания образовательных услуг Работа МГТУ в условиях предотвращения COVID-19 Документы, регламентирующие образовательную деятельность Система менеджмента качества университета Региональный центр финансовой грамотности Аккредитационно-симуляционный центр Абитуриентам Подача документов онлайн Абитуриенту 2023 Экран приёма 2022 Иностранным абитуриентам Международная деятельность Общие сведения Кафедры Новости Центр международного образования Академическая мобильность и международное сотрудничество Академическая мобильность и фонды Индивидуальная мобильность студентов и аспирантов Как стать участником программ академической мобильности Дни открытых дверей в МГТУ День открытых дверей online Университетские субботы Дни открытых дверей на факультетах Подготовительные курсы Подготовительное отделение Курсы для выпускников СПО Курсы подготовки к сдаче ОГЭ и ЕГЭ Онлайн-курсы для подготовки к экзаменам Подготовка школьников к участию в олимпиадах Малая технологическая академия Профильный класс Социально-экономический профиль Медико-фармацевтический профиль Инженерно-технологический профиль Эколого-биологический профиль Агротехнологический профиль Индивидуальный проект Кружковое движение юных технологов Олимпиады, конкурсы, фестивали Веб-консультации для абитуриентов и их родителей Веб-консультации для абитуриентов Родительский университет Олимпиады для школьников Отборочный этап Заключительный этап Итоги олимпиад Профориентационная работа Стоимость обучения Студентам Студенческая жизнь Стипендии Организация НИРС в МГТУ Студенческое научное общество Студенческие научные мероприятия Конкурсы Академическая мобильность и международное сотрудничество Образовательные программы Расписание занятий Расписание звонков Онлайн-сервисы Социальная поддержка студентов Общежития Трудоустройство обучающихся и выпускников Вакансии Обеспеченность ПО Инклюзивное образование Условия обучения лиц с ограниченными возможностями Доступная среда Ассоциация выпускников МГТУ Перевод из другого вуза Вакантные места для перевода Студенческое пространство Студенческое пространство Запись на мероприятия Отдел по социально-бытовой и воспитательной работе

Наука и инновации Научная инфраструктура Проректор по научной работе и инновационному развитию Научно-технический совет Управление научной деятельностью Управление аспирантуры и докторантуры Точка кипения МГТУ О Точке кипения МГТУ Руководитель и сотрудники Документы Контакты Центр коллективного пользования Центр народной дипломатии и межкультурных коммуникаций Студенческое научное общество Новости Научные издания Научный журнал «Новые технологии» Научный журнал «Вестник МГТУ» Научный журнал «Актуальные вопросы науки и образования» Публикационная активность Конкурсы, гранты Научные направления и результаты научно-исследовательской деятельности Основные научные направления университета Отчет о научно-исследовательской деятельности в университете Результативность научных исследований и разработок МГТУ Финансируемые научно-исследовательские работы Объекты интеллектуальной собственности МГТУ Результативность научной деятельности организаций, подведомственных Минобрнауки России (Анкеты по референтным группам) Студенческое научное общество Инновационная инфраструктура Федеральная инновационная площадка Проблемные научно-исследовательские лаборатории Научно-исследовательская лаборатория «Совершенствование системы управления региональной экономикой» Научно-исследовательская лаборатория проблем развития региональной экономики Научно-исследовательская лаборатория организации и технологии защиты информации Научно-исследовательская лаборатория функциональной диагностики (НИЛФД) лечебного факультета медицинского института ФГБОУ ВПО «МГТУ» Научно-исследовательская лаборатория «Инновационных проектов и нанотехнологий» Научно-техническая и опытно-экспериментальная база Центр коллективного пользования Научная библиотека Экспортный контроль Локальный этический комитет Конференции Международная научно-практическая конференция «Актуальные вопросы науки и образования» VI Международная научно-практическая онлайн-конференция Наука и университеты Международная деятельность Иностранным студентам Международные партнеры Академические обмены, иностранные преподаватели Академическая мобильность и фонды Индивидуальная мобильность студентов и аспирантов Факультет международного образования Новости факультета Информация о факультете Международная деятельность Кафедры Кафедра русского языка как иностранного Кафедра иностранных языков Центр Международного образования Центр обучения русскому языку иностранных граждан Приказы и распоряжения Курсы русского языка Расписание Академическая мобильность Контактная информация Контактная информация факультета международного образования Сведения об образовательной организации Основные сведения Структура и органы управления образовательной организацией Документы Образование Образовательные стандарты и требования Руководство. Педагогический (научно-педагогический) состав Материально-техническое обеспечение и оснащённость образовательного процесса Стипендии и меры поддержки обучающихся Платные образовательные услуги Финансово-хозяйственная деятельность Вакантные места для приёма (перевода) Международное сотрудничество Доступная среда Организация питания в образовательной организации

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ • Большая российская энциклопедия

СОПРОТИВЛЕ́НИЕ МАТЕРИА́ЛОВ, нау­ка, изу­чаю­щая де­фор­ма­ции и ус­ло­вия проч­но­сти тел и даю­щая об­щие ос­но­вы, не­об­хо­ди­мые для обес­пе­че­ния на­дёж­но­сти кон­ст­рук­ций лю­бо­го на­зна­че­ния, пра­виль­но­го рас­чё­та раз­ме­ров эле­мен­тов кон­ст­рук­ций. Ос­но­вы С. м. от­но­сят­ся к об­лас­ти при­клад­ной фи­зи­ки, а по ха­рак­те­ру ре­шае­мых за­дач С. м. вхо­дит в со­став тех­нич. ме­ха­ни­ки, яв­ля­ет­ся экс­пе­ри­мен­таль­но-тео­ре­тич. дис­ци­п­ли­ной, со­че­таю­щей опыт с тео­ре­тич. вы­во­да­ми. Для экс­пе­рим. ис­пы­та­ний на рас­тя­же­ние-сжа­тие и на из­гиб при­ме­ня­ют­ся ма­ши­ны, обес­пе­чи­ваю­щие тре­буе­мые ус­ло­вия на­гру­же­ния об­раз­цов, и тен­зо­мет­ры, по­зво­ляю­щие с дос­та­точ­ной точ­но­стью из­ме­рять их де­фор­ма­ции.

В от­ли­чие от тео­рии уп­ру­го­сти, поль­зую­щей­ся стро­ги­ми ма­те­ма­тич. приё­ма­ми ре­ше­ния за­дач, в С. м. раз­ви­ва­ют­ся при­бли­жён­ные тео­ре­тич. ме­то­ды, ис­поль­зую­щие ки­не­ма­тич. или ста­тич. ги­по­те­зы (напр., до­пу­ще­ние о со­хра­не­нии пло­ской фор­мы по­пе­реч­ных се­че­ний в изо­гну­тых стерж­нях, о со­хра­не­нии ли­ней­но­сти нор­ма­лей в тео­рии пла­стин и обо­ло­чек, о рав­но­мер­но­сти рас­пре­де­ле­ния из­гиб­ных ка­са­тель­ных на­пря­же­ний по тол­щи­не стен­ки стерж­ня). Эле­мен­тар­ная тео­рия С. м. обыч­но рас­смат­ри­ва­ет лишь раз­ные ви­ды де­фор­ма­ции стерж­ней (рас­тя­же­ние-сжа­тие, кру­че­ние, из­гиб, слож­ное со­про­тив­ле­ние), пред­по­ла­гаю­щей ли­ней­ность со­от­но­ше­ний ме­ж­ду пе­ре­меще­ния­ми и си­ла­ми. Бо­лее слож­ны­ми и вме­сте с тем дос­та­точ­но важ­ны­ми для прак­ти­ки яв­ля­ют­ся не­ли­ней­ные за­да­чи С. м., ко­то­рые нель­зя ре­шать на ос­но­ве ука­зан­но­го до­пу­ще­ния. Осо­бый круг за­дач воз­ни­ка­ет при оцен­ке со­про­тив­ления кон­ст­рук­ций ди­на­мич. на­груз­кам и их дли­тель­ной проч­но­сти в ус­ло­ви­ях мед­лен­но про­те­каю­щих про­цес­сов в ма­те­риа­ле: пол­зу­че­сти, уса­доч­ных де­фор­ма­ций в вя­жу­щих ве­ще­ст­вах, а так­же сни­же­ния проч­но­сти при дей­ст­вии пе­ре­мен­ных на­гру­зок.

Ис­то­ри­чес­кая справ­ка. На­чало изу­че­нию С. м. по­ло­жил Г. Га­ли­лей, ко­то­рый рас­смот­рел за­да­чу об из­ги­бе кон­соль­ной бал­ки и ввёл по­ня­тие на­пря­же­ний (1638–40). Дру­гой важ­ней­шей ве­хой в ис­сле­до­ва­ни­ях был Гу­ка за­кон (1660), вы­ра­жаю­щий ли­ней­ную за­ви­си­мость меж­ду на­пря­же­ния­ми и де­фор­ма­ция­ми в уп­ру­гом те­ле. В 1680 Э. Ма­ри­отт не­за­ви­си­мо от Гу­ка от­крыл за­кон и рас­про­стра­нил его на слу­чай из­ги­ба. Пер­вое пра­виль­ное ре­ше­ние за­да­чи о проч­но­сти бал­ки при из­ги­бе дал франц. во­ен. инж. А. Па­ран в 1713, од­на­ко его ра­бо­та ос­та­лась не­за­ме­чен­ной сов­ре­мен­ни­ка­ми. Л. Эй­лер по­ста­вил и ре­шил ряд за­дач ус­той­чи­во­сти сжа­тых стерж­ней. В 1767 он сде­лал пер­вую по­пыт­ку ис­сле­до­ва­ния ко­ле­ба­ний мем­бра­ны. В 1829 О. Л. Ко­ши вы­вел при­бли­жён­ные фор­му­лы для кру­че­ния тон­ких пря­мо­уголь­ных стерж­ней. Эти ис­сле­до­ва­ния да­ли тол­чок для раз­ви­тия А. Сен-Ве­на­ном об­щей тео­рии из­ги­ба и кру­че­ния при­зма­тич. стерж­ней. Боль­шой вклад в раз­ви­тие отеч. шко­лы С. м. внес­ли Д. И. Жу­рав­ский, Х. С. Го­ло­вин (ре­ше­ние за­да­чи из­ги­ба кри­во­го бру­са и др.), Ф. С. Ясин­ский (ре­шил ряд за­дач об ус­той­чи­во­сти стерж­ней под воз­дейст­ви­ем рас­пре­де­лён­ных на­гру­зок), А. М. Ля­пу­нов, А. Н. Кры­лов, А.  Н. Дин­ник, Б. Г. Га­лёр­кин, С. П. Ти­мо­шен­ко и др.

5-A Решенная проблема 4-9 Для имеющейся прочности на сжатие.

/ Элементы сжатия. / Автор Магед Камел

0 Shares

• 0
• 0
• 0
• 0
• 0
• 0
• 0
• More

Table Of Contents

1. Решенная проблема 4-9 Доступная прочность на сжатие.
   • Краткое содержание Содержание видео.
   • A Решенная задача 4-9 для критического напряжения для данного W-образного сечения.
     • Значения LRFD и ASD для критического напряжения для решенной задачи 4-9-Общее уравнение.
     • Значения LRFD и ASD для критического напряжения для решенной задачи 4-9-Таблица 4-22.

Краткое содержание Содержание видео.

Решения NCERT по физике, класс 11 | …

Пожалуйста, включите JavaScript

Класс 11 Физика NCERT Solutions | Пример 2. 3 Глава 2 | Единицы и измерения

Теперь с новой решенной проблемой, Решенная проблема 4-9 из книги проф. Сегуи . У нас есть колонна W12x 58, высота 24 фута, она закреплена на обоих концах и закреплена в слабом направлении в третьих точках, в направлении x колонна закреплена вверху и внизу, следовательно, k = 1, а в Y-направление является раскосом в третьей точке, что означает, что раскос для одной трети колонны для каждой длины составляет  8 футов. Это была часть видео с субтитрами и субтитрами на английском языке.

Вы можете щелкнуть любое изображение, чтобы увеличить его, затем нажать маленькую стрелку справа, чтобы просмотреть все остальные изображения в виде слайд-шоу.

A Решенная задача 4-9 для критического напряжения для данного W-образного сечения.

Мы продолжаем. С прочностью решены проблемы для элементов сжатия и как использовать таблицы, чтобы получить значение для LRFD и ASD.

Теперь с новой решенной проблемой, решенной задачей 4-9 из справочника проф. Сегуи. У нас есть колонна W12x 58, высота 24 фута, она закреплена на обоих концах и закреплена в слабом направлении в третьей точке, в направлении x колонна закреплена вверху и внизу, следовательно, k = 1.

Направление Y является раскосом в третьей точке, что означает, что раскос для одной трети колонны для каждой длины составляет  8 футов.

У нас есть две точки, цель этой решенной задачи состоит в том, чтобы сделать k * L / r в направлении x основным критерием для оценки нагрузки потери устойчивости, и иногда коэффициент гибкости в направлении x может управлять прочностью путем управления распорками в направлении Y колонны.

Мы входим в таблицу 1-1, чтобы определить свойства W12x58, чтобы получить значения Ix,rx, Iy и ry, как показано на слайде, если мы оцениваем (Kl/r)  в направлении x, найдем (Kl/r)x = (1x24x12/5,28)=54,54.

Если мы перейдем к другому слайду, мы найдем значение k, равное 1, но высота станет короче и станет = 8 футов, тогда k*L/r в направлении y будет оцениваться как 38,25, как показано .
 
Из таблицы 1-1, из свойств W-12×58 получить значения Lx,rx, Iy и ry, как показано на слайде, если оценить (Kl/r) для обоих x и y, и сравните эти значения, чтобы найти большее значение, которое является основным направлением x. Тогда основное направление управляет изгибом.

Поскольку kl/r в направлении x = 54,55, а kl/r в направлении y будет равно 38,25, поскольку мы выбираем большее значение, то главная ось имеет значение, поскольку значение гибкости выше и дает меньшее напряжение .

давайте рассмотрим поддельное значение k*L в направлении x. Длина h составляет  8 футов. Значение K*L/r в направлении y, по малой оси 

Это цитата из книги проф. Сегуи. Доступная прочность, указанная в таблицах нагрузки столбца, основана на расчетной длине относительно того же, что и описано.

Тот же результат можно получить после получения подделки (Ky L/ry) для значения большой оси = kx*Lx/rx, это значение сравнивается с Ky*Ly/ry, затем подделка KyLy/ry= 1*24/(5,28/2,51=11,409′, For (Kl)fake/ry=11,409*12/2,51=54,55, что является исходным Kx*lx/rx

Это мини-карта, как скрыть потери устойчивости (KL)x относительно большой оси к поддельному значению (Kl)y, используемому для сравнения с исходным (KL)y относительно малой оси, чтобы решить, какой фактор является определяющим для потери устойчивости . kxlx/rx 9(Фу/Фе)*Фу.

Чтобы оценить значение fcr, нам нужно оценить эйлерово напряжение на основе потери устойчивости в направлении x, как показано на следующем слайде.

Значения LRFD и ASD для критического напряжения для решенной задачи 4-9-Общее уравнение.

После того, как мы оценили напряжение Эйлера, мы перейдем к оценке значения критического напряжения, подключим все данные и получим значение Fcr=40,23 KSi.

Значение LRFD номинального напряжения сжатия можно оценить, умножив phi*Fcr * площадь. Площадь 17,00 дюймов3. Значение фи равно 0,9.0. Мы можем получить значение 616 тысяч фунтов для конструкции LRFD.

Значение ASD номинального напряжения сжатия можно оценить, умножив (1/омега)*Fcr * площадь. Площадь 17,00 дюймов3. Значение (1/омега) равно (1/1,67). Мы можем получить значение 410 тысяч фунтов для конструкции ASD.

Факторизованные значения LRFD и ASDF для Fcr можно рассчитать по общему уравнению, эти значения показаны на следующем рисунке.

Значения LRFD и ASD для критического напряжения для решенной задачи 4-9 — Таблица 4-22.

Мы можем использовать таблицу 4-22 из руководства по строительству -14 и спецификацию AISC 360-10. В таблице указано значение критического напряжения для конструкций LRFD и ASD. Управляющий параметр основан на (Kl/r) в направлении y.

Мы оценили контрольное значение равным 54,44,ky*Ly/ry, мы используем это значение с левой стороны и пересекаем его со столбцом для значения предела текучести Fy=50 тысяч фунтов на кв. дюйм

Факторные LRFD и ASDF значения для Fcr могут быть вычислены из таблица 4-22 , на этот раз эти значения показаны на следующем изображении и соответствуют значениям, полученным из общего уравнения.

Это pdf-файл, использованный в иллюстрации к этому сообщению.
Это следующий пост, Диаграмма выравнивания для столбцов.
Это ссылка на важный ресурс, посвященный концентрически загруженным элементам сжатия.

Армирование ASTM A706 класс 80

Этот проектный меморандум определяет политику WSDOT в отношении использования арматуры ASTM A706 Grade 80. Арматура ASTM A706 Grade 60 остается предпочтительным типом арматурной стали для мостов и конструкций WSDOT.

Армирование, соответствующее ASTM A706 Grade 80, может использоваться в расчетной категории сейсмостойкости (SDC) A для всех компонентов. Для SDC B, C и D арматурная сталь ASTM A706 класса 80 не должна использоваться для элементов и соединений, пропорции и детали которых рассчитаны на обеспечение развития значительных неупругих деформаций, для которых требуется анализ кривизны момента для определения способности пластического момента пластического материала. конкретные элементы и ожидаемая номинальная моментная грузоподъемность защищенных элементов.

Арматурная сталь ASTM A706 класса 80 может использоваться для элементов с защитой от несущей способности, таких как опоры, изогнутые крышки, негабаритные валы, соединения и встроенные элементы надстройки, которые примыкают к местам пластиковых шарниров, если ожидаемая номинальная допустимая нагрузка на момент определяется расчетом на прочность. на ожидаемую прочность бетона на сжатие с максимальной полезной деформацией 0,003 и пределом текучести арматурной стали 80 ksi с максимальной полезной деформацией 0,090 для стержней № 10 и меньше, 0,060 для стержней № 11 и больше. Коэффициент сопротивления для сейсмических расчетов принимается равным 0,9.0 для сдвига и 1,0 для изгиба.

Арматурная сталь ASTM A706 класса 80 не должна использоваться для валов увеличенного размера, если заглубленный пластиковый шарнир считается частью сейсмостойкой системы (ERS).

Арматурная сталь ASTM A706 класса 80 не должна использоваться для поперечного армирования элементов, устойчивых к кручению.

Модификации факторов сопротивления для обычных Конструкция (Технические требования к конструкции моста AASHTO LRFD, 5.5.4.2.1):

Для сечения, в которых результирующая деформация растяжения в стали при экстремальном растяжении при номинальное сопротивление находится между пределами для регулируемого сжатия и секциях с регулируемым натяжением f может быть линейно увеличена от 0,75 до значения для секции с регулируемым натяжением как результирующая деформация растяжения при предельном растяжении сталь увеличивается от предела деформации, контролируемого сжатием, e _cl , до предела деформации, контролируемого растяжением, e _tl .

где:

e _t = результирующая деформация растяжения в стали с предельным растяжением при номинальное сопротивление

e _cl = предел деформации при экстремальном сжатии растяжимая сталь (дюйм/дюйм)

e _tl = предел деформации с контролем натяжения при предельном растяжении сталь (дюйм/дюйм)

Для секций, подвергаемых к осевой нагрузке с изгибом факторные сопротивления определяются путем умножения оба Р _n и M _n соответствующим единичным значением f. Секции с контролируемым сжатием и контролируемым натяжением определяются как которые имеют результирующую деформацию растяжения в стали с предельным растяжением при номинальной прочности меньше или равно пределу деформации при контролируемом сжатии и равно или равно больше, чем предел деформации, регулируемый растяжением, соответственно. Для разделов с чистой деформацией растяжения ε _t в стали с предельным растяжением при номинальная прочность между вышеуказанными пределами, значение f может определять линейной интерполяцией, как показано на рис. 1.

Рисунок 1Вариация f с Чистая деформация растяжения ε _т

Модификации общих допущений по прочности и Предельные состояния экстремальных событий (Технические требования к конструкции моста AASHTO LRFD, 5.7.2.1):

секции контролируются на сжатие, когда чистая деформация растяжения при предельном растяжении стали меньше или равно пределу деформации при контролируемом сжатии, e _кл. , в то время, когда бетон при сжатии достигает своего предполагаемый предел деформации 0,003. Предел деформации, контролируемый сжатием, – это результирующая деформация растяжения арматуры в условиях сбалансированной деформации. Для Арматура марки 60, а для всей предварительно напряженной арматуры предел деформации при контролируемом сжатии может быть установлен равным e _cl = 0,002. Для ненапрягаемой арматурной стали с указанный минимальный предел текучести 80,0 тысяч фунтов на квадратный дюйм, деформация, контролируемая сжатием предел можно принять за e _кл = 0,003. Для ненапрягаемая арматурная сталь с заданным минимальным пределом текучести между 60,0 и 80,0 тысяч фунтов на квадратный дюйм, предел деформации, контролируемый сжатием, может быть определяется линейной интерполяцией на основе заданного минимального предела текучести.

секции контролируются натяжением, когда чистая деформация растяжения в стали для экстремального растяжения равен или превышает предел деформации, контролируемый растяжением, e _tl , как раз тогда, когда бетон при сжатии достигает своего предполагаемого предел деформации 0,003. Секции с чистой деформацией растяжения при предельном растяжении стали между пределом деформации, регулируемым сжатием, и предел деформации, контролируемый растяжением, представляет собой переходную область между секции с контролируемым сжатием и регулируемым растяжением. Регулируемое натяжение предел деформации, e _TL , принять как 0,0056 для ненапрягаемой арматурной стали с заданным минимальным пределом текучести прочность, f _y = 80,0 тыс. фунтов/кв.дюйм.

В приближенные уравнения сопротивления изгибу f _y и f ′ _y может заменить f _s и f ‘ _s соответственно при условии соблюдения следующие условия:

о f _y может заменить f _s когда, используя f _y в расчете получается отношение c/d _s не превышает:

где:

c = расстояние от волокна с экстремальным сжатием до нейтральной оси (дюймы)

d _s = расстояние от крайнего компрессионного волокна до центра тяжести ненапрягаемой растянутой арматуры (дюймы)

e _cl = предел деформации при контролируемом сжатии, как определено выше.

Если c/d превышает этот предел, для определить напряжение в растянутой арматуре из мягкой стали.

о f ′ _y может заменить f ′ _s когда, используя f ′ _y в расчете, если c ≥ 3d′ _s и f _y ≤ 60,0 тысяч фунтов на квадратный дюйм. Если с < 3d′ _с или f _y > 60,0 тыс.фунтов/кв.дюйм, совместимость деформации следует использовать для определения напряжения при сжатии мягкой стали армирование. В качестве альтернативы компрессионная арматура может быть консервативно игнорируется, т. е. A’ _с = 0,

Когда используя совместимость деформаций, расчетное напряжение в ненапряженном арматурная сталь не может приниматься с пределом текучести выше установленного минимального предела текучести. сила.

При использовании приблизительные уравнения сопротивления изгибу важно убедиться, что оба арматура из мягкой стали на растяжение и сжатие поддается получению точные результаты. Текущий лимит на c/d _s гарантирует, что мягкий натяжная сталь будет на пределе текучести или близка к этому. Отношение c ≥ 3d′ _с гарантирует, что мягкая прессованная сталь с f _y ≤ 60,0 тыс.фунтов на кв. дюйм будет урожай. Для пределов текучести выше 60,0 тысяч фунтов на квадратный дюйм предел текучести близок или превышает 0,003, поэтому сталь на сжатие может не поддаваться. Это консервативно, чтобы не учитывать сжатие стали при расчете сопротивления изгибу. В случаях где ни на растяжение, ни на сжатие сталь не поддается, она более точно использовать метод, основанный на условиях равновесия и деформации совместимость для определения сопротивления изгибу. Для 40 класса арматуры предел деформации при контролируемом сжатии может быть установлен равным e _cl = 0,0014.

значения пределов деформации при сжатии и растяжении приведены в таблице 1. для обычных значений указанных минимальных пределов текучести.

Заданный минимальный предел текучести, тыс.фунтов/кв.дюйм	Регулятор сжатия, e кл	Регулятор натяжения, e tl
40	0,0014	0,005
60	0,002	0,005
75	0,0026	0,0054
80	0,0028	0,0056

Модификации разработки арматуры (Технические требования к конструкции моста AASHTO LRFD, 5. 11.2):

Длина развертывания должна быть рассчитана с использованием указанного минимального предела текучести арматурной стали. Допускается использование арматурной стали с указанным минимальным пределом текучести до 80 тысяч фунтов на квадратный дюйм.

Для прямых стержней, имеющих указанный минимальный предел текучести более 75 тысяч фунтов на квадратный дюйм, поперечная арматура, удовлетворяющая требованиям 5.8.2.5 спецификаций проектирования мостов AASHTO LRFD для балок и 5.10.6.3 для колонн, должна быть предусмотрена на требуемой длине разработки. Ограничивающая арматура не требуется для плит или настилов.

Для крюков в арматурных стержнях, имеющих указанный минимальный предел текучести более 60 тыс.фунтов на кв. дюйм, должны быть предусмотрены связи, удовлетворяющие требованиям 5.11.2.4.3 технических требований к проектированию мостов AASHTO LRFD. Для крюков, расположенных не на прерывистом конце элемента, могут применяться коэффициенты модификации AASHTO LRFD в Спецификациях проектирования мостов 5. 11.2.4.2.

Модификации соединений стержневой арматуры (Технические требования к конструкции моста AASHTO LRFD, 5.11.5):

Для соединенных внахлест стержней, имеющих указанный минимальный предел текучести более 75 тысяч фунтов на квадратный дюйм, поперечная арматура, удовлетворяющая требованиям 5.8.2.5 Технических условий проектирования мостов AASHTO LRFD для балок и 5.10.6.3 для колонн, должна быть предусмотрена по всей требуемой длине соединения. Ограничивающая арматура не требуется для плит или настилов.

Фон:

Арматурная сталь ASTM A706 класса 80 коммерчески доступна в США. Использование стали с такой более высокой пропускной способностью может обеспечить преимущества при строительстве бетонных мостов за счет уменьшения поперечного сечения элементов и количества арматуры, что приведет к экономии материалов, стоимости доставки и размещения. Уменьшение количества арматуры также уменьшит проблемы с заторами, что приведет к повышению качества строительства.