Публичное обсуждение продлится до 11 марта 2016г.

Изменение №1 к СП 70.13330.2012 распространяется на производство и приемку бетонных работ, выполняемых при строительстве и реконструкции предприятий, зданий и сооружений во всех отраслях народного хозяйства:

• при возведении монолитных бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого, особо легкого на пористых заполнителях, ячеистого, напрягающего бетона при производстве защиты строительных конструкций и сооружений от коррозии;
• при изготовлении сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях;
• при монтаже сборных бетонных и железобетонных конструкций;
• при сварке монтажных соединений железобетонных конструкций, соединений арматуры и закладных изделий монолитных конструкций.

Изменение касается общих технических требований к производству работ, правил и методов контроля в условиях строительной площадки.

Изменения должны быть внесены в разделы:

• бетонные работы, в части бетонов: тяжелых высокопрочных, легких низкотеплопроводных пониженной плотности, напрягающих;
• методы контроля бетонных смесей, прочности, морозостойкости, ускоренные методы оценки прочности;
• правила приемки бетонных работ, бетонных и железобетонных конструкций;
• монтаж сборных бетонных и железобетонных изделий.

В корректировке нуждаются Приложения Л, М, Н, П, Р, Х.

NormaCS

Администратор, 21 января 2016

Допустимые отклонения монолитных фундаментов

Отклонения в размерах и положении выполненных монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений от проектных не должны превышать допускаемых отклонений, указанных в таблице ниже.

Допускаемые отклонения для монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений

Нормы расхода лесоматериалов с учетом оборачиваемости и потерь. При определении расхода лесоматериалов на устройство опалубки и лесов следует Норму расхода, исчисленную на первоначальное их устройство, умножать на приведенный в таблице ниже коэффициент (К.).

Коэффициент К, учитывающий оборачиваемость и потери лесоматериалов

Потери лесоматериалов при каждом обороте и число оборотов принимаются по данным наблюдений за фактическим использованием опалубки.

Их значения не должны превышать:

• для фундаментов под конструкции и оборудование объемом до 10 м 3 — 0,352 и более 10 м 3 – 0,291;
• для подпорных стен подвалов, стен зданий и перегородок — 0,243, для прочих конструкций — 0,246.

Пример. При установке опалубки колонны определилась ее оборачиваемость 5 раз, потери при каждом обороте 15% досок.

Норма расхода досок IV сорта толщиной 40 мм на первоначальное устройство 10 м 2 опалубки прямоугольных столбов фундаментов — 0,11 м 3 .

С учетом коэффициента К норма расхода досок на каждые 10 опалубки: 0,11 X 0,247 — 0,027 м 3 . Эта норма принимается для учета за расход материалов, так как она не превышает допускаемую норму.

«Справочник строителя», М.С.Екельчик

Группа Коэффициент значимости, К3 Наименование конструктивных частей (видов работ) зданий и сооружений Жилые и культурно-бытовые здания 1 1,5 Фундаменты, стены, перекрытия, перегородки, крыша, полы 2 0,5 Штукатурные работы, малярные работы, наружная отделка, окна, двери, благоустройство 3 1 Отопление, водоснабжение, канализация, вентиляция, электрооборудование, газификация Промышленные одноэтажные здания 1 1,5 Фундаменты, каркас, покрытие, заполнение степ, кровля 2…

При одновременной работе нескольких строительных организаций на строящемся объекте генеральный подрядчик обязан с участием субподрядных организаций разработать и по. согласованию с ними утвердить график производства совмещенных работ и мероприятия по технике безопасности и производственной санитарии, обязательные для всех организаций, участвующих в строительстве. Контроль за выполнением этих мероприятий возлагается на генерального подрядчика; ответственность за безопасное ведение…

Правовые нормы охраны труда установлены статьями 153—173 КЗоТ УССР и 160—172 КЗоТ РСФСР. Основным законодательным документом, в котором изложены требования безопасности в строительстве, является глава СНиП III-A.11—70, введенная в действие с 1 января 1971 г., взамен СНиП III-A.11—62. Она распространяется на строительно-монтажные работы независимо от ведомственной подчиненности выполняющих их организаций. Кроме указанной главы СНиП, необходимо…

Проектные организации несут ответственность: наряду со строительно-монтажными организациями за качество строительства, по которому осуществляется авторский надзор; за тщательное осуществление авторского надзора и своевременное предъявление требований по устранению выявленных недостатков. Проектные организации, осуществляющие авторский надзор, вправе требовать от строительно-монтажных организаций приостановления в необходимых случаях строительно-монтажных работ (при неудовлетворительном их качестве, отступлении от проекта, нарушении установленной технологической…

Затраты, связанные с осуществлением авторского надзора, производятся за счет средств, выделяемых на строительство объектов, и включаются в сводную смету, а порядок расчетов определяется в договорах на авторский надзор, заключаемых проектными организациями, заказчиками. Работники проектных организаций, осуществляющие авторский надзор за строительством предприятий, зданий и сооружений и за комплексной застройкой микрорайонов и жилых кварталов, премируются за успешное…

Допускаемые отклонения положения и размеров установленной опалубки и поддерживающих лесов от проекта не должны превышать следующих значений, мм:

Отклонение расстояния между опорами опалубки изгибаемых элементов и расстояния между связями вертикальных поддерживающих конструкций от проектных размеров:

на 1 м длины. +25

на весь пролет, не более. +75

Отклонение от вертикали или проектного наклона плоскостей опалубки и их пересечения:

на 1 м высоты. ±5

на всю высоту фундаментов. +20

то же стен и колонн до 5 м. +10

— « — стен и колонн более 5м. +15

Смещение осей опалубки от проектного положения:

стен и колонн. +8

балок, прогонов, арок. +10

фундаментов под стальные конструкции. 1,1 L (L-длина пролета или шага конструкции, м)

Смещение осей перемещаемой или переставляемой опалубки относительно осей сооружения. +10

Отклонение внутренних размеров опалубки балок, колонн и расстояний между внутренними поверхностями опалубки стен + 3

Местные неровности опалубки при проверке двухметровой рейкой. +3

Армирование.

Перед началом бетонирования проверяют точность установки и качество закрепления арматурных стержней, сеток или каркасов, а также соответствие обеспеченной толщины защитных слоев нормам и техническим условиям. Необходимо проследить за сухостью и чистотой стержней арматуры, чтобы не снижалось их сцепление с бетоном. Допустимые отклонения при установке арматуры составляют, мм:

в расстояниях между отдельно установленными рабочими стержнями:

для колонн, балок и арок. +10

— « — плит, стен и фундаментов под каркас конструкции + 20

—«— массивных конструкций. +30

в расстояниях между рядами арматуры при армировании в несколько рядов по высоте:

в конструкциях толщиной более 1 м и фундаментах под конструкции и технологическое оборудование. +20

в балках, арках и плитах толщиной более 100 мм . +5

в плитах толщиной до 100 мм при проектной толщине защитного слоя до 10 мм. +3

в расстояниях между хомутами балок и колонн и между связями арматурных каркасов. +10

от вертикали или горизонтали хомутов (за исключением, когда наклонные хомуты предусмотрены проектом) . 10

в положении осей стержней в торцах сварных каркасов, стыкуемых на месте с другими каркасами при диаметре:

40 мм и более. ±10

в расположении стыков стержней по длине элемента:

в каркасах и тонкостенных конструкциях. +25

в массивных конструкциях. +50

в положении элементов арматуры массивных конструкций (каркасов, балок, ферм) от проектных:

Бетонирование.

Приемку законченных бетонных и железобетонных конструкций начинают с внешнего осмотра и проверки соответствия размеров и формы конструкции проекту. Для этого производят контрольные замеры, используя контрольно-измерительные приборы — металлические линейки, складные метры или рулетки, отвесы, уровни, деревянные остроганные рейки, нивелир. При приемке законченных бетонных и железобетонных конструкций проверяют:

соответствие конструкций рабочим чертежам и правильность их расположения в плане и по высоте;

качество бетона по прочности, а в необходимых случаях по морозостойкости, водонепроницаемости и другим показателям, обусловленным проектом;

наличие и соответствие проекту отверстий, каналов, деформационных швов, а также закладных деталей, патрубков и т.п.;

качество примененных в конструкции материалов, полуфабрикатов и изделий.

Отклонения в размерах и положении выполненных железобетонных монолитных конструкций (если допуски специально не оговорены в проекте производства работ) составляют, мм:

Вертикальность плоскостей и линий их пересечений или соответствие их проектному наклону на всю высоту конструкции:

для фундаментов. +20

« стен и колонн, поддерживающих монолитные покрытия и перекрытия. ±15

« стен и колонн, поддерживающих сборные балочные

Горизонтальность плоскостей на всю длину выверяемого

Местные неровности поверхности бетона при проверке рейкой

длиной 2 м (кроме опорных поверхностей). ±5

Длина или пролет элементов. ±20

Размеры поперечного сечения элементов. +6; -3

Отметки поверхностей и закладных частей, служащих опорами для металлических или сборных железобетонных колонн и других сборных элементов -5

Расположение анкерных болтов:

в плане внутри контура опоры. 5

в плане вне контура опоры. 10

Разница отметок по высоте на стыке (использовался комплект изоляции стыка) двух смежных поверхностей . 3

Приемку законченных бетонных или железобетонных конструкций или частей сооружения оформляют актом освидетельствования скрытых работ или актом на приемку ответственных конструкций. В процессе бетонирования обязательно ведут журнал бетонных работ, в котором отмечают все особенности производства работ, условия внешней среды, а также фамилии исполнителей и даты укладки бетона.

Контроль в строительстве

Состав операций и средства контроля

Технические требования и предельные отклонения

СНиП 3.02.01-87 «Земляные сооружения, основания и фундаменты.», табл. 18 (выдержки из таблицы) или СП 45.13330.2012 «Земляные сооружения, основания и фундаменты.», табл. 12.1 (выдержки из таблицы),

СНиП 3.03.01-87 «Несущие и огрождающие конструкции», табл. 11 или СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции» , табл. 5.12

СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции», табл.X.1 — Классы бетонных поверхностей

Требования к качеству материалов

ГОСТ Р 52085-2003 «Опалубка. Общие технические условия.» (выдержки)

6.2.5 Для деревянных несущих и поддерживающих элементов должны применяться лесоматериалы круглые хвойных пород I — II сорта по ГОСТ 9463 «Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия», табл. 2 (выдержки из таблицы),

пиломатералы хвойных пород I — II сорта по ГОСТ 8486 «Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия».

6.2.6 Для палубы опалубки 1-го и 2-го классов должна применяться облицованная (ламинированная) березовая фанера; для 2-го класса может применяться также комбинированная облицованная фанера; для 3-го класса — пиломатериалы хвойных пород по ГОСТ 8486 «Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия» и лиственных пород по ГОСТ 2695 «Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия» не ниже II сорта, древесностружечные плиты по ГОСТ 10632 «Плиты древесно-стружечные. Технические условия», древесноволокнистые плиты по ГОСТ 4598 «Плиты древесноволокнистые. Технические условия», фанера бакелизированная по ГОСТ 11539 «Фанера бакелизированная. Технические условия», фанера марки ФСФ по ГОСТ 3916.1 «Фанера общего назначения с наружными слоями из шпона лиственных пород. Технические условия», ГОСТ 3916.2 «Фанера общего назначения с наружными слоями из шпона хвойных пород. Технические условия» и другие материалы.

Примечание — сорта лесоматериала и пиломатериала определяются в зависимости от количества и размеров пороков древесины (сучки, гниль и т.д.) по вышеназванным ГОСТам.

ГОСТ 23478-79 «Опалубка для возведения монолитных бетонных и железобетонных конструкций. Классификация и общие технические требования» (ГОСТ не действует в РФ)

4.14 Доски палубы должны иметь ширину не более 150 мм, влажность древесины, применяемой для палубы, должна быть не более 18 %, для поддерживающих элементов — не более 22 %.

4.20 Элементы опалубки должны плотно прилегать друг к другу при сборке. Щели в стыковых соединениях не должны быть более 2 мм.

ГОСТ 10922-2012 «Арматурные и закладные изделия, их сварные, вязаные и механические соединения для железобетонных конструкций. Общие технические условия», п. 5.3, табл. 1 (выдержки из таблицы)

5.6 На элементах арматурных изделий и закладных деталей не должно быть отслаивающихся ржавчины и окалины, а также следов масла, битума и других загрязнений.

ГОСТ 23279-85 «Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Технические условия»

3.15 Предельные отклонения от прямолинейности стержней сеток не должны превышать 6 мм на 1 м длины сетки.

ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия.»

8.2 До начала поставки бетонной смеси заданного качества потребитель вправе потребовать от производителя (поставщика) информацию о качестве используемых материалов и номинальному составу бетонной смеси, а также результаты предварительных испытаний бетонной смеси данного номинального состава и бетона по всем указанным в договоре на поставку показателям. Данную информацию представляют в картах подбора состава бетона.

8.4 При поставке товарной бетонной смеси заданного качества производитель (поставщик) должен предоставить потребителю в напечатанном и заверенном виде следующую сопроводительную документацию:

• для каждой партии бетонной смеси — документ о качестве бетонной смеси и протокол испытаний по определению нормируемых показателей качества бетона;
• для каждой загрузки бетонной смеси — товарную накладную;
• дополнительно (если это указано в договоре на поставку) производитель должен предоставить потребителю информацию в соответствии с 8.2.

8.5 При поставке товарной бетонной смеси заданного состава производитель должен предоставить потребителю в напечатанном и заверенном виде следующую сопроводительную документацию:

• для каждой загрузки бетонной смеси — товарную накладную и документ о качестве бетонной смеси;
• для каждой партии бетонной смеси — копии паспортов на используемые материалы;
• дополнительно (если это указано в договоре на поставку) производитель должен предоставить потребителю протоколы определения показателей качества бетонной смеси и бетона.

Указания по производству работ

СНиП 3.03.01-87 «Несущие и огрождающие конструкции» пп. 2.8 — 2.13, 2.100, 2.109, 2.110 или СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции» пп. 5.3.1 — 5.3.15, 5.17.1, 5.17.4-5.17.8

Перед бетонированием основание требуется очистить от мусора, грязи, масел, снега, льда, цементной пленки, после чего очищенные поверхности должны быть промыты водой и просушены струей воздуха. Армирование, правильность установки и закрепления опалубки должны быть приняты по акту. Армирование ростверка должно выполняться по проекту. Установка и приемка опалубки, распалубливание должны производиться по ППР. Бетонные смеси следует укладывать в конструкцию слоями одинаковой толщины. При уплотнении бетонной смеси не допускается опирание вибраторов на арматуру, закладные изделия, элементы крепления опалубки. Глубина погружения глубинного вибратора в бетонную смесь должна обеспечивать углубление его в ранее уложенный слой на 5 — 10 см, шаг перестановки не должен превышать полуторного радиуса его действия. Высота свободного сбрасывания бетонной смеси в опалубку не должна превышать 3 м. Укладка следующего слоя бетонной смеси допускается до начала схватывания бетона предыдущего слоя. Верхний уровень уложенной бетонной смеси должен быть на 50 — 70 мм ниже верха щитов опалубки. Толщина укладываемых слоев бетонной смеси не должна быть более 1,25 длины рабочей части вибратора. Поверхность рабочих швов, устраиваемых при укладке бетонной смеси с перерывами, должна быть перпендикулярна оси ростверка в пределах средней трети пролета. Возобновление бетонирования допускается производить по достижении бетоном прочности не менее 1,5 МПа. Мероприятия по уходу за бетоном, контроль за их выполнением и сроки распалубки должны устанавливаться ППР. Минимальная прочность бетона при распалубке ростверка должна быть не менее 70 % проектной.

Проводилось обследование качества выполненных работ по устройству ленточного монолитного ж/б фундамента строящегося одноквартирного, жилого дома и определение причин появления трещин в монолитном бетонном фундаменте.

При проведении обследования произведён выборочный контроль прочности бетона механическим неразрушающим методом согласно ГОСТ 22690 и ультразвуковым методом по ГОСТ 17624-87 при помощи ультразвукового прибора «Бетон-12». В местах появления трещин выполнено 2 шурфа, в месте расположения трещин отобраны пробы грунта из – под подошвы фундамента. Произведены зондажы в зоне трещин. На момент проведения обследования работы по устройству ж/б фундамента полностью выполнены. Работы по монтажу надземной части не проводились. Нагрузка на фундамент отсутствует. На объекте была произведена фотофиксация.

1.Определение качества выполненных работ геометрических величин и отклонений фундамента

Схема замеров величин отклонения при проверки качества выполненных с.м работ по устройству монолитного фундамента

При проведении инструметнальных замеров измерительным оборудованием зафиксированы отклонения, допущенные при устройстве ленточного фундамента более допустимых значений в СНиП 3.03.01-87 . В процессе обследования зафиксированы следующие отклонения:

1. Устройство фундамента выполнено с отклонением от проектных разбивочных осей величиной до 60мм.
2. При проведении контрольных замеров установлено, что отклонения геометрических параметров фундамента превышают предельно установленные значения в СНиП 3.03.01-87 «НЕСУЩИЕ И ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ»: местные неровности поверхности фундамента до 70мм, отклонение от вертикали до 80мм.
3. Вследствие отклонения фундамента от проектных осей, имеются места с толщиной защитного слоя бетона менее 5мм. В соответствии с классификатором дефектов «КЛАССИФИКАТОР ОСНОВНЫХ ВИДОВ ДЕФЕКТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ И ПРОМЫШЛЕННОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ» дефект является значительным — дефект, при наличии которого существенно ухудшаются эксплуатационные характеристики строительной продукции и ее долговечность. Дефект подлежит устранению до скрытия его последующими работами.
4. При укладке бетон был недостаточно провибрирован, после заливки не осуществлён уход за бетоном (соблюдение температурно-влажностного режима при твердении бетона), о чём свидетельствуют волосяные трещины ш.р. 0.1мм, поры, кратеры).

2. Обследование фундамента на предмет появления трещин

Схема расположения трещин в фундаменте.

2.1. Описание конструкции в месте зондажа в осях Г/1(в зоне трещины)

В стене толщиной 160мм поперечная арматура выполнена с шагом 200мм, из арматуры дм. 8мм. Вертикальная арматура дм. 12мм, с шагом 200мм. Стена опирается на подошву фундамента на отм. -1.890 (узел 3 ст.Р лист 15). При обследовании обнаружено отсутствие перевязки арматурных стержней дм. 12мм арматурного каркаса перемычки шириной 200мм с арматурным каркасом стены облицовки толщиной 160мм.

В стене облицовки толщиной 160мм отсутствует перевязка поперечной арматуры дм. 6мм с вертикальной арматурой дм 12мм.

В стене толщиной 400мм шаг соответствует проектному значению 200мм. Местами не выполнена перевязка.

2.2 Описание конструкции в месте зондажа в осях Г/4 (в зоне трещины)

На стыке фундаментных лент в осях Г/4 обнаружено наличие неубранной опалубки и деревянных брусьёв. Арматурные поперечные стержни дм. 8мм арматурного каркаса ленты фундамента в осях Г4/6 не завязаны со стержнями каркаса фундаментной ленты в осях А/И – 4. Осуществлена связь только нижних рядов, при помощи «Г» образных арматурных стержней. Вследствие этого узел соединения фундаментных лент по оси Д/4 ослаблен.

2.3 Шурфы в осях Г/1, Г/4

2.3.1 Под подошвой фундамента здания выполнена песчаная подсыпка, при обследовании не обнаружено бетонной подготовки, которая должна быть толщиной 100мм, из бетона В15. (стадия Р, лист 5). Акт на скрытые работы по уплотнению песчаной подушки предоставлен не был.

При проведении обследования обнаружено несоответствие выполненных работ по устройству армирования и проекту. В процессе обследования выявлены следующие отклонения:

1. Армирование фундамента выполнено с нарушением СНиП 3.03.01 – 87 «Несущие и ограждающие конструкции» раздела 2 табл.9 и проекта.
2. Стена под облицовку толщиной 160мм выполнена с опиранием на подошву фундамента, что является отклонением от проекта (КЖ-1, ст.Р лист 3).
3. Не обнаружена бетонная подготовка толщиной 100мм, предусмотренная проектом (КЖ1 ст.Р лист5).
4. При визуальном осмотре на поверхности бетонной конструкции наблюдаются раковины, поры. При укладке бетон не достаточно провибрирован. Бетонные работы выполнены с нарушением СНиП 3.03.01 – 87 «Несущие и ограждающие конструкции» Раздел 2.
5. Вследствие отсутствия доступа произвести инструментальный контроль подошвы фундамента не представляется возможным.

СНиП 3.03.01-87 «Несущие и ограждающие конструкции»

Страница 3 из 11

2.81. При подаче бетонной смеси под воду бункерами не допускается свободное сбрасывание смеси через слой воды, а также разравнивание уложенного бетона горизонтальным перемещением бункера.
2.82. При бетонировании методом втрамбовывания бетонной смеси с островка необходимо втрамбовывание вновь поступающих порций бетонной смеси производить не ближе 200-300 мм от уреза воды, не допуская сплыва смеси поверх откоса в воду.
Надводная поверхность уложенной бетонной смеси на время схватывания и твердения должна быть защищена от размыва и механических повреждений.
2.83. При устройстве конструкций типа «стена в грунте» бетонирование траншей следует выполнять секциями длиной не более 6 м с применением инвентарных межсекционных разделителей.
Таблица 7
Параметр    Величина параметра    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Подвижность бетонных смесей при методе бетонирования:        Измерительный по ГОСТ 10181.1-81 (попартионно), журнал работ
ВПТ без вибрации    16 — 20 см   
ВПТ с вибрацией    6 — 10 см   
напорном    14 — 24 см   
укладки бункерами    1 — 5 см   
втрамбовывании    5 — 7 см   
2. Растворы при бетонировании методом ВР:        То же, по ГОСТ 5802-86 (попартионно), журнал работ
подвижность    12 — 15 см по эталонному конусу   
водоотделение    Не более 2,5 %   
3. Заглубление трубопровода в бетонную смесь при методе бетонирования:        Измерительный, постоянный
всех подводных, кроме напорного    Не менее 0,8 м и не более 2 м   
напорном    Не менее 0,8 м. Максимальное заглубление принимается в зависимости от величины давления нагнетательного оборудования   
При наличии в траншее глинистого раствора бетонирование секции производится не позднее чем через 6 ч после заливки раствора в траншею; в противном случае следует заменить глинистый раствор с одновременной выработкой шлама, осевшего на дно траншеи.
Арматурный каркас перед погружением в глинистый раствор следует смачивать водой. Продолжительность погружения от момента опускания арматурного каркаса в глинистый раствор до момента начала бетонирования секции не должна превышать 4 ч.
Расстояние от бетонолитной трубы до межсекционного разделителя следует принимать не более 1,5 м при толщине стены до 40 см и не более 3 м при толщине стены более 40 см.
2.84. Требования к бетонным смесям при их укладке специальными методами приведены в табл. 7.
ПРОРЕЗКА ДЕФОРМАЦИОННЫХ ШВОВ, ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ БОРОЗД, ПРОЕМОВ, ОТВЕРСТИЙ И ОБРАБОТКА ПОВЕРХНОСТИ МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
2.85. Инструмент для механической обработки следует выбирать в зависимости от физико-механических свойств обрабатываемого бетона и железобетона с учетом требований, предъявляемых к качеству обработки действующим ГОСТом на алмазный инструмент, и рекомендуемого приложения 10.
2.86. Охлаждение инструмента следует предусматривать водой под давлением 0,15-0,2 МПа, для снижения энергоемкости обработки — растворами поверхностно-активных веществ концентрации 0,01-1 %.
2.87. Требования к режимам механической обработки бетона и железобетона приведены в табл. 8.
Таблица 8
Параметр    Величина параметра    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Прочность бетона и железобетона при обработке    Не менее 50 % проектной    Измерительный по ГОСТ 18105-86

2. Окружная скорость режущего инструмента при обработке бетона и железобетона, м/с:        Измерительный, 2 раза в смену
резанием    40 — 80   
сверлением    1 -7   
фрезерованием    35 — 80   
шлифованием    25 — 45   
3. Расход охлаждающей жидкости на 1 см2 площади режущей поверхности инструмента, м3/с при:        Измерительный, 2 раза в смену
резании    0,5 — 1,2   
сверлении    0,3 — 0,8   
фрезеровании    1 — 1,5   
шлифовании    1 — 2,0   
ЦЕМЕНТАЦИЯ ШВОВ. РАБОТЫ ПО ТОРКРЕТИРОВАНИЮ И УСТРОЙСТВУ НАБРЫЗГ-БЕТОНА
2.88. Для цементации усадочных, температурных, деформационных и конструкционных швов следует применять портландцемент не ниже М400. При цементации швов с раскрытием менее 0,5 мм используют пластифицированные цементные растворы. До начала работ по цементации производится промывка и гидравлическое опробование шва для определения его пропускной способности и герметичности карты (шва).
2.89. Температура поверхности шва при цементации бетонного массива должна быть положительной. Для цементации швов при отрицательной температуре следует применять растворы с противоморозными добавками. Цементацию следует выполнять до поднятия уровня воды перед гидротехническим сооружением после затухания основной части температурно-усадочных деформаций.
2.90. Качество цементирования швов проверяется: обследованием бетона посредством бурения контрольных скважин и гидравлического опробования их и кернов, взятых из мест пересечения швов; замером фильтрации воды через швы; ультразвуковыми испытаниями.
2.91. Заполнители для торкретирования и устройства набрызг-бетона должны отвечать требованиям ГОСТ 10268-80.
Крупность заполнителей не должна превышать половины толщины каждого торкретируемого слоя и половины размера ячейки арматурных сеток.
2.92. Поверхность для торкретирования должна быть очищена, продута сжатым воздухом и промыта струей воды под давлением. Не допускается наплывов по высоте более 1/2 толщины торкретируемого слоя. Устанавливаемая арматура должна быть зачищена и закреплена от смещения и колебаний.
2.93. Торкретирование производится в один или несколько слоев толщиной 3-5 мм по неармированной или армированной поверхности согласно проекту.
2.94. При возведении ответственных конструкций контрольные образцы следует вырезать из специально заторкретированных плит размером не менее 50´50 см или из конструкций. Для прочих конструкций контроль и оценка качества производятся неразрушающими методами.
АРМАТУРНЫЕ РАБОТЫ
2.95. Арматурная сталь (стержневая, проволочная) и сортовой прокат, арматурные изделия и закладные элементы должны соответствовать проекту и требованиям соответствующих стандартов. Расчленение пространственных крупногабаритных арматурных изделий, а также замена предусмотренной проектом арматурной стали должны быть согласованы с заказчиком и проектной организацией.
2.96. Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять по ГОСТ 7566-81.
2.97. Заготовку стержней мерной длины из стержневой и проволочной арматуры и изготовление ненапрягаемых арматурных изделий следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 3.09.01-85, а изготовление несущих арматурных каркасов из стержней диаметром более 32 мм прокатных профилей — согласно разд. 8.
2.98. Изготовление пространственных крупногабаритных арматурных изделий следует производить в сборочных кондукторах.
2.99. Заготовку (резку, сварку, образование анкерных устройств), установку и натяжение напрягаемой арматуры следует выполнять по проекту в соответствии со СНиП 3.09.01-85.
(Разъяснение, БСТ 10-88)
2.100. Монтаж арматурных конструкций следует производить преимущественно из крупноразмерных блоков или унифицированных сеток заводского изготовления с обеспечением фиксации защитного слоя согласно табл. 9.
2.101. Установку на арматурных конструкциях пешеходных, транспортных или монтажных устройств следует осуществлять в соответствии с ППР, по согласованию с проектной организацией.
2.102. Бессварочные соединения стержней следует производить:
стыковые — внахлестку или обжимными гильзами и винтовыми муфтами с обеспечением равнопрочности стыка;
крестообразные — вязкой отожженной проволокой. Допускается применение специальных соединительных элементов (пластмассовых и проволочных фиксаторов).
2.103. Стыковые и крестообразные сварные соединения следует выполнять по проекту в соответствии с ГОСТ 14098-85.
2.104. При устройстве арматурных конструкций следует соблюдать требования табл. 9.
Таблица 9
Параметр    Величина параметра, мм    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Отклонение в расстоянии между отдельно установленными рабочими стержнями для:        Технический осмотр всех элементов, журнал работ
колонн и балок    ±10   
плит и стен фундаментов    ±20   
массивных конструкций    ±30   
2. Отклонение в расстоянии между рядами арматуры для:        То же
плит и балок толщиной до 1 м    ±10   
конструкций толщиной более 1 м    ±20   
3. Отклонение от проектной толщины защитного слоя бетона не должно превышать:        «
при толщине защитного слоя до 15 мм и линейных размерах поперечного сечения конструкции, мм:       
до 100    +4   
от 101 до 200    +5   
при толщине защитного слоя от 16 до 20 мм включ. и линейных размерах поперечного сечения конструкций, мм:       
до 100    +4; -3   
от 101 до 200    +8; -3   
от 201 до 300    +10; -3   
св. 300    +15; -5   
при толщине защитного слоя свыше 20 мм и линейных размерах поперечного сечения конструкций, мм:       
до 100    +4; -5   
от 101 до 200    +8; -5   
от 201 до 300    +10; -5   
св. 300    +15; -5   
ОПАЛУБОЧНЫЕ РАБОТЫ

Раздел признан не действующим Постановлением Госстроя России от 22.05.2003 г. № 42.

2.105. Типы опалубок следует применять в соответствии с ГОСТ 23478-79. Нагрузки на опалубку следует рассчитывать в соответствии с требованиями настоящих норм и правил (обязательное приложение 11).
2.106. Древесные, металлические, пластмассовые и другие материалы для опалубки должны отвечать требованиям ГОСТ 23478-79; деревянные клееные конструкции — ГОСТ 20850-84 или ТУ; фанера ламинированная — ТУ 18-649-82; ткани пневматических опалубок — утвержденным техническим условиям. Материалы несъемных опалубок должны удовлетворять требованиям проекта в зависимости от функционального назначения (облицовка, утеплитель, изоляция, защита от коррозии и т. д.). При использовании опалубки в качестве облицовки она должна удовлетворять требованиям соответствующих облицовочных поверхностей.
2.107. Комплектность определяется заказом потребителя.
2.108. Завод — изготовитель опалубки должен производить контрольную сборку фрагмента на заводе. Схема фрагмента определяется заказчиком по согласованию с заводом-изготовителем.
Испытания элементов опалубки и собранных фрагментов на прочность и деформацию проводятся при изготовлении первых комплектов опалубки, а также замене материалов и профилей. Программу испытаний разрабатывают организация — разработчик опалубки, завод-изготовитель и заказчик.
2.109. Установка и приемка опалубки, распалубливание монолитных конструкций, очистка и смазка производятся по ППР.
2.110. Допустимая прочность бетона при распалубке приведена в табл. 10. При установке промежуточных опор в пролете перекрытия при частичном или последовательном удалении опалубки прочность бетона может быть снижена. В этом случае прочность бетона, свободный пролет перекрытия, число, место и способ установки опор определяются ППР и согласовываются с проектной организацией. Снятие всех типов опалубки следует производить после предварительного отрыва от бетона.
Таблица 10
Параметр    Величина параметра    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Точность изготовления опалубки:       
инвентарной    По рабочим чертежам и техническим условиям — не ниже h24; h24;   по ГОСТ 25346-82 и ГОСТ 25347-82; для формообразующих элементов — h24    Технический осмотр, регистрационный
пневматической    По техническим условиям   
2. Уровень дефектности    Не более 1,5 % при нормальном уровне контроля    Измерительный по ГОСТ 18242-72

3. Точность установки инвентарной опалубки:      по ГОСТ 25346-82 и ГОСТ 25347-82
Измерительный, всех элементов, журнал работ
в том числе:       
уникальных и специальных сооружений    Определяется проектом   
малооборачиваемой и (или) неинвентарной при возведении конструкций, к поверхности которых не предъявляются требования точности    По согласованию с заказчиком может быть ниже 

для конструкций, готовых под окраску без шпатлевки    Перепады поверхностей, в том числе стыковых, не более 2 мм   
для конструкций, готовых под оклейку обоями    То же, не более 1 мм   
4. Точность установки и качество поверхности несъемной опалубки-облицовки    Определяется качеством поверхности облицовки    То же
5. Точность установки несъемной опалубки, выполняющей функции внешнего армирования    Определяется проектом    «
6. Оборачиваемость опалубки    ГОСТ 23478-79
Регистрационный, журнал работ
7. Прогиб собранной опалубки:        Контролируется при заводских испытаниях и на строительной площадке
вертикальных поверхностей    1/400 пролета   
перекрытий    1/500 пролета   
8. Минимальная прочность бетона незагруженных монолитных конструкций при распалубке поверхностей:        Измерительный по ГОСТ 10180-78, ГОСТ 18105-86, журнал работ

вертикальных из условия сохранения формы    0,2-0,3 МПа   
горизонтальных и наклонных при пролете:       
до 6 м    70 % проектной   
св. 6 м    80 % проектной   
9. Минимальная прочность бетона при распалубке загруженных конструкций, в том числе от вышележащего бетона (бетонной смеси)    Определяется ППР и согласовывается с проектной организацией    То же
ПРИЕМКА БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЛИ ЧАСТЕЙ СООРУЖЕНИЙ
2.111. При приемке законченных бетонных и железобетонных конструкций или частей сооружений следует проверять:
соответствие конструкций рабочим чертежам;
качество бетона по прочности, а в необходимых случаях по морозостойкости, водонепроницаемости и другим показателям, указанным в проекте;
качество применяемых в конструкции материалов, полуфабрикатов и изделий.
2.112. Приемку законченных бетонных и железобетонных конструкций или частей сооружений следует оформлять в установленном порядке актом освидетельствования скрытых работ или актом на приемку ответственных конструкций.
2.113. Требования, предъявляемые к законченным бетонным и железобетонным конструкциям или частям сооружений, приведены в табл. 11.
Таблица 11
Параметр    Предельные отклонения    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Отклонение линий плоскостей пересечения от вертикали или проектного наклона на всю высоту конструкций для:       
фундаментов    20 мм    Измерительный, каждый конструктивный элемент, журнал работ
стен и колонн, поддерживающих монолитные покрытия и перекрытия    15 мм    То же
стен и колонн, поддерживающих сборные балочные конструкции    10 мм    «
стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей опалубке, при отсутствии промежуточных перекрытий    1/500 высоты сооружения, но не более 100 мм    Измерительный, всех стен и линий их пересечения, журнал работ
стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей опалубке, при наличии промежуточных перекрытий    1/1000 высоты сооружения, но не более 50 мм    То же
2. Отклонение горизонтальных плоскостей на всю длину выверяемого участка    20 мм    Измерительный, не менее 5 измерений на каждые 50-100 м, журнал работ
3. Местные неровности поверхности бетона при проверке двухметровой рейкой, кроме опорных поверхностей    5 мм    То же
4. Длина или пролет элементов    ±20 мм    Измерительный, каждый элемент, журнал работ
5. Размер поперечного сечения элементов    +6 мм; -3 мм    То же
6. Отметки поверхностей и закладных изделий, служащих опорами для стальных или сборных железобетонных колонн и других сборных элементов    -5 мм    Измерительный, каждый опорный элемент, исполнительная схема
7. Уклон опорных поверхностей фундаментов при опирании стальных колонн без подливки    0,0007    То же, каждый фундамент, исполнительная схема
8. Расположение анкерных болтов:        То же, каждый фундаментный болт, исполнительная схема
в плане внутри контура опоры    5 мм   
в плане вне контура опоры    10 мм   
по высоте    +20 мм   
9. Разница отметок по высоте на стыке двух смежных поверхностей    3 мм    То же, каждый стык, исполнительная схема
3. МОНТАЖ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
3.1. Предварительное складирование конструкций на приобъектных складах допускается только при соответствующем обосновании. Приобъектный склад должен быть расположен в зоне действия монтажного крана.
3.2. Монтаж конструкций каждого вышележащего этажа (яруса) многоэтажного здания следует производить после проектного закрепления всех монтажных элементов и достижения бетоном (раствором) замоноличенных стыков несущих конструкций прочности, указанной в ППР.
3.3. В случаях, когда прочность и устойчивость конструкций в процессе сборки обеспечиваются сваркой монтажных соединений, допускается, при соответствующем указании в проекте, монтировать конструкции нескольких этажей (ярусов) зданий без замоноличивания стыков. При этом в проекте должны быть приведены необходимые указания о порядке монтажа конструкций, сварке соединений и замоноличивании стыков.
3.4. В случаях, когда постоянные связи не обеспечивают устойчивость конструкций в процессе их сборки, необходимо применять временные монтажные связи. Конструкция и число связей, а также порядок их установки и снятия должны быть указаны в ППР.
3.5. Марки растворов, применяемых при монтаже конструкций для устройства постели, должны быть указаны в проекте. Подвижность раствора должна составлять 5-7 см по глубине погружения стандартного конуса, за исключением случаев, специально оговоренных в проекте.
3.6. Применение раствора, процесс схватывания которого уже начался, а также восстановление его пластичности путем добавления воды не допускаются.
3.7. Предельные отклонения от совмещения ориентиров при установке сборных элементов, а также отклонения законченных монтажных конструкций от проектного положения не должны превышать величин, приведенных в табл. 12.
Таблица 12
Параметр    Предельные отклонения, мм    Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1. Отклонение от совмещения установочных ориентиров фундаментных блоков и стаканов фундаментов с рисками разбивочных осей    12    Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
2. Отклонение отметок опорной поверхности дна стаканов фундаментов от проектных:        То же
до устройства выравнивающего слоя по дну стакана    — 20   
после устройства выравнивающего слоя по дну стакана    ± 5   
3. Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей, граней) в нижнем сечении установленных элементов с установочными ориентирами (рисками геометрических осей или гранями нижележащих элементов, рисками разбивочных осей):       
колонн, панелей и крупных блоков несущих стен, объемных блоков    8    «
панелей навесных стен    10    Измерительный, каждый элемент, журнал работ
ригелей, прогонов, балок, подкрановых балок, подстропильных ферм, стропильных балок и ферм    8   
4. Отклонение осей колонн одноэтажных зданий в верхнем сечении от вертикали при длине колонн, м:        Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
до 4    20   
св. 4 до 8    25   
св. 8 до 16    30   
св. 16 до 25    40   
5. Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей) в верхнем сечении колонн многоэтажных зданий с рисками разбивочных осей при длине колонн, м:        То же
до 4    12   
св. 4 до 8    15   
св. 8 до 16    20   
св. 16 до 25    25   
6. Разность отметок верха колонн или их опорных площадок (кронштейнов, консолей) одноэтажных зданий и сооружений при длине колонн, м:        «
до 4    14   
св. 4 до 8    16   
св. 8 до 16    20   
св. 16 до 25    24   
7. Разность отметок верха колонн каждого яруса многоэтажного здания и сооружения, а также верха стеновых панелей каркасных зданий в пределах выверяемого участка при:        «
контактной установке    12 + 2n   
установке по маякам    10   
8. Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей, граней) в верхнем сечении установленных элементов (ригелей, прогонов, балок, подстропильных ферм, стропильных ферм и балок) на опоре с установочными ориентирами (рисками геометрических осей или граней нижестоящих элементов, рисками разбивочных осей) при высоте элемента на опоре, м:        Измерительный, каждый элемент, журнал работ
до 1    6   
св. 1 до 1,6    8   
св. 1,6 до 2,5    10   
св. 2,5 до 4    12   
9. Отклонение от симметричности (половина разности глубины опирания концов элемента) при установке ригелей, прогонов, балок, подкрановых балок, подстропильных ферм, стропильных ферм (балок), плит покрытий и перекрытий в направлении перекрываемого пролета при длине элемента, м:        То же
до 4    5   
св. 4 до 8    6   
св. 8 до 16    8   
св. 16 до 25    10   
10. Расстояние между осями верхних поясов ферм и балок в середине пролета    60    «
11. Отклонение от вертикали верха плоскостей:       
панелей несущих стен и объемных блоков    10    Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
крупных блоков несущих стен    12    То же
перегородок, навесных стеновых панелей    12    Измерительный, каждый элемент, журнал работ
12. Разность отметок лицевых поверхностей двух смежных непреднапряженных панелей (плит) перекрытий в шве при длине плит, м:        То же
до 4    8   
св. 4 до 8    10   
св. 8 до 16    12   
13. Разность отметок верхних полок подкрановых балок и рельсов:        Измерительный, на каждой опоре, геодезическая исполнительная схема
на двух соседних колоннах вдоль ряда при расстоянии между колоннами l, м:       
l £ 10    10   
l > 10    0,001 l, но не более 15   
в одном поперечном разрезе пролета:       
на колоннах    15   
в пролете    20   
14. Отклонение по высоте порога дверного проема объемного элемента шахты лифта относительно посадочной площадки    ± 10    Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
15. Отклонение от перпендикулярности внутренней поверхности стен ствола шахты лифта относительно горизонтальной плоскости (пола приямка)    30
(ГОСТ 22845-85)
Измерительный, каждый элемент, геодезическая исполнительная схема
Обозначение, принятое в табл. 12: n — порядковый номер яруса колонн или число установленных по высоте панелей.
Примечание. Глубина опирания горизонтальных элементов на несущие конструкции должна быть не менее указанной в проекте.

Глушители — Монолитные перегородки с сердечником против многоярусных перегородок — Центральный глушитель

Конструкция глушителя

Что касается конструкции глушителя, то можно выделить два основных типа конструкции. Внутренняя структура представляет собой либо монолитное ядро, либо ряд уложенных друг на друга перегородок. См. Изображения ниже, чтобы увидеть примеры каждого из них.

Silencerco Sparrow (монолитный)

Coastal Gun Inc LRT (стековая перегородка)

Монолитные перегородки

Как вы можете видеть на фотографиях, монолитный сердечник представляет собой цельную металлическую деталь, на которой были вырезаны секции, а иногда и путем литья.Сложенные друг на друга перегородки представляют собой серию индивидуально созданных перегородок, которые складываются вместе, образуя ядро. С производственной точки зрения, монолитное ядро ​​намного проще создать из времени и материалов. Это просто вопрос программирования конструкции на резьбонарезном станке с ЧПУ, а затем настройка станка на врезку кусков металла в сердечник.

Наборные перегородки

Уложенные друг на друга перегородки требуют немного больше точности, расходных материалов и труда. Перегородки должны быть идеальными, чтобы гарантировать, что они выровнены прямо, чтобы избежать ударов перегородок, плюс перегородки должны почти соединиться вместе, чтобы они не двигались и не нарушали выравнивание.Второе отличие заключается в длине глушителя по сравнению со степенью снижения децибел или «эффективностью глушителя». Сложенная конструкция перегородок может более эффективно отводить газы и, следовательно, может сделать более тихий глушитель с меньшей длиной. Увеличенная площадь поверхности многоярусной конструкции перегородок также помогает быстрее отводить тепло от газов, что также способствует снижению децибел. Silencer Central в настоящее время продает Varminter 2.0, который представляет собой многослойную конструкцию перегородок.

Наша первая модель Varminter была монолитной.Сделав переход, мы смогли создать более эффективный дизайн. Первый Varminter калибра .223 имел длину 8,3 дюйма и весил 18,9 унции. Достигнуто снижение децибела на 32,2. Наша нынешняя модель Varminter 2,0 дюйма .223, длина 7,2 дюйма и вес 16 унций. Он обеспечивает снижение на 38 децибел. Как видите, вторая конструкция Varminter намного более эффективна, чем первая, и это во многом связано с модернизированной конструкцией с использованием титана и многоярусной конструкцией перегородок.

Еще одним преимуществом конструкции многоярусной перегородки является то, что она может работать с калибрами magnum без необходимости увеличения длины.Первая перегородка в многослойной перегородке подвергается термообработке, что обеспечивает большую структурную целостность. Производители также могут использовать различные типы материалов, такие как инконель, который представляет собой смесь нержавеющей стали и никеля или титана, для изготовления перегородок. Эти два металла трудно обрабатывать, что делает их непрактичными для всей монолитной конструкции.

Поп-музыка первого раунда (FRP)

Наконец, есть проблема с треском первого раунда или FRP. FRP — это более громкий отчет, который вы слышите при первом кадре.Основная причина FRP — кислород, который находится в глушителе, который заставляет порошок гореть с другой скоростью. С этим фактором ничего реально поделать нельзя, поэтому производители должны попытаться уменьшить его другими способами. В монолитном сердечнике сложнее изменить взрывную камеру — начальное пространство в глушителе, которое принимает первый и самый мощный выстрел из огнестрельного оружия. Станок с ЧПУ, который фрезерует металл для монолитной конструкции, может резать только по осям X и Y, что препятствует возможности более точной настройки взрывной камеры.Как правило, в конструкции с многоярусными перегородками взрывная камера создается из положения сверху вниз, что обеспечивает большую маневренность для создания взрывной камеры, которая значительно снижает количество FRP. FRP всегда более заметен в монолитных конструкциях.

У каждого дизайна есть свое применение. Монолитная конструкция может быть очень полезна на платформе 22 калибра, поскольку легче очистить одну деталь, чем четыре или пять частей. В конце концов, вам как покупателю решать, какой дизайн вам больше нравится и который лучше всего подойдет вам.Глушители кольцевого воспламенения необходимо чистить из-за накопления свинца от пуль, не покрытых оболочкой. Патроны более высокого калибра работают как глушитель и самоочищаются при продолжительном использовании. Их не нужно чистить, потому что пули закрыты оболочкой, и накопление свинца не вызывает беспокойства. Если вам нужна помощь в принятии этого решения или любая другая информация о глушителе, позвоните нам сегодня по телефону 888-781-8778!

Монолитный | LanCache.NET

Введение

Этот док-контейнер предоставляет кэширующий прокси-сервер для загружаемого содержимого игры.Для любой сети, к которой подключено более одного ПК-геймера, это резко снизит потребление пропускной способности интернета.

Основным вариантом использования являются игровые мероприятия, такие как вечеринки по локальной сети, которые должны иметь возможность справляться с сотнями или тысячами компьютеров, получающих необъявленное исправление, не тратя целое состояние на подключение к Интернету. Другие варианты использования включают небольшие сети, такие как Интернет-кафе и домашние сети, где новые игры регулярно устанавливаются на несколько компьютеров; или несколько независимых операционных систем на одном компьютере.

Этот контейнер разработан для поддержки любой игры, которая использует HTTP, а также поддерживает запросы диапазона HTTP (используется Origin). Это должно сделать его подходящим для:

• Пар (клапан)
• Origin (EA Games)
• Riot Games (Лига легенд)
• Battle.net (Hearthstone, Starcraft 2, Overwatch)
• Frontier Launchpad (Elite Dangerous, Planet Coaster)
• Uplay (Ubisoft)
• Обновления Windows

Это лучший контейнер для кэширования всех игр, и его следует использовать для Steam, а не контейнеры lancachenet / steamcache и lancachenet / generic.

Использование

У вас должна быть возможность перенаправлять HTTP-трафик в этот контейнер. Самый простой способ сделать это — заменить записи DNS для различных игровых сервисов вашим кеш-сервером.

Для этого можно использовать образ докера lancache-dns или использовать службу DNS, уже имеющуюся в вашей сети, см. Lancache-dns для получения дополнительной информации.

Чтобы файлы кэша сохранялись, вам необходимо смонтировать каталог на хост-машине в контейнер. Вы можете сделать это с помощью -v <путь на хосте>: / data / cache .Вы можете сделать то же самое с каталогом журналов, если хотите, чтобы журналы также были постоянными.

Запустите контейнер, используя следующие параметры, чтобы разрешить TCP-порт 80 (HTTP) и смонтировать каталог / cache / data в контейнере.

  запуск докера \
  --рестарт, если не остановлен \
  --name lancache \
  -v / кеш / данные: / данные / кеш \
  -v / кеш / журналы: / данные / журналы \
  -p 80:80 \
  -p 443: 443 \
  lancachenet / monolithic: последний
  

В отличие от lancachenet / generic, эта служба будет кэшировать все службы cdn, определенные в репозитории uklans cache-domains, поэтому несколько экземпляров не требуются.

SSL

Некоторые издатели, в том числе Origin, используют те же имена хостов, которые мы заменяем, для содержания HTTPS, а также содержания HTTP. Мы не можем кэшировать трафик HTTPS, однако контейнер настроен на проксирование любого трафика, полученного на 443, на некэшированное место назначения.

Мы также предоставляем специальный контейнер sniproxy для устаревших и пользовательских установок, но не рекомендуем его использовать, если вы не понимаете последствий.

Изменение восходящего DNS

Если вам нужно изменить восходящий DNS-сервер, используемый кешем, он определяется переменной среды UPSTREAM_DNS .По умолчанию используется Google DNS (8.8.8.8 и 8.8.4.4).

  UPSTREAM_DNS 8.8.8.8 8.8.4.4
  

Вы можете переопределить их, используя аргумент -e для запуска docker и указав свои вышестоящие DNS-серверы. Допускается несколько восходящих DNS-серверов, разделенных пробелом.

  -e UPSTREAM_DNS = "1.1.1.1 1.0.0.1"
  

Размер кэша настройки

Доступны две переменные среды для управления как памятью, так и дисковым кешем для конкретного контейнера, и для них установлены следующие значения по умолчанию.

  РАЗМЕР_МЕМ_КЭШЕКА 500 м
РАЗМЕР ДИСКА_КАШЕРА 1000000м
  

Кроме того, существует переменная среды для управления максимальным возрастом кеша.

Вы можете переопределить их во время выполнения, добавив следующую команду в команду docker run. Они принимают стандартные обозначения nginx для размеров (м) и продолжительности (м / ч / день).

  -e CACHE_MEM_SIZE = 4000 м -e CACHE_DISK_SIZE = 1000000 м -e CACHE_MAX_AGE = 3560d
  

CACHE_MEM_SIZE относится к памяти, выделенной NGINX для процесса диспетчера кеша.1 мегабайт будет содержать около 8000 записей в кэше, а для монолитной нарезки на фрагменты размером 1 МБ это означает, что каждый выделенный 1 МБ будет обслуживать около 8 ГБ на диске. Размер по умолчанию в 500 МБ должен позволить вам иметь кеш размером до 4 ТБ. Любая другая доступная память в вашем кэше должна использоваться для кеширования файловой системы.

Мониторинг

Журналы доступа записываются в / data / logs. Если вы не особо заботитесь о их хранении, вам не нужно монтировать внешний том в контейнер.

Вы можете следить за ними, используя:

  docker exec -it lancache tail -f /data/logs/access.log
  

Если вы смонтировали том извне, вы можете вместо этого подключить его к хосту.

Вилки / ответвления по индивидуальному заказу

См. Cache_domains для получения подробной информации о том, как использовать нестандартный список имен хостов для этого контейнера.

Спасибо

• На основе оригинальных конфигов от ansible-lanparty.
• Все пользователи / r / lanparty, которые оставляли отзывы и помогали людям в этом.
• UK LAN Techs за всю поддержку.

Учет влияния строительных швов на прочность массивных железобетонных элементов

(PDF) Деформация и разрушение монолитного железобетонного каркаса в результате случайных действий

Содержимое этой работы может использоваться в соответствии с условиями Creative Commons Attribution 3.0 лицензия. Любое дальнейшее распространение

этой работы должно содержать указание на автора (авторов) и название работы, цитирование журнала и DOI.

Издается по лицензии IOP Publishing Ltd

Международная научно-техническая конференция «FarEastCon-2019»

IOP Conf. Серия: Материаловедение и инженерия 753 (2020) 032037

IOP Publishing

doi: 10.1088 / 1757-899X / 753/3/032037

1

Деформация и разрушение монолитного железобетона

Каркас при случайных воздействиях

В.И. Колкунов1, Ву Нгок Туен2, П.А. Кореньков3

1Московский государственный строительный университет (национальный исследовательский университет), 26

Ярославское шоссе, Москва, 129337, Российская Федерация

2Юго-Западный государственный университет, ул. 50 лет Октября, 94 , Курск, 305040, Россия

3В.Крымский федеральный университет им. И. Вернадского, проспект Академика Вернадского, 4,

Симферополь, 295007, Российская Федерация

E-mail: [email protected]

Аннотация. Предложены результаты экспериментальных и теоретических исследований деформации и разрушения монолитных железобетонных (ЖБ) каркасов

при случайном воздействии, вызванном внезапным удалением

одной из колонн. Экспериментальные исследования проведены на модели

конструкций железобетонных рам, спроектированных из мелкозернистого бетона класса В40 с классом армирования

А500.Нагрузка экспериментальных конструкций рам осуществлялась гравитационным методом

с использованием специально разработанного рычажного нагружающего устройства. Случайные действия в виде

внезапного смещения центральных столбов кадра моделировались с помощью специального устройства конструкции

в виде отключающих столбцов. Расчет экспериментальной рамы

конструкций выполнен аналитическим методом на энергетической основе с использованием схем расчета уровней

.Сопоставление результатов расчета с данными испытаний по параметрам деформации

элементов конструкции и критериям прочности рам при рассматриваемых воздействиях

показало их удовлетворительное согласие.

1. Введение

В связи с принятием в некоторых странах мира новых законодательных и нормативных документов

по защите зданий и сооружений от прогрессирующего обрушения [1-4] необходимо указать

требования к конструкции и защите конструкций для различных типов конструктивных систем

и, в частности, определение критериев несущей способности для рассматриваемого особого аварийного состояния

.Многие ученые провели ряд экспериментальных исследований для изучения поведения структур

в предельных и запрещающих состояниях [5-9]. На основании результатов экспериментов было предложено

вычислительных моделей, основанных на квазистатических или динамических методах [10-16]. В

научных публикациях [17-19] применительно к монолитным железобетонным каркасам в качестве критерия специального предельного

состояния сечений элементов монолитных каркасов установлено ограничение деформации сжатого бетона

с предельным значением и значением предельных напряжений равных

.Для растягивающей арматуры также введены критерии предельной деформации и предельного напряжения

. С дополнительным коэффициентом условий эксплуатации ЖБ элементов вводится

в расчет устойчивости от прогрессирующего обрушения.

В конструктивных системах железобетонных каркасов зданий с перекрытиями, подверженными изгибающему моменту,

целесообразно сформулировать более общий критерий особого предельного состояния с использованием рассчитанного

Выделение интактных бактерий из крови путем селективного лизиса клеток в микрожидкостный монолит из пористого диоксида кремния

Синтез монолита из пористого диоксида кремния

Процесс синтеза монолита из диоксида кремния, представленный на рис.1, был изменен на основе опубликованных исследований ^{22,23,24,25,26} . Синтез пористого кремнезема включает конкурентный процесс золь-гель-перехода и разделения на непрерывную бинарную фазу посредством спинодального разложения жидкой смеси алкилсиликатов и порогена в кислотном растворе ^19,26,27 . Гидролиз и конденсация кремнезема являются основными реакциями, которые делают возможным образование кварцевого стекла из жидкого алкилсиликата при относительно низкой температуре ²⁸ . По мере протекания химических реакций потеря энтропии от конденсации двух силанольных групп увеличивает свободную энергию Гиббса, приводя к разделению на фазы, богатые силикатами и растворителями.Быстрый гидролиз в кислых условиях требуется для равномерного гидролиза большей части алкилсиликатов с последующим постепенным увеличением pH для подавления гидролиза и ускорения реакции конденсации, что обеспечивает гомогенное разделение фаз в смеси ^19,28,29 . Как показано на рис. 1, наш монолит диоксида кремния был приготовлен из раствора предшественника, состоящего из алкилсиликатов, полиэтиленгликоля (PEG) в качестве порогена, мочевины в качестве источника гидроксил-ионов и уксусной кислоты. Было обнаружено, что добавление мочевины важно для минимизации неоднородности пористой морфологии.В отличие от традиционных методов изготовления пористого кремнезема, мочевина может термически разлагаться при температурах выше 80 ° C в присутствии воды, оставляя аммиак и диоксид углерода в качестве продуктов. Это позволяет разделить реакции гидролиза и конденсации за счет увеличения pH раствора во время реакции, тем самым устраняя необходимость физического вливания основного раствора, который может нарушить фазу мягкого геля, обеспечивая при этом более равномерное повышение pH во всем геле. Смесь тетраметилортосиликата (TMOS) и метилтриметоксисилана (MTMS) была выбрана в качестве источника диоксида кремния для преодоления внутреннего сокращения объема, связанного с чистым TMOS, в котором четыре метоксигруппы служат точками сшивания во время реакции конденсации.При использовании МТМС в качестве алкилсиликата только с тремя точками сшивания и одной инертной группой сокращение объема было подавлено, что позволило равномерно сформировать пористую морфологию с минимальной локальной усадкой.

a Синтез монолита пористого кремнезема в капилляре из плавленого кремнезема и термопластической форме с помощью золь-гель-химии. b Конкурентные реакции при синтезе монолита. Силанольные группы, присутствующие на стеклянном капилляре, образуют ковалентные связи с монолитом на этом этапе

Оптимизация этого процесса привела к получению монолитов, которые были гомогенными и хорошо закрепленными на стенках капилляров кремнезема (рис.2а). Превосходное прикрепление пористого диоксида кремния к стеклянному капилляру объясняется ковалентной связью во время реакции конденсации между силанольными группами на стенке капилляра и растущей фазой силикагеля внутри монолита. Толщина окончательной скелетной монолитной структуры составила 2,0 ± 0,3 мкм при среднем размере сквозных пор 2,5 ± 0,9 мкм. Проницаемость ( K _F ) на основе приведенной скорости была рассчитана по закону Дарси ^25,30

$$ K_F = \ frac {{\ mu \ nu _FL}} {{{\ mathrm {\ Delta }} P}} $$

, где μ — вязкость подвижной фазы, ν _F — приведенная скорость, L — длина капилляра кремнеземного монолита, Δ P — давление падение через капилляр.При использовании высокопроизводительного насоса для жидкостной хроматографии для контроля экспериментальных условий проницаемость ( K _F ) оказалась равной 2,0 × 10 ^-12 м ² . Чтобы свести к минимуму собственное изменение размеров, вызванное гидротермальной обработкой и кальцинированием, полученный капилляр был разрезан на сегменты длиной 5 см, и перед использованием была оценена проницаемость.

СЭМ-изображение монолита из кварцевого стекла, синтезированного в капилляре из плавленого кварца с внутренним диаметром 100 мкм, демонстрирующее однородную пористость и отличное крепление монолита к стенке. b Гистограмма размера пор. Критический диаметр для гемолиза эритроцитов (2 r *) отмечен стрелкой.

Интеграция монолита из пористого диоксида кремния

Были разработаны два дополнительных метода изготовления для интеграции монолитов диоксида кремния в микрофлюидные системы. Для работы с низкой пропускной способностью сегменты капилляров, содержащие монолит, были встроены в термопластичные микрожидкостные чипы, при этом жесткие стенки капилляров служили для защиты монолита во время интеграции (дополнительный рис.S1). Для поддержки высокопроизводительного селективного лизиса монолиты с большей площадью поперечного сечения были интегрированы непосредственно в микрофлюидные устройства. Монолитные стержни сантиметрового размера, полученные в форме из полиметилметакрилата (ПММА), были разрезаны на длину 2 мм с помощью пилы для резки кубиками, в результате чего были получены небольшие монолитные кирпичи без трещин (рис. 3b). Используя технологию литья из растворителя ³¹ , раствор циклического олефинового полимера (ЦОП), растворенный в декалине, был нанесен на открытую поверхность монолитного кирпича, вставленного в фрезерованную полость внутри подложки из СОП, проникая в зазор между монолитом и КС поверхность, чтобы сформировать прочное уплотнение, а также поддерживая опосредованное растворителем связывание второй подложки COP в качестве покрывающего слоя.Отверстия, проделанные в каждой подложке, обеспечивают проход потока через герметичный монолит. Было обнаружено, что этот метод обеспечивает отличную надежность и отсутствие утечек при перфузии цельной крови (рис. 3c).

a Интеграция кремнеземного монолитного кирпича в термопластичную крошку. Круглая лента помещается на монолит, вставленный в подложку COP, и сольватированный COP наносится на открытую поверхность. После частичного высыхания лента удаляется, устройство закрывается другой подложкой COP, а отверстия для жидкости вставляются в отверстия, которые обеспечивают путь потока через монолит. b СЭМ-изображение монолитного кирпича, разрезанного пилой для резки пластин. c Изображение устройства во время перфузии цельной крови

Пассаж бактерий и селективный лизис эритроцитов в капиллярном устройстве

Для изучения эффективности прохождения бактерий мы выбрали Enterobacter cloacae (грамотрицательные, палочковидные), частая причина внутрибольничной инфекции ^32,33 и три грамположительных бактерии разной формы и размера ( Lactococcus lactis , Micrococcus luteus и Bacillus subtilis ).Растворы бактерий перфузировали через микрофлюидные монолиты с различной геометрией и условиями потока для оценки прохождения бактерий и лизиса клеток крови.

Образцы E. cloacae и разбавленной крови сначала обрабатывали с помощью монолитных капиллярно-интегрированных устройств длиной 3 мм и анализировали методом динамического светорассеяния (DLS). Эритроциты и E. cloacae наблюдались в двух различных диапазонах размеров для необработанных образцов, при этом диаметр эритроцитов составлял 3–6 мкм (рис.4a) и бактерии диаметром около 0,8–2 мкм (рис. 4b). При анализе крови, разбавленной в 25 раз, наблюдается сильный пик при 3–4 мкм, отражающий присутствие в образце интактных эритроцитов (эритроцитов). После обработки через монолит этот пик практически исчезает. В отличие от химического лизиса, который дает широкий диапазон размеров частиц, включая первичные пики около 50 нм, 200 нм, 1 мкм и 4 мкм, лизат, генерируемый монолитом, показывает только два основных пика при 50 и 200 нм. Верхние пики в химическом лизате предположительно отражают присутствие интактных эритроцитов (4 мкм) и более крупных мембранных фрагментов (1 мкм), которые являются результатом неполного разрыва мембраны, вызванного осмотическим давлением, в буфере для лизиса.Напротив, процесс механического лизиса почти устраняет эти более крупные пики, в результате чего получается лизат, который содержит более мелкие везикулы диаметром около 200 нм, и белковые агрегаты, которые проявляются в виде пика 50 нм как в химических, так и в механических лизатах.

Измерение DLS исходной крови, разбавленной в 25 раз, химически лизированной крови и крови, лизированной перфузией через монолитное устройство, что выявило значительное уменьшение размера клеточного дебриса для механического лизиса монолита по сравнению с химическим лизисом. b Измерение методом DLS E. cloacae , суспендированного в 1 × PBS, и пробы, перфузированной через монолитное устройство, не показало изменений в размере бактерий. c Измерение методом DLS 100-кратно разбавленной крови с добавлением E. cloacae и пробы, взятой из выходного отверстия пористого монолита. Широкий пик во входном образце указывает на смешанную популяцию клеток крови и мелких бактериальных клеток, тогда как выходной образец показывает значительное уменьшение количества крупных (> 2 мкм) клеток, что подтверждается оптическими изображениями.Масштабные полосы = 25 мкм

Перфузия очищенного E. cloacae через монолит не дает заметных изменений в пиках DLS, что указывает на пассаж интактных бактерий. Аналогичные результаты наблюдались при тестировании с использованием 100-кратно разбавленной крови с добавлением E. cloacae , как показано на фиг. 4c. Два значимых пика при примерно 100 нм и 1 мкм хорошо совпадают с соответствующими пиками, наблюдаемыми для разбавленной крови (фиг. 4a) и только очищенного E. cloacae (фиг. 4b).

Было обнаружено, что на эффективность лизиса эритроцитов сильно влияет длина пористого монолита (рис.5а). В частности, значительная разница наблюдалась для монолитов длиной менее 500 мкм. Несмотря на попытки минимизировать неоднородность пористой сетки, сообщалось, что монолит диоксида кремния, полученный из смеси MTMS и TMOS, может демонстрировать до 30% RSD для размера пор ²⁵ . Наличие более крупных сквозных пор, наблюдаемых в наших монолитах, как полагают, вносит значительный вклад в дисперсию в наших образцах (стандартное стандартное отклонение 35%) и в результирующую зависимость лизиса клеток крови от длины.Чтобы свести к минимуму влияние различной морфологии пор на эффективность лизиса крови, мы протестировали капиллярные монолиты различной длины при различных скоростях потока. Исследование эффективности лизиса эритроцитов проводили с использованием 25-кратного разведения цельной крови в буфере TRIS при 10 и 50 мкл / мин. Кроме того, влияние длины монолита и скорости потока на жизнеспособность бактерий также исследовали таким же образом с использованием четырех штаммов бактерий, суспендированных в буфере трис (гидроксиметил) аминометана (ТРИС). Для оценки скорости пассажа и жизнеспособности каждого штамма бактерий после пассажа монолита клетки, собранные на выходе из чипа, высевали и культивировали для количественной оценки, результаты представлены на рис.5б. Было обнаружено, что эффективность лизиса эритроцитов значительно увеличивается для монолита длиной более 1 мм. Чтобы пройти через монолит, эритроциты должны деформироваться от дискообразной формы до сфероцилиндра с радиальным размером, равным размеру пор монолита. Расширение площади клеточной мембраны во время этого процесса значительно увеличивает натяжение мембраны, что приводит к лизису эритроцитов. В случае бактерий, даже когда клетки имеют такие же размеры, как и поры монолита, требуется меньшее расширение клеточной стенки для прохождения через поры из-за общего размера и морфологии бактерий.Кроме того, сильно сшитый пептидогликановый слой, присутствующий как в грамположительных, так и в грамотрицательных бактериях, позволяет клеткам выдерживать более высокие нагрузки ²⁰ во время транспорта монолита без разрыва. В результате пассажи интактных бактерий оставались значительно выше 90% для всех протестированных длин монолитов и видов бактерий, при этом не наблюдалось ухудшения жизнеспособности клеток.

a Зависимость гемолиза эритроцитов от длины монолита. В целом кровь, разбавленную в 50 раз в 1 х PBS, перфузировали через капиллярные монолиты различной длины при скорости потока 10 мкл / мин. b Скорость прохождения эритроцитов и жизнеспособных бактерий при разной скорости потока и длине содержащего монолит капилляра. Масштабные линейки = 50 мкм. Планки погрешностей составляют ± 1 SD. Контраст оптических изображений был скорректирован для видимости.

Хотя эритроциты представляют собой наиболее распространенный тип клеток в цельной крови, необходимо также учитывать судьбу лейкоцитов (WBC) во время работы монолитного устройства. В наших исследованиях в данных светорассеяния не наблюдалось значимого пика, связанного с интактными лейкоцитами, что позволяет предположить, что лейкоциты не могут проходить через монолит без лизирования.Этот результат был подтвержден микроскопией в белом свете монолитного стока, при этом неповрежденные лейкоциты не были обнаружены ни в одном из обработанных образцов. В другом эксперименте прохождение лейкоцитов оценивали путем инфузии очищенных лейкоцитов, центрифугированных из разбавленной крови и окрашенных кальцеином AM через пористый монолит. Флуоресцентная визуализация выявила полосу флуоресценции внутри самого монолита с сильным сигналом от входа в монолит до глубины примерно 400 мкм, что указывает на присутствие интактных лейкоцитов в матрице монолита.Напротив, в сточных водах не было обнаружено флуоресценции, что подтверждает отсутствие интактных лейкоцитов в обработанном образце.

Гемолиз монолита

Первоначально предполагалось, что лизис будет результатом разрыва мембраны эритроцитов, вызванного сдвигом. Однако отсутствие частиц лизата, близких к среднему диаметру пор, вместе с резким увеличением давления через монолит при перфузии крови при более низких уровнях разбавления, предполагает, что механический гемолиз происходит из-за изотропного напряжения внутри клеточной мембраны после закупорки поры.Эритроцит человека представляет собой клетку дискообразной формы толщиной примерно 2–3 мкм и диаметром 8 мкм, имеющую на 40% большую площадь поверхности по сравнению со сферой того же объема ³⁴ . В сочетании с вязкоупругой клеточной мембраной эритроциты могут выдерживать высокую степень деформации при постоянном объеме и площади поверхности ^35,36 . Однако, когда деформация превышает порог, за которым площадь поверхности мембраны должна расширяться, чтобы приспособиться к дальнейшей деформации, изотропное натяжение мембраны быстро увеличивается, и, наконец, наблюдается лизирование клеток, когда их относительное расширение площади достигает значения 3%, что соответствует значению изотропное натяжение мембраны примерно 10 мН / м ³⁷ .2}} {{3 \ Sigma _p}} {,} $$

где K — модуль упругости RBC мембраны (500 нН / мкм) ³⁹ , r — радиус поры, а Π — осмотическое давление в физиологическом состоянии (1,3 × 10 ⁶ Па при 25 ° C) ⁴⁰ .

Из этих выражений видно, что изолированный RBC может деформироваться, чтобы пройти через пору радиусом r > r _c , где r _c = 1.53 мкм, без превышения критического натяжения мембраны, но когда радиус пор падает ниже r _c , система превышает предел деформации, при котором дальнейшее расширение мембраны не может происходить без увеличения напряжения (см. Дополнительный рисунок S2). Когда r уменьшается ниже r _c , максимальное натяжение мембраны быстро увеличивается до достижения критического значения при r = r *, где r * = 1.48 мкм, в этот момент натяжение изотропной мембраны эритроцитов достигает критического значения 10 мН / м и происходит механический гемолиз. Монолиты пористого диоксида кремния, представленные в этом исследовании, обладают средним радиусом пор 1,24 мкм, что значительно меньше, чем – *, чтобы гарантировать высокую эффективность лизиса даже при наличии большого разброса в распределении пор по размерам. В отличие от эритроцитов, бактерии, оцениваемые в этой работе, не подвергаются лизису при прохождении через поры монолита. Такое поведение можно объяснить с точки зрения как размеров клеток, так и пределов натяжения мембран, связанных с клетками бактерий.Взяв в качестве примера E. cloacae , минимальный радиус поры должен составлять 0,6 мкм, чтобы вызвать деформацию стержневидных клеток при прохождении через пористый матрикс. Этот предел размера пор соответствует менее 8% совокупности пор (рис. 2b) и намного ниже среднего радиуса поры. В случае бактерий с более крупными минимальными размерами, таких как M. luteus , которые могут деформироваться во время прохождения через более мелкие поры монолита, клеточная стенка пептидогликана придает бактериям значительно более высокую жесткость ⁴¹ по сравнению с эритроцитами ⁴² , позволяя клеткам выдерживать более высокие уровни мембранного стресса без разрыва ²⁰ .

Высокопроизводительный проход бактерий в термопластическом чипе

В капиллярных устройствах требовалось разбавление крови из-за ограниченного количества пор, доступных для лизиса эритроцитов. Чтобы расширить способность монолитов к лизису цельной крови, в термопластической форме из ПММА были приготовлены квадратные призматические монолитные стержни сантиметровой длины и 3 мм, в результате чего площадь поперечного сечения более чем на три порядка больше, чем у капиллярных устройств. В отличие от синтеза пористого монолита в капилляре из плавленого кварца, реакция конденсации между гелевой фазой и формой запрещена из-за отсутствия силанольных групп на поверхности ПММА.Таким образом, периферия геля не ограничивалась во время синтеза, что приводило к образованию поверхностного скин-слоя с порами, значительно меньшими, чем объем монолита (дополнительный рис. S3). Стержни из монолита из диоксида кремния разрезали на фиксированную длину 2 мм с помощью пилы для резки кубиками, чтобы убедиться, что объемная структура внутренних пор была обнажена для конечных монолитных кирпичей.

Цельная кровь и цельная кровь с добавками E. cloacae , L. lactis и B. subtilis были использованы для оценки лизиса клеток крови и прохождения бактерий через интегрированные устройства из монолитного кирпича с высокой пропускной способностью.В образцы цельной крови добавляли каждую бактерию, суспендированную в 1 × фосфатно-солевом буфере (PBS), и вводили со скоростью 10 мкл / мин. Все устройства были способны обрабатывать более 400 мкл цельной крови до того, как показали значительное увеличение противодавления, предположительно из-за закупорки пор комбинацией клеточного дебриса из лизированных клеток и интактных лейкоцитов, захваченных в пористой матрице. Собранный фильтрат непосредственно использовали для анализа эффективности лизиса эритроцитов и разводили в 5 раз в 1 × PBS для анализа скорости пассажа бактерий, чтобы получить 30–300 КОЕ на чашку.В этих экспериментах была достигнута средняя эффективность лизиса эритроцитов 99,3% с отличной скоростью прохождения бактерий в среднем 92% для всех наблюдаемых штаммов с добавками (рис. 6а). Сводные данные по сравнению результатов прохождения жизнеспособных бактерий для капиллярных устройств и устройств с высокой пропускной способностью представлены в таблице 1.

a Эффективность лизиса эритроцитов цельной крови в устройствах с высокой пропускной способностью после перфузии при 10 мкл / мин (EC E. cloacae , LL L. lactis , BS B.Подсолнечник . Планки погрешностей ± SD. N = 3 для крови и B + EC и N = 2 для B + LL, B + BS. b Лизис клеток крови и разделение бактерий после последовательной операции с использованием двух монолитов. Поверхности пассивировали с помощью BSA / Tween 20. Было получено более 99,999% лизиса эритроцитов при сохранении жизнеспособности L. lactis и E. cloacae . Масштабные линейки = 100 мкм. c Рамановские спектры цельной крови с пиками E. cloacae (вверху) до и (внизу) после обработки через пористый монолит кремнезема

Последовательная работа и обнаружение комбинационного рассеяния

Одно высокопроизводительное устройство COP может уменьшить популяцию интактных эритроцитов в цельной крови до менее 1% (рис. 6a) . Однако из-за высокой плотности эритроцитов в цельной крови остается десятки тысяч неповрежденных клеток крови на микролитр сточных вод. Хотя увеличение длины монолита может повысить эффективность лизиса, возникающее в результате противодавление жидкости делает этот подход непрактичным.В качестве альтернативы была исследована последовательная обработка образца с помощью нескольких высокопроизводительных монолитных устройств. В этих экспериментах цельная кровь с добавлением бактерий перфузировалась через устройство из монолитного кирпича, а сточные воды собирались и вводились через вторую пластину из монолитного кирпича. Для обоих устройств использовалась скорость потока 10 мкл / мин.

Для подавления адсорбции бактерий во время последовательной работы поверхность чипа и монолита пассивировали с использованием раствора BSA (5 мас.%) И Tween 20 (0.05 мас.%), Причем BSA служит для блокирования сайтов первичной адсорбции, а Твин 20 заполняет более мелкие пустоты, которые являются стерически ограничивающими для BSA ^43,44 . В то время как необработанные устройства, пассивированные одним только BSA, показали скорость прохождения бактерий около 50% при перфузии низких концентраций бактерий ниже прибл. 100 КОЕ / мл, комбинированная обработка BSA / сурфактанта не привела к статистически значимой потере бактерий в устройствах. При использовании серийных монолитов эффективность лизиса эритроцитов была увеличена до 99,999% при сохранении почти такого же количества колониеобразующих единиц E.cloacae и L. lactis в исходной пробе цельной крови (рис. 6b).

Затем в цельную кровь добавляли E. cloacae с клинически значимым уровнем 40 КОЕ / мл и обрабатывали с помощью серийного монолитного устройства. Собранный эффлюент наносили на предметное стекло и непосредственно исследовали с помощью конфокальной рамановской спектрометрии без какой-либо дополнительной обработки. Конфокальная рамановская спектрометрия может извлекать фенотипические данные из отдельных очищенных бактериальных клеток ^45,46,47 со спектральным фингерпринтингом, способным обеспечить специфическую и точную идентификацию патогенов на нескольких таксономических уровнях ⁴⁵ .Как и ожидалось, спектры комбинационного рассеяния для необработанных образцов были сильно запутанными из-за мешающего влияния интактных клеток крови, что приводило к однородному фоновому сигналу, который препятствовал обнаружению бактерий в сложной матрице. После вычитания фона в результирующих спектрах не было обнаружено значительных пиков при попытке сосредоточить внимание на бактериях в осажденном образце. Напротив, отдельные бактерии из обработанного монолита образца легко отбирались с помощью конфокальной рамановской оптики.В то время как фон комбинационного рассеяния, созданный для выборочно лизированного образца, был подобен необработанному образцу цельной крови, спектры, полученные от бактерий, были сильно дифференцированными с минимальным фоновым сигналом. Результирующие спектры, показывающие характерные пики, связанные с грамотрицательными бактериями, как представлено на рис. 6c, включая амид I около 1660 см ^-1 , амид II около 1575 см ^-1 , амид III около 1255 см ^-1 , основное растяжение C – H и деформационная вибрация CH ₂ при 1300–1500 см ⁻¹ и аденин около 785 см ^{−1 48,49,50} .

В настоящей работе одноклеточный рамановский анализ был выполнен путем ручного сканирования оптического зонда по поверхности образца для обнаружения целевых бактерий в обработанном монолитом образце, нанесенном на предметное стекло. Однако, поскольку этот процесс сканирования занимает много времени при низких концентрациях бактерий, будущее клиническое применение технологии селективного лизиса выиграет от последующего этапа выделения небольшого количества интактных бактерий в заранее определенных местах, что позволяет проводить конфокальную рамановскую микроскопию без необходимости сканирование оптическим датчиком по большой области образца.Наконец, мы отмечаем, что, хотя существующие инструменты конфокальной рамановской микроскопии в основном ограничены исследовательскими средами, появляющиеся миниатюрные и портативные системы на основе компактных линз ⁵¹ и конфокальных волоконно-оптических зондов ⁵² могут открыть путь к быстрому и портативному использованию. анализ бактерий непосредственно в месте оказания медицинской помощи.

Бетонная подготовка под фундамент СНиП. Подготовка под фундаментную плиту

Монолитная плита — самый надежный вид фундамента.Конструкция подбирается, если будущая постройка будет стоять на участке со сложным грунтом. На практике монолитная печь строится в следующих случаях:

• близкое расположение грунтовых вод;
• водно-болотных угодий;
• торфяников.

Также этот вид фундамента в строительстве называется плавающим. Такое название конструкция получила из-за того, что фундамент плавучий или излучает фундамент волной. Основание — железобетонная плита.Монолитная печь надежно защищает стены конструкции от деформации, так как любые изменения грунта расходятся по поверхности фундаментной плиты.

Совет! Фундаментная плита станет прекрасным решением для дома в два и более этажа. Также мастера рекомендуют выбирать этот вид строительства для кирпичных или блочных построек.

К недостаткам дизайна можно отнести то, что по такой причине построить подвал будет проблематично.Этот минус можно обойти, если выбрать фундамент глубокой формы. В этом материале мы подробно разберем базовое устройство, а также рассмотрим процесс подготовки и монтажа монолитной плиты.

Возведение фундамента любого типа начинается с подготовительных операций, монолитная плита не исключение. Когда подходящая схема выбрана, можно приступать к подготовительным работам:

• Ассорти «Пирог». Под этим определением понимается состав и количество слоев, из которых будет состоять печь.Помимо бетона, «Пирог» включает в себя песчаную подушку, а также изоляционные слои.
• Выбор метода армирования. Чтобы выбрать подходящую конструкцию, нужно проанализировать почву, ландшафт, а также знать примерную нагрузку от будущего строения.
• Выбор подходящих теплоизоляционных материалов. Дом будет стоять на прочной бетонной плите, поэтому стоит заранее продумать теплоизоляцию.
• Гидроизоляция стен. Речь идет о конструкциях, которые будут опираться на края фундамента после завершения строительства.
• Расчет укреплений из армоляций, которые являются обязательным требованием при строительстве здания из кирпичной кладки или блоков. В противном случае в основании и несущей конструкции образуются трещины.

Наверное, у читателей возник вопрос: «А можно ли построить такой фундамент своими руками?». Теоретически это возможно, но при заливке бетона должно участвовать много людей, так как фундамент необходимо заливать быстро и равномерно. Что касается подготовительных этапов, то они должны быть в них задействованы.

Процесс возведения монолитного фундамента

Схема кладки фундамента. Здесь подробно показан «Пирог», от которого идет фундамент.

Нельзя сказать, что монолитная плита — самая сложная конструкция, но работы здесь будет больше, чем с ленточным, столбчатым или свайным типом фундамента. Начинать строительство и расчеты можно только после консультации с профессионалами, которые сделают для вас проект. Также рекомендуется позаботиться о специальной технике, она заметно ускорит процесс строительства.

Изучив устройство можно запустить:

Схема гидроизоляции фундаментной плиты — материал выбирается в зависимости от типа почвы, климата и ландшафта. Это вам подробно расскажет, какой будет проект будущей постройки.

Положительные и отрицательные стороны монолитной пластины

Если бы фундаментная плита была лучшим решением, она использовалась бы абсолютно для всех построек. Как и любой вид фундамента, у монолита есть свои минусы и преимущества.

Старт стоит с плюсами. Среди них максимальная прочность среди других конструкций, долговечность (конструкция на печи может простоять до 150 лет). Apply Monolith можно использовать для различных типов конструкций. Если выбрано устройство цокольного этажа, плита становится полом для первого, цокольного или цокольного этажа в доме.

Схема демонстрирует, что монолит можно изготовить на ленточной основе в домашних условиях.

К недостаткам можно отнести высокую стоимость работ, ведь материала для фундаментной плиты нужно намного больше, чем для стандартной ленточной или стержневой основы.Также продвинуть сложный расчет, который просто обязывает обращаться в конструкторское бюро. И последнее — трудоемкость процесса, ведь рабочим приходится выполнять большой объем земляных работ.

Для того, чтобы строительство нового дома своими руками за пару лет не превратилось в капитальный ремонт, нужно позаботиться о правильном фундаменте. Требуется не только выдержать вес конструкции — обычно с этим проблем не возникает.Гораздо сложнее компенсировать эффект излишнего перемещения грунта по стенам. На сложных участках со слабым грунтом с этой задачей справится только фундамент из монолитной плиты.

По сути, это просто железобетонная «подушка», на которой стоит дом. За счет максимальной площади опоры нагрузка от конструкции передается на грунт в распределенном виде, а давление снижается в несколько раз. И чем шире будет «контакт» на схеме, тем ниже.Это свойство позволяет применять плитный фундамент там, где вес здания превышает несущую способность грунта.

Еще один случай, когда без уважительной причины это не нужно — сучковатые почвы (пески, песчаные, все виды глины). Это также может включать водно-болотные угодья и водно-болотные угодья. Использование на таком участке монолитной ленты приведет к тому, что одна часть дома будет подниматься по сезону, другая опускаться, а несущие стены просто будут работать на перерыв. А если упругое дерево такие нагрузки еще способно переносить, то кирпичные или блочные постройки от такого обращения быстро треснут.

На выходе такая же монолитная печь. Помните картинку из учебника физики, где спичечный коробок качается на волнах, но не движется? Плоский фундамент будет работать по такому же принципу. Грунт может поднять или опустить его, а дом останется побитым относительно бетонной плоскости.

Это два исключительных случая, когда использование монолитного основания экономически оправдано. В любой другой ситуации лучше отказаться от более дешевых металлических свай или бетонных лент.Однако это только вопрос денег — других ограничений нет. Цена фундамента под ключ даже небольшой толщины 25 см начинается от 3600 руб / м 2, более мощная печка потянет на 4000-5200. И даже устройство монолитного фундамента выйдет всего в два раза дешевле, так как основная стоимость затрат — это покупка и доставка стройматериалов. А их просто нужно очень много.

Технология поэтапного строительства

Если участок только что попал под определение исключения или застройщик не так жалел денег, как собственные силы, самое время познакомиться с монолитной технологией и изучить инструкцию на табличке устройства.Пошаговая инструкция Делит строительство фундамента на отдельные этапы. Каждый шаг — это новый слой своеобразного «торта», который нельзя пропустить. Традиционно работы начинаются с разметки, подготовки и планировки котлована. Строительные материалы будут постепенно укладываться. Обычно под мелкоплитный фундамент достаточно удалить резервуар плодородной почвы и вырвать ровный участок на глубину от 0,5 до 0,7 м.

1. Устройство сливной подушки.

Первый слой песка засыпать, увлажнить и утрамбовать до получения гладкой поверхности.В зависимости от веса будущей постройки (с учетом самой плиты фундамента) толщина готовой подушки выбирается от 20 до 30 см. Сверху геотекстиль и снова пахнет до высоты 20 см, но уже от щебня.

На этом этапе можно производить приготовление бетона из жидкого раствора М100. Если есть гравийная подушка, этот предмет не является обязательным, хотя стоимость заливки небольшая, но пользы много. Толщина защитного слоя бетона составляет всего 1 см, но обеспечивает большую устойчивость фундамента на земле и его лучшую защиту от избыточной влаги.На этом же этапе можно позаботиться об утеплении монолитного основания и частично реализовать технологию шведской плиты. Для этого по всей площади формируется сплошная подушка из пенопласта или полистирола высокой плотности. Но, опять же, все на усмотрение хозяина.

2. Гидроизоляция фундамента.

Самый недорогой и ответственный этап работы, после которого монолитная плита приобретает «невосприимчивость» к разрушительному воздействию влаги.Ведь несвязанное основание в любом случае будет выше уровня примемизации почвы, а зимой вода начнет рвать его изнутри. Недоступность бетона для воды станет залогом его долгой службы.

Фактически, плотная мембрана обеспечивает защиту тонкой изоляции от повреждений. На Geeckin кладут два слоя пленкой толщиной 0,2 мм и паяют двойным швом. Иногда каучукоид используют в качестве гидробрилевера, но срок его службы невелик — через 10 лет он вращается, и заменить его будет невозможно.Утеплитель принимает такую ​​ширину, чтобы в конце работы к нему можно было обернуть плиточный фундамент с торцов. Так создается равнодушный водостойкий слой, который защитит бетон от влаги и последующего разрушения с приходом заморозков.

3. Монтаж опалубки и каркаса.

Плитный фундамент имеет небольшую высоту — от 15 до 40 см, так что на настил будет достаточно обычных досок. Главное, хорошо их укрепить, поставив бортовые корабли и подкосы, а также проверить параллельность противостоящих стен.Арматура размещается в двух горизонтальных поясах с поперечными перевязками. Размер ячеек выбирается от 200 до 300 мм — такая схема армирования монолитной фундаментной плиты считается оптимальной по прочности, хотя требует большого расхода прутьев и вязальной проволоки. Расстояние от концов стержня до внешних стен монолита должно быть около 50 мм. Это обеспечит металлу надежную защиту от коррозии в теле бетона.

Если фундамент планируется армировать стеклопластиковой арматурой, разницу можно уменьшить вдвое, так как композит совершенно не боится влаги.В остальном схема укладки стержней остается прежней. Подобная замена традиционного металла выполняется стержнями меньшего диаметра и дает хорошую экономию средств при сохранении прочности каркаса. Плюс — по сопротивляемости разрыву у стекловолокна арматура намного выше, чем у того же AII.

4. Укладка бетона.

Весь объем опалубки фундамента необходимо залить в один прием. Вручную приготовить такое количество раствора будет сложно, поэтому проще заказать его доставку в ближайшем СБУ.Марка бетона выбирается из расчета на прочность, но обычно грейферы М250-М350. Главное, чтобы подвижность смеси была достаточной — класс П3 и выше, если работы производятся в жаркую погоду.

Свежеоблицованную монолитную плиту уплотняют и выравнивают с помощью вибратора или выравнивают по широкому диапазону. Качество бетонной поверхности на этом этапе имеет большое значение, так как загроможденный раствор серьезно обрабатывается. Лучше сразу все сделать сразу, чем потом шлифовать цементный камень.Печь накрывают пленкой, но через сутки ее придется спасти. На все бетонные работы желательно ставить сырую и пасмурную погоду, чтобы гидратация протекала в нормальном режиме.

По технологии монолит должен набирать прочность за 4 недели, но фундамент можно долбить и раньше. Для продолжения строительства достаточно бетона и 70% заявленной марки — они дойдут до них уже на второй неделе. Так что не обязательно ждать полный рабочий день. После площадки левые края гидроизоляции поднимают от земли и припаивают к концам плиты.

Технология монолитного базового устройства действительно самая простая и не требует от строителей особого опыта. Именно поэтому его часто выбирают те, кто вынужден заниматься самостоятельно. Ведь при соблюдении инструкции серьезные ошибки практически исключены, а с расходами поначалу никто не считается.

Но на возведении монолита можно, а иногда и нужно экономить. Для этого произведите расчет толщины плитного фундамента исходя из строительной схемы.Монолит должен быть достаточно мощным, чтобы выдерживать изгибающие нагрузки между стенами. Частично «рычаг» можно уменьшить, сформировав на плите жесткость.

В то же время фундамент слишком большой толщины будет не только материалоемким и дорогим, но и увеличит давление на грунт из-за своего веса. Так что стоит потратить полчаса времени и самостоятельно разобраться в технологии конструирования ж / б-плит.

Широко применяется при строительстве как многоэтажных, так и частных домов, коттеджей.Высокая популярность такой конструкции объясняется тем, что она очень надежна и по несущим характеристикам превосходит другие типы фундаментов.

Данная конструкция представляет собой монолитную железобетонную плиту, армированную металлическими стержнями по всей площади. Такая конструкция позволяет фундаменту образовывать единое целое, так что при незначительных движениях грунта постройке не грозит опасность разрушения. Чтобы обеспечить высокую устойчивость конструкции на протяжении всего срока эксплуатации, необходимо правильно подготовить основание под будущую фундаментную плиту..

Основные этапы подготовки под фундаментную плиту

Начальным этапом устройства убойного фундамента является выемка грунта — рытье соответствующих размеров. Первоначально рекуперацию проворачивают с помощью экскаватора, а нижние слои толщиной 10-15 см желательно удалить вручную. Общая глубина ямы около 40-50 см. Если строение планируется построить с подвалом, то глубина котлована может быть больше.

После завершения земляных работ и выравнивания поверхности котлована производится создание специальной подушки из щебня, гравия и песка.Толщина подушки 20-25 см. Его основное предназначение — защитить монолитную плиту от возможного агрессивного воздействия влаги, если почвы в зоне строительства насыщены влагой или уровень грунтовых вод сильно.

Для сохранения бетонной смеси Применяется при заливке, от обезвоживания путем впитывания жидкости песком, при подготовке гравийно-песчаной подушки рекомендуется укладывать один или два слоя пленки или чашу эталона.

Иногда при изготовлении буферной подушки фундаментной плиты вместо песка используется такой материал, как пенополистирол толщиной около 15 см и плотностью не менее 20 кг / м 3.Также можно использовать экструдированный пенополистирол, имеющий более высокое сопротивление сжатию. В этом случае можно обойтись без влагозащитных слоев из пленки или беговой дорожки.

Следующим этапом подготовки фундаментной плиты является установка стального каркаса арматуры. Для этого выбирают арматурный стержень толщиной от 10 до 15 мм. Чтобы обеспечить нужную прочность каркаса, приваривают стальные прутья — это убережет конструкцию от разрушения при переходе от земляных слоев.Чтобы добавить прочности бетонной плите, в каркас дополнительно устанавливаются металлические трубы или железный лом.

После проведения подготовительных работ можно сразу приступить к заливке самой фундаментной плиты.

Что нужно знать перед подготовкой фундамента под фундаментную плиту?

Перед началом работ по подготовке к возведению плитного фундамента необходимо провести геолого-разведочные работы, в процессе которых необходимо выяснить состояние грунтов на месте разработки и наличие близлежащего грунта. волны.Именно от этого будет зависеть желаемая глубина котлована и подходящая марка бетона.

Положительные стороны использования фундаментных плит:

• увеличенная несущая способность;
• устойчивость к смещениям и набуханию грунтовых слоев;
• незамысловатый дизайн;
• устойчивость к воздействию почвы и талой воды;
• возможность постройки подвала;

Отрицательных сторон:

• высокая цена;
• большие трудозатраты.

Заказать Подготовка фундамента и последующая заливка фундаментной плиты в Москве и Московской области можно в строительной компании «Проект». Мы имеем многолетний опыт создания любых фундаментов и готовы работать в сжатые сроки. на профессиональном уровне все необходимое работает. Свяжитесь с нашей компанией, и мы выполним ваш заказ качественно и по оптимальной цене.

Анкер заземления, произведенный по электроразрядной технологии, в виде монолитной железобетонной конструкции

[1] ВЦН 506-88, Проектирование и строительство грунтовых анкеров, 1989 г., доступно по адресу: https: // знайтовар.ru / gost / 2 / VSN_50688_Proektirovanie_i_ust.html (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[2] ISO 9001-2001, Система менеджмента качества.Требования, 2001 г., доступно по адресу: http://docs.cntd.ru/document/1200015262 (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[3] ГОСТ 18105-2010 — Бетоны.Правила контроля и оценки прочности, 2012 г., доступны по адресу: http://docs.cntd.ru/document/gost-18105-2010 (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[4] ГОСТ 10180-90, Бетонные методы определения прочности контрольных образцов, 1991 г., доступно по адресу: http: // docs.cntd.ru/document/871001087 (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[5] СНиП 12-01-2004, Организация строительства.Обновленная версия, 2004 г., доступна по адресу: http://files.stroyinf.ru/Data1/43/43118/ (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[6] СНиП 3.04.03-85, Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии, 1985 г., доступно по адресу: http://docs.cntd.ru/document/871001027 (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[7] СНиП 3.03.01-87, Несущие и ограждающие конструкции, 1987 г., доступно по адресу: http://docs.cntd.ru/document/871001100 (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[8] СНиП 12-03-2001, Безопасность в строительстве.Часть 1, 2001 г., доступно по адресу: https://pprk-service.ru/files/snip-12-03-2001.pdf (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[9] СНиП 12-04-2002, Безопасность в строительстве.Часть 2, 2002 г., доступно по адресу: http://gostbank.metaltorg.ru/data/norms_new/snip/109.pdf (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[10] ТР 50-180-06 «Технические рекомендации по проектированию и устройству свайных фундаментов, выполненных с применением разрядно-импульсной технологии для высотных зданий (свай-РИТ)», 2006 г., доступно по адресу: http: // меганорм.ru / Data2 / 1/4293849 / 4293849551.pdf (по состоянию на 18 декабря 2017 г.).

[11] В.Ильичев А.А., Мангушев Р.А., Никифорова Н.С., Опыт освоения подземного пространства российских мегаполисов, Механика грунтов и фундаментостроение, 2 (2012) 17-20.

[12] В.Улицкий М., Шашкин А.Г., Шашкин К.Г. Геотехническое обеспечение градостроительства, Георазвитие, Санкт-Петербург (2010).

[13] Z.Тер-Мартиросян Г.Г. Механика грунтов. М .: АКБ, 2009.

[14] В.М. Улицкий, А.Г. Шашкин, К.Г. Шашкин, Геотехнический путеводитель (Путеводитель по основаниям, фундаментам и подземным сооружениям), второе изд., Георазведка, Санкт-Петербург, (2012).

[15] Н.Соколов С. Соколов, Применение буровых свай для анкеровки откосов, в кн .: Н.Ф. Григорьев (Ред.), Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции (НАСКР-2005), Изд-во Чувашского университета, Чебоксары, 2005, с.292- 293.

[16] Н.Соколов С. Никонорова, Строительство и территориальное развитие оползневых склонов Чебоксарского водохранилища, Жилищное строительство, 9 (2017) 13-19.

[17] Я.Никонорова В. Соколов, Экономическое развитие зоны влияния Чебоксарского водохранилища, в кн .: А.С. Заришняк, М. Ромащенко, М. Tomahin et al. (Ред.), Управление водными ресурсами в условиях меняющегося климата, Издательство Института водных проблем, Киев, 2017, стр.71-73.

[18] Н.Соколов С. Соколов, А. Соколов, Бетон мелкозернистый, как конструкционный строительный материал для буровзрывных свай-ЭРТ, Строительные материалы, 5 (2017) 16-20.

[19] Н.