Расчет несущей способности свай по материалу.

Свая С8-35 изготовлена из бетона В15, Е=24*10⁶, R_b=8500кПа, А=0,35²=0,1225м², арматурный каркас 4Ø10А300, R_sc=8500кПа, A_stot=0,000314м².

Принятый свайный фундамент с вертикальной забивкой свай, поэтому расчетная длина сваи ℓ₀ принимается равной ℓ₁ , по формуле 7.1 [15] где ℓ₁ –расстояние от подошвы ростверка до расчетного сечения защемленного в грунте стержня:

ℓ_с=0 – длина сваи от подошвы ростверка до уровня планировки грунта.

α_ε – коэффициент деформации, определяемый:

Коэффициент К определяем по[15], табл.Д1, для грунта расположенного от подошвы фундамента на расстоянии определенном по формуле Д.4[15]:

ℓ_К = 3,5d + ∆

где ∆=1,5

d=0.35м – размер сечения сваи

ℓ_К =3,5*0,35+1,5=2,73м

Таким образом К=6440 кН/м

4 для песка средней крупности с е=0,622

I = d⁴/12=0,35⁴/12=0,00125м⁴ – момент инерции сечения сваи

Модуль упругости бетона В25 сваи:

Е = 30000МПа = 30*10⁶ кПа

Условная ширина сваи:

b_p=1,5d+0,5=1,5*0,35+0,5=1,025м

=0,707м^-1

=2/0,707=2,83м

Гибкость сваи:

ℓ₀/h=2,83/0,35=8,1 ≤ 20 следовательно несущую способность сваи вычисляем по формуле:

N_ult=φ(R_bA+R_scA_stot)=0,91*(14500*0,1225+355000*0,000314)=1717,8кН> F_d/γ_f= =1090,7/1,4=779,1 кН

φ =0,91 для ℓ₀/h=8,1

Последующие расчеты ведем для несущей способности свай по грунту

F_d =1090,7кН, т. к. она меньше несущей способности сваи по материалу N_ult=1717,8кН

b_p =

N_0I= 1,25N – нагрузка на 1м/п по обрезу фундамента стены по оси И для расчета по первой группе предельных состояний.

N_0I=1,25*372,422=465,5 кН

γ_f = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке

d_p =0,5м – глубина заложения ростверка

b_р=465,5/(706,6-22*0,5*1,1)=0,68м

Предварительный расчет веса ростверка с грунтом по формуле:

N_pg==1,1*0,68*22*0,5=8,2 кН

Рисунок 31 – К расчету свайного фундамента по оси И.

Необходимое число свай на погонный метр ростверка определим по формуле:

N=

γ_m = 1 коэффициент, учитывающий внецентренность нагрузки на фундамент

γ_k = 1,4 коэффициент надежности

N=1*1,4*(465,5+8,2)/1090,7=0,61 шт/м.

п

Или шаг забивки свай составит:

b = 1/N = 1/0,61= 1,6м

Высота ростверка назначается ориентировочно из условия проч­ности ростверка на продавливание и изгиб по формуле :

, м

где d = 0,35 м — ширина сваи; k = 1;

R_bt = 1035 кПа — прочность бетона на скалывание;

h_р = — 0,35/2 + 0,5(0,35² + 1090,7 /1035) = 0,37 м

Принимаем высоту ростверка 0,4 м. Назначаем расстояние между осями свай 1,6 м, ширину ростверка 0,68м. Схема расположения свай в ростверке на рис.32

Рисунок 32. Схема расположения свай в ростверке фундамента ось И.

Определение фактического веса ростверка и грунта на его уступах:

N_I =

Вес ростверка на м.п.:

N_p = γ_f*V_жб=25*0,68*0,4*1=6,8 кН

γ_f=25 кН/м³ – удельный вес бетона

Вес грунта на уступах:

0,04*22,4=0,9 кН

Усредненный удельный вес грунта и пола на уступах фундамента:

кН/м³

V_гр=(0,68-0,4)*0,15=0,04 м³— объем грунта расположенного на уступах фундамента.

Вес сваи за вычитом заделки в ростверк, равной 100мм:

N_SL=N_S — N_зад

Вес сваи по табл.17[22]:

N_S =25кН

Вес части сваи заделанной в ростверк:

N_зад= V_зад * γ_f =0,1*0,35*0,35*25=0,3кН

N_SL= 25-0,3=24,7кН

Количество свай в фундаменте на 1 м.п.

n=0,61шт

(465,5+1,2*6,8+1,1*0,9+1,1*24,7*0,61)/0,61=805,3 кН < F_d/1,4=1090,7/1,4=779,1 кН

Условие не выполняется, следовательно уменьшим шаг свай в ростверке до 1500мм, тогда количество свай на м.п. ростверка составит:

N=1/1,5м = 0,667шт/м.п.

Проверка:

(465,5+1,2*6,8+1,1*0,9+1,1*24,7*0,667)/0,667=738,8 кН < F_d/1,4=779,1 кН

Проверка условий работы свай показала, что свайный фундамент запроектирован рационально.

План фундамента изображен на рисунке 33.

Рисунок 33. Схема расположения свай в ростверке фундамента стены ось И.

Расчет свайных фундаментов.Пример расчета кратко-Портал иску…

Заключается в определением числа свай ф-те< n >, необходимо для восприятия вертикальной нагрузки N от веса здания, ростверка и рациональном размещение свай в плане

Предварительно определяют расчетное сопротивление <Ф> одиночной сваи, погруженной в грунт до расчетной глубины, затем число свай <n>

 

Определение расчетного сопротивления одиночной сваи-стойки.

 

Свая –стойка работает на сжатие как стержень, передающий на грунт нагрузку <N> только острием. Трением грунта о боковую поверхность сваи пренебрегают и считают, что свая стойка по длине сжата постоянной нагрузкой N, приходящейся на нее от ростверка. Влияние продольного изгиба на сваю-стойку, окруженную по всей длине грунтом, также не учитывают и принимают, что свая центрально сжата.

Несущая способность сваи определяется из условий работы материала, из которого она изготовлена, и грунта в который она погружена. Для определения несущей способности свай по грунту существует несколько способов: практический, расчет по формулам и таблицам, динамический и по данным испытания статической нагрузкой.

По несущей способности грунта основания сваи рассчитывают по формуле:

(2) N≤Ф/g =F. где N-расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, Ф- расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи (иначе несущая способность сваи), g — коэффициент надежности (при определении несущей способности сваи расчетом: по результатом динамичного испытанияg =1.4; при ее определение по результатам полевых испытаний сжатия нагрузкойg =1.25; F- расчетная нагрузка, допускаемая на сваю.

Несущую способность сваи-стойки по грунту определяется по формуле:

(3) Ф=c *R*A, гдеc — коэффициент условия работы, принимаемый =1;

А-площадь опирания сваи на грунт;

 R- расчетное сопротивление сжатого грунта или скальной породы под нижним концом свай, назначаемое для всех видов забивных свай, опирающихся на скальные породы, глинистые грунты твердой консистенции, равным 20мПа.

Несущая способность висячих свай по грунту определяется двумя составляющими: первая зависит от сопротивления грунта под нижним концом сваи, а вторая от сопротивления грунта по ее боковой поверхности:

(4) Ф=c *(cR*R*A+u∑cfi * fi*li), гдеc -коэффициент условий работы сваи в грунте=1, cR иcfi -коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом сваи и по ее боковой поверхности; R- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

А- площадь опирания сваи на грунт, принимаемая по площади поперечного сечения сваи; fi — расчетное сопротивление i-го cлоя грунта основания по боковой поверхности сваи; li- толщина i-го слоя грунта, прорезываемого сваей.

Расчетную нагрузку, допускаемую на железобетонную сваю по материалу определяется по формуле:

 (5) N=c (cb*Rb*A+Rcs*As), где c — коэффициент условий работы, принимаемый для свай, изготовляемых в грунте, равным 0,6; для остальных =1, cb — коэффициент условий работы бетона,

Rb- расчетное сопротивление бетона сжатию,

A- площадь поперечного сечения бетона свай,

Rsc- расчетное сопротивление арматуры сжатию,

As- площадь арматуры

Из этих двух значений выбирают наименьшее, принимаемое за несущую способность сваи.

Расчет и проектирование свайных фундаментов осуществляется в такой последовательности:

1.Рассчитывают нагрузки на уровне спланированной отметки земли

2. Назначают глубину заложения подошвы ростверка.

3.Выбирают тип, вид и назначают предварительные размеры свай.

4. Определяют несущую способность свай по грунту и материалу.

5. Рассчитывают требуемое число свай в фундаменте по формуле :

(6) n=N g /Ф, где — коэффициент надежности, равный 1.4;

Ф- наименьшая несущая способность одной сваи.

6.Размещают сваи в плане и устраивают ростверк.

 

Определение несущей способности сваи.

Пример №1

 

Определить расчетную нагрузку, допускаемую на железобетонную висячую сваю по грунту. Марка сваи С 4,5-30. длина сваи-L=4.5м, ширина В-0.3м: длина l-0,25м. Грунт основания – песок средней крупности, средней плотности, мощностью слоя 4,5м. Свая забита с помощью дизель-молота до глубины 4м.

Решение

по т.VI.3 приложенияVI определяют значение коэффициента cR =1 иcf =1.

Площадь поперечного сечения сваи А = ВхВ=0,09м2. периметр поперечного сечения сваи и=0,3*4=1,2м. По таблице VI.1 для песка средней плотности, средней крупности и при глубине погружения сваи 4м, находим R=3.2 мПа.

Для определения расчетной силы трения по боковой поверхности пласт грунта, прорезываемый сваей, делим на слои высотой не более 2м.

По т.VI.2 при средней глубине первого слоя грунта h2=1м для песка средней плотности, средней крупности определяем fi=0.035; находим h3=2м+1м=3м, f2=0,048.

По формуле (4) Ф=c *(cR*R*A+u∑cfi * fi*li) = 1(1,0*3,2*0,09+1,2*1,0(0,035*2+0,048*2))(100)=504000Н= 504кн

Допускаемая расчетная нагрузка на сваю по формуле

(2) N≤Ф/g =504/1,4=360Кн.

Пример №2.

 

Определить расчетную нагрузку, допускаемую на сваю-стойку С10-40, имеющую ширину в=0.4м, опирающуюся нижним концом на скальный грунт. Свая армирована продольной арматурой из 4¯18А-II бетон В15 d =1.4

 Решение:

Площадь поперечного сечения сваи A=0,4*0,4=0,16м2.

Несущая способность сваи стойки по грунту определяется по формуле:

Ф= c *R*A , допустимая расчетная нагрузка на сваю-стойку

N=F=Ф/g =3200/1,4 = 2286кН

c =1; R=20 мПа;

Ф=1*20*1600(100)=3200000Н=3200кН = 3.2Мн

Несущая способность сваи — стойки по материалу.

N=c (cb*Rb*A+Rcs*As),

c=1        cb=1

Rb=8.5мПа

Rsc=280Мпа

As=10,18 см2( по таб.7)

N=1(1*8.5*1600+280*10.18)(100)=1645040Н =1645кН

Из 2-х значений выбираем меньшее:N = 1645кН – допускаемая нагрузка на сваю – стойку.

 ЛИТЕРАТУРА

1.  Цай Т. П., Бородин М. К. «Строительные конструкции» М: Стройиздат, 1984. Т.1

2.  Цай Т. П.. Бородин М. К. «Строительные конструкции» М.: Стройиздат, 1984. Т.2

3.  Павлова А. И. «Сборник задач по строительным конструкциям» М.:Инфра-М, 2005.

4.  Кувалдин А. Н. , Клевцова Г. С. «Примеры расчёта жезобетонных конструкций зданий» М: Стройиздат, 1976.

5.  Берлинов М. В., Ягупов Б. А. «Примеры расчёта оснований и фундаментов» М.: Стройиздат, 1986.

6.  Гаевой А. Ф., Усик С. А. «Курсовое и дипломное проектирование промышленных и гражданских зданий»

Л.: Стройиздат, 1987.

 

Забивка свай Часть VI: Расчетные факторы и критерии для забивных свай

См. статью полностью здесь

Расчет допустимых напряжений (ASD)

Техника стресс-дизайна (ASD). Это означало сначала определение нагрузок и напряжений на данную конструкцию или грунт, умножение их на коэффициент безопасности, а затем сравнение с допустимыми напряжениями или нагрузками.

Выбор коэффициента запаса прочности

Коэффициент запаса прочности, используемый при определении допустимой несущей способности сваи, следует выбирать исходя из следующих соображений:

• Уровень достоверности входных параметров. (Этот уровень достоверности зависит от типа и объема подповерхностных исследований и лабораторных испытаний грунта и горных пород).
• Изменчивость почвы и породы.
• Метод анализа конструкции.
• Эффекты предлагаемого метода установки свай.
• Уровень и вид мониторинга строительства (динамическая формула, анализ волновых уравнений, динамический анализ).

Допустимая мощность сваи

В планах и спецификациях обычно указывается либо допустимая, либо предельная мощность сваи. Расчетная мощность сваи определяется на этапе проектирования путем проведения статического анализа и определения допустимых напряжений в материале сваи. Выбранный коэффициент безопасности должен основываться на надежности метода, установленного для определения несущей способности сваи во время установки. Коэффициенты безопасности возрастают с увеличением ненадежности метода определения мощности сваи.

Типовые факторы безопасности

Типичные или обычные нагрузки относятся к условиям, которые являются основной функцией конструкции и которые можно обоснованно ожидать в течение срока службы. Такие нагрузки могут быть длительными, постоянными, прерывистыми или носить повторяющийся характер.

Другие факторы безопасности

Более низкие факторы безопасности возможны для необычных или экстремальных нагрузок при условии тщательного исследования грунта и осадки в пределах допустимого диапазона.

Необычные нагрузки

Необычные нагрузки относятся к условиям строительства, эксплуатации или технического обслуживания, которые имеют относительно небольшую продолжительность или возникают нечасто. Риски, связанные с травмами или потерями имущества, можно контролировать, определяя последовательность или продолжительность действий и/или контролируя выполнение.

Экстремальные нагрузки

Экстремальные нагрузки относятся к событиям, которые крайне маловероятны и происходят только во время чрезвычайной ситуации. Такие события могут быть связаны с крупными авариями с ударами или взрывами и стихийными бедствиями из-за ураганов. Экстремальные нагрузки также могут возникать в результате сочетания необычных нагрузок.

Расчет коэффициента нагрузки и сопротивления (LRFD)

Метод расчета коэффициента нагрузки и сопротивления (LRFD) включает использование статистических методов для определения фактического комбинированного воздействия различных типов нагрузок на конструкцию. Различные нагрузки (стационарные, динамические, землетрясение и т. д.) объединяются с использованием коэффициентов, а затем сравниваются с грузоподъемностью, которая сама по себе учитывается. К счастью, все факторы для данного кода или типа конструкции определены заранее, поэтому разработчику не приходится заниматься непосредственно статистическими расчетами.

Расчет конструкции забивных свай

При расчете конструкции забивных свай необходимо учитывать несколько соображений. Это включает в себя допустимые напряжения сваи, грузоподъемность и тип грунта.

Допустимые напряжения в сваях

Любая забивная свая должна оставаться конструктивно неповрежденной и не подвергаться нагрузкам до пределов конструкции как в течение срока службы (статическая грузоподъемность), так и во время забивки (динамическая грузоподъемность). Для этого необходимо установить ограничения на следующее:

Максимально допустимые расчетные напряжения в течение срока службы

В методе расчета допустимых напряжений (ASD) допустимое напряжение определяется путем деления предельного напряжения материала сваи на коэффициент безопасности. Коэффициент запаса основан на опыте и включает изменения нагрузки и сопротивления конструкции. Ограничения на максимально допустимые статические расчетные напряжения для забивных свай в различных нормах обычно представляют собой допустимую статическую нагрузку. Статическая грузоподъемность зависит от материала сваи, поперечного сечения, прочности и, в некоторой степени, условий площадки (например, коррозионного потенциала). Максимальные расчетные напряжения относятся к долгосрочной предельной расчетной мощности и игнорируют влияние установки и релаксации.

Максимально допустимые напряжения при погружении (временные)

Почти во всех случаях самые высокие уровни напряжения возникают в свае во время погружения. Высокие управляющие напряжения необходимы для того, чтобы вызвать проникновение сваи, чтобы создать статические нагрузки на сваи, соответствующие разумным статическим напряжениям при эксплуатационных нагрузках. Свая должна быть нагружена, чтобы преодолеть предельное сопротивление грунта, чтобы ее можно было забить в проектном случае. Напряжения при забивке свай можно оценить с помощью анализа волнового уравнения. Эти напряжения могут быть измерены во время вождения с помощью динамических измерений.

Влияние типа грунта на несущую способность

Связанный или несвязный грунт влияет на грузоподъемность. Обратите внимание, что предельная несущая способность сваи в грунте представляет собой сумму сопротивлений подошвы и ствола. Для расчетов обычно предполагается, что сопротивление трению вала и сопротивление опоры схождения могут быть определены отдельно и что эти два фактора не влияют друг на друга.

Прочность на осевое сжатие свай в несвязных грунтах

Несущая способность свай, забитых в несвязный грунт, зависит в первую очередь от относительной плотности грунта. Во время забивки относительная плотность вблизи сваи увеличивается из-за вибраций и бокового смещения грунта. Эффект наиболее выражен в непосредственной близости от ствола сваи и распространяется с постепенно уменьшающейся интенсивностью в зоне от 3 до 5,5 диаметра сваи вокруг ствола сваи.

Относительная плотность

Увеличение относительной плотности увеличивает несущую способность одиночных свай и групп свай. Тип ворса также влияет на величину изменения относительной плотности. Сваи с большим смещением, такие как труба с закрытым концом и сборный железобетон, увеличивают относительную плотность несвязного материала больше, чем стальные двутавровые трубы с малым смещением или сваи из трубы с открытым концом.

Горизонтальное напряжение грунта

Индуцированное увеличение горизонтального напряжения грунта, возникающее вблизи сваи в процессе забивки, может быть устранено за счет релаксации в плотном песке и гравии. Явление релаксации возникает по мере того, как отрицательное поровое давление, возникающее во время забивки, рассеивается. Отрицательное поровое давление возникает из-за изменения объема и расширения плотного песка. Видно, что отрицательное поровое давление временно увеличивает компонент прочности на сдвиг и, следовательно, емкость сваи. По мере того, как отрицательное поровое давление рассеивается, снижается как прочность на сдвиг, так и емкость сваи.

Высокое поровое давление воды

В процессе забивки создается высокое поровое давление воды (положительное поровое давление воды) в насыщенных несвязных илах, что временно снижает прочность грунта на сдвиг и грузоподъемность сваи. Прирост емкости со временем (установка) обычно происходит быстрее для илов, чем для связных грунтов, потому что поровое давление рассеивается быстрее (илы более проницаемы, чем глины).

Немедленная осадка групп свай в несвязных грунтах

Группы свай, опирающиеся на несвязное твердое тело, будут производить только упругие (мгновенные) осадки. Это означает, что осадки в несвязных грунтах будут происходить сразу же после загрузки группы свай.

Пневматический молот Pile Master Model 36-3000. Фото предоставлено: Equipment Corporation of America (ECA)

Осевая сжимающая способность свай в связных грунтах

Когда сваи забиваются в насыщенные связные материалы, грунт рядом со сваями нарушается и сжимается в радиальном направлении. Для мягких или нормально сцементированных глин зона нарушения находится в пределах одного диаметра сваи вокруг сваи. Для свай, забитых в насыщенные твердые глины, наблюдаются значительные изменения вторичной структуры грунта с переформованием и полной потерей эффектов предыдущей истории напряжений в непосредственной близости от сваи.

Высокое поровое давление воды

Возмущение и радиальное сжатие создают высокое поровое давление воды (положительное поровое давление воды), которое временно снижает прочность грунта на сдвиг и, следовательно, сопротивление смещению и несущую способность свай. По мере повторного уплотнения глины вокруг сваи высокое поровое давление воды снижается, что приводит к увеличению прочности на сдвиг и несущей способности сваи (установке). Зона и величина нарушения зависят от свойств и чувствительности грунта, способа забивки и геометрии свайного фундамента.

Осадка групп свай в связных грунтах

Группы свай, опирающиеся на связное тело, могут вызывать как упругую (немедленную), так и уплотняющую (происходящую в течение определенного периода времени) осадку. Упругие осадки, как правило, составляют большую часть переуплотненных глин, а консолидационные осадки обычно составляют большую часть нормально уплотненных глин.

Несущая способность свайных групп

Несущая способность свайной группы часто является важным фактором при определении минимальных требований к заглублению свай, а в некоторых случаях может влиять на конструкцию фундамента. Несколько распространенных условий, при которых грузоподъемность группы может существенно повлиять на конструкцию фундамента, включают уплотнения коффердама, которые создают большие силы плавучести, консольную сегментную конструкцию моста, а также сейсмические воздействия, удары судов или нагрузки от обломков. Когда сваи с выносной нагрузкой забиваются в относительно неглубокий несущий слой, несущая способность может влиять на конструкцию фундамента.

Отрицательное трение вала

Когда отложение грунта, через которое устанавливаются сваи, подвергается уплотнению и вытесняется вниз, возникающее в результате движение грунта вокруг свай вниз вызывает нагрузку на сваи. Эти силы сопротивления вниз также называются отрицательным трением вала. Отрицательное трение вала противоположно обычному положительному трению вала, возникающему вдоль поверхности сваи. Эта сила увеличивает осевую нагрузку сваи и может быть особенно значительной при забивке длинных свай через сжимаемые грунты и должна учитываться при проектировании свай. В этих ситуациях следует избегать использования втачных свай из-за дополнительных изгибающих усилий, воздействующих на сваи, которые могут привести к деформации или повреждению сваи.

Новый вибромолот Tier 4 Final HPSI 500 и виброгаситель SD70 на работе в Детройте, штат Мичиган, совместно с американским совместным предприятием Bridging North America в проекте международного моста Gordie Howe. Фото предоставлено: GeoQuip

Боковая нагрузка на вертикальные сваи

В дополнение к осевым сжимающим и подъемным нагрузкам сваи обычно подвергаются боковым нагрузкам. Потенциальные источники боковых нагрузок на конструкции моста включают:

• Силы ускорения и торможения транспортных средств.
• Ветровые нагрузки.
• Силы волн и течений.
• Загрузка мусора.
• Ледяные силы.
• Ударные нагрузки на сосуд.
• Давление грунта на тыльную сторону опорных стен.
• Наклонные движения.
• Сейсмические события.

Эти боковые нагрузки могут иметь ту же величину, что и осевые сжимающие нагрузки, и поэтому требуют тщательного рассмотрения при проектировании. Деформация фундамента при боковой нагрузке также должна быть в пределах установленного критерия работоспособности конструкции.

Несущая способность групп свай

Способность группы свай выдерживать боковые нагрузки от ударов судов, обломков, ветра или волн, сейсмических явлений и других источников является серьезной проблемой проектирования. Прогиб группы свай под действием боковой нагрузки обычно в 2-3 раза больше, чем прогиб одиночной сваи, нагруженной с такой же интенсивностью. Замыкающие ряды свайных групп имеют значительно меньшее сопротивление поперечной нагрузке, чем сваи в ведущем ряду, и поэтому имеют больший прогиб. Это связано с взаимодействием свая-грунт-свая, происходящим в свайной группе.

Заключение

Базовая конструкция для типичных нагрузок должна быть эффективно адаптирована к экстремальным нагрузкам без катастрофического отказа. Однако возможны структурные повреждения, которые частично нарушают эксплуатационные функции и требуют капитального ремонта или замены конструкции. Необходима осторожность для достижения эффективной конструкции, которая позволит избежать неприемлемых травм или материального ущерба.

Посмотреть всю статью здесь

Что такое расчет коэффициента нагрузки и сопротивления (LRFD)?

Методы LRFD предполагают использование статистических методов для определения фактического комбинированного воздействия различных типов нагрузок на конструкцию.

Различные нагрузки (стационарные, динамические, землетрясение и т. д.) объединяются с использованием коэффициентов, а затем сравниваются с грузоподъемностью, которая сама по себе учитывается.

Что создает высокое поровое давление воды?

Возмущение и радиальное сжатие создают высокие поровые давления воды (положительные поровые давления воды), которые временно снижают прочность грунта на сдвиг и, следовательно, сопротивление движению и несущую способность свай.

[PDF] Практический метод улучшения реализации формулы забивки свай.

• Идентификатор корпуса: 107331348

 @inproceedings{Tokhi2012APM,
  title={Практический метод улучшения реализации формулы забивки свай.},
  автор={Х. Тохи},
  год = {2012}
} 

• H. Tokhi
• Опубликовано в 2012 г.
• Геология

Сваи широко используются при строительстве фундаментов для объектов инфраструктуры, таких как здания, мосты и морские сооружения, особенно на насыпных и мягких грунтах. Следовательно, точное и надежное определение емкости сваи очень важно для проектирования, c 

researchbank.rmit.edu.au

Альтернативный метод оценки эффективной энергии при забивке свай на основе записей об усадке и упругом отскоке

• André Querelli, F. Massad

• Материаловедение

  9007

  Грунты и горные породы

• 2019

Хотя метод испытания динамической нагрузкой разрабатывался давно, за последние 20 лет он стал очень популярным в Бразилии (особенно после публикации бразильского стандарта NBR6122,…

Progressive Mapping and Urban Growth: The Construction of Urbanization Suitability Map of Pelotas-Southern Brazil

• S. Xavier, L. A. Bressani

• Geology

  Soils and Rocks

• 2019

Significant portions of Brazilian city populations подвержены дисбалансу экологических систем и геологическим и геотехническим рискам. Такие факторы могут быть должным образом устранены только с помощью…

ПОКАЗАНЫ 1-10 ИЗ 118 ССЫЛОК

Sort Byrelevancemost повлиял на документы

А. В 1995 г. как местные органы власти, так и представители строительной отрасли пытались разработать стандартный метод оценки несущей способности…

Поведение свай – теория и применение

• H. Poulos

• Геология

• 1989

В данной статье обсуждается применение теории к анализу поведения свайного фундамента при осевой нагрузке. Предлагается система классификации для анализа и проектирования свай, основанная на …

Реальное и кажущееся ослабление забивных свай

• C. Thompson, D. Thompson

• Геология

• 1985

снижение несущей способности забивных свай со временем после первоначальной забивки было замечено как редкое явление в геотехнических условиях юга Канады. Он имеет…

ОБСУЖДЕНИЕ ПРОЦЕДУР ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЕМКОСТИ СВАИ

• Р.Энгель

• Геология

• 1988

Департамент транспорта штата Огайо применяет следующие методы «Инженерный статический анализ, OD of Transportation» Формула забивки «Новости», испытания на статическую нагрузку, испытания на динамическую нагрузку, волнение…

Анализ забивки свай по волновому уравнению

• Э. Смит

• Геология

• 1960

Все формулы забивки свай, используемые в настоящее время, являются частично эмпирическими и применимы только к определенным типам или длинам свай; математический метод более широкого применения, в зависимости от использования электронных…

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА НАГРУЗКИ И СОПРОТИВЛЕНИЯ (LRFD) ДЛЯ ГЛУБОКОГО ФУНДАМЕНТА

• С. Г. Пайковски, Б. Биргиссон, М. О’Нил

• Геология, инженерия

  90418

В этом отчете представлены результаты исследования по определению коэффициентов сопротивления фундаментов с забивными сваями и буронабивными шахтами. Эти факторы рекомендуется включить в раздел 10 AASHTO Load…

Формулы для забивки висячих свай в песке

• R. E. Olson, K. Flaate

• Геология

• 1967

и стальные сваи, для которых имеются данные полевых испытаний под нагрузкой. Взаимосвязь между…

Применение анализа волнового уравнения к висячим сваям в песке

• Ф. Тавенас, Дж. Одиберт

• Геология

• 1977

На основании информации, собранной в ходе программы испытаний свай и последующего строительства большого свайного фундамента в Квебеке, возможности и ограничения волнового уравнения…

ДИНАМИЧЕСКИЕ ИЗМЕРЕНИЯ И АНАЛИЗ ЗАБИВАНИЯ СВАЙ ЧЕРЕЗ МОЩНУЮ МЯГКУЮ ГЛИНУ. В: ТЕКУЩАЯ ПРАКТИКА И БУДУЩИЕ ТЕНДЕНЦИИ В ГЛУБИННЫХ ФУНДАМЕНТАХ

• Чу. Э. Хо, К. Лим

• Инженерное дело

• 2004

Динамические измерения с использованием анализатора забивки свай (PDA) были выполнены на квадратной железобетонной свае 205 мм x 205 во время исследования забивки свай через толстую мягкую морскую глину в плотную старую…

Текущие методы проектирования и строительства мостов Свайный фундамент

• S.