Расчет столбчатого фундамента на опрокидывание – Расчет на опрокидывание столбчатого фундамента

Содержание

Расчет рекламныой конструкции, устойчивость конструкции

 

Продолжаем расчет рекламной конструкции, определяем устойчивость конструкции на опрокидывание и проводим расчет на прочность ответственных соединительных элементов.

Расчет фундаментных болтов

Расчет конструкции на устойчивость против опрокидывания

Результаты расчетов

Расчет конструкции с помощью программного комплекса APM WinMachine

Расчет болтового соединения оголовка

Список используемой литературы

К первой части. Ветровая нагрузка

Часть 2

Расчет на устойчивость

 

Расчет фундаментных болтов рекламной конструкции

В зависимости от ветрового района установки и высоты конструкции сущетст-вуют два варианта исполнения фундаментных болтов: М 30 или М36 (см табл.1). Про­верка сечения болтов ведется для каждого из вариантов исполнения, при этом рас­сматривается случай, при котором сумма изгибающих моментов для элемента задан­ного сечения является наибольшей

Расчетная схема (фундаментные болты М 30)
Ветровой район III, высота стойки 4.5м ветровая нагрузка под углом 45гр к щиту

Проверка сечения фундаментных болтов М30:
— усилие в одном болте от действия момента относительно оси Х-Х

— усилие в одном болте от действия момента относительно оси Y-Y:

Итого на самый загруженный болт приходится
P = px+py =5968+ 2948 = 8916кг
Несущая способность фундаментного болта М36 составит: Nb=Rbt×Ab =1900×5.6 = 10640 кг, где
Rbt — расчетное сопротивление болтов растяжению ([2], табл.60)

Abn — площадь сечения болта нетто ([2], табл.62)
Итого: P = 8916 <Nb =10640
Вывод: принятые болты М30 удовлетворяют требованиям прочности

Расчетная схема (фундаментные болты М36)
Ветровой район V, высота стойки 4.5м, ветровая нагрузка под углом 45гр к щиту

Проверка сечения фундаментных болтов М36:
— усилие в одном болте от действия момента относительно оси Х-Х


— усилие в одном болте от действия момента относительно оси Y-Y:

Итого на самый загруженный болт приходится
P = px+py =9525+ 4280 = 13805кг
Несущая способность фундаментного болта М36 составит:
Nb=Rbt×Ab = 1900×8.16 = 15504кг , где
Rbt — расчетное сопротивление болтов растяжению ([2], табл.60) Abn — площадь сечения болта нетто ([2], табл.62)
Итого: P = 13805 <Nb =15504

Вывод: принятые болты М36 удовлетворяют требованиям прочности

наверх

Расчет конструкции на устойчивость против опрокидывания


Расчетная схема


Под действием ветровой нагрузки конструкция пытается повернуться относи­тельно ребра фундамента (точка А)
Mопр=Pw×L, кгс × см
Удерживающий момент возникает от собственного веса фундаментного блока Рф , веса конструкции Pк и веса насыпного грунта с объемной массой не ниже 1.5т/м3

наверх

Результаты расчета в зависимости от высоты конструкции и ветрового района установки. Табл.3

Вет-
ровой район

Вы-
сота
стой­
ки Н , м

Ве-
ровая на­
груз­

ка Pw

Плечо L, м

Опро-
киды-
вающий момент, М
‘ ‘опр

Размеры фунда-
мента, м

Вес фунда-
мента, кг

Вес кон-
струк ции, кг

Вес насып-
ного грун­
та, кг

Удер-
живаю-
щий момент,

коэф. запа-
са

 

III

2

1836

440,5

808758

2,5х1,9х0,5

5700

1394

1567,5

974419

1,20

2,5

1836

490,5

900558

2,7х1,9х0,5

6156

1433

1692,9

1127751

1,25

3

2155

540,5

1164778

3х1,9х0,5

6840

1472

1881

1376055

1,18

3,5

2240

590,5

1322720

3,4х1,9х0,5

7752

1511

2131,8

1743404

1,32

4

2325

640,5

1489163

3,6х1,9х0,5

8208

1550

2257,2

1946462

1,31

4,5

2416

690,5

1668248

3,8х1,9х0,5

8664

1590

2382,6

2160859

1,30

5

2492

740,5

1845326

4х1,9х0,5

9120

1730

2508

2404440

1,30

IV

2

2320

440,5

1021960

2,8х2,1х0,5

7056

1394

1940,4

1309190

1,28

2,5

2320

490,5

1137960

3х2,1х0,5

7560

1433

2079

1494720

1,31

3

2743

540,5

1482592

3,6х2,1х0,5

9072

1472

2494,8

2112286

1,42

3,5

2848

590,5

1681744

3,8х2,1х0,5

9576

1511

2633,4

2346188

1,40

4

2946

640,5

1886913

4х2,1х0,5

10080

1640

2772

2608560

1,38

4,5

3074

690,5

2122597

4,2х2,1х0,5

10584

1680

2910,6

2867999

1,35

5

3159

740,5

2339240

4,4х2,1х0,5

11088

1720

3049,2

3139726

1,34

V

2

2900

440,5

1277450

3,2х2,1х0,5

8064

1394

2217,6

1681286

1,32

2,5

3416

490,5

1675548

3,6х2,1х0,5

9072

1433

2494,8

2105968

1,26

3

3440

540,5

1859320

4х2,1х0,5

10080

1560

2772

2594160

1,40

3,5

3575

590,5

2111038

4,2х2,1х0,5

10584

1600

2910,6

2852879

1,35

4

3722

640,5

2383941

4,4х2,1х0,5

11088

1640

3049,2

3123886

1,31

4,5

3856

690,5

2662568

4,6х2,1х0,5

11592

1680

3187,8

3407179

1,28

Вывод: устойчивость конструкции обеспечена

наверх

Расчет рекламной конструкции с помощью программного комплекса APM WinMachine


Расчет верхнего строения (поперечных балок и оголовка) выполнен с помощью сис­темы автоматизированного расчета APM WinMachine модуля APM Structure3D, пред­назначенного для расчета напряженно-деформированного состояния стержневых, пла­стинчатых, оболочечных и твердотельных конструкций, а также их комбинаций.
В зависимости от ветрового района установки и высоты конструкции существу­ют два варианта исполнения поперечных балок (гнутый швеллер 236х70 и швеллер с усилением из того же сечения, длиной 2м) и оголовка (труба 160х160х8(С245) и 160х160х8(С345)) (см. табл 1) Проверка элементов ведется для каждого из вариантов исполнения, при этом рассматривается случай, при котором сумма изгибающих мо-ментов для элемента заданного сечения является наибольшей
Проверка прочности поперечных балок, выполненных из гнутого швеллера 236х70 без усиления
Расчетная схема (согласно табл.1 и табл.2) принимается для IV-го ветрового рай­она, высота стойки 4м, при этом нагрузка на поперечные балки (соотв . на верхнюю, среднюю и нижнюю) составит:

Проверка прочности сечения оголовка выполненного из трубы 160х160х8 (С245) Расчетная схема (согласно табл.1 и табл.2) принимается для IV-го ветрового рай­она, высота стойки 4.5м, при этом нагрузка на поперечные балки составит:

Погонная нагрузка на балки составляет:

Проверка прочности сечения оголовка, выполненного из трубы 160х160х8 (С345) и поперечных балок из гнутого швеллера с усилением
Расчетная схема (согласно табл.1 и табл.2) принимается для V-го ветрового рай­она, высота стойки 45м, при этом нагрузка на поперечные балки составит:

Погонная нагрузка на балки составляет:

Проверка прочности сечения оголовка, выполненного из трубы 160х160х8 (С345) и поперечных балок из гнутого швеллера с усилением
Расчетная схема (согласно табл.1 и табл.2) принимается для V-го ветрового рай­она, высота стойки 45м, при этом нагрузка на поперечные балки составит:

Погонная нагрузка на балки составляет:

Результаты расчета приведены в приложении к расчету (соотв. Приложению 2, 3)
Вывод: представленный расчет показал, что несущие элементы конструкции удов­летворяют требованиям прочности, максимальные эквивалентные напряжения не пре­вышают допустимых.

наверх

Расчет болтового соединения оголовка (рекламного поля) конструкции


Проверка сечения болтов М24 (Кл 8.8):

— усилие в одном болте от действия момента относительно оси Х-Х

— усилие в одном болте от действия момента относительно оси Y-Y:

Итого на самый загруженный болт приходится
P = px+py=6197 + 1755 = 7952кг
Несущая способность болта М24 составит:
Nb = Rbt ×Ab = 4000×3.52 = 14080кг, где
Rbt — расчетное сопротивление болтов растяжению (Кл 8.8)
Abn — площадь сечения болта нетто
Итого: P = 7952 <Nb =14080
Вывод принятые болты М24 удовлетворяют требованиям прочности

Список используемой литературы


1. СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»
2. СНиП II-23-81* «Стальные конструкции»
3. Уманский А . А . «Справочник проектировщика», Москва 1960г. 4.   Работнов Ю. Н . «Сопротивление материалов»
5. СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»
6. СНиП 2.0311-85 «Защита строительных конструкций от коррозий»

* В качестве примера показано выполнение расчетов рекламной конструкции одним из ведущих операторов наружной рекламы, действующих на территории России.
** Используемые при расчетах рекламных конструкций СНиПы

Москва 2008г.

1 часть. Ветровая нагрузка

наверх

auditmedia-ru.1gb.ru

2.5. Расчет фундамента на устойчивость против опрокидывания и

сдвига

Устойчивость конструкций против опрокидывания следует рассчитывать по формуле

,

где и – моменты соответственно опрокидывающих и удерживающих сил относительно оси возможного поворота (опрокидывания) конструкции, проходящий по крайним точкам опирания, кН·м;

–коэффициент условий работы, принимаемый при проверке конструкции, опирающихся на отдельные опоры, для стадии строительства равным 0,95; для стадии постоянной эксплуатации равным 1,0; при проверке сечений бетонных конструкций и фундаментов на скальных основаниях, равным 0,9; на нескальных основаниях – 0,8;

–коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,1 при расчетах для стадии постоянной эксплуатации и 1,0 при расчетах для стадии строительства.

Опрокидывающие силы следует принимать с коэффициентом надежности по нагрузке, большим единицы.

Удерживающие силы следует принимать с коэффициентом надежности по нагрузке для постоянных нагрузок < 1, для временной вертикальной подвижной нагрузки от подвижного состава железных дорог, метрополитена и трамвая=1.

При расчете фундаментов опор мостов на устойчивость против сдвига по основанию сила стремится сдвинуть фундамент, а сила трения его о грунт(по подошве фундамента) сопротивляется сдвигу. Силаравна

,

где – коэффициент трения фундамента по грунту.

В соответствии с требованиями СНиП 2.05.03 –84 устойчивость конструкций против сдвига (скольжения) следует рассчитывать по формуле

,

где – сдвигающая сила, кН, равная сумме проекций сдвигающих сил на направление возможного сдвига;

–коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,9;

–коэффициент надежности по назначению сооружения, принимае

мый равным 1,1;

–удерживающая сила, кН, равная сумме проекций удерживающих сил на направление возможного сдвига.

Сдвигающие силы следует принимать с коэффициентом надежности по нагрузке, большим единицы, а удерживающие силы – с коэффициентом надежности по нагрузке, указанные выше.

В качестве удерживающей горизонтальной силы, создаваемой грунтом, допускается принимать силу, значение которой не превышает активного давления грунта.

При расчете фундамента на сдвиг принимают следующие значении коэффициентов трения кладки по грунту:

Таблица 2.5.1. — Значении коэффициентов трения

Грунты

Глины во влажном состоянии

0,29

Глины в сухом состоянии

0,30

Суглинки и супеси

0,30

Гравийные и галечниковые

0,50

Пески

0,40

Скальные с омыливающейся поверхностью

(глинистые сланцы, известняки и т.п.)

0,25

Скальные с неомыливающейся поверхностью

0,6

Пример 2.5.1.Определить устойчивость фундамента опоры моста против опрокидывания, если дано: вертикальная сила =7704 кН; момент опрокидывающих сил=2190 кН·м.Размеры фундамента и другие характеристики приведены на рис.5.

Рис.5. Схема к расчету фундамента на устойчивость против опрокидывания

Решение. Устойчивость конструкций против опрокидывания следует рассчитывать по формуле

.

кН·м

Принимаем и.

Тогда .

Следовательно, проверка на устойчивость против опрокидывания обеспечена.

Пример 2.5.2. Определить устойчивость фундамента опоры моста, опирающейся на глину, против сдвига, если дано: вертикальная сила =7704 кН; момент опрокидывающих сил=2190 кН·м.Размеры фундамента и другие характеристики приведены на рис.5.

Решение. Устойчивость конструкций против сдвига (скольжения) следует рассчитывать по формуле

.

Принимаем и. Из табл.2.5.1. значение коэффициента принимаем равным 0,3.

Тогда удерживающая сила будет равна

кН.

Сдвигающую силу определим по формуле

кН.

кН.

Так как728 < 1891,следовательно, устойчивость фундамента против сдвига по подошве обеспечена.

studfiles.net

Как сделать расчет фундамента на опрокидывание

  • Монтаж фундамента
    • Выбор типа
    • Из блоков
    • Ленточный
    • Плитный
    • Свайный
    • Столбчатый
  • Устройство
    • Армирование
    • Гидроизоляция
    • После установки
    • Ремонт
    • Смеси и материалы
    • Устройство
    • Устройство опалубки
    • Утепление
  • Цоколь
    • Какой выбрать
    • Отделка
    • Устройство
  • Сваи
    • Виды
    • Инструмент
    • Работы
    • Устройство
  • Расчет

Поиск

Фундаменты от А до Я.
  • Монтаж фундамента
    • ВсеВыбор типаИз блоковЛенточныйПлитныйСвайныйСтолбчатый

      Фундамент под металлообрабатывающий станок

      Устройство фундамента из блоков ФБС

      Заливка фундамента под дом

      Характеристики ленточного фундамента

  • Устройство
    • ВсеАрмированиеГидроизоляцияПосле установкиРемонтСмеси и материалыУстройствоУстройство опалубкиУтепление

      Устранение трещин в стенах фундамента

      Как армировать ростверк

      Необходимость устройства опалубки

      Как сделать гидроизоляцию цоколя

  • Цоколь
    • ВсеКакой выбратьОтделкаУстройство

      Отделка фундамента камнем

      Выбор цокольной плитки для фасада

      Что такое цоколь

      Как закрыть винтовые сваи

  • Сваи

fundamentaya.ru

2.6. Расчёт на устойчивость на сдвиг и опрокидывание.

а) на сдвиг

Равнодействующая нормативных вертикальных сил в уровне подошвы фундамента

ΣNII= 1011,204 кН (см.2.3)

Нормативная сдвигающая сила Fh=8 кН

Расчётная удерживающая сила Fhс = f · ΣNI или ΣSi;

f0,3 — коэффициент трения грунта

Сумма расчётных усилий ΣNI=γn·ΣNII ; γn=1,2.

ΣNI=1,2·1011,204=1213,445кН;

Fhс= 0,3·1213,445= 364,033кН

Расчётная сдвигающая сила Fh= γn · Fh; Fh= 1,2 · 8=9,6 кН

Устойчивость обеспечивается, если Fh Fhс

Fh= 9,6< Fhс= 364,033кН

б) на опрокидывание

Опрокидывающий момент от нормативных нагрузок; от расчётных нагрузок

Мо= МII + Fh· hф Мо= γn· Мо; γn= 1,2 ;

Мо= 10 +8·1,5=22 кНм Мо= 1,2 · 22=26,4 кНм

Удерживающий момент от нормативных нагрузок

Муд = 0,5в · ΣN

Муд = 0,5·2,4·1213,445.=1456,134 кНм

Удерживающий момент от расчётных нагрузок

Муд I= 0,5в · γnΣNII, γn = 0,9

Муд I= 0,5·2,4 · 1,2·1456,134=2096,83кНм;

Устойчивость опрокидыванию обеспечивается, если выполняется условие

Мо < М уд I

Мо= 26,4< М уд I =2096,83 кНм

Устойчивость против опрокидывания обеспечена.

2.7. Расчёт на прочность конструкции фундамента

В связи с применением типовой конструкции фундамента необходимость в проверке прочности отпадает.

  1. Проектирование свайного фундамента.

    1. Выбор конструкций свай и ростверка.

Согласно схеме рис. на с.11 задания с колонны на фундамент передаются вертикальные, горизонтальные нагрузки и момент. Поэтому минимальное количество свай целесообразно принять 4е. Тогда в каждой свае воздействие момента незначительно. Внешний момент воспринимается парой сил. (см. схему)

ΔNM =

Рекомендуемые СНиП (см. с.19[6]) расстояния в осях свай

3dZ6d (d – размер поперечного сечения сваи). При задних нагрузках (см. 1.3) целесообразно принять Z =3d, d= 0,2 м. (Минимальное сечение железобетонных сплошных свай 20×20см)

Тогда размеры ростверка в плане ар = вр = 3d + d +2×0,15м

ар = вр =3 · 0,2 + 0,2 +2 · 0,15 = 1,1м

Для надёжной заделки свай в железобетонном ростверке в верхних концах свай оголяется арматура на участке длиной — 0,4м (см. схему). Откуда рекомендуемая высота ростверка hр= 0,6 ÷ 0,8 м

Типовые железобетонные сваи сечением 20×20см могут быть длиной до 6м (см. с. 10,11 [6]).

В отдельных случаях возможна их длина до 8 м, в случае необходимости можно применять и более длинные сваи с большим поперечным сечением (25×25 или 30×30м)

Принимаем в нашем случае ориентировочно свайный фундамент с размерами, показанными на схеме рис.3, где могут быть применимы заводские сваи длиной 6 ÷ 8 м.

Принимаем сваи длиной 9м.

dсв=30×30,см

Объём железобетонного ростверка

Vp= ap×b · hp

Vp= 1,1×1,1 × 0,6 =0,72м3

Объём железобетонных свай

Vсв = 4 · 0,3 · 0,3 · 9 =3,24м3

Вес ростверка Fvp= γжб · Vp

Вес свай Fvс= γжб· Vсв

Рис.3

γжб24 кН/м3 — удельный вес железобетона

Fvp= 24 · 0,72 = 17,6 кН

Fvс = 24 · 3,24 = 77,76кН

    1. Определение несущей способности сваи

а) по грунту

Нижние концы свай упираются не в cкальные, а рыхлые осадочные породы (см. с. 17 задание), поэтому сваи – висячие.

Несущую способность висящих свай Fd определяем в соответствии со СНиП [2] (cм. с. 14 [6])

Fd = γс (γсR ·R·А +uΣγсf · fi· hi)

Применим забивные сваи, тогда

γс , γсR, γсf— коэффициенты надёжности могут быть равными 1.

R – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи (см.с. 37[6]).

fi– расчётное сопротивление грунта вследствие трения по боковой поверхности сваи (см. с.38[6]).

А, u – площадь поперечного сечения сваи и его периметр.

А = d2 ; u u = 4d

А = 0,3 × 0,3 = 0,09м2

u = 4 · 0,3 = 1,2 м.

Величины R и fi следует принимать по таблицам с.37, 38 [6] для грунтов на определённой глубине.

Удобно разбить длину сваи на отрезки ℓi 2м, как показано на схеме и там показать величины R и fi , которые потом подставить в расчётную формулу для подсчёта Fd

Схема к определению расчетной несущей способности одиночной висячей сваи.

Величина R для грунта 2го слоя на уровне нижних концов свай.

Величины fi на уровне середины отрезков hiдля грунтов на соответствующих глубинах zi

h1,м

h2, м

h3, м

h4, м

h5,м

2

2

2

2

1


Z1,м

Z2,м

Z3, м

Z4, м

Z5, м

2,5

4,5

6,5

8,5

9,5


f1,кПа

f2 кПа

f3 кПа

f4 кПа

f5 кПа

31

42

46

44,2

45,6

Fd = 2533·0,09 + 1,2 (2·31 + 2·42+2·46+2·44,2+1·45,6) = 674,37 кН

    1. Проверка несущей способности фундамента (по грунту).

а) Определение расчётных равнодействующих воздействий.

NI = Fv + γn Fvр + γnFvс

γn= 1,1 – коэффициент надёжности для собственного веса конструкции

NI = 810+ 1,1 ×17,6+1,1×77,76=971,656 кН

Момент в уровне подошвы ростверка

МI = γnМII+ γnFhII·hр

М = 1,2 ×10+1,2× 8 × 1,1 =22,56 кН м.

б) Несущая способность фундамента

Необходимо выполнение условий

NI(см.с.21 [6]) , гдеn = 4 – количество свай,

γh=1,4 — коэффициент надёжности

971.656кН= 1002 кН

в) несущая способность максимально–нагруженной сваи:

Максимальные усилия в сваях (в угловых)

max NI =++(см.с.22[6])

max NI ==276,247кН

Необходимо выполнение условия max NI

276,247кН .= 168,59 кН

Несущая способность фундамента по грунту обеспечивается

    1. Определение размеров и объёма условного массивного свайного фундамента.

Контуры условного массивного свайного фундамента, определяемые в соответствии с рекомендациями с.24, 25[6] , на рис. 4 (abcd)

aус=ак+2 · ℓс ·

аус=0,8+2·9·tg(32/4)

=3,07м

bус=аус=3,07м

=4·0,2=0,8

Hус = ℓс +hр+ 0,2 м

=9+0,6+0,2=9,8м

Площадь подошвы Аус=аус

Аус=3,072=9,45м2

Объём грунта в условном массивном свайном фундаменте

Vгр=Нус· Аус-Vр-Vс

Vгр=9,8·9,45-0,72- 3,24=88,65м3

Рис.4 Схема к определению очертания

Условного массивного фундамента.

    1. Определение величины равнодействующей вертикальной силы в уровне нижних концов свай (Nус) и вертикального давления в уровне подошвы условного массивного свайного ф-та (Рус)

Рус =

Nус=Fv+Fvp+Fvc+Fvгр

Fv=810 кН

Fvp= 17,6 кН

Fvc= 77,76 кН

Fvгр=γср ·Vгр = 9,799· 88,65 = 868,68кН

γср =; если грунт расположен нижеWLи водопроницаемый (пески, супеси и суглинкиcJL>0,25; и глины сJL>0,5), то вместоγо

принимается в расчёте γср = γсв

Nус= 810+ 17,6 + 77,76 + 868,68= 1774,04кН

    1. Определение давления в уровне подошвы условного массивного фундамента.

Pус == 187,73кПа2533кПа

Величина Pусне должна превышать расчётного сопротивления грунта в уровне нижних концов свай, т.е.Pус ≤ R(7)

studfiles.net

Расчет стойки в грунте на горизонтальную силу (на опрокидывание) — SGround.ru

В файле 2 листа:

  • на первом — выполняете расчет по прочности закрепления, 
  • на втором — по деформациям. 

В расчетном файле красным шрифтом в разделе «Исходные данные» выделены те цифры, которые Вам необходимо заменить на свои. Так же необходимо выбрать тип грунта из выпадающего списка и указать галочкой есть ли банкетка. Коэффициенты надежности выбирайте из таблиц на том же листе. Всё остальное вычисляется автоматически.

Правильность расчетов проверена на собственном опыте многократно.

При  создании файла использовалась программа Microsoft Exel 2013. Более ранние версии могут открыть файл некорректно (не проверял).

Файл шаблона для оформления этого расчета в формате *.docx можно скачать по этой ссылке: Шаблон оформления расчета.

Если вам нужен оформленный расчет то воспользуетесь этим расчетным файлом и шаблоном оформления. Вам останется только задать исходные данные и вписать полученные результаты в файл шаблона оформления расчета.

Если необходимо посчитать отдельную свободностоящую стойку, закрепленную в грунте, на горизонтальную силу и момент (расчет свободностоящей стойки на на опрокидывние) то следует пользоваться методикой, приведенной в «Руководство по проектированию опор и фундаментов линий электропередачи и распределительных устройств подстанций напряжением выше 1 кВ» шифр 3041тм-т2 (раздел 6, основания) стр 61-80 (руководство разработано институтом «Энергосетьпроект» в 1976г.

Варианты закрепления отдельностоящей стойки в грунте

Данный расчет в основном используется для опор линий электропередачи (ЛЭП/ВЛ), выполненных на железобетонных центрифугированных стойках, для многогранных опор ВЛ, закрепляемых на цилиндрических фундаментах и др., а так же для расчета закрепления железобетонных стоек под оборудование открытых распредустройств (ОРУ) подстанций (ПС) всех классов напряжения. Но так же расчет может быть применен для любой конструкции имеющей схожую расчетную схему и схему загружения.

Расчетная схема закрепления стойки в грунте

Этот же расчет приведен в «Пособии по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83)» 1986 года и в книге авторов К.П. Крюков, Б.П. Новгородцев Конструкции и механический расчет линий электропередач (1979 г.) раздел 9-4. Расчеты в пособии к СНиП отличаются от расчетов в книге и Руководстве по проектированию ЛЭП и дают другие результаты. Долго и мучительно сравнивая все три источника и обратив внимание на их годы выпуска пришел к выводу что в Пособии к СНиП 2.02.01-83 данный расчет не верный.  В пособие хотели включить этот расчет приведя его к общим условным обозначениям и преобразуя формулы, но наделали кучу ошибок и опечаток. Пользоваться им нельзя!

Литературу по теме можно скачать в разделе Нормативы

Если будут какие то вопросы или пожелания по расчетному файлу — пишите в комментарии, рад буду ответить!

sground.ru