Прямоугольный резервуар железобетонный: Резервуары для воды прямоугольные железобетонные сборные

Содержание

Резервуар вертикальный железобетонный прямоугольный РЖБП-10000 — Полная Информация из справочника ФГИС «АРШИН» (ФГИС Росстандарта)

Назначение

Резервуар вертикальный железобетонный прямоугольный РЖБП-10000 (далее -резервуар) предназначен для измерения объема нефтепродуктов, а также для их приема, хранения и отпуска.

Описание

Тип резервуара — вертикальный железобетонный прямоугольный, номинальной вместимостью 10000 м3.

Принцип действия резервуара основан на заполнении его нефтепродуктом до определенного уровня, соответствующего заданному значению объема.

Резервуар представляет собой конструкцию, состоящую из сборной железобетонной стенки, монолитного днища и кровли.

Стеновые панели сборные железобетонные. В центральной части резервуара выставлены колонны, на которые опираются ребристые плиты.

Заполнение и выдача продукта осуществляется через приемно-раздаточные устройства. Заводской номер резервуара наносится на горловину резервуара (рисунок 1).

Резервуар РЖБП-10000 с заводским номером 3 расположен по адресу: г. Санкт-Петербург, набережная Обводного канала, д.76, ЭС-1, Центральная ТЭЦ филиала «Невский» ПАО «ТГК-1».

Общий вид резервуара РЖБП-10000 представлен на рисунках 2, 3.

Нанесение знака поверки на средство измерений не предусмотрено.

Программное обеспечение

отсутствует

Технические характеристики

Таблица 1 — Метрологические характеристики

Наименование характеристики	Значение
Номинальная вместимость, м3	10000
Пределы допускаемой относительной погрешности определения вместимости, %	±0,20

Таблица 2 — Основные технические характеристики

Наименование характеристики	Значение
Условия эксплуатации:
Температура окружающего воздуха, оС	от -50 до +50
Атмосферное давление, кПа	от 84,0 до 106,7
Средний срок службы, лет, не менее	30

Знак утверждения типа

наносится на титульный лист паспорта резервуара типографским способом. Комплектность средства измерений

Таблица 3 — Комплектность средства измерений

Наименование	Обозначение	Количество
Резервуар вертикальный железобетонный прямоугольный	РЖБП-10000	1 шт.
Паспорт	—	1 экз.
Градуировочная таблица	—	1 экз.

Сведения о методах измерений

приведены в пункте 8 паспорта на резервуар.

Нормативные документы, устанавливающие требования к резервуару вертикальному железобетонному прямоугольному РЖБП-10000

Приказ Росстандарта № 256 от 7 февраля 2018 г. «Об утверждении Государственной поверочной схемы для средств измерений массы и объема жидкости в потоке, объема жидкости и вместимости при статических измерениях, массового и объемного расходов жидкости»

Типовой проект 901-4-63.83 Резервуары для воды прямоугольные железобетонные сборные емкостью 50

формат pdf
размер 23. 27 МБ
добавлен 12 ноября 2010 г.

Типовой проект 901-4-63.83 Резервуары для воды прямоугольные железобетонные сборные емкостью 50 — 20000 м3
Разработан Союзводоканалпроект и ЦНИИПромзданий, 1983 г.
Альбом
2. Материалы для проектирования специальных мероприятий для резервуаров емк. 50-20000 м3 систем хозпитьевого водоснабжения

Читать онлайн

Смотрите также

формат tif
размер 12.16 МБ
добавлен 07 июля 2011 г.

Сборные железобетонные прямоугольные водопропускные трубы для железных и автомобильных дорогrn

формат djvu
размер 8. 54 МБ
добавлен 29 июля 2009 г.

Железобетонные изделия. Рабочие чертежи. Типовой проект

формат pdf
размер 5.15 МБ
добавлен 27 января 2012 г.

Типовой проект 0901-9-1.83 Фильтры поглотители для резервуаров емкостью от 50 до 730 м3 Альбом 1. Пояснительная записка. ТХ и строительная часть

формат pdf

размер 4.86 МБ
добавлен 11 ноября 2010 г.

Типовой проект 815-43.86 Жижесборник емкостью 25 м3 Разработан институтом Гипронисельхоз 1986 г. Альбом 1. Пояснительная записка. Архитектурно-строительные решения Альбом 3. Ведомость потребности в материалах

формат pdf
размер 23. 38 МБ
добавлен 12 ноября 2010 г.

Типовой проект 901-4-58.83 Резервуары для воды прямоугольные железобетонные сборные емкостью от 100 до 250 м3 Разработан Союзводоканалпроект и ЦНИИПромзданий, 1983 г. Альбом 3. Конструкции железобетонные

формат pdf
размер 41.22 МБ

добавлен 12 ноября 2010 г.

Типовой проект 901-4-63.83 Резервуары для воды прямоугольные железобетонные сборные емкостью 50 — 20000 м3 Разработан Союзводоканалпроект и ЦНИИПромзданий, 1983 г. Альбом 1. Общие материалы для проектирования резервуаров емк. 50-20000 м3

формат pdf
размер 70.71 МБ
добавлен 12 ноября 2010 г.

формат pdf
размер 62.3 МБ

добавлен 12 ноября 2010 г.

Типовой проект 901-4-63.83 Резервуары для воды прямоугольные железобетонные сборные емкостью 50 — 20000 м3 Разработан Союзводоканалпроект и ЦНИИПромзданий, 1983 г. Альбом 5. Строительные изделия для резервуаров емк. 50-20000 м3

формат pdf
размер 3.88 МБ
добавлен 12 ноября 2010 г.

Типовой проект 901-4-63.83 Резервуары для воды прямоугольные железобетонные сборные емкостью 50 — 20000 м3 Разработан Союзводоканалпроект и ЦНИИПромзданий, 1983 г. Альбом 6. Технологические трубопроводы и сигнализация для резервуаров емк. 50-20000 м3

формат djvu
размер 1.28 МБ
добавлен 11 августа 2011 г.

Резервуары для воды прямоугольные ж/б емкостью от 100 до 250 м.куб. (с применением изделий промышленных зданий) Альбом I. Общие материалы для проектирования резервуаров емк. 50-20000 куб.м (из ТП 901-4-63.83) Разработан ГПИ «Союзводоканалпроект» и ЦНИИпромзданий

$ m = \frac{280}{36_{cbc}} = 11$

$ k = \frac{1}{ 1+ \frac{6_{st}}{m6_{cbc}}} = 0,48$

$j=1-\frac{k}{3}=0,86$

$Q=\frac{1}{2} 6_{cbc} k_j=1 \cdot 52$

Шаг 2: Расчет изгибающего момента

$\frac{L}{B}=\frac{6}{4}=1 \cdot 5\lt2$

Для $\frac{1}{B}\lt2 \quad h= \frac{H}{4} \text{ или lm}$ в зависимости от того, что больше

$ = \frac{3.5}{4} \text{ или lm} \quad h = lm$

$p=w(4 -b) \quad \text{ .

.. w = 92$

$\text{Укажите # 20 мм @ 195 мм с внутренней поверхностью}$

b] Средний пролет

Момент в середине $= 24,5 кНм$

$T = 73,5 кН$

$\text {Поскольку разница незначительна}$ $\therefore$ $\text{укажите то же, что и опора #20 мм @ 195 мм c/c externalface}$

Этап 5: Расчет консольного действия

$\begin{align} BM &= \frac{1}{2} \times w H \times h \times \frac{h}{3} \\ &= \frac{1}{2} \times 9800 \times 3.5 \times 1 \times \frac{1}{3} \\ &= 5,717 кНм \end{выровнено}$ 92$

$\text{Ast на каждой грани = } 393.72$

$\therefore \text{укажите #10mm @ 195mm c/c каждой грани в вертикальном направлении}$

Шаг 6: Предоставление втулок

На стыке стены и цоколя обычно предусмотрены вуты размером 150 x 150 мм$

Предусмотрен вант № 10 мм @ 195 мм c/c

Шаг 8: Расчет фундаментной плиты

Допустим, толщина = 1 50мм

Обеспечьте #8mm @ 240 c/c в обоих направлениях

ДОБАВИТЬ КОММЕНТАРИЙ РЕДАКТИРОВАТЬ

Прямоугольный резервуар

1 из 39

Верхняя обрезанная направляющая

Скачать для чтения в автономном режиме

Инженерное дело

ОБНОВЛЕНО СОГЛАСНО МЕТОД ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ

Прямоугольный резервуар

Университет Дхарамсин Десаи Имя : Джейсвал. Шашанк.М Номер рулона: MS004 Тема : Семинар – 2 Отрасль: М-тех (Структурная инженерия)
ПРЯМОУГОЛЬНЫЙ БАК МЕТОД ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ
Преимущество конструкции в предельном состоянии • В настоящее время широко используется метод предельного состояния по сравнению с рабочим напряжением. метод с следующие преимущества: (i) Материалы обрабатываются в соответствии с их свойствами. (ii) Нагрузки рассматриваются в соответствии с их характером. (iii) Конструкции обычно выходят из строя, когда они достигают своего предельного состояния, а не эластичное состояние. • Однако, когда конструкции достигают своего предельного состояния, ширина трещины в структура может быть значительно выше по сравнению со структурой, разработанной Метод рабочего напряжения одновременно этап. ИС: 3370

• т. е. спецификации индийского стандарта по строительству резервуаров для хранения жидкости. конструкции не применяли метод расчета по предельным состояниям долгое время. Однако, IS:3370 принял метод расчета предельного состояния после рассмотрения проверок по ширине трещины. • Недавно он был принят в новой редакции ИС 3370-2021 по бетону. сооружения для хранения жидкостей – свод правил при прохождении ИС 3370 – 2021 можно обнаружить, что доступны три метода проектирования. (I) Метод расчета предельного состояния – проверка ширины трещины. (II) Расчетный метод предельного состояния – считается удовлетворительным.
Введение • Резервуары для хранения и подвесные резервуары используются для хранения воды, нефть, нефтепродукты и аналогичные жидкости. • В целом существует три вида резервуаров для воды: i) Танки, лежащие на земле. ii) Подземные резервуары. iii) Надземные резервуары. • Резервуары, опирающиеся на землю, такие как резервуары с чистой водой, отстойники, аэротенки и т. д. устанавливаются непосредственно на землю. Стены эти резервуары подвергаются давлению, а основание подвергается вес жидкости и восходящее давление грунта. Резервуары могут быть покрыты на вершина.

• С точки зрения конструкции резервуары можно классифицировать по их форма следующим образом и) прямоугольные резервуары ii) Круглые резервуары iii) Верхний сервисный резервуар (OHSR) iv) Intze Tank, т. е. OHSR для большой емкости. • Резервуары прямоугольной формы предназначены для меньшей и средней емкости. Для небольшие емкости, круглые резервуары оказываются неэкономичными, так как опалубка для круглых танков очень затратно. • Прямоугольные резервуары предпочтительно должны быть квадратными в плане от точки с точки зрения экономии. Желательно, чтобы более длинная сторона не была более чем в два раза меньше меньшей стороны.

Расчетный метод предельного состояния  Был найден метод расчета предельных состояний, хотя и полуэмпирический подход. быть лучшим для проектирования железобетонных конструкций на упругих теория проектирования, где уровень напряжений в бетоне и стали ограничен так что напряжения-деформации считаются линейными.  Существует два предельных состояния: i) Предельное состояние разрушения. ii) Предельное состояние пригодности к эксплуатации, которое включает а) отклонение б) растрескивание
 Конструкция сначала проектируется в условиях предельного состояния разрушения, а затем проверил на исправность. Из-за его превосходства над двумя другими методами , IS 456:2000 был полностью обновлен в четвертой редакции в 2000 г. принимая во внимание быстрое развитие в области бетона технологии и включая важные аспекты, такие как долговечность и т. д.  В этом стандарте больше внимания уделяется методу проектирования с предельным состоянием. представляя его в полном разделе.  Здесь важно отметить, что конструкция, спроектированная в предельном состоянии метод, когда происходит сбой, отказ будет на стадии пластичности, а не на стадии упругости.  Следовательно, растрескивание и ширина трещины могут быть значительными при разрушении этап.
• Прямоугольный резервуар для воды предназначен для хранения 2500м3 воды. Резервуар должен быть сделан чуть выше отметка земли и безопасная несущая способность грунта 75 кН/м2. Конструктивные данные и основные размеры резервуара: Емкость бака = Q = 2500 м3 Безопасная несущая способность грунта =75 кН/м2 Свободная доска = 0,15 м
• Допустимые напряжения: М – бетон марки 30 и тор сталь марки Fe-415, для расчетов относительно устойчивости к растрескиванию (IS:3370-2021) σct =1,5 Н/мм2 σсб =2 Н/мм2 σст=150 Н/мм2 • Для расчетов прочности напряжения в бетоне и стали одинаковы. как рекомендовано в IS:456 2000. σcc= 8,0 Н/мм2 м = 9.34 σcbc= 10,0 Н/мм2 Q = 1,3 Дж = 0,9 Принимая высоту резервуара в свету 5,25 м, Чистая база = 2500/5,25-0,15= 490 м2
• При следующих размерах бака в чистоте: • Высота = 5,4 м, длина = 24,6 м, ширина = 19,6 м • Пусть плита крыши поддерживается колоннами, расположенными на расстоянии 5 м друг от друга в обоих направлениях. направления. Пусть расстояние от центра до центра между стенами и напор воды быть: Lx = 24,6+0,4 = 25 м, Ly = 19,6+0,4 = 20,0 м, H = 5,4-0,15 = 5,25 м При толщине стены у основания 400 мм.
Колонна Примем размер колонны равным 440 мм2. Емкость бака (общий объем) = 24,6 × 19,6 × 5,25 = 2531,3 м2 Чистый объем = общий объем — объем 12 столбцов = 2531,3 — (12×5,25×0,44×0,44) = 2518,3 м3
1. Конструкция плиты крыши: • Плита крыши спроектирована как плоская плита с колоннами, расположенными на расстоянии 5 м друг от друга. отдельно. Пусть толщина плиты будет 240 мм для собственного веса. а нагрузки на плиту Временная нагрузка = 1,5 кН/м2 Нагрузка на отделку поверхности = 2,0 кН/м2 Собственный вес = 0,24 × 25 = 6,0 кН/м2 Общая нагрузка = w = 90,5 кН/м2 Расстояние от центра до центра панели L = 5 м Чистая панель L0 = 5 — 0,44 = 4,56 м Общая расчетная нагрузка на панель = W = w*L*L0 = 9,5 × 5 × 4,5=216,6 узлов Суммарная расчетная нагрузка на панель = 1,5 × 216,6 кН = 325 кН • Сумма величин положительного и отрицательного изгиба моменты в панели есть M0 = 1/8 Вт * L0 = 325 × 4,56/8 = 185,25 кНм
• Используя таблицу 4.72, c1 = 0,308, c2 = 0,702, c3 = 0,497 и cl = 0,65 • Величина изгибающих моментов (в кН.м) в панели: • Mn1= c1 M0= 0,308 × 18525 × 103 = 57 • Mp3= c3 M0 = 92.02 • Мп2= с2 М0= 130 • Mni= ci M0 = 120,4 Где 1: внутренняя поверхность внешней стены 2: лицевая сторона внутренней колонны внешней панели 3: средняя точка внешней панели я : внутренняя панель • Изгибающие моменты на панели распределяются между столбик и средние полосы по таблице 4.6. Изгибающие моменты в полосе столбцов, которые обозначены нижним индексом c, находятся: • Mnc1 = Mn1 = 57 кН·м • Mpc3 = 0,6 Mp3 = 55,2 кН. м • Mnc2 = 0,75 Mn2 = 97,50 кН·м • Mnci= 0,75Mni = 90,3 кН·м
• ( 100 % отрицательного изгибающего момента в концевой опоре, 75 % отрицательный БМ во внутренних опорах и 60% отрицательного БМ назначаются полосе столбцов). • В случае торцевой опоры 75% может быть отнесено к колонне полоса секционная. Эффективная глубина сечения рассчитывается из максимальный отрицательный изгибающий момент а; • М = 0,138 фск. б.d2 0,0975 × 109 = 0,138 × 30 × 1000 × d2 d = 154 мм обеспечивают 200 мм (Плита крыши спроектирована как секция с трещинами, так как она не контакт с водой)
Проверка напряжения сдвига: • Допустимое касательное напряжение, основанное на диагональном растяжении, составляет τc=0,25(fск)1/2=0,25(30)1/2=1,3693 • Критическая плоскость сдвига — это периферийная плоскость, которая находится на расстоянии 0,5 d от поверхности. колонны. Длина самолета b0 = 4 (a+d) = 4 (0,44+0,20) = 2,56 м Перерезывающая сила на плоскости , V = w ( L2 – (a+d)2 ) = 9,5 (52 – 0,642) =233,6 кН Номинальное касательное напряжение на плоскости равно τv=v/b0. d =0,456 МПа < τc (1,3693) • Таким образом, касательное напряжение находится в допустимых пределах; поэтому глубина достаточна против напряжение сдвига. • Общая глубина плиты может быть ; t = d + 0,03 = 0,23 м • Использование арматуры в полосе колонны. Mu = 0,87Fy.Ast.(d-0,42*0,48d)=0,7Fy.Ast.d Площадь армирования, Ast=Mu/0,7fy.d
• Требуемые площади армирования в различных сечениях ; Ast1= Mnc1/0,7.Fy.d=981 мм2 Ast2=Mnc2/0,7.Fy.d=1678мм2 Ast3=Mnc3/0,7.Fy.d=950мм2 Asti=Mnci/0.7.Fy.d=1554мм2 Минимальная требуемая площадь стали составляет 0,12%, Астм = 0,12*b*t/100 = 0,12 × 2500 × 200/100 = 600 мм2 Плита испытывает прямое напряжение, так как она поддерживает вертикальную стену. Сила натяжения =1/4(γh3/2)= 10*5,252/8 =34,5Кн/м. Прямое напряжение на 2,5 м панели составляет, T = 34,5×2,5 = 86,25 кН. Факторное напряжение = F.T. = 1,5 × 86,25 = 130 кН Площадь растянутой арматуры при прямом растяжении равна, Ast =F.T./0,87Fy= 1,5*130*103/0,87*415= 540 мм2
• В любом заданном сечении общая площадь арматуры равна сумма площади, необходимой для изгиба и прямого растяжения. Прямой растягивающее напряжение, возникающее в бетоне, равно • σт=Т/Ас • =86250/2500*230 • =0,15 МПа, что очень мало. • Расчет арматуры в средней полосе Положительный изгибающий момент на средней полосе снаружи панель Mmp3=0,35×0,25×M0 = 0,35×0,25×185,25 = 16,2 кНм Площадь армирования , Ast= Mu/0,7Fy.d =16,2*106/0,7*415*200 =280мм2
2. Конструкция колонны (бетон марки М30) • Колонны расположены на расстоянии 5 м друг от друга и подвергаются только осевой нагрузке. нагрузка от плиты крыши на каждую колонну составляет, Ps = wl2 = 9,5 × 25 = 237,50 кН Пусть сам вес. = 32,5 кН Суммарная нагрузка P = 270 кН Коэффициент нагрузки = 1,5 × 270 = 405 кН Предположим, что только 0,8% арматуры в колонне, мощность столбец затем задается: Pu=0,4σck.Ac+0,67fyAsc 405 × 103 = 0,4 × 30 × (1-0,008) а2+ 0,67 × 415 × 0,008 а2 а2=28665 квадратная колонна размером 200 мм. Площадь предоставленной стали = 1206 мм2 • Обеспечьте размер колонны 350 мм с 6 стержнями диаметром 16 мм в каждой. столбец. Также предусмотрите стяжки 6 мм на расстоянии 200 мм. Коэффициент гибкости колонны равен g = Le / a = 3,9./ 0,35 = 11.14
• i) Проверьте ширину трещины: • Минимальное усиление: • ρcrit = критическое отношение стали, т. е. минимальное отношение площади стали к общая площадь всей бетонной секции, необходимая для распределения растрескивание. • Fct= предел прочности при растяжении незрелого бетона. • Fy= характеристическая прочность арматуры. • ρкрит = 1206/(350×350) = 0,00984 • Fct/Fy = 1,3/415 = 0,003 • ρcrit > Fct/Fy • Максимальное расстояние между трещинами (Smax) • Smax =Fct/Fb*φ/2ρ , где Fct/Fb= отношение прочности бетона на растяжение к среднему прочность сцепления между бетоном и сталью, которая может принять в данном случае за 2/3. φ= размер каждого арматурного стержня, и ρ = коэффициент стали, основанный на общем сечении бетона Smax=542
• Ширина полностью развитой трещины, Wmax Wмакс=Sмакс*α/2*Т • α=1*10-50C-1 (Коэффициент теплового расширения бетона) Т= 40 градусов по Цельсию Wmax=542 × 10-5× 40/2 = 0,1084 мм < 0,2 мм (допустимо)
3. Конструкция вертикальной стены: М = 0,138 фск. б.d2 91,16 × 106 = 0,138 × 30 × 1000 × d2 d = 148 мм обеспечивают 200 мм Обеспечивая прозрачное покрытие около 30 мм, общая толщина необходимая стена составляет около 230 мм. Однако выбирается меньшее значение. Пусть t = 230 мм и d = 200 мм. Требуемая площадь стали: Ast= Mu/0,7Fy.d = 91,16*106/0,7*415*200 = 1570 мм2 обеспечить стержни диаметром 16 мм @ 125 мм c/c. (1610 мм2)
• i) проверить ширину трещины: Минимальное усиление: • ρcrit = критическое отношение стали, то есть минимальное отношение площади стали к общая площадь всей бетонной секции, необходимая для распределения растрескивание • Fct = прочность на растяжение незрелого бетона. • Fy = характеристическая прочность арматуры. • ρкрит = 1610/200×1000 = 0,00805 • Fct/Fy = 1,3/415 = 0,003 • ρcrit > Fct/Fy • Максимальное расстояние между трещинами (Smax) • Smax =Fct/Fb*φ/2ρ , где Fct/Fb= отношение прочности бетона на растяжение к среднему прочность сцепления между бетоном и сталью, которая может быть принята равной 2/3 дюйма Это дело. φ= размер каждого арматурного стержня, и ρ = коэффициент стали, основанный на общем сечении бетона
• Smax =2/3*16/2(0,00805) =662 мм2 Ширина полностью развитой трещины, Wmax Wмакс=Sмакс*α/2*Т • α=1*10-50 C-1 (Коэффициент теплового расширения бетона) Т= 40 градусов по Цельсию • Wmax = 662 × 10-5 × 40/2 = 0,1324 мм < 0,2 мм (допустимо)
• Усиление на средней высоте: • М = 0,138 фск. б.d2 • 43,140 × 106 = 0,138 × 30 × 1000 × d2 • d = 102 мм обеспечивает 150 мм • Обеспечивая прозрачное покрытие около 30 мм, общая толщина необходимая стена составляет около 180 мм. • Однако выбрано меньшее значение. • Пусть t = 180 мм и d = 150 мм. • Требуемая площадь стали: Ast = Mu/0,7Fy.d=825 мм2 Обеспечьте стержни диаметром 12 мм @ 125 мм c/c .( 904 мм2 )
• i) Проверьте ширину трещины: • Минимальное усиление: • ρcrit= критическое отношение стали, т. е. минимальное отношение площади стали к общая площадь всей бетонной секции, необходимая для распространения трещин. Fct = прямое сопротивление растяжению незрелого бетона. Fy = характеристическая прочность арматуры. ρкрит = 904/180×1000 = 0,0050 Fct/Fy = 1,3/415 = 0,003 ρcrit > Fct/ Fy Максимальное расстояние между трещинами (Smax) • Smax =Fct/Fb*φ/2ρ , где Fct/Fb= отношение предела прочности бетона на растяжение к средней связке прочность между бетоном и сталью, которую в данном случае можно принять за 2/3. φ= размер каждого арматурного стержня, и ρ = коэффициент стали, основанный на общем сечении бетона • Smax =2/3*12/2(0,005)=800
• Ширина полностью развитой трещины, Wmax • Wmax=Smax*α/2*T • α=1*10-50C-1 (Коэффициент теплового расширения бетона) Т= 40 градусов по Цельсию • Wmax = 800 × 10-5 × 40/2 = 0,16 мм < 0,2 мм (допустимо)
Конструкция горизонтальной арматуры: • Положительный изгибающий момент на горизонтальных волокнах стены равен нуль; следовательно, должно быть обеспечено только номинальное армирование. Однако, в углах стены действует отрицательный изгибающий момент. Его значение примерно на середине высоты стены Мкса = -28940 Нм/м • Возникает осевое натяжение из-за гидростатической силы, действующей на стены нормальные к этой стене. Эта сила на средней высоте равна H/2 ширины стена. Поэтому силу натяжения можно приблизительно принять равной • T =γ*h3/2 = 10*(5,25)2/2 =13,8 кН/м • Растягивающее напряжение из-за комбинированного воздействия на вертикальную плоскость стена σt =M/Z+T/A =6M/t2+ T/t Толщина стены на средней высоте 190 мм. σт = 4,87 МПа>2 МПа
• Вклад осевого напряжения незначителен, но напряжение, вызванное изгибающий момент превышает допустимое значение 2,0 МПа. Поэтому, на углах должны быть предусмотрены скругления, чтобы уменьшить натяжение. • Обеспечьте выступы толщиной 150 мм в углах стены. В целом толщина в месте соединения, включая скругление, составляет 190+150 = 340 мм и Напряжение изгиба составляет σt = 6M/t2 = 1,5 МПа < 2 МПа. Эффективную глубину сечения в этой точке можно принять равной 340-100=240 мм. Mxa = -28940 Нм/м Факторный момент = 1,5 × 28940 = 43410 Нм/м • Требуемая толщина: • М = 0,138 фск. б.d2 • 43410 × 103 = 0,138 × 30 × 1000 × d2 • d = 102 мм обеспечивает 150 мм
• Требуемая площадь стали: Ast = Mu/0,7Fy. d = 43410*103/0,7*415*150 =997мм2 Обеспечьте стержни диаметром 16 мм @ 150 мм c/c (1340 мм2) • i) Проверьте ширину трещины: • Минимальное усиление: • ρcrit = критическое отношение стали, то есть минимальное отношение площади стали к общей площадь всего сечения бетона, необходимая для распространения трещин • Fct = прочность на растяжение незрелого бетона. • Fy = характеристическая прочность арматуры. • ρкрит = 1340/150×1000 = 0,00893 • Fct/Fy = 1,3/415 = 0,003 • ρcrit > Fct/Fy • Максимальное расстояние между трещинами (Smax) • Smax =Fct/Fb*φ/2ρ , где Fct/Fb= отношение предела прочности бетона на растяжение к средней связке прочность между бетоном и сталью, которую в данном случае можно принять за 2/3. φ= размер каждого арматурного стержня, и ρ = коэффициент стали, основанный на общем сечении бетона
• Smax =2/3*16/2(0,00893)=597 Ширина полностью развитой трещины, Wmax Wмакс=Sмакс*α/2*Т • α=1*10-50C-1 (Коэффициент теплового расширения бетона) Т= 40 градусов по Цельсию • Wмакс = 597 × 10-5 × 40/2 = 0,1194 мм < 0,2 мм (допустимо)
4. Проект фундаментной плиты • Нижняя плита упирается в почву и поддерживает воду и столбцы. Вес воды напрямую переносится на почву. Поэтому необходимо проверить несущую способность. • Нагрузка от колонны передается через нижнюю плиту. плита должна быть спроектирована для пустого резервуара как двухсторонняя плита подвергается чистому давлению со стороны почвы. Во-первых, несущая способность почва рассчитана • Нагрузка с крыши =9.5кн/м2 • Нагрузка от колонн =1,5кн/м2 • Нагрузка от воды = 52,5кн/м2 • Нагрузка от нижней плиты = 6 кН/м2 • Общая нагрузка = 69,5 кН/м2 • Давление на подшипник составляет 69,5 кН/м2 по отношению к безопасному давлению на подшипник. мощность 75 кН/м2. Безопасный
• КОНСТРУКЦИЯ НИЖНЕЙ ПЛИТЫ • Чистое опорное давление на грунт в пустом состоянии резервуара составляет что из-за нагрузки на крышу и колонну, и это • w = 9,5 + 1,5 = 11 кН/м2 • Нижняя плита выполнена в виде плоской плиты, находящейся в грунте. давление и поддерживается колоннами, расположенными на расстоянии 5 м друг от друга. Предполагать расширение колонны. • Расширенный размер основания колонны такой же, как у головки колонны. и это 440 мм кв. • Эффективный пролет плиты L = 5 м • Чистый пролет = L0 = L – a = 4,56 м • Общая расчетная нагрузка на панель = W = w* L* L0 = 11 × 5 × 4,56 = 250,8 кН • Сумма величин положительного и отрицательного изгиба моменты в панели есть • M0 = 1/8 Вт. L0 = 250,8 × 4,56/8 = 143 кНм • Эффективная высота стены Lw=5,4 м. • Относительная жесткость стены составляет , Kw =Iw/Lw=5*0,223/12*5,4 =8*10-4
• При средней толщине стены 220 мм. Относительная жесткость панельной плиты, принимая толщину 220 мм, равна Ks=Is/L=0,223/12=8,9*10-4 Отношение относительных жесткостей стены и панели перекрытия составляет ; αc =Kw/Ks =8/8,9 =0,9 отношение динамической нагрузки к статической нагрузке равно Wl/Wd = 1,5/8 = 0,1875. • Расчетные изгибающие моменты в плоской плите рассчитываются с помощью коэффициенты моментов приведены в табл. 4.6 и 4.7. • α =1+1/αc = 2,111 • Используя таблицу 4. 72, c1 = 0,308, c2 = 0,702, c3 = 0,49.7 & кл = 0,65 • Величина изгибающих моментов (в кНм) в панели: • Mn1= c1 M0= 0,308 × 143 = 45, Mp3= c3 M0 = 72, • Mn2= c2 M0= 100,4 , Mni= ci M0 = 93 Где 1: внутренняя поверхность внешней стены 2: лицевая сторона внутренней колонны внешней панели 3: средняя точка внешней панели я : внутренняя панель
• Изгибающие моменты на панели распределяются между столбик и средние полосы по таблице 4.6. Изгибающие моменты в полосе столбцов, которые обозначены нижним индексом c, находятся: • Mnc1 =Mn1= 45 кНм • Mpc3 =0,6Mp3= 43,2 кНм • Mnc2 =0,75Mni= 75,3 кНм • Mnci= 0,75Mni = 690,75 кНм • ( 100 % отрицательного изгибающего момента в концевой опоре, 75 % отрицательный БМ во внутренних опорах и 60% отрицательного БМ назначаются полосе столбцов). В случае торцевой опоры 75% может быть назначен на полосу колонны секционной. Эффективная глубина сечение рассчитывается по максимальному отрицательному изгибу момент и есть ; • М = 0,138 фск. б.d2 • 113,25 × 106 = 0,138 × 30 × 1000 × d2 • d = 165 мм обеспечивает 200 мм
• Проверка напряжения сдвига: • Допустимое касательное напряжение, основанное на диагональном растяжении, составляет • τc= 0,25(Fck)1/2= 0,25√30 = 1,3693 • Критическая плоскость сдвига — это периферийная плоскость, которая находится на расстоянии 0,5 d от лица колонны. Длина самолета • b0 = 4 (a+d) = 4 (0,44+0,20) = 2,56 м • поперечная сила на плоскости , V = w ( L2 – (a+d)2 ) = 9,5 ( 52 – 0,642 ) = 233,6 кН • Номинальное касательное напряжение на плоскости τv = V/b0.d =0,2336/2,56*0,2 =0,456 МПа < τc(1,3693) • Таким образом, напряжение сдвига находится в допустимых пределах, поэтому глубина достаточно против напряжения сдвига. • Общая глубина плиты может быть ; • t = d + 0,03 = 0,23 м
• Расчет армирования полосы колонны Используя Mu= 0,87,fy.Ast(d-0,42*0,48d) = 0,7fy Ast d Площадь армирования, Ast = Mu/0,7 fy.d Требуемые площади армирования в различных сечениях: ; Ast1= Mnc1/0,7.Fy.d =1140 мм2 Ast2=Mnc2/0,7.Fy.d =1950мм2 Ast3=Mnc3/0,7.Fy.d =1104мм2 Asti=Mnci/0.7.Fy.d=1805мм2 Минимальная требуемая площадь стали составляет 0,20%, Astm = 0,20 b t / 100 = 0,27 × 2500 × 230/100 = 1552 мм2 Ast= 16мм#-125мм c/c (предоставляется Ast-1608,49 мм2)
Расчет арматуры в средней полосе • Положительный изгибающий момент на средней полосе наружной панели является • Mmp3= 0,35×0,25×M0 = 0,35×0,25×215 = 0,01881 МНм • Площадь армирования , • Mu/0,7.