Прогоны жб серия: Прогоны железобетонные

Содержание

Прогоны железобетонные

Прогоны железобетонные – это линейные горизонтальные конструктивные элементы покрытия зданий, которые служат для поддержания кровли и усиления конструкции. Прогоны опираются на основные несущие конструкции сооружений (стены, колонны, балки, траверсы и фермы), на которые передают нагрузку от кровли, плит или настила. Прогоны применяются также для перекрытия проемов и арок в стенах общественных зданий.

Основное направление, в котором применяются железобетонные прогоны – это промышленное строительство, например, при возведении общественных зданий и зданий административно-бытового назначения со стенами из кирпича или крупных блоков. Однако простота и универсальность конструкции позволяет использовать эти ЖБИ и в других видах строительства. С помощью высокопрочных жб прогонов также возводятся мосты, тоннели и путепроводы.

Прогоны железобетонные применяются для строительства: неотапливаемых зданий и на открытом воздухе при расчетной температуре наружного воздуха до -40°С включительно; зданий, возводимых в районах с сейсмичностью не более 7 баллов; при неагрессивной, слабо- и среднеагрессивной степенях воздействия газовой среды на железобетонные конструкции; в условиях систематического воздействия технологических температур до 50°С включительно. Прогоны допускается применять в неотапливаемых зданиях и на открытом воздухе при расчетной температуре наружного воздуха ниже -40°С, а также в условиях систематического воздействия технологических температур выше 50°С при соблюдении требований, установленных проектной документацией конкретного здания и указанных в заказе на изготовление прогонов.

Железобетонный прогон представляет собой длинномерную балку с повышенным сопротивлением изгибающим нагрузкам. Поскольку нагрузка вышележащей стены достаточно велика, а площадь поверхности, на которую опирается прогон, довольно мала, в качестве подкладок под прогоны могут использоваться опорные плиты, которые позволяют распределить нагрузку по большей поверхности.

Железобетонные прогоны делятся на два типа:


  • прогоны ПРГ с прямоугольным сечением. Прямоугольное сечение прогонов бывает сплошным или решетчатым в зависимости от предполагаемой нагрузки;
  • прогоны ПР с тавровым сечением (с полками для опирания плит). Делятся, в свою очередь, на прогоны с перпендикулярной полкой для зданий с уклоном кровли до 25% (1ПР – 3ПР) и прогоны с косой (диагональной) полкой для зданий с уклоном кровли 25% (4ПР и 5ПР).

Прогоны железобетонные изготавливаются в соответствии с ГОСТ 26992 «Прогоны железобетонные для покрытий зданий промышленных и сельскохозяйственных предприятий. Технические условия» и сериями 1.225-2 «Железобетонные прогоны», 1.225.1-3 «Прогоны железобетонные длиной 448, 598 и 898 см с односторонней полкой для наружных и внутренних кирпичных стен общественны зданий» и 1.462-14 «Железобетонные прогоны для покрытий зданий».

Железобетонные прогоны изготавливаются из тяжелого бетона. Класс по прочности на сжатие принимается не ниже В15. Прогоны, предназначенные для эксплуатации при слабоагрессивной степени воздействия газовой среды, изготавливаются из бетона нормальной проницаемости, а прогоны, предназначенные для эксплуатации при среднеагрессивной степени воздействия газовой среды, – из бетона пониженной степени проницаемости.

Прогоны железобетонные армируются сварными каркасами и сетками из ненапрягаемой или предварительно напрягаемой арматуры. В качестве напрягаемой продольной арматуры прогонов, предназначенных для эксплуатации в неагрессивной среде, применяется стержневая арматурная горячекатаная сталь классов A-IV и А-V и термически и термомеханически упрочненная сталь классов Ат-IV и Ат-V. В прогонах первой категории качества допускается применение горячекатаной стержневой арматурной стали класса А-IIIв, упрочненной вытяжкой с контролем величины напряжения и предельного удлинения.

В качестве напрягаемой продольной арматуры прогонов, предназначенных для работы в условиях воздействия агрессивной среды, применяется стержневая термомеханически и термически упрочненная сталь повышенной стойкости против коррозионного растрескивания классов Ат-VCK и Ат-IVK и горячекатаная сталь классов A-IV и А-IIIв.

Железобетонные прогоны из ненапрягаемой арматуры армируются сетками и каркасами из стержневой горячекатаной стали класса А-III, термомеханически упрочненной стали класса Ат-IIIС (для прогонов, применяемых в неагрессивной и слабоагрессивной газовых средах) и арматурной проволоки периодического профиля класса Вр-I и гладкого профиля класса В-I.

Прогоны железобетонные маркируются буквенно-цифровым обозначением, состоящим из групп, разделенных дефисами. В первой группе указывается тип прогона, во второй группе – порядковый номер прогона по несущей способности, а также класс напрягаемой продольной арматуры для предварительно напряженных прогонов. Третья группа содержит дополнительные характеристики, отражающие стойкость к воздействию агрессивной среды, характеризуемую показателем проницаемости бетона: Н – бетон нормальной проницаемости; П – бетон пониженной проницаемости. При наличии в прогонах дополнительных закладных изделий в третьей группе приводят их обозначения строчными буквами русского алфавита.

В соответствии с серией 1.225-2 железобетонные прогоны маркируются буквой П (прогон), после которой указываются округленные величина расчетной нагрузки в кгс/см и длина изделия в дециметрах.

В компании ГК «БЛОК» можно не только заказать прогоны железобетонные, но и проконсультироваться с нашими специалистами, подобрать требуемые конструкции железобетонных изделий. В нашем отделе продаж можно заранее узнать и уточнить цену железобетонных прогонов и рассчитать общую стоимость заказа. Купить железобетонные прогоны и проконсультироваться по общим вопросам покупки и доставки Вы можете, позвонив по телефонам компании ГК «БЛОК»: Санкт-Петербург: (812) 309-22-09, Москва: (495) 646-38-32, Краснодар: (861) 279-36-00. Режим работы компании: Пн.-Сб. с 9-00 до 18-00. Компания ГК «БЛОК» осуществляет доставку железобетонных прогонов по всей России прямо до объекта заказчика или на строительную площадку, если позволяет инфраструктура.

По вопросам монтажа железобетонных прогонов обращаться по телефону (812) 309-22-09.


Прогоны железобетонные ПРГ 60.2.5-4AIII — цена завода, размеры, контакты заводов

Условные обозначения

Маркировка прогонов железобетонных по Серии 1.225-2 Выпуск 12


ПРГ 60.2.5-4AIII, где

ПРГ — прогон прямоугольного сечения,
60 — длина (дм),
2 — ширина (дм),
5 — высота (дм),
4 — расчетная нагрузка 4000 кгс/м (без учета собственного веса),
AIII — применяемый класс арматуры.

Дополнительная информация

Применение прогонов


Прогоны железобетонные служат для устройства проемов и применяются при строительстве стен из кирпича или крупных блоков. Прогоны ПРГ являются предварительно напряженными и имеют прямоугольную форму сечения. Они применяются при строительстве разных объектов, в том числе зданий административного назначения и общественных зданий. Рекомендуется вести строительство с применением прогонов в обычных условиях. Прогоны жб рассчитаны на применения в помещениях с неагрессивной средой.


Прогоны ЖБИ: технические требования

К прогонам применяются следующие технические требования:

  • Отгрузку и поставку железобетонных прогонов следует производить только при условии, что поверхность подготовлена под окраску.
  • Прочностные характеристики железобетонной продукции должны соответствовать параметрам, указанным в ТО к рабочим чертежам. Прогоны Ж Б обязательно должны выдерживать при испытании контрольные нагрузки.
  • Отклонение значений геометрических параметров должно быть минимальным и не должны превышать значений, указанных в технических условиях серии 1.225-2 Выпуск 12. Это же условие касается и толщины защитного слоя бетона до арматуры.

Характеристики


Прогоны железобетонные должны удовлетворять требованиям ГОСТ 13015.0-83, который включает следующие характеристики:

  • заводская готовность;
  • показатель фактической прочности бетона;
  • значение морозостойкости;
  • качество материалов (цемент, крупные и мелки заполнители, добавки, пластификаторы и пр), применяемые для производства бетона;
  • к качеству арматурных изделий и их положению в прогоне;
  • к маркам сталей для арматурных и закладных изделий, в том числе для монтажных петель;
  • по применению форм для изготовления прогонов;
  • по отклонению фактической массы в прогоне при отпуске потребителю от номинальной массы.

На нашем сайте вы можете узнать цены на прогоны, а также найти заводы, которые выпускают данный вид изделия. Отправить заявку на завод можно либо через форму сайта или по e-mail, указанному в контактных данных завода.

Прогоны железобетонные с доставкой от компании «Мир ЖБИ».

Фильтр товаров

Сортировать по Не сортировать

ПРГ-13-1,3-4 т

460001

Прогоны ПРГ 13-1,3-4 т предназначены для устройства, усиления и перекрытия разных типов проемов в несущих стенах зданий из кирпича или блочных материалов. Блоки при этом могут иметь различную структуру и различаться по габаритам. Материал для производства прогонов железобетонных — усиленный армированием тяжёлый прочный бетон с модифицирующими добавками, добавляющими морозостойкость, огнеупорность, и устойчивость к влаге.
Нагрузка от любых находящихся выше прогона несущих конструкций составляет довольно большую величину, а поверхность, на которую он опирается — небольшая, поэтому в качестве прокладок при его опирании обычно используются опорные плиты, позволяющие более эффективно распределить нагрузку по площади.
В маркировке прогонов ПРГ помимо обозначения их конструкции указываются также габариты изделия и нагрузка, на которую прогоны этой категории рассчитывались изначально.

Так маркировка ПРГ 13-1,3-4 означает прямоугольный ЖБ прогон, с габаритами 130х10х40 см, рассчитанный на нагрузку в 4 т на кв. м, и изготовленный из тяжёлого бетона. Функции, выполняемые прогоном ЖБИ — создание арок и стенных проёмов другой конфигурации. Конструктивно прогон представляет содой однопролётную балку со свободным опиранием.

1739 RUB

ПРГ 17-1,3-4 т

460002

ЖБ прогоны ПРГ 17-1,3-4 т служат составной частью конструкции кирпичных или построенных из блоков зданий, имеют прямоугольное поперечное сечение и удлинённую вытянутую форму.
Прогоны ЖБ категории ПРГ могут устанавливаться в отапливаемых и в неотапливаемых помещениях. Материал изготовления — тяжёлый прочный бетон, имеющий высокую степень огнестойкости. Такие прогоны ЖБ могут быть использованы не только при создании проёмов. Они являются опорным элементом в любых нишах, в том числе технологических, оконных и дверных проёмах. На прогон укладываются настилы и плиты перекрытия. Ещё одно важное назначение проёмов категории ПРГ — служить стропильной или дополнительной укрепляющей конструкцией для кровельного пирога.

Бетонные прогоны ПРГ имеет высокую прочность, а также отличаются надёжностью и многофункциональностью, и выполняют функции укрепляющих и опорных балок, расположенных горизонтально. Прогоны ЖБИ изготавливаются из бетонной смеси высокого класса прочности и армируются для увеличения надёжности и жёсткости. Эти изделия в обязательном порядке комплектуются закладными и петлями для удобства монтажа. Кроме того, изделия нормируются по морозостойкости и влагостойкости.

1846 RUB

ПРГ 19-1,3-4 т

460003

Прогон ПРГ — расположенная в горизонтальной плоскости строительная конструкция, которая может опираться на все имеющиеся основные несущие элементы здания или инженерного сооружения. Прогоны укладываются на колонны, фермы и балки, а сверху устанавливаются настилы или различные конструкции плит перекрытия. Прогоны ПРГ 19-1,3-4 т имеют поперечное сечение в виде прямоугольника, и вытянутую форму. Они изготавливаются по прогрессивным технологиям и исключительно в заводских условиях из тяжёлого прочного бетона с армированием, и используются как несущие, а также стропильные и укрепляющие элементы. Если прогоны бетонные используются в качестве стропильных кровельных конструкций, нужно учитывать ограничения в уклоне кровли. Он должен составлять от 5 до 25 градусов. Прогоны железобетонные рассчитаны на высокие нагрузки, поэтому используются в несущих стенах.

Преимущества использования прогонов ПРГ:
· прочность и жёсткость конструкции;
· устойчивость к влаге, морозостойкость, а также жароустойчивость. Эти эксплуатационные характеристики обусловлены модифицирующими добавками, которые вводятся в бетонную смесь в процессе производства;
· возможность использовать конструкции при низких температурах;
· устойчивость к повреждениям;
· возможность использования при высокой сейсмической активности.

2136 RUB

ПРГ 20-1,3-4 т

460004

Прогоны железобетонные ПРГ широко востребованы при возведении зданий и инженерных построек любого назначения. Их основная задача — принятие на себя, и дальнейшее перераспределение нагрузки от плит перекрытий и других строительных конструкций. В маркировке железобетонных прогонов указывается их категория, затем габаритные размеры, а после них — нагрузка, на которую рассчитаны изделия. Буква Т означает, что ЖБИ прогон изготовлен из тяжёлого бетона. Бетонный прогон категории ПРГ — используется как горизонтальный несущий элемент инженерного сооружения, изготовленного из кирпичей или блочных конструкций, и может применяться при строительстве многоэтажных зданий любого типа, этажности и назначения. Наиболее часто прогоны ПРГ 20-1,3-4 т используются для перекрытия проёмов в стенах: оконных, дверных, технологических ниш. Не менее часто прогоны категории ПРГ используются как основание, или как укрепляющие элементы для кровельных конструкций. Это надёжные и устойчивые элементы, опирающиеся на колонны, балки, фермы, другие элементыкаркаса здания. Поперечное сечение прогонов железобетонных категории ПРГ — прямоугольник. На прогоны ЖБИ впоследствии укладываются и опираются бетонные плиты, или любой вид настила.

2165 RUB

ПРГ 21-1,3-4 т

460005

ЖБ прогоны — одни из наиболее востребованных конструкций, используемых на строительных площадках. Для устройства проёмов различного типа в стенах зданий из блочных материаловиспользуются прогоны ЖБИ, которые принимают на себя, с последующим перераспределением, нагрузки от строительных элементов здания или сооружения.
Располагаются такие строительные каркасные элементы горизонтально с опорой на несущие конструкции различных типов, например, на колонны, балки, фермы. Сами бетонные прогоны, в свою очередь, служат основанием для плит перекрытий разных конструкций, или настила. Не менее часто прогоны категории ПРГ используются как основание, или как укрепляющие элементы для кровельных конструкций
Прогоны железобетонные категории ПРГ — надежные и прочные строительные элементы. Помимо основной задачи — служить основанием для плит и настилов, такие конструкции служат опорами для стеновых проёмов различного назначения, а также для различных технологических ниш. В маркировке прогона ПРГ 21-1,3-4 т указывается его категория, габариты, и нагрузка, на которую этот строительный элемент изначально рассчитан. Т — означает тяжёлый бетон, используемый в производстве. Основное преимущество использования ПРГ 21-1,3-4 т — прочность и надёжность элемента.

2190 RUB

ПРГ 22-1,3-4 т

460006

Прогоны ЖБИ — важная составная частью конструкции зданий, построенных из штучных или блочных материалов. Они имеют поперечное сечение в виде прямоугольника и вытянуты в длину. Устанавливаться такие прогоны могут в помещениях любого типа, как отапливаемых, так и нет. Материал для их изготовления — качественная бетонная смесь, обладающая прочностью, жесткостью, огне- и влагостойкостью.

Прогоны железобетонные часто используются при создании проёмов для дверей, окон, технологических ниш. На прогоны ПРГ укладывают плиты перекрытия или настилы, поэтому они должны обладать высокой устойчивостью к весовым нагрузкам. Ещё одно важное назначение проёмов ЖБ — использование как стропильной или укрепляющей конструкцией для кровли.

Прогоны ПРГ 22-1,3-4 т многофункциональные строительные элементы, востребованные при строительстве зданий любого типа, и прежде всего — производственных. Они принимают и перераспределяют нагрузки от несущих конструкций, и в первую очередь — плит. Опираются прогоны ЖБИ на фермы, колонны или балки, сверху же на них укладываются плиты перекрытий или настил. В маркировке прогонов должна быть указана категория, габариты и проектная нагрузка на них. Буква Т в маркировке — указание на то, что прогон выполнен из бетона тяжёлых марок.

2258 RUB

ПРГ 24-1,3-4 т

460007

Прогоны ПРГ 24-1,3-4 т — строительный многофункциональный элемент, всегда располагающийся горизонтально и опирающийся на основные несущие конструкции строящегося здания. Сверху на них устанавливаются плиты или настил, прогоны ЖБИ выступают в качестве их опоры Поперечное сечение прогонов ЖБИ — прямоугольное. Изготавливают прогоны бетонные ПРГ в производственных условиях из качественной плотной бетонной смеси с армированием. Основная задача, которую они выполняют, несущие и укрепляющие функции.

Положительные особенности прогонов ЖБ категории ПРГ:

· высокие прочностные характеристики и жёсткость;

· влагоустойчивость, морозостойкость, огнеупорность изделий. Такие качества придают прогонам специальные присадки, их вводят в бетон при их производстве;

· стойкость к перепадам температур и возможность успешно использовать при экстремальных зимних температурах;

· стойкость к колебаниям почвы и успешное использование при повышенной сейсмоактивности.

Прогоны ЖБИ категории ПРГ имеют высокие прочностные характеристики, обладают высокой надёжность, долговечны и многофункциональны.

Они используются в качестве укрепляющих горизонтальных балок. Изделия нормируются по устойчивости к влаге и стойкости к перепадам температур.

2433 RUB

ПРГ 25-1,3-4 т

460008

Бетонный прогон ПРГ — горизонтальный строительный элемент любого здания или инженерно-технического сооружения, из кирпичей, блоков, других штучных материалов.Такой тип ЖБИ используются в строениях разного типа, чаще для перекрытия разнообразных проёмов и ниш в стенах и перегородках. Прогоны ПРГ 25-1,3-4 т могут быть использованы как укрепляющие элементы кровли.

Высокие эксплуатационные характеристики обусловлены современными технологиями производства и высоким качеством сырья. Материал изготовления прогонов ЖБ — бетонная смесь высокой плотности и качества. Для усиления жёсткости прогонов их надёжно армируют. Закладные и монтажные петли, которыми комплектуются изделия, делают их монтаж более быстрым и безопасным. Прогоны железобетонные — востребованные и многофункциональные конструкции, обладающие способностью выдерживать высокие весовые нагрузки. Прогоны ПРГ принимают на себя большую часть нагрузки, а затем равномерно её распределяют. Прогоны опираются на колонны или фермы, а уже на них самих опираются различные плиты перекрытия или настилы. Часто железобетонные прогоны становятся основанием для кровельных элементов. Конструктивно прогон — это балка со свободным опиранием, рассчитанная на один пролёт.

2599 RUB

ПРГ 27-1,3-4 т

460009

Прогоны ПРГ — прочные и многофункциональные строительные элементы. Они служат опорами для стеновых, дверных, оконных проёмов, технологических ниш. Основной способ их использования — усиливающий компонент стеновых или кровельных конструкций.

Прогоны железобетонные предназначаются для устройства стеновых проёмов в зданиях из блоков, кирпича и других штучных материалов. Прогоны изготавливаются из армированного бетона высокого качества, в состав которого добавлены присадки, увеличивающие морозостойкость и влагостойкость.

На прогоны бетонные действуют высокие нагрузки, их в обязательном порядке указывают в маркировке. Кроме того, в маркировке указываются габариты изделия, и характеристику бетона, из которых они изготавливаются.

Если прогон ЖБИ будет использован в слабоагрессивной среде, то для него выбирается бетон с нормальной проницаемостью, в более сложных условиях эксплуатации выбирается бетон с малой проницаемостью. В зданиях и инженерно-технических постройках прогоны ПРГ 27-1,3-4 т укладываются в горизонтальном направлении и опираются на основные несущие конструкции здания: колонны и фермы. На прогоны укладывается настил, перекрытия, элементы кровли, в зависимости от места установки прогона.

2779 RUB

ПРГ 28.1.3-4 т

460010

Прогоны железобетонные категории ПРГ — горизонтальные строительные элементы, используемые в зданиях и сооружениях любого типа. Они опираются на фермы и балки, а по ним укладывают плиты и настилы. Наиболее часто прогоны железобетонные категории ПРГ устанавливаются в зданиях, изготовленных из штучных материалов, например, из блоков.

На прогоны сверху устанавливается настил, кровельные конструкции, плиты. С помощью простых надёжных прогонов ЖБИ изготавливаются проёмы в стенах и перегородках любой конструкции. Прогоны категории ПРГ должны иметь высокую прочность, влаго- и морозостойкость, долговечность, так как они сами являются опорой для вышележащих элементов. На них передаётся нагрузка, которую они равномерно распределяют. Прогоны бетонные — прочные и жёсткие строительные элементы, обеспечивающие устойчивость и долговечность здания, построенного с их использованием. Крепление прогонов ПРГ 28.1.3-4 т производится с использованием грузоподъёмных механизмов, или же вручную. Прогоны ЖБ изготавливаются только из сырья высокого качества: тяжёлых марок бетона с прочным армирующим каркасом. Такие погоны — массивные изделия больших размеров, изготавливаемые в строго по нормативам.

2807 RUB

ПРГ 29.1.4-4 т

460011

Прогоны ПРГ укладываются на раствор строго горизонтально и опираются на несущие колонны или стены, образуя тем самым ещё одно ребро жесткости в каркасе строения. Нажелезобетонный прогон устанавливаются плиты перекрытия, любой вид настилов, или кровельный пирог.

ПРГ 29.1.4-4 т представляют собой горизонтально расположенные балки, опорой для которых служат основные несущие конструкции здания. Для того чтобы увеличить прочность и жёсткость прогоны изготавливаются из прочных плотных бетонов и дополнительно армируются.

Прогоны железобетонные категории ПРГ требуются при проектировании и строительстве крупногабаритных или массивных зданий, или инженерных сооружений, как правило, со стенами из кирпича или блоков.

Так как задачи, возложенные на прогоны, очень важны, изделия изготавливаются строго в соответствии с техническим регламентом, соответствуют требованиям строительных нормативов и имеют следующие особенности:

долгий срок службы, часто превышающий срок службы самого здания;

  • устойчивость к коррозии любого типа и к другим внешним воздействиям;
  • успешная эксплуатация в присутствии агрессивных сред;
  • полная защита строения от деформации, вызванной высокими весовыми нагрузками на его несущие конструкции.

3419 RUB

ПРГ 30-1,4-4 т

460012

Железобетонные прогоны ПРГ изготавливаются в точном соответствии с проектной документацией. Материал изготовления — тяжёлый бетон высокого качества с усилением конструкции стальной арматурой.

ЖБ прогон долговечен, имеет высокую жёсткость и прочность, устойчив к коррозии и отлично сопротивляется динамическим нагрузкам. Как любые ЖБИ массового спроса, железобетонные прогоны категории ПРГ маркируются с указанием следующих характеристик:

· тип или категория прогона, указывающие на вид поперечного сечения изделия;

· его габаритные размеры;

· класс используемой арматуры, а следовательно, и группа нагрузок, которую можно приложить к изделию, не снизив его прочностные характеристики;

· при необходимости указывается характеристики бетона, используемого в производстве.

Прогоны ПРГ 30-1,4-4 т нормируются по размерам и массе, а также степени сопротивления сжатию и трещинностойкости. Прогоны бетонные необходимы при устройстве больших проемов в зданиях, а также для создания дополнительных рёбер жёсткости в каркасе конструкции здания. По верху прогона ПРГ укладываются плиты перекрытия, любые виды настилов. Эти элементы используются при возведении зданий и инженерных строений различного назначения со стенами из штучных или блочных материалов.

3427 RUB

ПРГ 31-1,4-4 т

460013

Использование железобетонных прогонов категории ПРГ актуально в современном строительстве, так как они имеют высокую прочность и надёжность. Прогоны бетонные можно использовать как опоры для оконных и дверных блоков, для увеличения прочности технологических ниш любого назначения, а также в качестве стропильной конструкции. В любом случае прогоны ПРГ служат усиливающими и укрепляющими балками, располагающимися в горизонтальном направлении.

Прогоны железобетонные — важная часть несущего каркаса здания. В их маркировке всегда указывается категория изделия, габаритные размеры, нагрузка, указанная при проектировании. Во многих случаях в конце указывается и характеристика используемого бетона. Прогоны ПРГ 31-1,4-4 т укладываются горизонтально на несущие стеновые или кровельные конструкции. Для опирания ЖБ прогонов часто используются специальные опорные плиты, увеличивающие площадь. Прогоны ЖБИ — конструктивный строительный элемент, используемый в отапливаемых и неотапливаемых зданиях, производственных и складских постройках, и представляющий собой элементы покрытия строения, опорой для которых служат основные несущие конструкции покрытий, такие как балки или фермы.

3474 RUB

ПРГ 32.1.4-4 т

460014

Прогоны бетонные категории ПРГ изготавливаются из тяжёлого плотного бетона с армированием, что позволяет им легко выдерживать большие весовые и динамические нагрузки, а также иметь долгий срок службы, зачастую превышающий срок службы самого здания, где устанавливаются ЖБ прогоны. Маркировка прогонов ПРГ расшифровываются так: категория изделия, в данном случае — прогон ЖБ прямоугольного сечения, габариты, индекс несущей способности, характеризующий также и тип армирования, характеристики используемого бетона.

Прогон ПРГ 32.1.4-4 т опирается на главные опорные балки и фермы строения, располагаясь при этом строго горизонтально. На верхнюю часть ЖБИ прогонов укладываются плиты перекрытий, настилы, элементы кровли.

Наиболее часто бетонные прогоны этой категории применяются в производственных и сельскохозяйственных строениях, или складских помещениях из кирпича, других штучных строительных материалов или блоков.

Сырьё, предназначенное для изготовления железобетонных прогонов, должно иметь высокое качество: стальная арматура должна иметь высокую надёжность, а бетон должен быть плотным и прочным, устойчивым к любым видам коррозии и к неблагоприятным атмосферным явлениям.

3492 RUB

ПРГ 33-1,4-4 т

460015

Прогоны железобетонные это горизонтальные строительные элементы, выполняющие несущие функции. Они используются при возведении кирпичных и блочных домов любого назначения и этажности. С помощью прогонов ПРГ можно устраивать и укреплять проёмы и ниши, или же использовать их как основу для конструкций кровли. Конструктивно они представляют собой длинные бруски с прямоугольным сечением.

Прогон ПРГ 33-1,4-4 т располагается горизонтально и опирается на основные несущие части здания, такие как колонны, балки, фермы. Сверху на прогоны ЖБИ могут монтироваться любые настилы или устанавливаться плиты перекрытий. Материал изготовления прогонов — качественный бетон высокой плотности и прочности. Изделия изготавливаются по прогрессивным заводским технологиям. Для усиления конструкции прогонов бетонных их дополнительно армируют прочным стальным каркасом. Прогоны ЖБ способны выдерживать значительные нагрузки, и используются как прочные и надёжные несущие конструкции, воспринимающие, а затем перераспределяющие их. Положительные особенности применения прогонов ПРГ в строительстве следующие:

высокая надёжность, обусловленная прочностью и жёсткостью конструкции;

выдающиеся эксплуатационные характеристики, в том числе влагоустойчивость, морозостойкость, и способность выдерживать высокие нагрузки.

3726 RUB

ПРГ 34-1,4-4 т

460016

ЖБ прогоны — востребованные строительные элементы, используемые для принятия на себя основных весовых нагрузок здания.

Основное их назначение:

укрепляющие элементы каркасных зданий, части стропильных конструкций, служащие для поддержки кровельного пирога;

элементы для устройства ниш и проёмов крупных размеров.

Прогоны располагаются горизонтально и опираются на основные несущие конструкции или каркас здания и сами служат опорой плит перекрытия или укрепляющими конструкциями для составных частей кровли. Прогоны ЖБ — строительные элементы, отличающиеся высокой прочностью и надёжностью. Такие особенности изделий отмечаются благодаря использованию качественных материалов ля их производства, в том числе и специальных присадок;

прогоны можно использовать в неотапливаемых зданиях и при низких зимних температурах;

прочные прогоны можно успешно эксплуатировать при высокой сейсмической активности.

Маркировка прогона ПРГ 34-1,4-4 т указывает на его категорию, основные размеры и величину прилагаемой к прогону нагрузки. которую прогон может воспринимать без прогибов и деформаций. В заключении указываются характеристики используемого бетона.Основное назначение прогонов бетонных — общая защита постройки от деформации.

3856 RUB

ПРГ 35-1,4-4 т

460017

Прогоны ПРГ нужны для образования проемов в стенах, изготовленных из различных вариантов блоков или из кирпича. Сырьё для изготовления прогонов — бетон высокой прочности с армированием, а также с добавлением присадок, повышающих эксплуатационные характеристики. Прогоны ЖБИ необходимы для перекрытия проемов разного назначения в зданиях из кирпича или блочных материалов.

Прогоны ПРГ 35-1,4-4 т изготавливаются из бетона высокого качества с модифицирующими добавками, повышающими эксплуатационные характеристики.

Для увеличения прочности и жёсткости конструкции бетон дополнительно армируется.

Так как нагрузка приходящаяся на прогоны, достаточно велика, а опирание прогона приходится на достаточно небольшую площадь, часто совместно с прогонами используются опорные плиты, выполняющие функции прокладок, и более равномерно распределяющие нагрузку. В обязательной маркировке прогонов ПРГ указывается их категория, размеры и нагрузка, которую к этим прогонам можно приложить без опасений их прогибов и деформации. В некоторых случаях дополнительно указывается характеристика бетона.

С помощью прогонов ЖБИ можно устраивать любые виды и конфигурации проёмов, а также использовать их как стропильные или укрепляющие элементы кровли.

3987 RUB

ПРГ 36-1.4-4 т

460018

Прогоны бетонные — прочные и надёжные строительные элементы, укладывающиеся и опирающиеся на основные несущие элементы каркаса здания. В зданиях и инженерно-технических строениях с прогонами категории ПРГ их укладывают горизонтально с опорой на основные несущие конструкции, например, колонны или балки. Сверху на прогоны устанавливают плиты перекрытия или настил. Также незаменимы эти строительные элементы при устройстве ниш технологического назначения, проёмов для дверей и окон в несущих и самонесущих стенах из кирпича и различных видов блоков. Ещё одна функция, которую выполняют прогоны ЖБИ — использование их под основание кровельного пирога или как укрепляющую конструкцию кровли.

Основные характеристики жб прогонов ПРГ 36-1.4-4 т:

  • высокая прочность и жёсткость;
  • устойчивость к температурным перепадам и морозостойкость. Такие изделия успешно эксплуатируются как в отапливаемых строениях, так и в помещениях без отопления;
  • долговечность, срок службы прогонов ЖБИ превышает 50 лет;
  • надёжность и устойчивость, это необходимо чтобы служить опорой плитам.

Эти характеристики прогонов ЖБ как несущих конструкций здания обеспечивают зданию безопасность и предохраняют его от разрушения.

4082 RUB

ПРГ 37-2,5-4 т

460019

Прогоны ЖБИ — надежные прочные изделия, но если под ними нет опоры, они со временем начинают прогибаться и деформироваться. Мощные прогоны ПРГ, устанавливающиеся в качестве опоры для плит перекрытия и настилов, обеспечивают плитам и всему строению в целом надёжность и безопасность.

Прогоны ЖБ — это бетонные длинномерные изделия с мощным армированием, отлично сопротивляющиеся изгибающим нагрузкам.

Основная функция прогонов — горизонтальное усиление крупных проёмов и перекрытий. Нагрузка от этих конструкций передается на систему прогонов, которые затем оптимально её распределяют. Прочность на изгиб обеспечивает их узкое и высокое сечение.

Прогон устанавливается всегда в горизонтальной плоскости на цементный раствор, и опирается на колонны, балки, опорные плиты, создавая дополнительное ребро жёсткости в каркасе здания. Сверху на прогоны железобетонные устанавливаются плиты перекрытий, настилы, кровельный пирог. Прогоны ПРГ 37-2,5-4 т используются в постройках любого назначения , при условии, что стены изготовлены из кирпича или блоков.

Основные свойства прогонов, актуальные для использования их в строительстве:

  • срок службы, зачастую превышающий срок службы самого здания;
  • устойчивость к любым видам коррозии;
  • устойчивость к любым внешним воздействиям, включая действие низких температур.

Назначение прогонов — общая защита постройки от деформации.

8010 RUB

ПРГ 38-2,5-4 т

460020

Прогоны бетонные ПРГ используются в домостроении для перекрытия габаритных проёмов, особенно в том случае, когда в месте их установки прикладывается высокая нагрузка. Прогоны ПРГ 38-2,5-4 т укладываются горизонтально на несущие стены и передают нагрузку от плит перекрытий и других несущих конструкций к фундаментной части здания. Функции прогонов ЖБИ схожи с функциями, выполняемыми перемычками, однако прогоны — конструкции, выдерживающие намного более высокие нагрузки, и способные перекрывать большую длину. Прогоны ПРГ выпускаются в разных типоразмерах, отличающихся не только габаритами, но и нагрузками, которые они могут выдержать без потери прочностных характеристик, поэтому эти строительные элементы могут использоваться для объектов разных габаритов и назначения. Прогоны в обязательном порядке подлежат маркировке, в ней обозначается их тип, габаритные размеры, и индекс нагрузки, которую они могут выдержать без деформации. Если возникает необходимость, после этих данных отмечается и характеристики бетона, из которого изготовлен прогон. Для установки в неагрессивной среде используется бетон средней проницаемости, для более агрессивных сред используются материалы с пониженной проницаемостью.

8188 RUB

ПРГ 39-2,5-4 т

460021

Для создания проемов и стен зданий и инженерно-технических построек применяются прогоны железобетонные, принимающие нагрузки от несущих конструктивных элементов.

Прогоны ЖБИ — обязательная составляющая различных строений из блоков, кирпича, прочих штучных стройматериалов, и отличающаяся прочностью и высокой несущей способностью. Форма прогонов — вытянутый прямоугольный брусок. Прогоны можно установить в отапливаемых и неотапливаемых зданиях или технических сооружениях, причём в различных их частях. Материал, из которого изготавливаются прогоны — качественная бетонная смесь высокой плотности, с прочным армированием. Чаще всего эти строительные элементы применяются в проёмах большого размера, выполняя в них функцию опор. Ещё одно назначение прогонов — служить стропильным элементом, укрепляющим и поддерживающим кровельные конструкции. Прогоны ПРГ 39-2,5-4 т имеют целый ряд положительных особенностей, благодаря которым они широко применяются в строительстве:
• высокая прочность;
• устойчивость к температурным перепадам и морозостойкость;
• высокая долговечность.
Всё это вместе взятое обеспечивает безопасность и долговечность здания, не допуская деформации и обрушения перекрытий.

8359 RUB

ПРГ 40-2,5-4 т

460022

Функции прогонов ЖБ — принимать на себя нагрузки от несущих и самонесущих конструкций, лежащих выше, и равномерно распределять их на основание здания. Прогоны железобетонные ПРГ укладываются в горизонтальном направлении с таким расчетом, чтобы опираться на основные несущие элементы строения — фермы, колонны, балки. На сами прогоны укладываются любые настилы или плиты перекрытия. Такая технология отлично себя зарекомендовала при строительстве объектов из штучных материалов — блоков, камня, кирпича. Наиболее часто эти строительные элементы используются для образования и укрепления больших проёмов, в том числе дверных и арочных. Также прогоны могут быть установлены в стропильных системах как опора для элементов кровельного пирога.

Для обеспечения необходимой прочности при эксплуатации в неблагоприятных условиях для производства прогонов железобетонных используется бетон повышенной прочности и более массивный армирующий каркас.

Установка прогонов ПРГ 40-2,5-4 т, как достаточно тяжёлых и габаритных элементов, осуществляется при помощи тяжелой строительной техники и ГПМ. Прогоны ПРГ — длинные прямоугольные бруски из армированного тяжёлого бетона хорошего качества.

8534 RUB

ПРГ 41-2,5-4 т

460023

Прогоны ЖБИ — надёжные и долговечные строительные конструкции, во всех постройках располагающиеся строго горизонтально. Прогоны можно использовать при строительстве блочных, каменных и кирпичных зданий с любым количеством этажей. Функции прогонов ПРГ:

• создание и укрепление проёмов и них любого размера конфигурации;
• укрепление и поддержка кровельного пирога.
Прогоны ПРГ 41-2,5-4 т выдерживают высокие нагрузки от несущих конструкций здания, и выполняют функции принятия нагрузки с её дальнейшим перераспределением.
Преимущества использования прогонов железобетонных в строительстве:
• надёжность. Эти строительные элементы отличаются высокой прочностью, и способны выдержать высокие нагрузки;
• устойчивость к действию влаги и морозостойкость;
• долгий срок службы без потери прочности.
Изготавливают прогоны железобетонные из бетонов тяжёлых марок, а для прочности и дополнительной жесткости используют армирующий стальной каркас.
Использовать прогоны можно в зданиях любого назначения, в том числе и в тех, в которых не предусмотрено отопление. Так как эти строительные элементы легко выдерживают колебания и вибрацию, их можно применять в районах с повышенной сейсмоактивностью.

8796 RUB

ПРГ 42-2,5-4 т

460024

Прогоны бетонные ПРГ — строительные элементы, использующиеся на всех без исключения строительных объектах. Прогоны принимают на себя весовые нагрузки с несущих и самонесущих конструкций здания, и перераспределяют их на основание здания.

Основное назначение прогонов:
• служить укрепляющей конструкцией в каркасных зданиях;
• укреплять и поддерживать кровлю;
• создавать и укреплять крупные проёмы и ниши.
Прогоны ЖБ устанавливаются в горизонтальной плоскости, и в свою очередь, опираются на каркас здания — на колонны, балки или фермы. Это прочные и жёсткие конструкции, эксплуатационные характеристики которых обусловлены использованием качественного сырья и современных технологий изготовления. Прогоны ПРГ 42-2,5-4 т незаменимы в зданиях, строящихся из кирпича, других штучных материалов и блоков. Прогоны подлежат обязательной маркировке, где отмечается не только его их тип и размеры, но и нагрузка, которую допустимо к ним прикладывать. Кроме того, иногда отмечаются также и характеристики используемого бетона, в частности — его проницаемость. «Т» — означает тяжёлый бетон. Цель использования прогонов в строительстве — защита здания от деформации и обеспечение его долговечности и прочности.

8970 RUB

ПРГ 43-2,5-4 т

460025

Назначение прогонов ПРГ 43-2,5-4 т — служить укрепляющими и поддерживающими элементами кровли, а также создавать и укреплять большие проёмы.

Использовать прогоны ПРГ можно в зданиях любого назначения, в том числе и в тех, в которых не предусмотрено отопление. Так как эти строительные элементы легко выдерживают колебания и вибрацию, их можно применять в районах с повышенной сейсмоактивностью.
Прогоны ЖБ ПРГ, устанавливаемые как опоры для настилов или плит перекрытия, обеспечивают плитам и всей конструкции высокую устойчивость и прочность. Конструктивно они представляют собой длинномерные прямоугольные бруски с прочным армированием, изготовленные из тяжёлого бетона. Такие изделия отлично выдерживают изгибающие нагрузки: нагрузка от несущих конструкций здания передаётся на систему соединенных между собой прогонов, которая затем перераспределяет её на главные опоры. Высокая прочность на изгиб обусловлена качественным материалом, используемым при производстве, прогрессивной технологией производства, а также узким и высоким профилем прогона.
Строительный элемент устанавливается горизонтально и фиксируется цементным раствором, создавая ребро жёсткости в несущих конструкциях постройки.
Особенности использования прогонов бетонных ПРГ в строительстве:
• долговечность. Срок службы строительных элементов превышает 50 лет;
• устойчивость к любому типу коррозии, в том числе и к биогенной;
• наиболее целесообразно использовать в блочных и кирпичных зданиях;
• устойчивость к влаге и низким температурам.

9144 RUB

ПРГ 44-2,5-4 т

460026

Прогоны железобетонные — важная составная часть зданий и сооружений, строящихся из кирпича или блоков. Они имеют форму длинного бруска и устанавливаются в помещениях любого типа, как с действующей системой отопления, так и без неё. Сырьё для их производства — качественный бетон с отличными прочностными характеристиками. Прогоны ЖБ необходимы при устройстве проёмов, в том числе и крупногабаритных. Они также могут служить опорами в нишах и стеновых конструкциях, основанием для укладки настилов и плит. Прогоны ПРГ 44-2,5-4 т служат опорой и укреплением для кровельных конструкций и часто применяются как несущий элемент стропильной системы.

Прогоны бетонные — широко востребованный строительный элемент, имеющий высокую прочность и огнестойкость, и устанавливаемый горизонтально на основные опоры постройки любого назначения.

Прогоны ПРГ могут выполнять следующие функции: принимать и перераспределять в дальнейшем основную нагрузку от расположенных выше конструкций здания. Прогоны железобетонные обязательно маркируются с указанием типа конструкций, их геометрических размеров и возможной нагрузки, которую они способны выдерживать, не меняя при этом свои прочностные характеристики. После этого при необходимости указывается информация о типе используемого бетона. Литера «Т» в маркировке указывает на использование тяжёлых марок бетона.

9319 RUB

ПРГ 45-2,5-4 т

460027

Материал, из которого изготавливаются прогоны железобетонные, должен иметь высокие прочностные характеристики. Так как к прогонам ЖБИ прикладываются высокие весовые нагрузки, их можно изготавливать только в заводских условиях. Для изготовления используется прочный тяжёлый бетон и армирующий каркас. Такая конструкция может использоваться в любых типах здания в качестве несущего, укрепляющего и поддерживающего строительного элемента. Основные преимущества прогонов бетонных:

прочность, отсутствие деформации. Высокие эксплуатационные характеристики прогонов обусловлены добавками специальных присадок непосредственно в бетонную смесь в процессе изготовлении;

прогоны можно использовать при низких температурах или при их резких перепадах, поэтому такие строительные элементы успешно работают в любых климатических зонах.

Устойчивость к механическим повреждениям, что позволяет устанавливать на территории с высокой сейсмоактивностью. Прогоны ПРГ 45-2,5-4 т — надёжные и прочные строительные конструкции, обеспечивающие при правильной установке безопасность здания и его долгий срок службы. Горизонтальные прогоны опираются на основные несущие элементы здания — колонны и балки. Сверху на них устанавливаются бетонные плиты различного назначения.

9493 RUB

ПРГ 46-2,5-4 т

460028

Бетонный прогон — многофункциональное изделие с высокими прочностными характеристиками. Основное его назначение — служить горизонтальным несущим элементом в здании или инженерно-техническом сооружении, строящемся из штучных материалов (блоков или кирпичей).

Почти также часто прогон ЖБИ может использоваться для создания и укрепления различных проёмов. Незаменимы прогоны ПРГ при укреплении кровельных конструкций. Они встраиваются в стропильные системы, и используется как основание кровли.

Прогоны — горизонтальная конструкция в виде бруска, имеющая высокую прочность и устойчивая к деформациям. На такие ЖБИ укладываются все виды настилов. Система определённым образом расположенных и скреплённых между собой прогонов в здании каркасного типа принимает на себя с дальнейшим равномерным перераспределением всю весовую нагрузку от другихконструкций, и передаёт ё на основание постройки.

Прогоны ПРГ 46-2,5-4 т изготавливаются из высококачественного сырья — жёсткого арматурного каркаса и бетонной смеси высокой плотности. В смесь включены модифицирующие присадки, повышающие эксплуатационные характеристики готовых изделий.

Для обеспечения более удобной транспортировки и монтажа бетонные прогоны содержат закладные и монтажные петли.

10168 RUB

ПРГ 47-2,5-4 т

460029

Железобетонные прогоны имеют высокие прочностные характеристики и исключительно устойчивы к деформации и прогибам. Это многофункциональные строительные элементы, выполняющие следующие задачи:

  • укрепление и обеспечение опоры другим несущим конструкциям, в первую очередь — плитам перекрытия;
  • использование в качестве строительных элементов, образующих и укрепляющих проёмы и нищи;
  • использование в качестве основы для элементов кровельного пирога.

Система прогонов ЖБИ в каркасном здании принимает нагрузку от вышестоящих его опорных конструкций, равномерно её передаёт на основании здания и на грунт.

Прогоны ПРГ 47-2,5-4 т — широко распространённые в домостроении конструкции, используемые в строительстве зданий и инженерных сооружений различного назначения. Они нужны для укрепления стен и создания проёмов и ниш, а также как составная часть стропильных конструкций. Прогоны располагаются горизонтально, как строительные элементы, устойчивые к деформации и прогибам, с опорой на колонны и фермы, а сами при этом являются основой для настилов или для кровельного пирога. Прогоны ПРГ имеют высокую прочность, другие высокие эксплуатационные характеристики, а также высокую надёжность, устойчивость, долгий срок эксплуатации.

Такие свойства обеспечивают прочность и безопасность всего здания или инженерно-технического сооружения в целом, полностью исключая обрушение или нарушение геометрии перекрытий.

10400 RUB

ПРГ 48-2,5-4 т

460030

Прогоны ПРГ исключительно широко используются в современном строительстве.

Прогоны железобетонные служит основанием для плит перекрытия, опорами и укрепляющими элементами для любых стеновых и кровельных конструкций. В обязательно маркировке прогона ПРГ 48-2,5-4 т отмечается его тип, размеры и нагрузка, которую допустимо к нему прикладывать, не ухудшая при этом его эксплуатационные характеристики. Маркировка означает тип конструкции — прямоугольный прогон ЖБИ с габаритами 480х25 см. Строительный элемент рассчитан на нагрузку в 4 т на кв. м. В некоторых случаях в маркировке указывается дополнительные характеристики бетона, например «Т» в маркировке означает — тяжёлый бетон. Наиболее востребованы прогоны ЖБИ для усиления и перекрытия проёмов, и в качестве опоры для кровельных конструкций и плит перекрытия в кирпичных и блочных зданиях.

Исходным сырьём в их производстве служит плотный бетон с модифицирующими добавками, и надёжная стальная арматура, дополнительно усиливающая прочность и сопротивление деформации и прогибам

Задачи, которые выполняет прогон ЖБ — является основанием для кровельного пирога и плит перекрытия, создаёт и усиливает различные типы стеновых проёмов, и служит опорой и укреплением стен. Прогоны ЖБИ являются рёбрами жесткости в каркасных зданиях, и располагаются строго горизонтально.

10820 RUB

Прогоны железобетонные — это опорные балки, широко используемые в зданиях с кирпичными, бетонными, блочными стенами.

Изготовление прогонов возможно только в заводских условиях. В качестве исходного материала при этом используется тяжёлый прочный бетон со стальным армирующим каркасом. Особенность ЖБ прогонов в их большей массе и габаритах, а также высокой прочности на излом. Именно поэтому прогоны используются в различных строительных сферах как опоры для других укладываемых на них элементов, например, разнообразных плит или кровельного пирога.

Большой выбор типоразмеров прогонов позволяет подобрать изделие под определённую, заложенную в проект нагрузку. Прогоны ЖБ располагаются таким образом, что вся приложенная к ним нагрузка сначала передаётся на них, а затем равномерно распределяется наиболее оптимальным способом на другие несущие конструкции. Прогоны имеют узкий и высокий профиль, это увеличивает их прочность на изгиб. Для более надёжного опирания в конструкцию прогона входят полки.

Обязательная маркировка прогонов включает в себя информацию об их категории, габаритах, и о расчетной нагрузке, которую они выдерживают. Прогоны внешне напоминают железобетонный вытянутый столб и изготавливаются с двумя видами поперечных сечений.

Конструктивные особенности прогонов

  1. С прямоугольным сечением
  2. С сечением в виде тавра — конструкции, используемые наиболее часто. Эти изделия отличаются высокими прочностными характеристиками и могут использоваться как при нормальных, так и при экстремальных условиях. Например, в сейсмически активных зонах, или в условиях низких температур. Устанавливать прогоны этой категории можно в отапливаемых и неотапливаемых помещениях, в условиях переменной влажности, а также в присутствии и при контакте с агрессивными средами.

В конструкции прогонов любой марки имеются отверстия для строп.

Применение прогонов ЖБ

Типоразмер изделия подбирается исходя из места его установки, условий, и функционального назначения. Железобетонные прогоны активно используются в строительстве не только жилых, но и промышленных строений и объектов АПК. Основное их назначение — принимать на себя нагрузку от плит перекрытия.

Кровельные покрытия, изготовленные из железобетона, легко выдерживают высокие распределённые весовые нагрузки, однако, намного меньше устойчивы к точечным нагрузкам. Плиты и перемычки очень прочны, когда имеют под собой опору, но расположенные так, что под ними оказывается пустота, через некоторое время начинают прогибаться под собственным весом, при этом нарушается их геометрия. Чтобы при этом избежать деформаций изделий и не допустить появления трещин, используется опора снизу, которую и осуществляют прогоны.

Это не единственное функциональное назначение железобетонных прогонов. Они с успехом используются как опорные элементы при устройстве дверных и оконных перекрытий. Чтобы укрепить проёмы и технические ниши, на них устанавливают дополнительные плиты.

Ещё одно функциональное назначение прогонов — это использование в качестве укрепляющей части ферм.

Во всех этих случаях задача прогонов ЖБ — служить дополнительными горизонтальными балочными конструкциями, выполняющими функции укрепления.

Таким образом, сфера применения железобетонных прогонов:

  • основа для установки на них плит перекрытия;
  • верхний упор при обустройстве проёмов различного назначения;
  • как усиливающий элемент стропил и ферм;
  • другие участки, нуждающиеся в дополнительном укреплении.

В зависимости от конструкции и размера полок, прогоны можно использовать в качестве укрепляющих элементов как плоских так и наклонных кровель.

Прогоны универсальны вследствие своей простой и надёжной конструкции, и в случае приложения больших весовых нагрузок легко заменяют использование балок и ригелей.

При установке прогонов должна быть задействована стандартная строительная техника и ГПМ, работать с этими строительными элементами должны квалифицированные такелажники.
Прогон укладывается с опиранием на стены, несущие колонны, или специальные бетонные подушки. Места опирания обрабатываются цементным раствором.

Основные требования к прогонам ЖБ

Размеры прогонов, их масса и используемая для производства марка тяжёлого бетона должны соответствовать ГОСТ. Так как прогоны — это составная часть несущей конструкции, особые требования предъявляются к их прочностным характеристикам. Прогоны ЖБ нормируются по трещинностойкости и устойчивости сохранения формы при колебаниях температуры. Так как настил, устанавливаемый на прогон сверху, может быть различным по материалам и конструкции, показатели проницаемости бетона должны быть стандартными и соответствовать требованиям проекта.

Поверхность железобетонных прогонов должна быть подготовлена к финишной отделке.

ПРГ 40-2,5-4 по стандарту:

Прогоны железобетонные прямоугольного сечения ПРГ 40-2,5-4 широко применяют в строительной сфере. Благодаря сочетанию высококачественных материалов, как портландцементы и углеродистая сталь, готовые железобетоны отвечают самым высоким требованиям по прочности и надежности. Это долговечные конструкции, которые могут быть применены в самых жестких условиях. Прогоны железобетонные ПРГ 40-2,5-4 – прямоугольные балки, которые применяют при обустройстве стенных проемов или арок в зданиях различного назначения. Прогонные балки – унифицированные изделия горизонтального направления, которые позволяют получить прочные конструкции с повышенными эксплуатационными характеристиками.

1.Варианты написания маркировки.

Данные железобетонные прогоны ПРГ 40-2,5-4 маркируют согласно действующему Стандарту – Серия 1.225-2 и указывают тип изделия и его размеры, включая расчетные нагрузки на изгибающий момент. Маркирование производится несколькими вариантами:

1. ПРГ 40-2,5-4;

2. ПРГ 40-2,5-4 т;

3. ПРГ 40-2,5-4 и;

4. ПРГ 40-2,5-4 AIII;

5. ПРГ 40-2,5-4 AIII-1.

2.Основная сфера применения прогонных изделий.

Прогоны прямоугольного сечения ПРГ 40-2,5-4 применяют в строительстве несущих каркасов – балки, фермы различного назначения. Это однопролетные балки, которые свободно опираются на балки и образуют единую жесткую конструкцию. Прогон может быть использован при строительстве блочных или кирпичных домов, как для гражданского, так и для общественного строительства.

ПРГ 40-2,5-4 представляет собой четырехугольное горизонтальное балочное изделие, основной функцией которого является укрепление конструкции здания или технического строения. За счет высокой прочности балка воспринимает значительные нагрузки и передает их на нижерасположенные элементы. В здании прогоны воспринимают также статические и динамические нагрузки, работают при существенном изгибающем моменте, а также под действием сжимающих и сдавливающих деформаций. Это обуславливает применение прогонов как надежных железобетонных элементов с единовременной нагрузкой до 4000 кг*с/м2, поэтому их можно использовать для строительства несущих конструкций в ответственных узлах строения. Также прогонные изделия могут быть использованы при обустройстве ниш дома, перекрытии оконных и дверных проемов.

Эксплуатация ПРГ 40-2,5-4 производится в условиях агрессивной среды, в зданиях с отоплением и без, поэтому и к материалам, их которых изготавливают прогоны, предъявляют достаточно жесткие требования. Железобетонный ПРГ прямоугольного сечения создается с запасом высокой прочности и гарантированной надежности для длительной эксплуатации.

3.Обозначение маркировки изделия.

В условное обозначение ПРГ 40-2,5-4 входит согласно Серии 1.225-2 буквенная и цифровая комбинации – тип изделия и его размерные характеристики.

1. ПРГ – прогон прямоугольного сечения;

2. 40 – длина изделия с округлением, в дц.;

3. 2,5 – ширина и высота прогона соответственно, в дц.;

4. 4 – несущая способность, в т.

Дополнительно могут быть указаны следующие характеристики:

1. Класс армирования, напрягаемая арматура – АтV/AIII;

2. 3980х200х500 – длина, ширина и высота изделия;

3. Геометрический объем – 0,398;

4. Объем бетона на одно изделие – 0,4;

5. Масса прогона составляет 1000;

Маркировочные знаки, дата изготовления и товарный знак производителя должны располагаться на торце или в конце ребра каждого прогона в партии. Наносят обозначение специальной краской.

4.Основные материалы для изготовления и их характеристики.

Балочные прогоны ПРГ 40-2,5-4 изготавливают по технологии формования из тяжелых бетонов. Марка по прочности на сжатие бетона соответствует пределам М350, класс прочности – В30. Предъявляют требования и по огнестойкости изделия – это несгораемые изделия со временем по стойкости к действию огня до 1,25 часа. Так как эксплуатация производится в достаточно агрессивных условиях, то устанавливается марка морозостойкости – F100, водонепроницаемость класса – W4.

Обеспечение необходимой жесткости прогона ПРГ 40-2,5-4 производится за счет армирования прутками из углеродистой стали класса А-III, Aт-V и упрочненной арматуры Ат-IV, из которых сваривают сетку С1. Арматурный каркас – тип КР5. В качестве закладных деталей используют изделия – тип МН3 и МН5 по 24 шт. каждых. Все эти закладные элементы прогона ПРГ предварительно обрабатываются антикоррозионными составами.

5.Транспортировка и складирование.

Перевозка и погрузка прямоугольных прогонов ПРГ 40-2,5-4 осуществляется по правилам техники безопасности спецтранспортом с надежной фиксацией всех элементов, прокладывая послойно блок деревянными подкладками. Все это позволяет сохранить все изделия от механического повреждения. Хранение производится в горизонтальном положении в штабелях, высота которых не превышает 2,5 метра.

Уважаемые покупатели! Сайт носит информационный характер. Указанные на сайте информация не являются публичной офертой (ст.435 ГК РФ). Стоимость и наличие товара просьба уточнять в офисе продаж или по телефону 8 (800) 500-22-52

виды, маркировка, габариты и применение

Прочность строительных конструкций помогают обеспечить железобетонные изделия. Их формы, размеры разнообразны. Одни производят прямо на строительной площадке, другие подготавливают на производстве. Ни одно строительство не обходится без железобетонных прогонов.

Определение

Внешний вид, структура прогона почти не отличается от железобетонного столба. Внешне они выглядят, как застывший бетонный раствор с металлическим каркасом внутри. В чем отличие прогонов? Отличаются конструкции большой массой, длинной и усиленной прочностью. Производство конструкций не поставлено на поток, их выпуск связан с необходимостью элемента выдерживать определенную нагрузку.

Вернуться к оглавлению

Назначение

Прогоны железобетонные применяются в строительстве с целью решения важной задачи. К примеру, ни одни проем нельзя сделать без применения прогона. Только после его установки крепятся плиты перекрытий. А армированные изделия, выполненные под воздействием термической обработки, выдерживают большие нагрузки. Применяются в строительстве общественных, промышленных зданий с кирпичными и железобетонными стенами. Чаще всего используются в сооружении проемов, опор на которые крепятся плиты перекрытий.

Установка прогона: а) вид опоры на стене; б) на столбе; 1. железобетонная подушка; 2. прогоны.

Железобетонные прогоны подготавливают исключительно промышленным способом, согласно государственным нормам строительства. Для их производства используют только тяжелый бетон, чаще М200 и М300, с применением арматуры для армирования. Использование конструкций в благоприятных условиях увеличивает срок службы зданий.

Вернуться к оглавлению

Виды

Железобетонный прогон подразделяют на виды, которые формируются согласно форме изделия и марки бетона. Прогонам присвоены следующие типы

Вернуться к оглавлению

Таврового сечения

При производстве используются швелера и двутавры. Подразделяется данный тип на два вида:

  • В первую группу входят изделия с расположенным перпендикулярно ребру прогона металлом. Они подходят при строительстве зданий, которые имеют примерно 25% наклона кровли. 1ПР стержневой каркас, 2ПР предварительно создано напряжение, 3ПР используется при уклоне кровли не более 5% – разновидности первой группы.
  • Во вторую группу включены изделия, выдерживающие угол наклона крыши 25%. В нее входят изделия 4ПР напряженная и 5ПР искусственно созданным напряжением.

Данные конструкции могут использоваться для неотапливаемого помещения. Применяются в температурном режиме от – 40 до 50 градусов и воздействии газа. Характерной особенностью является возможность применять изделия при строительстве сооружений в опасных, сейсмически активных зонах.

Отличием является наличие специальных отверстий, продевая в которые захватные устройства, облегчается подъем и монтаж элементов. Элементы с тавровым сечение подходят для строительства зданий:

  • неотапливаемые с кровлей из примеси цемента и асбестовых волокон;
  • отапливаемые с облегченными перекрытиями;
  • отапливаемые с цементной кровлей.
Вернуться к оглавлению

Прямоугольного сечения

Данный вид прогона имеет двутавровое разделение. Прямоугольное сечение прогонов может быть сплошным и решетчатым. Решетчатый вид легче, шаг размещения изделий 6 метров, поэтому его используют в строительстве гораздо чаще. Для производства сплошного вида применяют гнутые швелера. Изделия с прямоугольным сечением имеют тонкие стенки, но отличную высоту. Прочность изделиям обеспечивают специально созданные крепления отгибы.

Вернуться к оглавлению

Маркировка

Пример маркировки прогонов.

К изготовлению строительных конструкций подходят с соблюдением государственных стандартов и технологий. Получить максимальную информацию о продукции можно, изучив серию товара. Неопытный строитель не сможет получить полную информацию по маркировке без знаний. Стоит ориентироваться на данные расшифровок.

Для удобства в использовании применяется специальная классификация буквами и цифрами. В них зашифрована информация о длине, высоте, ширине, опорной нагрузке. В первых буквах зашифрована информация о серии прогона:

  • П – цельное изделие.
  • ПР – наличие бортика, расположенного параллельно или под углом к оси элемента.
  • ПРГ – прямоугольное сечение.

Вторая группа знаков содержит в себе информацию о нагрузке и типе арматуры. Третьи знаки говорят о специфическом назначении материала, включая особенности использования бетонного состава.

Например: ПРГ 28-1-3-4т. ПРГ – прямоугольное сечение. Следующая серия цифр обозначает размеры конструкции: 2800 длинна в мм, 100 мм ширина, 300 мм высота. В показателе 4т указана возможность выдерживать нагрузку в 4 тонны на один метр.

Вернуться к оглавлению

Габариты

Прогоны железобетонные характеризуются определенными размерами. Специальные цифры заложены в следующем диапазоне (мм):

  • высота до 2780;
  • ширина не более 400;
  • длинна до 500;
  • вес от 150 кг до 1,5 т.
Вернуться к оглавлению

Область применения

Широкое применение прогоны обрели в области строительства административных зданий, промышленного строительства и жилых комплексов. Технические данные прогонов выбираются, согласно особенностям монтажа и дальнейших условий эксплуатации. Все данные тщательно фиксируются в расчетной документации.

Область применения широка:

  • основание для плит перекрытия;
  • в качестве упора;
  • усиление опор, укрепление строительной конструкции;
  • основное связующее между зданиями в административных комплексах.

Один строитель не справится с монтажной работой. Потребуется привлечение нескольких специалистов и техники.

Вернуться к оглавлению

Заключение

Железобетонные прогоны – ключевой момент в строительстве проемов, укреплений зданий. Они гарантируют прочность, надежность зданиям, независимо от дальнейшей эксплуатации. А при строительстве, где нет возможности ставить дополнительные опоры, применение прогонов – единственный надежный вариант.

Профессиональные мастера  разбираются в маркировке и знают способы применения. Главное, чтобы при производстве не нарушалась технология и использовались качественные материалы.

технические характеристики, размеры и серии

Заложение жестких вытянутых конструкций под бетонными плитами перекрытий и кровельными системами является обязательным условием технологии, ненадежная опора просто не выдержит их вес. Эти функции успешно выполняют прогонные балки из ж/б, изготовленные с учетом норм ГОСТ 26992 и характеризующиеся повышенным сопротивлениям нагрузкам на сжатие и изгиб. Несмотря на простоту формы, требования к качеству довольно высокие, их не заливают на местах, а делают на заводах по типовым чертежам серии 1.462-14 и 1.255.1-3.

Оглавление:

  1. Характеристики и сфера использования
  2. Разновидности и марки
  3. Расценки

Описание и назначение

Данные элементы представляют собой длинномерные балки, благодаря объемному армированию обеспечивающие горизонтальное усиление перекрытий, настилов и широких проемов. Они имеют высокий и узкий профиль прямоугольного сечения, при необходимости дополненный опорными полками. Основой служат исключительно тяжелые марки бетона и обычная или предварительно напряженная арматура высокого класса, рассчитаны на значительные весовые нагрузки.

Главной задачей размещения прогонов является восприятие и перераспределения массы конструкций с большой площадью при малом количестве точек опоры под ними. Как следствие, их размеры рассчитывают одновременно с плитами перекрытий, кровельными бетонными элементами, фермами и аналогичными опорами. Эти ЖБИ используются в административных, с/х, производственных и жилых зданиях со стенами из кирпича или блока с разными условиями отопления. Среди конкретных примеров выделяют:

  • Укладку в качестве несущих элементов под межэтажные ПП.
  • Усиление стропильных конструкций.
  • Использование при заложении перемычек над широкими арочными, дверными или оконными проемами. Их рекомендуют купить при планировании оказания на них повышенных нагрузок на сжатие или изгиб.
  • Заложение поддерживающих балок в плоских кровлях с условием их уклона в пределах 5%.
  • В качестве связующих между соседними зданиями или отдельными помещениями, например, при заложении переходов.
  • Заложение арок и технологических ниш.

Прогоны железобетонные в стандартном исполнении эксплуатируются при отсутствии воздействия агрессивных сред, температуре воздуха в пределах от -40 до +50 °С и сейсмичности не выше 7 баллов. Потребность в выдержке более интенсивных нагрузок решается изменением марки бетона или класса арматуры, размеры и чертежи ЖБИ при этом не отклоняются от указанных в типовой проектной серии. Точки расположения в обязательном порядке указываются в плане здания, как правило, их опорами являются горизонтальные конструкции (фермы, стены, ж/б подушки или армопояса), а не вертикальные столбы (исключение делается только для несущих колонн).

Существует прямая связь между классом бетона и размером балки. Минимальной рекомендуемой маркой для прогонов со средней протяженностью является М250, при их длине в 6 м – М350. В любом случае они заливаются тяжелым бетоном с плотностью в пределах 2200-2500 кг/м3. Изготавливаются конвейерным, поточно-агрегатным или стендовым методом, при необходимости ускорения набора прочности отдельные серии могут подвергаться термовлажностной обработке.

Действующий стандарт допускает производство этих ЖБИ с использованием как напряженной арматуры, так и проката без предварительного напряжения. Отличия помимо цены проявляются в разной устойчивости к усадке, трещинам, коррозии и динамическим нагрузкам. По этой причине прогоны, эксплуатируемые при условии воздействия агрессивных сред или частных перепадах температур, всегда усиливаются предварительно напряженными элементами. Выдерживаемая нагрузка у первой группы, армированной обычной сталью АIII, варьируется в пределах 290-840 кгс/м, у второй – достигает 1340.

Виды, размеры, серия и маркировка

В зависимости от типового исполнения и сечения профиля все балки данного типа разделяются 2 основных группы: тавровые (с маркировкой ПР) и прямоугольные (ПРГ). Первые классифицируются по виду и месту расположения полки на отдельные серии, приведенные в таблице:

МаркировкаКонструктивная особенность
1ПРПрогон с перпендикулярно направленной по отношению к основному ребру полкой, изготавливаемый с заложением ненапрягаемой арматуры и используемый при уклоне кровле вплоть до 25%
2ПРТо же, с предварительно напряженным каркасом
3ПРС перпендикулярной полкой и напрягаемой арматурой, предназначенный для усиления плоских кровельных систем с уклоном не более 5%
4ПРКосая (диагональная) полка, ненапрягаемое армирование, допускается применение при уклоне в пределах 25%
5ПРТо же, с предварительно напряженным каркасом

Железобетонные балки с тавровым сечением ценятся за высокую стойкость к внешним воздействиям, серии 2ПР, 3ПР и 5ПР рекомендуют приобрести при повышенных сейсмических нагрузках или эксплуатации при минусовых температурах, включая неотапливаемые помещения. Наличие полки упрощает процесс закрепления плиты перекрытия, размеры и форма выступов строго унифицированы.

Прямоугольные прогоны считаются универсальными и более востребованными. Они имеют маркировку ПРГ и небольшие выемки по краям. Дальнейшие отличия заключаются лишь в виде используемой арматуры, заложение дополнительных прутьев или термически упрочненной стали указывается непосредственно за типом профиля. С целью упрощения монтажа обе разновидности оснащаются сквозными отверстиями с диаметром в 5 см или закладными петлями с надежной антикоррозийной защитой.

Предлагаемый ассортимент включает балки длиной от 2,7 до 6 м, шириной в пределах 30-50 см и высотой от 12 до 20 см. С учетом значительного веса бетона и объемного армирования средний весовой диапазон составляет 250-1500 кг, что подразумевает потребность в подъемной технике при разгрузке, перемещении и монтаже.

В ходе установки задействуются силы 4 человек, 2 из них по правилам контролируют процесс снизу. Для закрепления в нужных точках применяется цементно-песочный раствор.

Стандартная маркировка армированных прогонов из тяжелого бетона включает:

  1. Обозначение типа. Буква «П» указывает на монолитность ЖБИ, «Р» – наличие дополнительной перпендикулярной или диагональной полки, «Г» – прямоугольное сечение профиля вытянутой балки.
  2. Габариты, округленные в большую сторону и указываемые в дециметрах. Первая цифра соответствует длине, вторая – ширине и завершающая – высоте.
  3. Расчетную нагрузку, выдерживаемую в т/м. Эта характеристика не учитывает собственный вес и коэффициент безопасности, указываемое число соответствует верхнему пределу. На практике это означает, что ее подбирают с запасом, ориентируясь на остальные данные проекта.
  4. Буквенное обозначение использования термически упрочненной или напрягаемой арматуры (не обязательно для ЖБИ с каркасом из стали AIII).
  5. Информация о степени проницаемости бетона. Обозначается буквами «Н» или «П».
  6. Данные о наличии закладных элементов или тяжелых марках бетона.

Прогоны из ж/б характеризуются высокой геометрической точностью, отклонения от рекомендуемых типовыми нормами линейных размеров не превышает ±6 мм по длине и ±5 по ширине и высоте. Прямолинейность профиля поддерживается на уровне 10 мм с лицевой стороны вне зависимости от протяженности. Требования к качеству поверхности стандартные.

Стоимость ЖБ изделий

Продукция относится к востребованной и универсальной, прогоны разных размеров предлагают купить многие заводы-изготовители ЖБИ.

Маркировка железобетонных изделийСечениеРазмеры, ммВес, кгЦена, рубли
ПР 45-4.4-3Тавровое4480×380×44015503660
ПР 60-4.4-55980×380×44020507800
ПРГ-10-1,3-4тПрямоугольное1000x120x300901210
ПРГ-25-1,3-42500×120×3002502390
ПРГ-43-2,5-44300×200×50010808990
ПРГ-60-2,5-4АIII5980×200×500155813240


 

Прогоны (ПРГ) железобетонные в СПб

ФотоНаименованиеХарактеристикиЦена *Сделать заказ

Хит

Под заказ

П40‑60П
  • Длина: 5980 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1500 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

П40‑40П
  • Длина: 3980 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1000 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

П40‑36П
  • Длина: 3580 мм
  • Ширина: 120 мм
  • Высота: 400 мм
  • Масса: 430 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

П40‑30П
  • Длина: 2980 мм
  • Ширина: 120 мм
  • Высота: 400 мм
  • Масса: 360 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

Новинка

П40‑32П
  • Длина: 3180 мм
  • Ширина: 120 мм
  • Высота: 400 мм
  • Масса: 380 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

П40‑28П
  • Длина: 2780 мм
  • Ширина: 120 мм
  • Высота: 300 мм
  • Масса: 250 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПР45.4.4‑3
  • Длина: 4480 мм
  • Ширина: 380 мм
  • Высота: 440 мм
  • Масса: 1500 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПР45.4.4‑4
  • Длина: 4480 мм
  • Ширина: 380 мм
  • Высота: 440 мм
  • Масса: 1500 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПР45.4.4‑5
  • Длина: 4480 мм
  • Ширина: 380 мм
  • Высота: 440 мм
  • Масса: 1500 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПР45.4.4‑7
  • Длина: 4480 мм
  • Ширина: 380 мм
  • Высота: 440 мм
  • Масса: 1500 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПР56.4.4‑5
  • Длина: 5580 мм
  • Ширина: 380 мм
  • Высота: 440 мм
  • Масса: 1931 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПР60.4.4‑3
  • Длина: 5980 мм
  • Ширина: 380 мм
  • Высота: 440 мм
  • Масса: 2050 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПР60.4.4‑4
  • Длина: 5980 мм
  • Ширина: 380 мм
  • Высота: 440 мм
  • Масса: 2050 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПР60.4.4‑5
  • Длина: 5980 мм
  • Ширина: 380 мм
  • Высота: 440 мм
  • Масса: 2050 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ 28.1.3.4
  • Длина: 2780 мм
  • Ширина: 120 мм
  • Высота: 300 мм
  • Масса: 250 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Хит

Под заказ

Новинка

ПРГ 32.1.4.4
  • Длина: 3180 мм
  • Ширина: 120 мм
  • Высота: 400 мм
  • Масса: 380 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ 36.1.4.4
  • Длина: 3580 мм
  • Ширина: 120 мм
  • Высота: 400 мм
  • Масса: 430 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ 40.2.5.4
  • Длина: 3980 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1000 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ41.2.5‑4Т
  • Длина: 4080 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1020 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ 42.2.5.4
  • Длина: 4180 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1050 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ 45.2.5.4
  • Длина: 4480 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1125 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ 50.2.5.4
  • Длина: 4980 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1250 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ 56.2.5.4
  • Длина: 5580 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1400 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Под заказ

ПРГ 60.2.5.4
  • Длина: 5980 мм
  • Ширина: 200 мм
  • Высота: 500 мм
  • Масса: 1500 кг
По запросу В корзину Добавить в сравнение

Прогрессирующее обрушение мостов с железобетонными балками из-за сейсмических воздействий

Большинство недавних исследований сосредоточено на прогрессирующем обрушении обычных конструкций из-за гравитационных и взрывных нагрузок. Некоторые сосредотачиваются на изучении прогрессирующего обрушения из-за сейсмических воздействий, особенно мостовых конструкций. Прошедшие крупные землетрясения показали, что можно разработать улучшенные методы проектирования сейсмостойких мостов для новых мостов, если можно будет анализировать и контролировать процесс разрушения от первоначального разрушения до окончательного обрушения и его влияние на механизмы разрушения конструкции.В этой статье представлено моделирование и анализ поведения прогрессирующего обрушения моста во время сейсмических воздействий с использованием метода прикладных элементов (AEM), который может учитывать разделение структурных компонентов в результате разрушения трещины и контакта падающих обломков или ударных сил. Проанализированы надстройки простых, неразрезных и монолитных мостов под влиянием сильных колебаний грунта без учета динамических нагрузок. Изучаемыми параметрами были избыточность надстройки и влияние сильных колебаний грунта, таких как колебания грунта Кобе, Чи-Чи и Нортриджа, на различные структурные системы моста.Также были изучены влияние снижения коэффициента усиления на поведение обрушения коробчатых балок RC и изменение высоты колонн. Результаты показали, что модели монолитных мостов с уменьшенной до минимальной арматуры в соответствии с ECP 203/2018 показали поведение обрушения под действием сильных сейсмических колебаний грунта. Однако изменение структурной системы моста с монолитной на сплошную или простую на несущих моделях мостов может предотвратить обрушение моделей мостов.

1. Введение

Явление прогрессирующего обрушения определяется как глобальное повреждение или обрушение большой части структурной системы, вызванное разрушением относительно небольшой или локализованной части конструкции. Прогрессирующее разрушение конструкции происходит в результате отказа одного или нескольких элементов конструкции или компонентов. Нагрузка передается в конструктивной системе из-за изменений в распределении жесткости, характера поведения напряжений и / или граничных условий конструкции [1].Этот первоначальный отказ приводит к дальнейшей перегрузке других структурных элементов и их последующему отказу. Исследования прогрессирующего обрушения существующих конструкций были сосредоточены в первую очередь на сильных ударах, например, при взрыве или неравномерном нагружении. Не так много внимания уделяется уязвимости конструкций, особенно мостов, по отношению к прогрессирующему обрушению при землетрясениях [2].

Seible et al. [3] отметили, что землетрясения могут привести к прогрессирующему обрушению мостов под влиянием характеристик землетрясения, таких как величина, сила, механизм источника и интенсивность.Это явление отмечается во время сейсмических событий, таких как землетрясения в Нортридже и Кобе. Непрерывная вибрация после первоначального разрушения и повторяющиеся изменения напряжения из-за циклического нелинейного поведения могут привести к значительному снижению жесткости конструкционной системы. Произойдет снижение способности к пластичности из-за кумулятивных эффектов повреждения в динамическом поведении конструкции и реакции во время сильных землетрясений.

Предыдущие исследования прогрессирующего обрушения конструкций дали представление о влиянии усиления на улучшение способности конструкции предотвращать прогрессирующее обрушение из-за сейсмических и взрывных нагрузок.Эти исследования показали, что такая детализация и усиление против землетрясения может повысить стойкость зданий к постепенному разрушению к таким воздействиям нагрузки [4, 5]. Герли [6] отметил, что улучшение пластичности конструкции за счет армирующих деталей может помочь улучшить ее прогрессивный механизм разрушения. Учитывая эти результаты, по-прежнему отсутствует информация о прогрессирующем обрушении и механизме обрушения, который можно использовать для улучшения сейсмического проектирования новых мостов и для разработки более успешных методик укрепления и модернизации старых мостов.

Wibowo et al. [7] изучали сейсмическое прогрессирующее обрушение железобетонных мостов во время землетрясений. Они смоделировали только непрерывный мост, который ранее экспериментировали с «Guedes, 1997» [8]. Результаты показали хорошее согласие. Было принято во внимание разделение структурных компонентов в результате разрушения трещин и ударных сил от падающих обломков. Результаты показали значительное влияние на характеристики мостов во время сильных землетрясений, что было заметно при анализе прогрессирующего обрушения.Они также демонстрируют необходимость включения механизмов прогрессирующего разрушения в оценку эффективности сейсмического проектирования и оценки мостов, что приведет не только к более надежной и устойчивой к сейсмической нагрузке конструкции для новых конструкций, но и к более эффективным стратегиям модернизации и усиления старых конструкций.

Аналогичным образом Salem et al. [9] численно проанализировали обрушение моста Цуягава, пострадавшего от цунами Тохоку в марте 2011 года. Цунами Тохоку прокатилось по восточному побережью Японии, в результате чего погибло более 15 000 человек и более 2500 человек числились пропавшими без вести.В результате цунами обрушилось более 400 000 зданий и смыто более 250 прибрежных мостов. Анализ точно показал поведение моста при обрушении, показав, что мост обрушился при скорости воды 6,6 м / с, вызванной изгибом его опор. AEM-анализ моста Цуягава показал способность эффективно моделировать обрушение цунами Тохоку 2011 года, хотя аналитические результаты показали меньшую пластичность по сравнению с реальностью.

Domaneschi et al.[10] численно проанализировали обрушение виадука над долиной Польцевера в Генуе, которое обрушилось в августе 2018 года. В результате этого инцидента погибли 43 человека и несколько человек получили травмы, вызванные обрушением участка дороги. Результаты анализа показали, что самым важным элементом, отказ которого вызвал обрушение, был трос. Более того, имитационная модель показала, что главная балка вызвала обрушение, и большие видимые смещения, связанные с их обрушением, должны были предупредить власти о надвигающемся разломе.

Мосты могут быть в нескольких конструктивных формах: простые на опорах, неразрезные на опорах и монолитные с колонными мостовыми конструкциями. Отсутствуют достаточные исследования влияния сильных сейсмических колебаний грунта на конструкционные системы таких различных мостов; в частности, большинство исследователей изучали модели мостов, как непрерывных, так и простых мостов. В текущем исследовании мост Вибово моделируется и проверяется с использованием метода прикладных элементов. Кроме того, исследуется влияние уменьшения количества арматуры на обрушение мостов железобетонных коробчатых балок при движении грунта Кобе.Несколько моделей мостов с различными конструктивными системами, такими как простые на опорах, неразрезные на опорах и монолитные с колоннами, анализируются при сильных сейсмических колебаниях грунта: землетрясениях Кобе, Чи-Чи и Нортридж.

2. Метод прикладных элементов

Программа предельных нагрузок для конструкций (ELS), разработанная ASI-2018 [11], основана на AEM, которая первоначально была разработана Tagel-Din и Meguro [12, 13] в в Токийском университете в 1998 году для решения задач, связанных с двумерными плоскими напряжениями.Позже он был расширен для решения трехмерных задач. AEM — это новый метод моделирования, который использует концепцию дискретного взлома в AEM. Конструкции моделируются как сборка элементов. Элементы не жесткие и соединяются нормальными и срезающими пружинами по своим соединительным поверхностям. Эти пружины отвечают за передачу нормальных и касательных напряжений между соседними элементами. Каждая пружина представляет собой определенный объем напряжений и деформаций материала (см. Рисунок 1). После выхода из строя соединительных пружин каждый из двух соседних элементов можно полностью разделить.AEM принимает полностью нелинейные модели материалов, зависящие от траектории. AEM — это подход, основанный на жесткости, при котором формулируется общая матрица жесткости и нелинейно решаются уравнения равновесия для каждой из матриц жесткости, массы и демпфирования для структурных деформаций (смещения и вращения). Решение уравнения равновесия является неявным и требует пошагового динамического интегрирования (процедура интегрирования по времени Newmark-beta) [14, 15]. При разрыве пружин, соединяющих элементы, два соседних элемента отделяются друг от друга.Элементы могут разделяться, повторно контактировать или контактировать с другими элементами автоматически в зависимости от реакции конструкции (см. Рисунок 2).


3. Модели материалов
3.1. Моделирование бетона и арматурной стали

Модель Маэкавы и Окамуры [16] используется для бетона при сжатии, тогда как для бетона при растяжении принята линейная зависимость между напряжением и деформацией. На этом этапе бетон подвергается растяжению до растрескивания, после чего напряжения устанавливаются на ноль.Кроме того, для бетона при сдвиге предполагается линейная зависимость между касательными напряжениями и деформацией до образования трещин. После растрескивания происходит падение значения касательных напряжений до нуля [17]. Пружины также используются для определения армирования между элементами. Модель Ристика [18] используется для моделирования армирования. Подход Newmark- β используется для решения уравнений динамики. Уравнения равновесия действительно линейны для каждого шага и обычно решаются в AEM с помощью прямого или итеративного решателя (рис. 1).

3.2. Материал подшипника моста

Материал сопряжения используется для моделирования подшипников. Модель межфазного материала представляет собой предварительно растрескавшийся элемент, в котором материал изначально имеет трещины и не может выдерживать растягивающие напряжения. Что касается сжатия, зависимость напряжения от деформации является линейной вплоть до напряжения разрушения при сжатии (рис. 3). Связь между напряжением сдвига и деформацией сдвига линейна до тех пор, пока напряжение сдвига не приблизится к μσn (коэффициент нормального трения × нормальное напряжение). На этом уровне напряжения напряжение сдвига остается равным ( μσn ) до тех пор, пока не изменяются нормальные напряжения.Изменение сжимающего напряжения допускает пропорциональное изменение касательного напряжения ( μσn ). Жесткость на сдвиг устанавливается минимальной, если трещина раскрывается или при активном скольжении подшипника (см. Рисунок 3 [9]).


4. Сравнение AEM и FEM

Во время анализа постепенного обрушения необходимо отслеживать разрушение, разделение, контакт и падающие обломки элементов. Используя МКЭ, очень сложно смоделировать прогрессирующее обрушение. С другой стороны, с помощью AEM анализ этих процессов становится простым и эффективным с учетом всех этапов анализа до столкновения (рис. 4).


5. Проверка
5.1. Численное исследование

Выбранный численный пример был ранее экспериментально исследован Гуэдесом [8] и численно Вибово и др. [7]. Мост имеет четыре пролета по 20 метров. Настил моста представляет собой пустотелую коробчатую балку шириной 5,6 м. Мост имеет два концевых упора в точках 1 и 5 и три опоры в точках 2, 3 и 5. Высота опор показана на рисунке 4. Опоры закреплены на нижнем основании, а опоры шарнирно закреплены в точках 1 и 5. .Соединение опор с балкой мостового короба — шарнирное. Поперечное сечение опор моста представляет собой прямоугольное полое железобетонное сечение (рисунок 5). Детали продольной арматуры коробчатой ​​балки были поддержаны Wibowo et al. ([7], см. Рисунок 6). Свойства материала также приведены в Таблице 1.




Параметр Пирс 2 Пирс 3 Пирс 4 Коробчатая балка R.Сталь Единица

Прочность на сжатие 3,212 e 06 3,569 e 06 4,375 e 06 3 e 06 3,6 e 07 кг / м 2
Предел прочности на разрыв 3,212 e 05 3,569 e 05 4,375 e 05 3 e 05 3.6 e 07 кг / м 2
Деформация при неограниченном пиковом напряжении 0,002 0,002 0,002 0,002 м / м
Модуль Юнга 2,55 e 09 2,55 e 09 2,55 e 09 2,55 e 09 2,0389 e 09 кг / м 2
Модуль сдвига 1 .062 e 09 1.062 e 09 1.062 e 09 1.062 e 09 8.155 e 09 кг / м 2
Удельный вес 2549.291 2549,291 2549,291 2549,291 7840 кг / м 3
Деформация разделения 0,1 0,1 0,1 0,1 0.2
Коэффициент трения 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8
Коэффициент жесткости после выхода 0,01

5.2. Искусственное землетрясение с ускорением грунта

Используемое землетрясение смещение грунта было искусственным; он последовал за работой Гедеса [8].Кроме того, упомянутое искусственное движение грунта ранее использовалось Кьярой и Руи [19], Лау и Вибово [20] и Сейедкхоеем и др. [21]. Пиковое ускорение грунта (PGA) составило 1,05 г. Исходя из расчетной проектной мощности моста, PGA увеличивается на 1,2. Общее время, используемое для анализа по записи искусственного землетрясения, составляет 4 секунды, и оно применяется в поперечном направлении (Рисунок 7).


При этом анализ выполняется дважды. Первый предполагает, что коробчатая балка является упругой, а опоры — нелинейными, а вторая рассматривает нелинейное поведение коробчатой ​​балки и опор.Верхнее смещение опор сравнивается с полученным из Wibowo et al. [7].

Как показано на рисунке 8, в линейной модели средний процент разницы текущего исследования и Guedes [8] составил 7,87%, 4,2% и 4,6% для коротких, средних и длинных опор, соответственно. Выяснилось, что исследуемая модель может с высокой точностью отслеживать реакцию опор моста. Также идентично получены пиковые смещения опор, которые имели место в период от 3 до 3,5 с.

Анализируя нелинейную модель, верхние смещения опор сравнивались с полученными Wibowo et al. [7] (см. Рисунок 9). Выяснилось, что смещения в значительной степени похожи. Разница в перемещениях между двумя моделями могла быть вызвана тем, что диаметры поперечной арматуры не были четко указаны Wibowo et al. [7]. Это может существенно повлиять на разницу с текущей моделью.

На протяжении всего анализа нелинейной модели отслеживался механизм коллапса (рис. 10).Сначала коробчатая балка треснула у опор моста, а затем потрескалась в местах опор из-за перераспределения собственного веса настила на опорах. Впоследствии настил моста показал разрушение при сдвиге из-за пробивки несущих опор. Наконец, настил моста постепенно обрушился.


На основе этих результатов можно сделать вывод, что ELS может правильно моделировать линейное и нелинейное поведение моста, включая различные структурные элементы, такие как опоры, надстройку моста, детали армирования и свойства материала, и, таким образом, может обеспечить надежные результаты.

6. Мостовые модели
6.1. Схема моста

Ж / б мосты с коробчатыми балками были смоделированы пролетами 3 × 25000 мм (рис. 11). Были изучены различные конфигурации мостов; Надстройки моста представляют собой монолитную коробчатую балку с колоннами, сплошную коробчатую балку на опорах и простую коробчатую балку на опорах. Предполагалось, что колонны закреплены у его оснований. Надстройка моста опиралась на опорные плиты из эластомера. В каждом ряду подшипника находилось по пять эластомерных опор.Размеры моста и детали арматуры были изначально взяты из выполненных в Египте мостов с многопролетными коробчатыми балками. При анализе предполагается, что коэффициент демпфирования составляет 5%. Проанализированные модели мостов и арматура коробчатых балок показаны на Рисунке 12 и в Таблице 2. Целью анализа моделей A1-MK, A2-MK и A3-MK (Таблица 2) было определение влияния уменьшения арматуры на коллапс при динамическом сейсмическом нагружении. В моделях A3-C-K и A3-S-K (Таблица 2) конструктивная система надстроек моста была изменена с монолитной на простую коробчатую балку на опорах и неразрезную на опорах, соответственно.Поведение таких систем сравнивалось с монолитным мостом. Кроме того, было проведено сравнение простых, неразрезных и монолитных моделей мостов при сильных колебаниях грунта, например, Кобе, Чи-Чи и Нортридж.



Модель Движение по грунту Мостовая система Сек. Армирование коробчатой ​​балки Коэффициент усиления (%)
A B C D
Ø (мм) / шаг (мм) №прутков Ø (мм)

A1-MK Kobe Монолитный 1 Ø16 / 125 Ø18 / 125 16Ø32 10Ø32 100
2 34 Ø32

A2-MK Кобе Монолитный 1 Ø10 / 125 Ø10 / 125 16Ø18 10Ø18 35
34 Ø18

A3-MK Kobe Монолитный 1 Ø10 / 125 Ø8 / 125 16Ø16 10Ø16 25
A3-MK A3-MK Chi-Chi
A3-MN Северный мост 2 34Ø16
A3-CK Kobe Непрерывный 1 Ø10 / 125 Ø8 / 125 16Ø16 10Ø16
A3-CC Chi-Chi
A3-CN Northridge 2 34Ø16
A3-SK Kobe Простой 1 Ø10 / 125 Ø8 / 125 30Ø16 10Ø16
A3-SC Chi-Chi
A3-SN Северный мост

∗ -M- ∗: монолитный; ∗ -C- ∗: непрерывный; и ∗ -S- ∗ простые мосты.∗ — ∗ — C: Чи-Чи; ∗ — ∗ — K: Кобе; и ∗ — ∗ — N: Нортридж.

6.2. Свойства материала

Свойства материала, принятые в анализе AEM, представлены в таблице 3. Предполагалось, что между бетоном и арматурной сталью существует полная связь. Используемый подшипник состоял из верхней и нижней стальных пластин и материала подшипника между ними, как в работе Салема и др. [9]. Размеры используемых стальных пластин составляли 500 × 500 × 50 мм. Размер эластомерной опорной поверхности был принят равным 350 × 350 × 130 мм [22].Границе между стальными пластинами были заданы свойства материала подшипника [9]. Относительно высокая прочность на сжатие была придана интерфейсу подшипника, поэтому он не мог разрушиться при сжатии и действовать линейно [23]. Модуль сдвига подшипника был принят равным 2 МПа [22, 24].


Параметр Бетон Стальная арматура и пластины Подшипник Узел

Прочность на сжатие 4 e 06 3 .6 e 07 5.51 e + 07 кг / м 2
Прочность на разрыв 4 e 05 3,6 e 07 кг / м 2
Модуль Юнга 2.213 e 09 2.0389 e + 09 2.0389 e + 09 кг / м 2
Модуль сдвига 984297 e 03 8.1556 e + 09 203943 кг / м 2
Удельный вес 2500 7840 7840 кг / м 3
Отрывная деформация 0,2 0,12 1
Коэффициент трения 0,8 0,8 0,6
Предел прочности / растягивающее напряжение 1.4444
Коэффициент нормальной контактной жесткости 0,0001 0,0001 0,0001
Фактор контактной жесткости при сдвиге 1,00 e — 05 1,00 e — 05 1,00 e -05
Коэффициент жесткости разгрузки контактной пружины 2 2 2
Коэффициент жесткости после выхода 0.01

7. Ускорение грунта

Ускорения грунта Кобе, Чи-Чи и Нортриджа использовались при анализе прогрессивного обрушения моделей моста, так как это было некоторые мосты разрушаются во время этих землетрясений [25] — [29]. Данные о движении грунта были получены из Pacific Earthquake Engineering Research (PEER), Strong Motion Database [30]. Сводные данные о колебаниях грунта при землетрясениях, использованные в этом исследовании, представлены в Таблице 4 и показаны на Рисунке 13.Время, используемое в сейсмическом анализе, было сокращено до времени, которое содержит самые большие циклы сейсмических ускорений, чтобы сократить время анализа ELS, так как время, которое не будет содержать значительных значений ускорения, может быть опущено. Используемый временной шаг при анализе составлял 0,004. Для анализа землетрясений обычно требуется Δ 0,001–0,01 сек. когда ожидается столкновение. Чем меньше шаг по времени, тем выше точность и сходимость результатов.


Землетрясение Год возникновения Станция регистрации PGA в X-Dir.(g) Величина момента Исходная длительность Уменьшенная продолжительность

Кобе Янв 1995 KJMA 0,834 6,9 90 20
Chi- Chi Сентябрь 1999 г. CWB 0,63 7,6 90 15
Северный мост Январь 1994 г. CDMG 1.585 6,7 40 15

8. Анализ чувствительности сетки

Анализ чувствительности сетки был проведен для получения подходящего размера сетки, который будет использоваться во всех анализах ящики для колонн и надстройки моста. Горизонтальные и вертикальные сосредоточенные нагрузки использовались для колонны и коробчатой ​​балки, соответственно. На рисунке 14 показана взаимосвязь между элементами сетки и смещением колонны и прогибом коробчатой ​​балки.Использовалось 22 элемента на высоту колонны и 5 × 12 элементов на поперечное сечение колонны. Максимальные размеры элементов колонн составляли 200 × 200 мм на поперечное сечение элемента и 38 см на высоту элемента. Каждая площадь поверхности коробчатой ​​балки (то есть настила, перекрытия и перемычки) была разделена на 5 × 1 элементов по 50 элементов на 25 м длины (пролета) в продольном направлении коробчатых балок. Было установлено, что этот размер ячейки дает точные результаты. Анализ с использованием более мелкой сетки был проведен без каких-либо заметных различий в смещении и деформации.Общее количество элементов, использованных для монолитных, неразрезных и простых мостов, составило 10 000, 13 800 и 13 200 соответственно. Используемая сетка AEM была достаточно точной в упругой области и в небольшом диапазоне деформации неупругой области [12, 13].

9. Результаты анализа

Анализ проводился в два этапа; первый был статическим, чтобы учесть гравитационные нагрузки и исходные деформации моста, тогда как второй был динамическим анализом, реализующим различные сейсмические колебания грунта.Для получения более подробной информации о том, как проводился анализ, обратитесь к теоретическому руководству ELS, ASI [11]. Основная деформация моделей моста была использована для анализа местоположения трещин и характера обрушения.

9.1. Эффект уменьшения армирования

На рисунке 15 показана история смещения во времени для правого столбца моделей A1-M-K, A2-M-K и A3-M-K. Три модели показали относительно идентичное поведение, так как уменьшение коэффициента усиления не привело к отказу в конструктивных элементах к прекращению анализа.Когда коэффициент усиления уменьшился до 25%, коробчатая балка модели A3-M-K разрушилась; он показал отклонение в истории смещения во времени. Правый пролет балки коробчатого моста начал разрушаться. И как только она упала на землю, колонна показала большое смещение. Максимальное горизонтальное смещение правой колонки для трех моделей до разрушения составляло 200 мм. После отказа в модели A3-M-K он был увеличен до 300 мм.


На рисунке 16 показаны действия по деформации.Деформирующее действие моделей A1-M-K, A2-M-K и A3-M-K было почти идентичным, за исключением модели A3-M-K. Модель A3-M-K показала отклонение на 8-й секунде, поскольку в правом пролете коробчатой ​​балки моста появились трещины, которые в дальнейшем развились и обрушились. После начала обрушения произошло 50% -ное снижение осевой нагрузки на колонну. Поведение других деформирующих воздействий для той же модели показало неоднородное поведение к концу анализа. Максимальные значения момента и сдвига во время анализа истории времени составили 1250 м · т и -350 т соответственно.

9.2. Влияние движения грунта Кобе на различные структурные конфигурации моста

На рисунке 17 показана зависимость смещения от времени для правой колонки различных конфигураций моста. История водоизмещения моделей A3-M-K, A3-C-K и A3-S-K была идентична. Однако после выхода из строя коробчатой ​​балки моста монолитной модели на 15-й секунде кривая смещения показала отклонение от других моделей к концу анализа. Максимальные амплитуды смещения были измерены на 5-й секунде и равны 300, 275 и 200 мм для простых, сплошных и монолитных моделей мостов соответственно.Простые и непрерывные модели показали большие амплитуды смещения, в то время как модели монолитных мостов показали меньшую амплитуду смещения. Это могло быть связано с жестким соединением между надстройкой моста монолитного моста и колоннами, поскольку оно сопротивлялось смещению надстройки моста. Чем меньше внутренние ограничения в мосту, тем больше увеличивается смещение.


На рис. 18 показано сравнение деформирующих воздействий на монолитные модели с колоннами, непрерывные на подшипники и простые на подшипниках модели мостов.Как упоминалось ранее, модель монолитного моста A3-M-K показала поведение обрушения. Однако при анализе простых и непрерывных моделей A3-S-K и A3-C-K было обнаружено, что смещения аналогичны, и они не показали никакого поведения схлопывания до конца анализа.

9.3. Анализ обрушения различных моделей мостов во время движения грунта Кобе

Трещины представлены через основные деформации. Сравнение моделей A1-M-K, A2-M-K и A3-M-K представлено на рисунках 19–21 соответственно.Чем меньше арматура надстройки моста, тем больше трещин или обрушений в коробчатой ​​балке. В конце времени анализа A1-M-K и A2-M-K не разрушились. Уменьшение армирования сверх минимального коэффициента усиления, модель A3-M-K в соответствии с ECP203-2018 [31], позволило модели моста показать поведение обрушения. При возникновении разрушения через 4 секунды на стенках коробчатой ​​балки появились чрезмерные трещины. Через 7,25 секунды перегородка правой коробчатой ​​балки вышла из строя в основном при сдвиге.Через 8 секунд правый отсек коробчатой ​​балки ударился о землю. На 15-й секунде левая коробчатая балка вызвала разрушение при сдвиге и осела на землю. При завершении анализа до 20-й секунды средний отсек вышел из строя, и вес отсека утащил левую колонку вниз.



В моделях монолитных мостов сейсмические колебания грунта вызвали трещины на верхнем и нижнем концах колонн в зонах пластических шарниров, поскольку они являются зонами концентрации напряжений.Следует отметить, что трещины не распространялись вместе с высотой колонны, так как размеры колонны были очень большими (1 × 2,5 метра), а количество арматурной стали, либо хомутов, либо продольной арматуры было очень большим. Кроме того, на Рисунке 21, в конце сейсмического анализа, средний пролет коробчатой ​​балки обрушился и утащил левую колонну на землю, а левая колонка показала большие значения деформации вместе с ее высотой.

На рисунках 22 и 23 показана основная нормальная деформация во время моделей A3-C-K и A3-S-K, соответственно.Модели A3-C-K и A3-S-K не показали никакого поведения обрушения, хотя они содержат такое же количество армирования, как и модель A3-M-K. Причина в том, что чем меньше в мосту внутренних ограничений, тем меньше вероятность обрушения. Кроме того, колонны не показали достаточных значений деформации, так как верхние части этих колонн могут свободно перемещаться, и они не связаны с надстройкой моста.



9.4. Анализ обрушения различных моделей мостов при различных сильных движениях грунта

Движения грунта Кобе, Чи-Чи и Нортриджа использовались для анализа монолитных, простых и неразрезных моделей мостов для определения влияния сильных колебаний грунта на поведение этих мостов при обрушении. модели мостов.Из моделей A3-MK, A3-MC и A3-MN следует отметить, что модель монолитного моста всегда имела поведение обрушения после того, как коэффициент усиления надстройки снижался ниже минимального коэффициента усиления (рисунки 21, 24 и 25) С другой стороны, при анализе простых и непрерывных моделей мостов на несущих мостах с минимальным коэффициентом усиления с использованием различных движений грунта, они не показали никакого поведения обрушения (рисунки 22, 23 и 26–29).







В модели A3-MK отмечено, что модель монолитного моста разрушилась из-за ускорения грунта Кобе, в то время как при анализе той же конфигурации моста было показано частичное обрушение Чи-Чи. и ускорения на земле по северному мосту, как в моделях A3-MC и A3-MN.Таким образом, обрушение конструкций не зависело от наибольшего значения пикового ускорения грунта; однако это зависело от количества циклических реверсивных ускорений.

10. Выводы

В настоящем исследовании были проанализированы сейсмическое прогрессирующее обрушение и анализ железобетонных мостов. Были проанализированы различные конфигурации мостов: монолитные с колоннами, неразрезные на опорах и простые на опорах модели мостов. Обсуждались использованные в исследовании модели мостов и отдельные возбуждения землетрясений.Краткое изложение результатов представлено здесь. (I) Прогрессирующего обрушения не произойдет, если коэффициент усиления надстройки моста не будет снижен до минимального коэффициента усиления согласно ECP 203-2018. (Ii) Модели монолитных мостов с пониженным коэффициентом усиления всегда демонстрируют поведение обрушения во время анализа с использованием сильных колебаний грунта. Однако изменение структурной системы моста с монолитной на непрерывную или простую на несущих моделях мостов предотвратило обрушение моделей мостов.(iii) Общее обрушение конструкций не зависит от наибольшего значения пикового ускорения грунта, как в Нортридже, и зависит от количества циклов разворота разворотных волн, как в Кобе. (iv) В моделях усиленных мостов, которые являются спроектированный в соответствии с «Египетским кодексом правил 203-2018», коэффициент усиления моста предотвращает обрушение любых мостов даже под воздействием сильных колебаний грунта, но при этом могут появиться трещины как в надстройке моста, так и в колонне. базы.(v) Подобное явление прогрессирующего обрушения наблюдается при обрушении мостовых конструкций, вызванном взрывом или аномальными нагрузками, а также наблюдается при отказах конструкций во время землетрясений, даже несмотря на то, что характеристики повреждений и распространения более универсальны по своей природе, что можно обнаружить на результаты анализа и моделирования в этом исследовании. (vi) Программа ELS может быть средством для прогнозирования поведения обычных и специальных конструкций в отношении аномальных событий во время проектирования, строительства и эксплуатационных нагрузок.(vii) Достаточная пластичность колонн или опор моста может помочь обеспечить пластичность и более высокую деформационную способность конструкции, что приводит к лучшим характеристикам против прогрессирующего сейсмического обрушения.

Доступность данных

Наборы данных, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации этой статьи.

Ограничение на надстройки железобетонных коробчатых балок CIP


Меморандум о дизайне

Кому: весь персонал проектного отдела

ОТ: Биджан Халеги
ДАТА: 26 августа 2006 г.
ПРЕДМЕТ: Ограничение на надстройки коробчатых балок из железобетона CIP


Этот проектный меморандум призван ограничить использование монолитных (CIP) железобетонных (RC) коробчатых балок для надстроек мостов WSDOT.Ниже перечислены руководящие принципы, которым следует следовать при рассмотрении коробчатых балок CIP для надстройки моста.

    1. Пост-натяжение должно учитываться для всех новых однопролетных или многопролетных мостов с коробчатыми балками из железобетона CIP.
    Частичное предварительное напряжение не должно учитываться при проектировании коробчатых железобетонных балок.

    2. Монолитные железобетонные коробчатые балки все еще можно использовать для расширения существующих железобетонных мостов с коробчатыми балками.

    3.Монолитные железобетонные коробчатые балки могут использоваться для мостов с малой кривизной или неправильной геометрией

    по согласованию с инженерами моста.

    4. Армирование с эпоксидным покрытием должно использоваться только для армирования верхнего слоя плиты в соответствии с Меморандумом о проектировании, выпущенным

    . 27 февраля 2006 г.

Вышеупомянутые требования в равной степени распространяются на мосты из железобетонных тавровых балок и перекрытий CIP. Однако эти типы надстроек не приветствуются для надстроек мостов.


Фон

Характеристики и долговечность монолитных бетонных мостов с коробчатыми балками в последнее время вызывают серьезную озабоченность у мостовых конструкций. Трещины в коробчатых балках, армированных CIP, имеют изгибную природу и являются неотъемлемой частью конструкции из железобетона. Коробчатые балки RC спроектированы на предел прочности и проверены на распределение арматуры для условий эксплуатации и контроль растрескивания. Это означает, что бетон трескается под действием приложенных нагрузок, но трещины под контролем.Открытые трещины в коробчатых балках приводят к коррозии арматуры и разрушению бетона, влияя на долговечность мостовых надстроек. Требование дополнительного напряжения для коробчатых балок CIP устраняет трещины и коррозию, а также улучшает характеристики конструкции. Железобетонные тавровые балки и перекрытия CIP для надстройки мостов, как правило, не рекомендуются.


Если у вас есть какие-либо вопросы по этим вопросам, пожалуйста, свяжитесь с Биджаном Халеги по телефону 705-7181.


Копии: Мохаммад Шейхизаде, Строительство моста — 47354

Ф.Познер, мост и сооружения 47340

«Надежность железобетонных мостовых балок с усилением из армированного стекловолокном с учетом временной зависимости…» по Safaa Dardar

Пользователи WSU вне кампуса: чтобы загрузить диссертации по доступу к университетскому городку, воспользуйтесь следующей ссылкой для входа на наш прокси-сервер со своим идентификатором доступа WSU и паролем, затем нажмите кнопку «Загрузить вне кампуса» ниже.

Пользователи, не являющиеся членами WSU: пожалуйста, поговорите со своим библиотекарем о запросе этой диссертации через межбиблиотечный абонемент.

Отделение

Гражданская и экологическая инженерия

Первый советник

Кристофер Имон

Аннотация

Модель разрушения мостов и балок строится на основе процесса диффузии, развития коррозии и распространения трещин. Коэффициент диффузии хлоридов изучается на основе предыдущих экспериментальных работ, а проникновение коррозии анализируется на основе математической модели.Продукты коррозии вызывают трещины, а затем отслаивание. Поэтому за несколько десятилетий стало популярным использование материалов из армированного волокном полимера (FRP) для усиления автомобильных мостов. разумная стоимость, скорость и простота установки, а также ограниченное нарушение использования конструкции способствовали принятию систем FRP по сравнению с другими вариантами усиления. Для уменьшения коррозии при износе моста. Армированный волокном полимер (FRP) — одно из лучших решений для уменьшения коррозии и усиления мостовых балок за счет размещения FRP на стороне (ах) железобетонной балки и уменьшения влияния диффузии хлоридов через железобетон.Таким образом, разрушение железобетона из-за коррозии с секцией, деформированной FRP, меньше, чем с коррозией железобетонной секции, не обернутой FRP.

Целью данного исследования является разработка модели «надежность — ухудшение» на основе коррозии стали, отслаивания бетонного покрытия и отслоения стеклопластика.

Надежность снижается из-за двух независимых факторов износа, которые развиваются одновременно со сроком службы (LCT). Коррозия в стальной арматуре является первым фактором износа, вызывающим снижение допустимого момента изгиба и растрескивание.Кроме того, вторым фактором ухудшения качества является окружающая среда, которая может вызвать расслоение стеклопластика.

Моделирование Монти Карло (MCS) модели износа, основанной на надежности, запрограммировано и используется для вычисления вероятности отказа с помощью FORTRAN 90 для анализа модели мост-балка, включая все параметры конструкции.

Рекомендуемое цитирование

Дардар, Сафаа, «Надежность железобетонных балок моста с учетом износа, зависящего от времени» (2020). Диссертации государственного университета Уэйна . 2411.
https://digitalcommons.wayne.edu/oa_dissertations/2411

Влияние воздействия окружающей среды на долговечность углепластика для усиления сдвига железобетонных балок

 A. Цели

Основные цели данного исследования:

1. Оценить влияние условий окружающей среды на прочность и поведение железобетонных (RC) мостовых балок, усиленных полимерами, армированными углеродным волокном (CFRP) на сдвиг, и количественно определить возможные проблемы с долговечностью.2. Изучить поведение железобетонных мостовых балок, усиленных углепластиком и подверженных комбинированному ускоренному старению в окружающей среде и усталости, чтобы оценить долговечность ремонта углепластика на сдвиг.

Результаты будут использоваться для направления возможных изменений в спецификации проекта и предоставления рекомендаций для полевых проверок.

B. Сфера применения

Многие бетонные мосты остаются в национальном инвентаре, которые слегка армированы на сдвиг, содержат детали из стали с плохим изгибом, а также демонстрируют диагональные трещины и повреждения.Для этих мостов часто используются методы усиления, чтобы повысить рейтинг моста и продлить срок службы. Одним из наиболее перспективных материалов для укрепления мостовидных железобетонных конструкций является углепластик. Углепластик используется для обеспечения дополнительной внешней поперечной арматуры на лицевой стороне балок. Обычно ремонт из углепластика рассматривается как временное решение, основанное на неопределенности относительно долговечности ремонта из углепластика при повторяющихся нагрузках и в условиях окружающей среды на месте.Недавние исследования в OSU на усталостную реакцию полноразмерных балок RCDG, отремонтированных с помощью углепластика, показали, что углепластик не демонстрирует ухудшения прочности при многоцикловой усталости. Однако экологическое ухудшение связанного углепластика остается неопределенным, и некоторые исследователи предположили, что комбинированные эффекты повторной нагрузки и воздействия окружающей среды могут быть хуже, чем реакция в изолированных условиях.

Неопределенные долгосрочные характеристики схем усиления углепластика в условиях окружающей среды и комбинированных воздействий окружающей среды с повторяющейся нагрузкой требуют, чтобы эти вопросы были решены для обеспечения желаемых результатов проектирования в течение ожидаемого срока службы ремонта FRP, и действительно, чтобы расчетный срок службы можно было разумно оценить.C. Методология

Полноразмерные железобетонные балки, усиленные углепластиком на сдвиг, будут испытаны в Исследовательской лаборатории структурной инженерии в Университете штата Орегон. Образцы будут иметь глубину 4 фута и длину 24 фута и будут содержать типичные коэффициенты усиления при изгибе, но недостаточные стремена. После строительства будут приложены нагрузки, вызывающие диагональное растрескивание. Трещины будут залиты эпоксидной смолой, а балки укреплены с помощью проклеенных снаружи полос углепластика. Отремонтированные образцы будут предварительно загружены до эксплуатационных уровней (на некоторых образцах будет повторяться растрескивание), а затем подвергнуты воздействию условий окружающей среды.Будут исследованы два условия: 1) замораживание-оттаивание с циклами насыщенного и ненасыщенного оттаивания и 2) водонасыщение при температуре окружающей среды. Для второй группы образцов воздействие окружающей среды также будет сочетаться с многоцикловой усталостью. После воздействия окружающей среды образцы будут испытаны на разрушение. Результаты будут сравниваться с предыдущими испытательными образцами, не подвергавшимися воздействию окружающей среды, и результаты будут использованы для рекомендации методов проектирования, анализа и проверки. 

RC Arch Deck Разработка и оценка производительности деки увеличенной ширины | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

Результаты испытаний на нагрузку AD

Зависимость нагрузки от смещения

Расчетная нагрузка (P d ), трещинная нагрузка (P cr ), предельная нагрузка (P u ) , а также отклонение образца от конструкции и испытаний приведены в таблице 3.Расчетные, трещинные и предельные нагрузки были рассчитаны по суммарному факторизованному изгибающему моменту (M и ) с использованием комбинации постоянных и динамических нагрузок, изгибающего момента трещины (M cr ) на преобразованном участке, включая арматуру, и номинальный изгибающий момент (M n ), соответственно, для предполагаемой длины пролета 2,4 м.

Таблица 3 Данные конструкторских испытаний (AD).

Зависимость «нагрузка-смещение» в центральном положении пролетного строения образца показано на рис. 6. Общая зависимость «нагрузка-смещение» имела три различных наклона, первый из которых находился в диапазоне примерно 0–10 кН, а второй — примерно в диапазоне 10–60 кН. диапазон, а третий — примерно 60 кН и более поздний диапазон.Причины показа трилинейной формы общего поведения конструкции были связаны со следующим.

Рис. 6

Кривая нагрузки смещения в центральной точке AD.

Первоначальный наклон в первом диапазоне (от 0 до 10 кН) был вызван оседанием образца на реакционном слое стального каркаса. Такое оседание нельзя интерпретировать как структурное поведение образца AD. Основываясь на том факте, что образец вел себя линейно во втором диапазоне (около 10–60 кН), это можно интерпретировать как упругое структурное поведение AD после полного осаждения образца.Затем смещение образца быстро увеличивалось в третьем диапазоне между приблизительно 60 кН и более из-за растрескивания бетона и текучести арматуры. Поскольку начальная нагрузка третьего диапазона составляла примерно 60 кН, это примерно в 1,6 раза превышает расчетную предельную нагрузку в 37,12 кН (P и ). При приложении этой расчетной нагрузки к расчету реальной конструкции коэффициент запаса прочности примерно на 30% выше численного расчетного значения.

Максимальные статические нагрузки трех образцов составили 63.20, 61,10 и 69,15 кН, а среднее значение было 64,48 кН. Это примерно в 1,6–1,9 раза превышающая расчетную предельную нагрузку (P и ) 37,12 кН. Обобщение приведенных выше результатов продемонстрировало, что структурные характеристики образца AD были достаточно стабильными и будут иметь достаточные характеристики сопротивления, даже если монолитный бетон заливается сверху настила.

Максимальный прогиб произошел в центральном пролете, и соотношение между данными нагрузки и смещения по положению показано на рис.7 и Таблица 4. Минимальное отклонение произошло в положении 1/4 (0,25 L). Прогиб в положении 1/4 (0,25 L) составлял примерно 60–65% от отклонения в центральном положении (0,5 L). Прогиб в положении 1/3 (0,33 L) составлял примерно 80–85% от отклонения в центральном положении. Приведенные выше результаты подтверждают, что образец отклоняется симметрично с надлежащим распределением вертикальных и горизонтальных сил реакции.

Рис. 7

Кривая нагрузка-смещение AD.

Таблица 4 Результаты испытаний нагрузки-смещения (AD).
Зависимость нагрузки от деформации
  1. (1)

    Зависимость нагрузки от деформации арматуры

Данные о деформации арматурного стержня в положении 1/4 (0,25 L), положении 1/3 (0,33 L) и центральном положении (0,5 L) пролета в поперечном направлении образца представлены на рис. 8 и Таблица 5. Данные по деформации показали, что максимальная деформация произошла в центральном положении (0.5 л). Измеренные деформации были линейно пропорциональны разнице расстояний между положениями 1/4 и 1/2, при этом деформация положения 1/4 составляла приблизительно 60-65% деформации положения 1/2. Кроме того, деформации в положении 1/3 (0,33 л) составляли примерно 80–85% от таковых в положении 1/2.

Рис. 8

График зависимости нагрузки от деформации стали AD.

Таблица 5 Результаты испытаний данных «нагрузка – деформация стали» (AD).

Поскольку предел текучести арматуры составлял 400 МПа, арматура будет деформироваться, когда скорость деформации превышает примерно 0.002. Однако данные по деформации показали, что пластическая деформация произошла в арматурном стержне в положении 1/2 после деформации приблизительно 0,0026. Приведенные выше результаты показывают, что деформация текучести увеличилась из-за действия арки из-за формы арки настила и эффекта сцепления между арматурой и бетоном. По этим причинам считается, что деформации арматурных стержней, залитых в бетон, имеют небольшую разницу в деформациях, чем у исходных арматурных стержней. Напротив, деформация арматуры составляет 1/4 (0.25 L) и 1/3 (0,33 L) положения были приблизительно 0,002 на этапе нагружения при разрушении с постепенным увеличением деформации, что показало, что деформации арматурного стержня в этих двух положениях не происходило даже на этапе отказа при нагрузке. Результаты показали, что передача нагрузки в образце произошла как действие дуги. Соотношение напряжений и деформаций показано на рис. 9а, б соответственно.

Рис. 9

Кривая зависимости длины от деформации и напряжения по AD. — кривая зависимости длины от деформации AD. b Кривая зависимости длины от напряжения AD.

Согласно результатам испытаний, деформация арматуры в положении 1/2 превысила деформацию текучести и достигла примерно 0,0035. С другой стороны, деформация арматурного стержня в положениях 1/3 и 1/4 остановилась на уровне 0,002, показывая, что образец передавал напряжения с помощью дуги.

  1. (2)

    Зависимость нагрузки от деформации бетона

Кривая деформации и данные бетона в положении 1/4 (0.25 л), положение 1/3 (0,33 л) и центральное положение (0,5 л) арочного настила в поперечном направлении образца представлены на рис. 10 и в таблице 6. Деформация бетона не была одинаковой. результатов деформации 60–65 и 80–85% в положениях 1/4 и 1/3 соответственно, показанных на арматуре. Причина этого заключалась в характеристике растрескивания бетонного материала по сравнению с характеристикой непрерывного и равномерного деформирования арматуры.

Рис. 10

График зависимости нагрузки от деформации бетона AD.

Таблица 6 Результаты испытаний данных «нагрузка – деформация бетона» (AD).

Зависимость нагрузки от деформации бетона показала аналогичное поведение в центральном положении, как и у арматуры. Однако в положении 1/4 наблюдалось второе изменение наклона примерно при 30 кН, что эквивалентно деформации примерно 27% от деформации текучести, возникающей в центральном положении. Появление отсроченной деформации в положении 1/4 по сравнению с центром показало, что действие дуги произошло.

Общая форма кривой и изменение наклона в центральном положении арматуры и бетона были одинаковыми во всех 3 образцах без значительных ошибок в измерениях.

Кроме того, нагрузка достигла разрушающей нагрузки примерно 60 кН, в то время как деформация не достигла предела деформации сжатия бетона 0,003. Этот результат показал, что сжатая область образцов может иметь структурное сопротивление даже при предельной нагрузке из эксперимента 60 кН.

Форма трещины

Все образцы показали продольную структуру трещин в результате разрушения при изгибе. Как упоминалось ранее, трещины проверялись и отмечались через каждые 2 кН приложенной нагрузки.До 12 кН трещин не обнаружено. Этот результат трещины аналогичен расчетной нагрузке на трещину 11,71 кН. После начального растрескивания образовывались и распространялись множественные трещины в диапазоне приложенной нагрузки 12–30 кН, поскольку ширина существующих трещин имела тенденцию к увеличению, а не к образованию новых. После 30 кН нагрузок, что указывает на то, что разрушение при растяжении произошло на нижней поверхности образца, и в этот момент нагрузке противостояли только арматурные стержни.

Общая картина продольных макротрещин наблюдалась в центре образца.Однако продольные и поперечные трещины не наблюдались за пределами положения 1/4, что еще раз показывает, что действие дуги произошло в процессе передачи нагрузки, когда макротрещины произошли в самом слабом месте, на вершине дуги в образце. Форма трещины на образце AD показана на рис. 11.

Рис. 11

Результаты испытаний BD Loading Test

Зависимость нагрузки от смещения

Сравнение зависимости нагрузки от смещения с нагрузкой на трещину (P cr ), расчетной нагрузкой (P d ) и предельной нагрузкой (P u ) ) показан на рис.12. Общее линейное поведение показано до расчетной нагрузки (P d ) приблизительно 306,45 кН. Однако соотношение нагрузка-смещение показало нелинейное поведение после расчетной нагрузки из-за быстрого увеличения деформаций, которое происходит из-за снижения жесткости из-за растрескивания бетона сверх расчетной нагрузки. Сравнение расчетных данных и данных испытательной нагрузки представлено в Таблице 7.

Рис. 12

Кривая нагрузка-смещение BD.

Таблица 7 Сравнение данных проектных испытаний (BD).

Разрушающая нагрузка на BD составила 922,80 кН, что примерно в 2,4 раза превышает расчетную предельную нагрузку (P и ) в 384,31 кН, показывая, что несущая способность арочного настила была намного выше, чем полученные расчетные значения. используя плоскую деку. По результатам испытаний арочного настила AD максимальная разрушающая нагрузка возникла примерно в 1,75 раза выше средней расчетной предельной нагрузки. При испытании арочного настила BD разрушающая нагрузка была примерно в 2,4 раза выше расчетной нагрузки из-за лучшего поведения композита между одинарным настилом AD и монолитной заливкой в ​​перекрывающем бетоне.Результаты испытаний образцов BD являются более реалистичным показателем характеристик арочного настила, поскольку они демонстрируют поведение композитных двухпролетных настилов с бетонной системой перекрытия настила. Поскольку разрушающая нагрузка арочного настила составляет примерно 30–40% плоского настила, больше, чем у обычного настила, уменьшение толщины настила и использования арматуры может быть реализовано в конструкции арочного настила для снижения затрат на строительство и улучшения конструктивности.

Сравнение перемещений в положении 1/4 (0.25 л), положение 1/3 (0,33 л) и положение 1/2 (0,5 л) в поперечном направлении первого пролета BD с расчетными значениями приведены в таблице 8. Максимальный прогиб образца был оказалось, что оно составляет 12,41 мм в положении 1/2 (0,5 л). Прогибы в положениях 1/4 и 1/3 составили примерно 65 и 75% от отклонений в положениях 1/2 соответственно. Кроме того, результаты показали, что не было проблем с скручиванием в арочном настиле на основе однородной структуры трещин и стабильного режима разрушения, показывая равномерное распределение нагрузки на оба пролета.

Таблица 8 Результаты испытаний нагрузки-смещения (BD).
Зависимость нагрузки от деформации
  1. (1)

    Зависимость нагрузки от деформации арматуры

Зависимость нагрузки от деформации арматурного стержня в положениях 1/4, 1/3 и 1/2 от первого пролета образца BD и образцов AD в поперечном направлении показаны на рис.13. Максимальная деформация арматурного стержня составляла приблизительно 0,0034, что происходило в положении 1/2 (0,5 л) при максимальной нагрузке 922,80 кН. Однако пластическая деформация наблюдалась в арматурном стержне при деформации приблизительно 0,0025 до измерения максимальной деформации, что указывает на быстрое увеличение деформации после деформации.

Рис. 13

Кривая нагрузка – деформация стали BD.

Поскольку предел текучести арматуры, используемой в этом образце, составлял 400 МПа, его деформация текучести составляла приблизительно 0,002. Однако, как было проанализировано в предыдущих исследованиях, пластическая деформация арматурного стержня фактически произошла после общей деформации приблизительно 0.0026, что соответствует поведению при деформации, показанному в тесте AD. По указанной выше причине арматурный стержень давал примерно 900 кН и общую деформацию 0,0026, а не примерно 750 кН и общую деформацию 0,002 от расчетного значения. Кроме того, изменение наклона наблюдалось при нагрузке примерно 300 кН, что было эквивалентно расчетной нагрузке (P d ) в 306,45 кН.

Кроме того, в положениях 1/4 и 1/3 изменение наклона произошло при нагрузке примерно 600–700 кН. Даже несмотря на то, что была достигнута предельная нагрузка, максимальная деформация не достигла деформации текучести, равной 0.002. Основываясь на приведенных выше результатах, существует структурное сопротивление, оставшиеся 1/4 и 1/3 позиции могут иметь структурное сопротивление.

Поскольку при испытании арматурных стержней наблюдалась деформация растяжения, нейтральная ось арочного настила располагалась над нижними стержнями. Подобно образцам AD, из-за относительно небольшой высоты арки по сравнению с ее шириной нижние арматурные стержни выдерживали растягивающую деформацию, возникающую в нижней части образца. Данные по деформации арматурного стержня в положениях 1/4, 1/3 и 1/2 первого пролета в поперечном направлении образца приведены в таблице 9.Эти данные по деформации показали, что положение 1/2 достигло теоретической деформации текучести 0,002 при приблизительно 800 кН. Затем после нагрузки 900 кН деформация резко увеличилась, подтверждая, что сталь действительно поддается.

Таблица 9 Результаты испытаний данных «нагрузка – деформация стали» (BD).
  1. (2)

    Зависимость нагрузки от деформации бетона

Зависимость нагрузки от деформации бетона в положениях 1/4, 1/3 и 1/2 заливочного перекрывающего бетона в образце показана на рис.14. Как показано на Рис. 14, максимальная деформация произошла в положении 1/2 и составила приблизительно 0,0017, что меньше, чем предельная деформация сжатия бетона, равная 0,003. Разрушение при сжатии не произошло в образце даже при предельной нагрузке 922,80 кН, что свидетельствует о том, что арочный настил имеет достаточное сопротивление хрупкому разрушению при сжатии. Кроме того, максимальная деформация CB 5 и CB 7, прикрепленных в положении 1/4 (0,25 л), составляла приблизительно 0,001, что не влияет на разрушение деки.

Рис. 14

Кривая нагрузка – деформация бетона BD.

Напротив, было обнаружено, что деформации CB 1 и 3 и CB 4 и 6, приложенные к положениям 1/4 и 1/3, были минимальными, показывая, что передача нагрузки в арочной платформе была эффективной из-за действия дуги.

Данные о деформации в центре продольного направления и положениях 1/4, 1/3 и 1/2 образца приведены в таблице 10. Эти данные о деформации показывают, что деформации во всех положениях не достигли предел деформации разрушения бетона при сжатии.

Таблица 10 Результаты испытаний данных «нагрузка – деформация бетона» (BD).
Форма трещин и данные

Структура трещин в испытанном образце показана на рис. 15. Поскольку два AD были объединены, каждый из AD был обозначен отдельно. Трещины были проверены и отмечены от нагрузки 100 кН с шагом 50 кН. Первоначальная трещина возникла при нагрузке примерно 250 кН. Поскольку расчетная нагрузка на трещину (P cr ) составляла 128,62 кН, фактическая нагрузка на трещину была примерно в 1,9 раза больше расчетной нагрузки на трещину, что подтверждает эффективную передачу нагрузки в конструкции из-за действия арки.Видимое распространение трещины началось при нагрузке примерно 600 кН. Продольная трещина наблюдалась до нагрузки приблизительно 600 кН, но радиальная трещина также частично наблюдалась вместе с трещиной в продольном направлении от нагрузки приблизительно 700 кН. Есть две причины растрескивания. ① Поскольку нагружающая стальная пластина была расположена в поперечном направлении, нагрузка распределялась как в продольном, так и в поперечном направлении.② Соотношение длин в продольном и поперечном направлениях в пролете примерно 1: 1. На основании опубликованных результатов исследования пробивных ножниц Choi et al. (2017), радиальные трещины возникают при соотношении поперечных сечений 1: 1. Важно отметить, что, поскольку BD не имел реактивного слоя на продольном конце и поперечная жесткость была выше, большинство трещин было в продольном направлении. Под действием нагрузки примерно 800 кН существующие продольные трещины распространялись, а новые продольные трещины образовывали относительно новые радиальные трещины.При максимальной нагрузке продольные трещины были продвинуты дальше, они в основном состояли из продольных трещин из-за эффекта изгибного разрушения.

Рис.15

Рисунок трещины BD. a 600 кН. b 700 кН. c 800 кН. d 922,80 кН.

Датчик трещин CRB 1 был прикреплен для проверки трещин или расслоения на стыке AD для заливки перекрывающего бетона. Кроме того, датчики трещин CRB 2 и CRB 3 были прикреплены для проверки трещин и открытия зазоров между верхним слоем бетона и реакционным слоем.Данные по деформации показаны на рис. 16. В CRB 1 отверстие для разделения зазора в соединениях AD быстро увеличивалось при нагрузке примерно 300 кН по мере увеличения общего смещения и деформации. Это неизбежный результат при использовании сборной конструкции настила, приводящий к образованию множественных трещин. Кроме того, поскольку эта нагрузка растрескивания соединения была примерно в 2,33 раза выше, чем расчетная нагрузка на трещину (P cr ), равная 128,62 кН, можно не принимать во внимание трещины, которые считаются незначительным дефектом конструктивных характеристик.Напротив, трещины в заливном бетоне и реакционном слое имели аналогичное поведение при растрескивании, где трещины распространялись до нагрузки примерно 900 кН с поведением, отличным от поведения CRB 1. Из рисунка трещин можно с уверенностью сделать вывод. что явление трещины в заливном бетоне и реакционном слое показало стабильное поведение при разрушении даже при предельной расчетной нагрузке (P u ).

Рис.16

Оценка надежности железобетонных (ЖБИ) мостов при эксплуатационной нагрузке

  • 1.

    AASHTO (Американская ассоциация государственных служащих автомобильных дорог и транспорта) (2007) Технические характеристики моста LRFD. AASHTO, Вашингтон

    Google Scholar

  • 2.

    AASHTO (Американская ассоциация государственных служащих автомобильных дорог и транспорта) (2008) Руководство по оценке мостов. AASHTO, Вашингтон

    Google Scholar

  • 3.

    Бейли С.Ф. (1996) Основные принципы и модели нагрузки для оценки структурной безопасности существующих автомобильных мостов.Тезис № 1467, Швейцарский федеральный технологический институт, Лозанна, Швейцария

  • 4.

    Планы моста для моста Колорадо L-18-BO (1962 г.) Транспортное управление штата Колорадо, Инспекционный отдел штатного моста, Денвер, Колорадо

  • 5

    Чанг С.Е., Шинозука М. (1996) Анализ стоимости жизненного цикла с учетом риска стихийных бедствий. J Infrastruct Syst ASCE 2 (3): 118–126

    Статья Google Scholar

  • 6.

    Crumpton CF, Bukovatz JE (1974) Коррозия и мосты Канзаса.Transp Res Rec 500: 25–31

    Google Scholar

  • 7.

    Энрайт М.П., ​​Франгополь Д.М. (1996) Анализ разрушающихся железобетонных мостов на основе надежности. В: Frangopol DM, Hearn G (eds) Структурная надежность в мостостроении: проектирование, проверка, оценка, восстановление и управление. Макгроу-Хилл, Нью-Йорк

    Google Scholar

  • 8.

    Enright MP, Frangopol DM, Hearn G (1996) Разрушение железобетонных мостов в агрессивных условиях.In: Chong KP (ed) Materials for the new millennium, vol 2. ASCE, pp 978–987

  • 9.

    Ellingwood BR (2005) Оценка состояния гражданской инфраструктуры с учетом рисков: состояние практики и вопросы исследований. Struct Infrastruct Eng 1 (1): 7–18

    Статья Google Scholar

  • 10.

    Enright MP, Frangopol DM (1998) Прогнозирование срока службы разрушающихся бетонных мостов. J Struct Eng ASCE 124 (3): 309–317

    Статья Google Scholar

  • 11.

    Estes AC (1997) Системный подход к оптимизации срока службы при осмотре и ремонте автомобильных мостов. Кандидат наук. докторская диссертация, Департамент гражданского строительства, окружающей среды и архитектуры, Университет Колорадо, Боулдер, Колорадо

  • 12.

    Франгополь Д.М., Эстес А.С. (1997) Стратегии обслуживания мостов на протяжении всего срока службы, основанные на надежности системы. Struct Eng Int 7 (3): 193–198

    Статья Google Scholar

  • 13.

    Frangopol DM, Lin K-Y, Estes AC (1997) Надежность железобетонных балок при коррозии. J Struct Eng ASCE 123 (3): 286–297

    Статья Google Scholar

  • 14.

    Frangopol DM, Lin KY, Estes AC (1997) Расчет стоимости жизненного цикла разрушающихся конструкций. J Struct Eng ASCE 123 (10): 1390–1401

    Статья Google Scholar

  • 15.

    Гон М., Мозес Ф. (1986) Калибровка надежности кодов проектирования мостов.J Struct Eng ASCE 112 (4): 745–763

    Статья Google Scholar

  • 16.

    IRC: 18 (2000) Критерии проектирования дорожных мостов из предварительно напряженного бетона (бетон после растяжения). Индийский дорожный конгресс, Нью-Дели

    Google Scholar

  • 17.

    IRC: 21 (2000) Стандартные технические условия и правила для дорожных мостов, раздел III, цементобетон (простой и армированный).Индийский дорожный конгресс, Нью-Дели

    Google Scholar

  • 18.

    IRC: 6 (2014) Стандартные технические условия и правила для дорожных мостов, раздел II, нагрузки и напряжения. Индийский дорожный конгресс, Нью-Дели

    Google Scholar

  • 19.

    Li QW, Wang C, Ellingwood BR (2015) Зависимая от времени надежность стареющих конструкций при наличии нестационарных нагрузок и деградации.Struct Saf 52: 132–141

    Статья Google Scholar

  • 20.

    Lin K-Y (1995) Основанный на надежности расчет с минимальной стоимостью жизненного цикла железобетонных балочных мостов. Кандидат наук. кандидатская диссертация, Департамент гражданского строительства, окружающей среды и архитектуры, Университет Колорадо, Боулдер, Колорадо

  • 21.

    Спецификации конструкции моста LRFD (1994) 1-е издание, Американская ассоциация государственных служащих автомобильных дорог и транспорта, Вашингтон, округ Колумбия

  • 22 .

    Спецификации конструкции моста LRFD (2001) Американская ассоциация государственных служащих автомобильных дорог и транспорта, Вашингтон, округ Колумбия

  • 23.

    МакГрегор Дж. Г., Мирза С.А., Эллингвуд Б. (1983) Статистический анализ сопротивления железобетонных и предварительно напряженных элементов. J Am Concr Inst 80 (3): 167–176

    Google Scholar

  • 24.

    Системы управления и мониторинга: предлагаемое правило (1993) Федеральный регистр, том 58 (№ 39; 2 марта), стр. 12096–12125

  • 25.

    Мори Й., Эллингвуд Б. (1993a) Методология оценки состояния на основе надежности: применение к бетонным конструкциям на атомных станциях. NUREG / CR-6052, Комиссия по ядерному регулированию США, Вашингтон, округ Колумбия

  • 26.

    Мори Ю., Эллингвуд Б. (1993) Оценка срока службы стареющих бетонных конструкций на основе надежности. J Struct Eng ASCE 119 (5): 1600–1621

    Статья Google Scholar

  • 27.

    Новокщенов В. (1989) Обследование состояния предварительно напряженных железобетонных мостов.Concr Int 11 (9): 60–68

    Google Scholar

  • 28.

    Nowak AS (1993) Калибровка кодов проектирования мостов LRFD. Заключительное повторение. NCHRP 12-33, Департамент гражданской и экологической инженерии, Мичиганский университет, Анн-Арбор, Мичиган

  • 29.

    Новак А.С., Ярнани А.С., Табш С.В. (1994) Вероятностные модели сопротивления бетонных мостовых балок. ACI Struct J Am Concr Inst 91 (3): 269–276

    Google Scholar

  • 30.

    Shroff AC (1988) Оценка бетонного моста, построенного 50 лет назад. Concr Int 10 (5): 56–62

    Google Scholar

  • 31.

    Thoft-Christensen P, Jensen FM, Middleton CR, Blackmore A (1997) Оценка надежности мостов из бетонных плит, теория надежности конструкций, том R9616, № 157. Департамент строительных технологий и проектирования конструкций, Ольборг

  • 32.

    Frangopol DM, Corotis RB, Rackwitz R (eds) (1996) Надежность и оптимизация структурных систем.Elsevier, Oxford, pp. 321–328

  • 33.

    Вайсбурд AM (1990) Восстановление эстакадного проезжей части моста. Concr Int 12 (9): 45–50

    Google Scholar

  • 34.

    Ван Ч., Ли QW, Эллингвуд Б.Р. (2016) Зависимая от времени надежность стареющих структур: приблизительный подход. Struct Infrastruct Eng 12 (12): 1566–1572

    Статья Google Scholar

  • 35.

    Whiting DA, Stejskal BG, Nagi MA (1993) Состояние предварительно напряженных бетонных элементов моста: обзор технологии и полевые исследования.FHWA-RD-93-037, Федеральное управление шоссейных дорог, Вашингтон, округ Колумбия

  • 36.

    Woodward RJ (1989) Обрушение сегментного бетонного моста, подвергшегося пост-напряжению. Transp Res Rec 1211: 38–59

    Google Scholar

  • 37.

    Янев Б. (1996) Управление мостами в г. Нью-Йорке. В: Frangopol DM, Hearn G (eds) Структурная надежность в мостостроении. McGraw-Hill Book Co. Inc., Нью-Йорк, стр. 78–89

    Google Scholar

  • 38.

    http://open_jicareport.jica.go.jp/pdf/12150892_01.pdf. Доступ 9 января 2018 г.

  • 39.

    http://www.sutpindia.com/skin/pdf/Ahmedabad_TMICC.pdf. По состоянию на 28 августа 2018 г.

  • 40.

    https://gujecostat.gujarat.gov.in/sites/default/files/TSR-2016-FINAL-15052018.pdf. По состоянию на 28 августа 2018 г.

  • 41.

    https://www.suratmunicipal.gov.in/Departments/BridgeCellHome. По состоянию на 28 августа 2018 г.

  • ХАРАКТЕРИСТИКИ Т-образных железобетонных балок, усиленных на сдвиг полиамидной тканью, усиленной углеродным волокном

    Представлены результаты экспериментального исследования характеристик Т-образных балок из железобетона (RC) длиной 20 футов, усиленных на сдвиг с использованием эпоксидной двунаправленной армированной углеродным волокном полимерной ткани (CFRP).Цель состояла в том, чтобы оценить и получить представление об эффективности усиления сдвига крупномасштабных балок с внешней связью углепластика в условиях малого пролета сдвига. Были рассмотрены четыре серии испытаний, соответствующих расстоянию между скобами 5,5, 8, 16 и 24 дюйма. Каждая серия балок включала контрольные образцы без обертки из углепластика и образцы, модифицированные на сдвиг с 1, 2 и 3 слоями обертки из углепластика. Результаты показывают, что для развернутых образцов значения номинального сдвига, предсказанные ACI, недооценивают на 40-80% сопротивление сдвигу балок, развивающих действие дуги, таких как рассматриваемые здесь.Для обернутых образцов максимальная сила сдвига, а также прогиб в середине пролета обычно увеличиваются с увеличением количества слоев углепластика. Было обнаружено, что оптимальное количество слоев для достижения максимального увеличения сопротивления сдвигу зависит от внутренней стальной арматуры сдвига. Эффективная деформация углепластика, используемая для расчета вклада углепластика в способность к сдвигу, коррелировала с общим коэффициентом усиления сдвига, состоящим из стальных хомутов и обертки углепластика. Модернизация железобетонных балок на сдвиг оболочкой из углепластика также повысила пластичность.Экспериментальные данные показывают, что существует оптимальная комбинация слоев углепластика и стальных хомутов для максимального увеличения пластичности.

    Язык

    Информация для СМИ

    Предметный указатель

    Информация для подачи

    • Регистрационный номер: 00924958
    • Тип записи: Публикация
    • Файлы: TRIS
    • Дата создания: 10 мая 2002 г.