Обвязка винтовых свай под ключ в Москве

Обвязка свайного фундамента

Для строительства зданий и сооружений на слабых, просадочных грунтах используют свайно-винтовые фундаменты. Популярность винтовых свай объясняется их надежностью, высокой скоростью монтажа, доступной ценой стальных опор. Жесткость конструкции обеспечивает обвязка винтовых свай брусом или металлическим профилем. В нашей компании можно купить свайные конструкции, заказать монтаж и обвязку швеллером винтовых свай. Мы работаем в Москве и Московской области, на все виды монтажа даем гарантию 10 лет. Предлагаем самые низкие цены на обвязку свайно-винтового фундамента.

Стоимость обвязки фундамента

Материал	Размер, мм	Цена, руб за м
Профильная труба	50х25х1,5	370
Профильная труба	40х20х2	390
Профильная труба	60х30х2	440
Уголок	50х50х4	480
Уголок	50х50х5	490
Швеллер	ширина 120	1100
Швеллер	ширина 140	1200
Швеллер	ширина 160	1300
Швеллер	ширина 200	1650
Швеллер	ширина 300	2500
Двутавр	высота 100	1100
Двутавр	высота 120	1150
Двутавр	высота 140	1300
Двутавр	высота 160	1400
Двутавр	высота 180	1450
Двутавр	высота 200	1600

Обвязка винтовых фундаментов

Монтаж фундамента включает в себя пробное бурение, установку свай, их обрезку в один уровень, заполнение бетонным раствором. Заключительный этап — обвязка свайного фундамента швеллером, профильной трубой, двутавровой балкой или деревянным брусом. Такой способ монтажа является обязательным, если стержни выступают над уровнем почвы на 50 см и более. Связка фундаментных опор в единую конструкцию позволяет получить устойчивое основание даже на песчаных, болотистых, подвижных грунтах. Применение этой технологии исключает расшатывание, проседание, выпирание свай при строительстве на осыпающихся склонах, обеспечивая прочность основания забора, беседки, гаража, веранды или дома.

Материалы для обвязки свай

Брус

Самый простой и экономичный вариант, который используют при строительстве небольших зданий и сооружений из клееного или строганого бруса. Это бани, гостевые или дачные домики, каркасно-щитовые дома.

Профильная труба

Как правило, используется труба с прямоугольным сечением. Ее наваривают по периметру конструкции под оголовками. При отделке цоколя труба будет выполнять роль каркаса для обшивки.

Швеллер

Стальной профиль с П-образным сечением применяют при строительстве домов больше одного этажа из кирпича, газоблока, пенобетона. Использование стального профиля увеличивает устойчивость основания к горизонтальным и вертикальным нагрузкам.

Двутавр

Балка с Н-образным сечением профиля обладает устойчивостью к нагрузкам на сжатие и изгиб, имеет повышенную несущую способность. Двутавровые балки применяют при строительстве домов с мансардами или полноценным вторым этажом.

В компании «Сваи Сервис» можно заказать установку свайно-винтовых фундаментов «под ключ». Гарантируем высокое качество, монтажные работы выполняются в соответствии с требованиями СНиПа. Узнать подробнее об условиях оплаты и сроках выполнения заказа можно у наших консультантов.

Мы всегда рады вашим вопросам и предложениям!

Воспользуйтесь формой слева, чтобы задать ваш вопрос, оставить отзыв или предложение. Любая обратная связь приветствуется и вы обязательно в скором времени получите ответ от руководства.

Мы всегда рады вашим вопросам и предложениям!

Воспользуйтесь формой слева, чтобы задать ваш вопрос, оставить отзыв или предложение. Любая обратная связь приветствуется и вы обязательно в скором времени получите ответ от руководства.

Обвязка винтовых свай — обвязка свайно винтового фундамента

Свайные фундаменты являются одними из наиболее простых в установке конструкций. Они не требуют применения дорогостоящего оборудования и сложных приспособлений. Винтовую сваю можно вкрутить вручную или с помощью одной специальной машины. Весь процесс установки свайного фундамента проходит легко и быстро, если вы строго придерживаетесь правил технологии. Любое отклонение может повлиять на прочность и устойчивость не только отдельно взятых свай, но и всего основания.

Обвязка свайных фундаментов является завершающей процедурой в процессе их сооружения. От того, насколько качественно она будет осуществлена, во многом зависит то, насколько долговечной конструкция из свай окажется в целом.

Обвязка винтовых свай, которые являются составными компонентами фундаментов, производится только тогда, когда изделия выступают над поверхностью земли более чем на шестьдесят сантиметров. Это нужно для того, чтобы обеспечить устойчивость свайного фундамента. Особенно это актуально в случаях, когда монтаж осуществляется на пучинистых грунтах.

Обвязки винтовых свай швеллером

Обвязка свайного фундамента швеллером используется чаще всего тогда, когда он обустраивается для действительно массивных конструкций, возводимых на слабых грунтах. Такие обвязки производятся также на участках, где перепад высот фундамента составляет 100 сантиметров и более.

Обвязка свай швеллером может осуществляться двумя основными способами:

• привариванием внакладку;
• привариванием крестом.

Если винтовой фундамент обвязывается швеллером внакладку, то его приваривают с внешней (то есть самой длинной) стороны конструкции, по всему ее периметру. Когда все внешние сваи фундамента оказываются соединены между собой, производят установку поперечных отрезков, которые привариваются к отрезкам продольным.

Такая обвязка свайных конструкций отлично подходит для строительства зданий даже на насыпном грунте или на песке, поскольку отличается высокой прочностью и надежностью.

Обвязки фундамента швеллером крест-накрест производятся таким образом, что край одного отрезка приваривается к верхнему концу первой сваи, а край второго отрезка — к нижнему концу второй.

В результате обвязки этим способом образуется нечто, подобное зигзагу, который соединяет все сваи между собой достаточно прочно.

Обвязка винтового фундамента двутавром

В процессе сооружения свайного основания для его обвязки можно также использовать двутавр. Для этой цели обычно применяют материал, имеющий перфорированную стенку, поскольку он отлично выдерживает нагрузки, и в то же время сам весит примерно на 25–30 % легче, чем сплошной. Его отрезки привариваются к верхним частям свай внакладку.

Обвязка винтовых свай брусом

Такая обвязка обычно осуществляется для фундамента деревянных домов (бань), которому не предстоит испытывать на себе значительные нагрузки. При этом сами брусья соединяются между собой по принципу сруба, а потом крепятся к оголовкам свай.

Обвязка винтовых свай профтрубой

Нередко свайный фундамент обвязывается так называемой профтрубой. Чаще всего для этого отрезки профилированной трубы приваривают по периметру с внешней стороны. В некоторых случаях, однако, их устанавливают между сваями в качестве своеобразных «распорок».

Если вы хотите узнать больше о типах и процессе обвязки свайных конструкций, обращайтесь в компанию «ЗСК». Мы не только производим качественные изделия, но и знаем всё об их установке. Мы возьмём на себя весь процесс монтажа, выберем наиболее оптимальный тип обвязки и проведём все необходимые работы.

Заявка на патент США для системы конических труб и способа поддержки фундамента Заявка на патент (заявка № 20140030029, выданная 30 января 2014 г.) и способ забивки фундаментных свай с коническими концами в сочетании с устройством, приспособленным для подъема и поддержки конструкций фундамента.

ФОН

Здания, включая жилые дома, офисные здания, торговые центры и т.п., часто строятся таким образом, что каркас здания или другой конструктивный элемент опирается на фундамент. Типы фундаментов общеизвестны и могут включать бетонные плиты, железобетонные плиты, опорно-балочные, фундаментные и другие типы. Иногда фундаменты включают структуры, которые достаточно глубоки, чтобы соприкасаться или связываться с твердыми пластами, такими как коренная порода. Другие фундаменты делаются неглубокими и опираются на грунт над скальной породой. Эти фундаменты могут включать конструкции, такие как, например, бетонные плиты, которые распределяют вес здания по относительно большой площади грунта.

Изменение состояния грунта и/или неправильная конструкция здания могут привести к провисанию или обвисанию частей здания. Это может быть вызвано проседанием частей фундамента, когда грунтовые условия недостаточны для поддержки конструкции. Провисание и провисание могут, в свою очередь, привести к повреждению каркаса, гипсокартона, пола, сантехники и других компонентов здания.

Когда конструкция фундамента, такая как плита, проседает, возникает необходимость поднять опускающуюся часть и поддержать ее так, чтобы она не оседала повторно и не опускалась дальше. Предыдущие методы включали подъем плиты и размещение свай под фундаментом для поддержки. Однако сваи не соприкасаются с твердыми породами, поэтому дополнительное опускание фундамента все же может произойти. Кроме того, эти методы могут быть очень дорогими и визуально неприятными, поскольку ремонтные компоненты, такие как сваи, обычно видны после завершения ремонтных работ.

Некоторые предшествующие системы предусматривают забивание в землю серии труб или других опорных конструкций фундамента. Трубы могут приводиться в движение гидравлически или винтовым приводом. Первая секция трубы забивается на желаемую глубину. Предполагая, что наземный или нисходящий конец трубы еще не достиг коренной породы или какого-либо другого устойчивого слоя, необходимо прикрепить вторую секцию трубы к восходящему концу первой секции трубы, а затем продолжить процесс забивки трубы. В предыдущих системах использовалась соединительная секция для соединения двух секций опорной трубы фундамента. Соединительная секция имеет внутренний диаметр, немного превышающий внешний диаметр соединительных концов двух секций опорной трубы фундамента. Соединительная секция перекрывает стыковое соединение между двумя секциями опорной трубы фундамента и прикрепляется к секциям трубы (например, с помощью сварки или болтов) для соединения двух секций опорной трубы фундамента.

РЕЗЮМЕ

При предшествующих методах забивки опоры фундамента с использованием секций трубы два соответствующих конца трубы приходилось соединять с помощью соединительной секции. В этих предшествующих системах внутренний диаметр соединительной секции немного превышает внешний диаметр соединяемых концов двух секций опорной трубы фундамента. Соединительная секция перекрывает стыковое соединение между двумя секциями опорной трубы фундамента и прикрепляется к секциям трубы (например, с помощью сварки или болтов) для соединения двух секций опорной трубы фундамента.

Было обнаружено, что эти предшествующие системы несовершенны по ряду причин. Во-первых, необходимость в соединительной секции для соединения двух секций опорной трубы фундамента приводит к дополнительным материалам и более высокой стоимости системы. Во-вторых, добавление соединительной секции делает систему более сложной и, следовательно, более трудной в использовании и установке. Это может привести к увеличению необходимого времени на ремонт фундамента. В-третьих, поскольку два соединенных конца трубы имеют одинаковый диаметр, концы труб опираются друг на друга, когда их забивают в землю. Это не обеспечивает особенно хорошей устойчивости общей опоры фундамента. Хотя секция муфты воспринимает часть напряжения муфты, часть напряжения может передаваться концам трубы.

Ввиду недостатков известных систем поддержки фундамента, некоторые варианты осуществления изобретения обеспечивают устройство для использования в системах и способах поддержки фундамента. Устройство может включать в себя опорную конструкцию фундамента, такую ​​как свая, которая может иметь множество секций. Секции могут представлять собой трубы или любые другие подходящие конструкции, которые можно использовать в системе поддержки фундамента.

Свая может иметь первый, нижний или приземленный конец, который может включать наконечник спирали. Наконечник спирали может включать в себя множество винтовых лопастей, предназначенных для бурения грунта и вытягивания первой секции сваи вниз. Второй или верхний конец первой секции сваи имеет конусообразную часть, так что первый или нижний конец второй секции сваи может быть установлен на верхний конец первой секции сваи, тем самым создавая область перекрытия две комбинированные сваебойные секции. Две секции сваи могут быть прикреплены друг к другу (например, с помощью сварки, одного или нескольких болтов или других подходящих соединений).

В соответствии с одним примерным вариантом осуществления предусмотрено устройство для поддержки по меньшей мере части строительной конструкции. Устройство включает сваю, которая имеет несколько секций сваи. Первая секция сваи приспособлена для соединения со второй секцией сваи. По меньшей мере, одна из первой и второй секций сваи имеет первый конец и второй конец. Один из первого и второго концов приспособлен для забивания в пласты, на которых расположена строительная конструкция. Другой из первого и второго концов имеет конусообразную часть, приспособленную для соединения с концом другой секции сваи.

В другом варианте осуществления предложен способ забивки сваи. Одним из этапов способа является забивка первого конца первой секции сваи в пласты до тех пор, пока заданная длина первой секции сваи не останется открытой над пластами. Первая секция сваи имеет второй конец. Еще одним этапом способа является соединение первого конца второй секции сваи с открытым вторым концом первой секции сваи для образования свайной конструкции. Первый конец второй секции сваи имеет внутренний диаметр, который отличается от внутреннего диаметра второго конца первой секции сваи. По меньшей мере один из соединенных концов первой и второй секций сваи сужается, так что по меньшей мере один из соединенных концов входит внутрь другого из соединенных концов. Еще одним этапом метода является погружение свайной конструкции вглубь пласта.

В другом варианте осуществления предусмотрено устройство для формирования свайной конструкции. Устройство включает корпусную часть и коническую часть, отходящую от конца корпусной части. Корпусная часть и сужающаяся часть образуют первую секцию сваи. Коническая часть приспособлена для соединения с концом второй секции сваи для создания зоны перекрытия, в которой конец одной из первой и второй секций сваи входит внутрь конца другой из первой и второй секций сваи, образуя сваю. структура, приспособленная для забивания в пласты.

В другом примерном варианте осуществления предусмотрена свайная конструкция, которая включает в себя первую секцию сваи и вторую секцию сваи. По меньшей мере, одна из первой и второй секций сваи имеет конусообразную часть. Конец одной из первой и второй секций сваи входит внутрь конца другой из первой и второй секций сваи, образуя область перекрытия, где первая и вторая секции сваи соединяются.

В другом примерном варианте осуществления предложен способ формирования сваи. Первая секция сваи частично забивается в пласты. Вторая секция сваи соединена с первой секцией сваи для образования свайной конструкции, которая может быть забита дальше в пласты. Для соединения первой и второй секций сваи один конец одной из первой и второй секций сваи помещают внутрь конца другой из первой и второй секций сваи, образуя область перекрытия. Свайная конструкция может использоваться для поддержки приподнятой конструкции фундамента.

Один или несколько вариантов осуществления могут обеспечивать некоторые, никакие или все определенные из следующих преимуществ. Одним из преимуществ является то, что при конфигурации соединения некоторых вариантов осуществления не требуется никакого дополнительного материала. Это может привести к менее дорогим и простым системам поддержки фундамента, а также к сокращению времени ремонта.

Различные варианты осуществления могут иметь другие преимущества и могут включать различные другие функции и аспекты. Эти дополнительные преимущества, признаки и аспекты будут очевидны специалисту в данной области техники из чертежей, подробного описания и формулы изобретения.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

Для более полного понимания этого раскрытия и его особенностей теперь делается ссылка на следующее описание, взятое вместе с сопровождающими чертежами, на которых:

Фиг. 1 представляет собой частичный вид двух секций трубы для системы поддержки фундамента в соответствии с одним примерным вариантом осуществления;

РИС. 2 представляет собой частичный вид двух секций трубы, показанных на фиг. 1, на котором две секции трубы соединены и прикреплены друг к другу в соответствии с одним примерным вариантом осуществления;

РИС. 3 представляет собой частичный вид, показывающий три секции трубы, соединенных вместе, и дополнительно иллюстрирующий систему винтовых лопастей на одном конце первой секции трубы, вбивающую комбинированные секции трубы в землю в соответствии с примерным вариантом осуществления;

РИС. 4 представляет собой вид комбинированной сваи, прикрепленной к строительной конструкции через опорный элемент фундамента в соответствии с примерным вариантом осуществления.

РИС. 5 представляет собой вид сбоку секции трубы, имеющей сужающийся участок с S-образным профилем в соответствии с примерным вариантом осуществления;

РИС. 6 представляет собой вид сбоку секции трубы, имеющей коническую часть с линейным профилем в соответствии с примерным вариантом осуществления;

РИС. 7 представляет собой вид сбоку секции трубы, имеющей коническую часть со ступенчатым профилем в соответствии с примерным вариантом осуществления; и

РИС. 8 представляет собой вид сбоку пары секций трубы, сваренных вместе в соответствии с примерным вариантом осуществления.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ

Различные варианты осуществления показаны на фиг. 1-4. Таким образом, различные варианты осуществления обеспечивают коническую трубу или систему свай для использования в системах и способах поддержки фундамента. Система конических свай включает в себя первую или ведущую секцию сваи, имеющую первый проникающий в грунт или нижний конец и второй или верхний конец. Ведущая секция сваи может быть забита в землю по направлению к устойчивым пластам, таким как коренная порода. Термин «сваи» не предназначен для ограничения и относится к любой опорной конструкции фундамента, которая может быть забита в землю или другой материал, а также к слоям, на которых опирается строительная конструкция. Свая предпочтительно является компонентом, который может быть прикреплен к строительной конструкции для подъема или опускания, по меньшей мере, ее части.

Аналогичным образом, термин «строительная конструкция» также не предназначен для ограничения и может относиться к любой структуре, расположенной над слоями или над ними. Таким образом, термин «строительная конструкция» может относиться к зданиям, жилым домам, офисным зданиям, квартирам, таунхаусам, складам, торговым зданиям, хранилищам, бункерам, электростанциям, химическим предприятиям, промышленным сооружениям, гаражам, стенам, причалам, докам, дамбам, подпорные стены, фундаменты, нижние колонтитулы, бетонные плиты, мосты, железные дороги и/или любые другие искусственные конструкции, которые могут опираться на землю или другие слои или над ними.

Приводным механизмом может быть гидравлическая система с приводной головкой. В качестве альтернативы приводной механизм может представлять собой спиральную систему, в которой секция ведущей сваи имеет спиральный наконечник со спиральными лопастями. В этой системе сваи вращаются так, что спиральные лопасти ввинчиваются в землю. Хотя некоторые варианты осуществления описаны в связи с этими приводными механизмами, они являются только примерами, и может быть использован любой приводной механизм. Таким образом, описанные варианты осуществления применимы всякий раз, когда в системе используется несколько секций забивки свай.

Если первая секция сваи забита на максимальное расстояние, так что верхний конец находится в самой нижней полезной точке, а нижний конец не достигает скальной породы, вторая секция сваи может быть прикреплена к первой секции сваи. Первый или нижний конец второй секции прикреплен ко второму или обращенному вверх концу первой секции сваи. Комбинированная свая затем может быть забита дальше в землю. Это может повторяться с добавлением секций сваи до тех пор, пока первая секция сваи не соприкоснется с устойчивыми пластами, такими как коренная порода, тем самым встречая заданную величину сопротивления. Следует понимать, что некоторые варианты осуществления применимы в конфигурациях, в которых общая конструкция сваи не приводится в контакт с коренной породой. И в этих ситуациях заданное сопротивление, вызывающее прекращение процесса проходки, может быть меньше, чем сопротивление, связанное с достижением коренных пород.

Верхний конец каждой секции сваи может быть сужен таким образом, чтобы часть направленного вверх конца имела внешний диаметр, который немного меньше внутреннего диаметра соответствующего нижнего конца секции сваи, соединяемой. Таким образом, верхний конец данной секции сваи вставляется в нижний конец соседней секции сваи. Создается область перекрытия, которая проходит по длине части восходящего конца с уменьшенным диаметром соответствующей секции сваи. Две секции сваи могут быть прикреплены друг к другу (например, с помощью сварки, болтов или других соединений) в области области перекрытия.

Некоторые варианты осуществления описаны в отношении одного или нескольких концов трубы, суженных, и с верхним концом нижней секции трубы, скошенной для установки внутри нижнего конца верхней секции трубы. Однако следует понимать, что участки трубы с конусным концом могут быть соединены с другими конфигурациями конуса. Например, секции могут быть соединены в обратном направлении. То есть верхний конец секции трубы может иметь тот же диаметр, что и тело этой секции, в то время как нижний конец секции трубы над ним имеет конический конец. Таким образом, нижний конец верхней секции трубы входит в верхний конец нижней секции трубы. В еще одном альтернативном варианте осуществления нижний конец верхней секции трубы имеет диаметр, который увеличен или расширен таким образом, чтобы соответствовать верхнему концу нижней секции трубы. При этом верхний конец нижней секции трубы может иметь либо диаметр, равный диаметру ее корпуса, либо сужающийся диаметр. Эта конфигурация также может быть изменена на противоположную, так что верхний конец нижней секции трубы имеет увеличенный диаметр для приема нижнего конца верхней секции трубы. Другие альтернативы могут существовать при условии, что один или оба соединенных конца соответствующих секций трубы сужены или расширены. В некоторых местах описания термины «сужающийся» и «расширенный» используются взаимозаменяемо.

РИС. 1 показаны две смежные секции сваи, которые еще не соединены. В совокупности секции свай образуют систему свай 10 . Первая секция 12 сваи имеет первый конец 13 и второй конец 14 . Второй конец 14 сужается. В показанном варианте конусность начинается в заданной точке по длине первой секции 12 сваи. Это показано как точка 30 на внешней поверхности первой секции сваи 9.0003 12 . Сужение начинается вдоль всех точек поверхности вокруг первой секции 12 сваи, где точки поверхности определяют окружность и находятся на том же расстоянии, что и точка 30 , от любого соответствующего конца первой секции 12 сваи. Конус имеет профиль обратной кривизны. Обратноизогнутый или S-образный профиль показан, например, на фиг. 5. Таким образом, боковая стенка первой секции сваи 12 изгибается внутрь до точки перегиба, а затем начинает изгибаться в противоположном направлении до тех пор, пока боковая стенка снова не станет параллельной продольной оси секции сваи. Начальная точка конуса показана в точке 9.0003 30 на боковой стенке первой секции сваи 12 . Точка перегиба показана как точка 31 . Конечная точка конуса показана как точка 32 .

Первая секция сваи 12 может рассматриваться как имеющая первую часть ширины или первого диаметра 15 . Секция 12 также имеет вторую часть ширины или второго диаметра 17 . Часть имеет меньший или уменьшенный диаметр по сравнению с частью 15 . Первая и вторая части 15 и 17 имеют боковую стенку, которая относительно параллельна продольной оси секции сваи. Первая и вторая части 15 и 17 соединены переходной частью 16 . Переходная часть 16 уменьшает ширину или наружный диаметр первой секции 12 сваи. Первая секция сваи 12 может рассматриваться как имеющая конусообразную концевую часть 11 , который проходит от начальной точки конуса 30 до второго конца 14 первой секции сваи 12 .

РИС. 1 также показана вторая секция 22 сваи. Предпочтительно вторая секция 22 по существу идентична первой секции 12 сваи. Таким образом, вторая секция 22 сваи имеет первый конец 23 и второй конец 24 . Второй конец 24 сужается, начиная с периметра секции сваи, определяемой точкой 9.0003 40 . Конус имеет профиль обратной кривизны. Таким образом, боковая стенка второй секции 22 сваи изгибается внутрь до точки перегиба, а затем начинает изгибаться в противоположном направлении до тех пор, пока боковая стенка снова не станет параллельной продольной оси секции сваи. Начальная точка конуса показана в точке 40 на боковой стенке первой секции сваи 12 . Точка перегиба показана как точка 41 . Конечная точка конуса показана как точка 42 .

Вторая секция сваи 22 может рассматриваться как имеющая первую часть ширины или первого диаметра 25 . Секция 22 также имеет вторую часть ширины или второго диаметра 27 . Часть имеет меньший или уменьшенный диаметр по сравнению с частью 25 . Первая и вторая части 25 и 27 имеют боковую стенку, которая относительно параллельна продольной оси секции сваи. Первая и вторая части 25 и 27 соединены переходной частью 26 . Переходная часть 26 уменьшает ширину или наружный диаметр второй секции 22 сваи. Вторую секцию 22 сваи можно рассматривать как имеющую коническую концевую часть 21 , которая проходит от периметра в начальной точке 40 сужения до второго конца 24 первой секции 22 сваи.

Второй конец 14 первой секции 12 сваи имеет наружный диаметр, который немного меньше внутреннего диаметра первого конца 23 второй секции 22 сваи. Таким образом, второй конец 14 первой секции 12 сваи входит внутрь первого конца 23 второй секции 22 сваи. Таким образом, вторая секция 22 сваи может быть расположена на втором конце первой секции 12 сваи. Вторая свайная секция 22 может скользить вниз по первой секции сваи 12 до тех пор, пока не достигнет точки конусной части 16 , где внешний диаметр первой секции сваи 12 равен внутреннему диаметру первого конца 23 вторая свая 22 . В этот момент вторая секция 22 сваи не может дальше двигаться вниз вдоль первой секции 12 сваи. Эта точка остановки находится либо в конечной точке 9, либо немного ниже нее.0003 32 конуса первой секции сваи 12 .

Соединение первой и второй секций сваи 12 и 22 создает зону перекрытия, которая проходит вдоль объединенных секций сваи от точки, совпадающей со вторым концом 14 первой секции сваи 12 , вниз до точка, совпадающая с первым концом 23 второго участка сваи 22 . Эта секция перекрытия, кроме всего прочего, обеспечивает устойчивость комбинированных секций свай. Длину участка перекрытия можно регулировать, например, увеличивая или уменьшая расстояние между вторым концом 14 первого участка сваи 12 и конечной точки 32 конусного участка 16 . Более длинная секция перекрытия может обеспечить более стабильное соединение между секциями сваи.

Следует отметить, что описанная конфигурация конических секций является только примером. Некоторые альтернативные конфигурации уже были описаны. Как будет очевидно, существуют и другие конфигурации. Например, конусность может начинаться в определенной точке и иметь прямолинейный профиль, заканчивающийся во второй точке внутрь по направлению к продольной оси сваи от первой точки. Прямолинейный или линейный профиль показан, например, на фиг. 6. При линейном профиле следует отметить отсутствие точки перегиба. В другом примере сужающийся конец может быть выполнен более ступенчатым, при котором внешняя стенка первой секции сваи наклонена внутрь примерно на девяносто градусов от поверхности первой части 9. 0003 15 , а затем снова поворачивается на девяносто градусов, продолжая движение параллельно продольной оси сваи. Ступенчатый профиль показан, например, на фиг. 7. Эта последняя конфигурация, например, создает кольцевую ступеньку или уступ, на который опирается внешняя стенка второй секции сваи, когда вторая секция сваи устанавливается на первую секцию сваи. Конический конец может иметь любую другую подходящую конфигурацию и/или профиль. В других вариантах осуществления, например, сужающаяся часть может иметь коническую, выпуклую, ступенчатую цилиндрическую, ступенчатую полую коробчатую форму и т. д. с увеличивающимися или уменьшается к конусообразному концу секции сваи.

Также следует понимать, что комбинированная забивка может включать более двух секций забивки. Несколько секций сваи можно многократно устанавливать друг на друга по мере того, как комбинированная свая забивается или ввинчивается в землю до тех пор, пока самый нижний конец первой секции сваи не войдет в контакт с устойчивыми пластами, такими как коренная порода.

Как показано на РИС. 2, после того как две секции сваи собраны вместе, их можно прикрепить друг к другу. Можно использовать любую подходящую технику соединения. Проиллюстрированный вариант включает пару болтов 9.0003 45 вставляется через отверстия 46 в области перекрытия первой и второй секций сваи 12 и 22 . Альтернативным методом соединения первой и второй секций сваи 12 и 22 друг с другом может быть сварка. Сварной шов может быть выполнен, например, полностью или частично вокруг точки контакта между первым концом 23 второй секции сваи 22 и наружной поверхностью первой секции 9 сваи.0003 12 . Сварное соединение показано, например, на фиг. 8, где сварной шов 47 соединяет секцию сваи 12 с секцией сваи 22 . Скрепление первой и второй секций сваи 12 и 22 друг с другом придает дополнительную устойчивость объединенной свае и предотвращает расхождение секций сваи при перемещении сваи в определенных направлениях.

Кроме того, особенно в отношении винтовых свай, соединение между секциями сваи позволяет вращать всю комбинированную сваю без проскальзывания или неподвижности одной секции сваи по отношению к одной или нескольким другим секциям сваи. Например, если самая верхняя секция сваи вращалась и не была прикреплена к следующей нижней секции сваи, самая верхняя секция сваи могла вращаться, в то время как соседняя секция сваи, уже находящаяся в земле, оставалась неподвижной из-за трения между ее внешней поверхностью. и земля.

РИС. 3 показана комбинированная свая, имеющая первую, вторую и третью секции сваи 12 , 22 и 52 . Первая секция 12 сваи имеет ряд винтовых лопастей 60 , расположенных на ее первом или нижнем конце. Спиралевидные лопасти 60 могут быть сформированы отдельно и прикреплены к секции сваи или могут быть сформированы как часть секции сваи. Винтовые лопасти 60 помогают забивать или ввинчивать сваю в землю.

Как упоминалось ранее, а также в качестве альтернативы, свая может быть забита в землю с помощью известной системы гидравлического привода. Система привода может иметь один или несколько поршней с соответствующими поршнями и рычагами, приводимыми в движение поршнями. Соответственно, один или более блоков гидроцилиндров могут приводиться в действие одновременно, вызывая втягивающее движение их соответствующих поршней и рычагов, заставляя зажимной узел захватывать или зажимать сваю и при необходимости прижимать ее вниз. Другие приводные механизмы и способы могут быть использованы по желанию.

На практике и в соответствии с другим примерным вариантом осуществления первая секция сваи забивается в землю. На определенном расстоянии нижний конец первой секции сваи еще не натолкнулся на коренную породу или другие устойчивые пласты. Тем не менее, первая секция сваи забита на глубину, на которой еще остается работоспособный верхний конец. Вторая секция сваи расположена на первой секции сваи и прикреплена к ней. Процесс забивки продолжается, забивая комбинированную сваю глубже в землю. В то время как еще имеется пригодный для обработки верхний конец второй сваи, но до того, как свая достигла устойчивых пластов, третья секция сваи располагается на второй секции сваи и прикрепляется к ней. Затем процесс вождения продолжается. Добавление секций сваи и повторение процесса забивки продолжают до тех пор, пока нижняя концевая часть комбинированной сваи не встретит заданное сопротивление в грунте, которое обычно представляет собой коренную породу или другие устойчивые пласты, и в этом случае вышеупомянутый процесс забивки прекращается.

Как показано на РИС. 4, после забивания сваи в коренную породу может быть активирована подъемная плита 72 , соединенная со сваей 10 . Подъемная плита 72 может быть расположена под конструкционным элементом 70 здания. Например, подъемную плиту 72 можно расположить под краем осевшей бетонной плиты фундамента. Гидравлическая система или система другого типа (не показана) может быть приведена в действие для подъема подъемной плиты 9.0003 72 , а значит и фундамент здания 70 вверх по свае. Когда элемент фундамента поднят на нужную высоту, подъемная пластина 72 может быть прикреплена к свае для обеспечения постоянной поддержки.

Хотя настоящее изобретение было описано в нескольких вариантах осуществления, специалисту в данной области техники могут быть предложены различные изменения и модификации. Предполагается, что настоящее изобретение охватывает такие изменения и модификации, которые входят в объем прилагаемой формулы изобретения.

Экспериментальное исследование изгибающего момента двухрядных стальных трубчатых свай при выемке фундамента

На этой странице

РезюмеВведениеРезультаты и обсуждениеВыводыДоступность данныхКонфликты интересовБлагодарностиСсылкиАвторское правоСтатьи по теме

из-за преимуществ высокой несущей способности, высокой жесткости на изгиб, быстрой скорости строительства и так далее. В этом исследовании представлены полевые испытания для оценки применимости тензорезисторов для контроля деформации двухрядных стальных трубчатых свай во время раскопок фундамента. Две сваи из стальных труб были снабжены тензометрическими датчиками и затем установлены в буровые скважины. Метод установки тензодатчиков вводится первым. Затем был проанализирован изгибающий момент испытательных свай при закладке фундамента. Результаты полевых испытаний показывают, что выживаемость тензорезисторов составила 100 %, а метод контроля, использованный в ходе испытаний, позволял измерять изгибающий момент двухрядных стальных трубчатых свай. Более того, с увеличением глубины котлована фундамента изгибающий момент всех испытательных свай увеличивался, причем изгибающий момент внутренней сваи был явно выше, чем у внешней сваи. Распределение изгибающего момента всей системы крепления соответствует обычному режиму свая-анкер. Результаты испытаний могут служить ориентиром и основой для проектирования и строительства двухрядных стальных трубчатых свай.

1. Введение

В связи с бурным развитием высотных зданий и подземных сооружений масштабы подземных сооружений увеличивались, и все большее значение приобретало проектирование и строительство глубокозаглубленной крепи [1–3]. Как обеспечить устойчивость глубокого карьера, контролировать деформацию опорной конструкции карьера и уменьшить воздействие на окружающую среду, стало предметом исследований [4–7].

Двухрядная стальная трубчатая свая представляет собой пространственно-составную опорную конструкцию, состоящую из двух рядов армированных стальных трубчатых свай и жестко соединенных верхних балок [8]. Несущая способность этой опорной конструкции хорошая, и деформацию котлована можно хорошо контролировать [9]., 10]. Кроме того, двухрядная стальная трубчатая свая имеет хорошую применимость для устройства крепи котлованов [11]. Чтобы улучшить несущую способность, оптимизировать конструкцию и направить строительство этой опорной конструкции, многие ученые изучили механические характеристики сваи из стальных труб.

Лю и Фу [12] создали конечно-элементную модель системы плоских стержней двухрядных свай с учетом эффекта свая-грунт и изучили ключевые параметры и распределение давления грунта конечно-элементной модели двухрядных свай. Бай и др. В работе [13] построена расчетная модель двухрядной свайной опоры в глубоком котловане с учетом пространственного эффекта и проанализировано влияние верхней балки на несущую способность двухрядной свайной конструкции. Хуанг и др. В [14] опорную конструкцию двухрядных свай разделили на две части и установили дифференциальное уравнение изгиба свай. Ши и Гонг. [15] использовали программное обеспечение конечных элементов для моделирования процесса выемки глубокого котлована, опирающегося на двухрядные сваи, и изучали механические характеристики двухрядных свай. Ван и др. [16] использовали программу моделирования MIDAS/GTS для изучения напряженно-деформированного состояния двухрядных свай. В большинстве предыдущих исследований механические характеристики двухрядных свай изучались с помощью теоретических расчетов [12, 17] и численного моделирования [18–20], а некоторые ученые изучали характеристики напряжения двухрядных свай с помощью лабораторных испытаний модели [1]. 21, 22]. Однако из-за сложности строительной площадки значения теоретического расчета и численного моделирования не могут в полной мере отражать реальные характеристики напряжения двухрядных свай, а измеренные значения полевых испытаний являются более реалистичными [23, 24].

Исследования механических характеристик двухрядных стальных трубчатых свай при раскопках фундамента посредством полевых испытаний редко публикуются, и можно найти несколько соответствующих исследований, особенно в области долгосрочного мониторинга двухрядных стальных трубчатых свай. . В этой статье датчики деформации были установлены на поверхности двухрядных стальных трубчатых свай для контроля деформации свай при выемке фундамента и изучены возможности метода установки датчиков, использованных в тесте. Кроме того, был проанализирован изгибающий момент двухрядных стальных трубчатых свай при устройстве фундамента.

2. Условия площадки и программа испытаний

2.1. Состояние площадки

Площадка представляет собой типичную комбинацию почвы и горных пород, состоящую из верхнего слоя почвы и нижней породы, и распределение слоев почвы сверху вниз представляет собой плоскую засыпку, порошкообразную глину, крупнозернистый песок, прочный песок, прочную глину, выветрившийся гранит, сильно выветрелый дунит-порфир, массивные трещиноватые породы и слегка выветрелый гранит соответственно. Стабильная отметка уровня грунтовых вод на месторождении составляет 15,85∼20,33 м, заглубление стабильного уровня воды – 2,20∼4,30 м, уровень грунтовых вод на полигоне – 15,99 м. Физико-механические параметры каждого слоя приведены в таблице 1.

2.2. Опорная конструкция

Этот проект представляет собой пересадочную станцию ​​метро, ​​а план котлована показан на рис. 1. Метод строительства — открытый и плавный. В котловане используется система предварительной поддержки сваи из микростальной трубы, которая имеет три ступени сверху вниз. В опорной конструкции первого порядка использовались двухрядные стальные трубчатые сваи наружным диаметром 168 мм, толщиной стенки 8 мм и длиной сваи 12,3 м. Расстояние между сваями из стальных труб по горизонтали составляло 1 м, а сваи из стальных труб были заглублены в толщу горных пород на 1,5 м. Верх двухрядных стальных свай был соединен железобетонным венцом балкой шириной 1000 мм и высотой 400 мм. В опорных конструкциях второго и третьего порядка приняты однорядные стальные трубчатые сваи длиной 11,8 м и 16,6 м соответственно, а диаметр и толщина стенки свай такие же, как у двухрядной стальной трубы. геморрой. Чтобы повысить устойчивость опорной конструкции, комбинированная опора с предварительно напряженными анкерными тросами была принята в слое грунта под номером AC1 ~ AC6, а комбинированная опора с болтами из стали HRB400 была принята в скальном слое под номером BL1 ~ BL9..

2.3. Программа испытаний

Одиннадцать пар тензодатчиков были установлены на поверхности одной стальной трубчатой ​​сваи, которые были промаркированы как A1~A11 и A1’~A11’ соответственно, от вершины до конца сваи. Тензорезисторы использовались для контроля деформированного состояния сваи в разных положениях при разных условиях работы. Профиль А-А и место установки датчиков показаны на рисунке 2. Этапы установки тензорезистора следующие: (1) Отметьте места установки тензорезисторов ручкой и просверлите отверстие диаметром 20 мм рядом с каждым монтажное положение для нарезания резьбы (рис. 3(а)). (2) Наждачная бумага использовалась для полировки места установки. После протирки места полировки спиртом клеем 502 наклеивали тензорезистор на поверхность сваи из стальной трубы. Затем омметр был использован для проверки выживаемости тензорезисторов (рис. 3(б)). (3) Чтобы улучшить выживаемость тензорезисторов во время испытаний, тензорезисторы были покрыты клеем 704 и эпоксидной смолой соответственно (рис. 3(c)). (4) Линия тензодатчика была соединена с линией данных, и линия данных была вставлена ​​в сваю через отверстие рядом с местом установки датчика. Чтобы защитить линию данных во время забивки сваи, вставьте линию данных в пластиковый шланг и закрепите линию данных на вершине сваи (рис. 3(d)).

Был принят метод механического бурения, диаметр сверления составляет 200 мм, как показано на рис. 4(а). Испытательные сваи из стальных труб были помещены в буровые скважины, и испытательные сваи медленно вдавливались на проектную отметку (рис. 4(б)). После этого в дно сваи из микростальной трубы была вставлена ​​цементировочная труба, а цементная паста была введена в сваи. Водоцементное отношение цементного теста составляло 0,5, а давление тампонирования – 0,5 МПа. Прибор регистрации динамической деформации Dh4816N использовался для контроля изменения деформации тензодатчиков на теле сваи в различных условиях работы. Значение изгибающего момента тела сваи можно рассчитать по измеренному значению деформации датчиков. Дата мониторинга и условия работы показаны в таблице 2. Дата мониторинга — это количество дней с момента первого сбора данных.

3. Результаты и обсуждение

3.1. Изгибающий момент свай при заглублении первого порядка

Изгибающий момент испытательных свай при заглублении первого порядка показан на рисунках 5(а) и 5(б). При рытье котлована изгибающий момент испытательной сваи 1 постепенно увеличивался, и появилось много точек контраизгиба, что согласуется с результатами Лю и Фу [12] и Бай и др. [13]. Изгибающий момент на вершине сваи увеличивался с глубиной выемки. В начале земляных работ изгибающий момент нижней секции сваи был небольшим. При выемке котлована до 10,75 м изгибающий момент на вершине сваи достигал максимального значения 15 кН·м. Это свидетельствует о том, что в процессе рытья котлована верхняя часть стальной трубной сваи в первую очередь играла опорную роль и, согласно литературным данным [8, 10], несла большую нагрузку. Глубокий участок сваи в начале выемки можно считать закрепленным концом из-за его большой глубины заглубления и заделки в грунт и породу, на которую приходится небольшая нагрузка [23].

Очевидно, что на свае существуют как положительные, так и отрицательные изгибающие моменты, что согласуется с результатами Ши и Гонга. [15] Изгибающий момент на высоте 4,30∼6,45 м сваи был отрицательным, что указывало на то, что поверхность грунта сваи находилась под напряжением, а предельное значение отрицательного изгибающего момента на измерительном участке A5-A5′ составляло −13,01 кН·м. . Изгибающий момент на высоте 6,45∼8,60 м сваи был положительным, что указывало на то, что поверхность котлована сваи находилась под напряжением, а предельное значение положительного изгибающего момента на измерительном участке A7-A7’ составило 11,44 кН·м.

Установка анкерного троса повлияла на изгибающий момент свай. После установки АС2 изгибающий момент измерительного участка 4-4’ уменьшился с 6,82 кН·м до 2,73 кН·м. После установки третьего анкерного натяжения изгибающий момент сваи на измерительном участке 6-6’ уменьшился с 7,73 кН·м до 1,80 кН·м. Когда котлован был вырыт до 10,75 м, АС4 и АС5 не были вовремя установлены, и изгибающий момент в основании сваи значительно увеличился. Это связано с тем, что сваи из стальных труб можно рассматривать как консольные сваи, когда анкерные тросы не были установлены, а боковое давление грунта в основном уравновешивалось пассивным давлением грунта в нижней части сваи. Установка анкерных тросов была эквивалентна добавлению пружинной опоры к стальной трубчатой ​​свае, что ограничивало деформацию сваи и уменьшало изгибающий момент сваи [19].].

Как показано на рис. 5(b), изменение изгибающего момента сваи 1 и сваи 2 было одинаковым. Изгибающий момент увеличивался с увеличением глубины котлована; точка контраизгиба возникала в положении установки анкерного троса 2,15 м, 4,3 м, 6,45 м и 10,75 м соответственно. По сравнению с изгибающим моментом тестовой сваи 1 изгибающий момент тестовой сваи 2 был меньше, а максимальный отрицательный изгибающий момент тестовой сваи 2 был менее 10 кН·м, что составляет 70 % от тестовой сваи 1. изгибающий момент на высоте 4,30~6,45 м сваи 2 был положительным, а изгибающий момент на высоте 6,45~8,60 м у сваи 2 был отрицательным. Значение изгибающего момента тестовой сваи 2 положительно, что противоположно значению изгибающего момента тестовой сваи 1. Это связано с тем, что верхняя балка 1 и вершина тестовой сваи 1 и тестовой сваи 2 были жестко связаны; верхняя балка 1 и свая не могут вращать друг друга, поэтому эта конструкция может совместно противостоять изгибающему моменту [20]. Изгибающий момент сваи 1 был явно выше, чем у сваи 2 из-за действия давления грунта между сваями 1 и 2, согласно литературным данным [9].].

3.2. Изгибающий момент свай при заглублении второго порядка

Изгибающий момент испытательных свай при заглублении первого порядка показан на рисунках 6(а) и 6(б). По сравнению с изгибающим моментом тестовой сваи 1 при проходке первого порядка (рис. 5, а)), с увеличением глубины проходки и увеличением времени выдержки котлована изгибающий момент тестовой сваи 1 постепенно увеличивается. Изгибающий момент сваи явно возрастает в скальном слое (7,0∼8,5 м), 7,55 м – положение с максимальным положительным изгибающим моментом сваи при проходке второго порядка, максимальный изгибающий момент составил 17,98 кН·м.

По сравнению с изгибающим моментом испытательной сваи 1 при выемке грунта первого порядка изгибающий момент на вершине сваи был значительно снижен и составлял от −4,72 до −10 кН·м. Максимальный отрицательный изгибающий момент сваи был перемещен с 5,4 м до 9,7 м. Это свидетельствует о том, что изгибная жесткость верхней балки 1 была высокой, а составная конструкция верхней балки и двухрядных стальных трубчатых свай была аналогична жесткой опоре [10]. Кроме того, конструкция может регулировать изгибающий момент сваи с изменением состояния опоры нижнего конца стальной трубчатой ​​сваи, чтобы адаптироваться к сложному и изменчивому действию нагрузки, согласно литературным источникам [11, 19]. ].

Как показано на рисунках 6(a) и 6(b), изгибающий момент испытательной сваи 2 по-прежнему был значительно меньше, чем у испытательной сваи 1. Максимальный отрицательный изгибающий момент испытательной сваи 2 был снижен с −7,94 кН· м до -2,78 кН·м, что было похоже на тенденцию изменения изгибающего момента испытательной сваи 1 и согласовывалось с результатами Zhou et al. [24] Изгибающий момент в положении анкерного троса всегда был небольшим, без резкого увеличения. Это связано с тем, что BL1~BL4 были установлены вовремя во время строительства котлована второго порядка. Опорной конструкцией второго порядка служила однорядная стальная трубчатая свая, расчетная несущая способность ВЛ1~ВЛ4 составляла 210 кН~250 кН, что выше, чем у АС1~АС5 (145 кН~202 кН). Видно, что своевременная установка болтов и увеличение несущей способности болтов позволяет эффективно сдерживать деформацию стальных трубчатых свай и улучшать несущую способность опорной конструкции [10].

3.3. Изгибающий момент свай при выкапывании третьего порядка

Как показано на рис. 7(а), при продолжении выемки котлована изгибающий момент сваи быстро увеличивался. Максимальный отрицательный изгибающий момент измерительного участка A5-A5’ достигал -26,6 кН·м, а максимальный положительный изгибающий момент измерительного участка A5-A5’ достигал 19,01 кН·м. Положительный и отрицательный изгибающие моменты пробной сваи 2 проявляются также в слое грунт-скальная порода, что аналогично распределению изгибающих моментов пробной сваи 1. Это указывает на то, что свая в грунтово-скальном слое несет большую боковую нагрузку давление, а опорная прочность грунтово-скального слоя сваи должна быть усилена в конструктивном исполнении котлована. После установки верхней балки 3 изгибающий момент испытательных свай 1 и 2 был ниже, что свидетельствует о том, что верхняя балка может эффективно ограничивать смещение стальных трубчатых свай и повышать устойчивость опорной конструкции, что согласуется с результатами. Лю и др. [21] и Zhou et al. [24].

Как показано на рис. 7(b), распределение и изменение изгибающего момента испытательной сваи 1 были аналогичны таковым у испытательной сваи 2; при продолжении рытья котлована изгибающий момент сваи быстро увеличивался. Однако изгибающий момент испытательной сваи 2 был меньше, чем у испытательной сваи 1, что было аналогично изгибающему моменту при выемке грунта второго и третьего порядка.

4. Выводы

Целью данной статьи является подтверждение целесообразности использования тензодатчиков для контроля деформации двухрядных стальных трубчатых свай во время выемки фундамента. Предложен способ установки и защиты тензодатчиков. Исследованы механические свойства двухрядной стальной трубчатой ​​сваи. Основные выводы можно сделать следующим образом: (1) Комбинированная форма опоры из двухрядных стальных трубчатых свай в сочетании с предварительно напряженными анкерными тросами подходит для поддержки глубокого котлована. В качестве основной опорной конструкции двухрядные стальные трубчатые сваи играют важную опорную роль в процессе рытья котлована. (2) Приживаемость тензодатчиков составила 100%. Метод установки тензометрического датчика может соответствовать требованиям испытаний и может осуществлять долгосрочный мониторинг напряженного состояния стальных трубчатых свай в различных условиях работы. (3) С увеличением глубины котлована увеличивается изгибающий момент сваи. . Распределение изгибающего момента всей системы крепления соответствует обычному режиму свая-анкер.

В будущих исследованиях датчики давления грунта могут быть установлены сбоку от стальных трубчатых свай для контроля закона изменения бокового давления грунта при выемке котлована. Смещение сваи из стальных труб можно контролировать в процессе рытья котлована, а изменение и смещение внутренней силы можно сравнивать и анализировать.

Доступность данных

Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в связи с публикацией данной статьи.

Благодарности

Это исследование финансировалось Национальным фондом естественных наук Китая (51708316 и 51778312).

Ссылки

1. Р. Дж. Финно и Дж. Ф. Робоски, «Трехмерные реакции привязанной выемки грунта через глину», Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering , vol. 131, нет. 3, стр. 273–282, 2005.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

2. Б. С. Юань, Л. Сюн, Л. Чжай и др., «Прозрачная синтетическая почва и ее применение в моделировании взаимодействия почвы и конструкции с использованием оптической системы», Frontiers in Earth Science , vol. 7, 276 страниц, 2019 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

3. C.-Y. Оу, Т.-С. Ву и Х.-С. Се, «Анализ глубоких земляных работ с колонным улучшением грунта в мягкой глине», Journal of Geotechnical Engineering , vol. 122, нет. 9, стр. 709–716, 1996.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

4. Б. Юань, М. Сун, Л. Сюн, К. Луо, С. П. Прадхан и Х. Ли, «Исследование трехмерной деформации прозрачного грунта вокруг поперечно нагруженной сваи на основе теста модели гидравлического градиента» », Journal of Building Engineering , vol. 28, нет. 3, ID статьи 101024, 2020.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Академия Google

5. GT Kung, CH Juang, EC Hsiao, and YM Hashash, «Упрощенная модель прогиба стен и осадки поверхности земли, вызванная выемкой грунта в глинах»,

   Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering , vol. 133, нет. 6, стр. 731–747, 2007.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

6. Л. Му и М. Хуанг, «Метод, основанный на малых деформациях, для прогнозирования трехмерных смещений грунта, вызванных земляными работами со связями», Тоннелестроение и подземная космическая техника , том. 52, стр. 12–22, 2016 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

7. Б. С. Юань, М. Сун, Ю. С. Ван, Л. Х. Чжай и К. З. Луо, «Полная трехмерная система измерения смещения для трехмерного поля смещения грунта вокруг поперечно нагруженной сваи в прозрачном грунте»,

   Международный журнал геомеханики , том. 19, нет. 5, ID статьи 04019028, 2019.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Академия Google

8. HW Ying, ZH Chu, BH Li и XW Liu, «Исследование метода расчета подпорной конструкции с двухрядными сваями и его применение», Rock and Soil Mechanics , vol. 28, нет. 6, pp. 1145–1150, 2007.

   Посмотреть по адресу:

   Google Scholar

9. З. С. Джин и Д. Вей, «Обсуждение применения двухрядных файлов свай в районе Ухани», Resources Environment & Engineering , том. 24, нет. 2, стр. 141–143, 2010.

   Просмотр по адресу:

   Google Scholar

10. Ни К.

    К., Ху Дж. М. и Ву Г., «Деформация и давление грунта подпорной конструкции с двумя рядами свай для глубоких земляных работ», Rock and Soil Mechanics , vol. . 29, нет. 11, pp. 3089–3094, 2008.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

11. Х. Х. Цуй, Л. К. Чжан и Г. Дж. Чжао, «Численное моделирование глубокого котлована с двухрядными сваями», Рок и механика грунта , том. 27, нет. 4, pp. 662–666, 2006.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

12. Q. S. Liu and J. J. Fu, «Исследование модели и параметров двухрядных свай на основе эффекта контакта сваи с грунтом», Механика горных пород и грунтов , том. 32, нет. 2, pp. 481–486, 2011.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

13. Б. Бай, К. К. Ни, Г. Ву и З. К. Су, «Модель расчета двухрядных свайных подпорных конструкций в глубоком котловане» Журнал строительных конструкций , вып. 31, нет. 8, стр. 118–124, 2010.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

14. П. Хуанг, Х. Х. Мо и Дж. С. Чен, «Теоретический анализ прогиба подпорной конструкции двухрядных свай», Китайский журнал горной механики и техники , вып. 28, нет. 2, pp. 3870–3875, 2009.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

15. Ши Х.Ю., Гонг С.Н. Исследование поведения консольных двухрядных свай, поддерживающих глубокую выемку грунта, стр. 9.0441 Промышленное строительство , том. 39, нет. 10, стр. 67–71, 2009.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

16. Ф. Ван, Ю. В. Лю, Дж. Дж. Лян и Дж. Б. Су, «Исследование деформации и давления грунта на растяжение двухрядных анкеров подпорная конструкция свай для глубокой выемки», Building Science , vol. 32, нет. 2016. Т. 5. С. 113–119.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

17. Ю. Сун. Исследование метода расчета двухрядной противоскользящей конструкции под поверхностью скольжения.0441 Механика горных пород и грунтов , том. 30, нет. 10, pp. 2971–2984, 2009.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

18. X. H. Wang, L. Z. Xie, and M. Zhang, “Численное моделирование и характеристика подпорной конструкции с двухрядными сваями для глубокой выемки грунта”. », Journal of Central South University (Science and Technology) , vol. 45, нет. 2, pp. 596–602, 2014.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

19. С. К. Кай, Ю. К. Чжао и С. М. Ву, «Анализ МКЭ при выемке глубоких котлованов с подпорной конструкцией двойных свай в мягкой глина» Журнал Чжэцзянского университета (наука и техника) , том. 31, нет. 4, pp. 442–448, 1997.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

20. Чжэн Г., Ли С., Гао С. Ф. Анализ двухрядных свай с учетом взаимодействия сваи с грунтом », Journal of Building Structure , vol. 25, нет. 1, pp. 99–106, 2004.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

21. C. Q. Liu, X. Li, and Y. P. Zhang, «Испытание на вибростенде и анализ подпорной конструкции с двухрядной сваей», Китайский журнал гражданского строительства , том. 46, нет. 2, pp. 190–195, 2013.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

22. X. C. Li, Y. M. Men, T. Zhang, H. J. Liu, and J. P. Yan, «Экспериментальное исследование режимов отказа противоскользящих сваи с одним анкером», Китайский журнал геотехнической инженерии , том.