Несущая способность сваи по грунту: 🔨 железобетонных, винтовых, буронабивных. Методы определения несущей способности, СНиП.

Содержание

Пример 2.2. Определение несущей способности забивной сваи по грунту

Опубликовал admin | Дата 30 Июнь, 2016

 

 

Требуется определить допустимую нагрузку, которую может воспринять забивная висячая железобетонная свая. Глубина погружения сваи L = 7 м. Се­чение сваи квадратное с размером стороны b = 0,3 м. Свая забита при помощи дизель — молота.

Грунт № 1: супесь с показателем текучести IL = 0,3 Мощность слоя: H1 = 3,5 м.

Грунт № 2: супесь с показателем текучести IL = 0,4. Мощность слоя: H2= 1,5 м.

Грунт № 3: глина с показателем текучести IL =0,5.

Решение

Площадь поперечного сечения сваи A = b2 = 0,32 = 0,09 м2

Периметр сечения сваи: и = 4b = 4*0,3 = 1,2 м.

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи R = 1,4 МПа = 1400 кПа.

При определении сопротивления грунта по боковой по­верхности сваи при толщине прорезаемого слоя более 2 м этот слой следует разбивать на несколько слоем с толщиной каждого не более 2 м.

Слой №1 мощностью 3,5 м, поэтому разбиваем его на два толщиной 2 и 1,5 м.

Средняя глубина расположения слоев (см. рис. 1):

h1 = 1,0 м;

h2 = 2,75 м;

 

h3 = 4,25 м;

h4 = 5,75 м.

Расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи в первом слое грунта (IL = 0.3) при его средней глубине заложения h1 = 1,0 м,  f1 = 23 кПа

Расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи в первом слое грунта (IL = 0.3) при его средней глубине заложения h2 = 2,75 м,  f2 = 33,8 кПа.

Расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи во втором слое грунта

(IL = 0,4) при его средней глубине заложения h3= 4,25 м, f3 = 27,5 кПа.

Расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи в третьем слое грунта (IL = 0,5) при его средней глубине заложения h4 = 5,75 м,  f4  = 24.7 кПа.

Коэффициент условий работы сваи в грунте: γс = 1.0.

Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи γсR = 1,0.

Коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи γсf = 1,0.

Несущая способность одиночной висячей сваи :

Fd=γс (γсR RA + uγсf ∑fi hi ) =

= 1,0(1,0 * 1400 * 0,09 + 1,2 * 1,0 (23*2 + 33,8*1.5 + 27.5*1,5 + 24.7*1.5)) = 336 кН.

Коэф. надежности по грунту

γk = 1,4.

Допустимая расчетная нагрузка на сваю по грунту:

F = Fd/γk = 336/1,4 = 240 кН.

Примеры:

 

Определение несущей способности свай

Навигация:
Главная → Все категории → Фундаменты

Определение несущей способности свай Определение несущей способности свай

Несущая способность одиночной сваи определяется из условий работы материала, из которого она изготовлена, и грунта, в который она погружается. Поэтому сопротивление сваи действию вертикальной нагрузки определяется как наименьшая из величин, вычисляемых из условий прочности материала сваи и грунта, удерживающего сваю. В идеальном случае расчетная несущая способность по материалу должна быть равна несущей способности по грунту, однако в реальных условиях такое условие трудновыполнимо, поэтому для получения наиболее экономичного решения необходимо стремиться, чтобы полученные расчетные несущие способности были максимально близкими. Несущую способность свай по грунту и материалу рассчитывают по первой группе предельных состояний.

Несущую способность свай по материалу определяют в фундаментах с низким ростверком из условий прочности в плотных грунтах и устойчивости в слабых — на действие осевой вертикально приложенной сжимаемой силы, как центрально сжатого стержня. В высоких ростверках материал свай рассчитывают на дополнительное действие изгибающих моментов и горизонтальных сил.

Определение несущей способности по грунту свай-стоек.

Определение несущей способности по грунту свай трения. Несущая способность свай трения по грунту зависит от его сопротивления погружению сваи, которое развивается как под нижним концом сваи, так и по ее боковой поверхности.

Достаточно широкое распространение получили следующие методы определения несущей способности: практический, основывающийся на табличных данных СНиПа, динамический, статического зондирования и испытания свай статической нагрузкой.

Формулу (10.6) допускается применять для забивных свай, имеющих квадратное, квадратное с круглой полостью, прямоугольное и полое круглое сечение диаметром до 0,8 м.

Несущую способность набивных свай, в том числе с уширенной пятой, свай-оболочек и свай-столбов также находят по формуле (10.6). Различие заключается в значениях коэффициентов условий работы и расчетного сопротивления грунта под нижним концом сваи. В частности, при опирании на лёссовые и лёссовидные грунты ус=0,8, в остальных случаях уе—1,0. При использовании свай, имеющих камуфлетное упшрение, усЛ=1,3, а при бетонировании свай подводным способом уcR—0,9. Расчетное сопротивление грунта основания R для свай, формируемых в глинистых грунтах, принимают по табличным данным СНиПа, а для песчаных грунтов R определяют по формулам, исходя из условий предельного равновесия массива грунта под сваей. Коэффициент условий работы ус/ находят по таблицам норм в зависимости от способа изготовления свай и типа грунтов строительной площадки.

Примечания:
1. При определении/пласты грунтов следует разделять на однородные слои толщиной не более
2. Расчетное сопротивление плотных песчаных грунтов по боковой поверхности свай и свай-оболочек/следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в таблице.

При использовании данных табл. 10.2 и 10.3 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке срезкой, подсыпкой или намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке и намыве от 3 до 10 м от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. При промежуточных глубинах погружения и показателе текучести значения R и /определяют интерполяцией. Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определяли по результатам статического зондирования, значение R в табл. 10.2 следует увеличить на 100%. При отсутствии данных статического зондирования для этого типа грунтов значение R увеличивают на 60%, но не более чем до 20 МПа.

Следует заметить, что использование данных табл. 10.1…10.3 для определения несущей способности свай нельзя считать достаточно точными, так как 20%-ная ошибка при определении показателя текучести влечет за собой изменение несущей способности в 1,5 раза и более.

Формулу (10.6) допускается применять для забивных свай, работающих на сжимающую осевую нагрузку и имеющих квадратное, квадратное с круглой полостью и полое круглое сечение диаметром до 0,8 м. Для забивных булавовидных свай на участке ствола периметр и принимают равным периметру ствола, а на участке уширения — периметру поперечного сечения уширения.

Несущую способность пирамидальных, ромбовидных и трапецеидальных свай, погружаемых в песчаные и глинистые грунты, необходимо определять с учетом дополнительного сопротивления грунта, образующегося по их боковой поверхности и определяемого в зависимости от модуля деформаций грунта, получаемого по результатам компрессионных испытаний грунтов.

При ромбовидных сваях боковое сопротивление грунта на участках с обратным наклоном не учитывается.

Для получения более достоверных данных по сравнению с практическим методом несущую способность свай определяют по результатам полевых испытаний динамической или статической нагрузкой, а также статического зондирования грунта.

Динамический метод определения несущей способности свай основывается на существующей зависимости между величиной их погружения и энергией удара молота или расчетной энергией вибропогружателя.

Получение расчетной зависимости для определения несущей способности сваи основывается на предположении о равенстве работы, совершаемой при ударе молота, величине работы, затрачиваемой на погружение сваи, на упругие деформации системы, состоящей из молота, сваи и грунта, а также потерям работы на разрушение головы сваи и превращение механической энергии в тепловую.

Нагрузка прикладывается к свае, погруженной в грунт, рекомендованным в проекте спосрбом с помощью гидравлического домкрата 1 (рис. 10.1, а), располагаемого между сваей и упорной балкой 2, закрепленной с помощью анкерных свай 3. В некоторых случаях для статического нагружения используют платформы с тарированным грузом.

Рис. 10.1. Испытание свай статической нагрузкой: а — схема испытания; б — график зависимости осадки сваи от нагрузки

В общем случае указанная зависимость представляет собой плавную кривую 5 (рис. 10.1,5), состоящую из трех участков. На первом происходят в основном упругие деформации, на втором силы трения существенно возрастают и грунт начинает терять устойчивость. На третьем участке наступает предельное состояние: происходит «срыв» сил трения по боковой поверхности — свая залавливается в грунт, при этом график зависимости s=f(N) обращается в вертикальную линию.

Если осадка, вычисленная по формуле (10.12), оказывается более 4 см, то за Fu следует принимать нагрузку, соответствующую осадке 4 см.

При количестве испытаний менее шести в формуле (10.8) принимают FUi H=Fumia, т. е. нормативное значение считают равным наименьшему предельному сопротивлению сваи, при шести испытаниях и более Fm и yg принимают на основании статической обработки частных значений Fu в соответствии с требованиями действующего ГОСТа.

Метод статического зондирования позволяет определять несущую способность свай в результате опенки сопротивления грунта кЪк под нижним концом сваи, так и по ее боковой поверхности.

Учет отрицательного трения грунта на боковой поверхности свай. Если в пределах длины погружаемой сваи находится слой слабого сильносжимаемого грунта (рис. 10.2), то в случае загружения поверхности грунта некоторой нагрузкой q верхний слой, залегающий над слоем слабого грунта, будет испытьшать осадку большую, чем осадка сваи, перемещаясь относительно сваи вниз. При этом трение, образующееся между боковой поверхностью сваи и грунтом верхнего слоя, будет направлено не вверх, а вниз (рис. 10.2) и будет дополнительно пригружать сваю. Такое трение, имеющее противоположное направление, называют негативным или отрицательным.

Рис. 10.2. Расчетная схема к учету отрицательного трения по боковой поверхности сваи

Отрицательное трение может образовываться в следующих случаях: при планировке территории подсыпкой, если сильносжимае-мые грунты залегают на поверхности; загруже-нием поверхности грунта значительной полезной нагрузкой; искусственного или естественного водопонижения, вызывающего увеличение собственного веса грунта, а также незавершенной консолидации грунтового основания, виброуплотнения грунтов при движении транспорта и работе промышленного оборудования и, наконец, при возведении рядом со свайными фундаментами фундаментов мелкого заложения.

Если в пределах погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см, то при планировании подсыпкой или иной нагрузке, ей эквивалентной, расчетное сопротивление грунтов по боковой поверхности сваи, расположенных выше наинизшего слоя торфа, принимают: при высоте подсыпки менее 2 м, для грунтовой подсыпки и слоев торфа — равным нулю, а для минеральных ненасыпных грунтов — положительным значениям по табл. 10.3; при высоте подсыпки от 2 до ?5 м для грунтов, включая подсыпку, равным 0,4 от значений, указанных в табл. 10.3, взятых со знаком минус, для торфа — минус 0,005 МПа; при высоте подсыпки более 5 м, для минеральных грунтов, включая подсыпку, равным значениям табл. 10.3 со знаком минус, для торфа — минус 0,005 МПа.

В случае если консолидация грунтов от подсыпки или пригрузки завершилась до начала возведения надземной части здания или если осадка поверхности грунта, окружающего сваи, после указанного периода не будет превышать половины предельно допустимой осадки сооружения, то сопротивление грунта по боковой поверхности сваи допускается определять без учета отрицательного трения вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа, причем для последних значение/следует принять равным 0,005 МПа.

Сван, воспринимающие выдергивающие нагрузки. Если на свайный фундамент передаются значительные моменты, то крайние сваи в таком фундаменте в некоторых случаях работают на выдергивание. Анкерные устройства, включая и анкерные сваи, также работают на этот вид нагрузки.


Похожие статьи:
Фундаменты глубокого заложения

Навигация:
Главная → Все категории → Фундаменты

Статьи по теме:

Главная → Справочник → Статьи → Блог → Форум

Определение несущей способности свай, оболочек и столбов

Несущую способность свай всех видов, оболочек и столбов определяют как наименьшее из значений несущей способности, полученных по следующим двум условиям: 1) из условия сопротивления грунта основания свай, оболочек и столбов в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03—85; 2) из условия сопротивления материала свай, оболочек и столбов в соответствии с требованиями СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а при проектировании мостов и труб под насыпями также СНиП 2.05.03—84. В данной главе рассматривается только несущая способность грунта основания свай, оболочек и столбов.

Если к голове сваи или оболочки прикладывать постепенно увеличивающуюся продольную нагрузку, то при некотором значении этой нагрузки будут наблюдаться большие резко возрастающие просадки сваи. Это связано с исчерпанием сопротивления сваи по грунту. Нагрузка Fu, при которой начинаются такие просадки, называется предельным сопротивлением сваи по грунту. Величина Fu может быть определена по нормативным документам, найдена в результате статического испытания пробных свай, установлена по результатам динамического испытания свай или статического зондирования грунта. Ниже рассматриваются эти способы определения Fu.

Предельное сопротивление Fu сжатой сваи по грунту складывается из сопротивления грунта по боковой поверхности сваи и сопротивления грунта под ее нижним концом.

Определение несущей способности по СНиП 2.02.03—85. Несущую способность Fu, кН, свай-стоек (забивной квадратной, прямоугольной или полой круглой диаметром до 0,8 м, набивной, буровой и оболочки), опирающихся на малосжимаемый грунт, следует определять по формуле
Fu = γcRA (8.1)
где γc — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1; R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки; кПа; А — площадь опирания на грунт сваи или оболочки, м , принимаемая для свай сплошного сечения равной площади поперечного сечения, а для полых круглых свай и оболочек равной площади  поперечного сечения  нетто  при отсутствии  заполнения  их полости бетоном и площади поперечного сечения брутто при заполнении этой полости бетоном.

Определение несущей способности по результатам полевых испытаний. Статические испытания проводят с целью проверки и уточнения значений расчетных сопротивлений свай (оболочек), подсчитанных по нормам. Часто результаты статических испытаний позволяют повысить расчетные сопротивления свай (по сравнению с подсчитанными по нормам), уменьшить их число или длину. В связи с этим испытания целесообразно проводить в начальный период устройства свайных фундаментов, когда еще не поздно внести изменения в проект.

К статическим испытаниям свай приступают не ранее чем через 3—6 суток после их погружения, а при бетонировании свай на месте их устройства, например набивных и буровых свай,— не ранее, чем бетон достигнет достаточной прочности.

Испытываемую на сжатие сваю загружают с помощью гидравлического  домкрата,  установленного  на  голову  сваи и упирающегося в расположенную над ним балку анкерного устройства. Реактивные усилия воспринимают четыре — шесть анкерных свай. Принципиальная схема установки для испытания сваи не отличается от применяемой при испытании штампом грунта в шурфе (см. рис. 3.6). Осадку испытываемой сваи измеряют с помощью двух прогибомеров, прикрепленных к независимой реперной системе, удаленной от испытываемой и анкерных свай с тем, чтобы в процессе испытания реперная система была неподвижной. Для реперной системы можно использовать шпунтовое ограждение котлована, сваи, забитые в основание, и т. д.

Нагрузку на сваю прикладывают ступенями, равными 1/10— 1/15 ожидаемого предельного сопротивления сваи. Каждую ступень нагрузки выдерживают до затухания перемещения испытываемой сваи, после чего нагрузку повышают на очередную ступень. Перемещение (осадку) сваи при данной ступени нагрузки считают затухшим (стабилизированным), если оно увеличилось не более чем на 0,1 мм за последние 30 мин (при опирании сваи на крупнообломочные, песчаные и твердые глинистые грунты) или за последний час (при опирании на глинистые грунты других видов). Отсчеты показаний по прогибомерам берут через каждые 15—30 мин. По полученным результатам строят график испытания сваи (рис. 8.26), на котором отмечают стабилизированные осадки сваи, соответствующие всем ступеням нагрузок.


Рис. 8.26. График испытания сваи на сжатие 1 — общая осадка от нагрузки А; 2 — общая осадка от нагрузки Б; 3 — ступень нагрузки: 4 — осадка за ступень; 5 — предельная нагрузка; 6 — критическая нагрузка

Нагрузку, при которой осадка сваи длительно (1 сут и более) не затухает или резко возрастает (по сравнению с осадкой за предыдущую ступень), называют критической, а нагрузку на одну ступень меньше критической — предельной Fu.

Делением предельной нагрузки Fu на коэффициент надежности γn определяют значение расчетного сопротивления сваи по грунту Fd.

В случае когда элементы фундамента моста, т. е. сваи, оболочки или столбы, опираются на нескальный грунт и ростверк расположен над его поверхностью, значения γn следует принимать в зависимости от числа n элементов в фундаменте.

После достижения критической нагрузки обычно производят разгрузку сваи. При этом нагрузку, приложенную к голове сваи, уменьшают ступенями в 2—3 раза большими, чем при загружении сваи (нижняя кривая на рис. 8.26). Каждую нагрузку выдерживают до стабилизации перемещения (подъема) головы сваи.

Статические испытания позволяют получить наиболее достоверные значения предельных сопротивлений свай. Однако этот способ является наиболее дорогим и трудоемким.

При забивке сваи осадка ее от одного удара (называемая отказом) тем меньше, чем больше при прочих равных условиях несущая способность сваи. На связи между отказом и несущей способностью сваи по грунту основан динамический метод ее испытания. Сущность этого метода заключается в измерении осадки сваи от нескольких ударов молота по ней и вычислении отказа (т. е. осадки от одного удара). По величине отказа, пользуясь специальной формулой, вычисляют затем несущую способность сваи по грунту.

При погружении сваи происходят изменения в состоянии грунта, связанные с уплотнением грунта вокруг сваи и динамическими воздействиями на него во время ее забивки. В водонасыщенных глинистых грунтах вокруг сваи образуется зона разжиженного грунта, нарушаются связи между частицами грунтов. В результате этого сопротивление грунта погружению сваи уменьшается. После забивки сваи происходит постепенное увеличение ее несущей способности. Это может длиться годами, однако основное увеличение несущей способности происходит в первый период времени после забивки, примерно равный 5 суткам для супесей, 15 суткам для суглинков и 25 суткам для глин. Процесс увеличения во времени несущей способности свай называют засасыванием свай.

В песчаных грунтах в процессе забивки сваи вода отжимается в стороны, а вокруг сваи и под нею образуется сильно уплотненная зона напряженного грунта. Во время отдыха сваи напряжения постепенно рассасываются, в результате чего несущая способность сваи уменьшается. Этот процесс, называемый рассасыванием свай, заканчивается в основном через несколько суток после забивки сваи.

В связи с явлениями засасывания и рассасывания динамические испытания свай следует проводить не ранее чем через 3 суток после забивки свай при песчаных грунтах и 6 суток при глинистых грунтах.

Теоретический метод определения несущей способности свай по грунту.

Нужна помощь в написании работы?

Грунт, окружающий ствол сваи может воспринимать, как правило, значительно меньшую нагрузку. Необходима проверка несущей способности. Для свай – стоек и висячих свай несущая способность по грунту определяется по разному.
1). Несущая способность свай – стоек.


2). Несущая способность висячих свай (свай трения).


N0,Nб – сопротивление сваи, соответственно под острием и по боковой по-верхности.
Р – расчетная нагрузка, допускаемая на сваю.


где R – расчетное сопротивление грунта сваи под острием; u – периметр сваи; fi – расчетное удельное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи; Li — мощность i слоя грунта, где действует fi


Несущая способность сваи, полученная расчетом, часто оказывается ниже фактической, найденной по испытаниям. Данное обстоятельство объясняется тем, что в расчетах используются осредненные табличные значения величин fi , что является приближенным.
Для определения истинной (фактической) несущей способности сваи рекомендуется проводить испытания свай непосредственно на площадке строительства. Обычно под пятном застройки здания (сооружения) перед производством работ проводятся испытания 1 или 2 свай.

Несущая способность свай трения определяется как сумма двух слагаемых – сопротивления грунта под их нижним концом давлению и сопротивления грунта сдвигу по их боковой поверхности:

где γC=1 – коэффициент условий работы сваи в грунте, R – расчетное сопротивление грунта сваи под острием; A – площадь опирания на грунт сваи, U – периметр сваи; ƒi– расчетное сопротивление i -го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи; hi- толщина i -го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи (≤2м), γCR, γCf – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи/
Несущая способность сваи, полученная расчетом, часто оказывается ниже фактической, найденной по испытаниям. Данное обстоятельство объясняется тем, что в расчетах используются осредненные табличные значения величин fi , что является приближенным.
Для определения истинной (фактической) несущей способности сваи рекомендуется проводить испытания свай непосредственно на площадке строительства. Обычно под пятном застройки здания (сооружения) перед производством работ проводятся испытания 1 или 2 свай.

Поможем написать любую работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Узнать стоимость Поделись с друзьями

Обобщение расчетов несущей способности сваи по грунту

Расчет оснований и фундаментов

Автоматизированы расчеты: Свайных фундаментов Фундаментов на естественном основании Мелкозаглубленных фундаментов Взаимодействия здания и основания в конечно-элементном модуле NormFEM Автоматизированы

Подробнее

Руководство пользователя

ООО «ИнжПроектСтрой» тел./факс (342) 219-61-03, 219-63-14 www.geo-soft.ru [email protected] Руководство пользователя 3.1.2 Расчет несущей способности свай по грунту Дата редакции: 10.07.2015 2015 ООО «ИнжПроектСтрой»

Подробнее

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ СИСТЕМЫ «ГРУНТ СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ» НА РАЗЛИЧНЫХ ЭТАПАХ ВОЗВЕДЕНИЯ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ

УДК 6.8 Д.А.ПОТЕМКИН, канд. техн. наук, доцент, (8) 8-86- П.А.ДЕМЕНКОВ, канд. техн. наук, доцент, [email protected], (8) 8-86- В.Н.ОЧНЕВ, канд. техн. наук, доцент, (8) 8-86- А.Д.КУРАНОВ, аспирант, [email protected],

Подробнее

Вестник КРСУ Том 16. 9

УДК 624131 УЧЕТ СЕЙСМИЧЕСКОЙ СИЛЫ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ НАПРЯЖЕНИЙ В ГРУНТЕ МЧ Апсеметов Предлагается способ определения напряжений в массиве грунта с учетом сейсмической силы Ключевые слова: напряжение; деформация;

Подробнее

Определение несущей способности свай

Определение несущей способности свай 1.Несущая способность сваи по материалу В зависимости от материала сваи по нормам проектирования соответствующих конструкций определяется несущая способность сваи Пример:

Подробнее

СНиП правила

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ СНиП 2.02.03-85 ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ Москва 1995 СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты/минстрой России. М.: ГП ЦПП, 1995. 48 с. РАЗРАБОТАНЫ НИИОСП им. Герсеванова

Подробнее

СНиП Cвайные фундаменты

Документ [ /22/4/62/ ]: СНиП 2.02.03-85 Cвайные фундаменты СНиП 2.02.03-85 Cвайные фундаменты Дата введения 01.01.1987 Принявший орган: Госстрой СССР РАЗРАБОТАНЫ НИИОСП им.герсеванова Госстроя СССР (канд.

Подробнее

ОБЩЕТЕХНИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ И ПУТИ ИХ РЕШЕНИЯ

Общетехнические задачи и пути их решения 67 ОБЩЕТЕХНИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ И ПУТИ ИХ РЕШЕНИЯ УДК 624.138 С. И. Алексеев, Р. Р. Хисамов Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра

Подробнее

Пояснительная записка

Министерство регионального развития Российской Федерации Федеральное агентство по управлению государственным имуществом Открытое акционерное общество «Научно-исследовательский центр «Строительство» (ОАО

Подробнее

Вестник КРСУ Том 17. 8

Строительство и архитектура УДК 689841+6240123 НАДЕЖНОСТЬ И ВЕРОЯТНОСТНЫЙ РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Приведен алгоритм нахождения предельной способности элемента и коэффициента армирования железобетонного

Подробнее

Несущая способность сваи стойки — Домострой

К сваям-стойкам относятся сваи, прорезающие толщу слабых грунтов и опирающиеся на практически несжимаемые скальные или малосжимаемые грунты (крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем, глины твёрдой консистенции). Свая-стойка практически всю нагрузку на грунт передаёт через нижний конец, так как при малых вертикальных перемещениях сваи не возникают условия для проявления сил трения на её боковой поверхности . Свая-стойка работает как сжатый стержень в упругой среде, её несущая способность определяется или прочностью материала сваи, или сопротивлением грунта под её нижним концом.

Расчёт несущей способности сваи-стойки Поскольку потеря несущей способности сваей-стойкой может произойти либо в результате разрушения грунта под её нижним концом, либо в результате разрушения самой сваи, её расчёт на вертикальную нагрузку проводится по двум условиям: по условию прочности материала ствола сваи и по условию прочности грунта под нижним концом сваи. За несущую способность сваи в проекте принимается меньшая величина. По прочности материала сваи рассчитываются как центрально сжатые стержни. При низком ростверке расчёт ведётся без учёта продольного изгиба сваи, за исключением случаев залегания с поверхности площадки слоев очень слабых грунтов (торф, ил), а при высоком ростверке — с учётом продольного изгиба на участке сваи, не окружённом грунтом. Расчётная нагрузка на сваю по материалу определяется по формулам для расчёта соответствующих строительных конструкций. По прочности грунта под нижним концом сваи несущая способность Fα сваи-стойки определяется по формуле: Fα=γcRA, где γc=1 – коэффициент условий работы сваи в грунте; R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи; А – площадь опирания сваи на грунт.
43 Определение полной стабилизированной осадки свайного фундамента. Определение крена

Осадка свайного фундамента — это изменение уровня размещения свай в грунте, возникающие в процессе их эксплуатации. Основная причина осадки — неправильные расчеты устойчивости фундамента к нагрузкам на стадии его проектирования, которые приводят к использованию опор недостаточной длины либо меньшего, чем того требуют фактические условия, сечения.
Проседания свай возникают под воздействием следующих факторов:

Недостаточной несущей способности почвы, в которой размещена опорная подошва свай;

Нагрузок, передающихся на фундамент в процессе работы в грунте, исходящих от массы здания, давления снега и эксплуатационных воздействий.

а − с помощью отвеса; б − с помощью теодолита

Определение полной стабилизированной осадки свайного фундамента. Определение крена.
Определение осадки свайного фундамента – это расчёт его по II предельному состоянию (деформациям). Условия расчёта в принципе остаются такими же, как и для фундамента на естественном основании. В этом случае свайный фундамент следует рассматривать как условный фундамент глубокого заложения (dус) (см. схему).

Схема условного свайного фундамента, необходимая для расчёта его осадки.

Для определения осадки свайного фундамента необходимо создать условный фундамент — АБСД , используя величину угла a, определяемую из следующих условий:

φср – средневзвешенный угол внутреннего трения слоев грунта, которых пересекает ствол сваи

α — угол рассеивания напряжений по длине ствола сваи.

Определив (α), и используя графические построения (см. схему), находят ширину и длину условного фундамента АБСД:

.

Определяют давление по подошве условного фундамента, которое сопоставляется с расчётным сопротивлением грунта основания для условного фундамента на данной глубине:

Расчётное сопротивление грунта основания для условного фундамента:

Обычно соблюдение необходимого условия Русл ≤ Rусл.фун. удовлетворяется. Далее строят эпюры σ0z и σбz для условного фундамента и определяют его осадку, используя метод послойного суммирования (см. ранее), с определением условной границы сжимаемой толщи (у.г.с.т.).

Необходимо соблюдение условия S ≤ Su (расчет по II предельному состоянию).

Если рассчитанная осадка S будет превышать предельную величину осадки Su, то следует принять меры по снижению полученной осадки:

Увеличить глубину используемых свай, таким образом, чтобы остриё свай передавало нагрузку на ниже лежащие, более плотные слои грунта.

Затем производится перерасчёт по выше приведённой методике.

Данная последовательность расчётов производится до тех пор, пока не будут выполнены требуемые условия S ≤ Su.

Последнее изменение этой страницы: 2017-04-13; Просмотров: 578; Нарушение авторского права страницы

Читайте также:

  1. I. Определение потребности в стационарной помощи.
  2. I. Определение при существительном общего рода
  3. I. Определение социально-психологического климата.
  4. II. 3. 0 Расчет буроинъекционных свай по несущей способности.
  5. II. Определение уровня конфликтности.
  6. III. Определение как способ введения понятия
  7. III. Определение при существительном, зависящем от числительных два, три, четыре
  8. IV этап — определение стандартизованных показателей.
  9. V. Первый пояс педагогических исследований – научное определение целей образования
  10. Алгоритм. Определение и свойства
  11. Алгоритм. Определение и свойства
  12. Ан-з платежеспособности, ликвидности и финансовой уст-ти.

Определение прочности свай по материалу

Наибольшие напряжения сжатия сваи получают в момент забивки. При вертикальной нагрузке от сооружения материал свай, забитых в грунт, чаше всего недогружен. При проверке сваи на сжатие продольный изгиб учитывают как для стержня в упругой среде только на участках относительно мощных слоев слабых грунтов (торф, ил). В остальных грунтах продольный изгиб не учитывают. Если на сваю передаются горизонтальные усилия или моменты, то ее рассчитывают на поперечный изгиб, как стержень в упругой среде.

При сваях, изготовляемых в грунте, качество бетона часто бывает низкое, особенно если бетонирование производится под­водным способом. В связи с этим на прочность материала вво­дится снижающий коэффициент условий работы.

Расчеты свай по прочности материала производят в соот­ветствии с методами проектирования железобетонных и бетон­ных конструкций.

Несущая способность сваи-стойки зависит от прочности грунта под ее нижним концом и определяется по первой группе предельных состояний по формуле

где γс— коэффициент условий работы, принимаемый равным 1; R — расчет­ное сопротивление крупнообломочного грунта или скальной породы под ниж­ним концом сваи; А — площадь поперечного сечения сваи у нижнего конца.

Для забивных, вдавливаемых и погружаемых вибрированием свай, опирающихся нижним концом на разрушенные скальные породы и крупиообломочные грунты с песчаным заполнителем, обычно принимают R = 20 МПа. Высокое расчетное сопротив­ление грунта объясняется сильным уплотнением грунта под нижним концом свай.

Под набивными сваями вскрываемый плотный пылевато-гли-нистый или крупиообломочиый грунт разуплотняется, поэтому нормативное сопротивление такого грунта можно установить лишь путем испытания его штампами или загрузкой свай ста­тической нагрузкой. Если’нижний конец набивной сваи опирает­ся на невыветрелуго скальную породу, расчетное сопротивление. ее под сваей устанавливается по формуле

где Rc.n —нормативное (среднее арифметическое значение) временное со­противление скальной породы одноосному сжатию в водойасыщеииом со­стоянии; yg— коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4.

Для повышения значения R приходится заделывать нижний конец сваи в скальную породу. Тогда

где ld — расчетпая глубина заделки набивной сван или сваи-оболочки в скальную породу, принимаемая не менее 0,5 м; df— диаметр заделанной в скальную породу части сван.

Дата добавления: 2015-03-29 ; Просмотров: 1084 ; Нарушение авторских прав? ;

Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет

Определение несущей способности сваи

Несущая способность определяется по материалу и грунту. Из двух значений принимается меньшее для расчета. Расчет сваи по прочности производится в соответствии с методами проектирования железобетонных конструкций (ЖБК). Для висячих свай несущая способность по грунту всегда меньше несущей способности по материалу. Для свай-стоек несущая способность по грунту и по материалу примерно одинакова.

Для свай-стоек несущая способность по грунту в соответствии со СНиПом 2.02.03-85 «Свайные фундаменты» определяется по формуле:

— коэффициент условий работы сваи в грунте;

— расчетное сопротивление грунта;

— площадь поперечного сечения.

Несущая способность висячих свай определяется четырьмя методами:

1) практический – с использованием таблиц СНиПа «Свайные фундаменты»;

3) статического зондирования;

4) испытание свай статической нагрузкой.

5.1.1. Практический метод. Несущая способность несущих свай определяется как сумма двух слагаемых расчетного сопротивления по боковой поверхности и сопротивления под нижним концом сваи:

γc – коэффициент условий работы;

γcR – коэффициент, зависящий от вида грунта под нижним концом сваи;

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

A – площадь поперечного сечения сваи под нижним концом;

U – периметр сваи;

γcRi – коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи;

fi – сопротивление грунта по боковой поверхности;

li – длина боковой поверхности сваи (li 2 м).

5.1.2. Динамический метод заключается в определении несущей способности сваи по величине отказа сваи после отдыха.

Отказ – это величина, на которую погружается свая за один удар после отдыха. Висячим сваям, не добивая до проектной отметки, дают отдых (пески – одна неделя, супеси – 2 недели, глина — 3). После отдыха производят добивку сваи до проектной отметки и измеряют отказ сваи. По величине отказа по формуле Герсиванова определяется несущая способность сваи.

Динамический метод испытывается для контроля фактической несущей способности сваи на строительной площадке. Зная параметры сваебойного оборудования, определяется проектный отказ. Если фактический отказ оказывается больше проектного, то фактическая несущая способность сваи меньше проектной и, соответственно, в проект вносятся изменения.

5.1.3. Метод статического зондирования позволяет раздельно определять сопротивление сваи под пятой и сопротивление сваи по боковой поверхности. При статическом зондировании зонд при помощи домкрата вдавливается с постоянной скоростью 0,5 м/мин и измеряется величина сопротивления грунта погружению конуса и величина трения грунта по боковой поверхности. Замеры производят каждые 20 см. затем строят график.

Бывают следующие виды зондов:

Удельное сопротивление грунта под нижним концом сваи:

— переходный коэффициент от сопротивления грунта под зондом при его погружении к сопротивлению грунта под забивной сваей;

— среднее значение сопротивления грунта под наконечником зонда на 1 d выше и 4 d ниже нижнего конца сваи.

Среднее удельное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи:

(участки первого типа).

(участки второго и третьего типа).

Частное значение предельного сопротивления в месте зондирования:

Несущая способность сваи:

5.1.4. Метод испытания свай статической нагрузкой. Несущая способность сваи определяется путем испытания ее аналога статической нагрузкой.

На свая при помощи домкрата прикладывается ступенями нагрузка. Каждая ступень выдерживается до стабилизирующей осадки, затем строят график зависимости осадки от давления. За несущую способность принимается та, при которой осадка составляет 0,2 от предельно допустимой величины осадки.

Проектирование свайных фундаментов ведется в следующей последовательности:

1) определяется глубина заложения подошвы ростверка. Она не зависти от глубины промерзания грунтов, и определяется исключительно конструктивными потребностями;

2) производится выбор типа сваи, длины сваи и поперечного сечения. Тип и вид сваи выбирается исходя из инженерно-геологических условий в зависимости от сваебойного оборудования. Длина сваи выбирается в зависимости от геологических условий так, чтобы свая прорезала слабые грунты и заглублялась в слой прочных грунтов не менее 1 м. в зависимости от длины сваи выбираются размеры поперечного сечения сваи, выбирается тип и вид сваи;

3) определяется несущая способность сваи. Она определяется одним из четырех методов. Расчетная допустимая нагрузка на сваи определяется по формуле:

Fd — несущая способность сваи;

γn — коэффициент надежности, зависит от метода определения несущей способности сваи:

γn =1,4 при практическом методе;

γn =1,25 при зондировании;

γn =1,1 при статическом методе;

4) определяется количество свай в фундаменте по формуле:

N I — нагрузка по первой группе предельных состояний;

Р – расчетная нагрузка;

5) определяются размеры ростверка и производится его конструирование.

Размеры свай в плане:

Если n получилось 3, 1, то принимаем количество свай 4.

Железобетонные ростверки рассчитываются на продавливание колонной, сваей, на изгиб;

6) производится проверка сваи по несущей способности.

Проверка фактической нагрузки, приходящую на сваю:

— при центрально нагруженных свайных фундаментах фактическая нагрузка на сваю определяется по формуле:

— для внецентренно нагруженных фундаментов:

— сумма квадратов расстояний свайного фундамента до оси каждой сваи.

Если условия (*) не выполняются, то увеличивается количество свай.

7) определение осадки свайного фундамента.

Рассматривается условный фундамент, причем считается, что давление, действующее по подошве свайного фундамента, распределяется равномерно.

(для внецентренно нагруженных).

Если условие не выполняется, то увеличивают длину сваи или расстояние между сваями.

Определение несущей способности свай

где с – коэффициент условия работы сваи = 1;  — коэффициент продольного изгиба = 1; 

Определение несущей способности свай по грунту

ОАО ТРАНСМОСТ                                         Р.204

  Дата   : 21-05-2001

  Задача : diplom

           ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ ПО ГРУНТУ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

                           ДАННЫЕ ПО СВАЯМ

  Рассчитываются сваи :

По способу заглубления : НАБИВНЫЕ

По способу устройства  : Виброштампованные, устраиваемые в пробитых скважинах

Подводное бетонирование: нет

Путепровод             : нет

Материал сваи : железобетон

Материал заполнения сваи : железобетон

Свая круглого сечения диаметром  1,20 м

Основание сплошное

Количество свай в ростверке  11 — 20

Отметка подошвы ростверка  13,00 м

Отметка головы сваи        13,00 м

Отметка низа сваи         -15,00 м

Положение мостовой опоры : русло

Отметка общего размыва     10,30 м

Отметка местного размыва    9,70 м

Высшая отметка воды        22,00 м

Низшая отметка воды        16,60 м

ДАННЫЕ ПО ГРУНТАМ

Статическое зондирование : нет

я№ слоя

Грунт

Отметка низа слоя

Объемный вес

Коэф. пористости

Показатель текучести

Число пластичности

Степень влажности

м

т/м3

е

IL

Ip

Sr

1

Супесь

3,20

2,01

6,00

0,20

0

0,44

2

Суглинок

-25,00

2,14

4,80

0,20

0,43

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

     Расчет произведен по СНиП 2.02.03-85  п.4.6. п.4.9.

  1. СОПРОТИВЛЕНИЕ ГРУНТА ПО БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ СВАИ

Глубина расположения слоев принята от отметки  10,30 м

Суммирование от отметки   9,70 м (слой  1)

             до отметки -15,00 м (слой  2)

№ слоя

Грунт

Отметка низа слоя

Толщина слоя

Объем. вес взвеш.

Сопро- тивление слоя

Коэф. условий работы

Сопро- тивление слоя с γcf

м

м

т/м3

fj*hj, т/м

γcf

jcf*fj*hj, т/м

1

Супесь

3,20

6,50

0,00

32,17

0,9

28,95

2

Суглинок

-15,00

18,20

0,00

134,04

0,9

120,63

яСУММА(jcf*fi*hi)=149,59 Т/м

Периметр сечения сваи  u=3,77 м

Сопротивление грунта по боковой поверхности сваи :

       u*СУММА(jcf*fi*hi)=563,92 Т

  2. СОПРОТИВЛЕНИЕ ГРУНТА ПОД НИЖНИМ КОНЦОМ СВАИ

Глубина заложения нижнего конца сваи 25,30 м

Расчет произведен по табл.1

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи  R=683,60 Т/м2

Площадь опирания на грунт  A= 1,131 м2

Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи  jcR=1,0

Сопротивление грунта под нижним концом сваи :

       jcR*R*A=773,13 Т

  3. НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ОДИНОЧНОЙ СВАИ

Коэффициент условий работы сваи на вдавливание   jc=0,8

Коэффициент условий работы сваи на выдергивание jcu=0,8

Несущая способность сваи на вдавливание   Fd=1069,65 Т

Несущая способность сваи на выдергивание Fdu=451,14 Т

  4. НАГРУЗКИ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА СВАЮ

Нормативный вес сваи  P=79,17  Т

Максимальное нормативное взвешивающее действие воды на сваю Gmax=31,67 Т

Минимальная нормативное взвешивающее действие воды на сваю  Gmin=31,67 Т

  5. ДОПУСТИМАЯ НАГРУЗКА, ПЕРЕДАВАЕМАЯ НА СВАИ

Коэффициент надежности на вдавливание   jk=1,55

Коэффициент надежности на выдергивание jku=1,55

Допустимая нагрузка на подошву сваи на вдавливание

                   Fd/jk=690,09 Т

Допустимая нагрузка на подошву сваи на выдергивание

                 Fdu/jku=291,06 Т

Допустимая нагрузка на голову сваи на вдавливание

            N=Fd/jk-1.1*P         =603,01 Т

Допустимая нагрузка на голову сваи на выдергивание

         Nu=Fdu/jku+0.9*P-1.1*Gmax=327,48 Т

Оценка несущей способности свай в несвязном грунте с использованием оптимизированных подходов машинного обучения

  • Abu-Farsakh MY, Titi HH (2004) Оценка методов испытаний на прямое проникновение конуса для прогнозирования предельной прочности свай, забиваемых трением. J Geotech Geoenviron Eng 130 (9): 935–944

    Google ученый

  • Alkroosh I, Nikraz H (2011) Корреляция осевой емкости ворса и данных CPT с использованием программирования экспрессии генов.Geotech Geol Eng 29 (5): 725–748

    Google ученый

  • Alkroosh I, Nikraz H (2014) Прогнозирование динамической вместимости сваи с помощью применения эволюционного алгоритма. Найдено почв 54 (2): 233–242

    Google ученый

  • Альтман Н.С. (1992) Введение в непараметрическую регрессию ядра и ближайшего соседа. Am Stat 46 (3): 175–185

    Google ученый

  • Армагани Д.Дж., Раджа RSNSB, Файзи К., Рашид АСА (2017) Разработка гибридной модели PSO – ANN для оценки предельной несущей способности свай с забивными стенками.Neural Comput Appl 28 (2): 391–405

    Google ученый

  • Багбан А., Кардани М.Н., Мохаммади А.Х. (2018) Улучшенная оценка цетанового числа биодизелей на основе метиловых эфиров жирных кислот (МЭЖК) с использованием моделей TLBO-NN и PSO-NN. Топливо 232: 620–631

    Google ученый

  • Кэмерон А.С., Виндмейер Ф.А. (1997) Мера согласия в виде R-квадрата для некоторых распространенных моделей нелинейной регрессии.J Econom 77 (2): 329–342

    Google ученый

  • Цао М., Чжоу А. (2019) Аналитические решения факторов взаимодействия двух свай разной длины при горизонтальных нагрузках. Int J Geomech 19 (4): 06019003

    Google ученый

  • Chai T, Draxler RR (2014) Среднеквадратичная ошибка (RMSE) или средняя абсолютная ошибка (MAE) аргументы против исключения RMSE в литературе. Geosci Model Dev 7 (3): 1247–1250

    Google ученый

  • Chen T, Guestrin C (2016) Xgboost: масштабируемая система повышения качества дерева.В: Материалы 22-й международной конференции ACM SIGKDD по открытию знаний и интеллектуальному анализу данных. ACM. pp 785–794

  • Chen T, He T, Benesty M, Khotilovich V, Tang Y (2015) Xgboost: экстремальное повышение градиента. Версия пакета R 0.4-2: 1–4

  • Chen X, Huang L, Xie D, Zhao Q (2018) EGBMMDA: машина для повышения экстремального градиента для прогнозирования ассоциации MiRNA-болезни. Смерть клетки 9 (1): 3

    Google ученый

  • Чоу И., Карунаратне Г., Вонг К., Ли С. (1988) Прогнозирование несущей способности забивных свай.Can Geotech J 25 (1): 13–23

    Google ученый

  • Coyle HM, Castello RR (1981) Новые конструктивные соотношения для свай в песке. J Geotech Geoenviron Eng 107: 965–986

    Google ученый

  • Das SK, Basudhar PK (2006) Недренированная боковая нагрузка свай в глине с использованием искусственной нейронной сети. Comput Geotech 33 (8): 454–459

    Google ученый

  • Дас С.К., Сивакуган Н. (2010) Обсуждение «Интеллектуальных вычислений для моделирования осевой нагрузки свайных фундаментов».Can Geotech J 47 (8): 928–930

    Google ученый

  • Эберхарт Р., Кеннеди Дж. (1995) Оптимизация роя частиц. В: Материалы международной конференции IEEE по нейронным сетям. 1995. Citeseer. pp 1942–1948

  • Эберхарт Р., Симпсон П., Доббинс Р. (1996) Компьютерные инструменты компьютерного интеллекта. Academic Press Professional Inc, Нью-Йорк

    Google ученый

  • Fellenius BH (1991) Свайные фундаменты.В: Справочник по проектированию фундаментов. Спрингер, Бостон, стр. 511–536

    Google ученый

  • Гао Ю., Сунь Д.А., Чжоу А.Н. (2015) Гидромеханическое поведение ненасыщенного грунта с различными препаратами образцов. Can Geotech J 53 (6): 909–917

    Google ученый

  • Гарсия С., Деррак Дж., Кано Дж. Р., Эррера Ф. (2011) Выбор прототипа для классификации ближайшего соседа: таксономия и эмпирическое исследование.IEEE Trans Pattern Anal Mach Intell 3: 417–435

    Google ученый

  • Guo X, Yang J, Wu C, Wang C, Liang Y (2008) Новый выбор гиперпараметров LS-SVM на основе оптимизации роя частиц. Нейрокомпьютер 71 (16–18): 3211–3215

    Google ученый

  • Гайон И., Ганн С., Никравеш М., Заде Л.А. (2008) Извлечение признаков: основы и приложения. Springer, Берлин

    Google ученый

  • Ho TK (1995) Леса со случайным решением.В: Материалы 3-й международной конференции по анализу и распознаванию документов, IEEE. pp 278–282

  • Jin X, Wang T, Cheng W-C, Luo Y, Zhou A (2018) Простой метод оценки осадки лессово-свайного фундамента. Может Geotech J. https://doi.org/10.1139/cgj-2017-0690

    Артикул Google ученый

  • Кеннеди Дж. (2010) Оптимизация роя частиц. Энцикл Mach Learn. Springer, стр. 760–766. https: // doi.org / 10.1007 / 978-0-387-30164-8_630

    Google ученый

  • Кифа М.А. (1998) Нейронные сети общей регрессии для забивных свай в несвязных грунтах. J Geotech Geoenviron Eng 124 (12): 1177–1185

    Google ученый

  • Ma C, Lu DC, Du XL, Zhou AN (2017) Разработка трехмерной упругопластической конститутивной модели грунтов: новый подход, основанный на характеристическом напряжении. Comput Geotech 86: 129–140

    Google ученый

  • Mantovani RG, Rossi AL, Vanschoren J, Bischl B, De Carvalho AC (2015) Эффективность случайного поиска в настройке гиперпараметров SVM.В: Международная совместная конференция по нейронным сетям (IJCNN), 2015 г., IEEE. pp 1–8

  • Mayerhof G (1976) Несущая способность и осадка свайных фундаментов. J Geotech Geoenviron Eng 102: 195–228

    Google ученый

  • Моайеди Х., Армагани Д.Д. (2018) Оптимизация модели ИНС с помощью ICA для оценки несущей способности забивной сваи в несвязном грунте. Eng Comput 34 (2): 347–356

    Google ученый

  • Моайеди Х., Хаяти С. (2018) Моделирование и оптимизация предельной несущей способности ленточного фундамента вблизи склона методами мягких вычислений.Appl Soft Comput 66: 208–219

    Google ученый

  • Moayedi H, Moatamediyan A, Nguyen H, Bui X-N, Bui DT, Rashid ASA (2019) Прогнозирование предельной несущей способности с помощью различных новых эволюционных моделей и моделей нейронных сетей. Eng Comput. https://doi.org/10.1007/s00366-019-00723-2

    Артикул Google ученый

  • Mohanty R, Suman S, Das SK (2018) Прогнозирование вертикальной вместимости забивной сваи в несвязном грунте с использованием методов искусственного интеллекта.Int J Geotech Eng 12 (2): 209–216

    Google ученый

  • Момени Э., Назир Р., Армагани Д. Д., Майзир Х. (2014) Прогнозирование несущей способности сваи с использованием ИНС на основе гибридного генетического алгоритма. Измерение 57: 122–131

    Google ученый

  • Мудули П.К., Дас С.К., Дас М.Р. (2013) Прогнозирование боковой нагрузки свай с использованием экстремальной обучающей машины. Int J Geotech Eng 7 (4): 388–394

    Google ученый

  • Pal M, Deswal S (2010) Моделирование вместимости сваи с использованием регрессии по Гауссу.Comput Geotech 37 (7–8): 942–947

    Google ученый

  • Поулос Х.Г., Дэвис Э.Х. (1980) Расчет и проектирование свайных фундаментов. Вили, Нью-Йорк

    Google ученый

  • Рэндольф М.Ф. (2003) Наука и эмпиризм в проектировании свайных фундаментов. Géotechnique 53 (10): 847–876

    Google ученый

  • Рэндольф М.Ф., Мерфи Б. (1985) Несущая способность забивных свай в глине.В: Offshore Technology Conference

  • Rodriguez JD, Perez A, Lozano JA (2010) Анализ чувствительности k-кратной перекрестной проверки при оценке ошибки прогнозирования. IEEE Trans Pattern Anal Mach Intell 32 (3): 569–575

    Google ученый

  • Рокач Л., Маймон О.З. (2008) Интеллектуальный анализ данных с деревьями решений: теория и приложения. World Scientific, Сингапур

  • Samui P (2011) Прогнозирование несущей способности сваи с использованием опорного вектора.Int J Geotech Eng 5 (1): 95–102

    Google ученый

  • Samui P (2012a) Применение векторной машины релевантности для прогнозирования предельной прочности забивных свай в несвязных грунтах. Geotech Geol Eng 30 (5): 1261–1270

    Google ученый

  • Samui P (2012b) Определение предельной прочности забивных свай в несвязном грунте: многомерный сплайновый подход с адаптивной регрессией.Int J Numer Anal Methods Geomech 36 (11): 1434–1439

    Google ученый

  • Sarir P, Shen SL, Wang ZF, Chen J, Horpibulsuk S, Pham BT (2019) Оптимальная модель несущей способности бетонно-стальных колонн с технологией AI посредством включения алгоритмов IWO и ABC. Eng Comput. https://doi.org/10.1007/s00366-019-00855-5

    Артикул Google ученый

  • Suman S, Das SK, Mohanty R (2016) Прогнозирование фрикционной способности забивных свай в глине с использованием методов искусственного интеллекта.Int J Geotech Eng 10 (5): 469–475

    Google ученый

  • Свинкин М.Р. (2002) Инженерная экспертиза при определении несущей способности сваи динамическими методами. В: Deep Foundations 2002: международный взгляд на теорию, проектирование, строительство и производительность, стр. 898–914

  • Teh C, Wong K, Goh A, Jaritngam S (1997) Прогнозирование вместимости сваи с помощью нейронных сетей. J Comput Civil Eng 11 (2): 129–138

    Google ученый

  • Ван Л. (2005) Опорные векторные машины: теория и приложения.Springer, Берлин

    Google ученый

  • Ву Х.Н., Шен С.Л., Ян Дж., Чжоу А.Н. (2018) Моделирование взаимодействия грунт-туннель для защитных туннелей с учетом сдвиговой дислокации в продольных стыках. Tunn Undergr Sp Technol 78: 168–177

    Google ученый

  • Яо Ю.П., Ху Дж., Чжоу А.Н., Луо Т., Ван Н. (2015) Единый критерий прочности для грунтов, гравия, горных пород и бетонов.Acta Geotech 10 (6): 749–759

    Google ученый

  • Zhang W, Goh AT (2016) Многомерные сплайны адаптивной регрессии и модели нейронных сетей для прогнозирования проходимости сваи. Geosci Front 7 (1): 45–52

    Google ученый

  • Чжан Н., Шен С.Л., Чжоу А.Н., Арулраджа А. (2018) Туннелирующие геологические опасности в разломах милонитовых пород с богатыми грунтовыми водами: тематическое исследование в Гуанчжоу.Tunn Undergr Sp Technol 74: 262–272

    Google ученый

  • Чжан Н., Шен С.Л., Чжоу А.Н., Сюй Ю.С. (2019) Исследование производительности нейронных сетей с использованием квадратичной функции стоимости относительной ошибки. IEEE Access 7: 106642–106652. https://doi.org/10.1109/ACCESS.2019.2930520

    Артикул Google ученый

    • (PDF) Метод расчета несущей способности композитных оснований из песчаных свай в слое грязной почвы с учетом консолидации

    1

    Авторы: Пэйшуай Чен, Хуйу Луо, Дэцзе Ли, Энлонг Лю, Бенлян Ян.

    Автор, ответственный за переписку: Пэйшуай Чен. (электронная почта: [email protected])

    Метод расчета несущей способности композитного фундамента из песчаных свай в a1

    Слой почвы Mucky с учетом консолидации

    2

    Peishuai Chena, b, Huiwu Luob, Dejie Lib, Enlong Liuc, Benliang Yangb

    3

    aШкола шоссе, Университет Чанъань, Сиань 710064, Китай

    4

    bCCCC Second Harbour Engineering Company Co., Ltd., Ухань, 430040, Китай

    5

    cКолледж водных ресурсов и гидроэнергетики, Государственная ключевая лаборатория гидравлики и горных работ

    6

    Речное машиностроение, Сычуаньский университет, Чэнду 610065, Китай

    7

    Количество слов в основном тексте — 4844.

    8

    Аннотация: В инженерной практике измеренная несущая способность композитного фундамента из песчаных свай

    9

    в слое грязного грунта намного превышает расчетное значение. На основе конструкции песчаной сваи

    10

    и процесса приложения нагрузки был предложен метод расчета несущей способности фундамента

    11

    на основе действующего напряжения. Расширение диаметра полости в песчаной куче

    12

    Конструкция была упрощена до плоской задачи, и теория расширения полости была использована для установления выражения скорости смещения и увеличения горизонтального напряжения.На основании

    14

    кривой e – p и расчета степени консолидации были получены отношения между

    15

    горизонтальным и вертикальным эффективным напряжением и отношением пустот. Согласно близкому соотношению

    16

    между несущей способностью фундамента в засоренном слое почвы и содержанием воды

    17

    , выражение, описывающее взаимосвязь между несущей способностью фундамента,

    18

    эффективное напряжение, коэффициент пустотности и влагосодержание.Для временного инженерного проекта обработки фундамента

    19

    , который требует высокой несущей способности, но допускает деформацию большого фундамента

    20

    , при проектировании композитных фундаментов на песчаных сваях эти отношения используются для учета эффекта консолидации

    21

    22

    или

    22

    , что снижает затраты на строительство.

    Справка MicroStation

    Ознакомительные сведения о MicroStation

    Справка MicroStation PowerDraft

    Ознакомительные сведения о MicroStation PowerDraft

    Краткое руководство по началу работы с MicroStation

    Справка по синхронизатору iTwin

    ProjectWise

    Справка службы автоматизации Bentley

    Ознакомительные сведения об услуге Bentley Automation

    Сервер композиции Bentley i-model для PDF

    Подключаемый модуль службы разметки

    PDF для ProjectWise Explorer

    Справка администратора ProjectWise

    Справка службы загрузки данных ProjectWise Analytics

    Коннектор ProjectWise для ArcGIS — Справка по расширению администратора

    Коннектор ProjectWise для ArcGIS — Справка по расширению Explorer

    Коннектор ProjectWise для ArcGIS Справка

    Коннектор ProjectWise для Oracle — Справка по расширению администратора

    Коннектор ProjectWise для Oracle — Справка по расширению Explorer

    Коннектор ProjectWise для справки Oracle

    Коннектор управления результатами ProjectWise для ProjectWise

    Справка портала управления результатами ProjectWise

    Ознакомительные сведения по управлению поставками ProjectWise

    Справка ProjectWise Explorer

    Справка по управлению полевыми данными ProjectWise

    Справка администратора геопространственного управления ProjectWise

    Справка ProjectWise Geospatial Management Explorer

    Ознакомительные сведения по управлению геопространственными данными ProjectWise

    Модуль интеграции ProjectWise для Revit Readme

    Руководство по настройке управляемой конфигурации ProjectWise

    Справка по ProjectWise Project Insights

    ProjectWise Plug-in для Bentley Web Services Gateway Readme

    ProjectWise ReadMe

    Матрица поддержки версий ProjectWise

    Веб-справка ProjectWise

    Справка по ProjectWise Web View

    Справка портала цепочки поставок

    Управление эффективностью активов

    Справка по AssetWise 4D Analytics

    Справка по услугам AssetWise ALIM Linear Referencing Services

    Веб-справка AssetWise ALIM

    Руководство по внедрению AssetWise ALIM в Интернете

    AssetWise ALIM Web Краткое руководство, сравнительное руководство

    Справка по AssetWise CONNECT Edition

    AssetWise CONNECT Edition Руководство по внедрению

    Справка по AssetWise Director

    Руководство по внедрению AssetWise

    Справка консоли управления системой AssetWise

    Руководство администратора мобильной связи TMA

    Справка TMA Mobile

    Анализ моста

    Справка по OpenBridge Designer

    Справка по OpenBridge Modeler

    Строительное проектирование

    Справка проектировщика зданий AECOsim

    Ознакомительные сведения AECOsim Building Designer

    AECOsim Building Designer SDK Readme

    Генеративные компоненты для справки проектировщика зданий

    Ознакомительные сведения о компонентах генерации

    Справка по OpenBuildings Designer

    Ознакомительные сведения о конструкторе OpenBuildings

    Руководство по настройке OpenBuildings Designer

    OpenBuildings Designer SDK Readme

    Справка по генеративным компонентам OpenBuildings

    OpenBuildings GenerativeComponents Readme

    Справка OpenBuildings Speedikon

    Ознакомительные сведения OpenBuildings Speedikon

    OpenBuildings StationDesigner Help

    OpenBuildings StationDesigner Readme

    Гражданское проектирование

    Дренаж и коммунальные услуги

    Справка OpenRail ConceptStation

    Ознакомительные сведения по OpenRail ConceptStation

    Справка по OpenRail Designer

    Ознакомительные сведения по OpenRail Designer

    Справка по конструктору надземных линий OpenRail

    Справка OpenRoads ConceptStation

    Ознакомительные сведения по OpenRoads ConceptStation

    Справка по OpenRoads Designer

    Ознакомительные сведения по OpenRoads Designer

    Справка по OpenSite Designer

    Файл ReadMe OpenSite Designer

    Строительство

    ConstructSim Справка для руководителей

    ConstructSim Исполнительный ReadMe

    ConstructSim Справка издателя i-model

    Справка по планировщику ConstructSim

    ConstructSim Planner ReadMe

    Справка стандартного шаблона ConstructSim

    ConstructSim Work Package Server Client Руководство по установке

    Справка по серверу рабочих пакетов ConstructSim

    Руководство по настройке сервера рабочих пакетов ConstructSim

    Справка управления SYNCHRO

    SYNCHRO Pro Readme

    Энергия

    Справка по Bentley Coax

    Справка по PowerView по Bentley Communications

    Ознакомительные сведения о Bentley Communications PowerView

    Справка по Bentley Copper

    Справка по Bentley Fiber

    Bentley Inside Plant Help

    Справка конструктора Bentley OpenUtilities

    Ознакомительные сведения о Bentley OpenUtilities Designer

    Справка по подстанции Bentley

    Ознакомительные сведения о подстанции Bentley

    Справка конструктора OpenComms

    Ознакомительные сведения о конструкторе OpenComms

    Справка OpenComms PowerView

    Ознакомительные сведения OpenComms PowerView

    Справка инженера OpenComms Workprint

    OpenComms Workprint Engineer Readme

    Справка подстанции OpenUtilities

    Ознакомительные сведения о подстанции OpenUtilities

    PlantSight AVEVA Diagrams Bridge Help

    Справка по мосту PlantSight AVEVA PID

    Справка по экстрактору мостов PlantSight E3D

    Справка по PlantSight Enterprise

    Справка по PlantSight Essentials

    PlantSight Открыть 3D-модель Справка по мосту

    Справка по PlantSight Smart 3D Bridge Extractor

    Справка по PlantSight SPPID Bridge

    Promis.e Справка

    Promis.e Readme

    Руководство по установке Promis.e — управляемая конфигурация ProjectWise

    Руководство пользователя sisNET

    Руководство по настройке подстанции

    — управляемая конфигурация ProjectWise

    Инженерное сотрудничество

    Справка рабочего стола Bentley Navigator

    Геотехнический анализ

    PLAXIS LE Readme

    Ознакомительные сведения о PLAXIS 2D

    Ознакомительные сведения о программе просмотра вывода 2D PLAXIS

    Ознакомительные сведения о PLAXIS 3D

    Ознакомительные сведения о программе просмотра 3D-вывода PLAXIS

    PLAXIS Monopile Designer Readme

    Управление геотехнической информацией

    Справка администратора gINT

    Справка gINT Civil Tools Pro

    Справка gINT Civil Tools Pro Plus

    Справка коллекционера gINT

    Справка по OpenGround Cloud

    Гидравлика и гидрология

    Справка Bentley CivilStorm

    Справка Bentley HAMMER

    Справка Bentley SewerCAD

    Справка Bentley SewerGEMS

    Справка Bentley StormCAD

    Справка Bentley WaterCAD

    Справка Bentley WaterGEMS

    Дизайн шахты

    Справка по транспортировке материалов MineCycle

    Ознакомительные сведения по транспортировке материалов MineCycle

    Моделирование мобильности

    LEGION 3D Руководство пользователя

    Справка по подготовке САПР LEGION

    Справка по построителю моделей LEGION

    Справка API симулятора LEGION

    Ознакомительные сведения об API симулятора LEGION

    Справка по симулятору LEGION

    Моделирование

    Bentley Посмотреть справку

    Ознакомительные сведения о Bentley View

    Анализ морских конструкций

    SACS Close the Collaboration Gap (электронная книга)

    Ознакомительные сведения о SACS

    Анализ напряжений в трубах и сосудов

    AutoPIPE Accelerated Pipe Design (электронная книга)

    Советы новым пользователям AutoPIPE

    Краткое руководство по AutoPIPE

    AutoPIPE & STAAD.Pro

    Завод Дизайн

    Ознакомительные сведения об экспортере завода Bentley

    Bentley Raceway and Cable Management Help

    Bentley Raceway and Cable Management Readme

    Bentley Raceway and Cable Management — Руководство по настройке управляемой конфигурации ProjectWise

    Справка по OpenPlant Isometrics Manager

    Ознакомительные сведения о диспетчере изометрических данных OpenPlant

    Справка OpenPlant Modeler

    Ознакомительные сведения для OpenPlant Modeler

    Справка по OpenPlant Orthographics Manager

    Ознакомительные сведения для менеджера орфографии OpenPlant

    Справка OpenPlant PID

    Ознакомительные сведения о PID OpenPlant

    Справка администратора проекта OpenPlant

    Ознакомительные сведения для администратора проекта OpenPlant

    Техническая поддержка OpenPlant Support

    Ознакомительные сведения о технической поддержке OpenPlant

    Справка PlantWise

    Ознакомительные сведения о PlantWise

    Реальность и пространственное моделирование

    Справка по карте Bentley

    Справка по мобильной публикации Bentley Map

    Ознакомительные сведения о карте Bentley

    Справка консоли облачной обработки ContextCapture

    Справка редактора ContextCapture

    Файл ознакомительных сведений для редактора ContextCapture

    Мобильная справка ContextCapture

    Руководство пользователя ContextCapture

    Справка Декарта

    Декарт Readme

    Справка карты OpenCities

    Ознакомительные сведения о карте OpenCities

    OpenCities Map Ultimate для Финляндии Справка

    Карта OpenCities Map Ultimate для Финляндии: ознакомительные сведения

    Структурный анализ

    Справка OpenTower iQ

    Справка по концепции RAM

    Справка по структурной системе RAM

    STAAD Close the Collaboration Gap (электронная книга)

    STAAD.Pro Help

    Ознакомительные сведения о STAAD.Pro

    Программа физического моделирования STAAD.Pro

    Расширенная справка по STAAD Foundation

    Дополнительные сведения о STAAD Foundation

    Детализация конструкций

    Справка ProStructures

    Ознакомительные сведения о ProStructures

    ProStructures CONNECT Edition Руководство по внедрению конфигурации

    Руководство по установке ProStructures CONNECT Edition — управляемая конфигурация ProjectWise

    Сваи фрикционные — Проектирование зданий

    Фундаменты служат опорой для конструкций, передавая их нагрузку на слои почвы или породы, которые обладают достаточной несущей способностью и подходящими характеристиками осадки для их поддержки.В очень широком смысле, фундаменты можно разделить на мелкие и глубокие.

    Свайный фундамент — это тип глубокого фундамента, образованный длинными, тонкими, столбчатыми элементами, которые обычно изготавливаются из стали или железобетона, а иногда и из дерева. Фундамент называют «свайным», если его глубина более чем в три раза превышает его ширину.

    Свайные фундаменты в основном используются для передачи нагрузок от надстроек через слабые сжимаемые пласты или воду на более прочный, более компактный, менее сжимаемый и жесткий грунт или скальную породу на глубине.Обычно они используются для больших конструкций и в ситуациях, когда почва может подвергаться чрезмерной осадке.

    Фрикционные (или плавающие) сваи развивают большую часть несущей способности сваи за счет касательных напряжений по бокам сваи и подходят там, где более твердые слои слишком глубоки, чтобы добраться до них было экономически невыгодно. Свая передает нагрузку на окружающий грунт за счет сцепления или трения между поверхностью сваи и почвой, что, в сущности, снижает уровень давления. Другими словами, вся поверхность сваи (цилиндрической формы) работает на передачу сил на грунт.

    Чтобы лучше понять, рассмотрим гвоздь, вбитый в кусок дерева. Чем дальше он забивается, тем надежнее и плотнее крепится гвоздь в брус. Чем больше глубина заделки в грунт, тем большую нагрузку может выдержать свая — несущая способность сваи прямо пропорциональна ее длине.

    Фрикционные сваи отличаются от концевых свай, которые развивают большую часть своей несущей способности на носке сваи, опираясь на твердый слой породы или очень плотный грунт и гравий.

    Подробнее см .: Концевые несущие сваи.

    [править] Статьи по теме «Проектирование зданий» Wiki

    pusztai2.dvi

    % PDF-1.4 % 1 0 объект > эндобдж 6 0 obj > эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > транслировать Acrobat Distiller 7.0 (Windows) 2011-01-25T09: 05: 34 + 01: 002011-01-25T09: 05: 34 + 01: 00dvips (k) 5.94b Copyright 2004 Radical Eye Softwareapplication / pdf

  • pusztai2.dvi
    • uuid: ce74b591-6862-4e43-a306-16bf1c793578 uuid: dee6d47e-6c96-4579-b670-7c1811823eb7 конечный поток эндобдж 4 0 obj > эндобдж 5 0 obj > эндобдж 7 0 объект > эндобдж 8 0 объект > эндобдж 9 0 объект > эндобдж 10 0 obj > эндобдж 11 0 объект > эндобдж 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект > эндобдж 14 0 объект > эндобдж 15 0 объект ] / Имена [38 0 R] >> эндобдж 16 0 объект > транслировать HdSn1} + hK’RB # J * h 3k / 3gB͡7H $ = ,; «1MʷC \ hKҶ’Ȧ’JwKI3 = Fh hmfLJ IHm ] 6} k & oUc1 «kf $ e> ّ DciƿZRh0w} MhFCZN {IͥlRt8C.Cii`0HT] jP 0S = \ 9y ~ _ @

    Влияние геометрии сваи на несущую способность открытых свай, забиваемых в песок — Tokyo University of Science

    TY — JOUR

    T1 — Влияние геометрии сваи на несущую способность открытых свай врезанный в песок

    AU — Кумара, Джанака Дж.

    AU — Kurashina, Takashi

    AU — Kikuchi, Yoshiaki

    PY — 2016/9

    Y1 — 2016/9

    N2 — Несущая способность открытого типа сваи во многом зависят от внутреннего сопротивления трения, на которое влияет степень забивания грунта.В то время как полностью закупоренная свая с открытым концом обеспечивает несущую способность, аналогичную свае с закрытым концом, полностью забивная (или незаполненная) свая дает гораздо меньшую несущую способность. Обычно сваи с открытым концом забиваются в режиме частичной закупорки. Формирование грунтовой пробки может зависеть от многих факторов, включая толщину стенки на вершине сваи (или внутренний диаметр сваи), высоту втулки утолщенной стенки на вершине сваи и относительную плотность. В этой статье мы изучили влияние толщины стенки у основания сваи и высоты втулки утолщенной стены на вершине сваи на несущую способность с помощью лабораторных модельных испытаний.Испытания проводились на песчаном грунте средней плотности. Были испытаны модельные сваи с разной толщиной наконечника и высотой рукава утолщенной стенки на вершине сваи. Результаты также обсуждались с использованием коэффициента приращения заполнения и отношения длины пробки, которые обычно используются для описания степени забивания грунта. Результаты показали, что несущая способность увеличивается с увеличением толщины наконечника. Несущая способность свай меньшей длины рукава (например, ≤ 1D; D — внешний диаметр сваи) оказалась зависимой от длины рукава, в то время как она не зависит от длины рукава, превышающей длину 1D.Мы также обнаружили, что высота грунтовой пробки зависит от толщины стены у основания сваи. Результаты по возрастающей степени заполнения показали, что сваи с более тонкими стенками создают более высокую степень забивания грунта на большей глубине проникновения. Результаты также показали, что высота грунтовой пробки зависит от длины рукава до двухмерной длины и не зависит от двухмерной длины. Сваи с меньшей длиной втулки (например, ≤ 1D) создают более высокую степень забивания грунтом на небольшой глубине проникновения, в то время как сваи с большей длиной втулки (например,g., ≥ 2D) вызывают более высокую степень забивания грунта на большей глубине проникновения.

    AB — Несущая способность свай открытого типа во многом зависит от внутреннего сопротивления трения, на которое влияет степень забивания грунта. В то время как полностью закупоренная свая с открытым концом обеспечивает несущую способность, аналогичную свае с закрытым концом, полностью забивная (или незаполненная) свая дает гораздо меньшую несущую способность. Обычно сваи с открытым концом забиваются в режиме частичной закупорки. Формирование грунтовой пробки может зависеть от многих факторов, включая толщину стенки на вершине сваи (или внутренний диаметр сваи), высоту втулки утолщенной стенки на вершине сваи и относительную плотность.В этой статье мы изучили влияние толщины стенки у основания сваи и высоты втулки утолщенной стены на вершине сваи на несущую способность с помощью лабораторных модельных испытаний. Испытания проводились на песчаном грунте средней плотности. Были испытаны модельные сваи с разной толщиной наконечника и высотой рукава утолщенной стенки на вершине сваи. Результаты также обсуждались с использованием коэффициента приращения заполнения и отношения длины пробки, которые обычно используются для описания степени забивания грунта.Результаты показали, что несущая способность увеличивается с увеличением толщины наконечника. Несущая способность свай меньшей длины рукава (например, ≤ 1D; D — внешний диаметр сваи) оказалась зависимой от длины рукава, в то время как она не зависит от длины рукава, превышающей длину 1D. Мы также обнаружили, что высота грунтовой пробки зависит от толщины стены у основания сваи. Результаты по возрастающей степени заполнения показали, что сваи с более тонкими стенками создают более высокую степень забивания грунта на большей глубине проникновения.