Нагрузка формула: определение расчетной нагрузки

Содержание

определение расчетной нагрузки

табл.1. Показатели электрических нагрузок электроприемников

Электроприемники

Ки

Кс

cosφ

tgφ

Металлорежущие станки мелкосерийного производства: мелкие токарные, строгальные, долбежные, фрезерные, сверлильные,
карусельные, точильные и т.п.

0,12

0,14

0,4

2,35

То же, но крупносерийного производства

0,16

0,2

0,5

1,73

Штамповочные прессы, автоматы, револьверные, обдирочные, зубофрезерные, а также крупные токарные, строгальные фрезерные,
карусельные и расточные станки

0,17

0,25

0,65

1,15

Приводы молотов, ковочных машин, волочильных станов, бегунов, очистных барабанов

0,2

0,35

0,65

1,15

Многоподшипниковые автоматы для изготовления деталей из прутков

0,2

0,23

0,5

1,73

Автоматические поточные линии обработки металлов

0,5.

.0,6

0,5..0,6

0,7

1,0

Переносной электроинструмент

0,06

0,1

0,5

1,73

Насосы, компрессоры, двигатель-генераторы

0,7

0,75

0,8

0,73

Эксгаустеры, вентиляторы

0,65

0,7

0,8

0,73

Элеваторы, транспортеры, шнеки, конвейеры несблокированные

0,4

0,5

0,75

0,86

То же, сблокированные

0,55

0,65

0,75

0,86

Краны, тельферы при ПВ = 25%

0,05

0,1

0,5

1,73

То же при ПВ = 40%

0,1

0,2

0,5

1,73

Сварочные трансформаторы дуговой сварки

0,3

0,35

0,35

2,58

Сварочные машины шовные

0,25

0,35

0,7

1,0

То же стыковые и точечные

0,35

0,6

0,6

1,32

Сварочные автоматы

0,35

0,5

0,5

1,73

Однопостовые сварочные двигатель-генераторы

0,3

0,35

0,6

1,32

Многопостовые сварочные двигатель-генераторы

0,5

0,7

0,7

1,0

Печи сопротивления с непрерывной автоматической загрузкой изделий, сушильные шкафы

0,7

0,8

0,95

0,33

То же, с периодической загрузкой

0,5

0,6

0,85

0,62

Мелкие нагревательные приборы

0,6

0,7

1,0

1,0

Индукционные печи низкой частоты

0,7

0,8

0,35

2,58

Двигатель-генераторы индукционных печей высокой частоты

0,7

0,8

0,8

0,75

Ламповые генераторы индукционных печей

0,7

0,8

0,65

1,15

Формулы для расчета электрических величин.

Проводя диагностику и ремонт холодильников Стинол, мастер периодически сталкивается с необходимостью проводить измерения электрических величин. По результатам измерения делаются выводы о работоспособности той или иной детали электрооборудования холодильника.
На практике, рассматривая какую-либо электрическую нагрузку, полезно заранее знать, какое сопротивление соответствует какой мощности и ток какой величины потечет через эту нагрузку при подаче на нее питающего напряжения 220 Вольт. Если немного упростить теорию, все это не сложно вычислить, пользуясь формулами, приведенными ниже.

Обозначения:

  • I — Сила тока в цепи, единицы измерения - Амперы (А)
  • U — Напряжение, единицы измерения - Вольты (В или V)
  • R — Сопротивление нагрузки, единицы измерения — Омы (Ом или Ohm)
  • P — Электрическая мощность нагрузки, единицы измерения — Ватты (Вт или W)

Эти электрические величины связаны друг с другом следующими формулами:

Электрооборудование холодильников Стинол рассчитано на питание от сети переменного тока напряжением 220 Вольт.

Соответственно, вместо U в формулы можем смело подставлять число 220. Путем нехитрых перестановок получаем следующий набор формул на любой случай:

  • I=220/R
  • I=P/220
  • R=220/I
  • R=48400/P
  • P=220·I
  • P=48400/R

Важно! В цепях переменного тока данные формулы справедливы только для активной нагрузки, сопротивление которой переменному току не зависит от его частоты. Для реактивных потребителей (емкости и индуктивности) эти равенства выполняться уже не будут. А это значит, что, по большому счету, при ремонтах холодильников Стинол всю эту математику мы можем применять только к нагревателям системы No Frost. А различные электродвигатели (мотор-компрессор, вентилятор, микродвигатель таймера и т.п.), являясь нагрузкой реактивной (индуктивной), автоматически из подобных рассчетов выпадают.

Во время работы удобно иметь под рукой табличку для быстрого взаимного пересчета электрической мощности, сопротивления и силы тока. Такая табличка представлена ниже. В свое время она была составлена мной для быстрого ориентирования в параметрах нагревателей оттайки различных импортных холодильников. Специалисту по ремонту холодильников Стинол она тоже может оказаться полезной.

Пользоваться таблицей достаточно просто:

  • Измерив мультиметром сопротивление нагревателя, и найдя соответствующую строчку в таблице, сразу становится ясно, какой мощностью он обладает и какой ток потечет через него при подаче питающего напряжения 220 Вольт.
  • Узнав при помощи токовых клещей, какой ток потребляет нагреватель, по таблице можно выяснить его сопротивление и мощность.
  • Узнав по маркировке нагревателя его мощность, легко выяснить его сопротивление и ток.
Для напряжения 220 V
(если ток переменный, то справедливо только для активной нагрузки)
Сила тока, А Мощность, W Сопротивление, Ом
0.01 2.2 22k
0.05 11 4.4k
0.1 22 2.2k
0.2 44 1.1k
0.3 66 733
0.4 88 550
0. 5 110 440
0.6 132 366
0.7 154 314
0.8 176 275
0.9 198 244
1 220 220
1.1 242 200
1.2 264 183
1.3 286 169
1.4 308 157
1. 5 330 146
1.6 352 138
1.7 374 129
1.8 396 122
1.9 418 116
2 440 110
2.1 462 105
2.2 484 100
2.3 506 96
2.4 528 92
2. 5 550 88
2.6 572 85
2.7 594 81
2.8 616 79
2.9 638 76
3 660 73
3.1 682 71
3.2 704 69

Дополнительная информация по теме этой страницы есть в следующих статьях:


Запомнить эту страницу в:

Не удается найти страницу | Autodesk Knowledge Network

(* {{l10n_strings. REQUIRED_FIELD}})

{{l10n_strings.CREATE_NEW_COLLECTION}}*

{{l10n_strings.ADD_COLLECTION_DESCRIPTION}}

{{l10n_strings.COLLECTION_DESCRIPTION}} {{addToCollection.description.length}}/500 {{l10n_strings.TAGS}} {{$item}} {{l10n_strings.PRODUCTS}} {{l10n_strings.DRAG_TEXT}}  

{{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}

{{l10n_strings. LANGUAGE}} {{$select.selected.display}}

{{article.content_lang.display}}

{{l10n_strings.AUTHOR}}  

{{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

{{$select.selected.display}} {{l10n_strings.CREATE_AND_ADD_TO_COLLECTION_MODAL_BUTTON}} {{l10n_strings.CREATE_A_COLLECTION_ERROR}}

Расчет на ударную нагрузку с учетом массы конструкции

Иногда этот запас может быть слишком большим и потому не совсем оправданным, так как приведет к перерасходу материалов, т. е. необоснованному завышению стоимости конструкции. Потому, если есть уверенность в своих силах и знаниях, то иногда имеет смысл пересчитать значение динамического коэффициента с учетом массы деформирующейся конструкции.

Как уже говорилось, удар — это достаточно сложное физическое явление, в результате которого происходит много различных процессов, в частности падающее тело в момент падения имеет импульс

p = mV (288.1)

где v — уже рассматривавшаяся нами скорость тела в момент касания с рассматриваемой конструкцией. При этом и упавший груз и рассматриваемая конструкция имеют некоторую массу. Из закона сохранения энергии и вытекающего из него закона сохранения импульсов вытекает следующее уравнение:

m1v1 + m2v2 = m1v’1 + m2v’2 (296.1.1)

где m1 — масса груза, m2 — масса рассматриваемой конструкции, v1 — скорость груза перед ударом, v’1 — скорость груза после удара, соответственно v2 — скорость рассматриваемой конструкции перед ударом, v’2— скорость рассматриваемой конструкции после удара.

Если скорость рассматриваемой конструкции до начала удара принять v2 = 0, то формула (288.11.2) преобразуется в

m1v1 = m1v’1 + m2v’2 (296.1.2)

Далее рассмотрим несколько граничных условий и промежуточных вариантов, характерных для столкновения тел:

1. Если масса рассматриваемой конструкции значительно меньше массы груза и для упрощения расчетов массой конструкции пренебречь, то

m1v1= m1v’1 (296.1.3)

Суть этой формулы в том, что при столкновении относительно тяжелого тела с относительно легким телом скорость движения тяжелого тела в момент столкновения практически не изменяется, что можно видеть и даже проверить самому, прыгая на батуте. Именно это допущение мы и использовали при расчете деформаций и динамических коэффициентов без учета массы деформирующегося тела.

2. Если масса падающего груза значительно меньше массы рассматриваемой конструкции, то формула (296.1.1) примет вид

m1v1 = — m1v’1 или v1 = — v’2 (296.1.4)

Суть этой формулы в том, что при столкновении очень легкого тела с очень тяжелым телом скорость движения тяжелого тела после столкновения практически не изменится, а вот легкое тело после столкновения начнет двигаться в противоположном направлении, проще говоря, отскочит от рассматриваемой конструкции, но в силу неизменного действия силы тяжести через некоторое время опять упадет на рассматриваемую конструкцию, снова отскочит и так будет продолжаться до тех пор, пока вся энергия не перейдет в указанные нами выше виды и легкое тело не упокоится с миром на поверхности тяжелого тела. Это можно наблюдать, роняя на пол теннисный или любой другой мяч.Тем не менее то, что легкое тело отскакивает от тяжелого почти с такой же скоростью (во всяком случае теоретически), означает, что на тяжелое тело действует такая же ударная сила, а значит деформируемую конструкцию все равно следует рассчитывать на действие ударной нагрузки и потому формула (288. 5.3), позволяющая определить максимальную деформацию в зависимости от линейной скорости и частоты колебаний, остается в силе.

Если деформирующееся тело после столкновения движется по прямолинейной траектории (совершает поступательное движение) или по криволинейной траектории с радиусом, значительно превышающим размеры тела, то такое движение можно рассматривать как движение материальной точки, совпадающей с центром тяжести тела. Кроме того, чем больше радиус траектории, тем ближе криволинейное движение к прямолинейному по своим параметрам и вообще прямолинейное движение — это частный случай движения по криволинейной траектории с бесконечным радиусом.

Но если в качестве рассматриваемой конструкции выступает балка или плита, которая в результате удара прогибается, то такое движение никак нельзя назвать прямолинейным или вращательным относительно оси, расположенной на очень большом расстоянии, а потому масса не может рассматриваться, как одна из характеристик такого движения. Не является такое движение и вращательным относительно центра тяжести сечения. И потому момент инерции для описания такого движения также не подходит. А используется для корректного описания такого движения коэффициент жесткости с, учитывающий сложные и запутанные взаимоотношения между массой деформирующейся конструкции, длиной, моментом инерции поперечного сечения, и модулем упругости материала рассматриваемой конструкции.

Не смотря на столь припудренное определение коэффициента жесткости формула, позволяющая определить циклическую частоту, выглядит даже проще, чем при поступательном движении:

ω2 = с/m (296.2.1)

А при угловых колебаниях (вращении относительно центра тяжести):

ω2 = c/I (296.2.2)

Универсальность формулы (296.2.1) в том, что если колебания балки вызываются сосредоточенной нагрузкой, приложенной посредине пролета, при этом масса балки пренебрежимо мала по сравнению с массой груза, вызывающей деформацию, то исходя из формулы (288. 10.1) следует, что если

ω2 = Q/mfст (288.10.1)

то

сQ = Q/fст = 48EI/l3 (296.3.1)

и в итоге мы получаем ту же формулу (288.11.3) для определения динамического коэффициента.

А вот когда нужно определить коэффициент жесткости для балки, колеблющейся под действием нагрузки от собственного веса, то ситуация усложняется. Во-первых следует учитывать, что балка может иметь не постоянное по длине сечение и даже не постоянный модуль упругости. Но даже если сечение, определяющее значения момента инерции, и модуль упругости постоянны по длине, то все равно отсутствует сосредоточенная сила, которая может рассматриваться как ударная нагрузка, а есть только распределенная по длине балки масса. В таких случаях используется понятие приведенной массы.

Существует несколько методов учета этой приведенной массы: метод Рэлея, формула Граммеля, формула Донкерли, метод Ритца, метод Бубнова-Галеркина. Эти методы используют разные подходы и разные физические модели процессов, происходящих в процессе ударной деформации, а потому и результаты при использовании различных методов разные, впрочем разница не столь уж и существенна. Единственное, что все эти методы объединяет — это насыщенность дифференциальными уравнениями и интегралами, которые представляют определенный интерес для любителей высшей математики. Здесь же, оставаясь в формате справочника, отмечу лишь основную проблему, которая возникает, при переходе от распределенной массы к условно сосредоточенной.

Когда мы рассматривали возможные соотношения между сосредоточенной и равномерно распределенной нагрузкой, то выяснили, что момент от равномерно распределенной нагрузки, умноженной на длину балки (что и дает нам значение условно приведенной нагрузки), будет в два раза меньше, чем от сосредоточенной нагрузки, равной по значению условно приведенной нагрузке и приложенной посредине пролета. Таким образом мы определили коэффициент перехода γп = 2. Соответственно приведенный коэффициент при переходе от равномерно распределенной нагрузки к сосредоточенной будет равен:

kпр = 1/γ = 1/2 = 0.5 (296.4.1)

Однако прогиб от приведенной нагрузки будет не в 2, а приблизительно в 1.5 раза меньше, чем при сосредоточенной нагрузке (см. расчетные схемы для балок). Таким образом в этой ситуации некорректно применять один и тот же динамический коэффициент при определении прогиба, угла поворота поперечного сечения, нормальных и касательных напряжений. Между тем определяющими при расчете на ударные нагрузки являются нормальные напряжения, возникающие в поперечных сечениях под действием изгибающего момента, но расчет при этом производится в зависимости от значения прогиба. Чтобы с честью выйти из этой ситуации используют понятие приведенного прогиба, который имеет большее значение, чем прогиб при воздействии статической равномерно распределенной нагрузки и тогда:

fпр = fстkпр = Qпрl3/48EI = qlkпрl3/48EI = ql4/96EI (296. 5.1)

где Qпр = ql = γFl — значение приведенной сосредоточенной силы, γ — плотность материала балки, F — площадь поперечного сечения.

Тогда условное значение коэффициента жесткости, необходимое для определения частоты колебаний, составит:

сq = ql/fпр = 96EI/l3 (296.3.2)

При таком подходе мы получаем максимально возможное значение приведенного прогиба по сравнению с вышеперечисленными методами, однако парадокс ситуации в том, что чем меньше статический прогиб, тем больше в итоге значение динамического коэффициента, а значит и меньше запас по прочности. Например, метод Рэлея приводит к следующему значению переходного коэффициента:

kРпр = β = 17/35 = 0.4857 (296.4.2)

и тогда

fРпр = 0.4857ql4/48EI = ql4/98.82EI (296. 5.2)

соответственно

сРq = 98.82EI/l3(296.3.3)

Если рассматривать приведенный прогиб как сумму прогиба от равномерно распределенной нагрузки и производной этого прогиба (а производная от прогиба — это угол поворота), то:

спр =ql/fст + q/f’ст = 384EI/5l3 + 24EI/l3 = 100.8EI/l3 (296.3.4)

Как видим значения приведенных прогибов, полученные при разных способах определения, отличаются незначительно, максимальное расхождение составляет менее 5%. И не совсем понятно, зачем придумывать столько разных способов, чтобы вычислить максимальное значение приведенного прогиба, но напомню, что значение приведенного прогиба влияет на значение частоты колебаний, а когда частота свободных колебаний — колебаний груза, совпадает с частотой вынужденных колебаний — деформаций балки, то возникает резонанс, значительно увеличивающий амплитуду колебаний, что в итоге может привести к разрушению конструкции. На уроках физики изучение явления резонанса предваряется следующей байкой:

Когда-то давным-давно рота солдат бодрым строевым шагом вступала в побежденный город по широкому и прочному мосту. Однако частота собственных (вынужденных) колебаний пролета моста совпала с частотой четко отбиваемого строевого шага (частотой свободных колебаний), возникло явление резонанса, пролет обвалился и рота победителей погибла под обломками моста, так и не успев собрать трофеи, точнее трофеи в том смысле, в каком это понятие использовали древние греки, буквально засыпали солдат. С тех солдатам строго настрого запрещено проходить строевым шагом по мостам, акведукам и прочим инженерным сооружениям, включая плиты перекрытия, в которых могут возникнуть вынужденные колебания. Тем не менее свои выводы из этой истории сделали и строители и потому при расчете конструкций на различные виды нагрузок учитывается как минимально возможное так и максимально возможное значение частоты колебаний.

При расчете на ударные нагрузки конструкций жилых помещений явление резонанса как правило не учитывается, потому что по большому счету максимальный прогиб от действия ударной силы — это и есть проявление резонанса. А так как в результате достаточно быстрого перераспределения энергии удара, колебания такой системы при любом соотношении масс являются быстро затухающими, то возникновение ударной силы, большей чем при первом столкновении, в моменты последующих возможных столкновений практически не возможно. Тем не менее ударные нагрузки, прикладываемые к конструкции с более-менее постоянной частотой мы можем наблюдать в обычной квартире при работе стиральной машины, работающей в режиме отжима. Самый простой способ максимально уменьшить ударные нагрузки от прыгающей по помещению стиральной машинки — это изменить количество оборотов при отжиме и у хороших стиральных машин-автоматов для этого есть специальный регулятор. Если же переключателя скоростей нет, то можно рассчитать перекрытие на дополнительную ударную нагрузку возникающую от прыгающей стиральной машины, руководствуясь приведенным выше принципом.

В обще случае определить значение коэффициента жесткости (когда это возможно), частоту и период колебаний можно по следующей таблице:

Таблица 1: Основные параметры упругих систем с одной степенью свободы

Если рассматривается случай приложения ударной нагрузки к изгибаемой конструкции, отличный от приведенных в таблице, то определить приближенное значение коэффициента жесткости можно по расчетным схемам для простых и статически не определимых балок. Приближенное потому, что при приложении сосредоточенной нагрузки не посредине пролета или при приложении не равномерно распределенной нагрузки колебания вряд ли будут гармоническими.

Таким образом формула для определения динамического коэффициента ударной нагрузки (288.11.3) при учете только массы деформирующейся конструкции примет вид

kд = 1 + √1 + 2h/fпр = 1 + √1 + 2h/(fстkпр) (296.7.1)

3. Если груз после падения продолжает движение вместе с рассматриваемой конструкцией, то формула (296.1.2) остается в силе

Это означает, что для определения максимального прогиба следует учитывать как массу падающего груза, так и параметры деформирующейся конструкции. Прогиб от действия сосредоточенной нагрузки, приложенной посредине балки, составляет fст = Ql3/48EI, прогиб от действия приведенной сосредоточенной нагрузки составляет fпр = kпрfст, таким образом суммарный прогиб составляет:

fсум = fст + fпр = (Q + qlkпр)l3/48EI = (1+ qlkпр/Q)Ql3/48EI = fст(1 + kпр(ql/Q) (296. 8.1)

тогда значение динамического коэффициента ударной нагрузки с учетом масс обеих тел составит:

kд = 1 + √1 + 2h/fсум = 1 + √1 + 2h/(fст(1 +kпр(ql/Q)) (296.7.2)

Не смотря на кажущуюся сложность, все приведенные выше формулы определения динамического коэффициента максимально просты, так как основаны на простейшей физической модели процессов, происходящих при ударе. Между тем, как уже говорилось, процессы, происходящие в соударяемых телах, достаточно сложные. Да и падать на перекрытие могут не только твердые тела, но и жидкости в различной упаковке, сыпучие материалы (песок, цемент и различные сухие строительные смеси), ну и тем более человек. Особенность таких падений в том, что перечисленные вещества, а тем более человек, падая на поверхность, даже очень жесткую, очень редко от нее отскакивают. Происходит это потому, что у жидкостей, а тем более сыпучих материалов отсутствуют жесткие внутренние связи, характерные для твердых тел, а человек, приземляясь после прыжка, старается присесть и таким образом искусственно продлить время контакта, а значит и максимально уменьшить ударную силу. Это означает, что ударная сила в таких случаях будет меньше и в зависимости от множества различных факторов (включая ловкость, если речь идет о человеке), которые требуют отдельного учета, расчетное снижение скорости, может снижаться от 1.1. до нескольких десятков раз. В связи с этим из соображений упрощения расчетов и обеспечения дополнительной прочности такие тонкости поведения жидких сыпучих и человеческих тел можно не учитывать. Но опять же, если есть уверенность в понимании происходящих процессов и в своих силах, то

Для сыпучих материалов в зависимости от размера фракций и плотности упаковки можно применять понижающий коэффициент kп = 0.5-0.2 тогда формула (296.7.2) примет вид:

kд = 1 + √1 + 2hkп/fсум = 1 + √1 + 2h/(fст(1 +kпр(ql/Q)) (296.7.2)

Для человека упавшего головой на балку, тоже можно вычислить понижающий коэффициент в зависимости от наличия головного убора, пышности волос, толщины кожного и мышечного слоя, геометрии, жесткости и прочности черепа, но мой вам совет, не падайте головой на перекрытие, потому что в этом случае спасать придется уже не конструкцию перекрытия, а вас.

Пример расчета балки на ударную нагрузку с учетом масс балки и груза

А теперь посмотрим как изменится значение динамического коэффициента с учетом массы балки, на ранее рассматривавшемся примере. Напомню, рассматривается шарнирно закрепленная деревянная балка перекрытия длиной 4 м из древесины сечением 20х10 см. На средину балки с высоты 50 см падает гиря весом в 32 кг. Требуется определить прочность балки при ударной нагрузке с учетом массы балки.

1. При таком сечении и плотности древесины γ = 500 кг/м3 приведенная масса балки составит

ql = 500х0.2х0.1х4 = 40 кг

2. Прогиб балки при воздействии статической нагрузки от гравитационной массы гири мы уже определяли

f = Ql3/48EI = 32х4003/(48х100000х6666.667) = 0.064 см

где Е = 105 кгс/см2 — модуль упругости древесины, I = bh3/12 = 6666.667 см4 — момент инерции поперечного сечения.

3. Тогда значение динамического коэффициента составит

kд = 1 + √(1 + 2х50/0.064(1 + 0.5(40/32) = 32.02 (при использовании приведенного коэффициента 0.4875 значение динамического коэффициента составит 32.17)

напомню, значение динамического коэффициента без учета массы балки составляло 40.53, таким образом учет массы балки позволил уменьшить расчетное значение динамического коэффициента почти на треть.

4. Значение максимального изгибающего момента при таком динамическом коэффициенте составит

Мд = Qlkд/4 = 32х400х31.02/4 = 102464 кг·см

5. Тогда при расчетном сопротивлении R = 140 кг/см2 требуемый момент сопротивления составит

Wтр = М/R = 99279/140 = 731.9 см3

6. Момент сопротивления для балки сечением 20х10 см составит W = 2I/h = 6666.667/10 = 666.67см3 < Wтр = 731.9 см3.

Напомню, без учета массы балки требуемый момент сопротивления составлял 926. 4 см3.

Вывод: Не смотря на все наши старания балка под действием такой ударной нагрузки может разрушиться. Однако в данном случае мы совершенно не учитывали упругие свойства гири, полагая ее совершенно жесткой, а также то, что на балке перекрытия будут уложены как минимум доски пола (без досок балки перекрытия как-то теряют изначальный смысл). А это означает, что расчетную массу балки следует еще увеличить, а если еще учесть упругие свойства как гири, так и древесины, и вполне вероятное развитие местных неупругих деформаций, то у рассматриваемой балки большие шансы на выживание.

Как рассчитать время работы, мощность ИБП. Формулы расчета

Онлайн калькуляторы расчета параметров работы ИБП оперируют установленными значениями КПД инвертора и других коэффициентов – мощности нагрузки, глубины разряда, доступной емкости. Заложенные в программу данные могут не совпадать с реальными, в этом случае только результат самостоятельного расчета по формуле будет точным.

Расчет времени работы ИБП

Если требуется приблизительно оценить автономность бесперебойника в работе с конкретной нагрузкой при заданной емкости АКБ, можно воспользоваться упрощенной формулой:

T=C*U/P

T – расчетное время резерва (ч), C – суммарная емкость АКБ (Ач) (55 Ач, 75 Ач, 100 Ач и т.п.), U – суммарное напряжение АКБ (В) (12 В, 24 В или 48 В), P – полная мощность нагрузки (Вт) (100 Вт, 200 Вт, 1000 Вт и т.п.).

Пример: Мощность подключенной нагрузки к ИБП —  150 Вт (типичная для газового котла), емкость АКБ — 100 Ач, напряжение АКБ — 12 В. Ориентировочно ИБП проработает в режиме резерв следующие время:

Т=(100 Ач*12 В)/150 Вт = 8 ч.

Более точная формула  расчета времени резервной работы ИБП, учитывает КПД и глубину разряда АКБ, выглядит так:

T=C*(U/P*КПД)*

КПД инвертора – паспортная величина, P – мощность нагрузки, U – напряжение АКБ, Kр – коэффициент разряда (глубина разярда) АКБ (0. 6 — 0.8).

КПД инвертора в онлайн калькуляторах зачастую устанавливается 0.8, тогда как бесперебойники «Сибконтакт» демонстрируют 0.9. 

Расчет мощности ИБП

Если мощность ИБП меньше суммарной нагрузки, тогда прибор сразу же отключится после запуска. Перед покупкой бесперебойника подсчитайте потребление всех устройств, которые будут от него запитаны. Найдите данные на корпусе или в техпаспорте изделий, затем сложите.

Для индуктивной нагрузки (аппараты с электродвигателями, люминесцентные лампы) обычно указывают полную мощность в вольт амперах (ВА). Если фигурируют ватты, надо рассчитать необходимую мощность ИБП с учетом реактивной составляющей:

P=Pa/cos φ

Здесь Pа – активная мощность (Вт), cos φ – коэффициент мощности (если неизвестен, примите равным 0.7).

Также учитывайте, что в технике с электродвигателями пусковые токи до пяти раз больше, чем в рабочем режиме: бытовой холодильник, например, потребляет в момент включения компрессора около киловатта. Приятная новость: подобным устройствам требуется синусоидальный ток, и все ИБП «Сибконтакт» выдают на выходе именно такую форму переменного напряжения.

Расчет емкости батарей ИБП

После определения времени работы и мощности нагрузки проводится расчет необходимой емкости аккумуляторов ИБП по формуле:

С=(P*t)/U*Kр

P – мощность нагрузки, t – необходимое время резерва,  U – напряжение АКБ, Kр – коэффициент разряда (глубина разярда) АКБ (0.6 — 0.8).

Помните, что емкость АКБ суммируется только при параллельном соединении. При последовательном подключении складывается вольтаж батарей, а емкость остается равной номинальному значению одного источника питания.

Все вышеприведенные формулы, в упрощенном виде, встроены в наш онлайн «КАЛЬКУЛЯТОР» (виджет). Меняя параметры, можно легко определить, например, время работы ИБП от аккумулятора или  наоборот — емкость аккумулятора, для необходимого времени работы ИБП в режиме резерв.

Теперь пора перейти в интернет-магазин «Сибконтакт», где в наличии бесперебойники мощностью от 300 Вт, в том числе модели со сквозной нейтралью для газовых котлов.

Для серьезных задач подойдет  UPS ИБП МИ3024 Offline номиналом 3,3 кВт, выдерживающий двойную нагрузку в течение пяти секунд.

Перейти в каталог ИБП

Перейти в каталог АКБ

Проблемы с блоком розжига газового котла  в частном доме? Рекомендуем к прочтению статью — Ошибка на котле Е01

Если у Вас остались вопросы — сообщите нам. Мы подберем для Вас лучшее решение!

Расчетные нагрузки промышленных предприятий

3. Определение коэффициента максимума

При расчетах на стадии технического проекта или рабочих чертежей расчетные нагрузки определяются с учетом коэффициента максимума, величина которого зависит от коэффициента использования и эффективного числа электроприемников.
Под эффективным числом группы электроприемников с различной установленной мощностью и разными режимами работы понимается такое число приемников, одинаковых по мощности и однородных по режиму работы, которое обеспечивают ту же величину расчетной нагрузки, что и рассматриваемая группа различных по мощности и режиму работы электроприемников.
В общем случае эффективное число электроприемников может быть найдено из выражения


Эффективное число электроприемников может быть принято равным фактическому их числу в следующих случаях:
а) когда мощность всех приемников одинакова;
б) при коэффициенте использования Ки>0,8;
в) когда выполняются указанные в табл. 3-5 соотношения между коэффициентом использования и величиной отношения, равного:


где Ру.макс и Ру.мин — соответственно номинальные активные мощности наибольшего и наименьшего электроприемников в группе, квт.
При определении Ру.мин должны быть исключены наиболее мелкие электроприемники, суммарная мощность которых не превосходит 5% мощности всей группы приемников.
Когда указанные условия не выполняются, эффективное число электроприемников определяется в зависимости от величин Р*и n*, вычисляемых пo формулам (*—звездочки, поставленные под буквенными обозначениями, указывают на относительные величины).



где n — общее число электроприемников группы;
— сумма номинальных мощностей всей группы, квт;
— число приемников в группе, номинальная мощность каждого из которых больше или равна половине номинальной мощности наиболее мощного приемника в группе;

— сумма номинальных мощностей этих приемников, квт.

Мелкие электроприемники, суммарная мощность которых не превосходит 5% номинальной мощности всех электроприемников, при определении не учитываются.
В зависимости от величин р* и n* по табл. 3-6 находят величину относительного значения эффективного числа электроприемников:


и определяют эффективное число приемников умножением полученного значения на общее число электроприемников группы:


В зависимости от коэффициента использования Ки и эффективного числа приемников nэ по табл. 3-7 определяется коэффициент максимума Км.
Величины расчетных активной и реактивной мощностей группы электроприемников определяется по формулам:



где Рсм — средняя активная мощность для группы электроприемников за наиболее нагруженную смену, кВт;
tgφ — соответствует характерному для данной группы электроприемников значению фазового угла в режиме максимальной активной мощности.
Полная расчетная мощность определяется из выражения


расчетный ток — по формуле


где U1 — номинальное напряжение сети, кв.
Коэффициент мощности при режиме расчетной нагрузки равен:


При определении эффективного числа электроприемников для большого числа питающих линий, нескольких трансформаторных пунктов, распределительных подстанций и т. п. допускается применять упрощенную методику расчета, которая заключается в следующем.
Для отдельных линий или подстанций, для которых ранее были определены величины номинальной мощности и эффективного числа электроприемников вычисляются мощности условных электроприемников по формуле


где Ру и nэ — соответственно номинальная мощность и эффективное число электроприемников рассматриваемой линии или подстанции.
При этом не учитывается нагрузка резервных электроприемников, ремонтных сварочных трансформаторов и других ремонтных электроприемников, пожарных насосов, а также электроприемников, работающих кратковременно (дренажные насосы, задвижки, вентили, щитовые затворы и т. п.). Нагрузка таких электроприемников учитывается только при расчете питающих эти приемники линий и линий, питающих силовые распределительные пункты, к которым они подключены.
Определение эффективного числа электроприемников, коэффициентов максимума и спроса для условных электроприемников, вычисленных по формуле (3-26), производится методом, изложенным выше для индивидуальных приемников.
При окончательном подсчете нагрузок должны быть учтены реактивные мощности присоединенных к сети батарей конденсаторов (мощности батарей статических конденсаторов учитываются со знаком «минус»), а также потери активной и реактивной мощности в понижающих трансформаторах.
Для электроприемников с малоизменяющейся во времени нагрузкой (насосы водоснабжения, вентиляторы, отопительные и нагревательные приборы, печи сопротивления и т. п.) коэффициент спроса может быть принят равным коэффициенту использования:

Кси (3-27)

Изложенный метод определения расчетных нагрузок рекомендуется применять на всех ступенях и для всех элементов системы электроснабжения промышленных предприятий без введения в расчеты понижающих коэффициентов. Допускается применение коэффициента участия в максимуме в пределах 0,9—0,95 в случаях, когда при определении нагрузок на высших ступенях системы электроснабжения можно ожидать несовпадения во времени максимально загруженных смен, а также при ориентировочных расчетах.
В табл. 3-8 дано число часов использования максимальной мощности для осветительной нагрузки промышленных предприятий.

Пример 3-1.

В отделении цеха промышленного предприятия установлена группа электродвигателей на номинальное напряжение 380 в с длительным режимом работы. По величине коэффициента использования электроприемники разбиваются на три подгруппы, для каждой из которых в табл. 3-9 указаны число и мощность двигателей, суммарная номинальная мощность, величины коэффициентов использования и мощности.
Требуется определить расчетные нагрузки для всей группы электродвигателей отделения.

Удельная нагрузка — Энциклопедия по машиностроению XXL

Зная из опыта Ар, можно по формуле (8-8) определить V и далее G. В общем случае полученные зависимости позволяют провести качественно верный анализ влияния ряда факторов на скорость эжектируемого воздуха. Так, согласно (8-8) она увеличивается с ростом h, Gt и Gr/Q — удельной нагрузки канала. Увеличивающееся при этом сопротивление Ар влияет на и в обратную сторону, но Ар растет медленнее и и все же увеличивается. Опытные данные подтвердили справедливость этих положений. Для мелких частиц при прочих равных 252  [c.252]
Согласно данным [Л. 64] установка на стенках канала проволочных спиралей приводит к увеличению времени пребывания и концентрации падающих частиц. Однако с увеличением удельной нагрузки Gt/Q распределение частиц становится все более неравномерным с максимумом по оси канала.  [c.254]

За расчетную нагрузку принимают максимальное значение удельной нагрузки, распределенной по линии контакта зубьев  [c.108]

В косозубом зацеплении нагрузка распределяется на всю суммарную длину контактных линий 1, 2, 3. Удельная нагрузка уменьшается с увеличением суммарной длины контактных линий /j . С помощью рис. 8.26 нетрудно установить, что при е , равном целому числу,  [c.126]

Расчет зубьев прямозубой конической передачи по напряжениям изгиба. Размеры поперечных сечений зуба конического колеса изменяются пропорционально расстоянию этих сечений от вершины конуса (рис. 8.32, а). Все поперечные сечения зуба геометрически подобны. При этом удельная нагрузка q распределяется неравномерно подлине зуба. Она изменяется в зависимости от деформации и жесткости зуба в различных сечениях. Можно доказать, что нагрузка q распределяется по закону треугольника, вершина которого совпадаете вершиной делительного конуса, и что напряжения изгиба одинаковы по всей длине зуба.  [c.132]

На основании формулы (8.41) можно отмстить, что приведенный радиус кривизны в различных сечениях зуба конического колеса изменяется пропорционально диаметрам этих сечений или расстоянию от вершины начального конуса. Ранее было сказано, что удельная нагрузка q также пропорциональна этим расстояниям. Следовательно, отношение постоянно для всех сечений зуба. При этом постоянными остаются и контактные напряжения по всей длине зуба, что позволяет производить расчет по любому сечению (в данном случае по среднему). Удельная нагрузка в этом сечении (см. рис. 8.32)  [c.133]

Определение удельной нагрузки q и приведенного радиуса кривизны Рпр для зацепления Новикова значительно сложнее и здесь не рассматривается.  [c.169]

По аналогии с косозубой передачей удельная нагрузка для червячных передач  [c. 181]

Допускаемая удельная нагрузка [q в Мн/м  [c.116]

Межосевое расстояние (из расчета по допускаемой удельной нагрузке на единицу ширины катка, так как материал обкладки одного из катков не следует закону Гука)  [c.118]

Показатели нормы контакта зубьев в передаче. Для получения надежных зубчатых передач зубья парных зубчатых колес должны соприкасаться по всей длине контактных линий, В этом случае удельная нагрузка в зацеплении достаточно равномерно распределяется вдоль контактных линий исключается концентрация нагрузки, действующей на зубья, и напряжений в материале зубьев создаются условия для равномерной смазки зацепления и обеспечивается (наряду с другими мерами) расчетная изгибная и контактная долговечность зубьев передач.  [c.200]


Среднетемпературное цианирование (800—840° С) используют для получения более глубокого диффузионного слоя, стойкого против износа при небольших удельных нагрузках. Продолжительность процесса от 5 до 90 мин, глубина слоя — 0,2—0,5 мм при этом цементация преобладает над азотированием.  [c.148]

Решение. I. По (табл. 7.1) принимаем коэффициент трения для пары чугун—фибра f = 0,2, допускаемую удельную нагрузку [9]=39 Н/мм (с. 130), коэффициент упругого скольжения = 0,02, коэффициент ширины роликов Ч л=0,5, коэффициент запаса сцепляемости Р=1,3.  [c.133]

Решение. 1. Принимаем коэффициент трения пары чугун — прорезиненная ткань f=0,6 (см. табл. 7.I.), коэффициент запаса сцепляемости Р=1,5, допускаемую удельную нагрузку для прорезиненной ткани [ ] = 29,4 Н/мм (с.  [c.135]

Малые скорости скольжения и небольшие удельные давления Кратковременный режим с постоянным или переменным направлением вращения вала. Малые скорости и большие удельные нагрузки Мало меняющиеся по величине и направлению усилия, нагрузка — большая и средняя Переменная нагрузка  [c.308]

Ряс. 342. Давление в масляном слое при различных значениях удельной нагрузки к (экспериментальные данные)  [c.332]

В выражении (114) ц — динамическая вязкость масла, кгс-с/м со — окружная скорость, с» к — удельная нагрузка на единицу несущей поверхности подшипника, кгс/.м / — относительный зазор (ф = А/с ).  [c.336]

Если, например, возрастает удельная нагрузка, то характеристика режима падает, а с ней уменьшается и минимальная толщина масляного слоя подшипник приближается к режиму полужидкостного трения. Однако с понижением X одновременно падает коэффициент трения (см. рис. 360) и снижается тепловыделение. В результате повышается вязкость масла, отчего прежнее значение характеристики режима полностью или частично восстанавливается и подшипник переходит в состояние устойчивого равновесия.  [c.352]

Пр 1 расчете подшипников из более прочных материалов (бронзы, алюминиевые сплавы, серебро) решающи.ми являются гидродинамика подшипника, его геометрические (с/, ф) п режимные (/. ) факторы, рациональный выбор которых позволяет довести удельные нагрузки до 150 — 300 кгс/см», а в отдельных случаях до 500 — 600 кге ехг.  [c.361]

В качестве критерия тепловой напряженности подшипников нередко применяют величину ки (произведение удельной нагрузки, кгс/см, на окружную скорость вала, м/с). Предельны.мн считаются значения кг = 400 -г 600.  [c.361]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Reтечения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286]  [c.266]

Преимущество азо ированного слоя — в его более высокой износоустойчивости. Но азотирова ные детали значительно дороже, так как этот процесс более длительный, и для азотирования применяют дорогие легированные стали, Кроме того, ТОНКИ азотированный слой, в отличие от цементированного, может выдерживать меньшие удельные нагрузки.  [c.335]

С увеличением удельной нагрузки коррозионный износ стали 1Х18Н9Т возрастает на воздухе в большей степени, чем в жидких средах. Снижение износа этой стали в жидких средах обусловлено тем, что эти среды служат смазкой.  [c.339]

На рис. 8.7 изображен пример сжатия двух цилиндров с параллельными осями. До приложения удельной нагрузки q цилиндры соприкасались по линии. Под нагрузкой линейный контакт переходит в контакт по узкой площадке. При этом точки максимальных нормальиьгх напряжений располагаются на продольной оси симметрии контактной площадки. Значение этих напряжений вычисляют го формуле  [c.103]


Расчет прочност 1 зубьев по контактным напряжениям. Для косозубых передач удельная нагрузка с учетом формул (8.24) н (8.2G) д== ,Дн11 = РАнКнаЦЬ гаС05 а), где К На — коэффициент неравно.мерности нагрузки одновременно зацепляющихся пар зубьев — см. ниже.  [c.128]

Для выбранной муфты необходимо выголнить проверку удельных нагрузок между дисками и произвести расчет механизма ее включения. Удельная нагрузка  [c.193]

Решение. 1. По данным на с. 130 принимаем допускаемую удельную нагрузку [( ]=19,6 Н/мм, коэффициент трения чугун — кожа / = 0.3 (см. табл. 7.1). коэффициент запаса сценляемости 3=1,4, коэффициент ширины маховика Ч л = 0,2.  [c.136]

Если этот крптери одинаков, то у всех геометрически подобных двигателей одинаковы термодинамический, механический и эффективный КПД (следовательно, н удельный расход топлива), тепловая напряженность (теплопереход на единицу охлаждающей поверхности), удельная мощность, напряжения от тазовых н Инерционных сил, удельные нагрузки на ПОДШИПНИКИ, конструкционная. масса двшателя (масса, отнесенная к сумме квадратов диа-мс1ра цилиндра).  [c.56]

Основной выигрыш в этом случае обусловлен уменьшением угла клиновидности сухарей вдвое по сравнению с конструкцией 6. Аналогичный результат можно получить и в конструкции б, уменьшив угол с 40° до 20°. Однако удельные нагрузки на поверхностях трения в это.м случае будут вдвое больше, чем в конструкЩ1и г..  [c.133]

Скос головки шатуна 5 сводит к минимуму протяженность неопертой поверхности днища и одновременно уменьшает изгиб поршневого пальца. Вместе с тем снижаются удельные нагрузки от газовых сил на рабочих поверхностях поршневого пальца.  [c.564]

Удельная нагрузка Характеристика режима Число Зоммерфсльда  [c.339]

Как ВИДНО ИЗ рис. 358, значения для подшипников малого диаметра д. = 204-30 мм) очень велики. Следовательно, такие подшипники могут надежно работать лишь при высоких характеристиках режима (большие частоты вращения, низкие удельные нагрузки). Как и для подшипников большого диаметра, целесообразно придерживаться умеренных значении отпосптсльното зазора (но не ниже ф = 0,001).  [c.350]

Коэффициент трения в области полужидкостной смазки уменьшается с увеличением X, т. е. для подшипника с заданной удельной нагрузкой II вязкосгью масла — с увеличением частоты вращения. Это означает, что по мере увеличения частоты вращения вал отходит от поверхности подшипника число соприкасающихся микронеровностей уменьшается.  [c.351]


Расчет коэффициента нагрузки | Energy Sentry News

Коэффициент нагрузки, по сути, означает КПД. Это отношение фактических киловатт-часов, использованных за данный период, к общим возможных киловатт-часов, которые могли быть использованы за тот же период, на пиковом уровне кВт, установленном заказчиком в течение расчетного периода.

Высокий коэффициент загрузки — это «хорошо», а низкий коэффициент загрузки — «плохо». Низкий коэффициент загрузки означает что вы используете электроэнергию неэффективно по сравнению с тем, чем вы могли бы быть, если бы контролировали свое пиковое потребление.

Коэффициент нагрузки рассчитывается с использованием нескольких простых чисел из счета за электроэнергию. Требуемая информация:

  • Фактические киловатт-часы, использованные в течение расчетного периода, в кВтч:
  • Пиковое потребление киловатт, в кВт:
  • Количество дней в расчетном периоде:

Соотношение, которое выражает формула коэффициента нагрузки, представляет собой сравнение между фактических киловатт-часов, используемых с общими возможными киловатт-часами, которые может можно использовать на определенном уровне кВт.

кВтч


——————————— = LF
кВт x дней x 24

На диаграмме справа красный прямоугольник представляет общее возможное количество киловатт-часов, которое может быть использовано в зависимости от пикового потребления электроэнергии. Синяя область представляет фактически использованные киловатт-часы за месяц (дневной профиль показан для упрощения рисунка). Незаштрихованная область представляет собой потерянную мощность — область, где энергия могла быть использована, но не использовалась.Дело в том, что вы заплатили за емкость (спрос) всей коробки (плата за потребление), но не использовали большую ее часть. Все в незатененной области — это емкость, за которую вы заплатили, но не использовали.

Концептуально управление спросом можно рассматривать как уменьшение общего размера коробки за счет уменьшения высоты. На рисунках ниже желтая линия — это предел потребления или уставка. Использование контроллера потребления Energy Sentry позволяет снизить пиковое потребление за счет управления нагрузкой и исходный пик использования энергии перераспределяется ниже предела.Дело не в изменении количества потребляемой электроэнергии, а в том, когда она используется.

Использование коэффициента нагрузки для определения предела нагрузки

Чтобы определить предел потребления кВт для желаемого процентного коэффициента нагрузки, возьмите фактическое количество кВтч, использованное домом в данном месяце, и разделите на 720 (общее количество часов в среднем 30-дневном месяце):

3000 кВтч разделить на 720 часов = 4,16 (предел потребления при 100% коэффициенте нагрузки)

Если требуется коэффициент нагрузки 60%, выберите 4. 16 (коэффициент нагрузки 100%) и разделите на 0,60.

4,16 разделить на 0,60 = ~ 7 кВт

Если известна пиковая мощность и известна кВт-ч, коэффициент нагрузки можно найти, умножив кВт на общее количество часов и разделив фактические кВт-ч на это число. Например:

20 кВт, умноженное на 720 часов = 14400 Всего кВтч (при 100% коэффициенте нагрузки)

3000 кВтч разделить на 14400 Всего кВтч = 21% коэффициент нагрузки при 20 кВт

Рекомендуемые пределы максимальной нагрузки (типичное жилое применение)
Максимальное использование за месяц часов / месяц Требуемый коэффициент нагрузки Ограничение спроса
8000 ÷ на 720 ÷ на 60% = 18. 5
7000 ÷ по 720 ÷ по 60% = 16
6000 ÷ по 720 ÷ по 60% = 14
5000 ÷ по 720 ÷ по 60% = 11.5
5000 ÷ по 720 ÷ по 80% = 8,5
4000 ÷ по 720 ÷ по 60% = 9,5
4000 ÷ по 720 ÷ по 80% = 7
3000 ÷ по 720 ÷ по 60% = 7
2000 ÷ по 720 ÷ по 60% = 4. 5

Примечание. Лимит спроса может быть выше или ниже в зависимости от индивидуального образа жизни или экстремальных погодных условий.

Расчет коэффициента нагрузки с учетом времени использования

Если вы работаете со ставками TOU, коэффициент загрузки необходимо рассчитывать другим способом. Нормы времени использования имеют отдельные значения времени пиковой и непиковой нагрузки, которые необходимо рассчитывать отдельно. Единственный вот изменения:

  1. Чтобы узнать, сколько часов в течение расчетного периода было в пиковой нагрузке и сколько киловатт-часов использовалось в это время
  2. Часы непиковой нагрузки в течение расчетного периода и использованные в течение этого времени кВтч.

Если пиковые значения были разными между периодами включения и выключения, используйте соответствующие пиковые кВт и используйте расчет базового коэффициента нагрузки, приведенный выше.

Если ставка TOU, с которой вы имеете дело, не учитывает спрос в периоды непиковой нагрузки, то в вычислении коэффициента нагрузки при непиковой нагрузке нет необходимости.

Пример

Предположим, вы находитесь в ситуации, когда:

  • Зимний график спроса на время использования — пик с 7:00 до 12:00, всего 5 часов, с понедельника по пятницу
  • В месяце 31 день
  • 9 выходных (непиковые дни), оставив 22 пиковых дня
  • 744 часа в период
  • 110 часов пиковой нагрузки (15%) и 634 часа непиковой нагрузки (85%)

Чтобы рассчитать коэффициент пиковой нагрузки, просто возьмите энергию, использованную во время пиковой нагрузки, и воспользуйтесь расчетом коэффициента нагрузки.Допустим, всего за время расчетный период. Предположим, что 15% или 600 кВт / ч использовались в пиковые часы с потребляемой мощностью 8 кВт. Коэффициент загрузки:

600


LF = —————— = 68%
8 х 110

Таким образом, примерно две трети всей энергии (кВт / ч), которая может быть использована в течение расчетного периода, приходится на эти 22 пятичасовых периода.

Три процентных ноты:

  1. Коэффициенты пиковой нагрузки вне пределов нагрузки будут ниже, поскольку у них больше часов.Это часы, когда в среднем используется самый низкий показатель в час.
  2. Коэффициенты нагрузки для периодов пиковой нагрузки будут выше для более коротких периодов пиковой нагрузки. Более низкие пределы спроса могут быть достигнуты на более короткие периоды времени. Поскольку пиковый период зимой длится всего 5 часов, можно избежать использования большого количества киловатт-часов, что позволяет очень легко достичь более низкого предела потребления.
  3. Праздники, обозначенные тарифом на электроэнергию как непиковые дни в непиковые часы, также включены.В приведенном выше примере есть выходной, в результате чего дни непиковой нагрузки составляют 10, а дни максимальной нагрузки — 21.

Как рассчитать вес груза перед подъемом над головой

Все, что вам нужно знать о предполагаемом коэффициенте нагрузки