Морозостойкость f50 что это такое: Морозостойкость F50 Морозостойкость бетона / Морозостойкость бетона / Бетон Ростов – купить бетон с доставкой по низкой цене в Ростове-на-Дону.

Содержание

Определение марки морозостойкости бетона по ГОСТ ✅

Морозостойкость бетона – это то, сколько циклов заморозки-разморозки выдержит материал без потери физических и механических свойств.
Для возведения бетонных сооружений при отрицательной температуре используют специальные морозоустойчивые бетоны или смеси с морозостойкими добавками.
Испытания на определение устойчивости к холоду проводят, пока бетонная смесь не потеряет 5% прочности. Как только это произошло, материалу присваивают марку морозостойкости – буква F с округленным числом циклов от 50 до 1000 и с шагом 50. Подробнее читайте далее в статье.

Морозостойкость бетона ГОСТ

ГОСТ 10060-2012 разделяет бетонные растворы на 5 классов морозостойкости:
• Раствор F50 – совсем неустойчив к морозу. Применим исключительно в отапливаемых помещениях;
• Бетоны до F150 – нормальная морозостойкость. Из такого бетона строят здания в умеренном и теплом климатах;
• Бетонные смеси F150-F300 – повышенная морозостойкость. Популярен в общем строительстве. Такой бетон подходит для любых построек даже в Сибири и другой местности с суровыми зимами, где сильно промерзает грунт;

• Смеси F300-F500 – высокая устойчивость к морозу. Превосходное решение для северных районов с большой глубиной промерзания почвы. Подходит для любых видов фундамента;
• Растворы F500-F1000 – в гражданском строительстве не применяется. Из таких бетонов строят ответственные объекты.

Таблица промерзания грунта и его состав для некоторых районов России:

К каждой марке бетона по прочности присваивается марка морозостойкости. Соотношение характеристик бетона есть в таблице:

От чего зависит морозостойкость?
Водонепроницаемость напрямую связана с морозоустойчивостью бетона. Чем больше пор в материале, тем больше влаги он впитывает. Вода замерзает-растаивает, а материал разрушается изнутри. Это происходит потому, что вода при замерзании превращается в лед и увеличивается в объеме на 10%, создавая внутри давление. Поэтому каждый новый цикл разрушает конструкцию и приводит к коррозии арматуры внутри ЖБ-конструкций.

Как определить морозостойкость?
Согласно ГОСТ 10060-2012 существует 3 метода определения морозоустойчивости:

  • ускоренный однократный;
  • ускоренный многократный;
  • базовый многократный.

Для любого метода изготавливают бетонный куб со сторонами 10-20см и подвергают заморозке-разморозке. Диапазон температур -18…+18°C.

Порядок испытаний:

  1. Кубы насыщают водой, обтирают влажной тряпкой и проводят испытание на сжатие.
  2. Затем их помещают в морозилку.
  3. Для оттаивания образцы помещают в специальную ванну.
  4. После того, как кубики растаяли, с них удаляют отслоившиеся куски.
  5. Образцы обтирают, взвешивают и еще раз проводят испытание на сжатие.
  6. Результат опыта обрабатывают.

Если после ускоренных испытаний результат получился отличный от результатов базового опыта, то за эталон берут базовые показатели.

Сделать бетон более устойчивым к низким температурам можно с помощью специальных присадок: «Кристалл», «Пенетрон Адмикс» и так далее.

Можно увеличить морозостойкость, улучшив водонепроницаемость. Для этого достаточно тщательно уплотнить смесь после заливки с помощью вибратора или добавив в раствор пластификатор для большей текучести.

От выбора цемента тоже зависит, как готовая конструкция будет переносить перепады температур. Цементы более высоких марок делают застывший раствор прочнее и, соответственно, морозоустойчивее.

Самый простой способ повысить морозостойкость бетона – гидроизоляция с помощью красок, пропиток и других обмазочных материалов. Но этот способ не долговечен и в строительстве почти не применяется.

Что такое морозостойкость бетона, определение марок бетона по морозостойкости

Содержание статьи:

Морозостойкость — это свойство бетона в насыщенном водой состоянии выдерживать агрессивное воздействие перепадов температур. Она также определяет количество циклов заморозки и оттаивания бетонного раствора, влияющее на прочностные характеристики материала.

Способность материала противостоять изменениям и перепадам температуры – это важнейшая характеристика бетона, которая должна быть учитана ещё на этапе проектных работ, тем более в районах и местности, где такие перепады значительны, или если конструкция применяется в условиях, где недопустимо малейшее замерзание состава.

Причины, влияющие на морозостойкость

Это свойство бетона обусловлено, прежде всего, структурой состава. Чем более порист бетон, тем структура доступнее для проникновения влаги. Данная влага, заполняя поры бетона и расширяясь при замерзании, является причиной разрушения материала изнутри. Таким образом, морозостойкость напрямую зависит от водопоглощения: чем ниже показатели последней, тем выше морозостойкость.

Классификация бетона по маркам морозостойкости

Марки бетона по морозостойкости при разделении обозначаются символом «F», а цифровое значение рядом находится в пределах от 50 до 1000 и обозначает количество циклов замерзания, которые способна выдержать смесь. В зависимости от цифры, составы бетона распределяются относительно данного свойства на группы, каждой группе соответствует диапазон значения и марок морозостойкости.

Основанием для разделения могут послужить и условия эксплуатации материала:

  • низкая (менее F50) (наиболее редкие составы бетона, которые разрушаются даже при минимальных перепадах температур, практически не используемы)
  • умеренная (F50- F150) (самая распространённая группа со стандартным показателем при средней прочности на сжатие)
  • повышенная (F150-F300) (данная группа обеспечивает надёжные показатели прочности бетона в суровых условиях эксплуатации, он способен выдерживать нагрузку не одно десятилетие при переменчивых температурах)
  • высокая (F300- F500) (весьма дорогие составы бетона, используемые в конструкциях с эксплуатацией в условиях переменного уровня воды)
  • особо высокая (F500 и более) (смесь используется в исключительных случаях , обычно это высокие марки с использованием спецдобавок для обеспечения наивысших показателей прочности, сохраняемой десятилетиями)

Меры повышения морозостойкости

Выше мы обнаружили взаимосвязь морозостойкости бетона с его составом и с водопоглащаемостью. Данная информация позволит определить методы, которые повысят наш показатель, а значит, позволит уменьшить или свести к нулю риски разрушения материала и повысить его прочность.

Вот некоторые из них:

  • использование материала с минимальным числом пор (чем меньше путей для проникновения воды, тем лучше)
  • устранение пор уже после заливки материала путём уплотнения вибрированием
  • применение специальных добавок в составе (самый эффективный и надёжный способ, позволяющий повысить морозостойкость ещё до работ и не затрачивать средства на другие операции)

Морозостойкость бетона важна не только в строительстве зданий, немалую роль она выполняет в дорожном строительстве и ремонте.

Применение высокомарочного бетона в данных случаях экономически не выгодно, поэтому результат достигается уплотнением (особенно верхних слоёв) и применением добавок в смеси.

Морозостойкость щебня F15, F25, F50, F100, F150, F200, F300 и F400

Щебнем принято называть строительный сыпучий материал, произведенный дроблением натурального камня или твердых строительных отходов. Фракционность массы щебня составляет более пяти миллиметров. Одним из важнейших качеств этого строительного материала является его морозостойкость.

Морозостойкость характеризует способность материала выдерживать во влажной среде попеременное замерзание и оттаивание. В каждом кусочке щебня имеются микротрещины, в которые попадает вода. При замерзании объем воды увеличивается на 10 процентов. При этом увеличивается и давление льда на поверхность камня. Это приводит к постепенному разрушению его целостности. Именно по этой причине разрушаются дорожные покрытия и осыпается поверхность стеновых материалов из щебня.

Если с поверхности стеновых изделий, железобетонных опор, колонн или перемычек вода быстро стекает и лишь незначительное ее количества остается в микротрещинах, то на поверхности дорожных покрытий картина выглядит иначе. Все микротрещины оказываются полностью заполнены водой, которая в осенне-зимний период то замерзает, то оттаивает, тем самым разрушая структуру материала. Сопротивляемость этим нагрузкам у каждой партии щебня разная. Для того, чтобы спрогнозировать поведение материала при замораживании и оттаивании проводятся соответствующие испытания. Они позволяют определить морозостойкость конкретной партии щебня.

Анализ делается в лабораторных условиях. Для этого берется несколько образцов из одной партии щебня. Мелкая фракция щебня засыпается в лабораторный сосуд с размерами 5 х 5 х 5 сантиметров или же в цилиндрический с высотой и диаметром по 5 сантиметров. После этого сосуды со щебнем заполняют водой и морозят при температуре минус двадцать градусов Цельсия. После полного замерзания сосуд начинают нагревать при температуре плюс 20 градусов Цельсия и после полного оттаивания вновь замораживать. Такие циклы повторяются двести и более раз. Число циклов зависит от того, где именно будет использоваться щебень.

Высокой морозостойкостью обладает тот щебень, который полностью сохранил целостность поверхности камней после всех этих многочисленных циклов. Такой щебень имеет коэффициент морозостойкости равный единице. К сожалению, столь высокими свойствами обладают далеко не все горные породы. Однако у гранитного щебня коэффициент морозостойкости близок к единице.

Точный же коэффициент морозостойкости определяют как отношение первоначальной массы щебня к той, массе, которая имеется по факту после полного цикла испытаний.

Существует и другой метод для определения морозостойкости щебня. Его заливают не водой, а раствором сернокислого натрия. Этот раствор воздействует на структуру камня точно так же, как лед. Испытуемый щебень предварительно высушивают и только после этого помещают в лабораторный сосуд. Под воздействием сернокислого натрия образец оставляют на 20 часов. Затем щебень извлекается и сушится при естественных условиях в течение 4 часов. После чего его снова заливают на 4 часа сернокислым натрием. Такие циклы повторяют 5 раз. Только после этого делается анализ реального состояния щебня и вычисляется коэффициент морозостойкости. При этом щебень тщательно промывают водой и полностью высушивают. Лаборант определяет процентный показатель потери веса щебня.

Характеристики разных степеней морозостойкости щебня подробно описаны в ГОСТе 8267-93. При присвоении коэффициента морозостойкости обязательно указывается число циклов заморозка-оттайка, которые были проведены во время испытаний. Морозостойкость щебня принято обозначать латинской буквой F и числом, которое указывает на количество циклов. К примеру, щебень с морозостойкостью F150 способен сохранить все свои первоначальные свойства после 150 замораживаний и оттаиваний.

По российским стандартам производится щебень с морозостойкостью F15, F25, F50, F100, F150, F200, F300 и F400.

Морозостойкость щебня важна не только для тех мест, где наблюдаются минусовые температуры, но также для тропических и даже экваториальных широт, где разница дневной и ночной температуры существенно велика. Колебание же температуры в немалой степени приводит к появлению микротрещин в структуре камня.

В России действуют строительные нормы, которые запрещают использование щебня с морозостойкостью ниже F300. Причем для северных регионов действует запрет на использование в строительстве щебня с морозостойкостью менее F400.

марка бетона по морозостойкости — Строительство и ремонт

Марка и класс бетона

Марка бетона по прочности — это показатель его прочности на сжатие, обозначается буквой «М» и числом от 50 до 1000. Число показывает максимально допустимую нагрузку, которую выдерживает бетон этой марки (в кгс/см 2 ). Марка определяет нормативную прочность бетона (в идеальных условиях).

Марка по водонепроницаемости показывает способность бетона не пропускать воду сквозь свои поры под давлением, обозначается буквой «W» и цифрами от 2 до 20. Цифры показывают максимальное давление воды, которое выдерживает бетон. Водонепроницаемость очень важна при строительстве бассейнов, резервуаров для хранения воды, подземных и подводных сооружений. Для обычных строений используется бетон с маркой водонепроницаемости W2 или W4/

Марка бетона по морозостойкости показывает сколько циклов замораживания и оттаивания, которое может выдержать бетон в состоянии насыщения влагой без значительной потери прочности (допустимое снижение прочности — 5%). Обозначается буквой «F» и цифрой от 50 до 300, цифра обозначает количество циклов замораживания и размораживания, в ходе которых прочность не понижается.

Класс бетона — это показатель, учитывающий допустимую погрешность качества бетонной смеси при условии, что не менее чем в 95 процентах случаев его прочность будет соответствовать нормативной. То есть класс бетона показывает его фактическую прочность.

Таблица соответствия марок и классов бетона


Соотношение класса и марки бетона приведены в таблице:

Марка по морозостойкости бетона

Морозостойкость – это важная характеристика бетона, которая показывает, сколько циклов замораживания и оттаивания он может выдержать, потеряв не более 5% своей прочности. Марка морозостойкости обозначается буквой «F» и цифрой, которая показывает количество циклов: F50, F100, F200, F300, F400, F500, F1000.

Бетон – пористый материал, если в его поры попадает влага из окружающего грунта или воздуха, при отрицательных температурах она замерзает и увеличивается в объёме. Это приводит к разрушению бетона. Когда температура повышается выше 0 градусов, лёд оттаивает и цикл повторяется снова. При каждом последующем цикле разрушения в структуре бетона становятся всё более значительными, и с каждым новым циклом всё больше и больше влаги проникает к его поры, ускоряя разрушение. В конце концов влага начинает доходить до арматурного каркаса железобетонной конструкции и приводит к коррозии.

Чтобы избежать этих негативных последствий нужно либо повысить морозостойкость бетона, либо обеспечить его гидроизоляцию.

Повышение морозостойкости

Добиться повышения морозостойкости можно разными способами, вот главные из них:

  • повышение прочности: чем выше марка бетона, тем выше морозостойкость;
  • понижение водоцеметного соотношения;
  • изменение характера пористости;
  • изменение состава цемента.

Соответствие морозостойкости и марки бетона по прочности отражено в таблице:

Марки бетона по морозостойкости. F50, F75, F100, F150, F200, F300, F400, F500. Марки бетона по водонепроницаемости. W2, W4, W6, W8 и W12

Марки бетона по морозостойкости. F50, F75, F100, F150, F200, F300, F400, F500. Марки бетона по водонепроницаемости. W2, W4, W6, W8 и W12.

За марку бетона по морозостойкости принимают наибольшее число циклов попеременного замораживания и оттаивания, которое при испытании выдерживают образцы установленных размеров без снижения прочности на сжатие более 5% по сравнению с прочностью образцов, испытанных в эквивалентном возрасте, а для дорожного бетона, кроме того, без потери массы более 5%. Установлены марки по морозостойкости: F50, F75, F100, F150, F200, F300, F400, F500.

Не следует думать, что эти марки определяют способность бетона отверждаться при отрицательных температурах. За эту способность отвечают противоморозные присадки, или добавки (доступны у всех поставщиков бетона в РФ, а не в Испании или Алжире, конечно).

Морозостойкость, в основном определяется разностью линейных коэффициентов теплового ращирения раствора и наполнителей (не используйте слишком крупный наполнитель) и размером внутренних пор (капилляров) . Морозостойкость, это важный показатель качества бетона, определяется как составом бетонной смеси, так и качеством укладки.

Марки бетона по водонепроницаемости

Бетон делят на марки W2, W4, W6, W8 и W12, причем марка обозначает давление воды (кгс/см 2 ), при котором образец-цилиндр высотой 15 см не пропускает воду в условиях стандартного испытания. То есть: бетон W4 толщиной 15 см теоретически должен не пропускать воду, когда на него давит водяной столб 40 метров (4 бар). Но следует иметь в виду, что прочности конструкции на этот трюк может и не хватить (и — скорее всего — не хватит, в данном случае).

Определение морозостойкости бетона

Климат в нашем регионе характеризуется длинной зимой, пониженными температурными показателями, осадками и сильно промерзающим грунтовым слоем. Те материалы, которые используют в ремонтно-строительной сфере, имеют нестандартные характеристики, среди которых — морозостойкость. Морозостойкость бетона – качество, которое определяется умением выдерживать агрессивные погодные условия (перепады температуры), замерзание и оттаивание смеси бетона, что влияет на такое свойство, как прочность. Морозостойкость бетона помечают буквой F, как показатель того, что бетон выдержит даже максимальные температуры.

Преимущество в таком бетоне состоит в том, что он не изменяется в своей форме со временем, не крошится, подстраивается под любые погодные условия, переносит зоны с повышенной влажностью.

Маркировка морозостойкости

Такое определение, как марка является главным показателем. Каждой марке отведены определенные цифры. По ГОСТу обозначают специальные марки бетона: f50, f100, f150, f200, f300. Их объединяют в группы, зависящие от уровня эксплуатации:

  1. Низкий класс морозоустойчивости – меньше f50. Редко используемый тип раствора. При воздействии окружающей среды на бетон, он начнет трескаться, рассыпаться. То есть, закрыты широкие возможности.
  2. Умеренный – от f50 до f100. Эти виды используются часто в строительной сфере, потому что это средний стандартный показатель. Если будут постоянные колебания температуры, будет обеспечено многолетнее использование такого бетона, без его разрушения.
  3. Морозоустойчивость повышенного уровня – f150, f200. Выдерживает даже сильные перепады температур, может долго обладать своими характеристиками эксплуатации, которые не будут меняться.
  4. Высокий – от f300 до f500. Применим для особых случаев. К примеру, места, где время от времени изменяется уровень воды, нужно обеспечить устойчивость к различным переменам. Стоит дорого.
  5. Морозостойкость бетона очень высокого уровня – выше f500. Из-за очень высокого уровня морозостойкости применяется в индивидуальных случаях, когда строят на долгие века. Тут в составе применяют бетоны самых высоких марок, в которые вмешивают специальные добавки.

Когда на заводе сделали образец бетона, его погружают в водную среду либо специальный раствор. Держат там до полного поглощения воды, затем производят заморозку до температуры -18 градусов. Время от времени делают замеры, определяющие, насколько материал потерял прочность. В зависимости циклов таких замеров определяется коэффициент, а далее — маркировка.

Марка бетона по морозостойкости.

Для каждого региона и вида местности существует определенный класс. Перед началом строительных работ нужно проконсультироваться со специалистами, которые подберут оптимальный вариант. Чем больше уровень морозостойкости, тем выше стоимость на материал, ведь добавляют примеси, позволяющие изменять химический состав.

Способы определения показателя

Морозостойкость определяют благодаря испытаниям, в которых замораживают и размораживают смесь несколько раз. Метод лабораторного эксперимента предполагает следующее: чтобы провести исследование, берут базовые (неоднократный цикл замораживания и размораживания), контрольные (прочность состава) образцы раствора. Они не должны иметь дефектов. Для исследования применяют морозильную камеру, стеллажи, контейнеры, залитые водой. Заморозку производят при температуре до -130 градусов, процесс оттаивания – до 180 градусов. Можно подтвердить маркировку лишь в том случае, если не была потеряна такая характеристика, как прочность.

Такое испытание может не всегда оказаться правдивым, поскольку в искусственно созданных условиях стройматериал может рассыпаться, а в природных – быть надежным продолжительное время. Это проявляется и из-за разных темпов высушивания. Летом высокие температуры влияют на уровень просушки, происходит насыщение солнечной энергией, а в лабораторных – насыщение водой.

Существуют варианты, когда для определения морозостойкости можно провести испытание подручными методами. Чтобы оценить показатель, смотрят на такие параметры:

  • Вид стройматериала. Крупнозернистая структура, трещины, пятна, шелушение, расслаивание говорят о том, что такой бетон обладает низким качеством с пониженным уровнем морозостойкости.
  • Водопоглощение. Когда показатель колеблется в пределах 5-6 %, можно говорить о плохой устойчивости к низким температурам.
  • Если бетон, хорошо насыщенный влажностью, начинают сушить на солнце, и он трескается, говорят о низком показателе.

Вернуться к оглавлению

Как увеличить морозостойкость?

Существует ряд способов увеличения морозостойкости. Исследуемая характеристика напрямую зависима от того, в каком количестве и размерах находятся поры, от качества и состава цемента, от прочности:

  • Первый и наиболее простой способ повышения уровня морозостойкости – это снижение макропористости. Применение добавок и условий для скорейшего затвердевания раствора снижает до минимума потребность в водном компоненте. Как результат, уменьшаются поры.
  • Второй – уменьшение количества воды в цементном растворе. Следует применять заполнители, которые меньше всего загрязнены, добавки, снижающие необходимость в водной массе.
  • Третий – если заморозить стройматериал в позднем возрасте, то поры уменьшаются.
  • Четвертый – применение добавок. Именно они повышают образование маленьких пор, в которые вода не проникает.
  • Пятый – гидроизоляция. Применение специальных красок или пропиток, благодаря которым появляется защитная пленка.

Вернуться к оглавлению

Морозостойкостью называют свойство бетонной смеси, способное противостоять колебаниям температурного режима. Морозостойкий раствор предотвращает попадание влаги. Необходимость в нем велика, потому что конструкции находятся в зонах смены температуры, а значит, понижаются свойства обычных смесей. В строительном мире нету ни одного идеально подходящего класса бетона для всех местностей. Все подбирается индивидуально.

Существуют методы испытания морозостойкости, которые можно проводить как в специально созданных условиях, так и естественных. Переход к использованию такого морозостойкого бетона обеспечит долговечность и прочность построек, которым не страшны смены погодных условий.

Морозостойкость бетона и определение морозостойкости бетона «F»

Она является важным показателем качества строительной смеси, который необходимо учитывать при строительстве, особенно это касается северных широт, имеющих более жесткие климатические условия. Малая морозостойкость приводит к постепенному снижению несущей способности и увеличению поверхностного износа. Материал, который перенес предельное для него количество циклов заморозки, имеет коэффициент вариации прочности от двух до четырех единиц.

Согласно ГОСТ 10060.0-95 используется 11 марок с различной морозостойкостью, которая имеет градацию на циклы от F50 до F1000. В большинстве нормативных документов устойчивость покрытий и изделий из застывшей смеси определяется количеством переходов через нулевую отметку, после которого начинается падение эксплуатационных характеристик.

В зависимости от условий эксплуатации все марки объединяются в несколько групп морозостойкости:

На данный момент нет единой теории, которая бы могла пояснить механизм морозного разрушения бетона, однако, снижение прочности из-за циклической заморозки подтверждают все существующие гипотезы. Объем льда больше занимаемого водой, что постепенно разрушает внутреннюю структуру увлажненного материала. Существует несколько распространенных предположений, относительно причин снижающих прочность бетона. В одном из них выдвигается идея о гидростатической передаче давления, которое вода получает от расширившегося льда. Так как капилляры внутри материала имеют микроскопические размеры, то жидкость часто не может полностью перейти в кристаллическое состояние, благодаря чему разрушающее действие захватывает большой объем бетона. В качестве сильных сторон данного предположения выступает тот факт, что при заполнении пор водой более чем на 80% отрицательная температура оказывает максимальный разрушающий эффект. При проведении исследований специалистами было отмечено, что с увеличением скорости понижения температуры, повреждения структуры бетона растут, а давление льда остается на постоянном уровне. С другой стороны существует теория термической несовместимости. Она основана на различных коэффициентах температурного расширения компонентов бетонной смеси. При отрицательных температурах это особо сильно сказывается, ведь лед, в который превращается попавшая в материал вода, отличается от бетона в 3-5 раз в этом отношении.

Морозостойкость бетона напрямую определяется таким параметром, как водопоглощение. Как уже было сказано выше, серьёзную проблему представляют собой кристаллы льда в структуре материала. В случае своего расширения они приводят к возникновению трещин и иных дефектов. Соответственно, снижение водопоглощения приводит к увеличению такого показателя, как морозостойкость бетона. Таким образом, наиболее эффективной методикой, существующей в наши дни для решения подобной проблемы, является устранение внутренних пор. Именно их наличие приводит к тому, что морозостойкость бетона уменьшается.

Присутствует несколько вариантов решения проблемы:

Влияние нескольких механизмов разрушения бетона возможно при наличии необходимых для этого условий: его возраста, влажности, соотношения В/Ц и наличия специальных добавок. Кроме того, существенный вклад снижение прочности вносят различные химические соединения. Так, для очистки дорожного покрытия широко используются соли натрия и кальция. При таянии ледового слоя происходит температурных скачек, который может достигать 10 градусов, что в свою очередь вызывает изменение температуры верхнего слоя покрытия и рост поверхностного натяжения.

Градация марок бетона по морозостойкости и водонепроницаемости

Чтобы заложить основание, сделать фундамент или просто залить бетоном дорожку от дома до ворот нужно знать пропорции, особенности и марки. В этой статье мы рассмотрим основные характеристики, по которым различаются марки. После прочтения материала, вы будете знать, как подбирается марка бетона по водонепроницаемости, и чем они отличаются между собой.

Помогут в изучении таблицы и график, с помощью которых выбрать нужный вариант сможет и начинающий строитель. Материал делится на разные марки, указывающие своими обозначениями способность сопротивляться морозам и воде. В зависимости от марки, бетон может выдерживать разное давление, не пропуская жидкость.

Водонепроницаемость

Существует десять основных марок водонепроницаемости, которые регламентируются в ГОСТе 26633. Принадлежность к той или иной марке обозначается буквой «W» и определенной цифрой. Если буква остается неизменной, то цифра показывает, сколько водяного давления может выдержать конкретный вид бетонного раствора. За основу берется бетонный цилиндр с высотой 15 сантиметров.

Есть прямые и косвенные свойства раствора по взаимодействию с жидкостью. Водонепроницаемость и фильтрация относятся к прямым свойствам бетонного раствора. Косвенные свойства — это водопоглощение по массе и отношение цемента к воде. Из всех 4 параметров основным и, соответственно, ориентировочным является первый, то есть водонепроницаемость.

Показатель проницаемости бетона

Остальные показатели считаются дополнительными для покупателей или тех, кто занимается строительством. Но эти коэффициенты важны в процессе производства бетона, а также в научных целях.

Рассмотрение трех основных марок поможет ориентироваться в свойствах бетонных растворов:

В промежутках между этими марками есть дополнительные. Расчеты отлично показывают, чем отличаются разные марки водонепроницаемости.

Особенности марок

Начать стоит с марки W4, которая обладает нормальным показателем проницаемости жидкости. Такой раствор будет поглощать нормальное количество влаги, поэтому использовать его в работах, где низкий уровень гидроизоляции, не рекомендуется. Ниже W4 находится бетон марки W2, который поглощает еще больше воды. Соответственно, W2 характеризует смесь низшего качества.

Демонстрация давления воды на бетонный раствор.

Смесь W6 обладает пониженной проницаемостью жидкости. Это универсальный состав, так как он поглощает меньше воды, чем W4. Именно W6 чаще всего применяют в масштабных строительных работах. Но между W4 иW6 промежуточных марок нет.

Растворы марки W8 имеют низкую проницаемость. Такой бетон поглощает около 4% от всей массы. Бетон с маркировкой W8 уже существенно отличается по стоимости от W6. Далее идут W10, W12…W20. Чем выше цифра, тем меньше проницаемость. Раствор W20 является самым устойчивым к воде, но выбирают такой бетон для частных целей или для крупных и важных проектов.

Практичные советы по подбору подходящего бетона

Выбор подходящей марки порой сложен, так как их десять. Очевидно, что покупать W2 не рекомендуется, так как его стоит использовать лишь в местах, где влаги нет вообще. Следующие советы помогут определиться с выбором:

  1. Марка W8 часто используются в строительных работах, к примеру, укладка фундамента. Но для использования бетона W8 есть условие – наличие дополнительной гидроизоляции.
  2. Диапазон от W8 до W14 подойдет оштукатуривания. Выбирать нужно в зависимости от уровня влажности в помещении. Если оно холодное или сырое, то стоит взять марку выше W14. Обязательным условием работы в холодном и сыром помещении является грунтовка.
  3. Внешняя отделка дома должна выполняться с бетонными смесями W18 или W20, так как слой бетона будет регулярно подвергаться внешним природным факторам. Касается это и работ на улице, на которых, к сожалению, часто экономят.

Морозостойкость

Рядом с «W» стоит буква «F» с определенной цифрой, которая указывает на коэффициент морозостойкости. Сегодня выпускаются бетонные смеси с коэффициентом от 25 до 1000. Цифры в коэффициенте морозостойкости показывают, сколько циклов замерзания-размерзания способна выдержать та или иная смесь. Простыми словами – это количество раз переходов из размороженного состояния в замороженное и обратно, которые может выдержать конструкция из бетонного раствора.

Чтобы лучше понять характеристики морозостойкости, стоит рассмотреть для примера фундамент дома. Конструкция постоянно впитывает грунтовую воду. Микроскопические поры материала заполняются жидкостью и остаются там. После замерзания вода расширяет эти поры, в результате чего появляются микротрещины. Каждое последующее замерзание влечет за собой расширение этих трещин.

В строительстве уже давно применяется гидроизоляция, которая не позволяет попадать в микропоры основному количеству воды. Различные добавки способствуют увеличению параметра морозостойкости (например, воздухововлекающие). Но есть у них и минус – понижение прочности смеси. Гидрофобный цемент позволяет добиться оптимальной морозостойкости бетонного раствора.

Советы по подбору марки по морозостойкости

Ниже приведены несколько советов, которые помогут выбрать нужный бетонный раствор:

  1. Менее F50. Редкие виды, которые можно использовать в тех местах, где мороза никогда нет.
  2. Умеренные марки F50-150. Оптимальные показатели морозостойкости, которые позволяют использовать бетон этих марок для строительства.
  3. Повышенный уровень – F150-F300. Такие растворы применяются для конструкций, которые находятся в суровых климатических условиях. Бетону не страшны резкие и сильные перепады температур.
  4. Высокий уровень F300-F500. Бетонные смеси с такой маркой используются в исключительных условиях.
  5. Более F500. Марки применяются лишь тогда, когда конструкция должна простоять века. Составы с показателем более F500 содержат различные добавки, значительно увеличивающие показатель

Подготовил
Моисеев Виктор Викторович

Сайт инженера-проектировщика

Марка бетона по морозостойкости F

Применяемые марки бетона по морозостойкости:

тяжелый, напрягающий и мелкозернистый бетоны

F 50; F 75; F 100; F 150; F 200; F 300; F 400; F 500

F25; F 35; F50; F 75; F100; F 150; F 200; F 300; F 400; F 500

ячеистый и поризованный бетоны

F15; F 25; F35; F 50; F 75; F 100

Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:

для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) — не ниже указанных в таблице:

Марки бетона: по прочности, морозостойкости и водонепроницаемости

Бетон многие годы продолжает удерживать ведущую позицию среди основных строительных материалов. По главным качественным характеристикам — прочности, морозостойкости и водонепроницаемости — бетоны подразделяют на марки, что позволяет выбирать составы, полностью соответствующие конкретным эксплуатационным условиям.

Марки бетона по прочности

Важнейшим качественным показателем бетонов является его прочность. Согласно показателям прочности при сжатии в соответствии с ГОСТ различают марки бетонов в диапазоне М50-М800. Наиболее распространенными являются марки М100-М500.

Условно бетоны можно разделить следующим образом:

  • тяжелые составы на цементах и традиционных плотных заполнителях относятся к маркам М50-М800;
  • легкие бетоны с пористыми заполнителями — М50-М450;
  • бетоны ячеистые, которые являются разновидностью легких и особо легких смесей, — имеют марки М50-М150.

При создании проектной документации на строительство объекта устанавливается проектная марка бетона. Эту характеристику определяют по сопротивлению осевому сжатию, измеренному на эталонных образцах-кубах.

Если главенствующим в строящейся конструкции будет осевое растяжение, то марка бетона назначается по сопротивлению на осевое растяжение.

Предел прочности бетона на растяжение возрастает с увеличением марки по прочности на сжатие, но в области высокопрочного бетона рост сопротивления растяжению существенно замедляется.

Определение марки бетона зависит от его применения и означает класс его прочности. Наименьшие числовые значения (М50, М75, М100) являются наименее прочными и, соответственно, применяются для наименее ответственных конструкций (например, для строительства отмостки).

Не знаете, как выбрать раствор для бетонирования столбов? Тут раскрыта точка зрения экспертов.

Если вы собираетесь строить дом с крепким фундаментом, то бетон М300 с доставкой — то, что вам нужно.

Для требующих большей прочности конструкций, например, железнодорожных перекрытий или для стяжки полов, используется бетон марки М200. Бетон марки М550 и выше входит в классификацию как наиболее прочный.

Разница в прочности различных марок бетона обеспечивается различным составом, то есть пропорциями цемента, песка и щебня (большая прочность обеспечивается большей долей цемента). Таким образом, при расчёте объёма составляющих для бетона следует учитывать марку бетона, а также требуемые качества: морозостойкость, водонепроницаемость, удобоукладываемость.

Существует универсальная формула перевода марки бетона в класс:

где М — марка бетона, а В — класс. Соответствие классов и марок бетона можно увидеть в следующей таблице:

Способы испытания бетонов на прочность

Проектная марка бетонов по прочности на сжатие определяется на стандартных образцах:

  • в возрасте 28 суток — для монолитов;
  • в возрасте, установленном стандартами или ТУ, — для сборных конструкций.

Твердение эталонных образцов происходит при нормальных условиях: температуре +18 — +22 o С и относительной влажности 90-100%. Для испытаний отливают кубы с гранями 10, 15 или 30 мм.

Испытания прочности бетона при сжатии непосредственно в местах сооружения конструкций проводят с помощью методов неразрушающего контроля.

  • Метод упругого отскока. На этом принципе создан прибор «Склерометр ОМШ-1», которым можно исследовать бетоны марок 50-500. Устройство состоит из цилиндрического корпуса со шкалой, в котором расположены ударный механизм с пружинами и индикатор в виде стрелки. Приставленный к бетону склерометр нажимают, по величине отскока, зафиксированному индикатором, с помощью сопутствующих прибору градуировочных графиков определяют прочность бетона. Графики построены по результатам многочисленных испытаний на эталонных кубах.
  • Метод отрыва со скалыванием. По этому принципу сконструирован прибор «ПИБ».

Для исследований, проводимых способом отрыва со скалыванием, в конструкции выбирают участки, испытывающие наименьшие напряжения, спровоцированные эксплуатационными нагрузками или обжатием предварительно напряженной арматуры. Краткая суть метода: на ровном квадратном участке со стороной 200 мм шлямбуром с оправкой или электромеханическим инструментом пробивают отверстие глубиной 55 мм по нормали к испытуемой поверхности. В отверстие вставляется анкерное устройство, включающее конус и три сегмента. Накручивание гайки-тяги предотвращает проскальзывание анкерного устройства при разрушении образца. С помощью прибора производят вырывание анкерного устройства. В момент разрушения бетона визуально фиксируют на манометре максимальное давление. Результаты испытаний считаются не действительными при проскальзывании анкерного устройства более 5 мм.

Для повторных исследований отверстие использовать запрещено, поскольку это приведет к получению заниженных показаний. Глубина разрушения бетона измеряется с помощью двух линеек. Одна из них устанавливается ребром на исследуемую поверхность, а второй измеряют глубину вырывания бетонного элемента.

  • Ультразвуковой метод основан на зависимости скорости распространения высокочастотных ультразвуковых колебаний в бетоне от его прочности. Искомая характеристика определяется по экспериментально составленным графикам: «Скорость распространения волн — Прочность», «Время распространения волн — Прочность».

Классы бетона — отражение однородности его свойств

Одним из важнейших технических требований, предъявляемых к бетонам, является однородность их свойств. Для объективной оценки однородности прочности материала испытывают образцы, твердевшие в одинаковых условиях, в течение определенного времени. При этом показатели прочности будут колебаться и в положительную, и в отрицательную стороны.

Факторы, которые сказываются на показателях прочности бетона:

  • качество цемента и заполнителей;
  • точность дозировки компонентов смеси;
  • соблюдение технологии при приготовлении бетона и другие факторы.

Для гарантии наличия в бетоне заданной прочности с учетом возможности ее колебания была создана стандартная числовая характеристика — класс бетона.

Данная характеристика гарантирует 95% обеспеченности свойств. Это означает, что оговоренное данным классом свойство бетона будет выполняться в 95 случаях из 100. Обозначается класс прочности буквой В и находится в диапазоне В3,5 — В60. Соотношение между классами и марками бетонов — величина неоднозначная и зависит от однородности бетона, которая оценивается коэффициентом вариации. Чем ниже величина коэффициента вариации, тем выше однородность смеси.

Марки бетона по морозостойкости

В реальных условиях эксплуатации зданий в средних и северных широтах долговечность бетонных и железобетонных конструкций во многом определяется морозостойкостью бетона. Морозостойкость — это способность материала к сохранению физико-механических свойств при переменном, многократно повторяемом замораживании и оттаивании. Наиболее важна эта характеристика для бетонов, используемых для устройства дорожных и аэродромных покрытий, мостовых опор, гидротехнических сооружений. Стандартом определены базовые и ускоренные способы определения морозостойкости бетона.

При расхождении результатов испытаний, проведенными этими двумя способами, в качестве окончательных берутся результаты базового метода.

Марка по морозостойкости в последних редакциях ГОСТ обозначается буквой F, ранее применялась маркировка Мрз. Данную величину характеризует наибольшее количество переменного замораживания и оттаивания, которое выдерживают образцы 28-дневного (или иного проектного) возраста со снижением предела прочности и с потерей массы на величину, установленную нормативной документацией. Испытания осуществляют на контрольных и основных образцах. Образцы изготавливают и исследуют серийно. На контрольных образцах определяют прочность бетона при сжатии перед началом исследований основных образцов, предназначенных для замораживания и оттаивания. Установлены марки бетона по морозостойкости от F25 до F1000.

Класс бетона по морозостойкости в фундаментах

Добрый день. Похожий вопрос уже поднимался на форуме, однако ответа топикстартер не получил.
Исх. данные.
Есть фундаментная конструкция (фундамент под башню) из монолитного бетона, по расчету принят класс бетона В15 и назначены классы по морозостойкости F150 и по водоgроницаемости W2.

Эксперт пишет замечание, что невозможно обеспечить необходимые классы бетона по морозостойкости и воднонепроницаемости при классе В15 и ссылается на некое письмо от производителя бетона.

При поверхностном поиске в интернете, бетон с такими сочетаниями классов есть в продаже и даже не является редкостью.

Письмо эксперт не показывает и даже не говорит, от какого оно производителя. Я вполне допускаю, что конкретный завод жб не делает такого бетона, но на какой класс мне его заменить не понятно.

Хотелось бы услышать от форумчан, мысли по этому поводу, а также может быть есть не известные мне рекомендации и нормы на эту тему.

П.С. Классы бетона назначались по табл. 9 старого СНиПа, ибо в новом таких рекомендаций не нашел

Минимальная морозостойкость бетона строительных конструкций и обязательные нормы (Постановление 1047)

Экспертиза задала вопрос, что мол для экономии бюджетных средств, необходимо указать минимальные марки по морозостойкости строительных конструкций (и водонепроницаемости также, но с ней более менее понятно) в соответствии с нормами, обязательными к применению по Постановлению 1047.

Обязательные нормы:
СНиП 52-01-2003, п. 4.5:

5.1.6 Марку бетона по морозостойкости назначают в зависимости от требований, предъявляемых к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды.

Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период от минус 5 °С до минус 40 °С, принимают марку бетона по морозостойкости не ниже F75, а при расчетной температуре наружного воздуха выше минус 5 °С в указанных выше конструкциях марку бетона по морозостойкости не нормируют.

В остальных случаях требуемые марки бетона по морозостойкости устанавливают в зависимости от назначения конструкций и условий окружающей среды по специальным указаниям.

Марки бетона по показателю морозостойкости, его значение и способы его повышения

Для российских строителей морозостойкость занимает особое место среди характеристик бетона. Одинцовский район — территория с умеренно холодным климатом, где зимой столбик термометра падает ниже отметки -25°С. Этого достаточно, чтобы негативно повлиять на бетон.

 

Цены на бетон

Класс
(марка-класс)
Старое
наим-ние
Цена за м3 с НДС*
   
На гравии
На граните
БСГ В7,5 П3 F50 М-100 3200 р 3450 р
БСГ В10 П3 F75 М-150 3300 р 3550 р
БСГ В15 П3 F100W2 М-200 3400 р 3650 р
БСГ В20 П3 F150W4 М-250 3500 р 3750 р
БСГ В22,5 П3 F150W6 М-300 3600 р 3850 р
БСГ В25 П3 F150W6 М-350 3800 р 3950 р
БСГ В30 П3 F200W8 М-400 4000 р 4050 р

*Цена указана без учета доставки. Рассчитать стоимость доставки до вашего объекта поможет наш менеджер.
Позвоните нам +7 (925) 237-36-21

 

Под морозостойкостью понимают способность сырья переносить резкую смену температур и сохранять первоначальную прочность в течение многих циклов заморозки-оттаивания. Показатель имеет важное значение для северных территорий. При недостаточной морозостойкости в материале появляются трещины и сколы. В результате снижаются его несущие качества, что угрожает безопасности строения.

Величину принято обозначать буквой F. Цифра рядом с ней указывает на число циклов оттаивания и замораживания, которые материал может выдержать без утраты свойств. Это и есть

марка бетона по данному показателю. Их существует 11 — от F25 до F1000. Для удобства все позиции разделяют по группам морозостойкости:

  • Меньше F50 — низкая. Составы с подобными параметрами встречаются крайне редко. Они быстро растрескиваются под действием открытого воздуха, поэтому не находят широкого применения.
  • От F50 до F150 – умеренная. Наиболее распространенные растворы. Показатели характерны для типов бетона со средней прочностью на сжатие. Хорошо зарекомендовали себя при эксплуатации на протяжении десятков лет.
  • От F150 до F 300 — повышенная. Материал способен переносить температурные перепады в широком диапазоне. Подходит для применения в условиях жесткого климата.
  • От F300 до F500 — высокая. Такие параметры требуются только при особом режиме эксплуатации. Например, когда речь идет о конструкциях, находящихся в воде с меняющимся уровнем.
  • Более F500 — особо высокая. К ее использованию прибегают в исключительных обстоятельствах: объект из такого материала способен сохраниться в течение многих столетий.

Как повысить морозостойкость бетона?

Морозостойкость напрямую связана с водопоглощением. На этой основе разработаны методы увеличения показателя, которые используют на промышленных предприятиях:

  • Добавление химических компонентов в цементный раствор. В итоге уменьшается объем капиллярных пор и сопротивляемость продукта температурным перепадам становится выше. Возможно использование наполнителя, где нет пор.
  • Вибровоздействие. После того как выполнен залив бетона в подготовленную форму, его уплотняют с помощью специальных агрегатов. Вытеснение лишней жидкости одновременно позволяет увеличить морозостойкость.

Где купить бетон в Одинцово: качество и удобная доставка от компании «Свой бетон»

Нужен большой объем раствора для масштабного объекта? Или куб бетона для частного хозяйства? Компания «Свой бетон» реализует продукцию в любых количествах. Отсутствие посредников — гарантия выгодных цен. Звоните по номерам 7(925)237-36-21 и 7(499)391-74-76. При необходимости мы отгрузим товар уже через 2 часа.

26.07.2018

ᐉ Морозостойкость бетона — марка, класс и ГОСТ

Подробности
Опубликовано 01 Февраль 2021
Просмотров: 243

Под морозостойкостью бетона («F») следует понимать его свойство выдерживать значительные колебания температур, а также количество циклов замораживания и оттаивания, что имеет непосредственное влияние на характеристики прочности.

Морозостойкость имеет большое значение в плане повышения качества строительного материала, что следует учитывать в строительстве, особенно, если речь идет о северных широтах, отличающихся суровостью климата. Требования к показателям морозостойкости распространяются на любые типы смесей, кроме материалов для изготовления дорог и полос аэродромов.

Небольшая морозостойкость ведет к неуклонному снижению несущей способности и ускорению износа поверхностей. Конструкция, которая подвергалась максимально возможному количеству циклов заморозки и таяния, характеризуется вариацией прочности в пределах от 2 до 4.

Согласно ГОСТ, в строительстве допустимы 11 марок морозостойкости бетона, которая варьируется в категориях F50-F1000. Как информируют нормативы, устойчивость конструкций из застывшего бетона можно рассчитать по числу перемещений сквозь нулевую отметку, а затем наблюдается снижение эксплуатационных данных.

В целях тестирования смеси на морозостойкость задействуют контрольные образцы смесей, которые предназначены для определения прочности сжатия, и базовые, которые подвергаются циклической заморозке и оттаиванию в условиях лаборатории.

Технология тестирования построена на том, что подготовленные образцы погружают в воду, после чего проводят многократную заморозку, чередуя ее с нагревом. Амплитуда температур при этом может охватывать диапазон от минус 130 до плюс 180. В итоге, если материал не утрачивает прочности и не растрескивается, то марка бетона отвечает требованиям.

Исходя из особенностей эксплуатации, марки бетона подразделяются на несколько категорий по морозостойкости:

  • До F50 (низкая). Как подтверждает опыт, такие смеси представляют собой редкую разновидность. При морозостойкости указанного уровня невозможно гарантировать все возможности благополучного использования изделий. Такие сооружения могут давать трещины на открытом воздухе при колебаниях температур.
  • F50 — F150 (средняя). Морозостойкость, определяемая перечнем этих значений, самая распространенная. Это приемлемый показатель для бетона средней прочности сжатия. Благодаря хорошей морозостойкости увеличивается срок службы материала при бесконечной смене температур.
  • F150 — F 300 (повышенная). Данный показатель морозостойкости позволяет использовать состав в чрезвычайно суровых условиях. Сооружение способно выдержать максимальные колебания температур и многие десятки лет соответствует заявленным характеристикам в плане эксплуатации.
  • F300 — F500 (высокая). Конструкция с этим показателем востребована в редких случаях: если не обойтись без эксплуатации под воздействием меняющегося уровня воды или тому подобных. Так или иначе, состав при такой характеристике отличается высокой стоимостью.
  • От F500 (особо высокая). Материал с показателем свыше F500 может быть актуальным в исключительных ситуациях. Возможно, в случае векового строительства. Высокая морозостойкость ассоциируется с самыми высокими марками бетона, изготовленного с введением специальных добавок.

В настоящее время нет версии, согласно которой можно было бы обосновать разрушение материала под влиянием мороза, но его прочность снижается из-за циклической заморозки: данный факт многократно подтверждается. Объем льда, образующегося внутри структуры, превышает объем жидкости, которая присутствует во время таяния. Таким образом, происходит поочередное расширение и сжатие бетона с последующим его разрушением.

Существует несколько версий относительно снижения прочности бетона. Предполагается, что возникает гидростатическое смещение давления при расширении льда. Если принять во внимание тот факт, что молекулы смеси микроскопических размеров — вода не превращается в кристалл, из-за чего значительный объем бетона подвергается разрушительному воздействию.

Преимуществом описанного предположения является тот факт, что при наполненности пор влагой более, чем на 80% мороз оказывает деструктивное действие. В результате исследований эксперты отметили, что при увеличенной скорости падения температур повреждение структуры усиливается, а давление льда сохраняется на прежнем уровне.

Но рассматривается также теория температурной дисгармонии. Она базируется на различных показателях расширения смеси под влиянием определенной температуры. При минусовых значениях температур это особенно отражается на изделии, так как кристалл, которым становится вода внутри конструкции, отличается от бетона в 3-5 раз в плане давления.

Морозостойкость бетона зависит от величины водопоглощения. Как было замечено, присутствие кристаллов — крайне нежелательное явление в структуре изделия. При их расширении льдинки способствуют появлению трещин, прочих изъянов. Водопоглощение снижается, результатом чего становится повышение морозостойкости. Из этого следует, что для устранения аналогичной проблемы необходимо исключить образование пор внутри. Именно по их причине страдает морозостойкость бетона.

Дополнительные варианты устранения проблемы:

  1. Применение заполнителей, в которых отсутствуют поры. Так как вода не сможет локализоваться в дополнительных каналах внутри материала, этот факт говорит в пользу морозостойкости смеси.
  2. Использование закономерностей, работающих на устранение пор на том этапе, когда смесь уже помещена в форму. Чтобы осуществить данную задачу, необходимо применить вибраторное оборудование. Такое приспособление позволит не только уплотнить смесь, но и повысить морозостойкость бетона.
  3. Использование специфических добавок. Способ является одним из наиболее эффективных. Его преимуществом является снижение затрат и облегчение работ за счет увеличения такого показателя, как морозостойкость.

Любой мастер имеет возможность обратиться в специализированную компанию с целью тестирования бетонного сооружения на морозостойкость согласно требованиям ГОСТА (10060-2012). В том случае, если застройщик руководствуется таблицами рекомендуемых составляющих для обеспечения нужного уровня морозостойкости, то он может обойтись без процедур вычисления данной величины для своей продукции. Чтобы не беспокоиться о величине морозостойкости, мастеру рекомендуется выбирать материалы с более высоким показателем.

Разрушение бетона — явление, которое становится возможным при обеспечении соответствующих этому условий: влажности, возраста, пропорции В\Ц, включения специфических средств. Помимо всего перечисленного, снижение прочности конструкции возможно по причине воздействия разнообразных химических веществ. К примеру, для очищения покрытия дорог широко востребованы соли натрия и кальция. Во время таяния льда наблюдается перепад температуры, который способен составлять около 10 градусов. При таком условии меняется температура поверхностного слоя, а вместе с тем происходит увеличение поверхностного натяжения.

  • < Назад
  • Вперёд >

Сколь долог будет век кирпичный?

В НИИ Строительной физики разработали теорию определения долговечности строительной керамики

О том, как шла разработка этой революционной для строительной отрасли теории рассказал ее автор, ведущий научный сотрудник Лаборатория №12 НИИСФ Российской академии архитектуры и строительных наук Дмитрий Желдаков.

«Морозостойкость» не равно «долговечность»

— Дмитрий Юрьевич, почему вы взялись за изучение вопросов долговечности стройматериалов, и в частности, кирпича?

— Тема очень актуальная, поскольку сейчас понятие «долговечность» сразу ассоциируется с понятием «морозостойкость». Потому что сегодня для того, чтобы оценить долговечность кирпича и ряда других строительных материалов, традиционно используется понятие морозостойкости, а для кирпича также и понятие прочности. Но на самом деле ни морозостойкость, ни прочность не определяют долговечность такого материала, как кирпич.

Долговечность — это отдельное, самостоятельное свойство материала, которое можно определить на любой стадии его эксплуатации. И уже тогда, когда кирпич выходит из обжиговой печи, он обладает этим свойством, то есть уже на данном этапе можно определить его долговечность.

Теперь планируем использовать те теоретические результаты, которые мы получили, для практического использования.

— На чем основываются эти разработки?

— Это — абсолютно новая разработка, которая пока не имеет аналогов. Теория долговечности материала строительной керамики основана на описании процессов химической коррозии, протекающих в материале, с помощью законов физической химии.

— Как появилась идея этой разработки?

— Идея появилась на основании большого количества обследований ограждающих конструкций кирпичных зданий.  Кирпичная кладка зданий, которые находятся на территориях, где вообще не бывает отрицательных температур, например, в центральной Италии или в Омане (я и там, и там, будучи в туристических поездках, проводил обследования кирпичных кладок) так же подвержена процессам разрушения, как и на территориях с морозными зимами. А это говорит о том, что морозостойкость нельзя отождествлять с понятием долговечности.

При этом оказалось, что сам процесс разрушения оказался одинаков не только для разных территорий (где есть и где отсутствуют отрицательные температуры), но и для кладок различных по времени их создания. То есть процесс разрушения кладок, которые имеют четырех- или пятисотлетний возраст, и новых кладок одинаков. И разрушаются не все кирпичи в кладке одинаково. Одни разрушаются быстрее, другие — медленнее, хотя все находятся в одинаковых температурных условиях, количество циклов замерзания и оттаивания одинаковое. Однако в отечественной строительной практике сложилось так, что между морозостойкостью и долговечностью безосновательно был поставлен знак равенства.

— Почему безосновательно?

— Результат проверки на морозостойкость определяется по принципу «да — нет», причем субъективно, то есть по мнению исследователя. Скажем, если кирпич прошел  50 циклов замораживания—оттаивания и не разрушился, то считается, что его марка по морозостойкости F50. Но что говорит эта марка с точки зрения долговечности? Мы же не знаем, сколько он вообще выдержит? 51 цикл или 151?

И еще важный вопрос. Сколько циклов замерзания—оттаивания здание проходит за одну зиму? Порядка 50? Тогда получается, что кирпич, который при испытании прошел 50 циклов замораживания может служить один год?!

Поэтому у нас даже по ГОСТу долговечность должна определяться по экспертной оценке. То есть по оценке какого-то физического лица, пусть очень грамотного, но не основанная ни на каких научных законах.

— А что предлагает ваша теория определения долговечности, на чем она основана?

— Теория долговечности материала строительной керамики основана на  описании протекания процессов химической деструкции с помощью законов физической химии. Процессы, протекающие в материале кирпича, подтверждены расчетами по законам химической термодинамики, а расчеты скоростей реакций выполнены на основании исследований химической кинетики.

И главное, о чем я уже говорил, в основу теории положен основной принцип, что долговечность является свойством материала, а, следовательно, в первую очередь мы должны рассматривать процессы, проходящие внутри материала. Только после их изучения мы сможем правильно оценить внешнее воздействие среды, будь то мороз, повышенная кислотность почвенной влаги, кислые газы или внешнее механическое воздействие.

Кирпичный «рафинад»

— Условно говоря, вы попытались как бы заглянуть внутрь «организма» кирпича?

— Если продолжить образные сравнения, разрушения кирпича подобны эффекту рафинада. Если мы возьмем сухой кусочек сахара и надавим на него пальцем, то он не разрушится. Но если капнем на сахар воды, то он разрушится и без нашего усилия. Приблизительно так разрушается и кирпич.

 Влага попадает в тело кирпича — а она может попадать разными путями, в том числе, это могут быть и водяные пары. Она взаимодействует с материалом аморфной части кирпича (именно аморфным веществом скрепляются кристаллы алюмосиликатов после обжига).

В аморфной части находятся различные элементы, которую могут вступать в химическое взаимодействие с водой. В первую очередь это оксиды щелочных и щелочноземельных металлов — K2O, Na2O, CaO, MgO, которые с водой образуют щелочь. А образовавшиеся щелочи реагируют с материалом кирпича — с оксидами кремния и алюминия. Таким образом, аморфная часть так же, как в кусочке сахара, превращается в раствор. Твердые кристаллы распадаются и кирпич теряет свои прочностные качества, несущую способность.

Разработав эту теорию, я начал проводить исследования. На основании методик исследования сейчас разработаны две основные методики, которые в скором времени будут определены как ГОСТы.

— Расскажите о них подробнее.

— Прежде всего надо отметить, что методики разрабатывались с учетом удобства и оперативности их применения, и в первую очередь на производстве. Поэтому подготовка пробы для обеих методик одинакова и состоит в измельчении кирпича до размеров 0,5 мм. Масса пробы, принимающий участие в эксперименте, 2 г.

— Первая методика дает возможность определения первой стадии процесса деструкции — образование щелочей. Проба помещается в колбу с водой и через два часа проверяется концентрация элементов щелочных и щелочноземельных металлов на спектрометре. Так получается количество оксидов, которое образуется в воде за определенное время.

Второй эксперимент — воздействие на пробу сильной щелочью — KOH. Через каждый час проверяем, насколько разрушается материал кирпича.

В результате этих экспериментов мы получаем данные — сколько образуется щелочи и как активно эта щелочь действует на материал кирпича — то есть скорость химической реакции деструкции.

Эти НИОКРы, которые мы вели по заданию Минстроя России, позволили пересчитать экспериментальные данные на условия естественной эксплуатации материала и получить реальные значения долговечности материала.

— В какой стадии готовности ваша работа?

— Сейчас подвожу итоги исследований и разрабатываю с коллегами математическую модель расчета долговечности. В математическую модель закладываются условия эксплуатации материала (температура и влажность окружающей среды) и характеристики материала, полученные в результате экспериментов.

Предполагаю, что в следующем году методика расчета долговечности материала появится в виде ГОСТа.

Кирпич не «мерзнет» при нуле!

— А что теперь с понятием морозостойкости? Про циклы замораживания—размораживания теперь можно забыть?

— Нет конечно. Методику исследования материала на воздействие холода разработал великий русский ученый Н.А. Белелюбский в 1884 году. Сам он говорил, что данный эксперимент показывает исключительно сопротивление материала холоду. И для нашей страны это очень важно. Поэтому исследования материала на морозостойкость должны остаться в практике как одна из важных характеристик. Другое дело, что нельзя использовать марку материала на морозостойкость как параметр долговечности. Тем более, что, как я уже говорил, это только экспертная (читаем субъективная) оценка.

В оценку воздействия холода на материал наши исследования также вносят некоторые коррективы.

Поскольку по нашей теории, как только вода попадает внутрь кирпича, она перестает быть водой, а становится электролитом, поскольку в ней растворяются различные компоненты. А это значит, что температура замерзания уже не может равняться нулю градусов, она ниже.

В прошлом году мы провели большую экспериментальную научно-исследовательскую работу и на основе эксперимента и математической базы доказали, что даже при 8° — 10°С ниже нуля в кирпиче еще остается влага.

Эту температуру можно рассчитать и определить заранее. По нашей методике это довольно просто сделать.

Теперь мы можем корректировать представление о воздействии мороза на материал. При температуре до минус 8°—10° воздействия мороза на кирпич в силу вышеназванных причин вообще не происходит!

А это очень важно. Ведь можно точно определить, сколько раз за зиму происходит понижение температуры ниже —10°. И получается, что число замерзаний-оттаиваний за зиму на самом деле гораздо ниже, чем считалось раньше. Кроме того, сам процесс замерзания электролита, отличается от процесса замерзания чистой воды, и возникающие при этом внутренние напряжения совершенно другие. А поскольку была проведена такая работа, то уже в этом году будет разработан ГОСТ по этой теме.

— Какое практическое значение будет иметь определение долговечности кирпича в современной практике строительства? Например, чтобы решить, у какого завода лучше его заказать, дабы здание дольше простояло?

— Если мы будем четко знать, какой материал сколько выдерживает по долговечности, то при строительстве дома, рассчитанного на сто лет, не будет необходимости использовать кирпич, который выдержит двести лет эксплуатации. А это заметно скажется на стоимости строительства.

Заводы, которые выпускают кирпич, смогут в соответствии с этим варьировать свою технологию. Экономия здесь зависит в основном от количества газа, которое ушло на обжиг кирпича. И если технологи заводов  будут иметь эту методику и будут четко знать, какой кирпич им нужно выпустить, то не будут тратить лишнего газа. А это — и экономия, и экология.

Еще один момент. Сегодня очень многими заводами и технологами исследуется возможность добавки каких-то промышленных отходов в кирпич при его производстве. Это важно потому, что отходы производства надо куда-то девать, а кроме того, их применение может позволить уменьшить температуру обжига, снизить содержание более дорогих ингредиентов, а следовательно уменьшить себестоимость продукции. Теперь можно будет знать, как влияет новый состав сырья или условия его обжига на долговечность.

Немаловажно, что разработанный метод позволяет проводить контроль за эксплуатацией зданий по параметру долговечности практически в автоматическом режиме. Думаю, не надо говорить, как это важно для сохранения памятников архитектуры.

— Есть ли среди параметров, которые завод указывает при выпуске кирпича, долговечность?

— Этого параметра сегодня нет.

— Что ж не исключено, что благодаря вашей теории он вскоре появится!

Спасибо за интересный рассказ!

 

Беседовал Михаил ЗИБОРОВ

 

Этот материал опубликован в декабрьском номере Отраслевого журнала «Строительство». Весь журнал вы можете прочитать или скачать здесь.

 

Цикл оттаивания

— обзор

6.3.4 Результаты испытаний

Следующие результаты представлены в целях иллюстрации (Wu et al., 2006b).

Рис. 6.16 A показывает прочность на изгиб образцов после 250 циклов замораживания / оттаивания с постоянными нагрузками и без них, подвергнутых 2-часовым и 5-часовым цикловым испытаниям (обозначены как 2H и 5H для образцов без предварительного деформирования, и 2H. -ПС и 5Н-ПС для образцов с преднапряженными нагрузками). Модуль накопления и коэффициент потерь после 250 циклов показаны на рис.6.16 B и C соответственно. Модуль упругости и коэффициент потерь были определены в результате испытаний на неразрушающую модальную вибрацию с использованием одних и тех же образцов во всех условиях воздействия окружающей среды. Для простоты сравнения приняты относительные значения для представления процентных изменений по сравнению с исходными данными после 250-циклового воздействия указанных условий окружающей среды. Все исходные данные приведены в таблице 6.2. Эти данные предполагают, что испытание с 5H-циклом с предварительным натяжением приводит к несколько более серьезным повреждениям по сравнению с 2H-испытанием с предварительным деформированием как в дистиллированной воде, так и с 10% соленой водой, если судить на основе прочности на изгиб и модуля упругости, хотя различия не являются статистически значимый.Коэффициент потерь не меняется заметно, за исключением соленой воды. Композитные материалы будут поглощать влагу во время режима оттаивания, и, следовательно, более длительная продолжительность цикла может позволить более высокое поглощение влаги, что приведет к большему износу, чем более короткая продолжительность цикла.

Рисунок 6.16. Сравнение продолжительности цикла 2 и 5 часов после 250 циклов. (А) Прочность на изгиб; (B) относительный модуль накопления; (C) Коэффициент относительных потерь

Таблица 6.2. Исходные данные для модуля упругости и коэффициента потерь до воздействия окружающей среды

PS
ID образца Воздух Дистиллированная вода Соленая вода
Модуль упругости (ГПа) Фактор потерь Модуль (ГПа) Коэффициент потерь Модуль упругости (ГПа) Коэффициент потерь
2H 23,358 0.00487 21,394 0,00587 21,963 0,00488
5H 21,892 0,00511 22,746 0,00553 22,460 0,00492
2H- 22,838 0,00554 23,170 0,00544
5H-PS 20,909 0,00516 22,174 0.00618 22 549 0,00486

Более высокий коэффициент потерь представляет более высокий уровень демпфирования или рассеивания энергии в результате большего повреждения или деградации испытуемого материала. Ранее сообщалось, что коэффициент потерь более чувствителен к повреждению композитов, чем модуль накопления при повышенных температурах (Gibson, 2000). Однако для композитных материалов при низких температурах таких данных нет. Кроме того, как упоминалось выше, коэффициент вариации коэффициента потерь составляет 12%, что намного выше, чем у прочности на изгиб (7%) и модуля накопления (0.3%). Следовательно, если в образцах не произошло заметного повреждения, динамический модуль упругости является лучшим индикатором возможного разрушения образцов, подвергнутых различным условиям воздействия. В типичных приложениях, критичных к жесткости, таких как мостовой компонент, кажется разумным придавать большее значение наблюдаемым изменениям модуля, чем изменениям прочности или демпфирования.

Воздействие замораживания / оттаивания в сухом воздухе не привело к заметным изменениям прочности на изгиб, модуля упругости и коэффициента потерь независимо от продолжительности цикла, как показано на рис.6.16. Это может быть связано с относительно небольшой разницей температур между 4,4 ° C и -17,8 ° C, которая может не создавать достаточно большого теплового несоответствия между волокнами и матрицей и / или между слоями с разной ориентацией. Таким образом, термоциклирование в сухом воздухе не вызывает заметных повреждений.

На рис. 6.16 также показано, что модуль упругости предварительно деформированных образцов, полученных при испытании с 2-м циклом, показывает меньшую степень разрушения по сравнению с испытанием с 5-м циклом после 250 циклов.Обратите внимание, что для выполнения 250 циклов требуется 1250 часов, но только 500 часов для двухчасового тестирования. К тому времени, когда образцы 2H подвергаются 1250-часовой выдержке, они уже накопили 625 циклов и показывают дальнейшее снижение модуля упругости. Эти результаты предполагают, что влияние общего времени воздействия и количества термических циклов на материалы из стеклопластика является сложным. Однако с этими ограниченными данными кажется, что количество циклов преобладает над общим временем воздействия.

Исследование характеристик карбонизации и морозостойкости порошкового бетона из железных хвостов в системе низкоцементного клинкера

Анализ ускоренной карбонизации, естественной карбонизации, быстрого замораживания-оттаивания и анализ структуры пор бетона C30 и C50 с различными пропорциями железных хвостов порошок и шлаковый порошок были испытаны соответственно.Результаты показывают, что глубина ускоренной карбонизации и глубина естественной карбонизации бетона увеличиваются с увеличением содержания порошка железных хвостов. Построена модель прогноза глубины карбонизации порошкового бетона хвостов железа путем введения коэффициента содержания железных хвостов и коэффициента влияния прочности. Погрешность между расчетным значением модели и испытательным значением 28-дневной глубины естественной карбонизации бетона при отверждении мала, что доказывает, что модель полностью реализуема.Когда на долю порошка железных хвостов приходится 50% минеральной примеси, это помогает улучшить морозостойкость бетона. Согласно анализу структуры пор, введение порошка хвостов железа может оптимизировать структуру пор, улучшить пористость безвредных и менее вредных пор и, таким образом, улучшить морозостойкость.

1. Введение

Хвосты хвостов — одни из крупнейших твердых отходов в мире, которые широко распространены по всему миру. Железные хвосты представляют собой отходы, сбрасываемые из железной руды после процесса обогащения, но для утилизации этих твердых отходов еще остается много места [1, 2].Уровень комплексного использования хвостов невысок, что ограничивается развитием технологии обогащения, ограничением производственного оборудования и другими научными и технологическими факторами, поэтому комплексное использование хвостов стало мировой проблемой [3–7]. Большое количество хвостов скапливается в хвостохранилище и не может быть использовано, что приводит к образованию большого количества отходов. Накопление этих отходов также серьезно влияет на экологическую среду и является основным источником загрязнения и опасности.Потребление бетона увеличивается год от года в связи с постоянным расширением строительства инфраструктуры. Широкое использование высококачественного бетона приводит к огромному расходу минеральных добавок. В частности, часто используемые добавки, такие как летучая зола и шлаковый порошок, были в дефиците в некоторых регионах, что приводит к росту цен на сырье и нарушению рыночного баланса. В целях экономии и защиты окружающей среды хорошей стратегией является использование порошка железных хвостов в качестве добавки к бетону, которая может не только реализовать повторное использование ресурсов железных хвостов, но и решить актуальную проблему нехватки добавок для бетона.

Карбонизация и повреждение бетона при замерзании-оттаивании являются важными причинами ухудшения прочности бетона [8–12]; Исследования карбонизации и замораживания-оттаивания порошкового бетона хвостов железа являются необходимой предпосылкой для обеспечения его широкого применения. В настоящее время отечественные и зарубежные ученые проводят исследования по использованию порошка железных хвостов в качестве добавки к бетону, в основном сосредоточивая внимание на механических свойствах бетона [13–17]. Сообщений о длительной карбонизации и морозостойкости бетона, смешанного с порошком железных хвостов, немного.Важным условием применения порошкового бетона из хвостов железа в инженерной практике является выяснение влияния порошка хвостов железа на долговременную карбонизацию и сопротивление замораживанию-оттаиванию бетона. В данной работе изучено влияние комбинированной добавки порошка хвостов железа и порошка шлака на длительную карбонизацию и быстрое замораживание-оттаивание. Установлены долгосрочный закон карбонизации и модель порошкового бетона железных хвостов и раскрыт механизм замораживания-оттаивания порошка железных хвостов, что обеспечивает научно-теоретическую основу для широкого применения бетона железных хвостов.

2. Экспериментальные материалы и методы
2.1. Сырье

Эталонный цемент используется в этом эксперименте для устранения экспериментальных ошибок, вызванных неопределенными компонентами в обычном цементе. Основные свойства эталонного цемента приведены в таблице 1.


Время схватывания (мин) Прочность на сжатие (МПа) Прочность на изгиб (МПа) Расход воды стандартной консистенции ( %) Тонкость (мм) Удельная поверхность (м 2 · кг −1 ) Прочность
Начальная Окончательная 3 дня 28 d 3 дня 28 д

155 215 28.3 53,2 5,5 10,3 27,2 0,5 347 Квалифицированный

Удельная поверхность порошка хвостов железа составляет 450 м 2 · кг -1 , а коэффициент потребности в воде составляет 90%, которая содержит некоторые металлические элементы, такие как Cu, Fe, Zn и т. Д. По методу летучей золы индекс активности порошка железных хвостов составляет всего 64%. В таблице 2 показаны основные химические компоненты порошка железных хвостов.


Химический состав SiO 2 Fe 2 O 3 Al 2 O 3 CaO CuO CuO 900 ZnO

Массовая доля (%) 67,59 10,88 4,57 4,02 1,18 0,23 0.11

Используемый шлаковый порошок марки S95, удельная поверхность 485 м 2 · кг -1 , коэффициент водопотребности 96,2%, плотность 2,8 г · см −3 . Все индексы соответствуют национальным стандартам. Гранулометрический состав порошка хвостов железа и порошка шлака показан на рисунке 1. Размер частиц порошка хвостов железа немного крупнее, чем у порошка шлака.


Крупный заполнитель делится на большие камни (размер частиц 10–20 мм) и мелкие камни (размер частиц 5–10 мм), а массовое соотношение крупных и мелких камней составляет 8: 2 по порядку. накапливаться плотно.Мелкодисперсный заполнитель — это речной песок, отвечающий требованиям, а содержание грязи в речном песке составляет 5,2%. Модуль крупности речного песка 2,7, он относится к среднему песку с хорошей градацией. Добавка представляет собой водоредуктор на основе поликарбоновой кислоты с содержанием сухих веществ 20% производства компании Sika.

2.2. Пропорция смеси

В этой статье готовятся два вида широко используемых бетонов (C30 и C50). Доля цемента в смеси бетона C30 и C50 составляет всего 30% и 40% соответственно.Этот эксперимент проводится в клинкерной системе с низким содержанием цемента с целью защиты окружающей среды и экономии. Для изучения влияния содержания порошка хвостов железа на характеристики бетона соотношение порошка хвостов железа и порошка шлака рассчитано как 0:10, 3: 7, 5: 5, 7: 3 и 10: 0. , соответственно. После предварительного перемешивания бетона с увеличением содержания порошка железных хвостов соотношение воды и связующего в бетоне соответственно уменьшается, чтобы обеспечить соответствие прочности требованиям.В таблице 3 представлена ​​пропорция бетонной смеси.


Группа Цемент Шлаковый порошок Порошок железных хвостов Камень Песок Вода W / B PC

C30 A1 113 264 0 1018 840 151 0.40 3,39
A2 113 185 79 1018 840 147 0,39 3,39
A3 113 132 132 1018 840 143 0,38 3,39
A4 113 79 185 1018 840 140 0.37 3,39
A5 113 0 264 1018 840 136 0,36 3,39

C50 B1 B1 287 0 1071 725 139 0,29 6,69
B2 191 201 86 1071 725 134 0.28 6,69
B3 191 143,5 143,5 1071 725 129 0,27 6,69
B4 191 86 201 725 124 0,26 6,69
B5 191 0 287 1071 725 119 0.25 6,69

2.3. Экспериментальные методы

Тест карбонизации делится на ускоренную карбонизацию и естественную карбонизацию. Ускоренная карбонизация означает, что бетонные блоки находятся в состоянии стандартного отверждения (температура 20 ± 2 ° C, относительная влажность ≥95%) в течение 28 дней после снятия бетонной опалубки. После сушки в печи при 60 ° C в течение 48 часов бетонные блоки помещают в ящик для карбонизации.Концентрация CO 2 в камере для карбонизации контролируется на уровне (20 ± 3)%, температуре (20 ± 2) ° C и относительной влажности (70 ± 5)%. Существует два типа условий отверждения для естественной карбонизации: стандартное отверждение в течение 1 дня и стандартное отверждение в течение 28 дней. Размер тестового блока — 100 мм × 100 мм × 100 мм куб. Разделите образец с помощью пресса, капните 1% раствор фенолфталеина в спирте и измерьте глубину отсутствия обесцвечивания от края, которая является глубиной карбонизации.

После того, как бетон выдержан в стандартных условиях твердения (температура 20 ± 2 ° C, относительная влажность ≥95%) в течение 24 дней, замочите бетон в воде (температура 20 ± 2 ° C) на 4 дня и положите его. в машину быстрого замораживания и оттаивания через 28 дней.Размер блока для испытаний на быстрое замораживание и оттаивание составляет 100 мм × 100 мм × 400 мм, а размер блока для испытаний на прочность при сжатии после замораживания и оттаивания составляет 100 мм × 100 мм × 100 мм. После определенного количества циклов замораживания и оттаивания проверяются качество, динамический модуль упругости и прочность на сжатие испытательного образца.

3. Результаты и обсуждение
3.1. Прочность бетона на сжатие

В соответствии с пропорцией расчетной смеси, бетонные блоки для испытаний формируются, осадка каждой группы составляет от 200 до 230 мм, что обеспечивает хорошую удобоукладываемость.Прочность на сжатие бетона C30 и C50 в течение 3 дней, 7 дней и 28 дней проверяется соответственно, как показано в Таблице 4.


3 дня 7 дней 28 d 3 d 7 d 28 d

A1 14,4 28,7 35,5 B1 24,9 50,2 71.4
A2 11,3 26,8 36,3 B2 22,1 48,7 64,4
A3 9,6 23,9 34,8 B3 19,8 44,9 64,1
A4 6,9 19,1 32,9 B4 15,7 34,5 53,8
A5 4.2 17,4 28,6 B5 8,1 29,9 47,3

Таблица 4 показывает, что прочность бетона снижается с увеличением доли порошка железных хвостов. В бетоне C30 прочность на сжатие 28 d для группы A2 с 70% шлакового порошка с минеральными добавками является наивысшей, а для группы A5 с порошком железных хвостов самая низкая, всего 28,6 МПа, что не может соответствовать требованиям прочности C30.Сила групп А2 и А3 не сильно отличается от группы А1. Среди бетона C50 прочность группы B1 самая высокая — 28 дней, а прочность группы B5 с порошком железных хвостов — самая низкая, всего 47,3 МПа, что не может соответствовать требованиям прочности C50. Между группами B2, B3 и B1 мало различий. Порошок железных хвостов относится к инертным минеральным добавкам и не участвует в реакции гидратации, поэтому большое количество порошка железных хвостов вредно для прочности бетона, но правильное добавление порошка железных хвостов может улучшить сортировку частиц и вызвать микроагрегированный эффект для обеспечения прочности. требования.С точки зрения прочности, порошок хвостов железа не следует смешивать отдельно с клинкерной системой с низким содержанием цемента. С точки зрения всесторонней экономии и защиты окружающей среды, наиболее разумным соотношением порошка хвостов железа и порошка шлака является соотношение 5: 5.

3.2. Глубина карбонизации бетона
3.2.1. Глубина карбонизации порошкового бетона из железных хвостов

Проверяется глубина карбонизации бетона C30 и C50, помещенного в камеру карбонизации на 28 дней, соответственно.Результаты показаны на Рисунке 2. Содержание порошка железных хвостов представляет собой массовую долю железных хвостов в общей минеральной примеси.


Из рисунка 1 видно, что глубина ускоренной карбонизации бетона уменьшается с увеличением прочности, а глубина карбонизации бетона C50 намного меньше, чем у бетона C30. В том же классе прочности глубина карбонизации увеличивается с увеличением содержания порошка железных хвостов. Глубина карбонизации групп А1 и В1 с единичным порошком шлака наименьшая, а разница в глубине карбонизации между группой с порошком железных хвостов, составляющей менее 50% минеральной примеси, и группой с единичным порошком шлака мала.Глубина карбонизации групп А5 и В5 с одиночным порошком хвостов железа является наибольшей, что составляет 285% и 318% от глубины карбонизации группы одиночного порошка шлака.

Существует два условия отверждения для естественной карбонизации бетона: бетон помещается в естественную среду после отверждения в течение 1 и 28 дней, а глубина карбонизации проверяется для разных возрастов, как показано в Таблице 5.


Группа Глубина карбонизации после 1 дня отверждения Глубина карбонизации после 28 дней отверждения
28 дней 90 d 180 d 360 d 720 d 1080 d 28 d 90 d 180 d 360 d 720 d 1080 d

A1 2.4 3,1 3,9 6,0 9,8 11,9 0 0,1 0,4 0,8 1,1 1,4
A2 2,5 3,6 5,1 7,4 12,2 13,6 0 0,2 ​​ 0,8 1,1 1,6 1,9
A3 3,0 4,7 5.4 7,5 12,6 14,8 0,1 0,3 1,0 1,2 1,8 2,4
A4 4,5 6 6,6 9,1 14,8 17,1 0,3 0,5 1,2 1,5 2,5 2,9
A5 6,1 8,6 9,3 11,9 18.6 22,5 0,4 0,8 1,4 2,4 3,6 4,1
B1 1,1 1,9 2,2 3,5 5,6 6,8 0 0 0 0,3 0,8 0,9
B2 1,8 3,0 3,9 5,2 8,8 10,7 0 0 0.3 0,8 1,4 1,6
B3 2,6 3,5 4,2 5,5 10,1 12,6 0 0,1 0,5 0,9 1,6 1,8
B4 2,8 3,8 4,8 7,8 12,7 15,5 0 0,2 ​​ 1,0 1,5 2.1 2,4
B5 3,3 5,4 6,5 9,4 15,6 18,8 0,2 ​​ 0,6 1,1 2,1 2,9 3,3

Влияние условий отверждения на глубину карбонизации бетона очень велико. Глубина долговременной карбонизации бетона, помещенного непосредственно в естественную среду, после выдержки в течение 1 дня намного больше, чем после стандартной выдержки в течение 28 дней.Активность железных хвостов низка, и продукты ранней гидратации в основном возникают в результате гидратации цемента и шлака. При введении неактивной добавки продуктов гидратации становится меньше, а структура рыхлая, в результате в бетон попадает большое количество CO 2 , вызывая карбонизацию. Следовательно, необходимое обслуживание очень важно для бетона с неактивными минеральными добавками под клинкерной системой с низким содержанием цемента. Естественная карбонизация бетона также показывает правило, что глубина карбонизации увеличивается с увеличением содержания порошка железных хвостов.Результаты показывают, что глубина карбонизации групп А1 и В1 с порошком шлака самая маленькая, а у групп А5 и В5 с порошком железных хвостов самая большая. Глубина естественной карбонизации за 1080 дней после 1d отверждения достигает 190% и 279% для групп A1 и B1.

Порошок железных хвостов, основанный на естественной карбонизации и ускоренной карбонизации бетона, оказывает большое влияние на глубину карбонизации. По сравнению с высокоактивным шлаковым порошком продукты гидратации порошкового бетона хвостов железа меньше, а микрокомпактность бетона будет уменьшаться с увеличением содержания порошка железных хвостов.Продукты гидратации в бетоне меньше, что приводит к рыхлости структуры, и больше углекислого газа легко проникает в бетон, что приводит к увеличению глубины карбонизации. Количество порошка железных хвостов не должно превышать 70% от общего количества минеральной примеси; в противном случае это очень неблагоприятно сказывается на устойчивости бетона к карбонизации. Неблагоприятное влияние порошка хвостов железа на сопротивление карбонизации высокопрочного бетона (C50) больше, чем у низкопрочного бетона (C30).Следовательно, количество порошка железных хвостов в высокопрочном бетоне должно быть соответствующим образом уменьшено.

3.2.2. Модель карбонизации порошкового бетона из хвостов железа

Исходя из результатов экспериментов, доля порошка железных хвостов в минеральной добавке и прочность бетона являются двумя важными факторами, влияющими на глубину карбонизации порошкового бетона из хвостов железа. Ссылаясь на стандарт оценки прочности бетонной конструкции [18] и исследования некоторых ученых [19, 20], вводятся коэффициент содержания железных хвостов и коэффициент влияния прочности, а также предлагается модель глубины карбонизации: где представляет собой глубину карбонизации т Возраст, мм.представляет собой коэффициент влияния концентрации CO 2 . C 0 — концентрация CO 2 ,%. K 1 — фактор влияния местоположения, принимающий 1,0. K 2 — коэффициент влияния твердения и разливки, принимающий 1,2. K 3 — коэффициент влияния рабочего напряжения, принимающий 1,0. K E — коэффициент влияния окружающей среды. t — температура окружающей среды, ° С. RH — относительная влажность,%. K T и K F представляют собой коэффициент содержания и коэффициент влияния прочности железных хвостов, соответственно.

K T и K F в формуле (1) могут быть подобраны в соответствии с результатами испытаний 28-дневной ускоренной карбонизации. Во-первых, на основе глубины карбонизации групп A1 и B1 с одинарным порошком шлака и отношения глубины карбонизации бетона с разным количеством порошка железных хвостов и бетона с одним порошком шлака в качестве относительной глубины карбонизации, соотношение между Количество порошка железных хвостов и относительная глубина карбонизации устанавливаются таким образом, чтобы определить K T .Затем по данным эксперимента рассчитывается K F и устанавливается связь между K F и прочностью бетона на сжатие.

На рис. 3 показана зависимость между содержанием порошка железных хвостов и относительной глубиной карбонизации. Посредством аппроксимации данных соотношение между коэффициентом влияния содержания железных хвостов K T на карбонизацию и долей железных хвостов α в минеральной примеси выглядит следующим образом:


После коэффициента содержания железных хвостов K T , K F рассчитывается согласно экспериментальному значению глубины карбонизации, а затем устанавливается связь между коэффициентом влияния прочности и средней прочностью на сжатие 28 дней в бетоне.Согласно рисунку 4, K F можно рассчитать по прочности на сжатие f у.е. Рисунок 3 кажется небольшим, но его коэффициент корреляции равен 0,889, а истинная корреляция намного больше, чем показанная на рисунке. Подставляя формулы (2) и (3) в формулу (1), получается модель карбонизации порошкового бетона хвостов железа.В сочетании со средней температурой и средней относительной влажностью в Пекине за три года и концентрацией CO 2 в условиях испытания естественной карбонизации глубина карбонизации для разных возрастов рассчитывается в соответствии с моделью карбонизации и сравнивается с долгосрочной глубиной. эксперимента по естественной карбонизации после 28 дней стандартного обслуживания. Результаты показаны в Таблице 6.

При сравнении расчетного значения модели и измеренного значения эксперимента ошибка между ними мала. Благодаря проверке долгосрочного эксперимента по естественной карбонизации, установленная модель глубины карбонизации имеет высокую надежность, что позволяет эффективно прогнозировать глубину карбонизации мелкодисперсного порошкового бетона хвостов железа в течение длительного времени.Модель прогноза подходит для прогнозирования длительной глубины карбонизации бетона порошком железных хвостов и порошком шлака в качестве составной добавки в клинкерной системе с низким содержанием цемента.

3.2.3. Закон о глубине естественной карбонизации бетона после выдержки в течение 1 дня

Существуют большие различия в условиях отверждения в реальном проекте, поэтому необходимо изучить долгосрочный закон карбонизации бетона с плохими условиями отверждения. На рисунке 5 показано изменение естественной глубины карбонизации бетона C30 и C50 с возрастом после стандартного отверждения в течение 1 дня.Содержание порошка железных хвостов имеет большое влияние на естественную карбонизацию. Чем больше содержание порошка железных хвостов, тем больше глубина карбонизации. Влияние содержания порошка железных хвостов на глубину карбонизации бетона C50 больше, чем у бетона C30. Чтобы лучше изучить долгосрочный закон естественной карбонизации мелкодисперсного порошкового бетона железных хвостов, уравнение глубины карбонизации каждой группы бетона со временем согласовано с данными испытаний, как показано в Таблице 7.


Группа 360 d глубина карбонизации 720 d глубина карбонизации 1080 d глубина карбонизации
Расчетный Эксперимент Расчетный Эксперимент Вычислено Эксперимент

A1 0.8 0,69 1,1 0,97 1,4 1,19
A2 1,1 0,99 1,6 1,40 1,9 1,72
A3 1,2 1,28 1,8 1,81 2,4 2,21
A4 1,5 1,63 2,5 2,31 2,9 2,83
A5 2.4 2,37 3,6 3,35 4,1 4,10
B1 0,3 0,52 0,8 0,73 0,9 0,90
B2 0,8 0,78 1,4 1,10 1,6 1,35
B3 0,9 0,98 1,6 1,39 1,8 1,71
B4 1.5 1,31 2,1 1,85 2,4 2,26
B5 2,1 1,85 2,9 2,62 3,3 3,21


Группа Уравнение Группа Уравнение

A1 B1
A2
A3 B3
A4 B4
A5 B5


9004 По результатам подгонки, долговременная глубина карбонизации бетона соответствует уравнению.В уравнении коэффициент « a » увеличивается с увеличением содержания порошка железных хвостов, в то время как коэффициент « a » и коэффициент « b » бетона C50, смешанного с порошком шлака и порошком хвостов железа, имеют мало разница. Коэффициент уравнения « a » для отдельного минерального порошка или порошка железных хвостов сильно отличается, но коэффициент « b » уравнений пяти групп C50 находится между 0,54 и 0,59, что имеет хорошую корреляцию.Коэффициент « b » для бетона C30 составляет от 0,42 до 0,57, а разница коэффициентов « a » велика, что показывает закон увеличения с увеличением содержания порошка железных хвостов. Значение уравнения « b » выше, чем у обычной цементной системы. Причина может заключаться в том, что в клинкерной системе с низким содержанием цемента на расход цемента приходится только 30% вяжущих материалов, поэтому большое количество неактивных добавок делает значение « b » выше, чем у цементной системы.Закон длительной естественной карбонизации бетона после отверждения в течение 1 дня можно изучить с помощью уравнения подгонки, которое закладывает теоретическую основу для инженерных применений порошка железных хвостов в бетоне.

3.3. Морозостойкость порошкового бетона железных хвостов
3.3.1. Испытание бетона на быстрое замораживание-оттаивание

Когда бетон повреждается в результате замораживания-оттаивания, его наиболее примечательной особенностью является то, что бетонная поверхность вызывает явление эрозии, поэтому качество бетона будет потеряно.Скорость потери массы бетона рассчитывается по следующей формуле: где представляет качество бетона до быстрого замораживания-оттаивания, представляет качество бетона после цикла быстрого замораживания-оттаивания n и представляет собой скорость потери массы бетона. после быстрого замораживания-оттаивания n цикл .

С увеличением циклов замораживания-оттаивания цементное тесто на бетонной поверхности начало отваливаться, и заполнитель постепенно обнажился. Это явление в основном происходило в конце бетонного образца.Наиболее серьезной была эрозия поверхности бетонных групп А5 и В5, смешанных с железным хвостовым порошком. Качество бетона каждой группы снижается с увеличением циклов замораживания-оттаивания. Потеря массы бетона C30 и C50 вместе с временем замерзания-оттаивания показана в таблице 8.


Индекс цикла 50 100 150 200 250 300 350

A1 0.5% 2,1% 4,4%
A2 0,6% 2,2% 4,1%
A3 0,1% 0,7% 1,4% 1,8%
A4 0,4% 1,1% 1.7% 2,3%
A5 1,1% 4,5%
B1 0,3% 1,1% 1,5% 2,8% 4,5%
B2 0,2% 0,8% 1,3% 1,9% 2.7% 4,1%
B3 0,1% 0,4% 0,9% 1,2% 1,9% 3,2% 3,5%
B4 0,1% 0,8% 1,1% 1,6% 2,6% 3,8%
B5 1,0% 1,8% 2,5% 4,2%

Правильное добавление порошка железных хвостов может снизить скорость потери массы бетона после быстрого замораживания-оттаивания.В бетоне C30 и C50 скорость потери массы бетона составляет менее 5% до цикла повреждения замораживанием-оттаиванием. Группа А5 и группа В5 с одинарным порошком железных хвостов имеют наибольшую потерю массы и наихудшую морозостойкость. Причина в том, что железный хвостовой порошок представляет собой своего рода неактивную минеральную добавку, которая не участвует в реакции гидратации в возрасте 28 дней, а в продуктах гидратации бетона меньше вяжущих веществ. После цикла замораживания-оттаивания большое количество железного хвостового порошка выпадет на край образца, что приведет к большой потере качества.В бетоне C30, когда соотношение порошка хвостов железа и порошка шлака составляет 5: 5, 7: 3, потеря массы бетона ниже, чем у порошка одинарного шлака, и когда соотношение порошка хвостов железа и порошка шлака составляет 3 : 7 потеря массы чистого шлакового порошка ближе. В бетоне C50, когда соотношение порошка железных хвостов и порошка шлака составляет 3: 7, 5: 5 и 7: 3, потеря массы за одно и то же время цикла замораживания-оттаивания ниже, чем у группы B1. Например, после 250 циклов замораживания-оттаивания потеря массы бетона группы В1, смешанного с шлаковым порошком, составляет 4.5%. Бетон демонстрирует явное явление эрозии, а заполнитель обнажается. Коэффициент потери массы бетона группы В3 с соотношением порошка железных хвостов и шлакового порошка 5: 5 составляет всего 1,9%, что намного ниже, чем у бетона группы В1. Бетон показывает, что нет явного явления осыпания, как показано на Рисунке 6. Результаты показывают, что потеря качества бетона после быстрого замораживания-оттаивания может быть уменьшена путем правильного добавления порошка железных хвостов. При соотношении порошка железных хвостов и шлакового порошка 5: 5 потеря качества бетона наименьшая, а морозостойкость — наилучшая.

Еще одним важным показателем цикла замораживания-оттаивания бетона является относительный динамический модуль упругости бетона. Динамический модуль упругости бетона с различным количеством железного хвостового порошка после различных циклов замораживания-оттаивания соответственно проверяется. По сравнению с начальным динамическим модулем упругости вычисляется относительный динамический модуль упругости. Когда относительный динамический модуль упругости падает ниже 60% от начального модуля, испытание прекращают. Таблица 9 показывает остаточный динамический модуль упругости бетона с различными циклами замораживания-оттаивания.


Индекс цикла 50 100 150 200 250 300 350

A1 85,4% 66,1% 55,2%
A2 86,5% 70,5% 58.4%
A3 88,2% 75,4% 62,2% 57,7%
A4 88% 73,7% 66,1% 58,9%
A5 77,2% 58,0%
B 93.2% 86,1% 73,2% 64,7% 53,6%
B2 94,3% 87,2% 76,8% 69,1% 63,7% 55,8%
B3 96,8% 90,5% 82,9% 72,2% 67,1% 64,3% 57,5%
B4 95 .4% 89,1% 79,5% 71,3% 64,5% 58,1%
B5 90,4% 84,5% 70,3% 59,3%

Соответствующее добавление порошка железных хвостов помогает улучшить остаточный относительный динамический модуль упругости бетона после быстрых циклов замораживания-оттаивания.Влияние циклов замораживания-оттаивания на относительный динамический модуль упругости больше, чем потеря массы порошкового бетона хвостов железа. Остаточный относительный динамический модуль упругости групп A5 и B5 с порошком одинарных хвостов железа является наименьшим, а способность противостоять повреждению при замораживании-оттаивании — наихудшим. В бетоне C30 и C50, когда соотношение порошка железных хвостов и порошка шлака составляет 3: 7, 5: 5 и 7: 3, остаточный относительный динамический модуль упругости бетона намного больше, чем у одиночной группы порошка шлака.Например, в бетоне C50 после 250 циклов быстрого замораживания-оттаивания остаточный относительный динамический модуль упругости бетона группы B1, смешанного с шлаковым порошком, составляет 53,6%, и бетон был поврежден в результате замораживания-оттаивания. Скорость потери массы группы B3 составляет 67,1% при соотношении порошка хвостов железа к порошку шлака 5: 5, что намного выше, чем у группы B1. Результаты показывают, что остаточный относительный динамический модуль упругости бетона можно увеличить, правильно добавив порошок железных хвостов.При соотношении порошка железных хвостов и порошка шлака 5: 5 относительный динамический модуль упругости бетона уменьшается в наименьшей степени, а морозостойкость является наилучшей.

В соответствии со стандартом GBT 50082-2009 для метода испытаний на долговечность и долговечность обычного бетона, если потеря массы бетона составляет более 5% или остаточный динамический модуль упругости менее 60%, это можно рассматривать как как состояние разрушения бетона при быстром замерзании и оттаивании. Морозостойкость бетона C30 и C50, смешанного с порошком одинарного шлака, составляет F100 и F200, а у бетона C30 и C50, смешанного с порошком одинарных хвостов железа, хуже всего, только F50 и F150.При соотношении порошка хвостов и порошка шлака 5: 5 морозостойкость бетона наилучшая: бетон C30 достигает F150, бетон C50 — F300; правильное добавление порошка железных хвостов способствует повышению морозостойкости бетона.

3.3.2. Прочность бетона на сжатие после быстрого замораживания-оттаивания

Для изучения влияния быстрого замораживания-оттаивания на прочность бетона на сжатие образец бетона размером 100 мм × 100 мм × 100 мм был помещен в режим быстрого замораживания. -оттапливаем тестовую машину.После определенного количества циклов замораживания-оттаивания выньте образец для испытаний из бокса для замораживания-оттаивания и проверьте прочность бетона на сжатие, как показано в Таблице 10.


Группа 0 50 100 150 200 250 300 350

A1 35,5 32,3 26.5 24,8
A2 36,3 34,8 31,1 28,1
A3 34,8 32,7 31,5 29,6 27,4
A4 32,9 30,5 29,6 27.5 24,1
A5 28,6 24,3 20,9
B1 71,4 68,8 64,1 64,1 59,3 54,1 50,8
B2 64,4 61,5 59,3 57,5 ​​ 55.9 54,3 51,5
B3 64,1 63,9 62,5 61,1 59,3 56,5 55,0 51,9
B4 53,8 51 49,1 47,6 44,4 42,9 41,2
B5 47,3 43,4 37,6 33,1 29.5

Прочность бетона на сжатие уменьшается с увеличением циклов замерзания-оттаивания. Прочность на сжатие бетона, смешанного с шлаковым порошком, является наивысшей перед циклами замораживания-оттаивания, но прочность на сжатие бетона, смешанного с шлаковым порошком, быстро снижается после циклов замораживания-оттаивания. В бетоне C30 прочность на сжатие бетона группы A1 ниже, чем у бетона группы A2, A3 и A4 после 50 циклов замораживания-оттаивания.В бетоне C50 прочность на сжатие бетона B1 ниже, чем у бетона B2 и B3 после 150 циклов замораживания-оттаивания. Это показывает, что правильное добавление порошка железных хвостов может не только улучшить морозостойкость бетона, но и улучшить несущую способность бетона после замораживания-оттаивания.

На основе прочности на сжатие до замораживания-оттаивания рассчитывается скорость потери прочности на сжатие после указанного времени замораживания-оттаивания и до замораживания-оттаивания, а также влияние порошка железных хвостов на скорость потери прочности бетона при замерзании-оттаивании. исследуется, как показано на рисунке 7.

С точки зрения скорости потери прочности, скорость потери прочности бетона, смешанного с порошком железных хвостов, является наибольшей с увеличением циклов замораживания-оттаивания. Прочность на сжатие бетона, смешанного со шлаковым порошком, выше перед циклом замораживания-оттаивания, но скорость потери прочности при разрыве при замораживании-оттаивании также выше. Скорость потери прочности бетона с 30%, 50% и 70% порошка железных хвостов меньше, чем у бетона с одним только порошком шлака. Скорость потери прочности бетона C30 и C50 после цикла замораживания-оттаивания практически одинакова.Когда бетон смешивается только с шлаковым порошком, степень потери прочности составляет около 30%, в то время как бетон с соотношением шлакового порошка и порошка железных хвостов 5: 5 составляет только около 20%. Когда соотношение порошка железных хвостов и шлакового порошка составляет 5: 5, бетон имеет наивысшее сопротивление замораживанию-оттаиванию и наименьшую скорость потери прочности.

3.3.3. Анализ структуры пор порошка железных хвостов в бетоне до и после замораживания и оттаивания

Чтобы изучить механизм использования порошка железных хвостов для улучшения морозостойкости, распределение пор в бетоне было исследовано методом ЯМР, а общая пористость и различные поры Распределение по размерам было проанализировано.Ядерный магнитный резонанс измерялся тестером ядерного магнитного резонанса типа MesoMR23-060H с резонансной частотой 23 МГц. Во-первых, образцы бетона пропитывались водой более 24 часов в вакууме; затем образцы были извлечены, и пористость и распределение пор по размеру бетонных образцов были измерены с помощью анализа 1 H ЯМР. Пористость перед замораживанием-оттаиванием и пористость после разрушения при замораживании-оттаивании были испытаны соответственно для каждой группы бетона; то есть после 150 циклов замораживания-оттаивания для групп A1 и A2, 200 циклов замораживания-оттаивания для групп A3 и A4, 100 циклов замораживания-оттаивания для группы A5, 250 циклов замораживания-оттаивания для группы B1, 300 циклов замораживания-оттаивания для группы B2 и B4, 350 циклов замораживания-оттаивания для группы B3 и 200 циклов замораживания-оттаивания для группы B5.В бетоне есть четыре типа отверстий. Отверстия с апертурой менее 0,02 мкм м — безвредные отверстия, отверстия с апертурой 0,02-0,1 мкм м — менее вредные отверстия, отверстия с апертурой 0,1–0,2 мкм м — вредные. , а отверстия с апертурой более 0,2 мкм м представляют собой множественные опасные отверстия. Пористость безвредных отверстий, менее вредных отверстий, вредных отверстий и более вредных отверстий в различных группах бетона рассчитывается с использованием кривой распределения размеров пор ЯМР для каждой группы бетона, как показано в таблице 11.

9 м 0,2

Общая пористость < 0,02 мкм м 0,02–0,1 мкм м 0,1–0,2 мкм м
До После До После До После До После До После

A1 15.47 22,40 13. 68 2,49 1,09 1,40 0,13 3,77 0,57 14,74
A3 16,03 22,98 15,24 4,53 0,4 1,98 0,26 2,42 0,10 14,05
A5 17,83 27,08 15,11 2,85 1.11 2,70 0,39 4,42 1,22 17,11
B1 7,12 13,16 6,64 1,35 0,21 0,29 0,11 1,49 0,16 10,03
B3 7,59 11,09 6,83 1,58 0,58 0,70 0,09 0,31 0,09 8.50
B5 9,61 15,63 7,90 2,11 0,54 0,89 0,26 1,28 0,91 11,35


анализ результатов размера пор, после повреждения замораживанием-оттаиванием доля безвредных отверстий и менее вредных отверстий резко снизилась, а количество вредных и более вредных отверстий значительно увеличилось, что привело к снижению качества бетона, относительного динамического модуля упругости, и прочность на сжатие.Повреждение бетона при замерзании-оттаивании вызвано водой во внутренних порах, образующей лед, вызывая объемное расширение и повреждение. Когда вода в порах замерзает, давление льда и давление миграции воды непрерывно возрастают. Когда давление превышает предел прочности бетона на разрыв, происходит внутреннее повреждение бетона. С непрерывным увеличением объема пор и увеличением диаметра пор соотношение безвредных пор и менее вредного порового пространства резко уменьшается после повреждения замораживанием-оттаиванием, а количество более вредных пор превышает 0.2 μ м увеличивается. Это повреждения с поверхности внутрь. Вода в порах замерзает слой за слоем, что приводит к отслаиванию поверхности бетона и потере качества. Постоянное развитие пор вызывает повреждение внутренней структуры бетона, что влияет на динамический модуль упругости и прочность на сжатие бетона. Напряжение внутреннего расширения бетона увеличивается, а внутренние трещины непрерывно расширяются, что приводит к снижению несущей способности бетона.Макроскопическая реакция заключается в том, что прочность бетона на сжатие уменьшается с увеличением циклов замораживания-оттаивания.

Правильная добавка порошка железных хвостов может увеличить безвредные поры в бетоне до 0,02 мкм м. Морозостойкость бетона напрямую связана с пористостью безвредных отверстий и множественных вредных отверстий перед замерзанием и оттаиванием, то есть чем больше безвредных отверстий, чем меньше вредных отверстий, тем сильнее морозостойкость бетона. Температура замерзания капиллярной воды зависит от размера пор.Чем меньше размер пор, тем ниже температура замерзания воды. Введение безобидных отверстий может сыграть хорошую буферную роль при замерзании расширения воды в порах, тем самым уменьшая давление расширения и замедляя повреждение внутренней структуры бетона. С увеличением количества безвредных и менее вредных отверстий в бетоне напряжение расширения в процессе замораживания-оттаивания значительно снижается, а скорость развития трещин низкая, что может снизить степень повреждения и степень качества бетона, динамический модуль упругости и сжатие. прочность при замораживании-оттаивании.Хотя общая пористость групп A3 и B3 немного выше, чем у групп A1 и B1, пористость менее вредных отверстий значительно увеличивается, что эффективно улучшает внутреннюю пористую структуру бетона, тем самым повышая морозостойкость бетона. Например, общая пористость бетона группы А1 перед замораживанием и оттаиванием составляет 15,47%, пористость безвредных отверстий менее 0,02 мкм м составляет 13,68%, а пористость нескольких вредных отверстий больше 0.2 μ m составляет 0,57%. Однако общая пористость группы A3 составляет 16,03%, что немного выше, чем у группы A1. Безвредная пористость составляет 15,24%, что выше, чем у группы A1, а множественная вредная пористость составляет всего 0,10%, что ниже, чем у группы A1. Это также причина того, что морозостойкость и прочность группы А3 лучше, чем у группы А1. Количество безвредных и менее вредных отверстий определяет морозостойкость бетона. Группы A3 и B3 с соотношением порошка железных хвостов к порошку шлака 5: 5 имеют самую высокую пористость менее вредных отверстий и безвредных отверстий ниже 0.1 мкм м, поэтому их морозостойкость самая лучшая.

Морозостойкость бетона с одинарным железным хвостовым порошком является наихудшим, потому что добавление неактивного железного хвостового порошка увеличивает пористость бетона, а количество вредных отверстий и множественных вредных отверстий значительно увеличивается по сравнению с другим бетоном, особенно увеличение количества вредных отверстий в несколько раз. В случае небольшого увеличения безвредных отверстий большое количество множественных вредных отверстий увеличивает скорость разрушения бетона при замерзании.После замораживания-оттаивания количество больших отверстий размером более 0,2 мкм м определяет прочность бетона на сжатие после повреждения замораживанием-оттаиванием. Объясняется, что прочность на сжатие A3 и B3 имеет наименьшую скорость потери при повреждении замораживанием-оттаиванием, а степень потери прочности A5 и B5 с одним порошком хвостов железа является наибольшей.

4. Выводы

(1) Прочность бетона снижается с увеличением содержания порошка железных хвостов, а глубина карбонизации увеличивается с увеличением содержания порошка железных хвостов.Прочность и сопротивление карбонизации бетона с одним порошком железных хвостов низки, поэтому порошок железных хвостов не следует использовать отдельно. примеси и прочность на сжатие 28 дней. Ошибка между расчетным значением и тестовым значением глубины карбонизации бетона в 360 дней, 720 дней и 1080 дней невелика, и модель вполне осуществима, что позволяет предсказать долгосрочную глубину карбонизации.(3) Добавление определенного количества порошка железных хвостов может улучшить морозостойкость. Когда соотношение порошка железных хвостов к порошку шлака составляет 5: 5, морозостойкость бетона является наилучшей, бетон C30 достигает F150, бетон C50 достигает F300, а остаточная прочность на сжатие бетона после цикла замораживания-оттаивания эффективно повышается. (4) Механизм улучшения морозостойкости бетона путем добавления соответствующего количества порошка железных хвостов заключается в улучшении характеристик структуры пор, увеличении количества безвредных и менее вредных отверстий, а также в уменьшении количества более вредных и вредных отверстий. для повышения морозостойкости бетона.

Доступность данных

Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью. Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, также доступны по запросу у соответствующего автора.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации этой статьи.

Вклад авторов

Хуанхонг Лю и Жуйдун Ву разработали и разработали эксперименты; Жуйдун Ву, Гуантиан Чжан и Юэюэ Чжан проводили эксперименты; Shuhao An предоставил материалы; и Жуйдонг Ву и Цзюаньхонг Лю написали статью.Все авторы прочитали и одобрили рукопись.

Выражение признательности

Это исследование финансировалось Национальным фондом естественных наук Китая (№№ 51834001 и 51678049).

Технико-экономическое обоснование использования рециклированного заполненного бетона для обратного строительства в нижнем течении реки Хуанхэ

Реферат

Изучить возможность использования рециклированного заполнителя бетона (RAC) при строительстве облицовки в нижнем течении реки Хуанхэ, ряд пропорций смеси с местными переработанными агрегаты (RA) были разработаны для оценки его механических свойств и долговечности.Морфология и микротвердость переходной зоны интерфейса (ITZ) также были охарактеризованы для объяснения характеристик RAC. На основании данных по прочности на сжатие 13 групп смесей, которая превышает 30 МПа, и со степенью замещения RA не менее 50%, RAC, содержащий 50% переработанного мелкозернистого заполнителя (RFA) (HDX50), 70% RFA ( HDX70) и 50% переработанного крупного заполнителя (RCA) (HDC50). Результаты эксперимента показывают, что механические характеристики, морозостойкость и устойчивость к карбонизации выбранного RAC, как правило, ниже, чем у бетона из природного заполнителя (NAC), но он может соответствовать требованиям к характеристикам бетона для строительства облицовки в нижнем течении Желтой реки.Комплексные характеристики этих трех смесей оцениваются как: HDX50> HDX70> HDC50. Если рассматривать коэффициент замещения RA в качестве приоритета, HDX70 будет лучшим выбором и может применяться при проектировании облицовки. На поверхности РА с нанесенными старыми пастами наблюдается ряд дефектов. Кроме того, ITZ, образованные вокруг RA, рыхлые и с низкой микротвердостью, что считается доминирующей причиной, приводящей к более слабым характеристикам RAC, чем у NAC.

Ключевые слова: проектирование облицовки , переработанный заполнитель, бетон, механические свойства, замораживание-оттаивание, карбонизация

1.Введение

Желтая река, вторая по величине река в Китае, взращивала поколения китайцев, но наводнения, вызванные ее речным разливом, на протяжении тысячелетий также причиняли огромные потери человеческим жизням и имуществу. В последние десятилетия в Желтой реке проводилось комплексное управление, и строительство ограждения было одним из наиболее важных шагов [1,2], поскольку оно защищало земляную дамбу от повреждений водным потоком, волнами или ледяным покровом. Облицовка в настоящее время в основном построена из натурального камня и хорошо работает.Однако крупномасштабная эксплуатация природного камня оказала сильное воздействие на окружающую среду и, следовательно, ограничена. Следовательно, возведение облицовки приостанавливается или откладывается. Поэтому срочно необходим другой заменяющий материал, чтобы гарантировать своевременное возведение облицовки.

Бетон считается многообещающей заменой, учитывая, что это дешевый строительный материал с отличными свойствами, и он успешно использовался в некоторых проектах по управлению реками.Самая большая проблема заключается в том, что заполнители, необходимые для бетона, такие как гравий и речной песок, также не хватает, и их эксплуатация нанесет ущерб окружающей среде, как кладка из природного камня. Замена природных заполнителей (НА) на переработанные заполнители (RA) для производства блоков из переработанного заполнителя (RAC) обеспечивает экологически чистую и экономичную альтернативу, особенно с учетом того, что тонны бетонных отходов производятся каждый год в городах вдоль Желтой реки из-за на снос старых построек [3,4].

RAC изучается в течение нескольких десятилетий, и многие исследования [5,6,7,8,9] сосредоточены на его механических свойствах и долговечности. Равиндрараджа и др. [5] провели один из самых ранних экспериментов с переработанным мелким заполнителем (RFA), и результаты показали, что прочность на растяжение при сжатии и раскалывании немного снизилась, а модуль упругости снизился примерно на 15%, когда естественный мелкий заполнитель был полностью заменен RFA. Однако, когда степень замещения RFA составляет менее 30%, в нескольких исследованиях [10,11,12,13,14,15] было обнаружено, что механические свойства RAC подвергались ограниченному влиянию.Кроме того, Xiao et al. [16] сообщили о значительном снижении прочности на сжатие RAC, особенно когда естественный крупнозернистый заполнитель (NCA) был на 50% заменен переработанным крупным заполнителем (RCA). Кроме того, Silva et al. [6] обнаружили, что модуль упругости RAC уменьшается с увеличением RCA. В целом механические свойства RAC хуже, чем у бетона из натурального заполнителя (NAC), особенно когда замена RA большая. Это может быть связано с дефектами RA, слабой границей раздела между заполнителем и пастой и более высоким водопоглощением нанесенного раствора на RCA [6,7,8,9,17,18,19,20].

Морозостойкость, устойчивость к карбонизации, стойкость к проникновению хлоридов и непроницаемость часто используются для оценки долговечности бетона. Как правило, РАК не рекомендуется использовать в суровых условиях [7] из-за его слабой морозостойкости. Хайтао [20] сообщил, что прочность на сжатие, прочность на изгиб и прочность на разрыв при расщеплении RAC уменьшаются при увеличении циклов замораживания и оттаивания. Об аналогичных явлениях сообщили Салих [21], Юэ [22] и Чен [23], что относительный модуль упругости уменьшился, а потеря массы бетона увеличилась при воздействии циклов замораживания и оттаивания.Кроме того, Ву [24] обнаружил, что с увеличением циклов замораживания-оттаивания как прочность на сжатие, так и модуль RAC линейно уменьшались, а его прочность на сжатие была ниже, чем у NAC после тех же циклов. Для повышения морозостойкости РАК Salem et al. [25] ввел 5% -ное содержание газа и сделал RAC пригодным для умеренно холодного климата.

Подобно механическим свойствам и морозостойкости, устойчивость к карбонизации RAC обычно снижается с увеличением дозировки RA [7,26,27].Silva et al. [27] обнаружили, что глубина карбонизации RAC при 100% замене RCA стала в 2,5 раза больше, чем эталон. Это значение увеличилось до 8,7 раза, когда заполнители были заменены на 100% RFA, вероятно, из-за более высокой скорости водопоглощения RFA. Однако, согласно исследованию Lei [26], глубина карбонизации RAC может быть ниже, чем у NAC при тех же условиях карбонизации, когда коэффициент замещения RCA превышает 70%, а содержание RCA в приставшем растворе превышает 40%.Авторы объясняют эти, казалось бы, ненормальные результаты более высоким содержанием приставшего раствора, который фактически увеличивает общее содержание цемента и замедляет карбонизацию. Таким образом, влияние RA на устойчивость RAC к карбонизации очень сложно из-за различий в свойствах материала.

Кроме того, согласно предыдущим исследованиям [28,29,30], непроницаемость RAC уменьшалась с увеличением содержания RA. Кроме того, сопротивление проникновению хлоридов RAC было обычно ниже, чем у NAC [31,32,33].Однако было обнаружено, что когда RAC готовится при низком соотношении воды к цементу (W / C), он демонстрирует лучшие характеристики, чем NAC, в средах с воздействием хлоридов, вероятно, из-за более высокого содержания геля CSH в RAC, что увеличивает содержание хлоридов. связывающая способность [34,35,36].

На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что был проведен ряд исследований, посвященных RAC, и почти все они указывают на то, что свойства RAC в целом хуже, чем у NAC. Несколько противоречивых выводов в основном вызваны различными свойствами материала RA, которые можно проследить до источников и местоположений, пропорций смеси, примесей, таких как остатки красных блоков и почвы, а также истории обслуживания.Все упомянутые выше различия делают микроструктуру межфазных переходных зон (ITZ) между RA и новым цементным тестом и RA и старым раствором сильно различаются и очень сложны [37,38], что сильно влияет на характеристики РАК.

RAC применялся во многих недавних проектах [39,40], таких как дорожное строительство и ненесущие конструкции. Однако о применении RAC на конструкциях облицовки сообщалось редко. В частности, сооружение облицовки нижнего течения реки Хуанхэ предъявляет высокие требования к характеристикам RAC.С одной стороны, блоки RAC должны иметь высокие механические характеристики (прочность на сжатие> 30 МПа и прочность на изгиб> 4 МПа), чтобы противостоять ударной нагрузке водного потока, шторма и ледяного покрова. С другой стороны, блоки RAC должны обладать хорошей морозостойкостью (температура Желтой реки ниже 0 ° C в течение примерно 60 дней в году), чтобы выдерживать циклы замораживания и оттаивания.

2. Эксперименты

2.1. Сырье

Сырье, используемое в этом исследовании, состояло из цемента, NA, RA, воды и водоредуктора.Цемент представлял собой PO 42,5 (портландцемент) производства Shanshui Cement Co., Ltd. (Цзинань, Китай), его химический состав показан на рис. Природные крупные агрегаты (NCA) представляли собой гравий с хорошей зернистостью, максимальный размер которых составлял менее 25 мм. Естественные мелкие заполнители (НЖК) представляли собой речной песок с модулем крупности 3,0 (средний песок). В качестве восстановителя воды использовался поликарбоксилатный суперпластификатор производства Qinfen Building Material Company (Цзинань, Китай).

Таблица 1

Химический состав цемента (%).

Na8 O 2 9016 900 K 2 O
SiO 2 Al 2 O 3 Fe 2 O 3 CaO MgO TiO 2 Na8 O 2 9016 SO 3
21,1 7,81 2,91 54,4 3,187 0,425 0,191 0,399 2,930
9 заброшенные здания в городе Цзинань, провинция Шаньдун, и были обработаны компанией Shandong Mingran Renewable Resources Utilization Co., Ltd. Обработка заключалась в основном в удалении стальных стержней и большей части красного кирпича. Внешний вид РА показан в. Было обнаружено, что RAC в основном состоит из старой пасты, прикрепленной к старым могилам и красных кирпичей, в то время как RAF в основном состоит из битой старой пасты и красного кирпича. Более того, размер частиц RCA находился в диапазоне 5-25 мм при хорошей сортировке, а размер частиц RFA был менее 4,75 мм при модуле крупности 2,7 (средний песок). Свойства РА представлены в.

Макроскопический вид переработанных заполнителей: ( a ) Крупные заполнители ( b ) мелкие заполнители.

Таблица 2

Параметры переработанных грубых и мелких заполнителей.

Позиции Глина (%) Кирпич (%) Удлиненные и чешуйчатые частицы (%) Степень раздавливания (%) Водопоглощение (%) Кажущаяся плотность (кг / м ) 3 )
RCA 1,1 0,6 6,50 17,6 6,40 2544
RFA 0.7 0,4 ​​// 26,3 2562

2.2. Пропорции бетонной смеси

Были разработаны три группы RAC: одинарная, смешанная с RCA, простая, смешанная с RFA, и двойная, смешанная с RCA и RFA. Каждая серия включает 4 пропорции смеси: коэффициент замещения RA составляет 30%, 50%, 70% и 100% NA по массе, соответственно. Маркировка всех смесей и подробная информация показаны в.

Таблица 3

Пропорции смеси рециклированного заполнителя бетона (RAC).

54 925 Вторичный 925 Вторичный 925 Вторичный 925 Вторичный 925 Вторичный 9254 900 HDX50 925
НЕТ. W / C Цемент Крупный заполнитель Мелкозернистый заполнитель Вода Суперпластификатор
Натуральный Вторичный Натуральный

9 094

09

1136 0 760 0 130 1
HDC30 0.39 330 795 341 760 0 130 1
1
1
1
HDC50 568 568
HDC70 3495
HDC100 0 1136
HDX30 0,39 330 1136 0 532 228 130 1
1
1
2
380 380
HDX70 228 532
HDX100 0 760
HF30 0.39 330 795 341 532 228 130 1
2
2
3
HF50 568 568 380 380
341 795 228 532
HF100 0 1136 0 760

2.3. Отливка и отверждение

После перемешивания бетонную пасту разливали в формы разных размеров.Образцы для испытаний на прочность на сжатие и сопротивление карбонизации отливали в формы размером 100 мм × 100 мм × 100 мм, а образцы для испытаний на прочность на изгиб и морозостойкость — в формы размером 100 мм × 100 мм × 400 мм. . После заливки поверхности формы были герметизированы тонкой пленкой для предотвращения испарения влаги. Затем образцы были извлечены из формы через 24 часа и отверждены при 23 ± 1 ° C и относительной влажности 95%. Образцы на прочность на сжатие были отверждены в течение 3 дней, 7 дней, 28 дней, 56 дней и 90 дней по отдельности, а все остальные образцы были отверждены в течение 28 дней.

Отметим, что осадка всех смесей при литье находится в пределах 150 ~ 180 мм. Осадка RAC немного ниже, чем у NAC при той же дозировке водоредуктора. Кроме того, осадка бетона RFA приближается к осадке бетона RCA с различными добавками RA, что объясняется тем фактом, что водопоглощающая способность первого выше, а фактическая дозировка последнего больше. Осадка бетона со смешанными RFA и RFC немного ниже. Поэтому, когда их дозировка превышает 50%, добавляется больше восстановителя воды, чтобы достичь такой же удобоукладываемости, как и у бетона с использованием только RFA или RFC, что направлено на уменьшение влияния удобоукладываемости на характеристики различных смесей, насколько это возможно.

2.4. Прочность на сжатие и прочность на изгиб

Прочность на сжатие и прочность на изгиб были испытаны в соответствии со стандартом GB / T 50081-2002 на метод испытания механических свойств на обычном бетоне [41]. Как представлено в разделе 2.3, образцы размером 100 мм × 100 мм × 100 мм и 100 мм × 100 мм × 400 мм были подготовлены для испытаний на прочность на сжатие и на изгиб с использованием прибора для испытания прочности на сжатие 200 т и прибора для испытания на изгиб 10 т с загрузка 0.5 МПа / с и 0,05 МПа / с отдельно. Случайно были выбраны три образца каждой смеси, и их среднее значение использовалось для анализа.

2.5. Замораживание и оттаивание

В соответствии с техническим кодексом DG / TJ 08-2018-2007 по применению бетона из переработанного заполнителя [42], требования к морозостойкости для RAC представлены в. RAC, исследованный в этом исследовании, предназначен для строительства облицовки нижнего течения реки Хуанхэ, который относится к «местам, подверженным циклическому увлажнению-сушке или изменению уровня воды», и класс морозостойкости должен быть выше F50.Поэтому для оценки морозостойкости образцов RAC было принято 75 циклов замораживания и оттаивания.

Таблица 4

Требования к морозостойкости RAC в различных условиях эксплуатации.

Условия эксплуатации Класс морозостойкости
Районы без нагрева (средняя температура в самый холодный месяц> −5 ° C) F15
Районы нагрева RH ≤ 50% F25
RH> 50% F35
Позиции, подверженные циклическому смачиванию-сушке или изменению уровня воды ≥F50

Испытания на морозостойкость проводились в соответствии с GB / T Стандарт 50082-2009 на методы испытаний на длительную работоспособность и долговечность обычного бетона [43].Использовались образцы размером 100 мм × 100 мм × 400 мм. Внутренняя температура образцов поддерживалась на уровне (-18 ± 2) ° С и (5 ± 2) ° С во время замораживания и оттаивания. Поверхность воды в контейнере находилась не менее чем на 5 мм над поверхностью образца. Относительный динамический модуль упругости и потеря массы были измерены для образцов, подвергшихся замораживанию и оттаиванию в течение 0, 25, 50 и 75 циклов, соответственно, с использованием уравнений (1) и (2). Было принято среднее значение трех экземпляров. Лабораторная фотография испытания на морозостойкость представлена ​​на рис.

где, P i — относительный динамический модуль упругости образцов после n циклов замораживания и оттаивания; f ni — динамический модуль упругости образцов после n циклов замораживания и оттаивания, Гц ; f oi — исходный динамический модуль упругости образцов перед испытанием, Гц .

ΔWni = Woi − WniWoi × 100

(2)

где, ΔW ni — скорость потери массы образцов после n циклов замораживания и оттаивания,%; W ni — масса бетона после n циклов замораживания и оттаивания, г; W oi — исходная масса бетона перед испытанием, г.

Испытания на замораживание и оттаивание.

2.6. Карбонизация

Испытание на устойчивость к карбонизации проводилось в соответствии со стандартом GB / T 50082-2009 для методов испытаний на долговечность и долговечность обычного бетона [43]. Кубические образцы (100 мм × 100 мм × 100 мм) сначала сушили в печи при 60 ° C в течение 3 дней; затем пять поверхностей каждого образца герметизировали парафином. Образцы помещали в камеру ускоренной карбонизации с концентрацией CO 2 при (20 ± 1)%, относительной влажностью (70 ± 5)% и температурой (23 ± 2) ° C.Следует отметить, что расстояние между образцами должно быть больше 50 мм, чтобы гарантировать, что все образцы имеют одинаковые граничные условия. Лабораторная фотография теста на устойчивость к карбонизации представлена ​​в. Глубину карбонизации измеряли через 3, 7, 14 и 28 дней воздействия, на основании чего рассчитывались скорости карбонизации.

Глубина карбонизации проверялась описанным ниже методом. На поверхность скола распыляли фенолфталеин в концентрации 1%. Из-за щелочного раствора бетона перед карбонизацией негазированная область стала фиолетовой, тогда как карбонизированная область осталась неизменной.Мы отметили 12 равноотстоящих контрольных точек вдоль границы между фиолетовой областью и областью неизменного цвета и измерили расстояние между каждой контрольной точкой и конечной поверхностью области неизмененного цвета. Глубина карбонизации была получена путем усреднения 12 измеренных расстояний. Сообщалось, что время и глубина карбонизации следовали эмпирической зависимости, описанной в уравнении (3), по которой можно рассчитать скорость карбонизации k .

где, x — глубина карбонизации, мм; k — скорость карбонизации; t — время карбонизации, дн.

2.7. Морфология

Кубические образцы с длиной стороны менее 10 мм были вырезаны из образцов, подвергшихся воздействию различных условий, с осторожностью, чтобы убедиться, что по крайней мере одна из режущих поверхностей содержала как агрегаты, так и суспензию. Эти кубические образцы сушили при 45 ° C в вакуумном сушильном шкафу в течение 7 дней. Макро-вид агрегатов и границы раздела наблюдали с помощью промышленного электронного микроскопа при увеличении в 50 ~ 100 раз. Микроскопическую морфологию ITZ наблюдали с помощью сканирующего электронного микроскопа (Quanta 250) при ускоряющем напряжении 20 кВ и токе 20 мА.

2.8. Микротвердость

Образцы для измерения микротвердости были приготовлены таким же образом, как указано в разделе 2.7. После сушки эти образцы пропитывались эпоксидной смолой в течение 48 ч. Затем поверхность каждого образца полировалась, чтобы легко идентифицировать углубление в форме ромба. Затем с помощью индентора Виккерса определяли микротвердость агрегата, ITZ и зоны матрицы как в NAC, так и в RAC. В частности, сначала были определены целевые области, а затем в них были нанесены отступы путем приложения нагрузки для получения микротвердости [44].

3. Результаты и обсуждение

3.1. Механические свойства

показывает влияние времени отверждения на прочность на сжатие RAC. Для анализа была выбрана одна репрезентативная смесь каждой серии RAC: HDX50, HDC50 и HF50. Можно заметить, что прочность на сжатие всего бетона быстро увеличивалась до 28 дней, затем снижалась и стабилизировалась через 56 дней. Кроме того, 28-дневная прочность на сжатие всех образцов достигла более 90% от 90-дневной.Более того, также можно обнаружить, что, в соответствии с выводами многих предыдущих исследований [10,11,12,13,14], включение RA снизило прочность бетона на сжатие. Кроме того, снижение прочности на сжатие бетона, смешанного с одним RCA, было больше, чем у смешанного с одним RFA. Кроме того, бетон с RCA и RFA имел самую низкую прочность на сжатие, особенно после 10 дней гидратации.

Влияние времени отверждения на прочность на сжатие RAC.

представляет прочность на сжатие RAC с различным включением RA через 28 дней. Можно заметить, что прочность на сжатие всех RAC, содержащих только RCA или RFA, или одновременно RCA и RFA, постепенно снижалась с увеличением замены RA через 28 дней. По сравнению с натуральным бетоном, RAC с RCA и RFA показал наиболее значительное снижение прочности на сжатие, затем RAC с одиночным RCA и RAC с одиночным RFA было наименьшим. Хотя процент замены рецикловых агрегатов был таким же, включенная масса была другой.Масса рециклируемых агрегатов с двойной заменой RCA и RFA была наибольшей, затем RCA и RFA наименьшей. Поскольку RA имеет врожденные дефекты, такие как многочисленные микротрещины, большая пористость и низкая прочность [31,32,37,38], увеличение его содержания приведет к увеличению количества дефектов в бетоне, что приведет к повышению хрупкости и более серьезным повреждениям. ухудшение механических характеристик.

28-дневная прочность на сжатие RAC с различными дозировками переработанных заполнителей (RA).

Более того, из этого видно, что когда дозировка РЧА была ниже 70%, прочность образцов на сжатие была выше 32.5 МПа, а степень падения была в пределах 15%, что было лучше, чем у бетона RFA в других исследованиях [9,11,14]. Кроме того, прочность на сжатие снизилась до менее 30 МПа, когда дозировка ПКА, смешанной ПКА и РЧА достигла 70%, что является значительным и совпадает с результатами других исследований [7,8,11]. Также можно заметить, что прочность на сжатие HDC50 не соответствовала обычному закону прочности на сжатие, изменяясь в зависимости от содержания RCA. Это можно объяснить вариациями в составе РА.Отклонение от нормы было приемлемым с учетом неопределенностей испытаний.

показывает прочность на изгиб RAC через 28 дней. Можно видеть, что включение RCA ослабило прочность бетона на изгиб, в то время как прочность на изгиб двух пропорций смеси RFA несколько снизилась. Предел прочности этих смесей находился в пределах 3,5 ~ 4,5 МПа, что соответствует предыдущим исследованиям [6,7,8].

Прочность на изгиб бетона из переработанного заполнителя в возрасте 28 дней.

показывает поверхности излома образцов RAC.Можно заметить, что трещины в основном были вызваны тремя аспектами: границей раздела между RA и пастой, переломом RA и разрушением красного кирпича. Они были основными причинами плохих механических характеристик RAC.

Морфология поверхности излома HDC50: ( a ) после испытания на сжатие и ( b ) после испытания на изгиб.

ITZ является слабым местом как в NAC, так и в RAC, что особенно плохо для RAC, потому что интерфейс обычно прикрепляется со старой жидкостью (см.).и покажите ITZ NAC и RAC, соответственно. Ясно, что ИТЦ НАК был более плотным, без видимых трещин и пустот; однако между RA и жидким цементным раствором было несколько трещин, что сделало ITZ в RAC неплотным и хрупким. Таким образом, можно сделать вывод, что ITZ была основной причиной снижения несущей способности RAC. Вероятно, это связано с тем фактом, что масса RCA была выше, а площадь ITZ была больше [37,38], а прочность бетона с RCA была ниже, чем с RFA, как показано на и.Более того, малейшее снижение прочности образцов, смешанных только с РЧА, может быть приписано самому РПС. RAF в основном состоит из битых старых паст и красных кирпичей, и после многих лет воздействия RFA становится пористым, что приводит к высокой водопоглощающей способности (см.). В результате частицы цемента могут заполнять поры RFA и уплотнять матрицу. С другой стороны, вода, поглощаемая RFA при отливке, может играть роль внутреннего отверждения [21]. Следовательно, прочность образцов, смешанных с одним РЧА, была выше.

Переработанный крупный заполнитель с добавлением старой пасты: ( a ) внешний вид; ( b ) поперечное сечение.

Зона перехода границы раздела (ITZ) бетона из природного заполнителя (H0): ( a ) мезоскопическая морфология; ( b ) микроскопическая морфология.

ITZ бетона из переработанного заполнителя (HDC50): ( a ) мезоморфология ( b ) микроморфология.

Что касается дефектов, присущих RA, для сравнения приводится макро-вид NA и RA.Можно заметить, что NA имеет плотную и твердую текстуру (а) без видимых трещин, тогда как RA пористый и рыхлый (б) с рядом микротрещин (а). Следовательно, RA легко ломается под действием силы, что снижает механические характеристики бетона. Кроме того, наличие частиц красного кирпича также отрицательно сказывается на механических характеристиках бетона. Как показано на фиг.4, красный кирпич пористый и сам по себе имеет низкую прочность, а его связывание с пастой также слабое.

Макроморфология природных заполнителей и переработанных заполнителей: ( a ) природные заполнители; ( b ) переработанные агрегаты.

Макроморфология красной блочной частицы ( a ) и мезоморфология ( b ) ITZ между красной блочной частицей и пастой в RAC.

представляет твердость по Виккерсу зоны матрицы и ITZ вокруг NCA и RCA в H0 и HDC50. Кривая твердости NCA состоит из трех частей: грубого заполнителя, нового ITZ и новой зоны матрицы, а кривая твердости RCA включает пять частей: грубый заполнитель, старый ITZ, старая зона матрицы, новая ITZ и новая зона матрицы. Можно обнаружить, что твердость ITZ была самой низкой, чем твердость зоны матрицы, а твердость заполнителя была самой высокой, что дополнительно демонстрирует, что ITZ была самой слабой зоной бетона.Причем твердость новой зоны матрицы в RAC была близка к твердости NAC, а твердость новой ITZ в RAC была немного меньше, чем в NAC. Следовательно, по сравнению с NAC более низкие характеристики RAC не следует приписывать новой ITZ и новой матричной зоне. Кроме того, можно видеть, что твердость старого ITZ была самой низкой, а твердость старой зоны матрицы была явно ниже, чем твердость новой зоны матрицы в NAC на том же расстоянии от агрегата. Диапазон зоны старой матрицы был широким (около 420 мкм от агрегата для исследуемого образца) благодаря принятой RCA.Таким образом, можно сделать вывод, что плохие показатели RAC были в основном связаны со слабостью старого ITZ и старой зоны матрицы.

Распределение микротвердости в ITZ и матричной зоне вокруг переработанного крупного заполнителя (RCA) и природного крупного заполнителя (NCA) в бетоне.

3.2. Морозостойкость

Внешний вид RAC и NAC в основном такой же, как и при увеличении циклов замораживания и оттаивания. После 25 циклов внешний вид образцов обычно остается неизменным, и только небольшая часть образцов RAC имеет несколько краевых повреждений и небольшое количество пустот.После 50 циклов на бетонной поверхности стали появляться многочисленные пустоты, что свидетельствует о появлении ямок на поверхности. Внешний вид H0 и HDX50 остался примерно неизменным, в то время как появилось только несколько пустот, тогда как на поверхности HDC50 и HDX70 было несколько пустот, и некоторые из них даже были соединены, что привело к частичной изъеденной поверхности. После 75 циклов на поверхности всех образцов бетона появились ямки, а повреждение внешнего вида HDC50 и HDX70 было более серьезным из-за крупномасштабного отслаивания пасты.Подробная информация о повреждениях четырех образцов бетона с пропорциями смеси представлена ​​в. Можно обнаружить, что RAC был поврежден более серьезно, чем NAC, что связано с дефектами самого RA. Более того, бетон RCA повреждается сильнее, чем бетон RFA. С одной стороны, фактическая дозировка RCA была больше и дефектов было больше; с другой стороны, вода, абсорбированная RFA, играет роль внутреннего отверждения и уплотнения матрицы.

Таблица 5

Морфология поверхности образцов бетона после различных циклов замораживания-оттаивания.

НЕТ. Циклы
25 50 75
H0 Целый Небольшое количество отверстий Большое количество отверстий
HDX50 Целый Небольшое количество отверстий Большое количество отверстий; поверхность с небольшими изъязвлениями
HDX70 Примерно без повреждений Небольшое количество отверстий; поверхность с небольшими изъязвлениями Поверхность с изъязвлениями; небольшое растрескивание пасты
HDC50 Незначительные повреждения в углах; Малое количество отверстий Большое количество отверстий; поверхность с изъязвлениями Поверхность с изъязвлениями; скалывание пасты

показывает скорость потери массы бетона в зависимости от циклов замораживания и оттаивания.Можно заметить, что потеря массы H0, HDX50 и HDX70 имела тенденцию сначала уменьшаться, а затем увеличиваться при непрерывных циклах замораживания-оттаивания, что согласуется с наблюдениями некоторых других исследований [45]. Вероятно, это было вызвано тем, что на ранней стадии замораживания и оттаивания растрескивание образцов было незначительным, а поры в бетоне могли адсорбировать определенное количество воды из внешней среды, в какой-то степени компенсируя потерю массы. Специально для образцов, смешанных с RFA, RFA обладал более высокой водопоглощающей способностью, что могло компенсировать большую потерю массы.Таким образом, увеличение массы HDX70 на ранней стадии было наиболее значительным. На поздней стадии замораживания и оттаивания повреждение бетона усугублялось появлением большого количества пасты или саженца заполнителя, что приводило к увеличению потери массы. Как ясно показано на рисунке, потеря массы трех бетонных блоков RAC начала увеличиваться после 50 циклов замораживания и оттаивания; а при 75 циклах потеря массы HDX50 и HDX70 постепенно превысила потерю массы H0. Однако потеря массы HDC50 не имела фазы уменьшения, и это, вероятно, было связано с тем, что HDC50 начинал отслаивание пасты при 25 циклах замораживания и оттаивания (см.), И, следовательно, потеря массы, испытанная после различных циклов, постепенно увеличивалась и достигла 1.1% при 75 циклах. Следовательно, по потере массы за 75 циклов морозостойкость ККП с РЧА была намного хуже, чем у ККМ с РЧА, морозостойкость которого была лишь немного ниже, чем у НАК.

Скорость потери массы образцов бетона после различных циклов замораживания-оттаивания.

представляет изменение модуля относительной упругости образцов с циклами замораживания-оттаивания. Понятно, что с увеличением циклов замораживания-оттаивания относительный модуль упругости всех образцов постепенно снижался.По сравнению с NAC (H0), относительный модуль упругости HDX50 и HDX70 был постоянно выше, что позволяет предположить, что RFA способствует модулю упругости и, следовательно, морозостойкости бетона. Согласно предыдущим исследованиям [46,47], RAF, состоящий из битых старых паст и частиц красного кирпича, содержит много пор, которые могут обеспечить больше места для уменьшения напряжения расширения во время процесса морозного пучения и, таким образом, имеют ограниченное негативное влияние на относительную эластичность. модуль RAC. Однако относительный модуль упругости HDC50 значительно ниже, чем у других пропорций смеси, а максимальная потеря модуля упругости может достигать 8.9%, а значит, морозостойкость хуже.

Модуль относительной упругости образцов бетона после различных циклов замораживания-оттаивания.

Комбинируя результаты экспериментов по внешнему виду, потере массы и модулю относительной упругости образцов, можно выяснить, что морозостойкость RAC с RFA (HDX50 / HDX70) не обязательно была хуже, чем у NAC, и его модуль упругости было даже выше. Однако морозостойкость РАК с ПКА была значительно хуже, чем у НАК.Сам РА и ИТЗ, вероятно, были главными факторами, влияющими на морозостойкость КК.

Из этого видно, что RFA имеет много пор, которые могут уменьшить напряжение расширения. Очевидно, что у RCA было много трещин, которые легко ломались во время морозного пучения, что приводило к ухудшению всех характеристик образцов после циклов замораживания-оттаивания. Кроме того, показывает ITZ H0, HDX50 и HDC50 после 50 циклов. Можно заметить, что ITZ HDC50 имеет больше дефектов, чем H0 и HDX50, что делает его более хрупким.Таким образом, морозостойкость HDC50 была наихудшей, поскольку у него было больше внутренних дефектов, а также отсутствовала способность к смягчению и внутреннему отверждению, как при RFA. Кроме того, сравнивая ITZ NAC и RAC до (см. B и b) и после (см.) Замораживания и оттаивания, можно обнаружить, что как ITZ NAC, так и RAC имели больше дефектов после замораживания-оттаивания, что было одна из основных причин деградации бетона.

ITZ в H0, HDX50 и HDC50, отдельно, после замораживания и оттаивания в течение 50 циклов: ( a ) H0; ( b ) HDX50; ( c ) HDC50.

На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что морозостойкость RAC с RFA (HDX50 / HDX70) была несколько слабее, чем у NAC, а у RAC с RCA была значительно хуже, чем у NAC. Это согласуется с выводами Salih et al. [21,22,23], которые показали, что относительный модуль упругости уменьшился, а потеря массы бетона увеличилась при воздействии замораживания и оттаивания. Кроме того, максимальная потеря массы и максимальная потеря модуля упругости трех смесевых RAC были равны 1.1% и 8,9% по отдельности, что соответствовало требованиям по морозостойкости облицовки нижнего течения реки Хуанхэ (потеря массы не более 5% и относительный модуль упругости не менее 60% [42]).

3.3. Устойчивость к карбонизации

Изменение глубины карбонизации образцов показано на рис. Можно заметить, что глубина карбонизации всех образцов увеличивалась с увеличением времени выдержки. Глубина карбонизации RAC была выше, чем у NAC, что можно объяснить большим количеством каналов для инфильтрации CO 2 , образованных микротрещинами и большой пористостью RA.Глубина карбонизации HDC50 с RCA была максимальной, достигая 12,4 мм через 28 дней, а глубина карбонизации H0 через 28 дней составила 7,2 мм, первая из которых была в 1,7 раза выше, чем вторая, и ниже, чем результат (2,5 раза). ) Сильвы и др. [27]. Это демонстрирует, что RAC в этом исследовании имел лучшую устойчивость к карбонизации. Это тесно связано с фактическим содержанием RA в RAC; чем выше фактическое содержание RA, тем больше каналов для инфильтрации CO 2 , что приводит к более сильной степени карбонизации.Более того, поскольку образцы, смешанные с RFA, обладают определенной внутренней способностью к отверждению, степень гидратации была более адекватной по сравнению с образцами, смешанными с RCA, а матрица RFA была более плотной, что затрудняло проникновение CO 2 . Кроме того, RFA содержит больше паст, которые могут потреблять больше CO 2 по сравнению с RCA. Эти два фактора приводят к тому, что глубина карбонизации бетона RFA была ниже, чем у бетона RCA.

Глубина карбонизации образцов бетона при разном времени карбонизации.

показывает степень карбонизации образцов при разном времени карбонизации. Можно обнаружить, что скорость карбонизации образцов сначала быстро увеличивалась, затем стабилизировалась и немного снижалась. Во время карбонизации продукты, нерастворимые в воде, постепенно образуются и заполняют поры в бетоне и уплотняют его микроструктуру, перекрывая каналы для проникновения CO 2 , смягчая последующую реакцию карбонизации и, таким образом, замедляя скорость карбонизации.Как показано на, микротрещины и пустоты вокруг ITZ заполнялись постепенно после карбонизации, блокируя дальнейшее проникновение CO 2 . Кроме того, твердость по Виккерсу ITZ и матричной зоны вокруг RA в HDC50 после карбонизации показана в. Можно заметить, что твердость по Виккерсу старой ITZ, старой зоны матрицы, новой ITZ и новой зоны матрицы после карбонизации значительно увеличилась, что позволяет предположить, что ITZ стала более жесткой, а карбонизация улучшила характеристики RAC.Кроме того, с увеличением расстояния до поверхности RA, увеличение твердости по Виккерсу постепенно увеличивалось, показывая, что чем ближе к поверхности RA, тем сильнее инфильтрация CO 2 и тем слабее степень карбонизации. Кроме того, скорость карбонизации RAC была значительно выше, чем у NAC, причем HDC50 был самым быстрым, за ним последовали HDX70 и HDX50, последовательно.

Скорость карбонизации образцов бетона при разном времени карбонизации.

ITZ и микроморфология старой пасты вокруг RCA в RAC (HDC50) после карбонизации в течение 14 дней.

Распределение микротвердости в новой и старой ITZ в RAC до и после карбонизации.

Согласно приведенному выше анализу, можно резюмировать, что устойчивость к карбонизации RAC была слабее, чем у NAC. Однако глубина карбонизации образцов RAC при 28 была меньше 20 мм, что полностью удовлетворяло требованиям устойчивости к карбонизации для сооружения защитного покрытия в нижнем течении Хуанхэ [42]. Кроме того, пропорция смеси HDX50 RAC обладала наилучшей устойчивостью к карбонизации.

Прежде всего, выбранные пропорции смеси (HDX50, HDX70 и HDC50) RAC успешно соответствовали требованиям к характеристикам бетона для строительства облицовки нижнего бухты реки Хуанхэ с точки зрения прочности на сжатие, прочности на изгиб, морозостойкости и карбонизации. сопротивление. Таким образом, выбранный RAC может быть применен к фактическому проектированию гидроизоляции Желтой реки. После анализа и объединения всех результатов экспериментов производительность инженерного приложения для трех пропорций смеси оценивается как: HDX50> HDX70> HDC50.Если учесть технические характеристики и экономические характеристики материала, RAC HDX70 является лучшим и рекомендуется для использования в реальном проектировании облицовки нижнего течения Хуанхэ. Более того, RAC, разработанный в этом исследовании из местного сырья, обладает превосходными механическими свойствами и долговечностью, которые не уступают таковым в других исследованиях. Таким образом, его можно широко применять, за исключением строительства береговых берегов Желтой реки.

Вклад авторов

Концептуализация, P.F. и H.C .; Методология, G.X., Q.L .; Программное обеспечение, G.X .; H.C., P.F. и J.L .; Формальный анализ, G.X .; Investigation, H.C .; Ресурсы, J.L .; Data Curation, P.F .; Подготовка черновика письменного оригинала, P.F .; Написание и редактирование, H.C., Z.J .; Визуализация, H.C .; Надзор, Q.L., Z.J .; Администрация проекта, J.L .; Funding Acquisition, H.C., J.L.

по цене

от 22 ₽ купить недорого в интернет-магазине

Кирпич керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0.5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Красный цвет;

Структурная щель;

Масса 1.200;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Цвет абрикосовый;

Структурная щель;

Масса 1.300;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Цвет корицы;

Структурная щель;

Масса 1.300;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность с текстурой;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Янтарный цвет;

Структурная щель;

Масса 1.300;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Цветная соломка;

Структурная щель;

Масса 1.200;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Янтарный цвет;

Структурная щель;

Масса 1.300;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Цвет Терракота;

Структурная щель;

Масса 1.300;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Цвет слоновой кости;

Структурная щель;

Масса 1.200;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Цвет Терракота;

Структурная щель;

серии IR-2;

Масса 1.320;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность с текстурой;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Цвет коричневый;

Структурная щель;

Масса 1.300;

Тип кирпича Керамический;

№ фаски;

Пруток стандартного размера, 0,5 нФ;

Вид работ Внутренние и внешние;

Морозостойкость F50;

Водопоглощение 9,5%;

Теплопроводность 0,43 Вт / м С;

Количество на поддоне 780 шт .;

Количество штук в м2 51 шт .;

Кол-во штук в м3 870 шт .;

Страна происхождения Россия;

Поверхность гладкая;

Марка прочности М150;

Размер 250x60x65 мм;

Цвет коричневый;

Структурная щель;

Масса 1.300;

Масса 0,138 кг;

Влагостойкий продукт (для влажных помещений) №;

Гарантия (лет) Пожизненная;

Длина 2,2 м;

Количество в наборе 0;

Бренд АРЕЛАН;

Модель изделия Применяются для внутренней отделки помещений, изготовления элементов мебели и др .;

Назначение Различная отделка;

Основной материал Сосна;

Поверхность гладкая;

Покрытие строганное;

Порода древесины Сосна;

Применение продукта Интерьер;

Процесс обработки №;

Поперечное сечение 11×11 мм;

Страна происхождения Россия;

Массив дерева;

Базовый тип Массив сосны;

вид изделия Гладкий;

Тип упаковки Без упаковки;

тип установки Гвоздь;

Толщина 11 мм;

Упаковка (м²) 0.0053;

Цвет Натуральный, натуральный;

Цветовая палитра Бежевый;

Ширина 11 мм;

Сельскохозяйственная техника | БИОКОМ ТЕХНОЛОГИИ — инновационная компания

Кольца и крышки колодцев — железобетонные конструкции для строительства колодцев различного назначения.

Применяются для строительства колодцев всех видов и назначений: канализации, систем водоснабжения, газопроводов, ревизионных, сетевых, дренажных и частных водозаборных скважин, очистных сооружений.Может использоваться для распределения тепла и электроэнергии.

Кольца колодцев изготавливаются из тяжелого бетона класса С12 / 15, морозостойкости F50, водонепроницаемости W2 по СТБ1077-97. Это придает изделию высокую прочность и морозостойкость. Технология производства постоянно совершенствуется. Для изготовления форма ставится на ровную поверхность. Затем армируют, что увеличивает прочность конструкции, и заливают бетонным раствором. После этого смесь утрамбовывают вибрационным методом.Бетонный раствор уплотняется, что делает изделие более прочным. Данная технология производства позволяет изготавливать морозостойкие изделия.

При строительстве колодцев необходимо наличие забоев, перекрытий (крышки колодца), колец колодцев. Для люков в таких плитах предусмотрено специальное отверстие.

Бетонные и железобетонные изделия для круглых колодцев канализации и воды

Наименование Внешний диаметр D (мм) Внутренний диаметр D (мм) Высота h (мм) Вес продукта, кг Объем бетона, м3
PN 10-М 1500 100 450 0.18
PN 15-М 2000 120 950 0,38
КС 10-9-М 1160 1000 890 576 0,24
КС 15-9-М 1680 1500 890 960 0.4
КС 7-3-М 840 700 290 120 0,05
КС 7-9-М 840 700 890 360 0,15
ПП10-1-М 1160 700 150 240 0.1
ПП 15-1-М 1680 700 150 680 0,27

Номинальная масса дана для блоков из тяжелого бетона насыпной плотностью 2400 кг / м3.

Знаменка, Кировоград, КО, 25006 — Продам производство

Эта промышленная собственность больше не рекламируется в LoopNet.com.

Кировоград, КО 25006 · Промышленные на продажу

Продажа щебня гранитного карьера

Цена N / A Подтип свойства Производство
Размер здания 100 кв.м Тип использования недвижимости Продажа бизнеса
Тип недвижимости Промышленное Размер партии 5 HA
Номер объявления: 16639698 Дата создания: 08.04.2010 Последнее обновление: 08.04.2010

Описание объекта
Полезные ископаемые: нетронутый гранит, подверженный выветриванию.
Щебень, прочность — 1200; класс радиоактивности — 1; пригоден для строительства зданий и сооружений.
Площадь объекта — 4,7 га.
Объем резервуара месторождения гранита (пригоден для добычи щебня и бутового камня) — 15 899 000 м3 (по категориям А + В + С1).
Увеличение ресурсов возможно за счет роста единицы площади.
Прилегающая к объекту площадь составляет 9,9 га. Земля не пригодна для сельского хозяйства.
Увеличение ресурсов возможно также за счет глубины исследования до 30 метров.
Месторождение находится в 1,2 км к юго-востоку от железнодорожного вокзала.
Месторождение разведано в 1975-1976 гг. Эксплуатировалась с 1968 по 1995 год. Сейчас приостановлена. В объекте 2 ямы.
Щебень изготавливается из неповрежденного гранита прочностью «1000-1200», «Y-75», морозостойкостью F50-F100.
Уровень радиации -13-14 баллов.
На объекте имеется электроснабжение 10 000 кВ, трансформаторная подстанция 800 кВ.
Техника: бульдозер Т-130, самосвал КРАЗ-6510, экскаватор АТЕК-718
(масса 32 тонны, гусеничный, ковш 1.5)

Кировоградская область, Знаменский район (Южно-Одесский железнодорожный узел), село Цыбулево (ж / д станция Цыбулево).

Расстояние до места погрузки 1,2км.

Расстояние до Знаменки (Южно-Одесский железнодорожный узел) 18 км.

Полистиролбетон Симпролит

НОРМАТИВНАЯ И РАСЧЕТНАЯ ПРОЧНОСТЬ SIMPROLIT


БЕТОН ПОЛИСТИРОЛОВЫЙ

Нормативные и расчетные значения прочности полистиролбетона Simprolit, необходимые для расчета и проектирования конструкций, могут быть применены с использованием значений, представленных в таблицах 1-3.

Таблица 1-3.1

Тип нагрузки

Нормативная прочность полистиролбетона Симпролит и расчетная прочность полистиролбетона Симпролит (в МПа), для второй группы предельных состояний — по конкретным классам

M5

В0,5 В0,75 В1,0 В1,5 B2,0 B2,5

Осевое сжатие (прочность призмы) R млрд и R b.сер

0,35

0,5

0,75

1,0

1,5

1,8

2,1

Осевое натяжение R btn и R bt.ser

0,12

0,15

0,21

0,26

0,3

0,32

0,35

Напряжение при изгибе R btfn и R btf.сер

0,23

0,27

0,38

0,47

0,55

0,58

0,64

Таблица 1-3.2

Тип нагрузки

Расчетная прочность полистиролбетона Симпролит (в МПа), для первой группы предельных состояний — по бетону классы

M5

В0,5 В0,75 В1,0 В1,5 B2,0 B2,5

Осевое сжатие (прочность призмы) R b

0,25

0,35

0,55

0,75

1,05

1,4

1,75

Осевое натяжение R bt

0,07

0,09

0,12

0,15

0,18

0,20

0,23

Напряжение при изгибе R btfn и R btfn.сер

0,14

0,16

0,22

0,28

0,32

0,35

0,40

НАЧАЛЬНЫЙ МОДУЛЬ УПРУГОСТИ SIMPROLIT


БЕТОН ПОЛИСТИРОЛОВЫЙ

Таблица 1-3.3

Полистирол Симпролит класс бетона по средней плотности

Начальный модуль упругости полистиролбетона Симпролит при давлении и растяжении E 0 x 10 -3 МПа

M5

В0,5 В0,75 В1,0 В1,5 B2,0 B2,5

D250

0,35

0,45

D300

0,40

0,50

0,60

D350

0,50

0,60

0,70

1,1

D400

0,70

0,80

1,2

1,3

D450

1,3

1,4

1,6

D500

1,45

1,7

1,9

D600

1,6

1,8

2,1

ПРОЧНОСТЬ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА SIMPROLIT


ПОДВЕРГАЕТСЯ ФЛЕКСУРНОМУ НАПРЯЖЕНИЮ

Предел прочности при изгибе и растяжении, в зависимости от класса (марки) полистиролбетона Симпролит, не должен быть меньше значений, представленных в Таблице 1-4.

Таблица 1-4.

Класс или марка полистиролбетона Simprolit (определяется по прочности на сжатие)

Предельные значения прочности полистиролбетона Симпролит при растяжении на изгиб (МПа)

м2

0,08

M2,5

0,10

M3,5

0,15

B0,35

0,25

B0,5

0,35

B0,75

0,50

B1,0

0,60

B1,5

0,65

B2,0

0,70

B2,5

0,73

Полистиролбетон Simprolit с плотной или пористой структурой и с количеством цемента более 200 кг / м 2 гарантирует защиту стальной арматуры от коррозии в стандартных условиях эксплуатации.

ТЕРМО-ТЕХНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СИМПРОЛИТ ПОЛИСТИРОБЕТОНА


Теплотехнические свойства полистиролбетона Симпролит, необходимые для расчета конструктивных элементов, можно взять из таблицы 1-5.

Таблица 1-5.

Класс Симпролит по средней плотности

Тепловая инерция, кДж / (кг ° C)

Коэффициент теплопроводности λ в сухом состоянии, Вт / (м ° С) Расчетное массовое соотношение влажности внутри материала (в%) для условий эксплуатации Коэффициенты расчетные для условий эксплуатации
Теплопроводность, Вт / (м ° С) Паропроницаемость мг / (г · ч · Па) (A, B))
А В А В

150

1,06

0,055

4

8

0,057

0,060

0,135

200 1,06 0,065 4 8 0,070 0,075 0,120
250 1,06 0,075 4 8 0,085 0,090 0,110
300 1,06 0,085 4 8 0,095 0,105 0,100
350 1,06 0,095 4 8 0,110 0,120 0,090

400

1,06

0,105

4

8

0,120

0,130

0,085

450

1,06

0,115

4

8

0,130

0,140

0,080

500

1,06

0,125

4

8

0,140

0,155

0,075

550

1,06

0,135

4

8

0,155

0,175

0,070

600

1,06

0,145

4

8

0,175

0,200

0,068

Осадка полистиролбетона Симпролит, применяемого для монолитного возведения наружных стен, не должна превышать 1,0 мм / м.

Коэффициент теплопроводности полистиролбетона Simprolit в сухом состоянии при температуре 25 ° C не должен превышать пределы, указанные в таблице 1-6, более чем на 10%.

Таблица 1-6.

Класс Симпролит по средней плотности

Коэффициент теплопроводности в сухом состоянии λ (Вт / м ° C)

D150

0,055

D200

0,065

D250

0,075

D300

0,085

D350

0,095

D400

0,10

D450

0,115

D500

0,125

D550

0,135

D600

0,145

.