Круглопустотные плиты перекрытия: Размеры пустотных плит — Размеры Инфо

Содержание

Выпуск 63. Серии начала 50-х. От II-01 до II-05 и II-17

 

Фото дома серии II-01

Характеристики серии II-01:
Тип дома – кирпичный, продольные несущие стены.
Перекрытия бетонные — плиты ПРТ, ПТ по железобетонным ригелям
Ригеля 6000х 600х200мм шагом 2500-3500мм
Этажность – 3-5
Высота жилых помещений – 300 см
Квартиры – 1,2,3 комнатные
Производитель – местные стройматериалы
Годы строительства – 1954-1959 гг.
Города распространения – Москва


Довольно массово представлен в Сокольниках, Измайлово.
 

 

Дом серии II-02 на улице строителей

Характеристики серии II-02:
Тип дома – панельно-кирпичный. (кирпичные панели зав
Кирпичные, продольные несущие стены. и пилоны.
Перекрытия бетонные — круглопустотные  плиты по железобетонным ригелям
Ригеля 6000х 600х200мм шагом 2500-3500мм
Этажность – 8
Высота жилых помещений – 300 см
Квартиры – 1,2,3 комнатные
Годы строительства – 1952-1960 г.
Города распространения – Москва

Планировка квартир в серии II-02:

Представлен в количестве двух штук правда монструозного размера. См Спутник. Технология кирпичных панелей полной заводской готовности впоследствии нашло свое применнение в виброкирпичных панелях серии II-32/ 

 

Дом серии II-03

Собственно про эту серию я уже писал ранее, ног чтобы не разрывать последовательность нумерации приведу её и здесь тем паче добавлены планировки этажей.

Тип дома — кирпичный с неполным каркасом.
Этажность — 3-5 этажей
Высота жилых помещений — 300 см
Шаг колонн 2800-3200мм
Наружные стены — кирпич силикатный, Силикатный+глиняный обыкновенный.
Здание Кирпичные столбы — силикатный кирпич 640*640
Ригеля — железобетонные 600*200мм пролетом 6 метров
Плиты перекрытия — Ж/Б ПРТ, позднее круглопустотные без преднапряжения.
Балконы Ж/б с опиранием на консольные балки Ж/б или обетонированные.
Если в здании не предусмотрен подвал — пол первого этажа — деревянный по кирпичным столбикам.
Отделка фасада. Может быть отделан лицевым кирпичом/плиткой, оштукатурен, окрашен.
Квартиры — 1,2,3 комнатные
Производитель — местные стройматериалы
Годы строительства — 1949-1960-е гг.
Города распространения — Москва, Подмосковье 
 

 

Планировки квартир в домах серии II-03:

 Ну а теперь переходим к крупноблочке:


 

 

Фото дома серии II-04

Характеристики серии II-04:

Тип дома – крупноблочный (из шлакоблоков)
Перекрытия бетонные — круглопустотные  плиты (220мм) по железобетонным ригелям.
Ригеля 6000х 600х200мм шагом 2500-3500мм
Этажность – 8
Высота жилых помещений – 300 см
Квартиры – 2,3,4,5 комнатные.
Газифицирован, есть мусоропровод.
Годы строительства – 1955-1963 г.
Города распространения – Москва
Архитекторы: Остерман Н., Лященко С., Дихтер Я., Калафатов В.


 

Планировки квартир в серии домов II-04:
 

Но в силу того что промышленность не могла обеспечить достаточное количество лифтов параллельно разрабатыватся пятиэтажная серия без лифта:

  

Дом серии II-05

Характеристики серии II-05:

Тип дома – блочный
Перекрытия бетонные — круглопустотные  плиты (220мм) по железобетонным ригелям.
Ригеля 6000х 600х200мм шагом 2500-3500мм
Этажность – 5,6
Высота жилых помещений – 300 см
Квартиры – 2,3 комнатные
Газифицирован, мусоропровода нет.
Годы строительства – 1955-1959 г.
Города распространения – Москва, Химки, Дзержинский

Кирпичная модификация II-05

планировки квартир (два варианта размещения на этаже):

 
Кстати частенько задают вопрос почему у сталинок с бетонными перекрытиями, не важно кирпичных или первых крупноблочных высота потолков 3 метра, а у чуть более поздних хрущевок — 2.5 метра. Нет дело не в любви товарища сталина к народу, а в банальном конструктиве…

 

Только к середине 50-х появились первые преднапряженные круглопустотные плиты пролетом 6 метров, а до этого для перекрытия подобных пролетов применяли ригеля высотой 60 см. Вычитаем из 3 метров 60 см ригеля и понимаем ,что если высоту потолков сделать ниже — начнут становиться ниже и дверные проемы… Стандартная высота которых в то время составляла 220см, плюс дверную коробку надо куда-то приткнуть. Отсюда вытекает что высота помещений —  300см была минимально допустимой….

Но стоило появиться шестиметровым пустоткам, как высота потолков сразу  упала до 2 ,5  метров, согласно заветам Корбюзье…

Так что всё утилитарно. Для иллюстрации чуть более поздняя крупноблочка:

 

Жилой дом серии II-17

Характеристики серии II-17:

Тип дома – блочный (силикальцитные блоки)
Этажность – 4,5
Высота жилых помещений – 248 см
Перекрытия бетонные — круглопустотные  плиты (220мм) (шестиметровые)
Квартиры – 1,2,3 комнатные
Производитель – УКС Мосречфлота
Годы строительства – 1959-1967 г.
Города распространения – Москва (Нагатино)
Архитекторы: Б.Этчин, П.Рощин, О. Лебедева
Инженеры: Б.Вилков, Ф.Смирнов и П.Пуков

Планировки квартир в домах серии II-17 (блок-секция):

Ну и напоследок пара ретро — фотографий строительства именно такой хрущевки:

источники:

1. Портал «Тип дома».
2. Форум МИСИ

****
Полезные ссылки:

1.Вечновисящий пост «Все серии»
2.Аварии Гражданских зданий.
3.Перепланировка в зданиях с продольными несущими стенами.
4. Поиск дома по серии, серии по адресу 
5. Современные серии входящие в МТСК
6. Питерские панельки

Предыдущие серии:


Гидроизоляция плит перекрытия: Методы и материалы

Обустроить монолитную плиту перекрытия можно самостоятельно, для этого не нужен подъемный кран или большая бригада рабочих. Главное – соблюдать технологию и не экономить на материалах.

Как укладывать железобетонные плиты перекрытия

Железобетонные плиты перекрытия должны монтироваться только на две несущие стены своими торцами. Опирание на три точки (в виде стен или перегородок) недопустимо, так как в подобном случае плита перекрытия просто сломается (треснет) и ее дальнейшая эксплуатация будет невозможна.

Монтируются плиты перекрытия на цементном растворе марки М 100, он расстилается по армопоясу слоем около 30 мм. Опирание плит на несущие стены должно быть не менее 80 мм на бетоне и 120 мм на кирпич.

Пустоты в железобетонных плитах с одного торца заделываются бетоном еще на заводах ЖБИ. Плиты этой стороной монтируются на наружные стены, отверстия в плитах закрываются для предотвращения промерзания стен в данных местах. Если пустоты в наружных стенах не закрыты, то можно самостоятельно заделать отверстия боем кирпича с цементным раствором.

При монтаже плиты перекрытия выверяются по их нижней части, швы элементов должны находиться на одном горизонте, если смотреть на конструкции снизу. Швы между плитами после их монтажа заделываются бетоном на щебне мелкой фракции или цементным раствором. При образовании пустот между перекрытиями более 50 мм, эти места следует армировать с установкой подвесной опалубки. Бетон для таких монолитных участков применяется марки М 200.

После окончания монтажа плит перекрытия их следует скрепить между собой. Этот вид работы называется анкеровкой. Этой работой нельзя пренебрегать, так как анкера придают жесткость всем смонтированным плитам.

Для анкеров применяется арматура в 10 мм. Арматура приваривается к петлям смонтированных плит и таким образом перекрытия соединяются.

Плиты, опирающиеся на наружные стены, крепятся при помощи анкеров в виде буквы Т. Одна сторона анкера приваривается к монтажной петле плиты, а вторая будет скреплена кладкой при дальнейшем возведении стен из кирпича или пеноблоков.

Для этой простой работы потребуется заказ грузоподъемной техники и звено монтажников из 3-4 человек.

Рассмотрим ситуацию на примере.

ПК 63-10-8Посчитаем площадь опирания плиты на стенуопирания=12см*100см = 1 200смF=1 200см*75кгс/см=90 000кгс (90тонн)ПК 63-10-8 – 3тнПК 63-10-8Резюмекомпозитной базальтопластиковой сеткой

клееного бруса LVLТехнология кладки керамических блоковКайман30

Кайман30 Кайман30СНиП “Тепловая защита зданий”

  • Челябинск
  • Екатеринбург
  • Новосибирск
  • Красноярск.

В чём отличие лучшего блока России Керакам Кайман30 от обычного керамического блока?

4 признака настоящей тёплой керамики. 1. Когда мы выбираем из какого многопустотного щелевого керамического блока строить свой дом, важным параметром является не габаритный размер блока, а длина керамических дорожек. Именно по ним движется тепловой поток, т.к. воздух, находящийся в замкнутых камерах является отличным изолятором. В более современном керамическом блоке Кайман30, путь, который должен будет преодолеть тепловой поток, длиннее;

2. Обратите внимание на то, что керамическая дорожка у блока Кайман30 имеет меньшую толщину, чем у обычных керамических блоков, чем меньше толщина пути, тем меньший тепловой поток пройдёт по нему за единицу времени;

3. Настоящая тёплая керамика не может иметь марку прочности М100 и более, т.к. увеличение марочной прочности достигается за счёт более высокой плотности глины, чем плотнее материал, тем лучше он пропускает тепло. У Кайман30 марка прочности на сжатие М75, это связано с тем, что у теплоэффективных керамических блоков Кайман30 высокая поризация самой глины. Воздушные микрокамеры также увеличивают длину пути для теплового потока. При этом марка прочности М75 позволяет использовать Кайман30 как самонесущий блок в зданиях до 5-ти этажей.;

4. Ну и наконец, последнее, запатентованное ноу хау в конструкции блока Кайман30, это теплоэффективный замок боковой стыковки блоков, у Кайман30 замок представляет собой длинный пиловидный путь для выхода тепла из дома, в устаревшей модели обычных керамических блоков, тепло в замке утекает по прямой и толстой дорожке.

Здесь можно посмотреть Протокол испытаний на теплопроводность для керамических блоков Керакам Kaiman 30 Значение коэффициента теплопроводности в эксплуатационном состояние Вы сможете найти в конце документа.

Зачем нужна гидроизоляция плит перекрытия и какие последствия у её отсутствия

Монолитные и сборные плиты перекрытия, как и любое другое бетонное основание, может впитывать воду и влагу, а затем пропускать её через себя. При отсутствии качественной изоляции вода, проникшая в плиту, может проникнуть в жилое помещение находящиеся под ней и тем самым нарушить отделочные элементы, повредить мебель и затопить помещение на этаже.

Возможные последствия при отсутствии гидроизоляции перекрытия:

  • Трещины и повреждения – Если перекрытие граничит с улицей или помещением, у которого отсутствует утепление, то при наличии воды или влаги на поверхности плиты она впитывается в бетонное основание, замерзает зимой и оттаивает летом. Такой цикл перепада температур, разрывает бетон изнутри, образуя микротрещины, поры и пустоты, которые увеличиваются с каждым годом.
  • Образование плесени и грибка – Постоянная влажность в помещении может быть вызвана впитавшиеся в перекрытия водой. Такое состояние дел способствует образованию грибка и бетонной плесени, угрожающей здоровью человека.
  • Активные протечки через плиту – При отсутствии качественной защиты, вода может проникнуть внутрь не защищённого от воды помещения и навредить сделанному ремонту, мебели и техники.

Производство плит перекрытия

Производство плит перекрытия стартовало в 20-ом веке, но сам железобетон придумал за полстолетия до этого Жозеф Монье. Француз был садовником.

Будни Монье омрачали пальмы, разламывающие мощными корнями все горшки и кадки. Тогда Жозеф сделал вазоны-опалубки и залил их цементом. Фокус не прошел. Пришлось добавить металлическую сетку. Тогда пальмы «сдались».

Производство современных перекрытий ведется в 6 этапов. Первый – расчет плиты. Перекрытия проектируют. Впрочем, в условиях завода уже есть утвержденные расчеты.

В соответствии с ними готовят каркас для заливки цементной смеси. Каркасом служит арматура. Предварительно она нагревается и растягивается, крепясь к бортоснастке.

После закрепления арматуры приступают к прокату конвейерной линии. Она заливает каркас цементной смесью. Застывает она при повышенной температуре. Это способствует набору прочности. Достигнув ее, снимают крепления арматурной растяжки. Постепенно, стержни сожмутся по длине.

Как разделить железобетонные перекрытия

В некоторых случаях может возникнуть потребность сделать конструкцию короче. Чтобы разрезать железобетонный материал, понадобится мощная болгарка. Но разрезать железобетонную конструкцию полностью не нужно.

Достаточно сделать поверхностный разрез и ударить кувалдой, как только будут видны арматурные прутья, разрезать их болгаркой. В том случае, когда нужно отделить не поперечную, а продольную часть, необходимо будет разрезать поверхностный слой и металлическую сетку, которая выступает как армирующий каркас.

Контроль над производством работ

Непосредственно перед укладкой плит перекрытий производится замер проема и определяется нужное количество плит. Не всегда эти размеры идеально подходят друг к другу. Можно уложить плиты плотно и получить зазор между стеной и последней плитой, который заделывается по особой технологии. Как вариант, можно уложить все плиты с небольшими зазорами между собой и впоследствии заделать их бетонным раствором.

Перед укладкой плит производится нивелировка опорной поверхности стен или ригелей (прогонов). Разница отметок не должна превышать 10-15 мм. Для стен из блоков (пенобетон, шлакобетон, газобетон и т. п.), перед монтажом плит перекрытий, обязательно сооружается армирующий пояс из бетонного раствора и арматуры толщиной не менее 150 мм, по всему периметру укладки плит.

Затем производится зачистка опорной поверхности от наплывов кладочного раствора и случайного мусора и нанесение подстилающего слоя бетонного раствора. Поднятая краном панель перекрытия укладывается на место. Плоскость соседней панели должна совпадать с уложенной панелью. Постоянно ведется контроль нивелиром или строительным уровнем.

Допустимый перепад не более 8-10 мм, для длины плит 4-8 м. Если он больше, панель снова приподнимают и вносят изменения в толщину растворной подушки под плитой.

Для различной длины плит имеются свои нормативы длины опирающейся части. Для стандартных ПК и ПБ с пролетом 6 м принимаются следующие минимально допустимые величины опирания:

1. 150 мм – на стены из легких бетонных блоков;

2. 90-100 мм – на кирпичные стены;

3. 75 мм – на железобетонные прогоны и ригели;

4. 70 мм – на стальные конструкции.

Излишнее опирание плит перекрытий по длине приводит к образованию мостиков холода. После укладки плит и инструментальной проверки перекрытия выполняется (если требуется в проекте) закрепление плит со стеновыми анкерами и скрепление плит между собой. Далее производится заделка стыков вдоль плит и вдоль стен.

Плиты перекрытий, которые опираются на наружные стены или элементы конструкций требуют обязательной заделки пустот на глубину до 150 мм (забутовка кирпичом и бетонным раствором).

Для высотных зданий обязательна такая же заделка пустот в плитах, которые опираются и на внутренние капитальные стены (для увеличения прочности), начиная с предпоследнего этажа и ниже.

Документы на перепланировку с устройством проема в плите перекрытия

В проектной документации должен быть отражен не только порядок выполнения всех работ, но и схема усиления проема в перекрытии.

Ключевой официальной бумагой, на основании которой, собственно, и будет разрабатываться проект подобной перепланировки, является техническое заключение от автора проекта дома.

После получения на руки этого документа заниматься подготовкой проекта должна исключительно организация с допуском СРО. Пакет документов, включающий техзаключение и проект перепланировки, вместе с заявлением подается в Жилинспекцию через службу одного окна.

Армопояс

Монолитный армопояс используется в качестве основания для укладки перед монтажом перекрытий на кирпичные и пено- или газоблочные несущие стены. Бетон заливают после того, как устанавливают каркас из вертикальных, поперечных и продольных частей вместе с опалубкой.

Требования к устройству армопояса:

  1. Используемый бетон по марке должен совпадать с применяемым для кладки. Лучше всего подойдет смесь класса выше 15В.
  2. Для каркаса нужна арматура не тоньше 8 мм, которая сваривается или связывается проволокой.
  3. Ширина пояса равна ширине стены.
  4. В высоту армирующее основание должно быть не менее газоблока — 20-40 см.

Правильно выполненный пояс нужен, чтобы равномерно распределить нагрузку между несущими стенами и перегородками. Кроме того, при изготовлении каркаса выводят концы металлической арматуры для надежного крепления плит.

Армопояс, как обладающий повышенной теплопроводностью, нуждается в дополнительной теплоизоляции.

Анкеровка

После укладки плиты подлежат анкеровке. Для начала железобетонные изделия необходимо стянуть, для чего применяется проволока, которая продевается через монтажные отверстия. Для крепления проволоки применяется сварка. Схемное решение для анкеровки плит приводится разработчиком в проектной документации. При его отсутствии прибегают к стандартному набору решений. По технологии щели, возникшие между плитами перекрытия, подлежат заполнению бетоном. При этом русты заполняют и выравнивают до состояния монолитной поверхности. За счет использования бетонной смеси по периметру конструкция обретает дополнительную прочность и жесткость, которая положительно отражается на сроке службы и безаварийной эксплуатации зданий. Попавшую жидкость внутрь изделия в процессе монтажа необходимо устранить при помощи перфоратора, посредством высверливания отверстий в поверхности перекрытия. При этом осуществляется сверление отверстий диаметром до 140мм в местах расположения пустот. Может быть реализована пробивка в местах исключающих расположение ребер жесткости. В противном случае существует опасность кристаллизации воды и образования льда в холодное время года, который может нарушить целостность железобетона, повлечь его разрушение и вызвать преждевременный выход из строя. В плитах серии ПБ технологические отверстия делать запрещается. При помощи сверления плит также реализуется прокладка электропроводки в ряде случаев. При этом провода также должны быть уложены в пустые полости. В качестве необходимого инструмента для работы понадобятся прочные сверла с алмазной насадкой, а также перфоратор, применение которых актуально для тяжелых марок бетонов.

Что делать если плита треснула.

Если трещины на круглопустотных плита не очень большие, то в принципе ничего страшного. Почти на каждом доме, который мы стоили, монтировали треснувшие плиты.

Ниже рассмотрим варианты куда лучше всего смонтировать треснувшие плиты, чтобы на них давила минимальная нагрузка:

а) Если трещина на плите большая, то такую плиту мы обычно напускаем на капитальную (или наружную) стену миллиметров на 100 – 150.

Другими словами монтируем треснувшую плиту так, чтобы она опиралась на три стены, а именно торцы плиты опирались на капитальные стены и длинная сторона плиты тоже заходила и опиралась на капитальную стену.

Сверху треснутая плита прижимается выше стоящими стенами и получается вполне прочное перекрытие.

б) Также можно смонтировать треснувшую плиту, там где будет стоять под ней перегородка из кирпича. Другими словами треснувшая плита будет снизу подперта перегородкой.

в) Монтируем треснувшую плиту между хорошими, целыми плитами

Обращаем внимание, чтобы русты между треснувшей плитой и хорошей, были хорошо заделаны. Когда раствор в замках застынет перекрытие будет цельным

г) Если вам не очень нравиться качество круглопустотных плит перекрытия (трещины) вы можете усилить стяжку по этим плитам. Стяжку можно сделать бетонной, с арматурой. Получится ж/б стяжка которая полностью разгрузит и усилит плиты перекрытия.

д) Можно смонтировать треснувшее плиты в тех местах где на них будет давить минимальная нагрузка. Например смонтировать треснувшую плиту на самый верх – чердачное перекрытие, там где на нее не будет давить или опираться круша (стойка и тому подобное).

е) Если плита сильно треснула образовав разрыв 4- 10 мм, то такую плиту лучше всего отрезать и сделать из нее короткую.

Монтаж перекрытий

Технология устройства деревянных перекрытий довольно проста. Деревянные балочные элементы укладываются на несущие стены с интервалом 0,6-1 м. Ширина самой балки по стандарту должна составлять 1/3 высоты и не менее 1/16 ширины расчетного поля.

Монтаж по балкам требует сначала укладки наката из щитового или досочного материала, причем для упрочнения нужно выбирать сечение минимум 40*40 или 50*50. Для улучшения звукоизолирующих качеств неплохо применить тонкий слой насыпного песка, а сверху уложить утеплитель, который затем покрывается настилом из досок – это будет черновой пол следующего этажа.

Концы балочных элементов, заделываемых в стены наружного типа, это самое слабое место в перекрытиях: из-за воздействия с холодным воздухом древесина может начать гнить, что ослабит несущие способности всей конструкции. Поэтому нужно предварительно защитить концы посредством рубероидного «колпака» или обработать специальным средством от гниения.

Совет! При капитальном строительстве применяется технология укладки перекрытия на армокаркас, выполненный из бетонной смеси.

Укладка балок производится маячным способом, который требует сначала монтажа крайних элементов, а затем равного расположения промежуточных. Ровность укладки проверяется уровнем, промежуточные шаги легко отследить рейкой или шаблоном. Для выравнивания применяется различный обрезной материал, например, просмоленные куски досок различной толщины. А вот от использования щепок лучше отказаться, так как они имеют особенность быстрого крошения, что приведет к потере устойчивости. Заделка гнезд осуществляется монтажной пеной, пенопластом, а скреплять балочные элементы между собой лучше всего специальными металлическими крепежами.

Важно! Специалисты настоятельно рекомендуют не доводить концы балок до уличного края на 2-3 см. балочные же доски, расположенные в непосредственной близости к дымовым трубам, должны иметь расстояние до них минимум в 38 см, но можно и сократить отрезок, прокладывая между балками и трубами негорючие листы асбеста.

Как укоротить пустотную плиту?

Круглопустотные плиты выпускаются по заказ любых размеров, но бывают случаи, когда возникает необходимость уменьшить их длину или ширину, вырезать нужную форму, например для эркера или же сделать в плитах отверстие для выхода на чердак. В таких случаях плиту нужно рубить, применяя для этого болгарку, лом и кулачок. Несмотря на достаточно высокие прочностные характеристики плиты, рубится она достаточно легко – хватит 40 минут, чтобы отрезать лишние сантиметры плиты шириной 1,2 м.

Как это сделать? Рассмотрим варианты резки плиты поперек и вдоль. Чтобы разрубить плиту поперек, ее нужно расположить горизонтально, подложив под нее подкладки и нанеся на нее линии, по которым она будет укорачиваться. Подкладки должны находиться точно под линией разметки, а не по краям. Например, нужно отрезать полметра плиты. Для этого на расстоянии 500 мм от края проводится мелом линия на поверхности плиты, а точно под ней устанавливается подкладка. Если же подкладка будет находиться не под разметкой, а рядом, при резке бетонная поверхность будет, что называется «зализываться».

По отмеченной линии плита режется болгаркой с диском по бетону. После этого нужно кулачком постучать по пустотам около линии разреза. Удары кулачка должны приходиться точно по пустотам, а не по ребрам. Обычно плита пробивается с 3-4 удара кулачка. Эти действия повторяются по всей ширине плиты. Чтобы разрубить ребра, по ним наносятся удары тем же кулачком, только уже сбоку, а не сверху. Ненужный кусок плиты, лишенный опоры снизу, будет провисать под тяжестью своего веса, что ускорит и облегчит процесс резки. Далее с помощью лома пробивается нижняя стенка трубы, под которой находится арматура. Поверхность арматуры тщательно очищается от бетона, после чего она разрезается болгаркой с помощью диска по металлу.

Полученная укороченная плита будет иметь не совсем ровный край среза, который впоследствии нужно заделать забутовочным кирпичом с раствором, что не только скроет неровности, но и укрепит плиту.

Плиту можно разрезать и вдоль. Технология практически такая же, но требует меньше усилий и больше времени, ведь длина больше ширины. В этом случае кулачком нужно разбить только стенку пустоты, идущей вдоль плиты, предварительно сделав продольный надрез болгаркой по намеченной линии. Дальше ломом пробивается нижняя стенка трубы. В процессе резки в бетонном слое будут встречаться гладкие прутья арматурной сетки диаметром 3-8 мм. Их можно разрезать болгаркой.

При резке арматуры нужно учитывать, что она напряжена и может зажать режущий диск болгарки. Чтобы этого не произошло, прутья арматуры слегка не дорезаются до конца, а потом полученный надрез окончательно разъединяется ударом лома или кулачка. Еще один надежный способ резки арматуры – с использованием автогена.

Сравнительная легкость, с которой рубится круглопустотная плита, наталкивает на мысль, что не такая уж она и прочная. Но это не так. На самом деле эта плита может выдержать нагрузку до 800 кг/м2, которая в основном воспринимается арматурой и ребрами.

Условия для заливки монолита

Следует учесть, что бетонное перекрытие можно делать только в строениях с прочными стенами. Его заливка в домах с деревянными стенами недопустима, а в зданиях с перегородками из облегченных материалов монолитную плиту можно заливать только после устройства под ней дополнительных стальных или железобетонных опор. Кроме того, строения с такими площадками должны возводиться на устойчивом грунте и крепком фундаменте. Если возводимое вами здание не отвечает этим условиям, следует отказаться от заливки плиты перекрытия бетоном.

Толщина раствора под плиты перекрытия

В конструкции любого здания одним из элементов являются перекрытия. Для устройства междуэтажных перекрытий применяют железобетонные многопустотные панели, опирающиеся на продольные наружные и внутренние стены, прогоны, ригели.

Перекрытия бывают цокольные, мансардные, междуэтажные и чердачные. Независимо от места расположения и материала перекрытия должны отвечать определенным требованиям: быть тепло, гидро и звуконепроницаемыми, прочными, жесткими, пожаробезопасными.

Высокими показателями прочности характеризуются монолитные железобетонные перекрытия, которые применяются при возведении крупных объектов и призваны выдерживать большие нагрузки. Железобетонные перекрытия несгораемые и долговечны.

По типу возведения различается монолитная плита перекрытия (их изготавливают на месте) либо сборная плита перекрытия (состоящая из готовых элементов заводского производства).

Соединение бетона и арматуры, позволило сделать конструкцию ЖБИ плит прочной и долговечной, хорошо работающей на изгиб. Без учета веса плиты, расчетная нагрузка не должна превышать, 6,0кПа. Стандартная ЖБИ плита перекрытия должна выдерживать землетрясения силой 7-9 баллов. При строительстве зданий, обычно используют ЖБИ плиты перекрытия стандартных размеров.

Маркировка плит перекрытий

ПК 60-15-10Ат – плита длиной 6 метров, ширина 1,5 метра, допустимая нагрузка – 1000кг/м2.

Основной стандарт толщины от 22 до 30 см. (у плит ППС). Так же они отличаются допустимой нагрузкой на квадратный метр площади. Плиты перекрытия пустотные длина от 3 до 6,3 метров. Плиты ППС до 12 метров.

Технология монтажа плит перекрытия

До монтажа перекрытий проверяют горизонт верхних опорных частей кладки под перекрытия, которые должны находиться в одной плоскости (разница в отметках в пределах этажа не должна превышать 15 мм).

Монтаж панелей начинают от торцовых стен, при этом монтажники находится на инвентарных подмостях (столиках), а последующие панели укладывают на ранее уложенных плитах.

Монтажники кельмами очищают опорную поверхность стен и перегородок, работая с перекрытия или со столика-стремянки, установленного на нижележащем перекрытии.

Накладывают раствор по всей опорной поверхности стены и кельмой расстилают его ровным слоем

Машинист крана поднимает панель и подводит на место укладки.

Где-то на высоте 20-40 см от места отпирания, монтажники направляя руками, ориентируют плиту на укладку. Когда готово, дают команду машинисту крана и плавно опускают панель перекрытия.

Оставляя стропы натянутыми, панель если нужно подправляют монтажными ломиками, проверяют уровнем горизонтальность поверхности и положение панели по высоте.

Ослабляют и убирают стропы.

Если обнаружится, что плоскости установленной и смежных с ней панелей не совпадают более чем на 4мм, панель поднимают краном, исправляют растворную постель и устанавливают заново.

Длина опирания плиты не должна быть менее 12см.

Толщина слоя раствора под плитами перекрытий должна быть не более 20 мм.

3 – несущая стена

Края панелей и плит перекрытий должны надежно опираться на стены. Запрещается оставлять панель в перекрытии при меньшей ширине опоры, чем по проекту. Это может привести к скалыванию бетона у края панелей перекрытий или панелей стен и перегородок, в результате чего панель перекрытия может обрушиться.

Панели перекрытий после выверки закрепляют в соответствии с указаниями в рабочих чертежах: монтажные петли панелей приваривают к анкерам, заделанным при кладке стены, смежные панели скрепляют между собой анкерами за монтажные петли. Продольные швы (стыки) между панелями заделывают раствором, плотно зачеканивая им шов на всю глубину. Стыки панелей перекрытия со стенами заделывают вслед за монтажом перекрытия.

В панелях при опирании их на наружные стены обязательно заделывают пустоты легким бетоном или готовыми бетонными пробками на глубину не менее 120мм. Это делают с целью теплоизоляции, чтобы в местах опирания перекрытий зимой не промерзли стены. Так же заделывают тяжелым бетоном или вкладышами пустоты в панелях, опирающихся на внутренние несущие стены, начиная с третьего перекрытия от верха зданий и ниже. Такая заделка необходима для предохранения опорных частей пустотных настилов перекрытий от разрушения под давлением вышележащих конструкций.

Наименьшая длина опирания в мм плит длиной 6 м

на стальные конструкции – 70 ммна железобетонные конструкции – 75 ммна каменные конструкции – 120 мм

Многопустотные панели перекрытия складируют горизонтально в штабеля высотой до 2.5 метров. Нижний ряд в штабелях укладывают на деревянные подкладки сечением 150-150, 100-100 мм. Последующие подкладки располагают вертикально относительно друг друга, перпендикулярно к пустотам, отступая на 35 сантиметров от края плиты.

Характеристики и маркировки железобетонных плит перекрытия

Стандартная толщина плит с круглыми пустотами 220 мм, имеется типоразмер с толщиной 160 мм.

Ширина плит 1 м; 1,2 м; 1,5 м. Длина от 1,6 м до 12 м.

Сборные железобетонные плиты для перекрытия имеют маркировку, дающую информацию о габаритах плиты, виде и форме пустот, расчетной нагрузке на м2 плиты, предварительном напряжении, способе опирания плиты – на две стороны, на три или четыре стороны. Эти способы являются «законами» для монтажа. Недопустимо опирать плиту не в зоне опирания. Например, опирать плиту с маркировкой ППС (наличие предварительного напряжения арматуры плиты) следует на две стороны, иначе она потеряет несущую способность. Плиты рассчитаны на зоны опирания, как правило две, но могут быть сконструированы для опирания и на три, и на четыре стороны. Если плиту, предназначенную для опирания на две стороны, положить на три, то есть создать ей «защемление», то не факт, что она будет работать правильно, и даже запаса излишней прочности может не хватить – могут появиться трещины в зоне защемления, по длинной стороне плиты.

К сожалению, в прайсах производители плит крайне редко указывают все нужные параметры, ограничиваются типом плиты, ПК или ПБ. Выяснять технические характеристики нужно обязательно.

Как армировать монолитную плиту перекрытия: схемы и примеры

Перекрытие один из несущих элементов строения. Самый распространённый материал, применяемый для его возведения, это железобетон (композиция бетона и стали). Соблюдение строительных правил и норм по армированию плиты перекрытия, это гарантия надёжности железобетонной конструкции. Правильное расположение арматуры в бетоне, даёт ему необходимую прочность, для того чтобы выдержать все будущие нагрузки на растяжение и изгиб. Можно выполнить армирование монолитной плиты перекрытия своими руками, для этого необходимо соблюдать технологию выполнения работ.

Железобетонная плита многопустотная (марка ПБ)

Наименование

Размеры, мм

Вес, кг

Длина

Ширина

Высота

ПБ 40. 12-8

3980

1190

220

1530

ПБ 40.12-12,5

3980

1190

220

1530

ПБ 40. 15-8

3980

1490

220

1920

ПБ 40.15-12,5

3980

1490

220

1920

ПБ 41. 12-8

4080

1190

220

1570

ПБ 41.12-12,5

4080

1190

220

1570

ПБ 41. 15-8

4080

1490

220

1965

ПБ 41.15-12,5

4080

1490

220

1965

ПБ 42. 12-8

4180

1190

220

1610

ПБ 42.12-12,5

4180

1190

220

1610

ПБ 42. 15-8

4180

1490

220

2015

ПБ 42.15-12,5

4180

1490

220

2015

ПБ 43. 12-8

4280

1190

220

1645

ПБ 43.12-12,5

4280

1190

220

1645

ПБ 43. 15-8

4280

1490

220

2060

ПБ 43.15-12,5

4280

1490

220

2060

ПБ 44. 12-8

4380

1190

220

1685

ПБ 44.12-12,5

4380

1190

220

1685

ПБ 44. 15-8

4380

1490

220

2110

ПБ 44.15-12,5

4380

1490

220

2110

ПБ 45. 12-8

4480

1190

220

1723

ПБ 45.12-12,5

4480

1190

220

1723

ПБ 45. 15-8

4480

1490

220

2157

ПБ 45.15-12,5

4480

1490

220

2157

ПБ 46. 12-8

4580

1190

220

1760

ПБ 46.12-12,5

4580

1190

220

1760

ПБ 46. 15-8

4580

1490

220

2205

ПБ 46.15-12,5

4580

1490

220

2205

ПБ 47. 12-8

4680

1190

220

1799

ПБ 47.12-12,5

4680

1190

220

1799

ПБ 47. 15-8

4680

1490

220

2255

ПБ 47.15-12,5

4680

1490

220

2255

ПБ 48. 12-8

4780

1190

220

1838

ПБ 48.12-12,5

4780

1190

220

1838

ПБ 48. 15-8

4780

1490

220

2301

ПБ 48.15-12,5

4780

1490

220

2301

ПБ 49. 12-8

4880

1190

220

1876

ПБ 49.12-12,5

4880

1190

220

1876

ПБ 49. 15-8

4880

1490

220

2350

ПБ 49.15-12,5

4880

1490

220

2350

Наименование

Размеры, мм

Вес, кг

Длина

Ширина

Высота

ПБ 50. 12-8

4980

1190

220

1915

ПБ 50.12-12,5

4980

1190

220

1915

ПБ 50. 15-8

4980

1490

220

2399

ПБ 50.15-12,5

4980

1490

220

2399

ПБ 51. 12-8

5080

1190

220

1955

ПБ 51.12-12,5

5080

1190

220

1955

ПБ 51. 15-8

5080

1490

220

2445

ПБ 51.15-12,5

5080

1490

220

2445

ПБ 52. 12-8

5180

1190

220

1991

ПБ 52.12-12,5

5180

1190

220

1991

ПБ 52. 15-8

5180

1490

220

2495

ПБ 52.15-12,5

5180

1490

220

2495

ПБ 53. 12-8

5280

1190

220

2030

ПБ 53.12-12,5

5280

1190

220

2030

ПБ 53. 15-8

5280

1490

220

2542

ПБ 53.15-12,5

5280

1490

220

2542

ПБ 54. 12-8

5380

1190

220

2068

ПБ 54.12-12,5

5380

1190

220

2068

ПБ 54. 15-8

5380

1490

220

2590

ПБ 54.15-12,5

5380

1490

220

2590

ПБ 55. 12-8

5480

1190

220

2107

ПБ 55.12-12,5

5480

1190

220

2107

ПБ 55. 15-8

5480

1490

220

2638

ПБ 55.15-12,5

5480

1490

220

2638

ПБ 56. 12-8

5580

1190

220

2145

ПБ 56.12-12,5

5580

1190

220

2145

ПБ 56. 15-8

5580

1490

220

2686

ПБ 56.15-12,5

5580

1490

220

2686

ПБ 57. 12-8

5680

1190

220

2184

ПБ 57.12-12,5

5680

1190

220

2184

ПБ 57. 15-8

5680

1490

220

2734

ПБ 57.15-12,5

5680

1490

220

2734

ПБ 58. 12-8

5780

1190

220

2222

ПБ 58.12-12,5

5780

1190

220

2222

ПБ 58. 15-8

5780

1490

220

2782

ПБ 58.15-12,5

5780

1490

220

2782

ПБ 59. 12-8

5880

1190

220

2260

ПБ 59.12-12,5

5880

1190

220

2260

ПБ 59. 15-8

5880

1490

220

2830

ПБ 59.15-12,5

5880

1490

220

2830

Оценка пустотных бетонных полов против антропогенной вибрации

Введение

Сборные пустотные бетонные плиты (HC) широко используются при устройстве полов в многоэтажных домах, многоэтажных квартирах, торговых центрах и других зданиях. гаражи, особенно в странах Северной Европы. Сочетание предварительного напряжения и небольшого собственного веса за счет пустот позволяет возводить перекрытия с большим пролетом. Однако это также означает, что полы становятся более чувствительными к вибрациям, вызванным деятельностью человека, и на этапе проектирования часто требуется динамический анализ.

В предыдущих работах, 1–3 авторы исследовали экспериментальный пол из УВ и предложили метод реализации точной модели самой плиты из УВ. Целью данной статьи является распространение исследования на полы из поливинилхлорида в реальных зданиях и предложение рекомендаций по оценке полов из поливинилхлорида с использованием руководств по проектированию.

Насколько известно авторам, существует три основных источника рекомендаций в отношении пригодности к эксплуатации при вибрации пола: SCI P354 (2009) Расчет полов с учетом вибрации: новый подход , 4 the Concrete Center (2006) A Руководство по проектированию вибраций конструкций, вызванных ударами ног 5 и Американского института стальных конструкций (2016) Руководство по проектированию, серия 11: Вибрации стальных несущих конструкций из-за деятельности человека. 6 В литературе можно найти много работ по оценке работоспособности зданий на основе этих трех норм. 7–13 В этой статье будут изучены руководства по проектированию SCI P354 (2009) 4 и Concrete Center (2006) 5 .

Эти руководства по проектированию требуют, чтобы были известны собственные частоты и собственные моды бетонного пола, которые на этапе проектирования рассчитываются с использованием анализа методом конечных элементов (КЭ). Таким образом, цель данной статьи — предложить метод реализации точных КЭ-моделей бетонных полов из HC, а также изучить, оценить и сравнить отклики, предсказанные двумя руководствами по проектированию, вместе с разработанными КЭ-моделями.Основная цель состоит в том, чтобы получить конкретные рекомендации, которые инженеры-строители могут использовать для выполнения динамической оценки полов из HC.

Для достижения этих целей использовались экспериментальный этаж HC 1–3 и четыре других эксперимента на месте, проведенные в трех зданиях. Использовались акселерометры SF1500. Их полный линейный диапазон ускорения составляет ± 3 g с соответствующей чувствительностью 1,2 В / g . Частота дискретизации была выбрана 2048 точек в секунду.Собственные частоты и собственные моды были получены с помощью двух различных испытаний: с использованием ударного молотка и вибратора для экспериментального пола HC и с использованием ударного молотка и свободного падения человека с высоты 300 мм для других этажей. Затем были вычислены экспериментальные функции частотной характеристики с использованием быстрых преобразований Фурье для извлечения собственных частот и собственных мод. Модели FE были реализованы для каждой конструкции и использовались для выполнения динамической оценки в соответствии с двумя руководствами по проектированию.Некоторые тесты ходьбы в одиночку были также выполнены для экспериментального этажа и для двух протестированных этажей в Сегерстедтхусете. Экспериментальные результаты были отфильтрованы по полосам в одну треть октавы, а затем обработаны с использованием метода скользящего среднего квадрата (RMS).

Сводка руководств по проектированию

В этом разделе рассматриваются руководства по проектированию из SCI P354 (2009) 4 и Concrete Center (2006) 5 . Оба они основаны на одном и том же анализе, но с разными параметрами для коэффициентов нагрузки Фурье, эквивалентной импульсной нагрузки, диапазона темпа ходьбы, а также коэффициентов восстановления и взвешивания.Для низкочастотных этажей (т.е. этажей с основной частотой ниже 10 Гц) требуется анализ как установившихся, так и переходных характеристик. Для высокочастотных этажей (т.е. этажей с основной частотой выше 10 Гц) требуется только анализ переходных процессов. Как для стационарного, так и для переходного анализа нагрузка точки возбуждения должна применяться при максимальной амплитуде рассматриваемой собственной моды, а точка отклика берется в том же месте, что и точка возбуждения.

Устойчивый отклик

Возбуждающая нагрузка представляет собой сумму четырех гармонических составляющих, определяемых формулой (1) fh (t) = αhQsin (2πhfpt + seth), (1) где h — номер h-й гармоники, αh — Коэффициенты Фурье h-й гармоники, Q = 746N — статическая сила, fp — частота шага ходьбы, а seth — фаза h-й гармоники. Руководство по проектированию SCI P354 рекомендует учитывать все режимы вибрации до 12 Гц, а диапазон темпа ходьбы составляет 1,8–2,2 Гц.

Устойчивый отклик в определенной точке определяется выражением (2) aw, e, r (t) = ∑h = 1H∑n = 1N⁡μe, nμr, nαhQMnDn, h × sin (2πhfpt + seth + setn , h) Wh (2) withtan⁡setn, h = −2hζβn1− (hβn) 2 − π≤setn, h≤0, где n — номер n-й моды, H — количество членов Фурье, N — количество режимов, амплитуды μe, n и μr, n — амплитуды моды n в точках возбуждения и реакции, Mn — модальная масса, Dn, h — коэффициент динамического увеличения для ускорения, Wh ​​- весовой коэффициент для человека. восприятие вибраций. 14 ζ — коэффициент демпфирования, βn — отношение частот (принимаемое как fp / fn), и setn, h — фаза отклика n-й моды относительно h-й гармоники.

В руководстве по проектированию SCI P354 предлагаются два способа расчета установившегося отклика. В способе 1 точный ответ рассчитывается с использованием уравнения. (2). Затем вычисляется среднеквадратичное ускорение общего отклика: (3) aw, rms, e, r = 1T∫0T⁡aw, e, r (t) 2dt, (3) где T — время интегрирования, которое равно принимается как 1 / fp.

В способе 2 (уравнение 4) модальная суперпозиция для каждой гармоники выполняется без учета фаз режимов. Тогда общий отклик получается как квадратный корень из суммы квадратов (SRSS) амплитуд четырех гармоник. (4) aw, rms, e, r = 12∑h = 1H∑n = 1Nμe, nμr, nFhMnDn, hWh3 (4) Отклики, полученные способами 1 и 2, будут сравниваться в численных приложениях.

В руководстве по проектированию Concrete Center следует учитывать все виды вибрации до 15 Гц, а диапазон шагов ходьбы составляет 1-2.8 Гц. Устойчивый отклик получается путем выполнения для каждой гармоники точной модальной суперпозиции, включая фазу для каждой моды.

Факторы отклика

Фактор отклика R этажа — это соотношение между взвешенным среднеквадратичным ускорением (либо из установившегося отклика, либо переходного отклика) и базового значения, приведенного в Ref. [15]. Для вертикальных колебаний базовое значение составляет 0,005 м / с 2 для ускорения и 0,0001 м / с для скорости. В руководстве по проектированию Concrete Center и для анализа устойчивого состояния коэффициент отклика рассчитывается для каждой из четырех гармоник. Общий коэффициент отклика затем получается с помощью SRSS четырех значений.

Моделирование методом конечных элементов

Для структур, представленных в следующих разделах, КЭ-модели были разработаны с использованием ABAQUS. Следуя работе, проделанной авторами в работе. В [2] для плит из УВ использовалась модель ортотропной оболочки. Оптимальные параметры материала (см. Ниже) были получены с помощью всестороннего численного параметрического анализа, гарантирующего, что разница между численными и экспериментальными собственными частотами составляет менее 3% для самой низкой моды и 5% для второй и третьей низшей моды.E1 = Модуль упругости HC-бетона E2 = 0,45 × E1G12 = 0,5 × E1 × E2v = 0,2G13 = 0,5 × E1G23 = 0,5 × E2

Окружающие горизонтальные стальные балки и бетонные стены были смоделированы с использованием элементов оболочки, тогда как стальные колонны были смоделированы с помощью балок или элементы оболочки. Во всех моделях использовались двухузловые сдвиговые гибкие балочные элементы и четырехузловые двояковыпуклые оболочечные элементы общего назначения. Типичный размер ячейки для всех элементов составляет 0,05 м, что дает сходные результаты.

Один из ключевых аспектов моделирования связан с связями между полом из HC и окружающей структурой.Эти соединения, характерные для сборных плит HC, показаны на Рис. 1 . Для соединений типов (a), (c) и (d) направление пустот в плите HC перпендикулярно бетонной стене или стальным балкам, тогда как для соединения типа (b) направление пустот HC плита параллельна бетонной стене. Для соединения типа (а) бетонная стена состоит из внешней стены, изоляционного материала и внутренней стены. Бетонные стены вверх и вниз соединяются посредством вертикального арматурного стержня и раствора.U-образный стальной стержень проходит мимо вертикального арматурного стержня и заливается в шпоночный паз плит перекрытия HC, так что пол HC жестко соединяется (зажимается) с бетонной стеной. Для соединения типа (b) нет бокового подшипника или соединения. Зазор между полом HC и бетонной стеной просто заполняется бетонным раствором. Следовательно, соединение может передавать только определенное количество поперечной силы. Для соединений типа (c) существует два типа U-образных стальных стержней: один стальной стержень проходит в обход вертикального арматурного стержня, который находится на нижних фланцах горизонтальной стальной балки, и залит в шпоночный паз плит перекрытия HC. , так, чтобы пол ГК был жестко соединен (зажат) с горизонтальной стальной балкой; другой стальной стержень обходит арматуру, которая параллельна горизонтальной стальной балке, и также залит в шпоночный паз пола HC, чтобы улучшить сопротивление сдвигу соединения.Для соединений типа (d) плита HC полностью соединяется со стальной балкой через арматуру и бетонный раствор.

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Рис. 1: Типовые типы соединений: (a) — (d) см. Описание в тексте; HC, пустотелый бетон

В моделях FE использовались связующие зависимости для соединения перекрытий HC со стальными балками или бетонных стен и колонн со стальными балками.И смещения, и вращения были ограничены для соединений типов (a), (c) и (d), тогда как только перемещения были ограничены для соединения типа (b). Ограниченные граничные условия были применены к верхнему или нижнему краю бетонных стен и на концах колонн.

Чтобы соответствовать рекомендациям обоих руководств по проектированию, коэффициент демпфирования для всех режимов принят равным 1,1% для голых бетонных полов в экспериментальном здании, школьном здании Bobergsskolan и здании головного офиса NCC.Для меблированных бетонных полов в городе Сегерштедтхусет коэффициент демпфирования принят равным 3%.

Experimental HC Slab

Экспериментальная плита была построена на заводе ведущего поставщика сборных железобетонных конструкций в Швеции. Плита состояла из шести пустотных элементов размером 10 × 1,2 × 0,27 м каждый, поддерживаемых горизонтальными и вертикальными стальными балками ( Рис. 2 ). Через 30 дней после заливки швов на плиту был нанесен бетонный слой высотой 50 мм.Класс прочности бетона был C45 / 55 для пустотных элементов и соединений и C30 / 37 для покрытия.

Рис. 2: Расположение акселерометров и нагрузки

Десять акселерометров ( Рис. 2 ) использовались для записи данных ускорения. Акселерометры A1 – A9 были установлены в типичных точках: одна четверть пролета, половина пролета и три четверти пролета плиты для измерения вертикальных ускорений. Акселерометр А10 устанавливался сбоку от одной стальной балки и регистрировал горизонтальные ускорения.Пешеходные дорожки также показаны на Рис. 2 .

Экспериментальные испытания были разделены на два этапа: на этапе 1 были установлены плиты из HC, бетонные швы и бетонный настил; на этапе 2 все промежуточные стальные колонны были удалены, а горизонтальные стальные балки были поддержаны только на концах. Тесты ходьбы проводились только на этих двух этапах.

Фаза 1

Модель FE показана на Рис. 3 . Соединение между плитой HC и стальной балкой относится к типу (c) (см. «Моделирование методом конечных элементов» выше), но пол HC находится только с одной стороны.Бетонная часть была непосредственно привязана к вертикальной поверхности двух горизонтальных стальных балок. Связи ограничения использовались для соединения стальных колонн с горизонтальными стальными балками и стальных колонн с диагональными стальными стержнями. Для всех связующих ограничений в модели были ограничены как вращения, так и смещения. Вертикальные стальные колонны были приварены к пластине толщиной 30 мм, размещенной на земле, и в нижней части стальных колонн были применены фиксированные граничные условия. Размер ячейки был принят равным 0.05 м как для бетонных, так и для стальных деталей.

Рис. 3: Модель с конечными элементами

Собственные частоты и формы мод

Полученные собственные частоты показаны в Таблице 1 , а формы колебаний показаны на Рис. 4 . Получено очень хорошее согласие численных результатов с экспериментальными.

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Таблица 1: Собственные частоты

Человеческое происхождение Оценка вибрации

Для анализа использовались два первых режима.Наивысшие расчетные коэффициенты R ( рис. 5, ) получены при приложении нагрузки с максимальной величиной режима 2 (рядом с акселерометром 8), который также является точкой максимальной амплитуды для режима 1. Тесты ходьбы были выполнены при частота тракта 2,2 Гц. Максимальные результаты, показанные на рис. 5 для трех аналогичных тестов, получены на акселерометре 8 с пешеходной дорожкой 2.

Рис. 5: Результаты оценки

Два пика на рис. 5 соответствуют четвертому и третья гармоника частоты шага и резонанс для режима 1. Результаты показывают, что руководство по проектированию SCI P354 дает более высокие результаты, чем Concrete Center, как для стационарного, так и для переходного анализа. Экспериментальные результаты на частоте 2,2 Гц выше переходных, предсказанных руководством по проектированию Concrete Center, но ниже переходных, предсказанных руководством SCI P354.

Эти результаты также показывают, что может быть проблематичным ограничить анализ частотами ходьбы между 1,8 и 2,2 Гц (как предлагается в руководстве по проектированию SCI P354) не потому, что необходимо обязательно исследовать более низкие или более высокие частоты пути, а из-за возможного небольшая неточность в модели FE.Наивысший пик в Рис. 5 получается на частоте тракта 2,31 Гц и соответствует третьей гармонике для режима 1 (6,93 Гц). Учтите, что реальная первая собственная частота вместо 6,6 Гц, всего на 5% ниже. Тогда пик резонанса будет на частоте пути 2,2 Гц. Другими словами, даже если учесть, что диапазон частот ходьбы должен быть ограничен до 1,8–2,2 Гц, может быть хорошей идеей увеличить этот диапазон, чтобы учесть, что вычисленные собственные частоты являются лишь приближением к реальным значениям.

Наконец, можно отметить, что способы 1 и 2 дают почти одинаковые результаты при резонансе, но не иначе. Это связано с тем, что при резонансе только одна мода (мода 1) вносит вклад в отклик.

Фаза 2

Собственные частоты и формы колебаний

На фазе 2 первые четыре собственных частоты и формы колебаний показаны в таблице , таблице 2, и , рис. 6 . Получено очень хорошее согласие численных результатов с экспериментальными результатами.

Оценка устойчивости пустотелых бетонных полов к антропогенной вибрации https://doi.org / 10.1080 / 10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020

Таблица 2: Собственные частоты

Оценка антропогенной вибрации

Для анализа использовались три первых режима. Наивысшие расчетные коэффициенты R ( рис. 7, ) получены при приложении нагрузки с максимальной величиной для режима 2 (рядом с акселерометром 8), который также является точкой максимальной амплитуды для режима 1. Были проведены тесты ходьбы. при частоте тракта 2 Гц.Максимальные результаты, показанные на рис. 7 для трех аналогичных тестов, получены на акселерометре 8 с пешеходной дорожкой 2.

Рис. 7: Результаты оценки

Два пика на рис. 7 соответствуют четвертому и третья гармоника частоты шага ходьбы и резонанс для режима 1. Результаты показывают, что руководство по проектированию SCI P354 дает более высокие результаты, чем руководство по бетонному центру, и что экспериментальные результаты ниже, чем те, которые предсказываются руководствами по проектированию.Наконец, можно отметить, что способы 1 и 2 дают одинаковые результаты. Фактически, если для расчета коэффициентов R используется только режим 1 вместо режимов 1, 2 и 3, почти такие же кривые (различия менее 1%) получаются для анализа в установившемся режиме.

Здание школы Бобергссколан

Бобергссколан — новое пятиэтажное здание школы. Тестовая зона находится на четвертом этаже (область в красной рамке на рис. 8a ). Он состоит из 14 плит HC общим размером 16.5 × 10 × 0,27 м. Был залит бетонный настил глубиной 40 мм. Бетон класса прочности C45 / 55 использовался для плит HC, стыков и покрытия. Соединения между испытательной областью и окружающей структурой имеют тип (b) по коротким сторонам и типы (а) и (с) для длинных сторон.

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано онлайн:
10 сентября 2020

Рис. 8: Тестовая зона в учебном корпусе Bobergsskolan: (a) план четвертого этажа; (b) тестовая область

Девятнадцать акселерометров использовались для записи данных ускорения ( Рис. 9 ). Акселерометры А1 – А18 были установлены на полу. На боковой бетонной стене на высоте 1 м был установлен акселерометр А19 для измерения горизонтального ускорения. Нагрузки были приложены в точках P1 и P2.

Рис. 9: Расположение акселерометров и нагрузки

Модели FE

Были разработаны две разные модели FE ( Рис. 10 ): (а) модель «одного этажа», включающая элементы конструкции, окружающие пол; и (b) модель «несколько этажей», включающая верхние и нижние этажи, а также окружающие конструктивные элементы, соединенные с дополнительными этажами.

Оценка устойчивости пустотелых бетонных полов к антропогенной вибрации https://doi.org / 10.1080 / 10168664.2020.1792391

Опубликовано на сайте:
10 сентября 2020 г.

Рис. 10: Конечноэлементные модели: (а) модель «одноэтажная»; (б) Модель «несколько этажей»

Собственные частоты и формы колебаний

Полученные собственные частоты показаны в Таблице 3 , а формы колебаний, полученные с помощью «одноэтажной» модели, показаны на Рис. 11 . Было замечено, что первые три экспериментальных режима имеют одинаковую форму моды (первая изгибная мода в продольном направлении).

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Таблица 3: Собственные частоты

Результаты в Таблица 3 показывает, что модель «одного этажа» дает точные результаты, даже если не может воспроизвести первые три режима с той же формой продольной полуволновой изгибной моды.Эти два дополнительных режима обусловлены влиянием верхнего и нижнего этажей и достигаются только с моделью «несколько этажей», как показано на Рис. 12 .

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано онлайн:
10 сентября 2020 г.

Рис. 12: Первые три режима модели «несколько этажей»: (a) режим 1; (б) режим 2; (c) режим 3

Оценка антропогенной вибрации

Использовались как модель «одного этажа» (с режимами 2 и 4), так и модель «несколько этажей» (с режимами 1–4).Наивысшие коэффициенты R , показанные в Рис. 13 , получены, когда нагрузка прилагается с максимальной величиной режима 2. Пик, полученный с помощью модели «одного этажа», соответствует четвертой гармонике частоты шага и резонанса. для режима 2. Два пика, полученные с помощью модели «несколько этажей», соответствуют четвертой гармонике частоты шага и резонанса для режимов 1 и 2.

Рис. 13: Результаты оценки

Здесь также конструкция SCI P354 направляющая дает более высокие результаты, чем направляющая для бетонных центров.Также можно заметить, что самый высокий коэффициент R намного ниже (почти 50%) для модели «несколько этажей», чем для модели «одного этажа», хотя оба пика получены с четвертой гармоникой частоты шага ходьбы. и резонанс для режима 2. Это связано с модальными массами моделей (, таблица 4, ). Эти модальные массы были получены путем нормализации собственных мод с максимальной амплитудой 1. Для режима 2 из-за вклада верхних и нижних этажей модальная масса для модели «несколько этажей» вдвое больше, чем для модели «один этаж». »Модель.

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Наконец, можно заметить, что с моделью «нескольких этажей» , приблизительный способ 2 дает более высокие результаты при резонансе по сравнению с точным способом 1. Это связано с тем, что для этой модели несколько мод присутствуют в резонансе, и, следовательно, вносится некоторая ошибка, если модальная суперпозиция выполняется без учета фазы между разными режимы.

Здание головного офиса NCC

Экспериментальные испытания были проведены в новом здании головного офиса NCC во время его строительства и перед установкой внутренних стен. Здание представляет собой каркасную конструкцию из стали и бетона. Тестовая зона находится на седьмом этаже ( Рис. 14a, ). Он состоит из 34 плит HC с наибольшим пролетом 15,6 м и толщиной 0,4 м без бетонного покрытия. Однако, поскольку некоторое оборудование и строительные материалы были расположены с левой стороны, акселерометры были размещены только с правой стороны тестовой области.Бетон класса прочности C50 / 60 использовался для плит и швов HC. Связи между тестовой областью и окружающей структурой по всем сторонам имеют тип (d). Положение акселерометров и точек возбуждения показано на Рис. 14b .

Рис. 14: (а) Тестовая область; (b) расположение акселерометров и нагрузки

FE Модели

Были разработаны две модели FE ( Рис. 15 ): (a) «одноэтажная» модель, включающая окружающие стальные балки и стальные колонны; и (б) модель «несколько этажей», включая также верхние и нижние этажи и окружающие их элементы.

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi. org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Рис. 15: Конечноэлементные модели: (а) модель «одноэтажная»; (б) модель «несколько этажей»

Собственные частоты и формы мод

Первые пять собственных частот до 10 Гц были определены экспериментально ( Таблица 5, , Рис.16 ). Первые три экспериментальных режима имеют одинаковые формы колебаний, и наибольшие амплитуды получены для режима 1. Модель «одного этажа» дает очень хорошее согласие с экспериментами для режимов 1, 4 и 5 как в отношении собственных частот, так и собственных мод. Однако только модель «несколько этажей» способна воспроизвести три первых режима с одинаковыми формами колебаний ( Рис. 17, ).

Оценка устойчивости пустотных бетонных полов к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080 / 10168664. 2020.1792391

Опубликован онлайн:
10 сентября 2020

Рис. 17: Первые три режима модели «несколько этажей»: (a) режим 1; (б) режим 2; (c) режим 3

Оценка пустотных бетонных полов против антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Таблица 5: Собственные частоты

Оценка антропогенной вибрации

Для анализа с использованием модели «одного этажа» рассматривались режимы 1, 4 и 5, тогда как для анализа с использованием модели «несколько этажей» рассматривались режимы 1–5.Наивысшие коэффициенты R , показанные в Рис. 18 , получаются, когда нагрузка прилагается с максимальной величиной режима 1. Для обеих моделей наивысший пик соответствует второй гармонике частоты шага ходьбы и резонансу для режима 1. .

Рис. 18: Результаты оценки

Можно отметить, что наивысший пик для модели «один этаж» составляет 2 Гц, тогда как соответствующий пик для модели «несколько этажей» находится на 1,75 Гц, т.е. частотный диапазон (1.8–2,2 Гц), предложенный руководством по проектированию SCI P354. Это связано с тем, что по сравнению с результатами экспериментов первая собственная частота для модели «несколько этажей» (3,59 Гц) менее точна, чем для модели «одного этажа» (4,01 Гц). Это показывает, что может быть хорошей идеей увеличить диапазон 1,8–2,2 Гц, чтобы учесть возможное приближение в расчетных собственных частотах.

Что касается Бобергссколана, то наивысший коэффициент R намного ниже (почти на 50%) у модели «несколько этажей», чем у модели «один этаж».Это можно объяснить, проверив модальные массы моделей (, таблица 6, ). Для режима 1 из-за влияния верхних и нижних этажей модальная масса для модели «несколько этажей» на 70% выше, чем для модели «один этаж».

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi. org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Для обеих моделей способ 2 дает почти те же результаты, что и способ 1 на резонансе, но не на некоторых других частотах, особенно для модели «несколько этажей» между 1.8 и 2,2 Гц. Как и в предыдущих случаях, различия между результатами для способов 1 и 2 связаны с наличием нескольких режимов. В , рис. 19, , анализ установившегося состояния был выполнен с учетом только режима 1. Сравнение с рис. 18, ясно показывает, что самые высокие пики связаны только с режимом 1, тогда как для некоторых других частот задействовано несколько режимов.

Рис. 19: Результаты сравнения

Segerstedthuset в Уппсале

Segerstedthuset находится в Уппсальском университете.Он был завершен в 2017 году. Два натурных эксперимента были проведены на двух разных этажах. Дорожки для прогулок и положения акселерометров для каждого этажа показаны на рис. 20a, b . Первая испытательная зона находится на втором этаже ( Рис. 21a, ) и состоит из 17 плит HC с наибольшим пролетом 15,2 м и толщиной 0,38 м. Вторая испытательная зона находится на четвертом этаже ( Рис. 21 ) и состоит из 26 плит HC с наибольшим пролетом 14,6 м и толщиной 0.38 мес. Для обоих этажей была залита бетонная плита глубиной 36 мм, а бетонные плиты класса прочности C45 / 55 были использованы для плит HC, стыков и покрытий. Здесь следует подчеркнуть, что не было никакой информации о внутренних стенках (показаны красным на рис. 20, ), и по этой причине внутренние стенки не учитывались в моделях FE ни в отношении жесткости, ни в отношении массы. .

Оценка устойчивости пустотных бетонных полов к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080 / 10168664.2020.1792391

Опубликовано на сайте:
10 сентября 2020

Рис. 20: Расположение акселерометров и нагрузок: (а) испытательная зона второго этажа; (б) тестовая зона четвертого этажа

Рис. 21: Тестовые зоны: (а) второй этаж; (b) четвертый этаж

Тесты на втором этаже

Модели FE

Были разработаны две разные модели FE ( Рис.22 ): (а) «одноэтажная» модель; и (б) модель «несколько этажей», включая также верхние и нижние этажи и окружающие их элементы. Соединение рядом с акселерометром A6 относится к типу (a), тогда как другие соединения вдоль оси y и возле акселерометра A15 относятся к типу (c). Соединения вдоль оси x относятся к типу (d).

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано онлайн:
10 сентября 2020

Рис. 22: Конечноэлементные модели: (а) модель «одноэтажная»; (b) модель «несколько этажей»

Собственные частоты и формы колебаний

В этом тесте экспериментально была получена только первая собственная частота. Результаты показаны в , Таблица 7, и , Рис. 23, . Хорошее согласие между моделью «одного этажа» и экспериментами получено как для первой собственной частоты, так и для соответствующей формы моды.Для модели «несколько этажей» были получены три режима с одинаковой формой колебаний для тестового пола. Но в этом случае вибрации нижнего и верхнего этажей не оказывают значительного влияния на испытательный пол, что может быть показано в формах колебаний в рис. 24, и в значениях модальных масс, приведенных в , таблица 8, . Это объясняет, почему экспериментально была получена только одна собственная мода.

Оценка устойчивости пустотелых бетонных полов к антропогенной вибрации https://doi.org / 10.1080 / 10168664.2020.1792391

Опубликовано на сайте:
10 сентября 2020

Рис. 24: Первые три режима модели «несколько этажей»: (а) режим 1; (б) режим 2; (c) режим 3

Оценка пустотных бетонных полов против антропогенной вибрации https://doi. org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Таблица 7: Собственные частоты

Оценка устойчивости пустотелых бетонных полов к антропогенной вибрации https://doi.org / 10.1080 / 10168664.2020.1792391

Опубликовано на сайте:
10 сентября 2020 г.

Оценка антропогенной вибрации

Режим 2 использовался для анализа с моделью «одного этажа», тогда как режимы 1–3 использовались для анализа с моделью «несколько этажей». Для каждой модели самые высокие коэффициенты R получаются, когда нагрузка прилагается с максимальной величиной режима 2. Пики, показанные на Рис. 25 , соответствуют четвертой и третьей гармоникам частоты шага и резонанса для режима. 2.

Рис. 25: Результаты оценки

Для этого случая также руководство по проектированию Concrete Center дает более низкие коэффициенты R , чем руководство SCI P354, как для установившихся, так и для переходных характеристик. Оба руководства по проектированию также дают более высокие результаты по сравнению с экспериментальными тестами ходьбы, полученными по пешеходной дорожке 2 с разными способами ходьбы. Экспериментальные результаты, показанные в Рис. 25 , получены от акселерометра 8, который очень близок к максимальной амплитуде режима 2 и дает самые высокие ускорения.

В отличие от предыдущих случаев, две модели дают почти одинаковые максимальные коэффициенты R . Это было ожидаемо, поскольку модальные массы для режима 2 имеют одинаковую величину для двух моделей (, таблица 8, ).

Испытания на четвертом этаже

Модели FE

Были разработаны две разные модели FE ( рис. 26, ): (а) «одноэтажная» модель; и (б) модель «несколько этажей». Соединения вдоль оси x относятся к типу (d), а другие соединения — к типу (c).

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Рис. 26: Конечноэлементные модели: (а) модель «одноэтажная»; (б) модель «несколько этажей»

Собственные частоты и формы колебаний

Первые пять собственных частот были идентифицированы экспериментально.Что касается предыдущих структур, почти идентичные формы колебаний были получены для разных частот: для режимов 2 и 3, а также для режимов 4 и 5. Результаты, представленные в Таблица 9, и Рис. 27, показывают, что обе модели дают точные результаты. но только модель «несколько этажей» способна воспроизвести пять экспериментальных режимов ( Рис. 28, ).

Оценка устойчивости пустотных бетонных полов к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликован онлайн:
10 сентября 2020 г.

Рис. 28: Формы колебаний модели «несколько этажей»: (a) режим 1; (б) режим 2; (в) режим 3 (г) режим 4; (e) режим 5

Оценка пустотных бетонных полов против антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г.

Таблица 9: Собственные частоты

Оценка антропогенной вибрации

Для анализа с использованием модели «одного этажа» рассматривались режимы 1, 3 и 5, тогда как для анализа с использованием модели «несколько этажей» рассматривались режимы 1–5.Наивысшие коэффициенты R , показанные в Рис. 29 , получены, когда нагрузка прилагается с максимальной величиной режима 1. Пики, полученные с помощью обеих моделей, соответствуют четвертой, третьей и второй гармоникам частоты шага и резонанса. для режима 1.

Рис. 29: Результаты оценки

Результаты тестов ходьбы снимаются на акселерометре 8, который дает максимальные ускорения и который близок к максимальной величине режима 1. Три пешеходные дорожки показаны на Рис. 20b . Для каждой пешеходной дорожки были выбраны две частоты шага: 1,8 и 2,75 Гц. Для частот шага 1,8 и 2,75 Гц наибольшие ускорения были получены для пешеходных дорожек 3 и 2 соответственно. Из Рис. 29 видно, что результаты тестов ходьбы ниже значений, рассчитанных двумя руководящими принципами проектирования.

Максимальные коэффициенты R , полученные для модели «одного этажа», примерно на 15% выше, чем коэффициенты, полученные для модели «несколько этажей».Как и прежде, это можно объяснить разницей (15%) модальных масс для режима 1 (, таблица 10, ).

Оценка пустотных бетонных полов на устойчивость к антропогенной вибрации https://doi.org/10.1080/10168664.2020.1792391

Опубликовано в Интернете:
10 сентября 2020 г. изучены экспериментально и численно. Для полов в зданиях были реализованы две модели FE, которые проверены экспериментальными результатами.Модель «одноэтажная» включает только рассматриваемый этаж с окружающими стенами и колоннами, тогда как модель «несколько этажей» включает также нижний и верхний этажи. Затем для каждого этажа была проведена динамическая оценка устойчивости к антропогенной вибрации с использованием двух руководств по проектированию (SCI P354 и Concrete Center). Для некоторых конструкций также было проведено сравнение результатов, полученных из руководств по проектированию и экспериментальных испытаний на ходьбу. На основании этих шести исследований можно сделать следующие выводы и рекомендации.

Выводы

Для всех исследованных этажей хорошее согласие с экспериментами в отношении самых низких собственных частот и собственных мод было получено с моделью «одного этажа».

За исключением первого тематического исследования, оба руководства по проектированию дают более высокие прогнозы, чем экспериментальные тесты ходьбы.

Для всех шести изученных этажей руководство по проектированию SCI P354 дает более высокие результаты, чем руководство по бетонному центру, как для стационарного, так и для переходного анализа.Кроме того, когда возникает резонанс в диапазоне темпа ходьбы, стационарный анализ дает более высокие результаты, чем переходный. Для других частот ритма стационарный анализ дает более низкие результаты, чем переходный. Кроме того, как и ожидалось, для переходных характеристик факторы R увеличиваются с увеличением частоты темпа. Это относится к обоим руководствам по дизайну.

Для нескольких зданий прогнозы руководств по проектированию намного выше для модели «один этаж», чем для модели «несколько этажей».Причина этого в том, что верхние и нижние этажи динамически влияют на рассматриваемый этаж, и тогда получается несколько основных частот с почти одинаковой формой моды. Следовательно, модальные массы для основной частоты выше для модели «несколько этажей», чем для модели «одного этажа».

Для всех протестированных полов максимальные коэффициенты R , предсказанные обоими руководящими принципами проектирования, получены путем приложения силы при максимальной амплитуде самой низкой моды и обусловлены резонансом с самой низкой частотой пола.Следовательно, два способа выполнения модальной суперпозиции, предложенные в руководстве по проектированию SCI P354 (способ 1, точное наложение моделей, и способ 2, приблизительное модальное наложение без учета фазы между модами), дают одинаковые максимальные коэффициенты R с «одноэтажной» моделью. Это не обязательно относится к модели «нескольких этажей», для которой в резонансе могут быть задействованы несколько мод.

Как уже упоминалось, максимальные прогнозируемые коэффициенты R с обоими руководящими принципами проектирования связаны с резонансом с самой низкой частотой пола.Следовательно, точность частоты ходьбы, при которой возникает резонанс, зависит от точности основной частоты, полученной из модели FE. Это может быть проблемой для руководства по проектированию SCI P354, для которого предлагаемый диапазон темпа ходьбы составляет 1,8–2,2 Гц. Небольшая погрешность в вычисленной основной частоте может привести к возникновению резонансного пика вне диапазона темпа ходьбы, а не внутри него.

Рекомендации по выполнению динамической оценки

Точная КЭ-модель «одноэтажного» перекрытия из HC может быть реализована с использованием предложенной формулы ортотропной оболочки для пола и путем включения окружающих стен и колонн.Эта модель может использоваться для динамической оценки в процессе проектирования.

Если модель «одного этажа» дает слишком высокие прогнозы, тогда может быть целесообразно реализовать модель «нескольких этажей», включив также нижний и верхний этажи. Затем, если эта модель представляет несколько собственных частот с одной и той же самой низкой модой, включающей несколько этажей, а также более высокие модальные массы по сравнению с моделью «одного этажа», можно ожидать, что эта модель даст более низкие прогнозы.

При использовании руководства по проектированию SCI P354 диапазон темпа ходьбы следует увеличивать не для исследования возможных более низких и высоких частот ходьбы, а для учета того, что вычисленные собственные частоты являются лишь приблизительными значениями реальных.Если резонансный пик возникает сразу за пределами диапазона темпа ходьбы, предложенного руководством по проектированию SCI P354, то этот пик следует учитывать для динамической оценки.

Разумно ожидать, что максимальные значения, предсказанные двумя руководствами по проектированию, будут получены путем приложения точечной нагрузки при максимальной амплитуде самой низкой моды и измерения отклика в той же точке. Однако, как указано в руководствах по проектированию, анализ должен выполняться путем приложения точечной нагрузки с максимальной амплитудой всех рассматриваемых режимов.

Рис. 1: Типичные типы соединений: (a) — (d) см. описание в тексте; HC, пустотелый бетон

Рис.8: Тестовая зона учебного корпуса Bobergsskolan: (а) план четвертого этажа; (b) тестовая зона

Рис. 10: Конечно-элементные модели: (а) «одноэтажная» модель; (б) модель «несколько этажей»

Рис. 12: Первые три режима модели «несколько этажей» : а — режим 1; (б) режим 2; (c) режим 3

Рис. 15: Конечно-элементные модели: (а) «один напольная »модель; (б) модель «несколько этажей»

Рис. 17: Первые три режима модели «несколько этажей»: (а) режим 1; (б) режим 2; (c) режим 3

Рис. 20: Расположение акселерометров и нагрузок: (а) тестовая зона второго этажа; (б) испытательная зона четвертого этажа

Рис.22. Конечно-элементные модели: (а) «одноэтажная» модель; (б) модель «несколько этажей»

Рис. 24: Первые три режима модели «несколько этажей»: (а) режим 1; (б) режим 2; (в) режим 3

Рис. 26: Конечно-элементные модели: (а) «один напольная »модель; (б) модель «несколько этажей»

Рис. 28: Форма колебаний модели «несколько этажей»: (а) режим 1; (б) режим 2; (в) режим 3 (г) режим 4; (e) режим 5

Таблица 1: Собственные частоты

906 Результаты экспериментов
Модель Режим 1 (Гц) Режим 2 (Гц) Режим 3 (Гц) 6,89 13,4 22,7
Модель конечных элементов 6,93 13,36 22,77

Таблица 2: Собственные частоты

06
Режим 1 (Гц) Режим 2 (Гц) Режим 3 (Гц) Режим 4 (Гц)
Экспериментальные результаты 6. 09 13,6 15,1 19
Модель конечных элементов 6 13,15 15,5 18,2

Таблица 3: Собственные частоты 01

2
Модель Режим 1 (Гц) Режим 2 (Гц) Режим 3 (Гц) Режим 4 (Гц) Режим 5 (Гц)
Экспериментальные результаты 9.6 10,5 16,3 24,1
Один этаж 10,26 14.96 22,92
Несколько этажей 0 9,2 15,65 23,23

Таблица 5: Собственные частоты

Модель Режим 1 (Гц) Режим 2 (Гц) Режим 2 (Гц) Гц) Режим 4 (Гц) Режим 5 (Гц)
Результаты экспериментов 4,65 5,1 6,28 8,64
Один этаж 4,01 6,07 8,69
Несколько этажей 3,49 4,39 4,39 Несколько этажей 3,49 5,14 7,44

Таблица 7: Собственные частоты

Гц (Гц) Таблица
Модель Режим 1 (Гц) Режим 2 (Гц10)
Результаты экспериментов 8. 2
Один этаж 7,76
Несколько этажей 7,1 7,54 7,66

9013 2 2 900
Модель Режим 1 (Гц) Режим 2 (Гц) Режим 3 (Гц) Режим 4 (Гц) Режим 5 (Гц)
Результаты экспериментов 5.45 7 9 11,14
Один этаж 5,5 8,43 12,46
Несколько этажей 6 5,43 6 5,43 11,4 12,34

Пустотная доска

Предварительно напряженная полая доска из сборного железобетона

СИЛЬНЕЕ … БЫСТРЕЕ … ЛУЧШЕ!

Mack Industries известна своей репутацией в производстве сборного железобетона.Более 75 лет компания является лидером в области производства инновационных сборных железобетонных изделий. В 2004 году Mack добавила предварительно напряженные пустотные плиты к своему обширному ассортименту продукции, сделав переход как в предварительно напряженный, так и в конструкционный бетон для строительства жилых, коммерческих и промышленных зданий. Сделайте так, чтобы репутация компании Mack в области качества и обслуживания работала на вас!

Проверенная технология

Предварительно напряженный бетон уже более 30 лет используется в коммерческих и дорожных строительных проектах, где бетон должен перекрывать большие расстояния между несущими конструкциями.Сборные предварительно напряженные пустотелые плиты используются в основном в качестве пола, крыши, антресоли или откидной стеновой панели в коммерческих, институциональных и промышленных зданиях. Он также нашел широкое применение в жилищном строительстве в качестве необслуживаемых подъездов, террас, винных погребов, безопасных комнат и этажей гаражей, где желательно жилое пространство под гаражом. Способный пролетать более 40 футов при высоте менее одного фута по вертикали, этот продукт является лучшей заменой традиционным методам строительства из стали во многих конструкциях.После доставки на рабочую площадку сотрудники быстро устанавливают продукт на место с помощью крана и соединяют с каменной кладкой или стальной конструкцией здания.

Как это работает

Бетон с низкой оседанием непрерывно укладывается на 500 футов. длинная разливочная станина с использованием машины для формования шликера. Бетон консолидируется вокруг предварительно напряженных прядей из высокопрочной стали, которые были растянуты до более чем 31 000 фунтов. каждый. Больше прядей, помещенных в продукт, позволяет повысить прочность планки и нагрузку на данный пролет.Боковые стержни и шпоночные пазы формируются по мере движения станка для формования шликера по станине. После формовки к изделию могут быть добавлены заглушки, сварные пластины и другие закладные детали

После отверждения станина снимается с натяжения; придание изделию дополнительной прочности на сжатие за счет высвобождения прядей предварительного напряжения. Затем продукт разрезают на длину и ширину в соответствии со спецификациями, снимают с кровати и дают ему полностью затвердеть перед отправкой. После доставки на место работы кран поднимает каждую деталь на место. Затем он соединяется со зданием с помощью сварки, если используется сталь, или соединения арматурного раствора в случае кирпичной кладки или бетона. Затем все стыки между сборными железобетонами и сборными железобетонами заливаются сплошным раствором, чтобы обеспечить единую структуру. Часто затем наносится тонкий самовыравнивающийся состав или композитный структурный бетонный слой.

Преимущества Mack

Mack является членом-производителем, сертифицированным Институтом предварительно напряженного железобетона (PCI); давая вам уверенность в достижении высочайшего уровня качества.

Использование компанией

Mack переработанного контента может дать до 2 баллов в рейтинговой системе Green Building Councils США по экологическому проектированию (LEED) Green Building Rating SystemTM для сертификации в области устойчивого проектирования. Превосходная гибкость дизайна; с учетом изгибов, углов, консольных балконов, проходов и больших проемов.

STRONGER

Пустотелый каркас толщиной 8 дюймов может выдерживать наложенные эксплуатационные нагрузки 100 фунтов на квадратный фут на пролетах более 28 футов, а продукт толщиной 10 дюймов может выдерживать наложенные эксплуатационные нагрузки 100 фунтов на квадратный фут на пролетах более 33 футов.

Для увеличения прочности изделия может применяться композитный бетонный структурный слой. Mack использует мин. 5000 фунтов на квадратный дюйм. конструкция смеси, которая обычно обеспечивает 28-дневную концентрацию более 7500 фунтов на квадратный дюйм.

БЫСТРЕЕ

Доска Mack шириной 8 футов 4 дюйма устанавливается на более чем в два раза больше, чем у конкурентов на один крановый кран. Наши монтажные бригады могут с уверенностью установить более 8000 квадратных футов опалубки за 8 часов в день.

Стандартная подъемная система

Mack позволяет использовать крюки на 4-сторонних стропах, устраняя необходимость в стропах, а также для «поддевания» и «подталкивания» деталей на место.Установка не зависит от обычных погодных условий и задержек на стройплощадке.

ЛУЧШЕ

Использование Mack сварной проволочной сетки на верхней поверхности обеспечивает сопротивление прядям предварительного напряжения, в результате чего получается продукт со значительно меньшим изгибом, чем у наших конкурентов.

Технология Mack скользящей формовки создает превосходную готовую к окраске поверхность нижней части открытых досок. Доски Mack шириной 8 футов 4 дюйма означают, что на заделку швов и затирку требуется меньше времени, так как швов меньше.

Устанавливается быстрее, чем стальные и бетонные «панельные» полы, и может снизить высоту здания и связанные с этим расходы.

Стандартный продукт рассчитан на 2 ч. Пожарный рейтинг Underwriter’s Laboratories.

Свяжитесь с нами для получения дополнительной информации о продуктах Mack Industries

Цена на пустотные бетонные плиты

Для коммерческого использования Местное послепродажное обслуживание

Выберите выдающуюся цену на пустотные бетонные плиты , предлагаемую на Alibaba.com для заманчивых сделок и получения блестящих результатов при производстве плат. Наполненная первоклассными изобретениями и технологиями, бетонная пустотная плита по цене может похвастаться непревзойденной эффективностью. Они делают производство картона простым и легким в освоении. Прочные материалы, использованные для сборки этих пустотных бетонных плит по цене , обеспечивают им долговечность и невероятные результаты.

Просматривая сайт Alibaba.com, вы обнаружите, что бетонная пустотная плита по цене входит в удивительную коллекцию, включающую обширные модели и размеры премиум-класса.Соответственно, все покупатели могут найти наиболее подходящую пустотную бетонную плиту по цене в зависимости от технических характеристик их промышленного производства. Бетонная пустотная плита по цене , загруженная мощными растворами и другими деталями, поддерживает оптимальный эксплуатационный уровень. В результате они особенно энергоэффективны и позволяют значительно сократить расходы на электроэнергию и счета за электроэнергию.

Ярким плюсом для этих пустотных бетонных плит по цене является их элементарное обслуживание в идеальных условиях и оптимальная производственная мощность.