Учет условий работы

Возможные отклонения принятой расчетной модели от реальных условий работы элементов конструкций, соединений, зданий и сооружений и их оснований, а также изменение свойств материалов вследствие влияния температуры, влажности, длительности воздействия, его многократной повторяемости и других факторов, не учитываемых непосредственно в расчетах и не нашедших отражение при установлении расчетных характеристик, но способных повлиять на несущую способность или деформативность конструкций, учитываются коэффициентом условий работы γ_с.

К таким факторам относятся: случайные эксцентриситеты нагрузки и отклонения от прямолинейности осей сжатых стержней, наличие концентрации напряжений, динамический характер нагрузки, развитие чрезмерных пластических деформаций в отдельных локальных зонах, соотношение постоянных и временных нагрузок и др. Коэффициент условий работы дифференцирован по видам элементов и характерам воздействий. На этот коэффициент умножают расчетное сопротивление стали.

Коэффициенты условий работы, способ их введения в расчет устанавливаются на основе экспериментальных и теоретических данных о действительной работе материалов, конструкций, оснований в условии эксплуатации и производства работ.

Значение коэффициентов γ_с для наиболее распространенных стальных конструкций приведены в табл. 1.3.

5. Учет ответственности зданий и сооружений

Для учета ответственности зданий и сооружений, характеризуемой экономическими, социальными и экологическими последствиями их отказов, устанавливается три уровня: I – повышенный, II – нормальный, III – пониженный.

Таблица 1.3

Коэффициенты условий работы

№ п/п	Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы с
1	Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости   60	0,8
2	Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при b < 1,0	0,95
3	Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий: а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сечений) при расчетах на устойчивость; б) растянутые в сварных конструкциях	0,95 0,95
4	Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа, несущие статическую нагрузку и выполненные с помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокопрочных болтах), при расчетах на прочность	1,1
5	Сечения прокатных и сварных элементов, а также накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа в местах стыков, выполненных на болтах (кроме стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность: а) сплошных балок и колонн; б) стрежневых конструкций покрытий и перекрытий	1,1 1,05
6	Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой)	0,75

П р и м е ч а н и я: 1. Коэффициенты условий работы _с < 1 при расчете одновременно учитывать не следует.

2. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз.1; 2; 3, а; 4, 5, а также в поз. 3, б (кроме стыковых сварных соединений), при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует.

3. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует принимать

_с = 1.

Повышенный уровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений, отказы которых могут привести к тяжелым экономическим, социальным и экологическим последствиям (резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью 10000 м³ и более, магистральные трубопроводы,

производственные здания с пролетами 100 м и более, сооружения связи высотой 100 м и более, а также уникальные здания и сооружения).

Нормальный уровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений массового строительства (жилые, общественные, производственные, сельскохозяйственные здания и сооружения).

Пониженный уровень ответственности следует принимать для сооружений сезонного или вспомогательного назначения (парники, теплицы, летние павильоны, небольшие склады и подобные сооружения).

При расчете несущих конструкций и оснований следует учитывать коэффициент надежности по ответственности γ_n, принимаемый равным: для I уровня ответственности более 0,95, но не более 1,2; II уровня – 0,95; III уровня – менее 0,95, но не менее 0,8.

На коэффициент надежности по ответственности следует умножать нагрузочный эффект (внутренние силы и перемещения конструкций и оснований, вызываемые нагрузками или воздействиями).

Уровни ответственности, кроме учета при расчете несущих конструкций, следует принимать во внимание также при определении требований к долговечности зданий и сооружений, номенклатуры и объема инженерных изысканий для строительства, установления правил приемки, испытаний, эксплуатации и технической диагностики строительных объектов.

Отнесение объекта к конкретному уровню ответственности и выбор значения коэффициента γ_n производится генеральным проектировщиком по согласованию с заказчиком.

studfiles.net

Коэффициенты условий работы ДК

Вернуться на страницу «Коэффициенты в расчетах деревянных конструкций»

Коэффициенты условий работы в расчетах деревянных конструкций.

Скачать файл для расчета коэффициентов:

СКАЧАТЬ ФАЙЛ НА GOOGLE.ДИСК

СКАЧАТЬ ФАЙЛ НА ЯНДЕКС.ДИСК

Теория.

Согласно СП 64.13330.2011 п.5.2:

Коэффициент m_в

Таблица 7

Условия эксплуатации (по таблице 1)	1А и 1	2	3	4
Коэффициент mв	1	0,9	0,85	0,75

Классы условий эксплуатации деревянных конструкций.

Таблица 1

Классы условий эксплуатации	Эксплуатациионная влажность древесины, %	Максимальная влажность воздуха при температуре 20 оС, %
1А	до 8	40
1	8 — 12	65
2	до 15	75
3	до 20	85
4	более 20	более 85
Примечания 1 Допускается в качестве «эксплуатационной» принимать «равновесную» влажность древесины (рисунок Г.1). 2 Допускается кратковременное превышение максимальной влажности в течение 2 — 3 недель в году.

Коэффициент m_т

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35 °С, — на коэффициент m_т = 1; при температуре +50 °С — на коэффициент m_т = 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

Коэффициент m_д

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80 % суммарного напряжения от всех нагрузок, — на коэффициент m_д = 0,8;

Коэффициент m_н

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, — на коэффициент m_н, указанный в таблице 8;

Таблица  8

Нагрузка	Коэффициент mн
	для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокон	для смятия поперек волокон
1 Ветровая, монтажная, кроме указанной в поз.3	1,2	1,4
2 Сейсмическая	1,4	1,6
Для опор воздушных линий электропередачи
3 Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой	1,45	1,6
4 При обрыве проводов и тросов	1,9	2,2

 Коэффициент m_б

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон — на коэффициент m_б, указанный в таблице 9;

Таблица 9

Высота сечения, см	50 и менее	60	70	80	100	120 и более
Коэффициент mб	1	0,96	0,93	0,90	0,85	0,8

 Коэффициент m_о

е) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении — на коэффициент т_о = 0,8;

 Коэффициент m_а

ж) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, — на коэффициент m

а = 0,9;

 Коэффициент m_сп

и) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов, в зависимости от толщины слоев, значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон — на коэффициент m_сл, указанный в таблице 10;

Таблица 10

Толщина слоя, мм	19 и менее	26	33	42
Коэффициент mсл	1,1	1,05	1,0	0,95

 Коэффициент m_гн

к) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу — на коэффициент m_гн, указанный в таблице 11.

Таблица 11

Напряженное состояние	Обозначение расчетных сопротивлений	Коэффициент mгн при отношении rк/a
		150	200	250	500 и более
Сжатие и изгиб	Rc, Rи	0,8	0,9	1	1
Растяжение	Rр	0,6	0,7	0,8	1
Примечание rк — радиус кривизны гнутой доски или бруска; а — толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

 

saitinpro.ru

Коэффициенты условий работы

I. Балки сплошного сечения и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и др. при временном нагружении, что не превышает вес перекрытия	0,90
2. Колонны гражданских зданий и опор водонапорных башен	0,95
3. Колонны одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами	1,05
4 Сжатые основные элементы (кроме опорных), решетки составного таврового сечения из двух уголков в сварных фермах покрытий и перекрытий при расчете на устойчивость указанных элементов с гибкостью   60	0,80
5. Затяжки, тяжи, оттяжки, подвески при расчете на прочность в сечении без ослаблений	0,90
6. Элементы конструкций из стали с границей текучести до 440 Н/мм2, которые несут статические нагрузки, при расчете на прочность в сечении, ослабленном отверстиями для болтов (кроме фрикционных соединений)	1,10
7. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций, выполнены из одиночных равнополочных уголков по рис. 1.9.3, которые прикрепляются одной полкой (для неравнополочных уголков – большей полкой):
а) непосредственно к поясам при помощи сварных швов или двух или болтов и больше, которые устроены вдоль уголка:
	0,90
распорки по рис. 1.9.3, б, в, е	0,90
раскосы по рис. 1.9.3, в, г, д, е	0,80
б) непосредственно к поясам при помощи одного болта через фасонку независимо от вида соединения	0,75
8. Сжатые элементы, выполнены из одиночных уголков, которые прикрепляются одной полкой (для неравнополочных уголков – меньшей полкой), за исключением элементов, приведенных в поз. 7 этой таблицы, а также элементов плоских ферм из одиночных уголков	0,75
9. Опорные плиты, выполнены из стали с пределом текучести до 390 Н/мм2, что несут статическую нагрузку, толщиной, мм:
а) до 40 включительно	1,20
б) более 40 до 60 включительно	1,15
в) более 60 до 80 включительно	1,10
Примечания: 1. Коэффициенты с < 1,0 при расчете не следует учитывать совместно. 2. При расчете на прочность в сечении, ослабленном отверстиями для болтов, коэффициенты, приведенные в поз. 6 и 1, 6 и 2, 6 и 5, следует учитывать совместно. 3. При расчете опорных плит коэффициенты, приведенные в поз. 9 и 2, 9 и 3, следует учитывать совместно. 4. При расчете соединений коэффициенты с для элементов, которые приведены в поз. 1 и 2, следует учитывать вместе с коэффициентом условий работы соединения b. 5. В случаях, не обусловленных этими нормами, в расчетных формулах следует принимать с = 1,0.

studfiles.net

Коэффициенты условий работы арматуры

3.39*. При расчете арматуры на выносливость (в железнодорожных и обособленных мостах под пути метрополитена) расчетные сопротивления арматурной стали растяжению для ненапрягаемой R_sf и напрягаемой R_pf арматуры следует определять по формулам:

R_sf = m_asl R_s = e_rs b_rw R_s; (41)

R_pf = m_apl R_p = e_rp b_rw R_p, (42)

где m_asl, m_apl — коэффициенты условий работы арматуры, учитывающие влияние многократно повторяющейся нагрузки;

R_s, R_p — расчетные сопротивления арматурной стали растяжению, принимаемые по табл. 31*;

e_rs, e_rp — коэффициенты, зависящие от асимметрии цикла изменения напряжения в арматуре r = s_min/s_max, приведены в табл. 32*;

b_rw — коэффициент, учитывающий влияние на условия работы арматурных элементов наличия сварных стыков или приварки к арматурным элементам других элементов, приведен в табл. 33*.

Таблица 32*

Класс (виды или особенности) применяемой арматурной стали	Значения коэффициентов ersиerрприr
	-1	-0,5	-0,2	-0,1	0	0,1	0,2	0,3	0,35
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
	Коэффициент ers
А-I	0,48	0,61	0,72	0,77	0,81	0,85	0,89	0,97	1
А-II	0,40	0,50	0,60	0,63	0,67	0,70	0,74	0,81	0,83
Ас-II	—	—	0,67	0,71	0,75	0,78	0,82	0,86	0,88
А-III	0,32	0,40	0,48	0,51	0,54	0,57	0,59	0,65	0,67
	Коэффициент erр
А-IV(без стыков или со стыками, выполненными контактной сваркой с механической зачисткой)	—	—	—	—	—	—	—	—	—
В или пучки из нее	—	—	—	—	—	—	—	—	—
Вр или пучки из нее	—	—	—	—	—	—	—	—	—
К-7	—	—	—	—	—	—	—	—	—

Окончание табл. 32*

Класс (виды или особенности) применяемой арматурной стали	Значения коэффициентов ersиerрприr
	0,4	0,5	0,6	0,7	0,75	0,8	0,85	0,9	1
1	11	12	13	14	15	16	17	18	19
	Коэффициент ers
А-I	1	1	1	1	1	1	1	1	1
А-II	0,87	0,94	1	1	1	1	1	1	1
Ас-II	0,90	0,92	0,94	1	1	1	1	1	1
А-III	0,70	0,75	0,81	0,90	0,95	1	1	1	1
	Коэффициент erр
А-IV(без стыков или со стыками, выполненными контактной сваркой с механической зачисткой)	0,38	0,49	0,70	0,78	0,85	0,91	0,94	0,96	1
В или пучки из нее	—	—	—	—	0,85	0,97	1	1	1
Вр или пучки из нее	—	—	—	—	0,78	0,82	0,87	0,91	1
К-7	—	—	—	—	0,78	0,84	0,95	1	1

Примечания: 1. Для стальных канатов со спиральной или двойной свивкой и закрытых приr³0,85 коэффициентe_rрдопускается принимать равным единице, а приr<0,85 — устанавливать в соответствии сп. 4.58, относящимся к расчету на выносливость канатов висячих, вантовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений.

2. Для промежуточных значений rкоэффициентыe_rsиe_rрследует определять по интерполяции.

Таблица 33*

Тип сварного соединения	Коэффициент асимметрии цикла r	Коэффициент brwдля стержней диаметром 32 мм и менее при арматурной стали классов
		A-I	A-II, Ac-II	A-III	A-IV
Сварка контактным способом (без продольной зачистки)	0	0,75	0,65	0,60	—
	0,2	0,85	0,70	0,65	—
	0,4	1	0,80	0,75	0,75
	0,7	1	0,90	0,75	0,75
	0,8	1	1	0,75	0,80
	0,9	1	1	0,85	0,90
Сварка ванным способом на удлиненных накладках-подкладках	0	0,75	0,65	0,60	—
	0,2	0,80	0,70	0,65	—
	0,4	0,90	0,80	0,75	—
	0,7	0,90	0,90	0,75	—
	0,8	1	1	0,75	—
	0,9	1	1	0,85	—
Контактная точечная сварка перекрещивающихся стержней арматуры и приварка других стержней, сварка на парных смещенных накладках	0	0,65	0,65	0,60	—
	0,2	0,70	0,70	0,65	—
	0,4	0,75	0,75	0,65	—
	0,7	0,90	0,90	0,70	—
	0,8	1	1	0,75	—
	0,9	1	1	0,85	—

Примечания: 1. Если диаметры стержней растянутой арматуры свыше 32 мм, то значенияb_rwследует уменьшать на 5 %.

2. Если значения r< 0, то значенияb_rwследует принимать такими же, как приr= 0.

3*. Для растянутой арматурной стали класса A-IV, стержни которой имеют сварные стыки, выполненные контактной сваркой с последующей продольной зачисткой, следует принимать b_rw= 1.

4. При промежуточных значениях rкоэффициентыb_rwследует определять по интерполяции.

3.40. При расчете растянутой поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) в наклонных сечениях на действие поперечной силы к расчетным сопротивлениям растяжению арматурной стали, указанным в табл. 31*, вводятся коэффициенты условий работы арматуры:

m_a4 = 0,8 — для стержневой арматуры;

m_a4 = 0,7 — для арматуры из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7 и стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.

Если в сварных каркасах диаметр хомутов из арматурной стали класса A-III менее 1/3 диаметра продольных стержней, то учитываемые в расчете на поперечную силу напряжения в хомутах не должны превышать, МПа (кгс/см²):

245 (2500) — при диаметре хомутов 6 и 8 мм;

255 (2600) — то же, 10 мм и более.

3.41*. Для арматурной стали классов A-IV и A-V при применении стыков, выполненных контактной сваркой без продольной механической зачистки, и стыков на парных смещенных накладках к расчетным сопротивлениям растяжению, указанным в табл. 31*, вводится коэффициент условий работы арматуры m_a5 = 0,9.

Для арматурной стали классов А-I, А-II, Ас-II и А-III при наличии стыков, выполненных контактной сваркой, ванным способом на удлиненных или коротких подкладках, на парных смещенных накладках, расчетные сопротивления растяжению следует принимать такими же, как для арматурной стали, не имеющей стыков.

3.42*. При расчете по прочности растянутой арматуры в изгибаемых конструкциях для арматурных элементов (отдельных стержней, пучков, канатов), расположенных от растянутой грани изгибаемого элемента на расстоянии более чем 1/5 высоты растянутой зоны сечения, к расчетным сопротивлениям арматурной стали растяжению по табл. 31* следует вводить коэффициенты условий работы арматуры

,

где h — x — высота растянутой зоны сечения;

— расстояние оси растянутого арматурного элемента от растянутой грани сечения.

3.43*. При расчетах на стадии создания в конструкции предварительного напряжения, а также на стадии монтажа расчетные сопротивления арматурной стали следует принимать с коэффициентами условий работы, равными:

1,10 — для стержневой арматурной стали, а также арматурных элементов из высокопрочной проволоки;

1,05 — для арматурных канатов класса К-7, а также стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.

3.44. При перегибе стальных канатов со спиральной или двойной свивкой вокруг анкерных полукруглых блоков диаметром D менее 24d (d — диаметр каната) к расчетным сопротивлениям канатов растяжению при расчетах на прочность должны вводиться коэффициенты условий работы канатов m_a10, которые при отношениях D/d от 8 до 24 допускается определять по формуле

. (43)

При перегибах вокруг блоков диаметром D менее 8d коэффициенты условий работы канатов следует назначать по результатам опытных исследований.

3.45. При расчетах по прочности оцинкованной высокопрочной гладкой проволоки класса В-II диаметром 5 мм к расчетным сопротивлениям проволоки растяжению по табл. 31* следует вводить коэффициенты условий работы арматуры m_a11, равные:

0,94 — при оцинковке проволоки по группе С, отвечающей среднеагрессивным условиям среды;

0,88 — то же, по группе Ж, отвечающей жестко-агрессивным условиям среды.

studfiles.net

Коэффициенты условий работы арматуры

3.39*.При расчете арматуры на выносливость (в железнодорожных и обособленных мостах под пути метрополитена) расчетные сопротивления арматурной стали растяжению для ненапрягаемой R_sfи напрягаемой R_pfарматуры следует определять по формулам:

R_sf = m_asl R_s = e_rs b_rw R_s ; (41)

R_pf = m_apl R_p = e_rp b_rw R_p , (42)

где m_asl, m_apl— коэффициенты условий работы арматуры, учитывающие влияние многократно повторяющейся нагрузки;

R_s, R_p — расчетные сопротивления арматурной стали растяжению, принимаемые по табл. 31*;

e_rs, e_rp — коэффициенты, зависящие от асимметрии цикла изменения напряжения в арматуреr=s_min / s_max, приведены в табл. 32*;

b_rw— коэффициент, учитывающий влияние на условия работы арматурных элементов наличия сварных стыков или приварки к арматурным элементам других элементов, приведен в табл. 33*.

Таблица 32*

Класс (виды или особенности)	Значения коэффициентов ers иerрприr
применяемой арматурной стали	-1	-0,5	-0,2	-0,1	0	0,1	0,2	0,3	0,35
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
	Коэффициент ers
А-I	0,48	0,61	0,72	0,77	0,81	0,85	0,89	0,97	1
А-II	0,40	0,50	0,60	0,63	0,67	0,70	0,74	0,81	0,83
Ас-II	—	—	0,67	0,71	0,75	0,78	0,82	0,86	0,88
А-III	0,32	0,40	0,48	0,51	0,54	0,57	0,59	0,65	0,67
	Коэффициент erр
А-IV (без стыков или со стыками, выполненными контактной свар­кой с механиче­ской зачисткой)	—	—	—	—	—	—	—	—	—
В или пучки из нее	—	—	—	—	—	—	—	—	—
Вр или пучки из нее	—	—	—	—	—	—	—	—	—
К-7	—	—	—	—	—	—	—	—	—

Окончание табл. 32*

Класс (виды или особенности)	Значения коэффициентов ers иerрприr
применяемой арматурной стали	0,4	0,5	0,6	0,7	0,75	0,8	0,85	0,9	1
1	11	12	13	14	15	16	17	18	19
	Коэффициент ers
А-I	1	1	1	1	1	1	1	1	1
А-II	0,87	0,94	1	1	1	1	1	1	1
Ас-II	0,90	0,92	0,94	1	1	1	1	1	1
А-III	0,70	0,75	0,81	0,90	0,95	1	1	1	1
	Коэффициент erр
А-IV (без стыков или со стыками, выполненными контактной свар­кой с механиче­ской зачисткой)	0,38	0,49	0,70	0,78	0,85	0,91	0,94	0,96	1
В или пучки из нее	—	—	—	—	0,85	0,97	1	1	1
Вр или пучки из нее	—	—	—	—	0,78	0,82	0,87	0,91	1
К-7	—	—	—	—	0,78	0,84	0,95		1

П р и м е ч а н и я: 1. Для стальных канатов со спиральной или двойной свивкой и закрытых при r³0,85 коэффициентe_rрдопущкается принимать равными единице, а приr<0,85 — устанавливать в соответствии с п. 4.58, относящимся к расчету на выносливость канатов висячих, вантовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений.

2. Для промежуточных значений rкоэффициентыe_rs иe_rрследует определять по интерполяции.

Таблица 33*

Тип сварного соединения	Коэф­фици­ент асим­метрии	Коэффициент brwдля стержней диаметром 32 мм и менее при арматурной стали классов
	цикла r	A-I	A-II, Ac-II	A-III	A-IV
Сварка контактным способом (без продольной зачистки)	0 0,2 0,4 0,7 0,8 0,9	0,75 0,85 1 1 1 1	0,65 0,70 0,80 0,90 1 1	0,60 0,65 0,75 0,75 0,75 0,85	— — 0,75 0,75 0,80 0,90
Сварка ванным способом на удлиненных накладках-подкладках	0 0,2 0,4 0,7 0,8 0,9	0,75 0,80 0,90 0,90 1 1	0,65 0,70 0,80 0,90 1 1	0,60 0,65 0,75 0,75 0,75 0,85	— — — — — —
Контактная точечная сварка перекрещивающихся стержней арматуры и приварка других стержней, сварка на парных смещенных накладках	0 0,2 0,4 0,7 0,8 0,9	0,65 0,70 0,75 0,90 1 1	0,65 0,70 0,75 0,90 1 1	0,60 0,65 0,65 0,70 0,75 0,85	— — — — — —

П р и м е ч а н и я: 1. Если диаметры стержней растянутой арматуры свыше 32 мм, то значения b_rwследует уменьшать на 5 %.

2. Если значения r< 0, то значения b_rwследует принимать такими же, как приr= 0.

3*. Для растянутой арматурной стали класса A-IV, стержни которой имеют сварные стыки, выполненные контактной сваркой с последующей продольной зачисткой, следует принимать b_rw= 1.

4. При промежуточных значениях rкоэффициентыb_rwследует определять по интерполяции.

3.40.При расчете растянутой поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) в наклонных сечениях на действие поперечной силы к расчетным сопротивлениям растяжению арматурной стали, указанным в табл. 31*, вводятся коэффициенты условий работы арматуры:

m_a4 = 0,8 -для стержневой арматуры;

m_a4 = 0,7 — для арматуры из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7 и стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.

Если в сварных каркасах диаметр хомутов из арматурной стали класса A-IIIменее 1/3 диаметра продольных стержней, то учитываемые в расчете на поперечную силу напряжения в хомутах не должны превышать, МПа (кгс/см²):

245 (2500) — при диаметре хомутов 6 и 8 мм;

255 (2600) — то же, 10 мм и более.

3.41*.Для арматурной стали классов A-IVи A-V при применении стыков, выполненных контактной сваркой без продольной механической зачистки, и стыков на парных смещенных накладках к расчетным сопротивлениям растяжению, указанным в табл. 31*, вводится коэффициент условий работы арматурыm_a5 = 0,9.

Для арматурной стали классов А-I, А-II, Ас-II и А-III при наличии стыков, выполненных контактной сваркой, ванным способом на удлиненных или коротких подкладках, на парных смещенных накладках, расчетные сопротивления растяжению следует принимать такими же, как для арматурной стали, не имеющей стыков.

3.42*.При расчете по прочности растянутой арматуры в изгибаемых конструкциях для арматурных элементов (отдельных стержней, пучков, канатов), расположенных от растянутой грани изгибаемого элемента на расстоянии более чем 1/5 высоты растянутой зоны сечения, к расчетным сопротивлениям арматурной стали растяжению по табл. 31* следует вводить коэффициенты условий работы арматуры

,

где h— x- высота растянутой зоны сечения;

— расстояние оси растянутого арматурного элемента от растянутой грани сечения.

3.43*.При расчетах на стадии создания в конструкции предварительного напряжения, а также на стадии монтажа расчетные сопротивления арматурной стали следует принимать с коэффициентами условий работы, равными:

1,10 — для стержневой арматурной стали, а также арматурных элементов из высокопрочной проволоки;

1,05 — для арматурных канатов класса К-7, а также стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.

3.44.При перегибе стальных канатов со спиральной или двойной свивкой вокруг анкерных полукруглых блоков диаметром Dменее 24d (d — диаметр каната) к расчетным сопротивлениям канатов растяжению при расчетах на прочность должны вводиться коэффициенты условий работы канатовm_a10, которые при отношениях D/dот 8 до 24 допускается определять по формуле

. (43)

При перегибах вокруг блоков диаметром D менее 8dкоэффициенты условий работы канатов следует назначать по результатам опытных исследований.

3.45.При расчетах по прочности оцинкованной высокопрочной гладкой проволоки класса В-IIдиаметром 5 мм к расчетным сопротивлениям проволоки растяжению по табл. 31* следует вводить коэффициенты условий работы арматурыm_a11, равные:

0,94 — при оцинковке проволоки по группе С, отвечающей среднеагрессивным условиям среды;

0,88 — то же, по группе Ж, отвечающей жестко-агрессивным условиям среды.

studfiles.net

Приложения

Приложение I

Нагрузки и коэффициенты перегрузки

Таблица: Нормативные и расчетные нагрузки, коэффициенты перегрузки

Таблица: Нормативные и расчетные нагрузки, коэффициенты перегрузки (продолжение)

Коэффициенты условий работы m

Коэффициенты условий работы для стальных конструкций при расчете их по несущей способности должны приниматься:

• Для элементов конструкций (m):
  • для корпусов и днищ резервуаров — 0,8
  • для колонн гражданских зданий и опор водонапорных башен — 0,9
  • для сжатых элементов ферм и для сплошных балок перекрытий под залами театров, клубов, кино, трибун, помещений магазинов, книгохранилищ и архивов при весе перекрытий, равном или большем полезной нагрузки — 0,9
  • для сжатых элементов стропильных ферм и для прогонов кровель зданий при снеговой нагрузке не более 70 кг/м² и весе кровли 150 кг/м² и более, а также при снеговой нагрузке не более 100 кг/м² и весе кровли 300 кг/м² и более — 0,95
  • для элементов, прикрепляемых односторонне (равнобоких уголков и неравнобоких, прикрепляемых узкой полкой) — 0,75
• Для соединений конструкций (m_с):
  • для заклепок с потайными или полупотайными головками — 0,8
  • для заклепок, работающих на растяжение (отрыв головок) — 0,6
  • для черных, чистых и рифленых болтов, работающих на растяжение — 0,8
  • для анкерных болтов, работающих на растяжение — 0,65
• Для прочих элементов конструкций и соединений (за исключением указанных в примечании и в специальных технических условиях) — 1

Примечание. Коэффициенты условий работы листовых конструкций доменных цехов, силосов и бункеров, а также мачт электропередач устанавливаются специальными техническими условиями.

Допустимые прогибы изгибаемых элементов (от нормативных нагрузок)

Таблица: Допустимые прогибы изгибаемых элементов (от нормативных нагрузок)

Допустимые деформации конструкций от действия кранов в цехах металлургических заводов с тяжелым режимом работы

1. Допустимые смещения колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок принимаются по таблице ниже.

№ п/п	Вид деформаций	Величина относительного смещения в долях от высоты колонны (от низа башмака до головки рельса подкрановой балки)
1	Смещение в поперечном направлении:
	а) для зданий или их отдельных пролетов при плоской расчетной схеме	1/2500
	при пространственной расчетной схеме	1/4000
	б) для открытых подкрановых эстакад при плоской или пространственной расчетной схеме	1/4000
2	Смещение в продольном направлении для зданий и эстокад	1/4000

2. Прогиб тормозных ферм не должен превышать 1/2000 их пролета.

Примечания.

1. Смещения колонн зданий и эстакад в поперечном и продольном направлениях, а также прогиб тормозных ферм определяются от поперечных сил торможения, исчисленных по СНиП, II-Б. 1, Требования, предъявляемые к стальным конструкциям от одного крана наибольшей грузоподъемности из числа установленных в здании или на эстакаде.
2. Величина смещения колонн определяется из условия равенства смещений двух противостоящих колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок.
3. Продольная тормозная сила распределяется между всеми связями, установленными в пределах температурного блока. При отсутствии вертикальных связей тормозная сила передается на продольную раму, расположенную в пределах температурного отсека.
4. Требованию обеспечения допустимого прогиба могут удовлетворять тормозные фермы только одного из подкрановых путей каждого пролета здания.
5. Прогиб тормозных ферм определяется в предположении разрезной схемы.

Приложение II

Таблица: Коэффициенты φ продольного изгиба центрально сжатых элементов

Таблица: Коэффициенты φ_вн для стали марок Ст. 0 — Ст. 3

Таблица: Коэффициенты φ_вн для стали марки HЛ2

Таблица: Коэффициенты η влияния формы сечения

Таблица: Коэффициенты φ_б для прокатных нормальных двутавров из стали марок Ст. 0 — Ст. 3

Приложение III

Таблица: Сортамент прокатных сталей

Таблица: Сортамент прокатных сталей (продолжение)

Таблица: Сталь прокатная угловая неравнобокая

Таблица: Сталь прокатная угловая неравнобокая (продолжение)

Таблица: Сталь прокатная — балки двутавровые

Таблица: Сталь прокатная — балки двутавровые (продолжение)

Таблица: Сталь прокатная — швеллеры

«Проектирование стальных конструкций»,
К.К.Муханов

www.ktovdome.ru

Коэффициенты условий работы бетона (γb1- γb4)

γb1- учитывает влияние длительности действия нагрузки γb1= 1,0 — при кратковременном действии нагрузки, γb1= 0,9 — при длительном действии нагрузки,

γb2= 0,9 – только для бетонных конструкций, γb3= 0,9 — для конструкций, бетонируемых в

вертикальном положении,

γb4 ≤ 1,0 –учитывает влияние попеременного

замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур.

Для надземных сооружений при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период минус 400С и выше γb4 = 1,0.

Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc

принимают равными Rs, но не более значений, отвечающим предельным деформациям бетона

(εb,lim=200·10-5).

Не более 400МПа при кратковременном действии нагрузки,

Не более 500МПа при длительном действии нагрузки. Для арматуры классов В500 и А600 сопротивление сжатию устанавливается с коэффициентом условий работы γs= 0,9.

Расчетные сопротивления арматуры в отогнутых стержнях и хомутах снижают путем умножения на коэффициент равный 0,8, но не более 300МПа.

Пример 1. Определить расчетное сопротивление сжатию бетона железобетонного элемента, для расчетов прочности при кратковременном действии нагрузки. Конструкция бетонируется в горизонтальном положении и эксплуатируется при t ≥ — 400C. Нормативное сопротивление бетона осевому сжатию Rb,n=22МПа.

Rb = Rb,n(γb1·γb2· γb3· γb4)/γb=22,0·1,0·1,0 ·1,0 ·1,0)/1,3=16,9МПа. По таблицам СП (Rb = 17,0МПа).

Пример 2. Определить расчетное сопротивление сжатию бетона бетонного элемента, для расчетов прочности при длительном действии нагрузки. Конструкция бетонируется в вертикальном положении и эксплуатируется при t ≥ — 400C.

Нормативное сопротивление бетона осевому сжатию Rb,n=22МПа. Rb = Rb,n(γb1·γb2· γb3· γb4)/γb=22,0·0,9·0,9·0,9·1,0)/1,3=12,33МПа. Снижение составляет приблизительно 27%.

Контрольные вопросы

1. Чему равны напряжения в растянутой арматуре в стадии Iа?

2. Какая стадия НДС используется для расчетов ширины раскрытия трещин?

3. Сколько и какие коэффициенты условий работы бетона используются при проектировании ЖБК?

4.В каких случаях используются переармированные сечения?

5.Какие расчеты выполняются по второй группе предельных состояний?

studfiles.net