Какую лучше использовать арматуру для ленточного фундамента: 8 советов, какую арматуру использовать для фундамента

Содержание

Подойдет ли композитная арматура для ленточного фундамента

Возведение загородного коттеджа, частного дома начинается с укладки опоры. Арматура для ленточного фундамента является основой, на которой затем выстраивают здание. Каждое строение предварительно рассчитывается, подбирают толщину стержней, их количество.

Арматура для фундамента, цена на большие оптовые заказы уточняется у менеджеров нашей компании «Сетка Плюс».

Особенности композитной арматуры

Композитная арматура в ленточном фундаменте представлена изделиями, созданными из стеклянных или базальтовых волокон, пропитанных для связки полимерной основой. Их также изготавливают из углеродных и арамидных волокон.

Материалы стержней влияют на состав, их изготавливают из стекло -, базальто- и углепластика. Он легко определяется по внешним признакам:

  • Стеклопластиковые прутья светлых тонов, отливают желтизной;
  • Базальтовая и углепластиковая окрашена в чёрный тон.

Изделие имеет сечение, которое обеспечивает нужный режим работы армированных бетонных конструкций. Для визуального отличия стрежней с разными диаметрами, улучшения их вида, некоторыми производителями в состав сырья добавляются цветные пигменты.

Строительный материал выполняется:

  • Из стеклопластика (АСП). Стекловолокно смешивают с термореактивными смолами, выполняющих роль связующих элементов. Отличительной особенностью является маленький вес и высокая прочность;
  • Из базальтопластика. В основе – базальтовые волокна, связующий элемент из органической смолы. Преимущества — высокая стойкость к воздействиям щелочей, кислот, газов, солей.

Прочную основу стержня производят из элементов с вяжущими свойствами. Они придают изделиям необходимую прочность. Применение — жилое и промышленное строительство. Стеклопластик обладает преимуществами перед бетонными конструкциями, используется для укрепления:

  • бетонных сооружений, выполняющих ограждающую функцию;
  • кладки из пенобетона или газобетона;

Особенности ленточного фундамента

Наибольшую популярность среди опорных конструкций, которые возводятся под здание для строительства загородных коттеджей, имеют ленточные опоры. Они способны выдерживать нагрузки деревянных и кирпичных построек, незаменимы для зданий, у которых массивные стены, они:

  • Просты в возведении;
  • Обходятся сравнительно не дорого;
  • Подходят для разных типов строения.

Имеют разновидности монолитной и сборной конструкции.

Для опор присущи следующие особенности:

  • Соблюдение температурного режима;
  • Чёткое исполнение технологического процесса;
  • Подготовка опалубки;
  • Дополнительное уплотнение бетонного слоя;
  • Надёжность, долговечность.

Чтобы сделать расчет арматуры для ленточного фундамента, требуется руководствоваться правилами СП по бетонным и железобетонным конструкциям. Расчёт выполняют поэтапно:

  1. Определяют несущую способность конструкции и оценку управляться с нагрузкой.
  2. Определяют показатель жесткости (учитывают деформацию и величину трещин изделия на железобетонной основе).

Совместимость композитной арматуры и ленточного фундамента

Композитный материал применяют при строительстве домов до 4 этажей. Он лёгкий, поставляется в бухтах до 100 метров.

Нарезка прутков из бухты не составляет труда, а вязка делается без швов. Толщина арматуры для ленточного фундамента выбирается согласно требуемым правилам использования материалов. Каркас монтируют с помощью вязки. Тоненькие прутики связывают в прямоугольники, выполняя установленные требования, как вязать арматуру для ленточного фундамента.

Узнать, сколько арматуры для ленточного фундамента нужно, можно при помощи специального калькулятора.

Преимущества использования стеклопластиковой арматуры для ленточного фундамента

Ленточные опоры очень прочные и надёжные. В строительстве применяют стеклопластиковые и базальтопластиковые материалы, у которых имеются положительные качества:

  • Отсутствуют коррозийные процессы;
  • Обладают малым весом и небольшими габаритами;
  • Доступная цена;
  • Повышенная прочность, превышающая в 2 раза металлические стержни соответствующего сечения;
  • Низкая теплопроводность;
  • Не проводят электричество.

К недостаткам композиционных материалов относят невозможность проведения сварочных работ во время обустройства каркаса опоры.

Изделия производят из стержней толщиной от 4 до 18 мм. Поверхность имеет насечку или навивку. Изготавливают из материалов:

  • Волокон неорганического сырья;
  • Полимерной добавки, в состав которой входят термопластичные или термореактивные структуры.

Для строительства домов, коттеджей предварительно определяют, какая арматура нужна для ленточного фундамента. Композиционные прутики для закладки используют аналогично стальным стержням. Из прутов собирается каркас с определённым шагом. Места пересечений крепят стяжками, вязальной проволокой.

Производителями не предоставлены рекомендации, запрещающие применение композитного армирования при возведении любого вида фундамента. Для малоэтажных построек опоры выполняют с учётом, сколько арматуры на ленточный фундамент будет использовано.

Армирование ленточного фундамента композитной арматурой из стеклопластика

В зависимости от сечения опора бывает прямоугольной и Т-образной:

  1. При выполнении Т-образной конструкции стенка работает на сжатие. Стеклопластик в стену можно закладывать без предварительных расчётов. Подошва воспринимает изгиб, поэтому для неё нужно рассчитать, сколько нужно материала для ленточного фундамента.
  2. Для прямоугольного сечения применяют композитные стержни. Это связано с работой конструкции на сжатие.

Стеклопластиковые изделия активно используются для постройки опоры жилого дома, являющегося самой главной частью сооружения. Неправильно уложенная опора приводит к быстрому разрушению и деформации строения. Композитный материал используют для поддержки и увеличения крепости фундамента. Стеклопластиковую арматуру для ленточного фундамента скрепляют в единый каркас и заливают бетонной смесью для получения единой монолитной плиты.

Для получения качественного каркаса необходим специальный инструмент, помогающий выгибать прутья и стержни. Чтобы построить ленточный фундамент из композитного материала, необходимо определить, какую арматуру используют для ленточного фундамента. Затем требуется:

  • Прорыть траншею длиной;
  • Рассчитать закладочную глубину;
  • В созданную прослойку добавляют гравий, который улучшает укладку. Её обильно поливают;
  • Создают стеклопластиковую арматуру для ленточного фундамента;
  • Монтаж проводят на кирпиче или другую опору;
  • Определяют, какой диаметр арматуры нужен для ленточного фундамента (обычно используют прутья диаметром 8 мм), шаг арматуры в ленточном фундаменте;
  • Прутья монтируют равными промежутками и закрепляют их вертикальными и поперечными стойками с промежутками в 40 см. На них затем фиксируют первые верхние прутики арматуры и связывают между собой поперечными прутиками.
  • Перед тем, как вязать арматуру, продольные прутья раскладывают на земле, делают отметки в местах фиксации поперечных элементов, следя за тем, чтобы углы арматуры ленточного фундамента находились под прямым углом;
  • Шаг арматуры может составлять от 15 до 30 см:
  • Определяют, сколько нужно арматуры для ленточного фундамента.

Далее подготавливают опалубку опоры из доски, сколачивая прямоугольник нужного размера. Подготовленные прямоугольники собирают в коробку и устанавливают на место, где установят ленточный фундамент, пластиковая арматура совместно с распорными брусками будет посыпана грунтом, а готовую форму зальют бетоном.

Строительные площадки не обходятся без композиционных материалов, которые удешевляет постройку, сохраняя при этом высокое качество и надёжность опоры строения.

«Сетка Плюс» — завод стеклопластиковой арматуры, лидер на рынке металлической сетки и композитной арматуры. На нашем сайте вы также можете приобрести арматурную сетку для фундамента и сетку кладочную по выгодной цене.

Какая арматура для ленточного фундамента лучше

8 лет на рынке металлопроката

Работаем с ИП, частными лицами, Управляющими Компаниями и другими организациями

Доставим продукцию к назначенному времени

Доставка по Санкт-Петербургу и Ленинградской области

Заказать звонок

  • Виды арматуры
  • Класс прочности
  • Виды армированного фундамента
  • Способ укладки
  • Расчёт количества материала для фундамента
  • Какая арматура оптимальна для ленточного фундамента

Зачем вообще нужна арматура? Известно, что её используют при заливке бетона — основного строительного материала, из которого возводят фундаменты, стены, несущие каркасы домов, дорожные плиты, мосты и плотины ГЭС.

Изделия из него прекрасно выдерживают нагрузки на сжатие, но разрушаются при незначительных растягивающих или изгибающих усилиях. Для решения этой проблемы используют стальную или иную арматуру с винтовыми насечками по всей цилиндрической поверхности. Бетон, упрочнённый такими стержнями, противостоит значительным деформационным силам, действующим в любом направлении.

Виды арматуры

Основной объём применяемой в строительной сфере арматуры изготавливается из стали различных марок. Существует и неметаллическая арматура, изготавливаемая из композитных материалов — углепластика, стеклопластика, стеклоармированного полиэтилентерефталата или базальтопластика.

По прочностным показателям такая арматура не уступает металлической. Преимущества — отсутствие коррозии и возможность использования в радиопрозрачных бетонных конструкциях. Композитная арматура несколько дороже стальной, однако по разным причинам она пока не получила широкого применения.

По технологии изготовления стальную арматуру разделяют на горячекатаную (обозначается буквой «А» в маркировке) и холодный прокат (буква «В»). Холоднотянутую арматуру выпускают толщиной до 5 мм, она дороже горячекатаной и отличается более высоким качеством.

Класс прочности

По этому критерию стальная арматура подразделяется на 6 видов — от АI (новое обозначение А240) до АVI (А1000). В соответствии с ГОСТ продукция каждого класса изготавливается из определённых марок стали, различающихся легирующими присадками.

  1. Изделия класса АI — это гладкие стальные прутки диаметром от 6 до 40 мм. В их основе — наиболее низкопрочная сталь. Эта арматура используется в фундаментах только в качестве монтажной (перемычки, «лягушки», хомуты, Г-образные и П-образные соединения рабочей арматуры).
  2. Арматура АII (А300) несколько прочнее, чем АI. Она изготавливается с рельефом, однако также не используется в качестве рабочей при строительстве фундаментов из-за невысоких прочностных параметров.
  3. Арматура классов АIII (A400) и AIV (А500) считается наиболее подходящей для фундаментных работ. По твёрдости, прочности и сопротивлению разрыва изделия этих классов существенно превосходят продукцию АI и АII.
  4. Арматура классов AV и AVI — наиболее прочные изделия для армирования бетона. Их характеристики значительно выше тех, которые требуются для общего домостроения. Ввиду большой цены продукция этих классов применяется только в масштабных сооружениях с большими нагрузками — плотины, крупные мосты, сверхвысокие здания и т. д.

Ответ на вопрос, какую арматуру лучше использовать для фундамента, однозначен — АIII(A400) или AIV(A500). В неответственных одноэтажных сооружениях допускается применение и рифлёной арматуры класса АII.

Виды армированного фундамента

Наиболее популярные виды фундамента из армированного бетона — это:

  • ленточный малозаглубленный и заглубленный;
  • столбчатый монолитный;
  • свайный монолитный;
  • плитный.

Способ укладки

  1. При строительстве каждого фундамента из перечисленных видов сначала изготавливают пространственный каркас из арматуры.
  2. В ленточном и плитном вариантах на всю ширину заливаемого сечения устанавливают два слоя сетки из рабочей арматуры, укреплённой хомутами, вертикальными и горизонтальными перемычками и другими деталями из монтажной (гладкой) арматуры.
  3. Все пересечения рабочих и монтажных отрезков связывают мягкой отожжённой проволокой толщиной порядка 1,3 мм.
  4. После того как вязка арматуры для фундамента дома закончена, заливают жидкий бетон. Для улучшения его соединения с арматурой используют погружные вибраторы.
  5. Через месяц выдержки фундамент дома полностью готов для приёма нагрузки от дома.
  6. При строительстве монолитных столбов и свай в изготовленную скважину вводят готовый армокаркас с оголовком и заливают её бетоном.

Расчёт количества материала для фундамента

Правильно рассчитать арматуру для фундамента сможет только специалист-проектировщик. После анализа данных (общий вес строения, нагрузочная способность грунта и других) он выбирает тип опоры (фундамента), его площадь, сечение, общую длину, глубину залегания и другие характеристики.

Ориентировочно рассчитать арматуру на фундамент (для оценки затрат на неё) сможет и владелец будущего строения. Исходить нужно из того, что общая площадь сечения арматуры должна составлять примерно 0,1 % площади сечения ленты фундамента.

Вычислив указанный процент и разделив его на 4 (если в сечение заложено 4 стержня), получим диаметр рабочего стержня. По нему, а также исходя из общей длины фундамента и удельного веса стали (7,8 кг/дм³) определяем объём и массу основного металла для армирования, количество прутов и общую длину в погонных метрах.

Чтобы точнее определить, сколько всего потребуется арматуры на фундамент, нужно учесть и все монтажные элементы, хомуты, «лягушки».

Какая арматура оптимальна для ленточного фундамента

Лучшим материалом для этой задачи являются стержни классов прочности АIII (A400) и AIV (А500). Они должны соответствовать ГОСТу (иметь подтверждающий документ) и, конечно, иметь минимальную цену.

Арматура не должна иметь дефектов формы и, самое главное, следов коррозии. Ржавый материал недопустимо использовать для ответственного армирования, поскольку сцепляемость с бетоном ухудшается, а развитие коррозионных процессов постепенно приводит к полному разрушению всей конструкции.

Наша продукция

  • Арматура

    Широко востребованным видом металлического проката в строительстве и производстве железобетонных изделий является арматура…

  • Арматура 25Г2С

    Металлические стержни различного диаметра, которые обобщённо называют арматурой, применяются для…

  • Гладкая арматура А1

    Гладкая арматура — это стальной стержень, обладающий круглым сечением и диаметром от 6 мм…

  • Рифленая арматура А3

    Рифленая арматура — это стальной стержень, обладающий круглым сечением и диаметром от 6 мм. ..

  • Марки алюминия и их применение

    Алюминий – популярный вид металла, который активно используется в промышленности. Однако в чистом виде металл практически не используют. Для улучшения технических и эксплуатационных характер…

  • Виды коррозии металлов

    Коррозия металла – это разрушение материала под воздействием неблагоприятного влияния окружающей среды. В зависимости от типа воздействия (химического, электрохимического, физико-химического…

  • Технологии сварки алюминия и его сплавов

    Даже опытные сварщики могут испытывать трудности при сварке алюминия и его сплавов. При проведении сварочных работ необходимо в обязательном порядке учитывать свойства металла, а также прави…

  • Эффективность ленточного фундамента с армированием георешеткой для различных типов грунтов в Мосуле, Ирак

    . 17 декабря 2020 г .; 15 (12): e0243293.

    doi: 10.1371/journal.pone.0243293. Электронная коллекция 2020.

    Нур Ибрагим Хасан 1 , Айзат Мохд Тайб 1 , Нур Шазвани Мухаммад 1

    , Мухамад Разуханафи Мат Язид 1 , Азрул А Муталиб 1 , Даянг Зулайка Абанг Хасболла 2

    Принадлежности

    • 1 Факультет инженерии и искусственной среды, Universiti Kebangsaan Malaysia, Bangi UKM, Селангор, Малайзия.
    • 2 Школа гражданского строительства, инженерный факультет, Технологический университет Малайзии, Скудай, Джохор, Малайзия.
    • PMID: 33332375
    • PMCID: PMC7746198
    • DOI: 10.1371/journal.pone.0243293

    Бесплатная статья ЧВК

    Нур Ибрагим Хасан и др. ПЛОС Один. .

    Бесплатная статья ЧВК

    . 17 декабря 2020 г .; 15 (12): e0243293.

    doi: 10.1371/journal.pone.0243293. Электронная коллекция 2020.

    Авторы

    Нур Ибрагим Хасан 1 , Айзат Мохд Тайб 1

    , Нур Шазвани Мухаммад 1 , Мухамад Разуханафи Мат Язид 1 , Азрул А Муталиб 1 , Даянг Зулайка Абанг Хасболла 2

    Принадлежности

    • 1 Факультет инженерии и искусственной среды, Universiti Kebangsaan Malaysia, Bangi UKM, Селангор, Малайзия.
    • 2 Школа гражданского строительства, инженерный факультет, Технологический университет Малайзии, Скудай, Джохор, Малайзия.
    • PMID: 33332375
    • PMCID: PMC7746198
    • DOI: 10.1371/journal.pone.0243293

    Абстрактный

    Основной причиной проблемного разрушения грунта при определенной нагрузке является низкая несущая способность и чрезмерная осадка. В связи с растущим интересом к использованию мелкозаглубленного фундамента для поддержки тяжелых конструкций важно изучить методы улучшения почвы. Техника использования геосинтетического армирования широко применяется в течение последних нескольких десятилетий. Цель этой статьи – определить влияние использования георешетки Tensar BX1500 на несущую способность и осадку ленточного фундамента для различных типов грунтов, а именно Аль-Хамедат, Башика и Аль-Рашидиа в Мосуле, Ирак. Расчет армированных и неармированных грунтовых оснований проведен численно и аналитически. Был протестирован ряд условий путем изменения количества (N) и ширины (b) слоев георешетки. Результаты показали, что георешетка может улучшить несущую способность основания и уменьшить осадку. Почва участка Аль-Рашидиа была песчаной и свидетельствовала о лучшем улучшении, чем почвы на двух других участках (глинистые почвы). Оптимальная ширина георешетки (b) в пять раз превышает ширину основания (B), в то время как оптимальное число георешеток (N) получено не было. Наконец, численные результаты предельной несущей способности были сопоставлены с аналитическими результатами, и сравнение показало хорошее соответствие между анализом и оптимальным диапазоном, опубликованным в литературе.

    Важные результаты показывают, что армирование георешеткой может привести к улучшению грунтового основания, однако это не зависит напрямую от ширины и количества георешетки. Различные свойства почвы и размер основания также влияют на значения BCR и SRR, подтвержденные расчетами коэффициента улучшения. Следовательно, результат дополнил преимущество эффективного применения фундаментов из армированного грунта.

    Заявление о конфликте интересов

    Авторы заявили об отсутствии конкурирующих интересов.

    Цифры

    Рис. 1. Грунтовый фундамент, армированный георешеткой [32].

    Рис. 1. Грунтовый фундамент, армированный георешеткой [32].

    Рис. 1. Грунтовый фундамент, армированный георешеткой [32].

    Рис. 2. Интерфейсы, георешетки, фундамент, точечная нагрузка,…

    Рис. 2. Интерфейсы, георешетки, фундамент, точечная нагрузка и стандартные крепления, доступные в Plaxis.

    Рис. 2. Интерфейсы, георешетки, фундамент, точечная нагрузка и стандартные крепления, доступные в Plaxis.

    Рис. 3. Сетка конечных элементов…

    Рис. 3. Сетка конечных элементов режима армированного грунта.

    Рис. 3. Сетка конечных элементов режима армированного грунта.

    Рис. 4. Изменение несущей способности…

    Рис. 4. Изменение отношения несущей способности в зависимости от плотности сетки (крупности сетки).

    Рис. 4. Изменение коэффициента несущей способности в зависимости от плотности сетки (крупности сетки).

    Рис. 5. Полимерная экструдированная двухосная георешетка типа…

    Рис. 5. Полимерная экструдированная двухосная георешетка типа BX1500 [62].

    Рис. 5. Полимерная экструдированная двухосная георешетка типа BX1500 [62].

    Рис. 6. Деформированная сетка из неармированного грунта…

    Рис. 6. Деформированная сетка из неармированного грунта под действием разрушающей нагрузки.

    Рис. 6. Деформированная сетка из неармированного грунта под действием разрушающей нагрузки.

    Рис. 7. Вертикальное эффективное напряжение, возникающее внутри…

    Рис. 7. Вертикальное эффективное напряжение, возникающее в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 7. Вертикальное эффективное напряжение, возникающее в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 8. Вертикальное смещение, возникающее внутри неармированного…

    Рис. 8. Вертикальное смещение, возникающее в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 8. Вертикальное смещение, возникающее в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 9. Горизонтальные действующие напряжения, возникающие в…

    Рис. 9. Горизонтальные действующие напряжения, возникающие в неармированном грунте в результате приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 9. Горизонтальные эффективные напряжения, возникающие в неармированном грунте в результате приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 10. Горизонтальное смещение, возникающее в…

    Рис. 10. Горизонтальное смещение, возникающее в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 10. Горизонтальное смещение, возникающее в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 11. Касательные напряжения, возникающие в…

    Рис. 11. Касательные напряжения, возникающие в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 11. Касательные напряжения, возникающие в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 12. Деформации сдвига, возникающие в…

    Рис. 12. Деформации сдвига, возникающие в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 12. Деформации сдвига, возникающие в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 13. Образуются точки пластичности и растяжения…

    Рис. 13. Точки пластичности и растяжения, образующиеся в неармированном грунте из-за разрушения…

    Рис. 13. Точки пластичности и растяжения, образующиеся в неармированном грунте из-за приложения разрушающей нагрузки.

    Рис. 14. Кривая давления–установки и определение…

    Рис. 14. Кривая давления-осадки и определение предельной несущей способности участка Аль-Хамедат.

    Рис. 14. Кривая давления-осадки и определение предельной несущей способности участка Аль-Хамедат.

    Рис. 15. Кривая давления–установки и определение…

    Рис. 15. Кривая давление-осадка и определение предельной несущей способности площадки Аль-Рашидиа.

    Рис. 15. Кривая давления-осадки и определение предельной несущей способности участка Аль-Рашидиа.

    Рис. 16. Кривая давления–установки и определение…

    Рис. 16. Кривая давления-осадки и определение предельной несущей способности площадки Башика.

    Рис. 16. Кривая давления-осадки и определение предельной несущей способности площадки Башика.

    Рис 17. Деформированная сетка георешетки…

    Рис. 17. Деформированная сетка из грунта, армированного георешеткой.

    Рис 17. Деформированная сетка грунта, армированного георешеткой.

    Рис. 18. Горизонтальное эффективное напряжение, создаваемое…

    Рис. 18. Горизонтальное эффективное напряжение, возникающее в грунте, армированном георешеткой.

    Рис. 18. Горизонтальное эффективное напряжение, возникающее в грунте, армированном георешеткой.

    Рис. 19. Осевая сила в пределах…

    Рис. 19. Осевая сила в армировании георешеткой.

    Рис. 19. Осевая сила в арматуре из георешетки.

    Рис. 20. Горизонтальное смещение, созданное в течение…

    Рис. 20. Горизонтальное смещение, возникающее в грунте, армированном георешеткой.

    Рис. 20. Горизонтальное смещение, возникающее в грунте, армированном георешеткой.

    Рис. 21. Касательное напряжение, возникающее в…

    Рис. 21. Напряжение сдвига, возникающее в грунте, армированном георешеткой.

    Рис. 21. Напряжение сдвига, возникающее в грунте, армированном георешеткой.

    Рис. 22. Деформация сдвига, возникающая в…

    Рис. 22. Деформация сдвига, возникающая в грунте, армированном георешеткой.

    Рис. 22. Деформация сдвига, возникающая в грунте, армированном георешеткой.

    Рис. 23. Пластиковые точки, сгенерированные в…

    Рис. 23. Пластические точки, образующиеся в грунте, армированном георешеткой, под действием нагрузки.

    Рис. 23. Пластические точки, образующиеся в грунте, армированном георешеткой, под действием нагрузки.

    Рис. 24. BCR и b/B с разными…

    Рис. 24. BCR и b/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Аль-Хамедат.

    Рис. 24. Сравнение BCR и b/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Аль-Хамедат.

    Рис. 25. BCR и b/B с разными…

    Рис. 25. BCR и b/B с разным номером георешетки ( N ) для участка Аль-Рашидиа.

    Рис. 25. Сравнение BCR и b/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Аль-Рашидиа.

    Рис. 26. BCR и b/B с разными…

    Рис. 26. BCR в сравнении с b/B с другим номером георешетки ( N ) для площадки Башика.

    Рис. 26. BCR в сравнении с b/B с другим номером георешетки ( N ) для площадки Башика.

    Рис. 27. SRR и b/B с разными…

    Рис. 27. Сравнение SRR и b/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Аль-Хамедат.

    Рис. 27. Сравнение SRR и b/B с разным номером георешетки ( N ) для участка Аль-Хамедат.

    Рис. 28. SRR и b/B с разными…

    Рис. 28. Сравнение SRR и b/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Аль-Рашидиа.

    Рис. 28. Сравнение SRR и b/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Аль-Рашидиа.

    Рис. 29. SRR и b/B с разными…

    Рис. 29. SRR по сравнению с b/B с другим номером георешетки ( N ) для площадки Башика.

    Рис. 29. Сравнение SRR и b/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Башика.

    Рис. 30. Изменение ПЧ в зависимости от s/B…

    Рис. 30. Изменение IF по сравнению с s/B с разным номером георешетки ( N ) для…

    Рис. 30. Изменение IF в зависимости от s/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Аль-Хамедат.

    Рис. 31. Изменение ПЧ в зависимости от s/B…

    Рис. 31. Изменение IF в зависимости от s/B с разным номером георешетки ( N ) для…

    Рис. 31. Изменение IF в зависимости от s/B с разным номером георешетки ( N ) для участка Аль-Рашидиа.

    Рис. 32. Изменение ПЧ в зависимости от s/B…

    Рис. 32. Изменение IF в зависимости от s/B с разным номером георешетки ( N ) для…

    Рис. 32. Изменение IF в зависимости от s/B с другим номером георешетки ( N ) для участка Башика.

    Рис. 33. Сравнение числового и…

    Рис. 33. Сравнение численного и аналитического анализа почвы Аль-Хамедат.

    Рис. 33. Сравнение численного и аналитического анализа почвы Аль-Хамедат.

    Рис. 34. Сравнение числового и…

    Рис. 34. Сравнение численного и аналитического анализа почвы Аль-Рашидиа.

    Рис. 34. Сравнение численного и аналитического анализа почвы Аль-Рашидиа.

    Рис. 35. Сравнение числового и…

    Рис. 35. Сравнение численного и аналитического анализа почвы Башика.

    Рис. 35. Сравнение численного и аналитического анализа почвы Башика.

    См. это изображение и информацию об авторских правах в PMC

    Похожие статьи

    • Комплексное технико-экономическое обоснование применения стружки из отработанных покрышек для повышения эффективности мелкозаглубленных фундаментов.

      Гилл Г., Миттал Р. К., Рават С. Гилл Г. и соавт. Environ Sci Pollut Res Int. 2021 октября; 28 (39): 55554-55578. doi: 10.1007/s11356-021-14876-5. Epub 2021 17 июня. Environ Sci Pollut Res Int. 2021. PMID: 34138428

    • Нагрузочные испытания плиты для анализа реакции фундамента мелкого заложения на осадку под нагрузкой на песчаном основании, армированном микросваями.

      Малик Б.А., Шах М.Ю., Савант В.А. Малик Б.А. и соавт. Environ Sci Pollut Res Int. 2021 декабря; 28 (47): 67657-67666. doi: 10.1007/s11356-021-15390-4. Epub 2021 13 июля. Environ Sci Pollut Res Int. 2021. PMID: 34258699

    • Несущая способность ленточного фундамента на армированном песке.

      Аззам WR, Наср AM. Аззам В.Р. и др. J Adv Res. 2015 Сентябрь;6(5):727-37. doi: 10.1016/j.jare.2014.04.003. Epub 2014 19 апр. J Adv Res. 2015. PMID: 26425361 Бесплатная статья ЧВК.

    • Полимерные георешетки: обзор взаимосвязей материалов, конструкции и конструкции.

      Аль-Баркави М., Акель Р., Уэйн М., Тити Х., Эльхаджар Р. Аль-Баркави М. и др. Материалы (Базель). 2021 авг 22;14(16):4745. дои: 10.3390/ma14164745. Материалы (Базель). 2021. PMID: 34443267 Бесплатная статья ЧВК. Обзор.

    • Метаанализ воздействия биоугля на свойства почвенной воды — новые идеи и задачи будущих исследований.

      Эдех И.Г., Машек О., Бусс В. Эдех И.Г. и соавт. Научная общая среда. 20 апр 2020; 714:136857. doi: 10.1016/j.scitotenv.2020.136857. Epub 2020 22 января. Научная общая среда. 2020. PMID: 32018989 Обзор.

    Посмотреть все похожие статьи

    Цитируется

    • Расчетная модель и метод оптимизации несущей способности осадки грунта между сваями геосинтетически армированных свайных насыпей на основе мембранного эффекта.

      Лю З., Чжан А., Сюй Дж., Чжоу С., Чжан Л. Лю Зи и др. ПЛОС Один. 2021 16 августа; 16 (8): e0256190. doi: 10.1371/journal.pone.0256190. Электронная коллекция 2021. ПЛОС Один. 2021. PMID: 34398920 Бесплатная статья ЧВК.

    использованная литература

      1. Гвидо В. А., Чанг Д. К. и Суини М. А. Сравнение земляных плит, армированных георешеткой и геотекстилем. Канадский геотехнический журнал, 1986, 23(4): 435–440.
      1. Шакти Дж. П. и Дас Б. М. Модельные испытания ленточного фундамента на глине, армированной слоями геотекстиля. Совет по транспортным исследованиям, 1987. Получено с https://trid.trb.org/view/289088.
      1. Huang C.C. & Tatsuoka F. Несущая способность армированного горизонтального песчаного грунта. Геотекстиль и геомембраны, 1990, 9 (1): 51–82.
      1. Мандал Дж. Н. и Сах Х. С. Испытания несущей способности глины, армированной георешеткой. Геотекстиль и геомембраны, 1992, 11(3): 327–333.
      1. Хинг К. Х., Дас Б. М., Пури В. К., Кук Э. Э. и Йен С. К. Несущая способность ленточного фундамента на песке, армированном георешеткой. Геотекстиль и геомембраны, 1993, 12(4): 351–361.

    Типы публикаций

    термины MeSH

    вещества

    Грантовая поддержка

    Инициалы автора: AMT Номер гранта: GGPM-2018-039 Спонсор: Universiti Kebangsaan Malaysia URL: https://www.ukm.my/portal/ Роль спонсора: Оплатить сбор за публикацию и предоставить оборудование для проекта.

    Влияние арматуры на осадочную характеристику ленточного фундамента, примыкающего к зернистому грунту-выемке

    В этом разделе рассматриваются и обсуждаются полученные результаты. Во-первых, обсуждается, как рассчитать окончательную несущую способность поверхностных фундаментов. Далее рассматривается исходный двухмерный расчет ленточного фундамента в направлении, параллельном котловану. Наконец, были сопоставлены предварительные результаты первоначального анализа неармированного и армированного грунта.

    Окончательную несущую способность армированного гранулированного грунта можно рассматривать как функцию этих параметров следующим образом:

    $$\frac{{P}_{u}}{\gamma B}=f\left(\frac{H}{B}, \frac{b}{B}, N, \phi , \frac {L} {B}, \ frac {u} {B}, \ frac {h} {B}, \ frac {s} {B}, \ frac {\ varDelta} {H}, \ frac {\ varDelta } {B}, BCR, \frac{D}{B}\right) \left(1\right)$$

    , где (H) обозначает глубину котлована, (b) представляет «отступ от края» выемки, (N) представляет собой количество «слоев георешетки», (BCR) описывает коэффициент «несущей способности», (φ) представляет собой «угол трения», (L) представляет собой длину арматуры, (u) представляет собой глубина залегания первого «слоя георешетки», (h) обозначает расстояние по вертикали между слоями георешетки, (s) — осадка основания, (B) — ширина основания, (D) обозначает расстояние между двумя основаниями и ( Δ) — прогиб «стенки шпунта». Были проведены тесты численного анализа для восьми различных краевых расстояний основания на армированных и неармированных песчаных грунтах вблизи котлована с глубиной заделки (H/B = 3), что соответствует б / Б  = 0, 1,0, в… 8,0 для двух типов зернистых грунтов.

    Расстояние между слоями георешетки считается равным h/B = 0,6, а расстояние первой георешетки до уровня земли, равным u/B = 0,3, является постоянным. Длина арматуры также достаточно велика, чтобы не влиять на несущую способность поверхностных фундаментов. Отношение длины арматуры к ширине фундамента равно L/B = 5, что равно L длине арматуры.

    4.1. Влияние расположения фундамента, связанного с котлованом

    В этой работе для определения влияния близости фундамента к котловану (b/B) на несущую способность был проведен численный анализ для восьми различных краевых расстояний основание на неармированных и армированных песчаных грунтах вблизи котлована (Н = 3В), что соответствует б / В  = 0, 1,0, в… 8,0. Изменения конечной несущей способности (указанной как безразмерный коэффициент P u / γB , где P u показывает конечную несущую способность, а γ представляет удельную массу неармированного грунта (рис. 5. Полученные данные показывают, что в неармированном рыхлом песчаном грунте конечная несущая способность увеличивается за счет увеличения отступов. В пределах отступа 8 B конечная несущая способность фундамента по неармированному рыхлому песчаному грунту такая же, как и для фундамента по ровной поверхности. Расположение фундамента на расстоянии от края, превышающем 8-кратную ширину фундамента, сводит к минимуму воздействие земляных работ.

    По мере увеличения отношения b/B влияние на конечную несущую способность фундамента уменьшается. Это можно увидеть, рассмотрев влияние деформации и общих перемещений, возникающих в результате нагрузки фундамента в районе котлована, а также влияние расстояния от котлована на распределение и расширение основных напряжений под полосой. фундамента, как показано на рис. 6. Аналогичным образом, контролируя точки затвердевания модуля упругости, можно исследовать влияние расстояния от котлована на конечную несущую способность фундамента, как показано на рис.  7. цветные точки, представленные на рис. 7, представляют собой точки, в которых напряжение достигло пластического состояния, в соответствии с критерием разрушения при упрочнении (HSM). Сплошные черные точки также указывают на разрыв из-за растягивающих напряжений. Основываясь на этой базовой концепции, согласно которой грунт не может передавать растягивающие напряжения, возникают трещины при растяжении. Эти типы точек, которые находятся под напряжением, часто создаются близко к поверхности и из-за смещения стенки карьера, где прочность низкая.

    4.2. Эффект одного армирующего слоя

    Второй набор численных исследований был проведен для восьми различных уступов основания поверх одного слоя георешетки, что эквивалентно ( D / B  = 0 − 8). На рис. 8 показаны изменения конечной несущей способности при различных отклонениях. Результаты на этом рисунке показывают, что при любом заданном краевом расстоянии для включения одного слоя георешетки конечная несущая способность ленточного фундамента на армированном рыхлом песке вблизи котлована больше, чем у фундамента на неармированном рыхлом песке, но это увеличение несущей способности рыхлого песка для одного слоя георешетки невелико, что отражает слабую эффективность одного слоя георешетки в повышении несущей способности основания вблизи котлована.

    По результатам численного анализа сделан вывод, что включение одного армирующего слоя приводит к улучшению физико-механических характеристик зернистого грунта, а размещение одного армирующего слоя в рыхлом песчаном грунте с малой плотностью более эффективно, чем плотный песчаный грунт. За счет этого улучшается жесткость рыхлого песчаного грунта и такой грунт становится более плотным. В результате его прочность на сдвиг увеличивается. Армирование не оказывает большого влияния на характеристики плотного песчаного грунта. Это будет объяснено в следующих разделах.

    4.3. Влияние количества армирующих слоев

    Третий набор численных исследований был проведен для восьми различных уступов фундамента поверх многослойной арматуры, что эквивалентно D / B  = 0 − 8. конечная несущая способность при различных отступах представлена ​​на рис. 9. Для сравнения были введены параметры коэффициента несущей способности (BCR), соответствующие отношению несущей способности армированного основания к несущей способности неармированного основания. На рис. 10 показаны результаты, основанные на этом параметре.

    Четко указано, что использование большего количества армирующего слоя значительно увеличивает предельную несущую способность. Это увеличение несущей способности за счет использования трехслойного армирования велико по сравнению с 1 или 2 слоями. Это контрастирует со всеми результатами по армированию песчаных грунтов армированием песчаными подушками или армированным песчаным слоем. Кроме того, это вызвано уменьшением пластических точек, образующихся между слоями в напорном грунте. Таким образом, он отражает благоприятное влияние армирования на повышение несущей способности одного ленточного фундамента вблизи котлована. Кроме того, при использовании трехслойного армирования конечная несущая способность одного ленточного фундамента эквивалентна b / B  = 5 то же самое для основания на неармированной ровной поверхности. Эти изменения в конечной несущей способности фундамента с земляными работами можно уточнить, увеличивая пассивное давление грунта с увеличением отступа от земляных работ. Дальнейшее пассивное давление приводит к более глубокой и широкой зоне разрушения, что увеличивает несущую способность.

    Результат на рис. 10 показывает, что BCR увеличивается за счет увеличения армирования слоя, а результаты конечных элементов показывают, что коэффициент несущей способности одного ленточного фундамента увеличивается за счет использования стены из шпунта. В результате повышается устойчивость армированного рыхлого песка вблизи выемочного песка за счет применения трех слоев армирования и использования шпунтовой стенки. Окончательная несущая способность ленточного фундамента увеличивается за счет увеличения отступа между фундаментом и стенкой из шпунта b/B, а влияние глубоких земляных работ уменьшается.

    Как показано на рис. 10, вблизи котлована и в контакте с ним увеличение армирующих слоев увеличивает конечную несущую способность фундамента. В случае контакта с ямой конечная несущая способность увеличивается примерно на 38% с одним армирующим слоем. Кроме того, при использовании двух армирующих слоев конечная грузоподъемность увеличилась примерно на 73%, а при размещении трех армирующих слоев значение несущей способности увеличивается. Конечная загрузка увеличивается примерно на 204%. Поэтому, чтобы использовать максимальные характеристики армирующего слоя, рекомендуется использовать три слоя георешетки, соприкасающиеся с ямой. Причиной этого является создание высокотвердых плит, в которых рыхлый песчаный грунт на нашем расстоянии между ними уплотняется за счет прироста плотности и снижения коэффициента пористости зернистого грунта. А причина этого в том, что, размещая армирующий слой главных и действующих напряжений между твердыми плитами, в которых будут перестраиваться частицы грунта, повысится относительная плотность армированного зернового грунта и снизится его пористость и плотность грунта. . Силы трения между частицами почвы будут увеличиваться, следовательно, сопротивление почвы сильно возрастет.

    Как видно на рис. 11, увеличение количества армирующих слоев вызывает большую жесткость, среди которых размещаются слои рыхлого песка, что приводит к увеличению количества. Наименьшее количество точек на расстоянии от края ямы может достичь пластического состояния, но в контакте с ямой количество пластических точек больше и разрушение грунта произошло под действием растягивающих напряжений, поэтому увеличиваются армирующие слои. оказывает очень положительное влияние на конечную грузоподъемность. И зависит от соотношения глубины H/B. Когда величина коэффициента отступа достигает b/B = 0–5, количество армирующих слоев равно трем, а после этого значения b/B > 5 требуется один армирующий слой.

    Если проектировщик хочет спроектировать ленточный фундамент, прилегающий к котловану, с использованием трех армирующих слоев, и расположить ленточный фундамент на расстоянии от котлована, то конечная грузоподъемность равна конечной грузоподъемности фундамента на том же неармированном грунте и, пренебрегая затронутой глубиной ямы, он может разместить полосу ленты на определенном расстоянии от стороны ямы, в зависимости от глубины ямы. Для отношения глубин H/B = 1 соответствующее расстояние равно b = 2B, для H/B = 2 соответствующее расстояние равно b = 5B, а для отношения глубин H/B = 3 , расстояние Подходящее равно b = 6B. Для примера рассмотрим отношение глубины котлована Н/В = 3, нормируемую конечную грузоподъемность без применения георешетки и без учета влияния глубины котлована по рис. 9примерно равна 50. Для достижения этой несущей способности при использовании трех армирующих слоев, согласно рис. 9, ленточный фундамент должен располагаться на расстоянии b = 6B. Как и полагается, учитывая глубину котлована, ленточный фундамент следует располагать на большем расстоянии от котлована.

    4.4. Влияние угла трения, Φ

    Для изучения влияния угла трения на конечную несущую способность армированных песчаных грунтов, прилегающих к выработке, была проведена серия исследований при тех же условиях, что и другие испытания, только с изменением произошло в угле трения, Φ ′, почвы до 39,4°. Результаты представлены на рис. 12–14.

    На рис. 12 две кривые показывают, что в неармированных грунтах конечная грузоподъемность увеличивается при увеличении эффективного угла трения с 32,2° до 39,4°. Как и в случае с рыхлым песком, конечная грузоподъемность плотного песка увеличивается за счет увеличения отступа. В пределах отступа 8 B конечная несущая способность основания на неармированном плотном песчаном грунте такая же, как и у основания на ровной поверхности.

    Согласно рис. 13, для грунтов, армированных геосинтетической арматурой, предельная несущая способность ленточного фундамента будет увеличиваться за счет увеличения угла трения. Это уточняется по критерию Hardening Soil Model. Исходя из этого критерия, за счет увеличения эффективного угла трения Φ ′ грунта пластическая объемная деформация должна быть малой, напряжения, возникающие между пластовыми массивами грунта, перераспределяются, а за счет поднятия слоев георешетки, зацепления и площади контакта между грунтами и геосинтетические слои увеличиваются. Таким образом, создавалось сопротивление большим горизонтальным напряжениям сдвига и смещениям грунта, создаваемым в грунте под фундаментом, и они передавались через слои георешетки на большую массу грунта. Таким образом, клин разрушения расширяется и увеличивает сопротивление трению по плоскостям разрушения (Эль Савваф и Назир, 2012).

    Нормальные изменения BCR, измеренные с помощью численного моделирования по сравнению с геосинтетическими слоями, представлены на рис.  14. Отмечается, что BCR еще больше увеличивается с увеличением количества геосинтетических слоев плотных песчаных грунтов. Кривые показывают значительное увеличение BCR за счет увеличения количества геосинтетических слоев до N = 3, после чего скорость улучшения нагрузки становится намного меньше. На расстоянии, превышающем ширину основания шпунтовой стены более чем в 3 раза, несущая способность основания с трехслойной георешеткой увеличивается на 85% по сравнению с неармированным песчаным грунтом.

    4.5. Влияние осадки

    Оценивается эффективность усиления по осадке фундамента. На рисунке 4 представлен метод расчета, определяемый кривой нагрузки-оседлости. В таблице 4 представлены изменения конечной несущей способности и осадки фундамента для b / B  = 0 и Φ ′=32,2°.

    90-слойная арматура0003

    Табл.40844

    Soil

    Bearing

    Capacity (Pu/γB)

    Settlement ratio (S/B%)

    Unreinforced

    1.38

    1-слойная арматура

    15,75

    1.1

    22.00

    1.5

    3-layer reinforcement

    26.00

    2.19

    According to Table 4, foundation settlement increases with reinforcing, however, using трехслойное армирование представляется логичным при увеличении конечной грузоподъемности и учете допустимых величин осадки. Что касается других мест, нет необходимости использовать армирование для увеличения осадки основания и снижения конечной несущей способности. Например, несущая способность грунтового основания с тремя слоями армирования выше по сравнению с неармированным грунтом. Однако при трехслойном армировании осадка увеличивалась в результате растяжения грунта, заключенного между слоями георешетки. Оценка песчаного грунта проводится для более плотного грунта с большим диапазоном угла трения ( Φ ′=39,4°), а результаты представлены в таблице 5.

    Таблица 5 39.4°

    Soil type

    Bearing

    Capacity (Pu/γB)

    Settlement ratio (S/B%)

    Unreinforced

    20.09

    0.75

    1-layer reinforcement

    1.00

    2-layer reinforcement

    25.00

    1.20

    3-слойная арматура

    27,14

    1,50

    При сравнении Таблиц 4 и 5 видно, что эти два вида грунта имеют схожие результаты. Следовательно, очень выгодно использовать арматуру в песчаных грунтах с большим углом трения из-за повышенной конечной несущей способности. На рисунке 15 показано изменение расчетного коэффициента S/B по отношению к опорным местам b/B. При удалении фундамента от котлована происходит уменьшение воздействия грунта. Тем не менее, влияние земляных работ на характеристики фундамента очевидно при b/B = 5, и тогда воздействие можно считать постоянным. Кроме того, замечено, что усиление грунта в плотных песках оказывает большее влияние на характеристики фундамента вблизи котлована.

    4.6. Влияние внутреннего ленточного фундамента

    В этом разделе рассматривается влияние внутреннего ленточного фундамента, а также влияние удлинения и соединения арматуры под этими двумя ленточными фундаментами на устойчивость и конечную несущую способность зернового грунта. В этой части ширина близко расположенных ленточных фундаментов одинакова, а (D) — расстояние между двумя соседними ленточными фундаментами, а заглубление фундаментов равно нулю. Одинаковая внешняя нагрузка одинакова на два соседних ленточных фундамента. Сначала рассматриваются примыкающие ленточные фундаменты на неармированном сыпучем грунте. В этом разделе I f (Коэффициент интерференции), коэффициент интерференции определяется следующим образом:

    $${I}_{f}=\frac{{P}_{u(int-re)}}{ {P}_{u(single-unre)}} \left(2\right)$$

    , где Pu (int−re) – конечная несущая способность замкового фундамента на основе армированного гранулированного грунта и Pu (одинарный-унре) – конечная несущая способность одинарного фундамента на неармированном зернистом грунте.

    Параметры, используемые в этом разделе, таковы, что расстояние от отступа котлована b/B = 0 и в случае неармированного и армированного грунта со сплошными армирующими слоями N = 1,2,3 и отношение разной глубины глубины H/B = 3. Также в этом разделе длина георешетки была увеличена за счет перемещения расстояния (D) между двумя сторонами полосы, например, L/B = 5,6,7,8,9, 10. Считают отношение расстояний между футами к ширине подошв D/B и принимают расстояние (D) равным расстоянию от контейнера до контейнера бортов. Когда фундаменты не влияют друг на друга, коэффициент интерференции будет равен единице.

    По результатам рисунков (16) и (17) размещение фундаментов вплотную друг к другу увеличивает несущую способность и их эффективность. Согласно рисункам с (16) по (19), они показывают, что при малых значениях отношения расстояний между соседними фундаментами и на армированном грунте несущая способность обусловлена ​​воздействием скользких клиньев и переносом некоторых нагрузок арматурой. Увеличилось, и это увеличение в вооруженном режиме существенно в трех слоях георешетки. По мере увеличения глубины котлована и увеличения количества сплошных армирующих слоев повышается и эффективность смежных фундаментов. Эффективность смежных ленточных фундаментов по отношению несущей способности к расстоянию (D = 3B) имеет тенденцию к увеличению; Таким образом, чтобы этот диапазон можно было считать расстоянием между двумя точками в одинарной ширине (((B 1  + B 2 ) /2) + D). За счет увеличения расстояния между ленточными фундаментами снижается несущая способность и их влияние друг на друга. В результате наличия сплошной арматуры увеличивается конечная несущая способность соединенных между собой ленточных фундаментов, а ее величина увеличивается на большее расстояние фундаментов (D), и коэффициент взаимовлияния ( I f ) увеличивается более чем на единицу. Для определения длины сплошного армирующего слоя с учетом коэффициента взаимовлияния фундаментов, полосы и оптимального количества армирующих слоев равно трем (N = 3) можно использовать форму (17). Если проектировщик хочет рассчитать длину армирующих слоев, длину армирующего слоя можно получить, вычитая значение коэффициента интерференции из рис. 16 и используя результаты рис. 17.

    Основная причина увеличения конечной несущей способности смежных ленточных фундаментов заключается в том, что при увеличении расстояния между фундаментами до такой степени, что поверхность взаимовлияния разрыва не оказывает большого влияния, коэффициент взаимовлияния уменьшается и в тесных условиях отдельные армированные устанавливаются условия основания. В случае коэффициента интерференции ( I f ), в связи с тем, что на близких расстояниях фундаментов поверхность разрыва прилегающей упорной зоны фундамента проходит через активную зону нужного фундамента, а количество точек пластика на участке между ленточными фундаментами уменьшается. По мере удаления ленточных фундаментов от уровня разрыва прилегающей упорной зоны соседнего фундамента постепенно удаляется активная полоса нужной полосы, и в результате пластические точки в области между примыкающих ленточных фундаментов, сила сопротивления зацепляющихся клиньев и сопротивление усиливающего трения приводят к увеличению коэффициента интерференции лент основания, опирающихся на рыхлый армированный сыпучий грунт ( I f ), как показано на рисунках (18) и (19).

    Из рисунков (16) и (17) видно, что коэффициент взаимовлияния ленточных фундаментов на армированном сыпучем грунте зависит от расстояния между фундаментами, количества и длины сплошных армирующих слоев. Для рыхлых песчаных грунтов георешетка армируется тремя слоями и для глубины котлована Н = 3В. Коэффициент интерференции находится в пределах от 4,10 до 5,55 для расстояний между фундаментами D= (1–3) B. Длина георешетки в этих случаях составляет около L = (5–10) B. Кроме того, эти цифры демонстрируют, что при соотношении расстояний, превышающем 6-кратную ширину фундамента (D > 6B), эффектом интерференции можно пренебречь, и каждый из ленточных фундаментов ведет себя как единый фундамент.

    Если общее уравнение нагрузки включает коэффициент взаимодействия ( I f ), его модифицированную форму для поверхностного основания ленточного основания, опирающегося на несвязный сыпучий грунт (c = 0) и глубину ленточный фундамент ( D f = 0) будет записан с использованием модифицированного уравнения Терзаги (Terzaghi, 1943) следующим образом:

    $$\frac{{P}_{u}}{\gamma B } = \ frac {1} {2} {N} _ {\ gamma} {I} _ {\ gamma s} {I} _ {\ gamma d} {I} _ {\ gamma i} {I} _ { \gamma g}{I}_{\gamma b} {I}_{f} \left(3\right)$$

    Относительно уравнения. (3), N γ является коэффициентом грузоподъемности, I γS — коэффициент формы фундамента, I 7676767676. 767676. 767676. 767676. 7676.636 rine. γi — коэффициент наклонной нагрузки, I γg — коэффициент уклона грунта, I γb — коэффициент отступа, I\circ \right)}{10}=\frac{90}{10}=9 \left(4\right)$$

    На основе этого исследования поправочный коэффициент отступа (I γb ) для конечной несущей способности поверхностного основания, расположенного на гребне карьера с отступом (b), можно получить с помощью рис. 9 и рис. 13. Эти рисунки показали, что при увеличении b/B до порогового значения (b/B) c , конечная несущая способность основания равна несущей способности основания, расположенного на горизонтальной поверхности. Значения коэффициента снижения (I γb ), являющееся функцией b/B и φ, где β = 90º.