Гост бетон легкий: Бетон по ГОСТ в Домодедово, Видное

Содержание

Бетон по ГОСТ в Домодедово, Видное

Тяжёлые и легкие бетоны по ГОСТу

Бетон – это один из наиболее востребованных строительных материалов, который широко применяется в промышленности, транспортном, энергетическом, жилищно-коммунальном, сельскохозяйственном строительстве. При производстве бетона необходимо соблюдать стандарты, установленные государством. Речь идет о ГОСТах и технических требованиях.

Бетон по ГОСТ, при условии точного соблюдения технических требований к процессу производства и составу, представляет собой очень прочный, надежный и долговечный материал. Очень важно также соблюдать условия заливки и эксплуатации данного материала, что позволяет добиться высокого качества возводимой конструкции, независимо от ее назначения.

Тяжелый бетон по ГОСТ

Тяжелый бетон массово используется в строительстве. Для него характерна плотность в диапазоне 1800 кг/м3 — 2500 кг/м3. Сам материал имеет достаточно плотную структуру. Состав, требования к его производству и возможному включению заполнителей и добавок регламентируется ГОСТом 26639 от 1991 года «Бетоны тяжелые и мелкозернистые».

Такой бетон по ГОСТ используется практически во многих сферах строительства. Но наиболее востребован он в таких областях, как монолитное строительство, возведение гидротехнических сооружений, где легкие бетоны не смогут обеспечить необходимую прочность, жесткость и долговечность готовых конструкций.

По стандарту в состав бетона входит цемент, песок, вода и щебень. Однако при условии получения материала с особыми эксплуатационными характеристиками в состав бетона могут входить также иные наполнители. По гранулометрическому и качественному составу выделяют следующие виды тяжелых бетонов:

высокопрочный;
тощий и литой;
быстроотвердевающий;
гидротехнический.

Каждый вид тяжелого бетона замешивается по индивидуальному, рассчитанному составу, который отличается видом заполнителя и его количеством. Как правило, в роли заполнителей используется щебень и песок. Изменением пропорций заполнителей можно добиться получения бетона с заданными физическими и прочностными показателями.

К крупному наполнителю относится, непосредственно гранитный щебень и гравий. В роли мелкого наполнителя выступает речной и карьерный песок разной крупности.

Получить морозостойкий, пластичный, водостойкий бетон можно, если ввести в состав дополнительные компоненты. Важное значение имеет не только состав, но и интенсивность перемешивания смеси, условия транспортировки, ее уплотнение.

Легкий бетон по ГОСТ

Легкий бетон – не менее востребованный в строительстве материал. Его состав и технические условия производства регламентируются ГОСТом 25820-2000. Применяется он как для изготовления сборных элементов, так и для монолитных работ на стройплощадке, а также для возведения монолитных каркасов в малоэтажном строительстве различного типа.

Состав легкого бетона входит цемент, как вяжущее; песок, как мелкий заполнитель; керамзитовый гравий в роли крупного заполнителя; вода для обеспечения затворения смеси. По типу наполнителя можно выделить несколько видов материала:

керамзитобетон;
шлакобетон;
шунгизитобетон;
бетон на щебне;
аглопоритобетон;
перлитобетон;
шлакопемзобетон;
вермикулитобетон;
термолитобетон.

Также легкие бетоны можно разделить по плотности структуры на поризованные, плотные и крупнопористые. Для получения максимально качественного материала следует использовать только хорошо очищенные компоненты (просеянный песок, щебень без примеси грязи и земли). Добавляя различные наполнители, меняя пропорции компонентов, входящих в состав, предприятие-изготовитель может получить бетон с конкретными эксплуатационными свойствами.

Есть ли ГОСТ на изготовление бетона?

Да таких документов достаточно много и каждый из них предназначен для определенного вида бетона. Очень важно знать вид бетона для классификации и определения ГОСТа. И так начнем — ГОСТ 7473-2010. «Смеси бетонные.». ГОСТ 26633-91 «Бетоны тяжелые и мелкозернистые.». ГОСТ 27006-86. Бетоны. «Правила подбора состава бетона».

Для изготовления бетонов важно классификацию и общие технические требования только после этого можно определить стандарт. Причем:

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Бетоны классифицируются по следующим признакам:

основному назначению;
виду вяжущего;
виду заполнителей;
структуре;
условиям твердения.
По виду вяжущего бетоны могут быть на основе:
цементных вяжущих;
известковых вяжущих;

шлаковых вяжущих;
гипсовых вяжущих;
специальных вяжущих.
1.4. По виду заполнителей бетоны могут быть на:
плотных заполнителях;
пористых заполнителях;
специальных заполнителях.
1.5. По структуре бетоны могут быть:
плотной структуры;
поризованной структуры;
ячеистой структуры;
крупнопористой структуры.
1.5а. По условиям твердения бетоны подразделяют на твердевшие:
в естественных условиях;
в условиях тепловлажностной обработки при атмосферном давлении;
в условиях тепловлажностной обработки при давлении выше атмосферного (автоклавного твердения).
1.6. Наименования бетонов
1. 6.1. Наименования бетонов определенных видов должны включать, как правило, все признаки, установленные настоящим стандартом. Признаки, не являющиеся определяющими для бетона данного вида, в его наименование допускается не включать.

В наименованиях специальных видов бетонов указывается их основное назначение, а в наименованиях конструкционных бетонов слово «конструкционный» может быть опущено.
1.6.2. При необходимости уточнения характеристики бетонов в их наименованиях могут указываться конкретные виды вяжущих, заполнителей или условия твердения.
1.6.3. Для бетонов, характеризуемых наиболее часто применяемыми сочетаниями признаков, применяют следующие наименования: «бетон тяжелый», «бетон легкий», «бетон ячеистый», «бетон силикатный (плотный и ячеистый)».

Поэтому как видите к каждому бетону нужно определенное название иначе подобрать правильный ГОСТ очень трудно. Но как правило на заводах по изготовлению бетона эти материалы всегда есть и ими постоянно пользуются.

По ГОСТам происходит изготовление всех бетонов и они всегда делаются согласно всем нормам. Если исходить из тех сведений изложенных выше то Вам нужно посмотреть по спецификации какой бетон Вам нужен.

Бетон легкий — Энциклопедия по машиностроению XXL

Бетон легкий 600… 1800 Песок 1750…1850 [c.223]

Бетон легкий армированный [c.623]

Мягкий, эластичный, каучукоподобный, обладающий хорошей адгезией к металлам, дереву, бетону. Легко сваривается в потоке горячего воздуха (без применения присадочного материала) и легко склеивается как между собой, так и с различными конструкционными материалами. [c.66]

Бетоны (легкие, предварительно не просушенные) на золах или кирпичном бое [c.269]

Кислотоупорный бетон легкий тяжелый 1500 2300 20 0,46—0,5 0,72—0,93 0,82 0,82

[c.268]

Таким образом, структура ячеистых бетонов легко проницаема для газов, паров и воды, причем последняя с трудом удаляется (при обычных температурно-влажностных условиях).

[c.134]

Устройство 299 — 301 Батарейные циклоны Бетон легкий 13 [c.493]

Бетоны. Контроль н оценка однородности и прочности. Бетон легкий на пористых заполнителях. [c.249]

Бетон легкий на пористых заполнителях. [c.249]

Использование легкого бетона для стен в виде крупных панелей взамен кирпича позволяет снизить трудоемкость возведения стен на 60—70% и стоимость монтажа на 25—30%, увеличить предельные размеры изделий, упростить технологию изготовления и снизить расход стали на арматуру. Замена тяжелого бетона легким в элементах сборных конструкций дает возможность снизить их вес на 25—30%.

[c.3]

Структурную плотность легкобетонной смеси определяют по ГОСТ 11051—64 Бетон легкий на пористых заполнителях. Методы испытаний бетонной смеси . [c.13]

ГОСТ 11051—64. Бетон легкий на пористых заполнителях. Методы испытаний бетонной смеси. [c.104]

Кислотоупорный бетон, в отличие от цементного бетона, должен твердеть только в воздушно-сухом состоянии во влажной среде твердение такого бетона почти не происходит, а не полностью затвердевший кислотоупорный бетон легко размывается водой. До полного затвердевания (достижения заданной прочности) бетон необходимо тщательно оберегать от увлажнения. [c.400]

Сопоставив исходные данные для участка 86 с данными для участка 8в и использовав результаты расчета защиты участка 86, легко установить, что для защиты участка 8в достаточно 120 см бетона. Это меньше толщины защиты от сливной камеры ПГ.

[c.321]

Расчет защиты по направлениям вверх от ПГ и по оси ПГ в сторону приемной камеры показал, что определяющим является излучение из ПГ. Захватное у-излучение в этих направлениях не конкурирует с излучением из теплоносителя. Ориентируясь на мощность дозы излучения 1,4 мр/ч вместо принимаемой ранее 0,7 мр/ч, уменьшим толщину защиты по обоим направлениям до 155 см. При этом появляется небольшой участок над приемной камерой ПГ, где мощность дозы может оказаться около 2 мр/ч вследствие суммирования излучений от камеры ПГ и подходящего к ней трубопровода. Такое местное увеличение мощности дозы легко ликвидировать наложением на бетон стальной пластины толщиной 2 с.ч. Окончательное решение этого вопроса может быть отнесено к последующей стадии проектирования защиты, на которой проводится более тщательный расчетный анализ.

[c.327]

В наш век с усложнением форм строительных конструкций, появлением авиастроения, разнообразными запросами машиностроения роль методов теории упругости резко изменилась. Теперь они составляют основу для построения практических методов расчета деформируемых тел и систем тел разнообразной формы. При этом в современных расчетах учитываются не только сложность формы тела и разнообразие воздействий (силовое, температурное и т. п.), но и специфика физических свойств материалов, из которых изготовлены тела. Дело в том, что в современных конструкциях наряду с традиционными материалами (сталь, дерево, бетон и т. д.) широкое применение получают новые материалы, в частности композиты, обладающие рядом специфических свойств. Так, армирование полимеров волокнами из высокопрочных материалов позволяет получить новый легкий конструкционный материал, имеющий высокие прочностные свойства, превосходящие даже прочность современных сталей. Но наличие полимерной основы наделяет такой композитный материал помимо упругих вязкими свойствами, что обязательно должно учитываться в расчетах. Даже в традиционных материалах в связи с высоким уровнем нагружения, повышенными температурами возникает необходимость в учете пластических свойств. Все эти вопросы теперь составляют предмет механики деформируемого твердого тела. [c.7]

При расположении строительной площадки на территории города или вблизи от трассы городской канализационной сети можно спускать сточные воды в канализационную сеть.

Для отвода сточных вод с территории строительной площадки сеть проектируют таким образом, чтобы ее можно было легко присоединить к сети централизованной канализации. Участки сети, которые в дальнейшем будут присоединены к стационарной канализационной сети, проектируют с учетом пропуска сточной жидкости на расчетный период. Для строительства участков канализационной сети, которые не могут быть использованы в дальнейшем при присоединении к централизованной канализации, могут быть применены, кроме керамических и бетонных труб, также гончарные и деревянные трубы. [c.427]

Вермикулит применяют в качестве теплоизоляционной засыпки при температуре изолируемых поверхностей от минус 260 до 1100 С (до 900 °С при изоляции вибрирующих поверхностей), для изготовления теплоизоляционных изделий, а также в качестве заполнителей для легких бетонов. [c.141]

Производство стеновых материалов включает в себя такие энергоемкие процессы, как обжиг кирпича и керамических изделий, пропарка силикатного кирпича и изделий из легких ячеистых бетонов и сборных железобетонных изделий. [c.72]

Облегченная натрубная накаркасная кирпичная бетонная Легкие натрубные 65, кирпич 30-40 20-30 — — 60-65 100 80 4, обмазка 4, обшивка 4 12, обмазка 140-160 140 112 125-135 110-120 100-110 ДКВр (в блоках) ДЕ, КЕ КВ-ГМ [c.90]

В промышленных зданиях обычно устраиваются бесчердачные покрытия по стальным или железобетонным фермам или балкам. Для покрытий применяют железобетонные плиты и плиты из легкого бетона. В отапливаемых зданиях поверх плит укладывают слой утеплителя из минераловидных или пенобетонных плит. [c.401]

Искусственные камни бывают обожженными (кирпич разных типов, керамические камни) и необожженными (кирпич силикатный, шлаковый, сырец, камни из тяжелого и легкого бетона и гипсобетона, грунто-силикаты). [c.419]

Конструкционные материалы и покрытия на основе эпоксидных смол обладают исключительно высокими физико-химическими показателями и высокой химической стойкостью во многих агрессивных средах. Эпоксисмолы очень легко совмещаются с другими высокомолекулярными соединениями и, в зависимости от характера и природы модифицирующих веществ, обладают кислотостойкостыо, щелочестойкостью и теплостойкостью до 110—120″ С. Основными ценными свойствами эпоксидных смол являются назначительная их усадка при отверждении и высокая адгезия к различным материалам (металлу, бетону, керамике II др.). [c.407]

Легкие бетоны (1,5 кг/дм ) получают, используя в качестве наполнителей пористые осадочные породы (пемзу, туф, ракушечник), а также топливные или металлургические шлаки (шлакобетоны). Обладая новижен-ной прочностью, легкие бетоны отличаются хорошими тецло- и Звукоизоляционными свойствами. Для тепло- и звукоюоляции применяют также ячеистые бетоны и пенобетоны (- 0,2 кг/дм ). [c.193]

Это всего лишь на 0,2 пробега меньше, чем требуемая величина (22,4). Последним слоем защиты является толстая стальная крышка. За ней необходимо размещать замедляющую среду из легких ядер. Используем бетон. Предварительно выясним, необходим ли он для защиты от у-квантои. [c.315]

В тех местах, где защита теплоносителя нс содержит композиций из легких и средних ядер, важно оценить выход реакции О (я, р) N , в результате которой образуются ядра N , испускающие нейтроны. В нашем случае предполагается выполнение защиты из сериентинитового бетона. При этом толщина его слоя, необходимая для ослабления у-излучення, существенно больше, чем это требуется для защиты от нейтронов. [c.316]

Пользуясь этим методом, легко можно строить гидроизогипсы безнапорных потоков, получающихся при фильтрации воды в берегах в обход устоев бетонных плотин, при фильтращ1и воды, поступающей в котлованы различной геометрической формы в плане и т. п. При решении таких задач исходную зависимость (18-93) иногда несколько преобразовывают величину Н выражают, например, через приведенный напор Н, (см. 18-9) и т. п. [c.610]

Особым случаем использования слоистых композиционных материалов, наиболее часто применяющихся в строительной промышленности, являются трехслойные панели. Они обычно состоят из двух относительно тонких облицовок, изготовленных из твердых, плотных и долговечных материалов, соединенных с относительно толстой сердцевиной (заполнителем) из легкого, менее прочного и менее жесткого материала. Облицовки и заполнитель могут, в свою очередь, быть выполненными из композиционных материалов, как например, облицованная стеклопластиками, армированная частицами панель (древесные частицы распределены в связующем из синтетической смолы). Для изготовления облицовок используется множество материалов, в том числе металлы, фанера, картон, асбоцемент, бетон в виде плит небольшой толщины и др. Сердцевина может быть выполнена из пенопласта, пенобетона, пеностекла, сот, деревянных или металлических решеток, фанеры, армированных частицами или волокнами плит и др. Для соединения заполнителя облицовок используются различные клеи. Основу большинства клеев составляют синтетические смолы, например фенолформальдегидная или эпоксидная, и композиции из этих смол и эластомеров или других пластификаторов, таких, как каучзж, полихлорвинил, полибромвинил, найлон. [c.270]

Строительные сооружения или колодцы для водопроводных линий тоже часто выполняются из железобетона. В месте ввода трубопровода в стенку колодца может легко получиться контакт между трубой и стальной арматурой. В таком случае при сооружении станции катодной защиты для трубопровода достаточное снижение потенциала поблизости от колодцев не будет обеспечено [17]. На рис. 13.7 показано, что под действием коррозионного элемента воронка напряжений отодвигается от колодца на расстояние до нескольких метров. При плотности защитного тока около 5 мАх Хм для бетонной поверхности даже небольшого колодца, имеющего площадь бетона 150 м, требуется защитный ток порядка 0,75 А. Для большого распределительного колодца с площадью поверхности бетона 500 м нужен защитный ток в 2,5 А. Такие большие защитные токи могут быть локально подведены только при помощп дополнительных анодных заземлителей. Эти заземлители в таком случае размещают в непосредственной близости от ввода трубопровода в бетонную стенку колодца.

Такая локальная катодная защита становится необходимым дополнением к обычной системе катодной защиты трубопровода, которая в районе железобетонного колодца в ином случае будет неэффективной. [c.296]

Аноды (анодные заземлнтели) могут быть либо уложены на грунте, либо подвешены между столбами, либо закреплены на защищаемом сооружении. Во всех случаях они должны быть смонтированы с возможностью легкой замены. Аноды на грунте (рис. 17.4) следует укладывать на бетонных брусьях или плитках, чтобы они не погружались [c.341]

Среди термоэластопластов, приемлемых для противокоррозионных целей, особенно интересным является герметик 51 Г-10 (другое название герметик 14ТЭП-1), представляющий собой однородную пастообразную массу черного цвета, которую с помощью кисти, валика, шпателя можно легко нанести на металлическую или бетонную поверхность, подготовленную так же, как это обычно де-ляется для лакокрасочных материалов. Можно наносить этот герметик и на ржавую поверхность, предварительно обработанную грунтовкой — модификатором ржавчины Э-ВА-01ГИСИ. [c.37]

Но на этом послужной список золы, получаемой при сжигании твердых топлив в кипящем слое, в производстве строительных материалов не исчерпывается. Ее помол, оказавшийся менее энергоемким, чем помол природных каменных пород, дает порошок, хорошо проявивший себя как наполнитель в цементном, асфальтовом и гипсовом бетонах. При переработке образцов золы с последующим обжигом получен гравиеподобный заполнитель для бетона, а в результате спекания — легкий аглопоритовый щебень и песок, удовлетворяющие требованиям стандарта. Перечисленные достоинства золы позволяют легко представить ее место при сооружении набережных, молов, дамб, плотин, насыпей. [c.204]

В строительстве многих общественных и жилых зданий используется большое количество бетона, являющегося очень энергоемким материалом. Как строительный материал бетон приобрел пoпyляpнo tь в 30-е годы благодаря тому, что он очень легко поддавался формовке и резко снижал трудовые затраты по сравнению с наиболее распространенным в то бремя строительным материалом — кирпичом. Ни кирпич, ни бетон сами по себе, не являются особенно хорошими теплоизоляторами, по крайней мере при принятой на практике толщине строительных конструкций. [c.261]

Свежеприготовленный строительный раствор является щелочным и потому коррозивным по отношению к алюминию. Во избежание появления на его поверхности протравленных пятен, ее нужно защищать от брызг раствора. При строительных работах можно, например, укрывать алюминиевые части листами пластика или наносить на поверхность алюминия покрытие из легко снимаемого лака или ленты. Алюминиевые поверхности, находящиеся в контакте со свежим бетоном, например обшивки фронтонов, подоконники, вначале подтравливаются, но вскоре приобретают покрытие из алюмината кальция, которое защищает против дальнейшей коррозии. Коррозионные повреждения могут, однако, возникнуть, если бетон порист или конструкция спроектирована так, что алюминиевая поверхность многократно подвергается воздействию щелочной воды из бетона. [c. 123]

В — при об, т. С повышением концентрации С2Н5ОН наблюдается увеличение коррозионных потерь. Спирт с концентрацией до 50% легко хранить. В 96%-ном спирте бетон становится проницаемым и может быть защищен с помощью обмазки, состоящей из 25—50%-ного раствора жидкого стекла, или путем добавления 25%-ной винной кислоты с выдержкой в воде в течение 25 дней. [c.512]

Рнс. 3. Влияние понижения температуры на п]эочность влажного бетона с различным содержанием цемента (/—3) и легкого бетона (4) [10] [c.78]

(PDF) Легкие цементные растворы на основе вермикулита

Легкие цементные растворы на основе вермикулита

К Минаев

, В. Горбенко, О. Ульянова

Томский политехнический университет 9, мейл 3, Томск, Россия,

[email protected],

[email protected]

Аннотация. Основная цель исследования — изучение легкого цементного раствора на основе вермикулита

и его параметров в соответствии с требованиями ГОСТ 1581-96, а также усовершенствование рецептуры

полимерными добавками. Проведен анализ вермикулитсодержащей смеси

, обеспечивающей наименьшую плотность при сохранении других требуемых параметров. В качестве цементной основы

использовались цемент ПЦЦТ-I-Г-СС-1, цемент ПЦТТ-100 и вермикулит М200 и М150

. Содержание вермикулита от 10 до 15%; водоцементное соотношение составляло от 0,65 до

0,8. Таким образом, несмотря на то, что легкий цементный раствор на основе вермикулита удовлетворяет требованиям ГОСТ

1581-96 в лабораторных условиях, необходимы натурные исследования, чтобы сделать вывод

о применимости этого раствора для цементирования скважин.

1. Введение

Цементирование скважин — сложный технологический процесс, при котором правильный выбор цементных растворов влияет на успешную реализацию

. Основными требованиями к цементным растворам, применяемым для цементирования обсадных колонн, являются обеспечение герметичности затрубного пространства

и исключение перетоков жидкости между обсадными колоннами. Поэтому цементные растворы

и цементный камень должны соответствовать необходимым реологическим и структурно-механическим свойствам в зависимости от гидрогеологических условий строительства скважин

.Строительство скважин на отдельных месторождениях

осложняется пластами с высокой проницаемостью и пластами с низким поровым давлением. Наиболее эффективным технологическим решением

, позволяющим существенно снизить затраты на цементирование обсадной колонны в этих условиях, является использование легкого цементного раствора

заданной плотности. Это может увеличить продуктивность скважины и улучшить качество глушения пробок

[1-4].

Часто уменьшение плотности цементного раствора происходит за счет увеличения.Однако увеличение водного соотношения цемент

приводит к необходимости добавления водоудерживающих агентов, в противном случае может произойти расслоение цементного раствора

, а также увеличение фильтрации цементного раствора. Увеличение содержания воды в цементном растворе Portland

приводит к снижению седиментационной устойчивости. Когда соотношение цемент-вода составляет около 0,55, наблюдается обезвоживание

. Если этот параметр равен 0,6, возможно чрезмерное обезвоживание.Скорость фильтрации жидкости

через суспензию можно снизить за счет увеличения вязкости жидкости и дисперсности твердой фазы, а также

в качестве воздухововлекающих агентов. Больше всего вязкость цемента увеличивает глина, но в этом случае гидратированный цемент

имеет меньшую прочность на сжатие. В качестве воздухововлекающих добавок используются полые микросферы из алюма калия

(ПАУМ), являющиеся отходами тепловых электростанций или других производств. Это цементные смеси

хорошо изучены, обладают предсказуемыми и легко контролируемыми свойствами.Однако PAHM представляет собой дефицитный продукт

, поскольку он не производится в достаточных количествах, что приводит к увеличению его стоимости. Вспененный вермикулит

может использоваться как альтернатива ПАУ.

Вермикулит, минерал группы гидрослюд, является продуктом вторичной конверсии биотита (рис. 1). Обладает тепло- и звукоизоляционными свойствами

и высокой впитывающей способностью. Он впитывает до 500% жидкости от собственного веса

. Минерал не подвергается биологическому разложению под действием кислот и щелочей.Следует отметить

, что вермикулит — нетоксичный экологически чистый материал.

По мнению различных исследователей [5 — 8], эффективность легкого цементного раствора на основе вермикулита

связана с физико-химическим взаимодействием вермикулита и цемента. Новая гидратированная фаза

XVIII Международный научный симпозиум в честь академика М.А. Усова: PGON2014 IOP Publishing

IOP Conf. Серия: Наука о Земле и окружающей среде 21 (2014) 012034 doi: 10.1088 / 1755-1315 / 21/1/012034

Содержимое этой работы может использоваться в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution 3. 0. Любое дальнейшее распространение

этой работы должно содержать указание на автора (авторов) и название работы, цитирование журнала и DOI.

Опубликовано по лицензии IOP Publishing Ltd 1

Повышение прочности на сжатие легкой цилиндрической бетонной колонны с использованием полимера, армированного базальтовым волокном, действующего под действием приложенной нагрузки | Chiadighikaobi

Актуальность.Хрупкость легкого бетона вызвала беспокойство инженеров-строителей. Эта озабоченность привела к поиску способов повысить прочность легкого бетона, сохранив при этом легкость веса. Исследования по решению проблем прочности, замеченных в легком бетоне, продолжаются, но на данный момент существует мало работ по решению проблем, связанных с керамзитобетоном, поэтому это послужило мотивацией для изучения этого вопроса. Целью работы является анализ воздействия полимеров из базальтового волокна на легкие керамзитобетонные колонны, действующие под действием приложенных нагрузок. Методы. Для достижения этого процесса было экспериментально исследовано и проанализировано в общей сложности девять цилиндрических бетонных колонн из керамзита. В бетонной смеси, которая служит арматурой, использовано 1,6% дисперсной рубленой базальтовой фибры. Также при экспериментальном анализе использовалась сетка из базальтового волокна. Результаты. Цилиндрическая колонна из керамзита без базальтового полимера выдержала прочность до 19,6 тонн за 58 минут, колонна с диспергированным рубленым базальтовым волокном выдержала прочность до 26.67 тонн за 61 минуту, в то время как колонна с диспергированным измельченным базальтовым волокном и удерживающей базальтовой сеткой была разрушена при 29 тоннах за 64 минуты. Результаты показывают, что цилиндрические колонны из легкого керамзита, ограниченные сеткой из базальтового волокна, выдерживают более высокую нагрузку по сравнению с колоннами с только что диспергированным измельченным базальтовым волокном и без него.

1. Введение Бетон — широко используемый строительный материал во всем мире; однако он полностью теряет несущую способность, как только возникают трещины / разрушения. Чтобы преодолеть эти проблемы, различные исследователи практиковали и изучали включение в бетон короткодисперсных волокон. Случайно ориентированные короткие волокна контролируют распространение микротрещин и улучшают общую трещиностойкость бетона. Кроме того, бетон, армированный волокнами (FRC), ведет себя как композитный материал, и это поведение значительно отличается от поведения обычного бетона.Легкий бетон (LWC) обычно определяется как бетон, сделанный из обычного портландцемента (OPC), воды, речного песка (или легкого песка) и легких крупных заполнителей, и его плотность обычно ниже 1950 кг / м3 [1]. Принимая во внимание растущий спрос, включая высотные здания, крупнопролетные бетонные конструкции и плавучие конструкции, легкий бетон, изготовленный из различных типов заполнителей, широко изучается, успешно разрабатывается и применяется в течение последних двух десятилетий [2-6] . LWC предлагает несколько преимуществ, таких как снижение собственных нагрузок на фундамент, высокое соотношение прочности и веса и возможность использования в качестве идеального наполнителя для многослойных конструкций. Таким образом, у легкого бетона есть много потенциальных применений в строительной отрасли. Тем не менее, некоторые недостатки естественных механических свойств легкого бетона имеют ограниченное применение, особенно в качестве несущих конструктивных элементов [3]. При таком же соотношении компонентов смеси и прочности на сжатие хрупкость LWC намного выше, чем у обычного бетона (NC).Кроме того, деформационная способность легкого бетона также низка по сравнению с NC [7]. Рисунок 1. Механизм сильной балки из слабой колонны в каркасе здания [8] Рисунок 2. Механизм образования пластикового шарнира в балках [8] Во время многих недавних землетрясений было замечено, что здания с относительно слабыми колоннами обрушились как блин. . Это связано с наличием мягких этажей и наличием сильных балок, но сравнительно более слабых колонн (рис. 1). В многоэтажных железобетонных зданиях желательно формировать пластиковые петли в балках, а не в колоннах, чтобы рассеивать энергию землетрясения за счет уступания балок, а не колонн (рис. 2).Колонны отвечают за общую прочность и устойчивость конструкции во время сильных сейсмических ударов. Кроме того, колонны являются элементами сжатия, а осевое сжатие снижает пластичность железобетонных колонн, что требует более жесткой ограничивающей арматуры. Поэтому предпочтительно контролировать неупругость колонн, насколько это возможно, рассеивая при этом большую часть энергии за счет уступки балок в качестве меры против полного обрушения конструкции [9; 10].Для достижения этой цели «слабая балка — сильная колонна» колонны здания можно сделать более жесткими против деформации, обернув их армированными волокнами полимерами (FRP). Проведены научно-исследовательские работы по экспериментальным исследованиям железобетонных подпорных стен, в том числе с учетом их армирования наклонными арматурными стержнями [11]. Результаты исследований показали раскрытие горизонтальных межблоковых швов, образование наклонных трещин, выходящих из швов. Отмечено повышение прочности железобетонных конструкций подпорных стен и снижение их деформируемости за счет армирования наклонными стержнями в межблочном шве.Известно, что удержание увеличивает прочность и пластичность бетонной колонны в осевом направлении, и эта идея первоначально была разработана еще в 1920-х годах [12]. Многочисленные традиционные методы, например ферроцемент, покрытие для бетонирования, инъекция раствора, внешнее армирование, последующее натяжение, модернизация приповерхностных слоев и т. д. доступны и становятся все более популярными для модернизации бетонной колонны. В последние годы использование армированных волокном полимеров в качестве внешнего усиления приобрело значительную популярность по сравнению с обычным усилением и ремонтом бетонных конструкций.Композиты FRP успешно использовались для восстановления и усиления существующих железобетонных элементов, чтобы соответствовать более высоким стандартам сейсмической нагрузки. Одним из популярных методов усиления FRP является обертывание железобетонных колонн для увеличения их осевой прочности, прочности на сдвиг и сейсмостойкости. Полимерные композиты, армированные волокном, благодаря своим преимуществам стали излюбленным материалом профессионалов как в инженерии, так и в строительстве. К основным из них можно отнести легкость, высокую прочность и удобство конструкции [13-19].Композиты FRP обеспечивают отличную коррозионную стойкость, что снижает затраты и увеличивает срок службы конструкционных материалов [20-29]. Ограничение по окружности из стеклопластика ограничивает поперечное расширение бетона; таким образом, прочность и пластичность бетона из стеклопластика заметно повышаются, когда бетон подвергается трехосной сжимающей нагрузке [30-33]. Таким образом, можно сделать вывод, что проблема высокой хрупкости и плохой пластичности легкого бетона из заполнителя может быть эффективно решена с помощью удержания FRP.Таким образом, применение FRP может сделать его эффективным методом снижения собственного веса при проектировании конструкций. Преимущество композитной структуры в том, что она может полностью использовать характеристики мультиматериалов [34-36]. Бетонные элементы известны своей хрупкостью, поэтому их необходимо укреплять. Колонна — очень важный несущий элемент в конструкциях. Несмотря на то, что было проведено множество исследований по повышению прочности обычных бетонных колонн, очень мало исследований было проведено по прочности легкого пенобетона с базальтовым волокном (BF) или без него.Исходя из вышеизложенного, в данной исследовательской работе стоит задача предложить или решить проблему, связанную с хрупкостью конструктивных элементов из легкого бетона. 2. Материалы и методы. Экспериментальное исследование бетона проводится по ГОСТ 10180-2012 [37]. Материалы для легкой бетонной смеси и производства бетона для этого исследования перечислены ниже для лучшей иллюстрации. 1. Легкий керамзит фракции 5-8 мм в виде крупного заполнителя.Легкий керамзит промыли для удаления пыли в заполнителе. После промывки заполнитель наносили на металлическую поверхность на 48 часов для высыхания. Керамзит — это легкий заполнитель из глины. Глина сушится, нагревается и обжигается во вращающихся печах при температуре 1100-1300 ° C, обладая такими важными свойствами, как легкий, изоляционный, прочный, негорючий и огнестойкий, чрезвычайно стабильный и прочный, натуральный материал для устойчивого строительства, универсальность и т.д. и высокая дренажная способность [38-42].2. Песок кварцевый фракции 0,6-1,2 мм в виде мелкого заполнителя. Особенностью предлагаемого кварца является наличие крупнозернистого песка с большим модулем крупности до М3,5. Кварцевый песок имеет округлую часть с низким содержанием глинистых включений и включений мягких пород. Полученный кварцевый песок проходит дополнительное обогащение и сушку. Влажность до 0,2% [43]. 3. Минеральный наполнитель кварцевая мука Silverbond 50 мкм. Кварцевую муку получают путем измельчения химически чистого природного кварцевого песка до мелкодисперсного состояния.Используемая технология гарантирует стабильность химического состава при помоле и позволяет получить постоянный гранулометрический состав кварцевой муки. Измельченная кварцевая мука представляет собой частицы округлой формы с неровными, изломанными краями. Кварц отличается от других минеральных наполнителей твердостью, абразивной и химической стойкостью, антикоррозийностью и низким коэффициентом теплового расширения. Кварц — химически устойчивый минерал, растворяется только в плавиковой кислоте. При низком маслопоглощении и небольшой площади поверхности частиц использование кварцевой муки позволит получить систему с высокой степенью наполнения.4. Вяжущее портландцемент Holcim M500 D20 CEM II 42,5 Н. Характеристики портландцемента Holcim M500 D20 CEM II 42,5 Н: М — марка, 500 — цифра, показывающая среднюю прочность на сжатие за 28 суток в кг / см², D — добавки , 20 — допустимое количество добавок в% (до 20%), ЦЕМ II — цемент, содержащий добавки, а содержание добавок 6-20%, добавки I типа, известняк, класс прочности на сжатие 42,5 в течение 28 суток, должно быть не менее этого значения, а Б — быстрое затвердевание. 5. Добавки на основе органических минералов: микрокремнезем и летучая зола. 6. Суперпластифицирующая и водоредуцирующая добавка для бетона Sika Plast. 7. Водопроводная вода комнатной температуры. Как правило, вода, пригодная для питья, пригодна для использования в бетоне. Для армирования бетона потребуются следующие материалы. 8. Рубленое базальтовое волокно. Длина используемого рубленого базальтового волокна составляет 20 мм, диаметр — 15 мкм. 9. Базальтовая сетка. Технические характеристики строительной сетки Экострой (базальтовая сетка): · прочность на разрыв: в продольном направлении — 50 кн / м, в поперечном — 50 кн / м; · Относительное удлинение (в продольном, поперечном направлении) около 4%; · Поверхностная плотность 200 г / м2; · Характеристики рулона: ширина — 36 см, длина — 50 м; · Параметры ячейки: 25 × 25 мм.Испытания будут проводиться на девяти цилиндрических колоннах из керамзитобетона (КГБ) из четырех комплектов легких бетонных смесей. Размеры бетонных цилиндрических колонн — высота 300 мм × диаметр 150 мм. Процент BF, использованного в качестве диспергированного измельченного BF в ECC, указан в таблице в разделе результатов. Три набора цилиндрической бетонной смеси: 1) три цилиндрические бетонные колонны без как дисперсного измельченного базальтового волокна, так и ограничивающей базальтовой сетки; 2) три цилиндрические бетонные колонны с дисперсной базальтовой рубленой фиброй без удерживающей базальтовой сетки; 3) три цилиндрические бетонные колонны с рассыпным рубленым базальтовым волокном, ограниченные базальтовой сеткой.а б в Рисунок 3. Процесс создания цилиндрической колонны КЭП: а — евроцилиндр с базальтовой сеткой для удержания внутри; б — КЭП в пресс-форме; c — Цилиндрические колонны ECC Рис. 4. Испытание на сжатие проводится на гидравлическом прессе PG-100 Рис. 5. Расположение тензодатчика на цилиндрической колонне ECC. Колонны будут отформованы в евроцилиндр размерами ∅150 мм × высота 300 мм. Бетонные колонны отливаются в формы евроцилиндров в соответствии с Еврокодом 1 и 2 [44; 45], как показано на рисунке 3. После заливки КЭП в формы для цилиндрических колонн формы покрывали полителином и хранили при комнатной температуре (20 ± 5) ℃ и относительной влажности воздуха (95 ± 5)%. На 76-й час колонки ECC были извлечены из форм и оставлены в ванне для отверждения до 28-го дня, после чего колонны были испытаны на деформацию при испытании на сжатие на гидравлическом прессе PG-100 (Рисунок 4). После испытания будет проведено всестороннее сравнение прочности трех комплектов бетона. В результате анализа напряжение, деформация и время будут проанализированы на основе средних результатов трех столбцов из каждого из трех наборов для сравнения. Три тензометрических датчика расположены на корпусе цилиндрической колонны ECC и пронумерованы 1, 2, 3, как показано на рисунке 5.Датчики 1 и 2 предназначены для измерения деформации напряжения в вертикальной зоне колонны, а датчик 3 — для измерения горизонтальной деформации колонны. 3. Результаты. Используемое в этом исследовательском эксперименте измельченное базальтовое волокно с дисперсией 1,6% было получено из результатов испытаний на сжатие в таблице, где куб ECC с 1,6% BF показал лучшую прочность на сжатие. Таблица Результаты лабораторных испытаний образцов КЭП размером 100 × 100 × 100 мм на прочность на сжатие Срок отверждения, сут. Прочность на сжатие, МПа 0% BF 0.45% BF 0,9% BF 1,2% BF 1,6% BF 7 14,145 15,861 18,248 20,189 23,573 14 19,738 21,596 24,969 27,771 31,326 28 22,524 25,123 28,497 31,926 36,235 На рисунках 6, 9, 10 и 11 показаны виды цилиндрических столбцов ECC после того, как они подверглись возложенным нагрузкам. Как показали эксперименты, цилиндрическая колонна ECC могла выдерживать приложенные нагрузки до 19,6 тонн. Деформации измерялись с темпом 5 тонн. Испытание на сжатие началось в 18:05, заметная деформация началась в 18:53, а полное разрушение при испытании закончилось в 19:03.Таким образом, для получения результата испытания на сжатие при деформации потребовалось 58 минут. На рисунке 9 показано сравнение максимальной прочности на сжатие колонн. На рисунке 11 видно влияние нагрузки на тензодатчик. На рисунке 11 тензодатчик 1 (на графике с зеленой линией) работал с 18:02 до 18:55, тензодатчик 2 (красный) — с 18:02 до 19:02, а тензодатчик 3 (синий) — от 18:03 — 18:56. На рисунках 7, 9, 10 и 12 показаны виды цилиндрических колонн ECC + BF после воздействия приложенных нагрузок. Цилиндрические колонны ECC + BF выдерживали прилагаемые нагрузки до 26,67 тонн. Деформации измерялись с темпом 5 тонн. Испытание на сжатие началось в 16:56, а полное разрушение — в 17:57. На полную деформацию ушло 1 час 01 минута. На рисунке 12 показано, что тензодатчик 1 (в виде зеленой линии) выдерживал с 16:56 до 17:57, тензодатчик 2 (синий) — с 16:59 до 17:57, а тензодатчик 3 (красный) — с 16 часов. : 59 — 17:57. а б в Рис. 6. Цилиндрическая колонна КЭП после приложенного нагружения деформируется: а — при растяжении 3; б — у натяжного устройства 1; в — у датчика растяжения 2 а б в Рисунок 7.Цилиндрическая колонна ECC + BF после приложенного нагружения деформируется: а — при растяжении 1; б — на натяжителе 2; в — при растяжении 3 а б в Рис. 8. Цилиндрическая колонна КЭЦ + ДП + базальтовая сетка после приложенного нагружения деформируется: а — при растяжении 1; б — на натяжителе 2; c — на растяжителе 3 Рисунок 9. Диаграмма сжимающей нагрузки цилиндрических колонн ECC Рисунок 10. Временная диаграмма сжимающей нагрузки цилиндрических колонн ECC Рисунок 11. Деформация во времени цилиндрической колонны ECC Рисунок 12.Временная деформация ECC с цилиндрической колонной BF Рис. 13. Временная деформация ECC с BF и замкнутой цилиндрической колонкой с базальтовой сеткой На Рисунках 8, 9, 10 и 13 показаны результаты ECC + BF + ограниченные цилиндрические колонны с базальтовой сеткой. после наложенных нагрузок. Базальтовая сетка ECC + BF + выдержала нагрузку 29 тонн. Испытание на сжатие началось в 16:56, заметная деформация началась в 17:50, а полное разрушение при испытании — в 18:00. На полную деформацию ушло 64 минуты.На рисунке 13 показано, что тензодатчик 1 (на графике с зеленой линией) работал с 16:59 до 17:59, тензодатчик 2 (синий) — с 16:59 до 17:59, а тензодатчик 3 (красный) — с 17 часов. : 00 — 18:00. 4. Заключение По результатам экспериментов можно сделать следующие выводы. 1. Добавление базальтовой фибры в КЭЦ повлияло на прочность бетона и время разрушения. 2. Доменная печь увеличила сжимающую нагрузку колонны на 36% по сравнению с обычной колонной. 3. Колонна ECC с BF и базальтовой сеткой улучшила прочность на сжатие на 48% по сравнению с обычной колонной.4. Увеличение прочности на 9% было рассчитано при сравнении колонки ECC с BF и базальтовой сеткой с колонкой с единственным BF.

Пасхал К. Чиадигикаоби

Российский университет дружбы народов (РУДН)

Электронная почта: [email protected]
Россия, 117198, Москва, ул. Миклухо-Маклая, д. 6
Аспирант кафедры строительства инженерной академии

JGJ12-2006.Технические условия на конструкции из легкого заполнителя из бетона. Пекин: Пресса Китайского инженерного и строительного общества; 2006.
Sohel K.M.A., Liew J.Y.R., Yan J.B., Zhang M.H., Chia K.S. Поведение многослойных конструкций из стали, бетона и стали с легким цементным композитом и новыми соединителями, работающими на сдвиг. Композитные конструкции. 2012; 94: 3500-3509. DOI: 10.1016 / j. compstruct.2012.05.023.
Конг Ф., Эванс Р. Х. Справочник по конструкционному бетону.Нью-Йорк: Макгроу-Хилл; 1983.
Zhou Y., Liu X., Xing F., Cui H., Sui L. Поведение при осевом сжатии легкого бетона из стеклопластика: экспериментальное исследование и модель зависимости напряжения от деформации. Строительные и строительные материалы. 2016; 119: 1-15. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2016.02.180.
Wang H.T., Wang L.C. Экспериментальное исследование статических и динамических механических свойств легкого заполнителя, армированного стальной фиброй.Строительные и строительные материалы. 2013; 38: 1146-1151. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2012.09.016.
Huang Z., Liew J.Y.R., Xiong M., Wang J. Структурное поведение двухслойной композитной системы с использованием сверхлегкого цементного композита. Строительные и строительные материалы. 2015; 86: 51-63. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2015.03.092.
Лим Дж.К., Озбаккалоглу Т. Модель напряженно-деформированного состояния для нормальных и легких бетонов при одноосном и трехосном сжатии. Строительные и строительные материалы. 2014; 71: 492-509. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2014.08.050.
Атаур Р., Мадхоби М., Шантану Г. Экспериментальное поведение ограниченного бетонного цилиндра из стеклопластика, обернутого двумя разными стеклопластиками. Журнал материаловедения. 2018; 7 (2): 1-8.
Саатчоглу М. Сейсмическое проектирование. Руководство по проектированию ACI (издание SI): Проектирование конструкционных железобетонных элементов в соответствии с методом расчета прочности ACI318M-05 (глава 6).Фармингтон-Хиллз, Мичиган: Американский институт бетона; 2010.
Травуш В.И., Карпенко Н.И., Колчунов Вл.И., Каприелов С.С., Демьянов А.И., Булкин С.А., Московцева В.С. Результаты экспериментальных исследований высокопрочных фибробетонных балок круглого сечения при совместном изгибе и кручении. Строительная механика инженерных сооружений и зданий. 2020; 16 (4): 290-297. http: // dx. doi.org/10.22363/1815-5235-2020-16-4-290-297
Рубин О.Д., Лисичкин С. Е., Пащенко Ф.А. Результаты экспериментальных исследований железобетонных подпорных стен. Строительная механика инженерных сооружений и зданий. 2020; 16 (2): 152-160. http: // dx.doi.org/ 10.22363 / 1815-5235-2020-16-2-152-160
Richart F.E., Brandtzaeg A., Brown, R.L. Исследование разрушения бетона при комбинированных сжимающих напряжениях. Бюллетень № 185. Шампейн, штат Иллинойс: Техническая экспериментальная станция Университета Иллинойса; 1928 г.
Ли П., Ву Ю.Ф., Чжоу Ю., Син Ф. Циклическая модель напряженно-деформированного состояния для бетона из стеклопластика с учетом постпикового разупрочнения. Композитные конструкции. 2018; 201: 902-915. DOI: 10.1016 / j.compstruct.2018.06.088.
Чжан Х., Ли Х., Корби И., Корби О., Ву Г., Чжао К., Цао Т. Влияние AFRP на параллельные бамбуковые бревенчатые балки. Датчики. 2018; 18: 2854. DOI: 10,3390 / s18092854.
Wang H.T., Wu G., Pang Y.Y. Теоретическое и численное исследование коэффициентов интенсивности напряжений для стальных пластин, усиленных FRP, с обоюдоострыми трещинами. Датчики. 2018; 18: 2356. DOI: 10,3390 / s18072356.
Луо М., Ли В., Хей К., Сонг Г. Мониторинг заполнения бетона в заполненных бетоном трубах из стеклопластика с использованием ультразвукового метода измерения времени пролета на основе PZT. Датчики. 2016; 16: 2083. DOI: 10,3390 / s16122083.
Yu Q.Q., Wu Y.F. Усталостное упрочнение стальных балок с трещинами различной конфигурации и из различных материалов. Журнал композитного строительства. 2016; 21: 04016093. DOI: 10.1061 / (ASCE) CC.1943-5614.0000750.
Yu Q.Q., Wu Y.F. Усталостная стойкость стальных балок с трещинами, дооснащенных высокопрочными материалами. Строительные и строительные материалы. 2017; 155: 1188-1197. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2017.09.051.
Teng J.G., Jiang T., Lam L., Luo Y.Z. Уточнение расчетно-ориентированной модели напряженно-деформированного состояния для бетона из стеклопластика. Журнал композитного строительства. 2009; 13: 269-278. DOI: 10.1061 / (ASCE) CC.1943-5614.0000012.
Харун М., Коротеев Д.Д., Дхар П., Здеро С., Эльроба С.М. Физико-механические свойства базальтоволокнистого высокопрочного бетона. Строительная механика инженерных сооружений и зданий. 2018; 14 (5): 396-403. http://dx.doi.org/10.22363/1815-5235-2018-14-5-396-403
Chen C., Sui L., Xing F., Li D., Zhou Y., Li P. Прогнозирование поведения сцепления укрепленных бетонных конструкций HB FRP, подверженных различным ограничивающим эффектам. Композитные конструкции. 2018; 187: 212-225. DOI: 10.1016 / j.compstruct.2017.12.036.
Цзян К., Ву Ю.Ф., Цзян Дж.Ф. Влияние размера заполнителя на поведение напряженно-деформированного бетона, ограниченного волокнистыми композитами. Композитные конструкции. 2017; 168: 851-862. DOI: 10.1016 / j.compstruct.2017.02.087.
Wu Y.F., Jiang C. Количественная оценка отношения сцепления и скольжения для соединений FRP-бетон с внешней связью. Журнал композитного строительства. 2013; 17: 673-686. DOI: 10.1061 / (ASCE) CC.1943-5614. 0000375.
Чжоу Ю., Ли М., Суй Л., Син Ф. Влияние сульфатной атаки на соотношение напряжения и деформации в бетоне из стеклопластика. Строительные и строительные материалы. 2016; 110: 235-250. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2015.12.038.
Sui L., Luo M., Yu K., Xing F., Li P., Zhou Y., Chen C. Влияние инженерного цементного композита на свойства сцепления между армированным волокном полимером и бетоном. Композитные конструкции. 2018; 184: 775-788. DOI: 10.1016 / j.compstruct.2017.10.050.
Дай Дж.Г., Гао В. Ю., Тэн Дж. Г. Модель Bond-slip для ламинатов из стеклопластика, приклеиваемых снаружи к бетону при повышенной температуре. Журнал композитного строительства. 2013; 17: 217-228. DOI: 10.1061 / (ASCE) CC.1943-5614.0000337.
Zhang D., Gu X.L., Yu Q.Q., Huang H., Wan B., Jiang C. Полностью вероятностный анализ склеенных соединений FRP-бетон с учетом неопределенности модели. Композитные конструкции. 2018; 185: 786-806. DOI: 10.1016 / j.compstruct. 2017. 11.058.
Лю З., Чен К., Ли З., Цзян X. Метод мониторинга трещин в стальной конструкции, усиленной стеклопластиком, на основе антенного датчика. Датчики. 2017; 17: 2394. DOI: 10,3390 / s17102394.
Wu Y.F., Jiang C. Влияние эксцентриситета нагрузки на соотношение напряжения и деформации бетонных колонн из стеклопластика. Композитные конструкции. 2013; 98: 228-241. DOI: 10.1016 / j.compstruct.2012.11.023.
Teng J.G., Huang Y.L., Lam L., Ye L.P. Теоретическая модель армированного фиброй бетона с полимерным ограничением.Журнал «Композитное строительство». 2007; 11: 201-210. DOI: 10.1061 / (ASCE) 1090-0268 (2007) 11: 2 (201).
Jiang J.F., Wu Y.F. Основанный на пластичности критерий для расчета ограничения бетонных колонн с оболочкой из стеклопластика. Материал и конструкции. 2015; 49: 2035-2051. DOI: 10.1617 / s11527-015-0632-4.
Wu Y.F., Jiang J.F. Эффективная деформация стеклопластика для замкнутых круглых бетонных колонн. Композитные конструкции. 2013; 95: 479-491. DOI: 10.1016 / j.compstruct.2012.08.021.
Jiang J.F., Wu Y.F. Определение параметров материала для модели пластичности Друкера-Прагера для круглых бетонных колонн из стеклопластика. Международный журнал твердых тел и структур. 2012; 49: 445-456. DOI: 10.1016 / j.ijsolstr.2011.10.002.
Valvano S., Carrera E. Многослойные пластинчатые элементы с узловой кинематикой для анализа композитных и многослойных структур. Facta Universitatis. Серия: Машиностроение. 2017; 15: 1-30.DOI: 10.22190 / FUME170315001V.
Попов В.Л. Анализ воздействия на композитные конструкции методом уменьшения размерности. Facta Universitatis. Серия: Машиностроение. 2015; 13: 39-46.
Rohwer K. Модели интраламинарного повреждения и разрушения волоконных композитов: обзор. Facta Universitatis. Серия: Машиностроение. 2016; 14: 1-19.
ГОСТ 10180-2012. Бетони. Методы определения прочности по контрольным образцам.Методы определения прочности на стандартных образцах. Москва; 2013.
Слейтер Э., Мони М., Алам М.С. Прогнозирование прочности на сдвиг бетонных балок, армированных стальным волокном. Строительные и строительные материалы. 2012; 26 (1): 423-436. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2011.06.042
Шафиг П., Хассанпур М., Разави С.В., Кобраи М. Исследование поведения при изгибе железобетонных балок из легкого бетона. Международный журнал физики и наук.2011; 6 (10): 2414-2421.
Sepehr MN, Kazemian H., Ghahramani E., Amrane A., Sivasankar V., Zarrabi M. Дефторирование воды с помощью легкого керамзитового заполнителя (LECA): характеристика адсорбента, конкурирующие ионы, химическая регенерация, равновесие и кинетическое моделирование . Журнал Тайваньского института инженеров-химиков. 2014; 45: 1821-1834.
Md I., Sharmin N.S., Md M., Akhtar USU. Влияние известково-натриевых отходов силикатного стекла на основные свойства глинистого заполнителя.Международный журнал науки и инженерных исследований. 2016; 7 (4): 149-153.
Зендехзабан М., Шарифния С., Хоссейни С.Н. Фотокаталитическое разложение аммиака путем покрытия наночастиц TiO2 из легкого керамзитового агрегата (LECA). Корейский журнал химической инженерии. 2013; 30 (3): 574-579.
Песок кварцевый фракционированный. Доступно по ссылке: http://www.batolit.ru/93_p.shtml (дата обращения: 06.02.2019).
EN 1991-1-1 (2002) (английский).Еврокод 1: Воздействие на конструкции. Часть 1-1: Общие действия — Плотность, собственный вес, приложенные нагрузки для зданий (Орган: Европейский Союз согласно Регламенту 305/2011, Директива 98/34 / EC, Директива 2004/18 / EC).
EN 1992-1-1 (2004) (английский). Еврокод 2: Проектирование бетонных конструкций. Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий (Орган: Европейский Союз в соответствии с Регламентом 305/2011, Директивой 98/34 / EC, Директивой 2004/18 / EC).

Просмотры

Аннотация — 242

PDF (английский) — 441

Процитировано

Слива X

Размеры

% PDF-1. 3 % 969 0 объект > эндобдж xref 969 81 0000000016 00000 н. 0000002579 00000 н. 0000002668 00000 н. 0000003007 00000 п. 0000003382 00000 н. 0000003516 00000 н. 0000003594 00000 н. 0000003879 00000 п. 0000004323 00000 п. 0000004467 00000 н. 0000004928 00000 н. 0000005385 00000 п. 0000005525 00000 н. 0000005670 00000 н. 0000005928 00000 н. 0000006419 00000 н. 0000007876 00000 н. 0000008247 00000 н. 0000008737 00000 н. 0000008996 00000 н. 0000010543 00000 п. 0000011875 00000 п. 0000013126 00000 п. 0000013268 00000 н. 0000013415 00000 п. 0000013799 00000 п. 0000015291 00000 п. 0000016727 00000 п. 0000016879 00000 п. 0000018341 00000 п. 0000019641 00000 п. 0000019730 00000 п. 0000039057 00000 н. 0000039325 00000 п. 0000039532 00000 п. 0000057082 00000 п. 0000057348 00000 п. 0000058497 00000 п. 0000058653 00000 п. 0000058790 00000 н. 0000110986 00000 п. 0000111259 00000 н. 0000112103 00000 н. 0000191020 00000 н. 0000191139 00000 н. 0000225625 00000 н. 0000225901 00000 н. 0000226381 00000 п. 0000264062 00000 н. 0000264177 00000 н. 0000293882 00000 н. 0000294164 00000 п. 0000294632 00000 н. 0000295001 00000 н. 0000326133 00000 н. 0000326399 00000 н. 0000326488 00000 н. 0000342918 00000 н. 0000343201 00000 н. 0000343415 00000 н. 0000343703 00000 п. 0000343819 00000 п. 0000357508 00000 н. 0000357775 00000 н. 0000358209 00000 н. 0000358565 00000 н. 0000373661 00000 н. 0000373913 00000 н. 0000403747 00000 н. 0000408152 00000 н. 0000413306 00000 н. 0000415344 00000 н. 0000418541 00000 п. 0000423474 00000 н. 0000429240 00000 н. 0000435518 00000 н. 0000443652 00000 н. 0000449150 00000 н. 0000453116 00000 п. 0000453170 00000 н. 0000001916 00000 н. трейлер ] / Назад 3993810 >> startxref 0 %% EOF 1049 0 объект > поток hb«`f«ADX8p (3`ab8 `6;> $ m6Z ޲ Þe По *; 0

Конструкционный легкий бетон | Utelite Corporation

Конструкционный легкий бетон решает проблемы веса и прочности в зданиях и открытых конструкциях. Конструкционные бетонные смеси, разработанные с использованием заполнителей из вспученного сланца Utelite, имеют прочность, сравнимую с бетоном обычного веса, но, как правило, на 25-35% легче. Агрегаты из расширенного сланца Utelite предлагают гибкость конструкции и существенную экономию затрат за счет меньших статических нагрузок, улучшенных сейсмических характеристик конструкции, более длинных пролетов, лучших показателей огнестойкости, более тонких секций, уменьшенной высоты этажа, конструктивных элементов меньшего размера, меньшего количества арматурной стали и более низких затрат на фундамент. Превосходная долговечность бетона, разработанного с использованием легкого заполнителя из расширенного сланца Utelite, является результатом керамической природы заполнителя и его исключительной связи и эластичной совместимости с цементной матрицей.

Легкий сборный железобетон / предварительно напряженный бетон

Сборный / предварительно напряженный бетон из легкого бетона снижает нагрузку на рабочую площадку. Сборные / предварительно напряженные бетонные смеси, разработанные с использованием заполнителей из вспученного сланца Utelite, имеют прочность на сжатие, сопоставимую с бетоном с нормальным весом, до 12000 фунтов на квадратный дюйм, но обычно они легче на 25-35%. Бетонные смеси могут быть разработаны для удовлетворения конкретных потребностей в весе, что позволяет производителям максимизировать нагрузки, соблюдая ограничения по весу во время транспортировки, а также сокращая общие затраты на проект.Агрегаты из расширенного сланца Utelite предлагают гибкость конструкции и существенную экономию средств не только за счет снижения затрат на транспортировку и размещение, но и за счет меньших статических нагрузок, более длинных пролетов, улучшенных сейсмических характеристик конструкции, лучших показателей огнестойкости, меньшего количества арматурной стали и более низких затрат на фундамент. Превосходная долговечность бетона, разработанного с использованием легких заполнителей из расширенного сланца Utelite, является результатом керамической природы заполнителя и его исключительной связи и эластичной совместимости с цементной матрицей.