Железобетонная конструкция: Железобетонные конструкции — stroyone.com

Содержание

Конструкции железобетонные

      Железобетон – материал, состоящий из искусственного камня (бетона), усиленного системой металлических стержней (арматурой). Армирование необходимо в силу того обстоятельства, что у бетона, как материала, прочность на сжатие на порядок (примерно в 10 раз) выше прочности на растяжение. Так, чаще всего строительные конструкции работают в сложнонапряженном состоянии и у одного и того же элемента в разных ситуациях могут быть части работающие и на растяжение, и на сжатие. Это делает арматуру ответственной частью железобетонной конструкции и, что немаловажно, в большом числе случаев, переход ее в аварийное состояние связан как раз с коррозией и разрушением арматурных стержней.

Преимущества железобетона 

      Железобетон – весьма тяжелый материал и его отношение несущей способности к массе конструкции уступает металлическим конструкциям. 

  • Массивность – важное достоинство железобетона, как конструкционного материала.
  • В дополнение к этому водостойкость и возможность придания бетону свойств, способствующих защите от коррозии, делают его незаменимым для возведения фундаментов и заглубленных сооружений.

      Широко применяется конструктивное решение, когда фундамент, а иногда и основные колонны – железобетонные, а покрытие (несущая конструкция кровли) уже металлическая.

      Железобетон незаменим при установке тяжелого промышленного оборудования: вес иных агрегатов может достигать сотен тонн. Тогда площадка для установки, а она может иметь очень сложную форму, плавно переходит в фундамент, то есть в подземную часть.

      Важным качеством железобетона является его огнестойкость, в отличие от металла, который начинает «течь», то есть деформироваться под воздействием температуры, уже при температурах выше 300°С. 

      Техническая простота возведения не только массивных, но и сплошных конструкций делает железобетон оптимальным для устройства многоэтажных жилых и общественных зданий.

Требования пожарной безопасности требует разделения больших внутренних объемов на так называемые «пожарные отсеки»: обязательны требования к огнестойкости перекрытий и противопожарных стен – «брандмауэров». Тут и проявляются достоинства железобетона как конструктивного материала.

      Железобетонные конструкции могут применяться в монолитном (изготовление на площадке строительства) и сборном (изготовление крупных блоков в заводских условиях) варианте.

Основные сложности при работе с железобетоном

      В настоящее время гибкость применения (многообразие конструктивных форм) и развитие строительных технологий (мобильность малых бетонных заводов, распространение модульных инвентарных опалубок) делают именно монолитный железобетон наиболее распространенным типом железобетонных конструкций.

      Основная сложность применения монолита – соблюдение технологии, в том числе и ухода за железобетоном в процессе схватывания (твердения) и набора прочности. Свежий железобетон нельзя замораживать (зимой необходимо обеспечивать прогрев и применять специальные добавки), летом нельзя допускать испарения влаги и пересушивать.
      А вот малые конструктивные элементы чаще всего применяют заводского изготовления: это оконные перемычки для кирпичной кладки, сборные ступени для лестниц по металлическим косоурам, всевозможные лотки и кольца для заглубленных технических колодцев. Или, например, известное в Санкт-Петербурге здание энергетической подстанции – первое здание, построенное по плану ГОЭЛРО. Строилось это здание немецкими специалистами. В нем очень много круглых окон – все эти окна – железобетонные. И круглые «коробки» и круглые фрамуги прекрасно сохранились. Все окна открываются и закрываются.

       Железобетон – материал с очень широким спектром применения, дающий большие возможности в реализации самых разных проектов.

5 ошибок при возведении железобетонного бассейна и способы их избежать

Бассейн возле загородного дома – уже давно не элемент роскошной жизни. Простые и относительно недорогие каркасные конструкции может позволить себе практически каждый. Только есть проблема: они служат недолго и их очень легко повредить.

Конструкции из железобетона гораздо долговечнее и надежнее. Они простоят десятки лет и им можно придать любую форму. Единственная опасность при возведении в том, что строители могут сделать множество серьезных ошибок. Например, без должной защиты и гидроизоляции бассейн под действием влаги и агрессивных веществ из окружающей среды (например, углекислого газа из воздуха, солей и кислот из грунтов и прочих) начнет разрушаться.

В статье мы расскажем о типичных просчетах при возведении бетонных бассейнов, а также поделимся, какими материалами лучше всего обустраивать защиту от влаги.

Ошибка № 1: Производство работ без разработанного проекта.

Чаще всего из-за отсутствия предварительно разработанного проекта может сложиться ситуация, когда не все проемы будут предусмотрены. Строители стараются как можно быстрее залить все бетоном, а о каких-то проемах для коммуникаций уже будет беспокоиться кто-то другой. В итоге получается, что уже готовую конструкцию бассейна приходится сверлить и прокладывать трубы. В итоге вы теряете время и деньги.

Как избежать такой ошибки

Выход один – обратиться к профессионалам за разработкой добротного проекта, а во время производства работ точно следовать разработанному проекту. Также важно следить за наиболее важными деталями: например, чтобы проемы соответствовали размерам, указанным в спецификациях (актуально, в частности, для закладных деталей).

Ошибка № 2: Нарушение технологии производства работ и применение некачественных материалов

Экономия на бетоне, а именно покупка некачественного бетона без сертификатов и от неизвестных производителей может привести в будущем только к дополнительным тратам. Ведь из-за использования плохих материалов вся конструкция просто разрушится.

Еще одна распространенная ошибка – заливка дна и бортов (стенок) будущего бассейна через большой промежуток времени (ошибки при выполнении холодных швов бетонирования). Это приведет к появлению незабетонированных полостей, пор и трещин в бетоне. В итоге эти участки будут наиболее уязвимы для растрескиваний и протечек.


Фото 1. Участок недовибрированного бетона, с оголением и коррозией арматуры железобетонной стенки.

Плохое перемешивание бетонной смеси и недостаточное уплотнение её глубинными вибраторами также приводит к не самым лучшим последствиям. В результате несоблюдений процессов образуются пустоты, как на фотографии выше. Кроме того, на поверхности бетона появляется песок.

Ошибки также часто совершают и при работе с арматурой. Вот наиболее распространенные:

  • нарушение требований нормативных документов по величине защитного слоя бетона;
  • покупка самой дешевой арматуры со слишком малым диаметром стержней;
  • использование арматуры с поверхностной коррозией;
  • несоблюдение шага армирования;
  • отсутствие усилений арматурными стержнями и сетками наиболее нагруженных зон конструкции. Это может привести к образованию трещин в бетоне.

Как избежать этих ошибок

  • Используйте только качественный бетон с приложенными протоколами прочностных испытаний, желательно – не ниже марки M350. Кроме того, качество портландцемента также играет важную роль.
  • При возможности пользуйтесь приборами неразрушающего контроля, чтобы косвенно подтвердить характеристики поставляемого бетона.
  • При заливке бетонной смеси особое внимание уделите устройству холодных швов бетонирования.
  • Используйте вибраторы при заливке бетона, чтобы избежать появления зон недовибрированного бетона и пустот.
  • Не экономьте на арматуре. Не применяйте стержни меньшего диаметра, чем указано в проекте.
  • Соблюдайте толщину защитного слоя бетона в соответствии с нормативными документами.
  • При использовании стержней арматуры с поверхностной коррозией, не забудьте обработать ее поверхность преобразователем или уничтожителем ржавчины.
  • Обязательно усиливайте наиболее нагруженные зоны железобетонных конструкций в соответствии с проектом.
  • Соблюдайте шаг арматуры в соответствии с проектом.

Ошибка № 3: использование некачественных материалов и дешевого оборудования

Поговорка «Скупой платит дважды» существует уже много веков, но некоторые люди до сих пор думают, что могут всех обхитрить и приобрести качественные материалы и оборудование практически за бесценок. К сожалению, чудес не бывает, а желание сэкономить на всем выходит боком.

Например, из-за дешевых материалов от неизвестных брендов гидроизоляция может испортиться слишком быстро. А это, в свою очередь, приведет к постоянным протечкам, из-за которых наслаждаться купанием в бассейне у вас вряд ли получится.

Еще один важный критерий – покупка качественного оборудования. Оно необязательно должно быть самым дорогим. Иногда достаточно хороших отзывов от друзей, знакомых или специалистов. Например, вы можете посмотреть ролики на YouTube или почитать мнения покупателей на профессиональных форумах.

Как избежать такой ошибки

Нужно пользоваться только качественными материалами и проверенным оборудованием.

Все необходимые материалы для устройства гидроизоляции бассейна вы легко найдете на сайте ТЕХНОНИКОЛЬ. Например:

  • бассейновую мембрану LOGICPOOL, которая не только надежно защитит ваш бассейн от протечек, но и окрасит его бортики и дно в приятный синий цвет;
  • специальные добавки в бетон для улучшения его характеристик;
  • мастику ТЕХНОНИКОЛЬ MASTER для гидроизоляции наружней части бетона, заглубленной в грунт.

Ошибка № 4: строительство бассейна без учета особенностей грунта на участке

Разновидность грунта на участке может сыграть решающую роль в том, насколько долговечным окажется бассейн. Например, в грунте зачастую содержатся растворы кислот, щелочей и солей.

Такие агрессивные вещества могут постепенно разрушать не только гидроизоляцию, но и несущие конструкции из бетона.

Ярким примером подобных веществ являются соли – хлориды. Если не позаботиться о качественной защите, то они способны вызвать коррозию стальной арматуры прямо внутри тела бетона.


Фото 2. Железобетонная конструкция разрушается под воздействием солей.

Как избежать такой ошибки

Для начала стоит выяснить, есть ли в грунтах под будущим бассейном агрессивные вещества. Для этого еще на этапе строительства загородного дома могут быть проведены инженерно-геологические изыскания, на предмет анализа гидрогеологических условий строительной площадки. Они помогут оценить агрессивность грунтовых вод.

Если по результатам исследований выяснилось, что в грунтах на участке содержатся агрессивные вещества (соли, кислоты, щелочи) – это не повод для отказа от строительства. Просто вам придется предусмотреть дополнительные защитные мероприятия для бетонных и железобетонных строительных конструкций.

Они делятся на:

  • первичную защиту. Например, введение в бетон на стадии производства специальных добавок. К ним относят добавки, увеличивающие водонепроницаемость.
  • вторичную защиту. В этом случае поверхность бетона обрабатывается специальными защитными составами. Например, полимерной мастикой.

Ошибка № 5: экономия на гидроизоляции

Существует 2 основных метода гидроизоляции:

  • Наружная гидроизоляция. При ней в бетон добавляют особые смеси и добавки, которые улучшают его водонепроницаемость. Также для этого могут использоваться различные гидроизоляционные материалы. Например, мастики, которые мы упоминали выше.
  • Внутренняя гидроизоляция. В этом случае обрабатывается внутренняя сторона конструкции. Например, очень хорошо себя зарекомендовала армированная ПВХ-мембрана.

Также для гидроизоляции используют самые разные материалы. Например, обмазочные материалы, битум (от него уже постепенно все отказываются), жидкая резина и др.

В чем же состоит ошибка? А она в том, что многие использует только один метод гидроизоляции и игнорируют другие. Лучше всего гидроизоляция работает в комплексе и такое стремление сэкономить может привести к нарушению монолитности всей конструкции.

Как избежать такой ошибки

Если хотите построить качественный и долговечный бассейн, лучше сочетать сразу несколько видов гидроизоляции. Это позволит максимально надежно защитить железобетонные конструкции от действия различных агрессивных сред. Например, можно использовать мембрану из ПВХ (для внутренней гидроизоляции) и наружную обмазочную гидроизоляцию.

Выводы

Как видите, большинство ошибок при возведении бетонного бассейна легко можно избежать. Главное следовать 3 простым правилам:

  • четко следовать проекту;
  • не экономить на материалах;
  • доверять работу только профессионалам.
  • А вот желание сэкономить и «срезать углы» приведет только к лишним тратам и даже необходимости начинать всю работу заново.

Жб конструкции, сборный железобетон: что это, виды

В 99% случаев при строительстве различных промышленных, военных и бытовых объектов используются разные виды железобетонных конструкций. Такое положение вещей существует еще с середины XX века, когда применение ЖБ изделий постепенно начало завоевывать весь мир. Это не случайно, так как прочность такого композитного материала для строительства зданий и сооружений практически вне конкуренции, а по стоимости это один из самых дешевых материалов.

Особенности ЖБИ

Использование железобетонных конструкций сегодня актуально во всех сферах строительстваИсточник 1beton.info

Слово «железобетон» на сегодняшний день стало именем нарицательным, и когда его произносят, не всегда подразумевают строительный материал, но под этим непременно кроется определение какой-либо прочности и незыблемости. И в самом деле, если учитывать качества, которыми обладают монолитные и сборные железобетонные конструкции, такое сравнение не лишено смысла.

Армирование бетона

Армирование бетона позволяет укрепить его структуру, и сделать ее более устойчивой к большим нагрузкамИсточник vseoarmature.ru

Создание любых конструкций из железобетона предусматривает армирование стальными прутьями того или иного сечения, о чем упоминается уже в определении самого строительного материала. Для этой цели используется стальная проволока сечением 6 мм, но это чаще всего идет как вспомогательный элемент для общего каркаса. В основном армирование монолитных, сборных и монолитно-сборных конструкций производится стальным прутком диаметром от 10 до 16 мм. При этом используют разную арматуру, то есть, она может быть либо гладкой, либо рифленой (AIII). 

Для монолитных и сборных конструкций армирующие каркасы соединяются при помощи вязальной проволокиИсточник dom-s-ymom. org
Вес кольца жби 1 м и другие характеристики изделий

Армирующие каркасы собираются «мягким» способом, то есть, на соединении не используется сварка, так как такой метод себя не оправдал – он не выдерживает внутреннего напряжения и деформации, которой подвергаются различные бетонные конструкции. Соединения производятся при помощи:

  • Вязальной проволоки. Это самый распространенный метод в строительстве и его внедряют либо вручную, либо при помощи каких-то приспособлений, как то: вязального крючка, шуруповерта или специального пистолета.
  • Скрепок. Этот метод достаточно быстрый, так как там нет вязального узла, но его нельзя назвать распространенным.
  • Пластмассовых хомутиков. На первый взгляд методика заслуживает внимания, как не подверженная воздействию коррозии, но из-за невысокой прочности на разрыв не пользуется популярностью у профессионалов.
  • Клипсов. Своеобразные фиксаторы, соединяющие арматуру, используется крайне редко.

Примечание: вязальная проволока, используемая в 90% случаев, может быть с цинковым покрытием либо без него, но учитывая чуть ли не полное отсутствие доступа кислорода и влаги внутрь цементного камня, это практически не имеет значения.

Виды ЖБ конструкций

Под видом железобетонных конструкций подразумевается их тип изготовления, и они бывают:

  • монолитными или состоящими из одного цельного блока;
  • сборными, которые изготавливаются на ЗЖБИ, транспортируются на стройплощадку для сборки;
  • сборно-монолитные конструкции подразумевают два типа сразу и укладываются на объекте, как единое целое.

Монолитные конструкции

Монолитный железобетон активно используется при возведении высотных построек, а также сооружений частного и производственного типаИсточник znaybeton. ru

На сегодняшний день монолитные железобетонные конструкции приобретают все большую и большую популярность, как надежный эффективный и недорогой вид строительства. Его используют в жилой, промышленной и даже в военной сфере. Процесс создания монолитного железобетона достаточно прост. Если это большое промышленное строительство каких-либо зданий или сооружений, то сначала идет сборка армирующего каркаса, затем выставляется опалубка, в которую шлангом подается бетонная смесь того или иного класса прочности и марки (зависит от производственных расчетов). 

Ленточный фундамент идеально подходит для частного строительстваИсточник betonzone.com

В домашних условиях (в частном секторе) монолитные конструкции из железобетона – это широко распространенные ленточные фундаменты для строительства домов, хозпостроек и заборов. В данном случае армирующий каркас вяжется в виде прямоугольного куба, опускается в предварительно вырытую траншею и заливается бетоном. Бетон чаще всего изготавливают на стройплощадке в бетономешалке, но иногда (если есть возможность), делают заказ на каком-либо частном или государственном предприятии и раствор доставляется в автобетономешалке в готовом состоянии. Если есть потребность, то над траншеей устанавливают опалубку, как на верхней фотографии, и ленточный фундамент заливают одновременно с цоколем.


Строительство домов из ЖБИ панелей под ключ: плюсы и минусы, этапы работ, красивые проекты Такие конструкции изготавливаются на заводах ЖБИ и транспортируются на стройплощадку для сборкиИсточник 1beton.info

Сборные конструкции

Сборные конструкции из железобетона известны у нас еще со времен Советского Союза как жилые дома брежневского периода или «брежневки». Но СССР не был новатором в подобном строительстве, и первые проекты появились у нас при содействии чехословацких инженеров, которые стали известны как «чешки». Тем не менее, суть заключалась в следующем: на заводе ЖБИ по заданным чертежам отливаются какие-либо детали (плиты, перекрытия, колонны и т.д. и т.п.), и все это транспортируется на стройплощадку по железной дороге и/или автотранспортом. На месте из привезенных деталей собирается конструкция по заранее разработанному проекту. Среди обывателей такое жилье обычно называют «блочным домом».

Монолитно-сборные конструкции

Сборно-монолитные конструкции чаще всего применяются при возведении мостов и путепроводов.Источник stroyone.com

По большому счету, сборно-монолитные железобетонные конструкции используются для строительства мостов, хотя это не является какой-то монополией, а просто прерогативой. Из монолитных деталей здесь, как правило, одни опоры, да и то не полностью, но, тем не менее, они есть – все остальной относится к сборным деталям, которые изготавливаются на ЗЖБИ по проектным чертежам. В современном строительстве такого типа к железобетону добавляются пластмассы и ячеистые материалы, улучшающие механические характеристики бетона на противостояние механическим нагрузкам. Самое важное в таких сооружениях, это прочность и надежность соединения сборных и монолитных элементов, в данном случае – несущих опор и остальных блоков.

Железобетонные конструкции.

ЖБ изделия

Для сборных железобетонных конструкций применяется целый ряд изделий, которые изготавливаются на ЗЖБИ на пару путем вибрации. Безусловно, в домашних условиях такое сделать, невозможно, так как не позволят технические условия (элементарное отсутствие необходимого оборудования). Единственное, что может хоть как-то напоминать заводское ЖБ изделие, это то, что в бытовых условиях можно сделать на импровизированном вибростоле. Но в данном случае из-за невозможности применять пар, изделие будет иметь просадку, так как вода при выпаривании освобождает объем.

Железобетонные плиты

Перекрытия перевозят плашмя с прокладками из деревянных реекИсточник mskukraine. com

Железобетонные плиты перекрытия в современном строительстве можно назвать самым востребованным материалом, так как из них делают не только потолки, но и полы, либо одно перекрытие выполняет двойную функцию. Такая заливка имеет полую конструкцию, где внутренние отверстия не только значительно понижают массу изделия (почти вдвое), но также могут послужить в качестве кабель-каналов для прокладки различных коммуникаций. Как правило, это разводка проводов для потолочного (верхнего) освещения, но иногда это могут быть кабеля сигнализации, ТВ или Интернета.


Минимальная толщина стяжки пола из пескобетона и железобетона

Транспортировка железобетонных перекрытий на ЖД или специализированных автомобильных платформах осуществляется в лежачем положении (плашмя). Каждая плита укладывается на деревянные бруски, чтобы толчки, которые неизбежно возникают при перевозке, не нанесли ущерб изделиям. Для погрузочно-разгрузочных работ у перекрытий предусмотрены специальные петли из стальной проволоки сечением 6 мм, которые фиксируются к армирующему каркасу плиты.

Железобетонные фермы

Железобетонные фермы используют для перекрытий в производственных сооружениях и культурных зданияхИсточник 1beton.info

Железобетонные фермы выполняют функцию стропильной системы только в больших масштабах, то есть, их используют для перекрытия производственных цехов, торговых комплексов, спортзалов и т.д. Изделие имеет арочную или прямоугольную форму с решетками жесткости, то есть, без проблем несет на себе любую кровлю. Фермы делают из тяжелого, легкого или конструкционного бетона, но в любом случае, это жесткий элемент, не рассчитанный на какую-либо деформацию. Транспортировка железобетонных ферм любыми видами транспорта осуществляется только в вертикальном положении без уклона и с деревянными прокладками между элементами.

Балки и ригели

Ригелем называется железобетонное изделие с армированием, которое служит горизонтальным соединителем вертикальных конструкцийИсточник 1beton. info

Железобетонные балки и ригели служат в качестве перемычек для соединения колонн, подвесов или стен (перегородок) и бывают односкатными, двухскатными или прямоугольными. Такие элементы служат в качестве поддерживающей части крыши или пола здания. Транспортировка изделий осуществляется на боковой грани, но, ни в коем случае не плашмя, так как это может привести к разрушению.

Железобетонные сваи

Сваи могут быть, абсолютно, разные в зависимости от формы, объема, области применения или типа конструкцииИсточник ustanovkasvai.ru

Все железобетонные сваи следует классифицировать по их конструкционным особенностям и в современном строительстве можно выделить:

  • набивные сваи, как правило, делают непосредственно на стройплощадке и опускают в заранее заготовленную яму;
  • монолитные сваи делают на ЗЖБИ, но в грунт их погружают при помощи специального молота;
  • пустотные сваи выглядят, как обсадная труба и после установки их укрепляют бетоном.

Железобетонные опоры (стойки)

Стойки служат опорами для электропередающих линий и наружного освещенияИсточник popenobloky.ru

Железобетонные стойки известны абсолютно всем, так как они служат концевыми, промежуточными, угловыми или анкерными опорами для линий электропередач и связи. В народе чаще всего эти опоры называют бетонными столбами, но суть от этого не меняется. Стойки бывают с квадратным, трапециевидным и круглым сечением, причем последние делают полыми, чтобы компенсировать массу ЖБИ. Транспортировка опор осуществляется в горизонтальном положении с деревянными прокладками, чтобы исключить критические удары при перевозке.

Железобетонные колонны

Колонна представляет собой несущий элемент жилых, культурных, промышленных и бытовых сооруженийИсточник kladembeton.ru

Прежде всего, железобетонные колонны служат в качестве несущих конструкций зданий различного типа, но одновременно могут являться одним из декорирующих элементов архитектурного ансамбля. По своей структуре они очень похожи на стойки, но в данном случае сечение столба может быть либо круглым, либо квадратным. Транспортировка осуществляется в горизонтальном положении с деревянными защитными прокладками.


Фундамент на железобетонных сваях для частного дома: разновидности и этапы монтажа

Объемные железобетонные блоки

Как только блок извлекают из формы, в нем уже есть и стены, и пол, и потолокИсточник dekoriko.ru

Объемные железобетонные блоки представляют собой готовые помещения, для которых остается только наружная и внутренняя отделка (облицовка). С экономической точки зрения это чрезвычайно выгодный вариант, так как трудовые затраты уменьшаются в два раза, а время, потраченное на строительство помещения, вообще сокращается в три-четыре раза. Жилье может состоять, как из одного блока, так и из нескольких конструкций, соединенных между собой.

Напряженный железобетон — принцип работы, описание технологий.

Заключение

Единственным недостатком железобетонных монолитных и сборных конструкций является большая масса, причем, это распространяется не только на тяжелые, но и на легкие бетоны. В остальном, это сплошные плюсы, а любая железобетонная конструкция вне зависимости от погодных условий имеет эксплуатационный ресурс не менее 100 лет.

ООО «АКСАРАЙСКАЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ КОНСТРУКЦИЯ», ИНН 3018012250

НЕ ДЕЙСТВУЕТ С 14.10.2011

Общие сведения:



Контактная информация:

Индекс: 414015

Адрес: Г АСТРАХАНЬ,УЛ ДЗЕРЖИНСКОГО,Д 72 А..

Юридический адрес: 414015, Г АСТРАХАНЬ, УЛ ДЗЕРЖИНСКОГО,Д 72 А КВ 1

Телефон: +7 (8512) 39-56-17

Факс: +7 (8512) 39-56-18

E-mail:

Реквизиты компании:

Виды деятельности:

Основной (по коду ОКВЭД): 51. 53.24 — Оптовая торговля прочими строительными материалами

Найти похожие предприятия — в той же отрасли и регионе (с тем же ОКВЭД и ОКАТО)

Дополнительные виды деятельности по ОКВЭД:

45.21.1Производство общестроительных работ по возведению зданий
50.50Розничная торговля моторным топливом
51.12.1Деятельность агентов по оптовой торговле топливом
51.13.2Деятельность агентов по оптовой торговле строительными материалами
51.51.2Оптовая торговля моторным топливом, включая авиационный бензин
51.70Прочая оптовая торговля

Учредители:

Регистрация в Пенсионном фонде Российской Федерации:

Регистрационный номер: 040018004474

Дата регистрации: 07.04.1997

Наименование органа ПФР: Государственное учреждение — Управление Пенсионного фонда РФ в Трусовском районе г. Астрахани

ГРН внесения в ЕГРЮЛ записи: 2113023023782

Дата внесения в ЕГРЮЛ записи: 01.12.2011

Регистрация в Фонде социального страхования Российской Федерации:

Регистрационный номер: 300004013730001

Дата регистрации: 14.04.1997

Наименование органа ФСС: Государственное учреждение — Астраханское региональное отделение Фонда социального страхования Российской Федерации

ГРН внесения в ЕГРЮЛ записи: 2123023020448

Дата внесения в ЕГРЮЛ записи: 25.01.2012

Госзакупки по 44-ФЗ не найдены

Госзакупки по 223-ФЗ не найдены

Сертификаты соответствия: Исполнительные производства:

Краткая справка:

Организация ‘ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ «АКСАРАЙСКАЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ КОНСТРУКЦИЯ»‘ зарегистрирована 03 октября 2002 года по адресу 414015, Г АСТРАХАНЬ, УЛ ДЗЕРЖИНСКОГО,Д 72 А КВ 1. Компании был присвоен ОГРН 1023000826529 и выдан ИНН 3018012250. Основным видом деятельности является оптовая торговля прочими строительными материалами. Компанию возглавляет СУРКОВ ВАЛЕРИЙ ВЛАДИМИРОВИЧ. Состояние: Исключение из ЕГРЮЛ недействующего юридического лица.

Добавить организацию в сравнение

Железобетонные конструкции

1. Усиление сечений железобетонных колонн композитными материалами

Усиление сечений железобетонных колонн композитными материалами в соответствии с СП 164.1325800.2014 и Приложением Л СП 63.13330.2012

2. Проверка сечений сталежелезобетонных плит

Проверка сечений сталежелезобетонных плит в соответствии с СП 63.13330.2012, СП 16.13330.2011, ДБН В.2.6-160:2010 и ДСТУ Б В.6-9:2008

3. СталеБетон – Проверка сталебетонных сечений колонн

Реализована проверка на прочность сечений сталебетонных колонн прямоугольного сечения с различными профилями жесткой арматуры. Расчет выполняется по деформационной модели железобетона с использованием двухлинейной, трехлинейной и нелинейной диаграмм.

4. АрмоБетон – Проверка бетонных сечений, армированных композитной арматурой

Реализовано армирование как неметаллической композитной арматурой, так и несколькими видами арматуры, в том числе и металлической. Расчет производится по теории предельных состояний и по деформационной модели железобетона в соответствии с проектом СП «Конструкции из бетона с композитной неметаллической арматурой.

5. ТрубоБетон – Проверка трубобетонных сечений

Реализована проверка на прочность сечений трубобетонных конструкций по деформационной модели в соответствии с СП 63.13330.2012, СП 16.13330.2011 и проектом СП «Конструкции из бетона с композитной неметаллической арматурой».

6. Характеристики бетона

В программе приведены справочные данные по нормативным и расчетным сопротивлениям бетона для предельных состояний первой и второй группы в соответствии со СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции».

7. Сортамент арматуры

В программе приведены справочные данные о расчетной площади и теоретической массе погонного метра арматуры в зависимости от количества и диаметра стержней в соответствии со СНиП 2. 03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции». Программа снабжена различными вспомогательными функциями – определением соответствия количества и диаметров стержней для заданной площади и др.

8. Анкеровка арматуры по ДСТУ 3760-98

Программа предназначена для определения необходимой длины заведения арматурного стержня, при которой обеспечивается восприятие действующих в рассматриваемом сечении усилий. Расчет производится в соответствии с Рекомендациями по применению арматурного проката по ДСТУ 3760-98. Длина анкеровки вычисляется как для отдельных, так и для сдвоенных стержней. В качестве защитного слоя для углового арматурного стержня выбирается значение меньшее из двух: вертикального и горизонтального. Расчет выполняется методом последовательного приближения на основании шага и диаметра распределительной арматуры.

9. Сечения железобетонных элементов

Программа предназначена для подбора арматуры в сечениях железобетонных элементов по первому и второму предельному состоянию в соответствии с различными нормативными документами: СНиП 2. 03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции», СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции», Еврокод 2 «Проектирование железобетонных конструкций», Рекомендации по применению арматурного проката по ДСТУ 3760-98, ТСН 102-00* «Железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С». Добавлен расчет сечений по Еврокод 2 и ДБН В.2.6-98:2009. Реализован расчет следующих типов сечений – прямоугольное, тавровое, двутавровое, уголковое, крестовое, круглое, кольцевое и коробчатое. Расчет производится для всех видов напряженного состояния: центральное сжатие, изгиб, плоское внецентренное сжатие-растяжение, косой изгиб, а также общий случай для набора усилий N, Мх, Мy, Mкр, Qx, Qy.

10. Расчет железобетонной оболочки; 11. Расчет железобетонной балки-стенки; 12. Расчет железобетонной плиты

Три программы предназначены для подбора арматуры в пластинчатых железобетонных элементах по первому и второму предельным состояниям в соответствии со следующими нормативными документами: СНиП 2. 03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции», СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции», Еврокод 2 «Проектирование железобетонных конструкций», Рекомендации по применению арматурного проката по ДСТУ 3760-98, ТСН 102-00 «Железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С».

13. Главные и эквивалентные напряжения

Программа предназначена для вычисления главных и эквивалентных напряжений по заданным значениям тензора напряжений. Для заданного класса бетона определяются предельные и эквивалентные напряжения по одному из заданных критериев прочности бетона, соответствующих теориям Гениева, Карпенко, Писаренко и Яшина. Кроме того, определяются значения главных деформаций, углы наклона главных напряжений к текущим осям, а также угол наклона плоскости трещины к оси X. По полученным результатам строится область прочности. Применение режима проверки прочности позволяет получить предельные допустимые напряжения по двум главным площадкам, предельные нормальные и сдвиговые напряжения по октаэдрическим площадкам, коэффициент запаса прочности по второму предельному состоянию, а также параметр Лоде-Надаи.

14. Усиление композитными материалами

Программа предназначена для проверки прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений железобетонных элементов, усиленных фиброармированными пластиками (ФАП). Проверка выполняется по предельным состояниям первой и второй групп. В программе реализованы положения «Руководства по усилению железобетонных конструкций композитными материалами» и СП 52-101-2003. В программе расширена библиотека композитных материалов.

15. Прочность железобетонного стыка на сдвиг

Программа предназначена для расчета на сдвиг стыков сборно-монолитных железобетонных конструкций и конструкций из монолитного железобетона с дополнительным слоем омоноличивания. Расчет производится в соответствии с положениями Еврокод 2 и ДСТУ Б В.2.6-156:2010.

Риск коррозии железобетонной конструкции из-за внутреннего и внешнего хлорида

Был оценен риск коррозии внутреннего хлорида и внешнего хлорида в трех различных условиях воздействия. Начало коррозии обнаруживали путем контроля гальванического тока между металлом катода и закладной сталью. Порог хлорида был определен путем измерения скорости коррозии стали с помощью метода поляризации для внутреннего хлорида и теста профиля хлорида для внешнего хлорида.В результате инициирование коррозии ускорялось при циклическом влажном/сухом состоянии по сравнению с полностью влажным состоянием. Кроме того, было обнаружено, что увеличение степени сушки в условиях воздействия приводит к увеличению скорости коррозии после ее инициирования. Пороговый уровень внешнего хлорида колеблется от 0,2 до 0,3 % по массе цемента, а внутреннего хлорида показывает более высокий диапазон, равный 1,59–3,10 %. На основании этих данных прогнозируется проникновение хлоридов в условиях воздействия для определения срока службы железобетонной конструкции.

1. Введение

Существует общее мнение, что залитая в бетон сталь образует на поверхности пассивную пленку и защищает сталь от коррозии. Пассивная пленка сохраняется за счет высокой щелочности бетона; однако разрушение пассивной пленки происходит, когда концентрация хлорида вблизи стали превышает пороговый уровень хлорида (CTL) [1]. Из-за этой проблемы были проведены различные исследования для прогнозирования переноса хлоридов в зависимости от условий воздействия, поскольку точное прогнозирование переноса хлоридов приводит к повышению точности прогнозирования жизненного цикла.Определение CTL является еще одним важным фактором, влияющим на прогнозирование срока службы [2]. Известно, что CTL изменяется в зависимости от различных условий, таких как источник хлорида, условия воздействия и смешивание материалов; однако CTL, используемый при прогнозировании срока службы, является консервативным и составляет 0,2–0,4 % от массы цемента [3, 4]. Основная причина этого может быть связана с отсутствием точных методов испытаний для определения CTL, сложность которых, кроме того, зависит от методов испытаний.В предыдущих исследованиях в связи с удобством проведения эксперимента и экономией времени было проведено несколько экспериментов по определению ХТС при непосредственном погружении стали в раствор [5, 6] или с примесью хлорида [7–9]. В случае испытания раствором результаты показывают, что коррозия стали инициируется небольшим количеством хлорида, что кажется нереальным, поскольку не учитывается коррозионная стойкость бетона. Для теста с добавлением хлорида CTL варьировался от 0,1 до 1,0% по массе связующего; однако он не мог полностью охватить реальное состояние железобетонной конструкции, подверженной воздействию хлоридной среды.Эксперименты с внешним хлоридом также проводились с длительно погруженными образцами, но с учетом различных условий воздействия недостаточны [10–12]. Следовательно, необходимо определить CTL в зависимости от источников хлоридов и, следовательно, оценить риск коррозии железобетонной конструкции.

В настоящем исследовании обсуждался риск коррозии и CTL как для внутреннего хлорида, так и для внешнего хлорида. Влияние внутреннего хлорида оценивали путем измерения плотности тока коррозии в течение 100 дней поляризационным методом.Для внешнего хлорида начало коррозии при трех различных условиях воздействия было обнаружено путем мониторинга гальванического тока, а затем была оценена скорость проникновения хлорида для определения CTL. Впоследствии CTL был применен к прогнозированию срока службы для оценки коррозионной стойкости конструкции.

2. Экспериментальная работа

В этой статье оценивалось инициирование коррозии, вызванное внутренним хлоридом и внешним хлоридом. Для экспериментов были изготовлены образцы раствора для уменьшения размера с учетом влияния заполнителя на процесс коррозии.Соотношение смеси составляло 1,00 : 4,00 :2,46 для обычного портландцемента, деионизированной воды и песка (максимальный размер 15 мм). Детали эксперимента как для внутренних/внешних образцов хлорида, так и для метода измерения коррозии изложены следующим образом.

2.1. Образцы с добавлением хлорида

Шесть уровней хлорида были добавлены в воду для затворения в виде NaCl: 0,2, 0,5, 1,0, 1,5, 2,0 и 3,0% по массе цемента. Образцы строительного раствора отливали в цилиндрическую форму (Ø40 × 80 мм) с гладким стальным стержнем (Ø10 × 80 мм), помещенным в центр образца.В процессе извлечения из формы цементная паста (соотношение 0,25 / к ) была покрыта на концах стальных стержней, чтобы обеспечить защиту от коррозии на открытой части. После этого сверху и снизу покрыли эпоксидной смолой, чтобы ионы и ток могли проходить только по бокам. Для достижения достаточной степени гидратации и высокой относительной влажности в пористой матрице образцы выдерживали в течение 28 суток в контролируемой камере при температуре 25 ± 1°C и относительной влажности 95 ± 2%. Это условие отверждения в равной степени применялось к внешним образцам хлорида.Через 28 дней отверждения плотность тока коррозии закладной стали контролировали методом поляризации.

2.2. Погруженные образцы

Профильные образцы и образцы для испытаний на коррозию готовили отдельно для обнаружения начала коррозии стали и определения CTL. Те же цилиндрические образцы строительного раствора (Ø40 × 80 мм), содержащие гладкую стальную арматуру (Ø10 × 80 мм), были изготовлены для измерения коррозии без примеси хлорида. Для испытания профиля хлоридов был отлит растворный диск (Ø100 × 50 мм) и сразу же после извлечения из формы покрыт эпоксидной смолой, за исключением верхней части образца, для обеспечения одномерного переноса хлоридов. Все образцы выдерживали в камере в течение 28 дней, а затем подвергали воздействию хлорида. Учитывая приливную среду, она была классифицирована по трем типам условий воздействия, то есть 2 дня увлажнения (погружение)/8 дней высыхания (которые будут обозначаться как 2н/8д), 5 дней увлажнения/5 дней сушки. сушка (5w/5d) и полное погружение (10w). На этапе погружения образцы выдерживали в 1 М растворе NaCl при температуре окружающей среды 25 ± 2°C и хранили в камере в сухом состоянии (25 ± 1°C и относительной влажности 30%).Гальванический ток залитой стали измеряли каждые 10 дней, чтобы наблюдать за началом коррозии.

2.3. Профиль хлоридов

Профиль хлоридов был получен из образцов пыли, собранных путем шлифовки поверхности раствора с шагом 5,0 мм по глубине до 30,0 мм. Свободный хлорид в каждом образце экстрагировали путем перемешивания в течение 5 минут в деионизированной воде при 50°C и измеряли с помощью хлорид-ион-селективного электрода, изготовленного компанией Orion™. Чтобы определить поверхностную концентрацию хлорида и коэффициент диффузии, данные измерения концентрации хлорида использовались для решения второго закона диффузии Фика.Второй закон Фика в полубесконечном пространстве представляется следующим образом: где — концентрация хлоридов на глубине через время (с), — поверхностная концентрация хлоридов (%/м 3 ), — кажущийся коэффициент диффузии (м 2 /с), – глубина от поверхности (м), – время воздействия (с). Для определения CTL погруженных образцов данные профиля были получены в то время, когда начало коррозии было обнаружено с помощью испытания гальваническим током.

2.4. Измерение коррозии

Начало коррозии было обнаружено путем измерения тока, протекающего между закладной сталью и металлом катода (титановая сетка). Образцы помещали с цилиндрической титановой сеткой в ​​1 М раствор гидроксида натрия (рис. 1, а). Хотя измерения гальванического тока не выявили количественной скорости коррозии, можно судить о времени начала коррозии через время резкого увеличения тока. Гальванический ток определяли путем вычисления измеренной разности потенциалов на резисторе 10 кОм по закону Ома.

Измерение сопротивления линейной поляризации (LPR) проводилось для наблюдения за током коррозии стали. Принципиальная схема электрической цепи поляризационного метода показана на рис. 1(б). Образец строительного раствора погружали в 1 М раствор гидроксида натрия, а два электрода (противоэлектрод и электрод сравнения) размещали и соединяли с прибором в растворе. В качестве электрода сравнения и противоэлектрода использовали стандартный насыщенный каломельный электрод (SCE) и угольный электрод соответственно.В качестве потенциостата использовали Reference 600 от Gamry Instrument. Измерения LPR были выполнены путем подачи потенциального сигнала в диапазоне от ± 20 мВ примерно при скорости сканирования 0,2 мВ / с и измерения тока отклика. Затем ток коррозии рассчитывали по уравнению: где – сопротивление поляризации (Ом), – изменение потенциала (В), – изменение тока (А), – ток коррозии (А), – постоянная Штерна–Гири. Постоянная Штерна–Гири должна быть определена эмпирически; однако обычно принималось 26 мВ для активного и 52 мВ для пассивного состояния стали [13].была преобразована из скорости коррозии в площадь поверхности стальной арматуры.

3. Результат и обсуждение
3.1. Corrosion Initiation

Начало коррозии стали в строительном растворе, подвергавшейся различным воздействиям, определяли путем контроля гальванического тока, как показано на рис. 2. В начале контроля появлялось относительно низкое значение гальванического тока, независимо от состояние экспозиции. Это убедило, что сталь в образце ступки не была подвержена коррозии (пассивирована).Время начала коррозии варьировалось в зависимости от условий воздействия. Образец 2w/8d не показал заметного изменения до 40 дней, а затем увеличился примерно до 6 А. После этого повышенный ток оставался стабильным. Образцы 5w/5d и 10w показали резкое увеличение тока через 90 и 160 дней соответственно. А ток образца 10 Вт был увеличен до 1,3 А через 60 дней, а затем был уменьшен через 80 дней. Этот результат можно предположить как инициирование локальной коррозии и репассивации, хотя интерпретация репассивации при измерении гальванического тока все еще остается спорной.


На рис. 3 показаны изменения плотности тока коррозии закладной стали, полученные с помощью измерения LPR. Согласно предыдущим исследованиям плотность тока коррозии более 0,1 А/см 2 идентифицировали как депассивацию стали [14, 15]. По сравнению с результатами испытаний гальваническим током коррозия стали в ступке, подвергнутой различным условиям воздействия, начиналась в такое же или более позднее время. Например, образец 2w/8d показал значение плотности тока коррозии выше 0.1 А/см 2 через 60 дней и после этого постепенно увеличивалась. Образцу 5w/5d потребовалось 90 дней, чтобы превысить 0,1 А/см 2 , и 170 дней для образца 10w. Через 300 дней плотность тока каждого образца приблизилась к постоянному значению, что составляет 30, 8,0 и 0,5 А/см 2 для образцов 2w/8d, 5w/d и 10w соответственно. Предполагается, что более высокая плотность тока коррозии стали, возникающая в результате циклических условий смачивания и сушки, обусловлена ​​более высокой скоростью проникновения как хлорида, так и кислорода [16].Таким образом, очевидно, что высокая степень сушки ускоряет время инициирования коррозии и увеличивает плотность тока коррозии в фазе распространения коррозии. Это ускорение коррозии, следовательно, может вызвать опасный дефект в армированной морской конструкции, особенно подверженной воздействию высокого уровня прилива. Таким образом, в условиях полного погружения CTL бетона выше, чем в условиях циклического влажного/сухого состояния.


3.2. Пороговый уровень хлорида

Для оценки влияния внутреннего хлорида на скорость коррозии в течение 100 дней отслеживали плотность тока коррозии.Средняя плотность тока коррозии была получена путем интегрирования измеренной плотности тока и деления ее на общее количество дней для измерения. Средняя плотность тока коррозии стального стержня в образце строительного раствора в зависимости от концентрации примешанного хлорида (общее количество хлоридов) изображена на рисунке 4. Средняя плотность тока коррозии показала экспоненциальное увеличение общего содержания хлорида. CTL колебался в пределах 1,74–2,46% от общего содержания хлоридов для 0,1–0,2 А/см 2 .Из предыдущего исследования Alonso et al. [14] показывают аналогичный CTL в диапазоне от 1,24 до 3,08, а Hope и Ip [8] сообщили об относительно низком CTL в диапазоне от 0,92 до 1,35. Однако CTL, предписанный Британским стандартом или ACI, составляет 0,4 или 0,2 % от массы цемента, что значительно ниже этого результата [17, 18]. Эта разница может быть связана с изменением способности связывания хлоридов, возникающей из-за источника хлорида. В поровом растворе свободный хлорид вступает в химическую реакцию с продуктами гидратации C 3 A или C 4 AF с образованием соли Фриделя в начале процесса гидратации.Образование соли Фриделя могло бы удалить из порового раствора свободный хлорид, участвующий в процессе коррозии. Фактически образование соли Фриделя снижается во внешнем хлоридном состоянии, так как хлорид проникает после того, как происходит гидратация цемента [19, 20]. Судя по литературному обзору реальных конструкций, CTL, кроме того, был получен в широком диапазоне, составляя около 0,2–1,5%, предположительно из-за факторов, влияющих на коррозионную активность стали, таких как относительная влажность, уровень влажности в бетоне и температура. 21, 22].Таким образом, представляется очень трудным эмпирически определить CTL из реальных структур без корректировки факторов окружающей среды.


Профиль хлоридов при различных условиях воздействия был проведен в то время, когда наблюдалось начало коррозии (через 40, 90 и 160 дней), как показано на рисунках 5(a)–5(c). Рассчитанный поверхностный хлорид и кажущийся коэффициент диффузии приведены в таблице 1. Было обнаружено, что увеличение коэффициента сушки приводит к увеличению общей концентрации проникшего хлорида на всю глубину от поверхности.Когда образец подвергается воздействию сухих условий, водонасыщение в порах уменьшается, и поэтому в переносе хлоридов преобладают как диффузия, так и абсорбция, особенно во внешнем сечении. Следовательно, поскольку скорость переноса ионов хлора, вызванная абсорбцией, обычно выше, чем диффузия, образец 2w/8d демонстрирует наибольшую степень проникновения хлорида на всю глубину от открытой поверхности. Лиам и др. и TWRL [23, 24] сообщили о быстром проникновении ионов хлора при увеличении степени сушки; однако они показали относительно высокую концентрацию хлоридов на поверхности, колеблющуюся от 1.66 до 4,42% от массы цемента. Длительное воздействие хлоридной среды может привести к дальнейшему накоплению ионов хлора на поверхности, вызванному кристаллизацией соли при высушивании. Сравнивая данные профиля во время начала коррозии, образцы 2w/8d и 5w/5d показывают одинаковое количество общего содержания хлоридов на глубине стали (рис. 5(d)). Поскольку глубина покрытия образца составляла 15 мм, CTL для образцов 2w/8d и 5w/5d составляет около 0,2%, что аналогично стандартам BS и ACI, в то время как CTL для 10w составляет около 0.3%.



40 дней
40 дней 90 дней 160 дней
(%) (M 2 / S) (%) (M 2 / S) (%) (M 2 / S)

2W / 8D 1,93 11. 19 2.19 8.72 2.49 7.18
5w / 5d 1,88 7,13 2,09 5,12 2,38 4,10
10w 1,71 6,26 1,87 4,46 2,30 3,54

3.3. Life Cycle Prediction

При прогнозировании срока службы, хотя CTL внешнего хлорида ниже, чем внутреннего, трудно определить риск коррозии в зависимости от источника хлорида.Внешнему хлориду требуется время, чтобы проникнуть на глубину стали, и увеличение глубины покрытия может замедлить его. С другой стороны, внутренний хлорид может вызвать коррозию арматуры сразу после литья, поскольку он всегда присутствует рядом со сталью. Кроме того, количественная оценка общего содержания хлоридов в смешиваемых материалах (например, в воде, песке и гравии) затруднена. Соответственно, в данной работе прогноз проникновения хлоридов и срока службы проводился только для внешнего хлорида.

Для прогнозирования проникновения хлоридов, а затем для прогнозирования срока службы следует учитывать зависимость транспорта хлоридов от времени [25]. Как правило, перенос хлоридов в бетоне экстраполировали на основе закона Фика об одномерной диффузии с постоянным коэффициентом диффузии. Он содержит некоторые основные предположения о том, что (1) бетон подвергается воздействию постоянной концентрации хлоридов и (2) пористая матрица является однородной; то есть он одновременно показывает одинаковую диффузионную способность по всему бетону.Однако согласно Тангу и Нильссону [26] коэффициенты диффузии хлоридов в раннем возрасте уменьшались со временем, и они математически выразили снижение с учетом зависимости от времени следующим образом: где – фактор возраста, а – коэффициенты диффузии хлоридов при воздействии время и соответственно. Основываясь на экспериментальных результатах, кажущийся коэффициент диффузии через 40 дней был использован как и был рассчитан по (3), что соответствует значениям 0,3208, 0,3473 и 0,3468 для 2w/8d, 5w/5d и 10w соответственно. В предыдущих исследованиях [27, 28] и программах прогнозирования жизненного цикла (Life 365, DuraCrete 2000) рекомендуемое значение варьировалось от 0,2 до 0,55. Поэтому полученные значения считались адекватными. Используя эти возрастные факторы, перенос хлоридов был спрогнозирован с коэффициентом диффузии, зависящим от времени, как показано на рисунке 6. Для граничного условия модели прогнозирования концентрация хлоридов на открытой поверхности была установлена ​​равной 1,0 M, а глубина покрытия составляла 50 мм.Было очевидно, что уменьшение коэффициента сушки увеличивает необходимое время транспорта хлоридов для достижения CTL при заданной глубине покрытия. Прогнозируемый срок службы составляет 2,35, 4,73 и 13,1 года для 2w/8d, 5w/5d и 10w соответственно. В частности, прогнозируемый срок службы 2w/8d и 10w явно отличался, потому что CTL 2w/8d ниже, чем 10w, а скорость переноса хлоридов 2w/8d в основном высока. Таким образом, очевидно, что инициированию коррозии, вероятно, способствуют морские сооружения, подвергающиеся воздействию условий высокой степени осушки, то есть высокого уровня прилива. Кроме того, учитывая, что увеличение степени сушки увеличивает скорость коррозии после инициирования коррозии, ожидается, что ухудшение структуры, вызванное распространением хлоридов, будет ускорено. Когда дело доходит до консервативного значения CTL (т. е. 0,4%), прогнозируемый срок службы без коррозии может быть значительно увеличен до 13,0, 16,8 и 26,1 лет для 2w/8d, 5w/5d и 10w соответственно. Это предполагает, что CTL будет решающим фактором, определяющим срок службы бетонных конструкций, подверженных воздействию солевой среды.Разница в CTL с точки зрения коррозионной стойкости экспериментальных и реальных конструкций будет возникать из-за реактивности в катодной области на поверхности стали. Во влажной и сухой циклической среде (т. е. в настоящем исследовании) кислород и вода могут проникать в бетон на глубину стали, в зависимости от продолжительности воздействия атмосферных условий. Таким образом, катодная реакция может сопровождать анодный процесс на поверхности стали, что приводит к ускорению процесса коррозии. В свою очередь, коррозионная активность будет быстро развиваться, что приведет к снижению CTL. Однако в реальной конструкции проникающая способность катодных реагентов может быть ограничена, в частности, глубиной стали: в морской среде глубина покрытия обычно превышает 50–100 мм, и, таким образом, доступ кислорода и воды ограничен. ограничивается сталью. По существу, коррозионная активность будет замедлена за счет ограниченной катодной реакции на поверхности стали, тем самым обеспечивая повышенную коррозионную стойкость с точки зрения более высокого CTL.


4. Заключение

В настоящем исследовании оценивался риск коррозии железобетонной конструкции, возникающий из-за внутреннего хлорида и внешнего хлорида. Контролировали скорость коррозии и анализировали перенос хлорида для определения CTL в зависимости от источника хлорида. Кроме того, в случае внешнего хлорида прогноз срока службы проводился при различных условиях воздействия. Выводы, полученные из экспериментальных работ, следующие: (1) Как показывают результаты мониторинга гальванических токов, условия воздействия сильно повлияли на инициирование коррозии. Влажное/сухое состояние ускоряет начало коррозии, чем полностью влажное состояние, предположительно из-за повышенного проникновения кислорода и хлорида. (2) Измерение LPR дало информативные данные для определения CTL в зависимости от источника хлорида. Внутренний хлорид показал более высокий CTL, чем внешний хлорид, что, как полагают, вызвано уменьшением количества свободного хлорида, участвующего в процессе коррозии, за счет связывания хлорида на начальной стадии гидратации. (3) Сухой коэффициент условий воздействия. увеличивает скорость коррозии после начала коррозии.Соответственно, ожидается, что распространение коррозии будет способствовать распространению коррозии в морских конструкциях, подверженных воздействию приливов.(4) Следовательно, было предсказано резкое сокращение срока службы конструкций, подверженных воздействию приливов. Кроме того, поскольку скорость распространения коррозии высока, ожидаются ускоренные дефекты структурного поведения.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Это исследование было поддержано исследовательским фондом Университета Ханьян (HY-2013-N).

Обзор поведения конструкции, конструкции и применения бетона, армированного волокнами, с высокими эксплуатационными характеристиками | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

  • Комитет ACI 440. (2006). Руководство по проектированию и строительству бетона, армированного стержнями из стеклопластика (ACI 440.1R-06) . Фармингтон-Хиллз, Мичиган: Американский институт бетона.

  • АФСК-СЕТРА. (2002). Бетоны, армированные фиброй, с очень высокими эксплуатационными характеристиками. Временные рекомендации .Баньё, Франция: SETRA.

  • Ахмад Фирас, С., Форе, Г., и Ле Рой, Р. (2011). Связь между стержнями из полимера, армированного углеродным волокном (CFRP), и бетоном, армированным волокном со сверхвысокими характеристиками (UHPFRC): экспериментальное исследование. Строительство и строительные материалы, 25 (2), 479–485.

    Артикул Google ученый

  • Американский институт бетона (ACI). (2014). Строительные нормы и правила для конструкционного бетона и комментарии. ACI 318-14 и ACI 318R-14 . Фармингтон-Хиллз, Мичиган: Американский институт бетона (ACI).

  • Ауд, Х., Дагенайс, Ф. П., Баррелл, Р. П., и Саатчиоглу, М. (2015). Поведение сверхвысокопрочных фибробетонных колонн при взрывной нагрузке. Международный журнал ударной техники, 80 , 185–202.

    Артикул Google ученый

  • Астарлиоглу С.и Краутхаммер, Т. (2014). Реакция колонн из фибробетона нормальной и сверхвысокой прочности на идеализированные взрывные нагрузки. Инженерные сооружения, 61 , 1–12.

    Артикул Google ученый

  • Бэби Ф., Маршан П., Атрач М. и Тутлемонд Ф. (2013a). Анализ поведения при изгибе-сдвиге балок UHPFRC на основе метода поля напряжений. Инженерные сооружения, 56 , 194–206.

    Артикул Google ученый

  • Бэби Ф., Маршан П. и Тутлемонд Ф. (2013b). Поведение на сдвиг сверхвысококачественных фибробетонных балок. I: Экспериментальное исследование. Журнал структурной инженерии, 140 (5), 04013111.

    Артикул Google ученый

  • Бэби Ф., Маршан П.и Тутлемонд, Ф. (2013c). Поведение на сдвиг сверхвысококачественных фибробетонных балок. II: Анализ и проектные положения. Журнал структурной инженерии, 140 (5), 04013112.

    Артикул Google ученый

  • Bache, HH (1981). Материалы на основе уплотненных цементных ультрадисперсных частиц. В Труды 2-й международной конференции по суперпластификаторам в бетоне , Оттава, Канада, с.33.

  • Бертрам Г. и Хеггер Дж. (2012). Поведение на сдвиг предварительно напряженных балок UHPC — испытания и проектирование. In Материалы третьего международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов , Кассель, стр. 493–500.

  • Берчалл, Дж. Д., Ховард, А. Дж., и Кендалл, К. (1981). Прочность на изгиб и пористость цементов. Природа, 289 (5796), 388–390.

    Артикул Google ученый

  • CAN/CSA S806.(2002). Проектирование и изготовление строительных элементов из полимеров, армированных волокном , Рексдейл, Канада.

  • CAN/CSA-S6. (2006). Канадский автомобильный мост, проектный код , Торонто, Онтарио.

  • CEB-FIP. (1993). Код модели для бетонных конструкций . Информационный бюллетень CEB. Comite Euro international du Beton, Лозанна, Швейцария.

  • Чой, В. К., Юн, Х. Д., Чо, К. Г., и Фео, Л. (2014). Попытки применить высокоэффективный фиброцементный композит (HPFRCC) к инфраструктуре в Южной Корее. Композитные конструкции, 109 , 211–223.

    Артикул Google ученый

  • Козенца, Э., Манфреди, Г., и Реальфонзо, Р. (1995). Аналитическое моделирование связи между арматурными стержнями FRP и бетоном. В L. Taerwe (Ed.), Труды второго международного симпозиума RILEM (FRPRCS-2) (стр. 164–171). Лондон, Великобритания: E и FN Spon.

    Google ученый

  • DAfStB UHPC.(2003). Актуальный отчет по бетону со сверхвысокими характеристиками. Технология и конструкция бетона . Deutscher Ausschuss für Stahlbeton/Немецкая ассоциация производителей железобетона, Берлин, Германия, проект 3.

  • Данцигер, А. Н., и Берковер, Э. (2016). Локализация трещин и снижение пластичности в фибробетонных балках с низким коэффициентом армирования. Инженерные сооружения, 111 , 411–424.

    Артикул Google ученый

  • Эмпельманн, М.и Эттель, В. (2012). Коробчатые балки UHPFRC на кручение. In Труды третьего международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов , Кассель, Германия, стр. 517–524.

  • Фархат, Ф. А., Николаидес, Д., Канеллопулос, А., и Карихалоо, Б. Л. (2007). Высокоэффективный цементный композит, армированный волокном (CARDIFRC) — характеристики и применение при модернизации. Инженерная механика разрушения, 74 (1–2), 151–167.

    Артикул Google ученый

  • Фелинг, Э., и Исмаил, М. (2012). Экспериментальные исследования конструкционных элементов сверхвысокого давления, подвергающихся чистому кручению. In Материалы третьего международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов , Кассель, Германия, стр. 501–508.

  • Феррье, Э., Лабоссьер, П., и Нил, К.В. (2009). Механические характеристики инновационной гибридной балки из клееного бруса и сверхвысокопрочного бетона, армированного стеклопластиком или сталью. Журнал композитов для строительства, 14 (2), 217–223.

    Артикул Google ученый

  • Феррье, Э., Мишель, Л., Зубер, Б., и Шанвиллард, Г. (2015). Механические свойства сверхвысокопрочных бетонных балок, армированных коротким волокном, с внутренними полимерными стержнями, армированными волокном. Композиты, часть B: проектирование, 68 , 246–258.

    Артикул Google ученый

  • Фудзикаке К. , Сенга Т., Уэда Н., Оно Т. и Катагири М. (2006a). Исследование ударной реакции реактивной балки из порошкового бетона и ее аналитическая модель. Журнал передовых технологий бетона, 4 (1), 99–108.

    Артикул Google ученый

  • Фудзикаке К., Сенга Т., Уэда, Н., Оно, Т., и Катагири, М. (2006b). Влияние скорости деформации на поведение реактивного порошкового бетона при растяжении. Журнал передовых технологий бетона, 4 (1), 79–84.

    Артикул Google ученый

  • Фудзикаке К., Уебаяси К., Оно Т., Симояма Ю. и Катагири М. (2008). Динамические свойства строительного раствора, армированного стальным волокном, при высоких скоростях нагружения и трехосных напряженных состояниях.В Материалы 7-й международной конференции по ударно-ударным конструкциям (стр. 437–446). Монреаль, Канада: WIT Press.

  • Грейбил, Б.А. (2008). Поведение на изгиб высокопрочной бетонной двутавровой балки. Журнал мостостроения, 13 (6), 602–610.

    Артикул Google ученый

  • Грейбил Б. и Танези Дж.(2007). Прочность сверхвысокопрочного бетона. Журнал материалов в гражданском строительстве, 19 (10), 848–854.

    Артикул Google ученый

  • Хаджар, З., Лекуантр, Д., Саймон, А., и Петижан, Дж. (2004). Проектирование и строительство первых в мире автодорожных мостов из сверхвысокопрочного бетона. Материалы международного симпозиума по бетону со сверхвысокими характеристиками , Университет Касселя, Кассель, Германия, стр.39–48.

  • Генри, К.А., Зайберт, П.Дж., и Америка, Л.Н. (2011). Производство архитектурных продуктов UHPC. http://www.ductal.fr/CPI_-_OCTOBER_2011. pdf.

  • Джагер, Г.Л., Тадрос, Г., и Муфти, А.А. (1995). Сбалансированное сечение, пластичность и деформируемость в бетоне с армированием FRP . Технический отчет №. 2-1995, Центр автоматизированного проектирования и производства Новой Шотландии, Технический университет Новой Шотландии, Галифакс, Канада.

  • АОЭ. (2004). Рекомендации по проектированию и строительству конструкций из сверхвысокопрочного фибробетона (Проект) . Токио, Япония: Японское общество инженеров-строителей.

    Google ученый

  • Юнгвирт, Дж., и Муттони, А. (2004). Структурное поведение растянутых элементов в UHPC. В Материалы международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону , Кассель, Германия, стр.533–544.

  • KCI. (2012). Рекомендации по проектированию бетона со сверхвысокими характеристиками K-UHPC. КЦИ-М-12-003 . Сеул: Корейский институт бетона.

  • Ким С. В., Пак Дж.Дж., Канг С.Т., Ре Г.С. и Кох К.Т. (2008). Разработка цементных композитов со сверхвысокими характеристиками (UHPCC) в Корее. В Труды четвертой международной конференции IABMAS , Сеул, Корея, с. 110.

  • Лау Д. и Пэм Х.Дж. (2010). Экспериментальное исследование гибридных железобетонных балок из FRP. Инженерные сооружения, 32 (12), 3857–3865.

    Артикул Google ученый

  • Ли, Х. и Лю, Г. (2016). Прочностные свойства гибридного реактивного порошкового бетона, армированного волокнами, после воздействия повышенных температур. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 10 (1), 29–37.

    Артикул Google ученый

  • Ливерморская корпорация программных технологий. (2007). Руководство пользователя LS-DYNA — Версия 971 . Ливермор, Калифорния: Livermore Software Technology Corporation.

    Google ученый

  • Мао Л., Барнетт С., Бегг Д., Шлейер Г. и Уайт Г. (2014). Численное моделирование сверхвысокоэффективной фибробетонной панели, подвергнутой взрывной нагрузке. Международный журнал ударной техники, 64 , 91–100.

    Артикул Google ученый

  • Белая книга NPCA. (2011). Сверхвысококачественный бетон (UHPC), руководство по производству архитектурных сборных элементов UHPC. http://precast.org/wp-content/uploads/2011/05/NPCA-ultra-high-performance-concrete.pdf

  • Оранж Г., Акер П.и Верне, К. (1999). Бетон UHP нового поколения: сопротивление повреждениям Ductal ® и микромеханический анализ. In Материалы третьего международного семинара по высокоэффективным фиброцементным композитам (HPFRCC3) , Майнц, Германия, стр. 101–111.

  • Респлендино, Дж. (2004). Первые рекомендации по ультравысококачественным бетонам и примеры применения. Материалы международного симпозиума по бетону со сверхвысокими характеристиками , Университет Касселя, Кассель, Германия, стр.79–90.

  • Ричард П. и Чейрези М. (1995). Состав реактивных порошковых бетонов. Исследование цемента и бетона, 25 (7), 1501–1511.

    Артикул Google ученый

  • РИЛЕМ ТК. (1994). Рекомендации RILEM по испытаниям и использованию строительных материалов. Испытание на сцепление RC 6 для арматурной стали. 2. Испытание на отрыв, 1983 (стр.218–220). Лондон, Великобритания: E & FN SPON.

  • Рой Д.М., Гауда Г.Р. и Бобровски А. (1972). Цементные пасты с очень высокой прочностью, приготовленные горячим прессованием и другими методами высокого давления. Исследование цемента и бетона, 2 (3), 349–366.

    Артикул Google ученый

  • Рассел, Х.Г., и Грейбил, Б.А. (2013). Бетон со сверхвысокими характеристиками: современный отчет для мостостроителей, FHWA-HRT-13-060 .

  • Салим, Массачусетс, Мирмиран, А., Ся, Дж., и Маки, К. (2011). Настил моста из сверхвысокопрочного бетона, армированный высокопрочной сталью. Структурный журнал ACI, 108 (5), 601–609.

    Google ученый

  • Шеферс, М., и Сейм, В. (2011). Исследование связи между древесиной и сверхвысококачественным бетоном (UHPC). Строительство и строительные материалы, 25 (7), 3078–3088.

    Артикул Google ученый

  • Tadepalli, P.R., Dhonde, HB, Mo, YL, & Hsu, TT (2015). Прочность на сдвиг предварительно напряженных стальных фибробетонных двутавровых балок. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 9 (3), 267–281.

    Артикул Google ученый

  • Тэм, К.М., Тэм, В.В., и Нг, К.М. (2012). Оценка усадки при высыхании и водопроницаемости реактивного порошкового бетона, произведенного в Гонконге. Строительство и строительные материалы, 26 (1), 79–89.

    Артикул Google ученый

  • Voo, YL, Foster, SJ, & Voo, CC (2014). Технология сверхвысококачественных сегментных бетонных мостов: на пути к устойчивому строительству мостов. Журнал мостостроения, 20 (8), B5014001.

    Артикул Google ученый

  • Воо, Ю. Л., Нематоллахи, Б., Саид, А., Гопал, А., и Йи, Т. Я. (2012). Применение сверхвысококачественного фибробетона — перспектива Малайзии. Международный журнал устойчивой инженерии и технологий строительства, 3 (1), 26–44.

    Google ученый

  • Воо Ю.Л., Пун, В.К., и Фостер, С.Дж. (2010). Прочность на сдвиг стальной фиброармированной сверхвысокопрочной бетонной балки без хомутов. Журнал структурной инженерии, 136 (11), 1393–1400.

    Артикул Google ученый

  • Вамбеке, Б.В., и Шилд, С.К. (2006). Длина выработки армированных стекловолокном полимерных стержней в бетоне. Структурный журнал ACI, 103 (1), 11–17.

    Google ученый

  • Ву, К., Олерс, Д. Дж., Ребентрост, М., Лич, Дж., и Уиттакер, А. С. (2009). Взрывные испытания сверхвысокоэффективных волокнистых и модифицированных бетонных плит из стеклопластика. Инженерные сооружения, 31 (9), 2060–2069.

    Артикул Google ученый

  • Ся Дж., Маки К.Р., Салим М.А.и Мирмиран, А. (2011). Анализ разрушения при сдвиге сверхпрочных бетонных балок, армированных высокопрочной сталью. Инженерные сооружения, 33 (12), 3597–3609.

    Артикул Google ученый

  • Ян, И. Х., Джо, К., и Ким, Б. С. (2010). Конструктивное поведение сверхвысококачественных бетонных балок при изгибе. Инженерные сооружения, 32 (11), 3478–3487.

    Артикул Google ученый

  • Ян, И. Х., Джо, К., и Ким, Б. С. (2011). Прочность на изгиб предварительно напряженных тавровых балок из крупногабаритного бетона со сверхвысокими характеристиками. Канадский журнал гражданского строительства, 38 (11), 1185–1195.

    Артикул Google ученый

  • Ян, И. Х., Джо, К., Ли, Дж. В., и Ким, Б.С. (2012). Экспериментальное исследование поведения при сдвиге железобетонных балок со сверхвысокими характеристиками, армированных стальной фиброй. Журнал Корейского общества инженеров-строителей, 32 (1А), 55–64.

    Google ученый

  • Ян, И. Х., Джо, К., Ли, Дж. В., и Ким, Б. С. (2013). Поведение при кручении бетонных прямоугольных балок со сверхвысокими характеристиками. Инженерные сооружения, 56 , 372–383.

    Артикул Google ученый

  • Йи, Н.Х., Ким, Дж.Х.Дж., Хан, Т.С., Чо, Ю.Г., и Ли, Дж.Х. (2012). Взрывостойкие характеристики сверхвысокопрочных бетонов и реактивных порошковых бетонов. Строительство и строительные материалы, 28 (1), 694–707.

    Артикул Google ученый

  • Ю, Д. Ю.и Бантия, Н. (2015). Численное моделирование поведения конструкции балок UHPFRC со стальными и стеклопластиковыми стержнями. Компьютеры и бетон, 16 (5), 759–774.

    Артикул Google ученый

  • Ю Д. Ю., Бантия Н., Ким С. В. и Юн Ю. С. (2015a). Реакция сверхвысокопрочных фибробетонных балок с непрерывной стальной арматурой на низкоскоростную ударную нагрузку. Композитные конструкции, 126 , 233–245.

    Артикул Google ученый

  • Ю, Д. Ю., Бантия, Н., и Юн, Ю. С. (2016). Поведение на изгиб высокопрочных фибробетонных балок, армированных стеклопластиком и стальной арматурой. Инженерные сооружения, 111 , 246–262.

    Артикул Google ученый

  • Ю, Д.Ю., Канг С.Т. и Юн Ю.С. (2014a). Влияние длины волокна и метода размещения на поведение при изгибе, кривую растяжения-размягчения и характеристики распределения волокна UHPFRC. Строительство и строительные материалы, 64 , 67–81.

    Артикул Google ученый

  • Ю, Д.Ю., Квон, К.Ю., Пак, Дж.Дж., и Юн, Ю.С. (2015b). Местная реакция сцепления и проскальзывания арматуры из стеклопластика в бетоне, армированном волокном со сверхвысокими характеристиками. Композитные конструкции, 120 , 53–64.

    Артикул Google ученый

  • Ю Д.Ю., Пак Дж.Дж., Ким С.В. и Юн Ю.С. (2014b). Влияние типа арматурного стержня на напряжение автогенной усадки и поведение сцепления сверхвысококачественного фибробетона. Цементные и бетонные композиты, 48 , 150–161.

    Артикул Google ученый

  • Ю, Д. Ю., Шин, Х. О., Ян, Дж. М., и Юн, Ю. С. (2014c). Материал и связующие свойства сверхвысококачественного фибробетона с микростальными волокнами. Композиты, часть B: проектирование, 58 , 122–133.

    Артикул Google ученый

  • Ю, Д.Ю. и Юн, Ю.С. (2015). Структурные характеристики сверхвысокопрочных бетонных балок с различными стальными волокнами. Инженерные сооружения, 102 , 409–423.

    Артикул Google ученый

  • Ю, Д. Ю., Юн, Ю. С., и Бантия, Н. (2015c). Ударная и остаточная грузоподъемность сверхвысокопрочных железобетонных балок со стальной арматурой. Материалы пятого международного семинара по производительности, защите и усилению конструкций при экстремальных нагрузках , Ист-Лансинг, Мичиган.

  • Юн, Ю.С., Ян, Дж.М., Мин, К.Х., и Шин, Х.О. (2011). Прочность на изгиб и характеристики прогиба высокопрочных железобетонных балок с гибридным армированием из FRP и стальной арматуры. В Материалы 10-го симпозиума по армированию волокном полимерной арматуры для бетонных конструкций (FRPRCS-10), SP-275-04 , Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, Мичиган, стр. 1–22.

  • Юденфройнд М., Одлер И. и Брунауэр С. (1972).Затвердевшие портландцементные пасты низкой пористости I. Материалы и методы эксперимента. Исследование цемента и бетона, 2 (3), 313–330.

    Артикул Google ученый

  • Реакция железобетонных конструкций на взрывные нагрузки без и со стальными волокнами

    Реакция железобетонной конструкции на взрывные нагрузки без стальной фибры и со стальной фиброй

    Автор(ы) : АЛИНА БЕННИ , Г.Р РЕДДИ , ДЖОРДЖИ ДЖОБ , РАГУНАНДАН КУМАР Р , САННИ ДЕВ К

    Абстрактный

    Анализ железобетонных конструкций подвергается взрывать грузы в коммерческом домене приобрел значение из-за частота, с которой такие здания и сооружения становятся целью террористов что не только вызывает серьезные повреждение конструкции туры но также привело к потере драгоценного ху мужская жизнь . Хотя потенциальные цели и ущерб, который они наносят конструкциям трудно предсказать, важно учитывать взрывная нагрузка в дополнение к обычным нагрузкам, рассмотренным в анализ и дизайн зданий свести к минимуму повреждение в результате как техногенных, так и случайных взрывов. Учиться предпринимается для сравнения эффекта включения сталь волокна разного процентного содержания, когда подвержены взрывным нагрузкам в разных расстояние отступа с из 3м, 6м и 9м по переменный ч большие веса по сравнению с усиленным бетон марки М25 при тех же зазорах и заряжать гири .Варианты высокое напряжение с и боковые прогибы изучаются при сравнении t о нормальный Бетон марки М25 с конвенти ональные нагрузки. В этом исследование, анализ наземного + 3-х этажного усиленного для анализа рассматривается конкретная скелетная структура. С помощью PTC CREO 3.0 3D-моделирование конструкции и созданы структурные элементы. ГИПЕРМЕШ был используется для диска ретизация (сшивка) структуры и ее элементы. Статический анализ и анализ взрывной нагрузки унесенный вне с помощью АНСИС. Параметры взрывной нагрузки, такие как эквивалентное избыточное давление, отраженное давление и время продолжительность, основанная на типичных явлениях взрывной волны было осмотрел.

    Название конференции: Пятая международная конференция по достижениям в области гражданского, структурного и машиностроения — CSM 2017

    Дата(ы) конференции: 02-03 сентября 2017 г.

    Место : Novotel Zurich City-West Schiffbaustrasse 13, 8005 Цюрих, Швейцария

    No fo Автор(ы) : 5

    ДОИ: 10. 15224/978-1-63248-132-0-48

    Страница(ы) : 72 — 85

    Электронный ISBN: 978-1-63248-132-0

    Просмотров : 292   | Скачать (ы) : 143

    Исследование проектирования железобетонных конструкций на основе наборов — Университет штата Аризона

    @inproceedings{e07aac0b8ec1449095d8dcf2bc5ec410,

    title = «Исследование проектирования железобетонных конструкций на основе наборов»,

    abstract = «Исследование возможности улучшения процесса доставки железобетона, в этой статье мы сосредоточимся на арматурных стержнях (арматурных стержнях), используемых в монолитном (CIP) бетоне.В частности, мы описываем методологию проектирования арматурных стержней на основе наборов, которую мы проводим в рамках продолжающихся исследований. Проектирование на основе наборов позволяет поддерживать возможные решения дольше в процессе проектирования, чем это возможно при использовании точечного проектирования. Таким образом, это позволяет вносить вклад от нескольких участников проекта одновременно и на раннем этапе, а также на протяжении всего проекта. Коммуникация на основе наборов помогает участникам избежать переделок и благодаря командной работе разработать более глобально удовлетворительное дизайнерское решение, чем это было бы в противном случае.Чтобы проиллюстрировать методологию, мы рассмотрим канонический пример армирования на стыке балки и колонны и изучим отношения между теми, кто проектирует соединение, и теми, кто его изготавливает и устанавливает: в основном инженер-строитель, изготовитель и укладчик арматуры. Многообещающим является основанный на наборах подход к проектированию бетона. Это требует дальнейших усилий по характеристике наборов на разных уровнях абстракции и по формулированию того, что ценят разные участники, и то, и другое необходимо для эффективного сужения наборов и для того, чтобы процесс привел к решению. «,

    ключевых слов = «Управление проектированием, методология проектирования, бережливое строительство, разработка продукта, моделирование продукта, проектирование производственной системы, арматура, железобетон, проектирование на основе наборов»,

    автор = «Кристен Пэрриш и Вонг, {Джон Майкл } and Tommelein, {Iris D.} and Bozidar Stojadinovic»,

    year = «2007»,

    language = «English (US)»,

    pages = «213—222»,

    booktitle = «Lean Строительство: новая парадигма управления капитальными проектами — 15-я конференция IGLC»,

    note = «15-я ежегодная конференция Международной группы по бережливому строительству IGLC 15 ; Дата конференции: с 18 июля 2007 г. по 20 июля 2007 г.,

    }

    Почему железобетонные здания выходят из строя

    Скотт А.О’Коннор и Лиза Д’Аддио / Опубликовано в феврале 2016 г.

     

    Уход за зданием кондоминиума может быть и сложным, и полезным. Иногда может показаться, что вы не в ладах со своим зданием, но, как и в любых отношениях, лучше понять факторы, вызывающие проблемы, чтобы решить эти проблемы. Понимание того, почему железобетонные конструкции выходят из строя и как предотвратить это разрушение, будет в центре внимания этой статьи.

    Скотт О’Коннор

    TRC Worldwide Engineering Restoration

    Скотт О’Коннор — директор TRC Worldwide Engineering Restoration в Юго-Восточной Флориде.Он получил степень бакалавра в области промышленного машиностроения в Университете Северного Иллинойса и имеет более чем 40-летний опыт работы в области криминалистики и строительных материалов. Его сильной стороной является управление проектами гидроизоляции и реставрации кондоминиумов, многофункциональных и исторических проектов. Он является лицензированным поставщиком услуг штата Флорида, который пишет и проводит курсы повышения квалификации, связанные с индустрией восстановления бетона, в дополнение к написанию статей. О’Коннор очень активен в своем местном сообществе, где он более 10 лет проработал в совете ТСЖ.

    Рисунок 1 – Коррозия стали в конструкции проникла в жилое помещение и потребовала значительной реконструкции

    Наиболее эффективным способом предотвращения преждевременного выхода из строя является выявление основных механизмов, вызывающих отказ. Проникновение воды является основным виновником коррозии конструктивной арматуры и имеет возможность проникать в крышу и ограждающие конструкции здания различными путями. Точки входа на крыше — это любое место, имеющее проход — воздуховоды ОВиКВ, стойки кондиционеров, вентиляционные отверстия и дымовые трубы и даже сам люк.Соединения гидроизоляции и мембраны следует обслуживать ежегодно, чтобы предотвратить просачивание воды под мембрану. Скопление воды в небольших количествах обычно не является причиной для беспокойства, но в случаях, когда крыша имеет неправильный наклон или требуется замена шпигатов и желобов, большие площади скопления воды могут вызвать рост водорослей / грибков, что приводит к преждевременному старению мембраны. И никому не нравится преждевременное старение! Серьезно, органика может сократить срок службы крыши до 10 лет. Вес воды является еще одним соображением для больших площадей пруда, поскольку вес может превышать предполагаемые пределы.Поврежденный или неподходящий гидроизоляционный материал создает множество точек проникновения воды и дождя, вызванного ветром. Прошивка может быть легко повреждена в течение значительного последействия.

    Рисунок 2 – Стальная арматура должна быть заменена, если диаметр стержня уменьшился более чем на 20 процентов

    Окна и двери являются еще одним входом для проникновения воды. Ветер и дождь с ветром могут проникать туда, где оконные или дверные рамы не являются «квадратными» или надежно закреплены в конструкции, или есть повреждения остекления или уплотнения, которые позволяют воде проникать в конструкцию.Вода, попадающая через оконные насадки, является обычным явлением. Вода попадает через гусеницы или обрамление. Вода может попасть через анкерные отверстия, неподходящие крепления, зажимы и неправильно нанесенный герметик. В частности, в северной Флориде остекление может быть повреждено из-за изменений температуры, поскольку стекло движется с другой скоростью, чем скорость винилового обрамления или алюминия, и может срезать герметики для остекления и вызывать протечки.

    Рисунок 3 – Первичная точка отказа, когда мембраны становятся менее эластомерными

    Хотя вода поступает сбоку, общеизвестно, что вода будет искать более низкие уровни и создавать проблемы с влажностью внутри потолков, стен и полов многоквартирных домов. Тщательная внутренняя инспекция, проводимая авторитетной инженерной компанией, включает тепловидение для обнаружения влаги в изоляции, стеновых панелях и каркасе.

    Для береговых юнитов есть дополнительная угроза, способствующая преждевременному выходу из строя железобетонных конструкций — этим заговорщиком является соль. Вода, содержащая растворенные соли, легко проникает в незащищенные железобетонные и кирпичные стены, вызывая коррозию.

    В некоторых случаях коррозия стальной арматуры, вызванная ионами хлорида, может привести к полному разрушению плиты, а в крайних случаях необходимо заменить сталь внутри ограждающей конструкции.Это неудобный и дорогостоящий процесс (рис. 1).

    Рисунок 4 – Текущий ремонт

    Коррозия стальной арматуры, вызванная ионами хлорида, включая тросы постнатяжения, может привести к отслаиванию или разрушению кромки плиты. Когда коррозия продолжается за пределами оконной/дверной рамы, затраты на демонтаж становятся намного выше, но, если ее не устранить, откол может отделиться и стать потенциальной опасностью падения. Краевые сколы обычно требуют удаления от четырех до шести дюймов края плиты.Как правило, стальную арматуру необходимо заменять, если обнаруживается потеря диаметра стержня более чем на 20 процентов. (рис. 2). Плиты после натяжения, на которых видны лопнувшие тросы или признаки коррозии, должны быть немедленно устранены. (рис. 4)

    Рисунок 5 – Отбойный молоток

    Солнечный свет Флориды теплый и чудесный – если, конечно, он не повреждает покрытия и мембраны вашей кровельной системы. Кровельные и палубные мембраны, покрытия и краска могут быть повреждены под воздействием солнечного (УФ) света с течением времени.Воздействие термоциклирования (сжатие и расширение кровельных материалов) растягивает мембрану, в конечном итоге способность материала возвращаться к своей первоначальной форме теряется. Разрушение мембраны позволяет воде попасть на материалы подложки и ускорит повреждение конструкции. (рис. 6). Швы, сварные швы и другие изменения высоты являются основными точками разрушения, когда мембраны становятся менее эластичными. (рис. 3).

    Дождь, соли, ветер и солнечный свет являются основными механизмами, способствующими преждевременному разрушению железобетонных конструкций.Итак, что должен сделать управляющий кондоминиумом, чтобы бороться с последствиями этих элементов? Лицензированный профессиональный инженер — ваш лучший союзник в этих обстоятельствах. Развивайте отношения с квалифицированной инженерной фирмой. Они будут управлять строительством и действовать от вашего имени до и во время строительства или ремонта. Попросите инженера осмотреть здание, чтобы выявить существующие или потенциальные повреждения.

    Сначала инженер проведет обследование участка, включающее визуальное наблюдение и локальное тестирование, которое при необходимости может быть как неразрушающим, так и инвазивным.Фотодокументы прилагаются к письменному отчету с описанием проблемных областей и предлагаемых мер по устранению или предотвращению дальнейшего ущерба. Мнение о затратах на ремонт часто включается в отчет, чтобы помочь менеджеру ассоциации принять правильные решения при составлении бюджета и найме подрядчиков, которые будут выполнять ремонт.

    Рисунок 6 – Разрушение мембраны

    Проникновение воды и повреждение дополнительно обнаруживаются с помощью тепловизионных сканеров.Тепловизоры могут обнаруживать наличие воды под стеновыми панелями, мембранами и другими поверхностями.

    Неразрушающий контроль включает в себя испытание молотком (звучащим), цепным испытанием, испытанием pH, испытанием на отскок и многими другими, предназначенными для измерения изменений физических или химических свойств конструкционного бетона и кирпичной кладки. Коррозию можно определить с помощью молотков с отскоком, которые предоставляют данные о карбонизации, которая со временем ослабляет бетонные конструкции. (рис. 5).

     

    Рисунок 7 – Изображение нижней стороны балконных плит, армированных сталью.Сталь была расположена в нижней части плиты, и вы можете видеть, что ржавая сталь расширилась в диаметре, что привело к разрушению цементного теста и отделению плиты.

    Неразрушающий контроль также включает определение pH бетона; Уровни pH ниже восьми указывают на то, что бетон больше не защищает стальную арматуру. Если арматура не защищена, может произойти растрескивание. (рис. 7). Во Флориде мы также должны побеспокоиться о коррозии дамбы, поскольку многие дома расположены на воде. (рис. 8).

    Свесы, декоративные колонны и выступы на исторических зданиях и зданиях в стиле ар-деко добавили проблемы в местах их прикрепления к зданию. Любое место соединения или шва должно быть скошено и должным образом герметизировано, чтобы предотвратить попадание воды на фасад здания.

    Рисунок 8 – Этот пример экстремальной коррозии привел к тому, что секция морской стены буквально разрушилась из-за коррозии расширения стальной арматуры, вызванной загрязнением хлоридами.

    Вода, соли, ветер и солнечный свет со временем воздействуют на каждое здание. Распознавание ранних признаков коррозии может отсрочить износ. Будьте активны и наймите хорошего инженера, который проведет осмотр и напишет отчет с фотографиями. Если похоже, что у вас есть несколько проблем, попросите вашего инженера провести технико-экономическое обоснование, чтобы обучить ваших владельцев зданий, и правильно составить бюджет для текущей и будущей работы. Ваш инженер поможет вам расставить приоритеты и может обсудить варианты с вами и владельцами по вашему запросу.Инженер заботится о состоянии вашего имущества, но больше всего о вашей безопасности.

    Конструкционная сталь

    или железобетон — что прочнее?

    Одним из первых решений, которое необходимо принять для любого несущего каркаса, является использование стали или железобетона. Это оказывает долгосрочное влияние на проект, включая стоимость и долговечность. Ваш выбор оказывает общее влияние на различные аспекты проектирования здания и его производительность. Многие компании, сравнивающие конструкционную сталь и железобетон, обнаруживают, что сталь является более экономичным решением по сравнению с бетоном.Но является ли стоимость единственным фактором при работе над проектами строительства или гражданского строительства? Ответ однозначно «Нет». Мы не можем просто принять решение, основываясь только на стоимости. Поэтому в этой статье мы попытаемся сравнить их с точки зрения различных аспектов строительства, уделяя особое внимание безопасности и прочности.

    Стоимость

    По стоимости конструкционная сталь имеет небольшое преимущество перед железобетоном. Металлоконструкции составляют лишь 20% всех металлоконструкций, используемых в строительстве, и это основная причина, по которой стальные конструкции намного дешевле железобетонных.Цены на строительные материалы в целом выросли, но влияние этого роста больше на бетон (по массе), чем на сталь.

    Наличие материала

    Недавно возникла проблема с доступностью материалов для бетона, особенно цемента. Причиной этого являются задержки доставки и более высокие тарифы на транспортировку импортного сырья. Сталь пока не затронута этой тенденцией, поскольку китайские производители имеют надежные поставки стали по низким ценам.

    График проекта

    Когда мы говорим о конструкционной стали и железобетоне с точки зрения сроков строительства, у бетона есть небольшое преимущество. Говорят, что строительство из бетона может быть в два раза быстрее по сравнению со стальной конструкцией. Но есть и разные точки зрения в пользу конструкционной стали. Многие предприятия предпочитают работать со сталью из-за ее универсальности, прочности и простоты конструкции.

    Что сильнее?

    Наиболее важные вопросы, на которые необходимо ответить, — что прочнее, а что безопаснее.До недавнего времени отраслевой консенсус гласил, что бетон безопаснее. Для этого есть несколько причин. В бетонной конструкции основные части здания покрыты бетоном толщиной 2 фута. Это делается для защиты здания от пожара или любого потенциального нападения. В основной части здания находятся лифт, лестница, аварийный выход и энергосистемы.

    В случае пожара или взрыва существует вероятность того, что через некоторое время сталь может расплавиться. Это один из недостатков, на который специалисты указывают в случае металлоконструкций.Однако использование противопожарной изоляции и обработка распылением огнестойких покрытий могут защитить сталь от возгорания или взрыва.

    Имеются веские доказательства в пользу стали с точки зрения прочности. При использовании в сочетании с хорошими инженерными принципами конструкционная сталь может быть использована для создания зданий, которые легко сравнимы с любым возведенным из бетона.

    Вот краткое изложение сравнительных преимуществ и недостатков конструкционной стали и железобетона.

    Железобетонные профи

    • Лучшее огнеупорное качество, чем сталь, дерево или кирпич.
    • При правильном формовании может принимать любую форму.
    • Экономичный строительный материал для определенных конструкций, таких как плотины, фундаменты и опоры.

    Минусы

    • Сравнительно дорого.
    • По сравнению со сталью имеет низкую прочность на сжатие.
    • Требуется смешивание, заливка и отверждение. Это может привести к изменению конечной прочности бетона.

    Плюсы конструкционной стали

    • Экономичность с точки зрения материалов и труда.
    • Они считаются будущим строительства, благодаря многочисленным инновациям, улучшающим качество и универсальность стали из года в год.
    • Подходит для строительства офисов и коммерческих зданий.
    • Легко доступны по конкурентоспособным ценам.
    • Пространство можно оптимизировать

    Минусы

    • Не все строители привыкли к этому материалу, и для работы с ним требуются специальные инструменты.
    • Компоненты из конструкционной стали более подвержены пожару, чем бетон.
    • Зимой стальные конструкции легко остывают, и это может повлиять на людей, работающих или живущих внутри них. (Этому негативу можно противодействовать с помощью соответствующих покрытий и изоляции.)

    Как опытные производители конструкционной и архитектурной стали, мы можем посоветовать вам, что из стали или железобетона является лучшим решением для вашего применения. Обсудите свой проект с одним из наших сотрудников по телефону 01945 464637 .Для получения дополнительной информации о разработке материалов, соблюдении требований и других факторах, связанных с производством стали, загрузите нашу бесплатную электронную книгу: Как обеспечить качество, соответствие требованиям и время выполнения заказа при работе с компаниями по производству стали . Нажмите здесь, чтобы получить свою копию.

    Мы не можем найти эту страницу

    (* {{l10n_strings.REQUIRED_FIELD}})

    {{l10n_strings.CREATE_NEW_COLLECTION}}*

    {{l10n_strings.ADD_COLLECTION_DESCRIPTION}}

    {{l10n_strings.COLLECTION_DESCRIPTION}} {{addToCollection.description.length}}/500 {{l10n_strings.TAGS}} {{$элемент}} {{l10n_strings.ПРОДУКТЫ}} {{l10n_strings.DRAG_TEXT}}

    {{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}

    {{l10n_strings. LANGUAGE}} {{$select.selected.display}}

    {{статья.content_lang.display}}

    {{l10n_strings.АВТОР}}

    {{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

    {{$выбрать.выбранный.дисплей}} {{l10n_strings.CREATE_AND_ADD_TO_COLLECTION_MODAL_BUTTON}} {{l10n_strings.CREATE_A_COLLECTION_ERROR}} .