Стойки железобетонные: Стойки железобетонные вибрированные для опор высоковольтных линий электропередачи ГОСТ 23613-79

Содержание

Стойки железобетонные вибрированные для опор высоковольтных линий электропередачи ГОСТ 23613-79 | Особенности вибрированных изделий

Для обеспечения передачи электроэнергии необходимо устанавливать специальные стойки, основной функцией которых является поддержка проводов воздушных линий на установленном нормативными документами расстоянии. Дистанционную передачу электроэнергии осуществляют путем размещения кабелей под землей либо в воздухе.

Приобрести стойки железобетонные вибрированные для опор от производителя можно на сайте компании «Новосибирский завод железобетонных опор и свай». Ответственность и многолетний опыт сотрудников завода гарантируют высокое качество изготавливаемой продукции. Мы предлагаем нашим клиентам адекватные цены и строгое выполнение условий контракта.

Отличительные черты

В России применяют в основном стойки вибрированные для электрических опор из железобетона. Этот материал входит в состав львиной доли всех конструкций для крепежа ЛЭП.

Кроме этого, для устройства линий электропередач могут использовать деревянные, бетонные, и опоры, в составе которых композитные материалы. Что касается последнего вида, то он не слишком популярен.

Конструкции из бетона используют в строительных, ремонтных работах и реконструкции любых линий электропередач, организации освещения улиц, при монтаже оптоволокна и в качестве устройства для крепления громоотводов.

Самыми популярными на сегодняшний день считаются стойки железобетонные вибрированные для электрических опор, длина которых 9,5 и 11 метров, вес 800 и 1100 килограмм.

В процессе производства конструкции армирующий каркас заливают бетонным раствором. Процесс изготовления строго регулируется требованиями государственных стандартов и техническими условиями.

При монтаже линий также нужно соблюдать установленное расстояние от земли и друг к другу.

Конструкция опоры состоит из приставок, подкосов, ригелей, опорных плит, бетонных крышек и металлоконструкций.

К последним составляющим относят траверс, оттяжку, оголовку, накладку, тросостойку, крепеж, внутреннюю связь.

Что касается маркировки, то ее наносят на изделия в виде буквенно-цифровой комбинации, данную группу разграничивают, используя дефис. Первая группа обозначает тип стойки, ее длину, единицы измерения – дециметры. Вторая группа извещает о несущей способности стоек железобетонных вибрированных для опор. Несущую способность характеризует показатель расчетного изгибающего момента, который фиксируют в кН м и округляют до целых чисел.

Достоинства

Свойства стоек железобетонных вибрированных для электрических опор позволяет использовать их в критических условиях внешней среды, а именно:

устойчивость к коррозионным изменениям позволяет конструкции сохранять свои первоначальные характеристики при взаимодействии с твердыми, жидкими, газообразными агрессивными и неагрессивными средами;

эксплуатация при температурном режиме до 50 градусов по Цельсию;
сохраняют свою структуру и устойчивость при сейсмической активности около семи баллов;
выдерживают мощные порывы ветра.

Кроме широкой области использования и отличных качественных характеристик, конструкции имеют ряд других преимуществ:

приемлемая стоимость;
высокая степень унификации и типизации;
мощная производственная база изделий;
продолжительный срок службы.

Использование

Стойки железобетонные вибрированные для опор подходят для монтажа в регионах с любыми климатическими условиями. Конструкции переносят сложности погоды, в виде повышенной влажности, понижения температуры до критических показателей около минус пятидесяти пяти градусов, сильные порывы ветра. Все эти качественные характеристики изделия обеспечивает бетон соответствующего класса. Армирование осуществляют, используя заранее напряженную арматуру, для производства которой применяют сталь Ат-V, диаметр – 12 миллиметров.

Стойки СВ 95-3, СВ 95-2 и СВ 95-1 железобетонные вибрированные используют для промежуточных и анкерно-угловых опор ЛЭП. С помощью данных стоек удается проложить линии электропередач для осуществления проводного вещания в регионах с сильными ветрами и гололедом.

Для обеспечения проводного вещания в районах с умеренными порывами ветра и с редко встречающимся гололедом используют более длинные стойки СВ 105-5, а также СВ 110-3,5 как промежуточные и анкерно-угловые опоры.

Расшифровка обозначение стоек типа СВ

СВ – стойка вибрированная;

95, 105, 110 – длина стойки в дм;

3,5; 3,6; 5 – несущая способность на изгиб тс*м;

1;2;3 – условная несущая способность;

а;в;с;ав;аг – модификация по особенностям исполнения;

IV – класс применяемой горячекатаной арматуры А-IV;

А – вторичное защитное покрытие мастикой на длине 3м от комля.

Особенности производственного процесса

Наш завод производит стойки железобетонные вибрированные для опор, используя высококачественные экологически чистые материалы, которые отвечают всем требованиям ГОСТа. Прежде чем поступить в обработку, все компоненты должны пройти строгий многоэтапный контроль на соответствие качественным характеристикам.

Чтобы продлить срок эксплуатации наших изделий, мы применяем специальный антикоррозийный бетон.

Инженеры нашей компании постоянно трудятся над совершенствованием конструкционных характеристик стоек. Мы практикуем применение новых металлов для производства конструкций, которые способствуют повышению их прочности и надежности.

Материал для изготовления стоек железобетонных вибрированных для электрических опор отличается с учетом сферы применения конструкции. В местах, где возможно снижение температуры до критических показателей, устанавливают конструкции, в составе которых бетонная смесь с добавлением специальных натуральных веществ, препятствующих растрескиванию.

Специальная обработка стоек позволяет их заглублять в грунт различного состава, несмотря на его кислотность. В процессе длительного срока службы они не разрушатся и не потеряют своих эксплуатационных свойств.

Если местность известна своей повышенной сейсмической активностью, при производстве опор толщину стенок увеличивают.

Что касается транспортировки вибрированных стоек, то для этого применяют спецтранспорт. При перевозке необходимо осуществить укладку изделий, располагая их торцы в одном направлении. В одной стандартной машине может разместиться до семнадцать стоек. Для обеспечения оптимальных транспортировочных условий, следует их надежно зафиксировать с помощью деревянных досок или подкладок.

Монтаж изделий на месте должны осуществлять исключительно специалисты.

С ассортиментом «Новосибирского завода железобетонных опор и свай» можно ознакомиться на сайте компании. Мы занимаемся изготовлением стоек высокого качества, защищенных от серьезных нагрузок внешнего характера. Наши опытные менеджеры готовы помочь клиентам с оформлением заказа и ответят на любой интересующий вопрос по поводу приобретения, для этого следует лишь воспользоваться услугой обратной связи.

Виды СВ:

Железобетонные стойки УСО Волгоград

Мы освоили изготовление стоек УСО, которые входят в перечень элементов, применяемых при энергетическом строительстве. Стойка усо является унифицированным железобетонным элементом, служащим опорой для линий электропередач. Представляет собой железобетонный столб квадратного сечения высокой прочности, для противостояния воздействия внешней среды, вибрации и ветра.

СТОЙКИ для опор ЛЭП серия 3.407-102

Наименование	Размеры, мм	Объем бетона, м³	Вес изделия, т	Цена с НДС, руб
УСО 1А	5200х250х250	0,320	0,8	7975
УСО 2А	4400х250х250	0,230	0,7	6775
УСО 3А	3600х250х250	0,210	0,6	5975
УСО 4А	3000х250х250	0,190	0,5	4995
УСО 5А	2200х250х250	0,140	0,35	3995

* Возможно изготовление стоек УСО индивидуальных размеров

Стойки железобетонные.

Опоры ЛЭП. Виды опор, характеристики, области применения.

Железобетонные стойки для опор ЛЭП – это конструкции заводского производства, которые производятся строго по требованиям ГОСТ и имеют определенные технические особенности. Они играют роль несущего элемента в линиях с разнообразным напряжением. Благодаря конструкции материала их можно устанавливать в агрессивной среде, а также в негативных климатических условиях (где температура опускается до экстремально низких показателей (-50 градусов), сейсмическая активность увеличивается до 8 баллов, а ветер и гололед отвечают 7 и 5 району по СНиП2.01.07-85).

Виды ЖБИ по методу производства и функциональному предназначению

Железобетонные стойки под линии электропередач разделяются на два вида:

1. Центрифугированные (производятся посредством вращения в специальных заготовках с сечением в виде кольца).

Вибрированные (производятся посредством способа вибрации в стандартных заготовках с сечением в виде прямоугольника).

Для повышения целостных характеристик ЖБИ для ЛЭП производятся из предварительно напряженного или ненапряженного железобетона с использованием вибрации или теплообработки.

ЖБИ вибрированные для опор ЛЭП (до 35кВ)

Данный тип стоек производится по функциональным чертежам, изготовленным на базе институтов проектирования, что позволяет использовать их в виде подкосов в составе опор, а также столбов для освещения объектов промышленного назначения. Каждая из них оснащается заводскими элементами для заземления, при этом проводник пропускается в центре стойки по концам в траверсах. Производятся стойки такого типа в полном соответствии с требованиями ГОСТ.

ЖБИ центрифугированные для опор ЛЭП (35-750 кВ)

Они имеют форму цилиндра или конуса с кольцевым сечением. Технология изготовления различных стоек основывается на принципе центрифугирования железобетона на разнообразных режимах вращения в крутящихся опалубках по форме цилиндра или конуса. В них имеются отверстия для монтажа траверс, элементов заземления, оттяжек, которые производятся вместе с подпятниками.

ЖБИ обоих типов для освещения улиц и промышленных объектов

Данный тип опоры устанавливается в крупных городах и селах в виде столбов освещения для проведения линий ЛЭП или курсирования трамваев и троллейбусов. На них размещаются кронштейны и консоли, а для трамвайных путей — поперечины сетей электрического транспорта. По своей форме они имеют коническую конструкцию, изготовленную из железобетона.

Также опоры ЛЭП используются в сельском хозяйстве в качестве опор для освещения территории. Они разрабатываются с наземным и внутренним подключением питания через специальный люк по желанию заказчика. В особенности последний тип подачи питания популярен в районах с регулярными температурными перепадами и постоянными ветрами. Сами стойки в таком случае выпускаются в виде усеченной пирамиды с восемью гранями по способу теплообработки из бетона с примесями железа в опалубке с применением технологии вибрации. Именно опалубка в таком случае осуществляет натяжение стержней каркаса из металла.

Где заказать изготовление ЖБИ под ЛЭП?

Если вам необходимо сделать заказ на железобетонные стойки, обратитесь за помощью к нашему менеджеру через обратную форму связи или по телефону, указанному на нашем сайте. По желанию заказчика мы можем изготовить ЖБИ в соответствии с индивидуальными предпочтениями с учетом особенностей эксплуатации. Если же вам подошли стандартные размеры стоек из каталога, в таком случае просто закажите их, уточнив свои пожелания нашим специалистам.

Стойки железобетонные СКЦ 9-2,5-1, СКЦ 10-2,5-1, СКЦ 11-2,5-1,

Обратившись к нам, вы сможете выбрать что-то подходящее из ассортимента опор, которые понадобятся для строительства ЛЭП. Здесь для вас в наличии центрифугированные стойки СКЦ для опор освещения, их вы сможете приобрести по цене производителя. Наши специалисты дадут исчерпывающие ответы на все интересующие вопросы.

Для чего предназначены опоры СКЦ, в чем особенность их конструкции?

Универсальные стойки СКЦ довольно востребованы – с их помощью прокладывается сеть городского электротранспорта. Кроме того, они очень эффективны при применении в качестве опор освещения в городе, а за его пределами именно на таких стойках устанавливают линии электропередач с показателем напряжения в пределах от 0.4 до 19 кВ.

Из областей применения стоек типа СКЦ и СКЦТ следует выделить коммунальное хозяйство с огромным числом населения – здесь конструкции применяют не только для сетей с контактами, но и для опор освещения. Простота конструкции и приемлемая цена, а также высокие характеристики качества, прочность опор освещения, делают их довольно популярными. Подобные конструкции подходят для того, чтобы разместить кронштейны вместе с осветительными приборами, линейную арматуру СИП. Также они применяются в креплении поперечин, со свойством сгибания контактных сетей горэлектротранспорта, а также и консолей. Тежелобетонные центрифугированные стойки пригодятся в условиях, в которых происходит воздействие неагрессивной газовой атмосферы при разных режимах температур. Маркировки стоек различаются в соответствии с назначением. Так, к примеру, в условиях:

подземного подвода питания для освещения улиц необходимы стойки СКЦ9-2,5-1К, СКЦ10-2,5-1К, СКЦ11-2,5-1К;
воздушного подвода питания применяют маркировки СКЦ9-2,5-1, СКЦ10-2,5-1, СКЦ11-2,5-1.

Для того чтобы установить детали контактных сетей в городском электротранспорте, понадобятся транспортные стойки с обозначением СКЦТ11,5-47,29-7,2, СКЦТ11,5-47,29-9,6, а для устройства ЛЭП с показателем напряжения от 0.4 до 10 кВ необходимы СКЦ11-2,5-2, СКЦ11-2,5-2К, СКЦ11-3,5-2.

Примеры расшифровки обозначений

СКЦ 10-2,5-1к

— стойка коническая центрифугированная

— длина 10 м

— изгибающий момент 2,5 тм

— 1 без заземляющих штырей, 2 с верхним и нижним заземляющими штырями

— к кабельная подводка (лючок в нижней части)

СКЦТ 11,5-47,29-9,6

— стойка коническая центрифугированная для трамвайно-троллейбусного транспорта

— длина 11,5 м

— нижний диаметр 0,47 м

— верхний диаметр 0,29 м

— изгибающий момент 9,6 тм

Обратите внимание на центрифугированные стойки из железобетона – они изготовлены в соответствии с ТУ 66-16-59-93. Характеристики материала – тяжелого бетона

Водонепроницаемость — W2
Морозостойкость – F100
Прочность на сжатие – М400

Арматурная сталь необходима для армирования

Ж/б опоры СКЦ не ржавеют, им не страшна коррозия, так как у них имеется такое свойство, как устойчивость к осадкам и другим негативным атмосферным явлениям. Прочность и долговечность обеспечивают арматура и бетон, которые удачно сочетаются в опорах. Благодаря бетонной оболочке, арматура надежно защищена от негативного воздействия воды. Благодаря арматуре происходит возрастание прочности конструкции.

Что означает аббревиатура СКЦ? Расшифровка – конические центрифугированные стойки. Цифры, которые идут после СКЦ является длинной в метрах и величиной изгибаемого момента. Иногда в конце маркировки стоит буква «К» — это значит, что в изделии есть люк для того, чтобы была возможность введения кабеля. Столбы СКЦ с подобной маркировкой применимы к использованию в качестве опоры, применяемой для наружного освещения, где для подводки электропитания используется кабель.

именование	Масса, т	Объем, м3	Длина, мм	Dнижн, мм	Dверх, мм	Изгиб момент, тм
СКЦ 9-2,5-1	0,700	0,293	9 000	335	170	2,5
СКЦ 10-2,5-1	0,820	0,334	10 000	320	170	2,5
СКЦ 11-2,5-1	0,940	0,375	11 000	335	170	2,5
СКЦ 11-2,5-1к	0,940	0,375	11 000	335	170	2,5
СКЦ 11-2,5-2	0,940	0,375	11 000	335	170	2,5
СКЦ 11-3,5-2	1,055	0,422	11 000	335	170	3,5
СКЦТ 11,5-47,29-7,2	2,610	1,043	11 500	470	290	7,2
СКЦ 9-2,5-1к	0,700	0,293	9 000	335	170	2,5
СКЦ 10-2,5-1к	0,820	0,334	10 000	320	170	2,5
СКЦ 11-2,5-2к	0,940	0,375	11 000	335	170	2,5
СКЦТ 11,5-47,29-9,6	2,610	1,043	11 500	470	290	9,6

Железобетонные стойки для опор ЛЭП

Стойки железобетонные, предварительно напряженные, конические кольцевого сечения СК22, СК26, СЦ20, СЦ22, СЦ26 изготавливаются методом центрифугирования из тяжелого бетона и предназначены для опор линий электропередачи напряжением 35-750 кВ.

Стойки используются: при расчетной температуре наружного воздуха (температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки района строительства согласно СНиП 2.01.01-82) до минус 55°С включительно; в I-VII районах по давлению ветра и в I-V районах по толщине стенки гололеда согласно СНиП 2.01.07-85; при сейсмичности площадки строительства до 9 баллов включительно.

Стойки, предназначенные для эксплуатации в среде с агрессивной степенью воздействия на железобетонные конструкции, должны удовлетворять дополнительным требованиям, установленным проектной документацией согласно СНиП 2.03.11-85 и указанным в заказе на изготовление стоек.

Наименование	Размеры, мм					Объем, м³	Масса, т	M_изгиб, тс*м	Класс бетона
Наименование	L	D₁	D₂	d₁	d₂	Объем, м³	Масса, т	M_изгиб, тс*м	Класс бетона
Стойки железобетонные конические
СК22. 1-1.0	22600	540	650	330	440	1,9	5,03	27,22	В30
СК22.1-1.1	22600	540	650	330	440		4,82	27,00	В30
СК22. 1-1.2	22600	540	650	330	440		4,77	27,55	В40
СК22.1-2.0	22600	540	650	330	440		5,33	34,59	В30
СК22. 1-2.1	22600	540	650	330	440		4,85	33,24	В30
СК22.1-2.2	22600	540	650	330	440		4,82	33,59	В40
СК22. 1-3.0	22600	540	650	330	440		5,00	21,65	В30
СК22.1-3.1	22600	540	650	330	440		4,81	21,95	В30
СК22. 1-3.2	22600	550	650	340	440	1,8	4,53	21,63	В30
СК22.2-1.0	22600	490	650	310	440	2,3	6,57	53,24	В40
СК22. 2-1.1	22600	490	650	310	440		6,42	53,54	В40
СК22.2-1.2	22600	490	650	310	440		6,33	51,21	В40
СК22. 3-1.0**	22600	510	650	310	440	2,2	6,22	31,37/36,99	В40
СК22.3-1.1	22600	510	650	310	440		6,09	30,22/34,11	В40
СК22. 3-1.2	22600	510	650	310	440		6,07	29,97/37,57	В40
СК26.1-1.0	26000	500	650	300	410	2,5	6,90	46,67	В40
СК26. 1-1.1	26000	500	650	300	410		6,82	47,12	В40
СК26.1-1.2	26000	500	650	300	410		6,76	47,47	В40
СК26. 1-1.3	26000	500	650	300	410		6,73	46,77	В40
СК26.1-1.4	26000	500	650	300	410		6,75	43,11	В40
СК26. 1-1.5	26000	500	650	300	410		6,75	41,75	В40
СК26.1-2.0	26000	500	650	300	410		6,93	46,67	В40
СК26. 1-2.1	26000	500	650	300	410		6,85	47,12	В40
СК26.1-2.2	26000	500	650	300	410		6,80	47,47	В40
СК26. 1-2.3	26000	500	650	300	410		6,71	46,77	В40
СК26.1-2.4	26000	500	650	300	410		6,74	43,11	В40
СК26. 1-2.5	26000	500	650	300	410		6,77	41,75	В40
СК26.1-3.0	26000	500	650	300	410		7,05	55,09	В40
СК26. 1-3.1	26000	500	650	300	410		6,99	54,19	В40
СК26.1-3.3	26000	500	650	300	410		6,80	53,37	В40
СК26. 1-3.4	26000	500	650	300	410		6,80	52,68	В40
СК26.1-4.0	26000	500	650	300	410		6,93	42,36	В40
СК26. 1-4.1	26000	500	650	300	410		6,86	43,14	В40
СК26.1-5.1	26000	500	650	300	410		7,00	58,91	В40
СК26. 1-6.0	26000	500	650	300	410		6,98	46,48	В40
СК26.1-6.1	26000	500	650	300	410		6,91	46,21	В40
СК26. 1-6.2	26000	500	650	300	410		6,88	44,57	В40
СК26.2-1.0	26000	504	650	280	410		7,11	46,37	В40
СК26. 2-1.1	26000	504	650	280	410		6,95	46,12	В40
СК26.2-1.2	26000	504	650	280	410		6,85	43,92	В40
Стойки железобетонные цилиндрические
СЦ20. 1-1.1	20000	690/640*	800			3,06	8,54	105,23	В45
СЦ20.2-1.0	20000	630	800			3,65	10,28	127,07	В45
СЦ20. 2-1.1	20000	630	800				10,16	126,08	В45
СЦ20.2-1.2	20000	630	800				10,08	122,36	В45
СЦ20. 2-2.1	20000	630	800				10,32	126,08	В45
СЦ20.3-1.0н	20000	640	800			3,47	10,00	119,76	В45
СЦ20. 3-1.0в	20000	640	800				9,81	91,88	В45
СЦ20.3-1.1н	20000	640	800				9,88	121,39	В45
СЦ20. 3-1.1в	20000	640	800				9,62	91,89	В45
СЦ22.1-1.0	22200	450/430*	560			2,09	5,87	46,38	В40
СЦ22. 1-1.1	22200	450/430*	560			2,09	5,82	48,26	В40
СЦ26.1-1.0	26400	440	560			2,4	6,79	45,2	В40
СЦ26. 1-1.1	26400	440	560			2,4	6,69	44,63	В40
СЦ26.2-1.0	26400		560			2,2	6,19	33,44	В40
СЦ26. 3-1.0	26400	450	560				6,24	37,52	В40
СЦ26.3-1.1	26400	450	560				6,14	33,74	В40
СЦ26. 3-1.2	26400	450	560				6,13	34,26	В40
СЦ26.3-2.0	26400	450	560				6,18	37,52	В40
СЦ26. 3-2.1	26400	450	560				6,10	33,74	В40

*В числителе указан диаметр в верхнем сечении стойки, в знаменателе — в нижнем сечении.

Примечания:

Общие параметры. Вагонная норма: 16 шт. Водонепроницаемость: W6-8. Морозостойкость: F150-200.
При вычислении массы изделия средняя плотность бетона принята 2500 кг/м³.
Для стоек СК22.3-1 прочностные характеристики приведены для сечения на отметке 4,7 м от вершины стойки в числителе и на отметке 3,0 м от комля — в знаменателе.
Для стоек, изготовляемых из тяжелого бетона класса В50 и выше, допускается принимать размеры D₁ и d₁, отличающимися от установленных таблицей.
Опоры типа СК и СЦ отгружаются на двух платформах, составленных в сцеп с применением специальных турникетов. Возврат турникетов на завод изготовитель осуществляется за счет покупателя.

Размещение закладных изделий (отверстий)

Железобетонные стойки СЦ, СНВ, С

Сертификаты соответствия

Запросите расчет предложения через данную форму, либо по телефону:
8 (495 )728-56-15

Железобетонные вибрированные стойки опор ЛЭП (0,38-35 кВ)
типа СНВ, С

№ п.п.	Наименование	Нормативно-техническая документация (ТУ, ГОСТ, серия)	Аналоги	Размеры, мм					Объем, ед. М3	Масса ед.тн	*Изгибающий момент тсм**
№ п.п.	Наименование	Нормативно-техническая документация (ТУ, ГОСТ, серия)	Аналоги	L	B	t	h	h2	Объем, ед. М3	Масса ед.тн	*Изгибающий момент тсм**
1.	СНВ-7-13	ТУ 5863-007-00113557-94	СВ130-7; СВ130-8	13000	220	310	235	205	0,75	1,85	7,4
2.	С112-2-1ATV	ТУ 5863-009-00113557-95		11200	170	285	245-175	225-165	0,52	1,3	6,1

Стойки железобетонные вибрированные предварительно напряженные СНВ-7-13, C112 разработаны для опор воздушных линий электропередачи напряжением 0,38 кВ от 6 до 10 кВ и 35 кВ.

— Длина: 13000 мм.
— Ширина: 310 мм.
— Высота: 235 мм.
— Масса: 1850 кг.
— Объем бетона: 0.75 м3.
— Класс бетона: М350 (B25).
— Морозостойкость: F200.
— Водонепроницаемости: W8.
— Нормативный документ: ТУ 5863-004-86973373-2014, серия 3.407.1-143

Вибрированные стойки опор СВ используются: при расчетной температуре наружного воздуха (наиболее холодной пятидневки района строительства согласно СНиП 2.01.01-82) до -55°С включительно; в I-V районах по давлению ветра; в I-IV районах по толщине стенок гололеда (согласно СНИП 2.01.07-85) при сейсмичности площадки строительства 9 баллов.

Индекс А в наименовании стоек обозначает лакокрасочное толстослойное (мастичное) покрытие на длине 3 метра в комлевой части.

Центрифугированные стойки опор ЛЭП (35-330 кВ) типа СЦ

№ п. п.	Наименование	Нормативно-техническая документация (ТУ, ГОСТ, серия)	Размеры, мм					Объем, ед.М3	Масса ед.тн	*Изгибающий момент тсм**
			L	D₁	D₂	d₁	d₂
1.	СЦ22.1-1.1	ГОСТ 22687.1-85	22200	450/430*	560	—	—	2,1	5,82	48,26

**В числителе указан диаметр в верхнем сечении стойки, в знаменателе — в нижнем сечении.

Стойки железобетонные, предварительно напряженные, конические кольцевого сечения СЦ20, СЦ22, СЦ26 изготавливаются методом центрифугирования из тяжелого бетона и предназначены для опор линий электропередачи напряжением 35-750 кВ.

Примечания: 1. При вычислении массы изделия средняя плотность бетона принята 2500 кг/м3.
2.

Для стоек, изготовляемых из тяжелого бетона класса В50 и выше, допускается принимать размеры D1 и d1, отличающимися от установленных таблицей.
3. Опоры типа СЦ отгружаются на двух платформах, составленных в сцеп с применением специальных турникетов. Возврат турникетов на завод изготовитель осуществляется за счет покупателя.

Железобетонные стойки вибрированные высокого качества в Краснодаре в компании Партнер-Юг

Опора электрическая железобетонная

Вибрированные железобетонные стойки используются для ведения линий электропередач воздушным путем. допустимое напряжение сети 0,38÷10 кВ. Для того, чтобы опоры соответствовали стандартам безопасности и прочности их изготавливают из тяжелого бетона класса В30.

Для увеличения прочности опор в качестве каркаса столба бетонного вибрированного используют напряженную арматуру прошедшую термическое упрочнение.

В случае необходимости и при использовании опор в агрессивных средах в производстве используют сульфатостойкие цементы. Нижняя часть столбов, которая погружается в землю, защищается антикоррозионным покрытием.

Метод производства вибрированных бетонных опор

Стойки отливают в специальных стационарных пятиместных формах. Они отличаются высоким качеством и четко соответствуют размерным стандартам производимых столбов. Конструкция форм позволяет изготавливать качественные и надежные опоры.

Для напряжения арматуры используется специальная домкратная станция, которая обладает широкими возможностями регулировок. Оборудование позволяет контролировать усилие и натяжение арматуры. Готовые изделия оснащены заземляющим контуром.

Для оптимизации рабочего процесса существует стандартная классификация изделий. Буквы СВ — стойка вибрационная. Цифры подразделяются на два блока. Первые цифры обозначают длину столба, вторые — несущую способность.

Применение стоек вибрированных

Стойки вибрированные применяют в жестких температурных условиях при -55 градусах. столбы можно монтировать в грунты и грунтовые воды с различными степенями агрессивного воздействия. Бетонные опоры подходят для установки в сейсмозонах.

Для установки железобетонных опор ЛЭП требуется специальное оборудование и инструмент поэтому услуги монтажа рекомендуют заказывать в среде профессионалов данной области.

Продажу вибрированных опор в Краснодаре обеспечивает компания ВАШ ПАРТНЁР. лучшие цены на железобетонные изделия в регионе. Звоните +7 (967) 301-02-33.

Влияние микротрещин, вызванных нагрузкой, на сопротивление проникновению хлоридов в различные типы бетона

Влияние типа бетона и времени отверждения на

D _RCM

Предварительно обсуждаются результаты, полученные на здоровых образцах, чтобы определить влияние типа цемента, соотношения w / c и времени отверждения на устойчивость бетона к проникновению хлоридов, оцененную с помощью теста на быструю миграцию хлоридов. На рис. 7 показан коэффициент миграции хлоридов, оцененный на здоровых образцах для различных типов бетона, в зависимости от времени отверждения.

Рис. 7

Коэффициент миграции хлоридов, оцененный на здоровых образцах для различных типов бетона, в зависимости от времени отверждения

Как и ожидалось, увеличение отношения w / c соответствовало увеличению миграции хлоридов коэффициент для всех рассматриваемых марок цемента. Это связано с соответствующим увеличением пористости бетона, что отрицательно влияет на сопротивление бетона проникновению хлоридов. В частности, для типов бетона OPC и PC повышение D _RCM с увеличением соотношения w / c стало более заметным, когда бетоны были испытаны после 28 дней твердения.

Независимо от рассматриваемого соотношения w / c , тип бетона с более низким значением D _RCM был получен с использованием обычного портландцемента, за которым следовали портландцемент из известняка и пуццолановый цемент. Тем не менее, долгосрочная стойкость бетона к проникновению хлоридов, вероятно, недооценена. Результаты испытания на прочность при сжатии показали, что типы бетона PLC и PC были очень похожи после 28 дней отверждения, а это означает, что пористость двух бетонов на этой стадии отверждения была сопоставимой.Однако устойчивость к проникновению хлоридов в большей степени зависит от микроструктуры пор, а бетон, изготовленный с использованием пуццолановых цементов, требует более продолжительного времени отверждения для формирования более определенной пористой микроструктуры. Измельчение микроструктуры пор за счет дальнейшей гидратации цемента считается одним из основных управляющих параметров транспортных свойств бетона [1]. В исследовании, проведенном Andrade et al. [28] сообщается, что общая пористость бетона, содержащего летучую золу, уменьшилась примерно на 36 %, когда время отверждения увеличилось с 28 дней до одного года, в то время как для бетона OPC не наблюдалось существенных различий при двух разных временах отверждения. , что означает, что процесс измельчения пор для этого бетона был по существу завершен в течение 28 дней отверждения. Этот эффект дальнейшей гидратации частиц цемента, так называемый эффект старения , возникает, в частности, при длительном воздействии раствора на бетон.

При ускоренных процедурах испытаний, таких как испытание RCM, невозможно учесть эффект старения. Однако некоторое понимание можно получить, испытав образцы в разное время отверждения, что позволит образцам бетона улучшить пористую микроструктуру и, следовательно, развить более высокую устойчивость к проникновению хлоридов.В этом исследовании оценивали два набора образцов после 7 и 28 дней отверждения во влажном состоянии соответственно. На рис. 7 уменьшение D _RCM во времени интерполировано через экспоненциальные кривые, более светлые для типов бетона с соотношением w / c 0,45 и более темные для типов бетона с соотношением w / c 0,55. Для пуццоланового бетона наблюдалось снижение содержания D _RCM примерно на 27 % при обоих соотношениях w / c , что подтверждает эффект измельчения пор для этого типа бетона на более длительное время отверждения во влажном состоянии. Что касается портландцементов и бетонов из портланд-известняка, то было обнаружено более вариабельное снижение D _RCM, от 9 до 40%, в зависимости от соотношения w / c .

Влияние ширины и глубины трещины на проникновение хлоридов

Локальное увеличение D _RCM в соответствии с трещиной оценивали как отношение коэффициента миграции в соответствии с трещиной ( D _cr ) и в нормальных условиях ( D _s ).Для оценки D _cr в этом анализе рассматривались только образцы, содержащие одну одиночную трещину, начинающуюся в соответствии с надрезом (типологии A1, A4 и D4). На рисунке 8 показаны полученные результаты в зависимости от ширины и глубины трещины для различных рассматриваемых типов бетона после 7 дней отверждения и после 28 дней отверждения. Учитывая результаты для бетонов с соотношением w / c , равным 0,45, после 7 дней твердения (пустые символы на рис. 8а, б) можно заметить, что независимо от типа бетона коэффициент миграции в трещине в большинстве случаев в 1,5-2 раза превышал значение в нормальных условиях, при ширине трещины до 70 мкм и глубине трещины до 37 мм. При сопоставимых геометрических параметрах трещин влияние трещины в бетонах с отношением w / c 0,55 оказалось менее выраженным, при значениях D _cr / D _s в основном около 1.С учетом результатов после 28 дней отверждения (закрашенные символы на рис. 8a, b) значения D _cr / D _s составили около 1 для портланд-известняковых бетонов как на w / c отношения. Однако это согласуется с геометрическими параметрами трещин, поскольку все эти образцы характеризовались узкими и неглубокими трещинами. Для портландцемента и пуццоланового бетона D _cr / D _s результаты немного выше, в основном около 1.5, но показал заметно более высокий рост в случае образцов OPC с соотношением w / c , равным 0,45, со значениями выше 2. Действительно, для этих бетонов, даже если значения ширины трещины были сопоставимы, глубина трещин были более выражены по сравнению с образцами ПК. Кроме того, не было обнаружено явного влияния различных типов бетона, за исключением того, что значение D _cr / D _s было особенно выше для OPC45-28, который был рассматриваемым более непроницаемым бетоном.Вероятно, это произошло из-за сочетания причин, в том числе из-за того, что OPC45 был бетоном с самой высокой механической прочностью (самый высокий модуль упругости, более хрупкий) и, следовательно, имел самые глубокие трещины (рис. 5), а также что OPC характеризовался очень низкой проницаемостью в звуковой конфигурации. .

Рис. 8

Местное увеличение D _RCM , оцениваемое как отношение между D _cr и D _s , в соответствии с трещиной ширина и b глубина трещины; светлые и темные символы, представляющие соотношение w / c , равное 0. 45 и 0,55 соответственно, а также пустые и заполненные символы, обозначающие образцы, отвержденные через 7 и 28 дней, соответственно проникновение хлоридов и, следовательно, коэффициент миграции хлоридов в трещину, в отличие от того, что было получено в литературе на образцах с искусственными надрезами [6]. Однако четкая корреляция между D _cr / D _s и шириной трещины не может быть определена, возможно, из-за относительно узкого диапазона изученных ширин трещин и высокого разброса данных.Это последнее было связано с несколькими факторами, которые складывались, включая внутреннюю неоднородность структуры бетона, которая ограничивала точность измерения D _RCM (раздел 3.1), высокую изменчивость развитого рисунка трещин в одном и том же образце и локальную особенность. трещины (включая резкое сужение, наблюдаемое при РЭМ). Тем не менее, даже если в большинстве исследований, посвященных трещинам, вызванным нагрузкой, в литературе рассматривается только ширина трещины в соответствии с открытой поверхностью, результаты, полученные в этом исследовании, предполагают, что следует учитывать оба параметра. Более того, вместо того, чтобы рассматривать два параметра по отдельности, можно было бы провести полезное исследование комбинированного эффекта ширины трещины и глубины трещины при оценке увеличения проникновения хлоридов в зависимости от звуковых условий. Чтобы сделать предварительные выводы о комбинированном влиянии ширины и глубины трещины, на рис. 9 показаны результаты с точки зрения D _cr / D _s , где данные были сгруппированы для различных диапазонов ширины трещины, без учета типа цемента и времени затвердевания.Можно наблюдать, несмотря на большой разброс данных, что для трещин, характеризующихся сопоставимой шириной на открытой поверхности, увеличение коэффициента миграции хлоридов в трещине не является постоянным, а увеличивается с увеличением глубины трещины. Также и в этом случае не удалось обнаружить четкой корреляции, но тенденция данных свидетельствует о том, что отношение D _cr / D _s увеличивалось с увеличением глубины трещины, и что приращение было выше для бетонов с меньшей w / c отношения по отношению к более высоким (более светлые и темные области на рис. 9 соответственно) и не зависела от ширины трещины на открытой поверхности.

Рис. 9

Местное увеличение D _RCM , оцениваемое как отношение между D _cr и D _s , в зависимости от глубины трещины и , в зависимости от глубины трещины различные диапазоны ширины трещины; светлые и темные символы и области, представляющие w / c отношения 0,45 и 0,55, соответственно

Однако стоит отметить, что в соответствии с трещиной было оценено уникальное значение D _cr, без учета того, что проникновение хлоридов может различаться внутри трещины и за вершиной трещины.Затем был проведен дополнительный анализ, чтобы сопоставить дополнительную глубину проникновения от вершины трещины и глубину проникновения в части образца без трещин (Δ x _cr и x _uncr на рис. 2а соответственно) с геометрическими параметрами трещины (рис. 10). При рассмотрении разности Δ x _cr − x _uncr (по оси Y) могут возникнуть три случая:

Рис.10

Разница между дополнительной глубиной проникновения в трещину и глубиной проникновения без трещины (Δ x _cr − x _uncr ) в зависимости от a ширины трещины и 90 ; заполненные и пустые символы, обозначающие образцы, отвержденные через 7 и 28 дней, соответственно; светлые и темные символы, представляющие w / c соотношение 0,45 и 0,55 соответственно

1.
Δ x _cr − x _uncr = 0 Та же глубина проникновения хлорида в неповрежденную часть образца, что и в вершину трещины. В этом случае трещина могла не оказывать никакого сопротивления проникновению хлоридов.
2.
Δ x _cr − x _uncr > 0 Хлориды проникли больше из вершины трещины, чем в нетрещиноватой части (вероятно, из-за более высокой концентрации тока в соответствии с трещиной или из-за изменчивости результатов).
3.
Δ x _cr − x _uncr < 0 Проникновение хлоридов из вершины трещины менее выражено, чем в нерастрескавшейся части образца. В этом случае трещина могла способствовать сопротивлению проникновению хлоридов.

Из рис.10 видно, что большинство измерений относятся к последнему случаю. Δ x _cr − x _uncr, по-видимому, не коррелирует с шириной трещины, в то время как она постоянно уменьшается с увеличением глубины трещины. Это предполагает, что трещина оказывает сопротивление проникновению хлоридов, которое прямо пропорционально глубине трещины, и, следовательно, в соответствии с трещиной следует учитывать два различных коэффициента миграции хлоридов: один до вершины трещины и коэффициент миграции в прочном бетоне от вершина трещины. Однако колориметрический метод не позволяет легко оценить два разных коэффициента миграции.

Кроме того, казалось, что до вершины трещины на коэффициент миграции не влияли тип цемента и время отверждения бетона, в то время как на него могло влиять соотношение w / c . На рис. 10b фактически кажется, что для бетонов с одинаковой глубиной трещин, изготовленных с w / c 0,45 (светлые символы), показаны менее отрицательные значения Δ x _cr − x _uncr , что означает, что влияние сопротивления проникновению хлоридов в трещину было менее выраженным, чем в бетонах, изготовленных с соотношением w / c , равным 0.55. Этот результат может дополнительно подтвердить то, что было заявлено ранее, т. е. казалось, что присутствие микротрещины имело более выраженные эффекты в более непроницаемых бетонах, что согласуется с другими экспериментальными [15] и численными [29] исследованиями.

Однако испытание RCM представляет собой ускоренную процедуру испытаний, основанную на приложении электрического напряжения, которое может не отражать перенос хлоридов в реальных железобетонных конструкциях, и на результаты которого может повлиять распределение электрического тока в образец, особенно при наличии трещин. В связи с этим был разработан экспериментальный план [30] для оценки влияния микротрещин в бетонных образцах, подвергающихся чистой диффузии при длительных испытаниях, что также позволит учесть возможные эффекты самозалечивания трещины. Кроме того, будут проведены дальнейшие исследования, чтобы отделить сопротивление проникновению хлоридов в трещину и за вершину трещины.

РЕМОНТ ТРЕЩИН В БЕТОНЕ

Хотя в некоторых случаях железобетон проектируется с учетом того, что он будет трескаться в ограниченной степени, меры по исправлению положения обычно рассматриваются, когда считается, что наличие трещины отрицательно влияет на конструкцию с точки зрения безопасности, долговечности, водонепроницаемости или внешнего вида.Трещины можно разделить на три категории: мертвые трещины, которые можно заполнить твердым материалом; живые трещины, которые имеют тенденцию открываться и закрываться по мере нагрузки конструкции и требуют заполнения гибким материалом; и растущие трещины, которые увеличиваются в ширину, потому что причина их возникновения сохраняется. Любой ремонт в этом случае должен устранять причину появления трещин, иначе трещины появятся в дальнейшем. В статье кратко описывается ряд методов ремонта и их применения, включая инжекцию смолы, вакуумную пропитку, полимерные эмульсии, материалы на основе цемента, сшивание деформационных швов, перевязку и поверхностные покрытия.(ТРРЛ)

Наличие:
Корпоративные Авторы:
Цементно-бетонная ассоциация

Wexham Spring
Slough SL3 6PL, Бакингемшир, Англия

Пленум Издательская Корпорация

233 Spring Street
Нью-Йорк, Нью-Йорк Соединенные Штаты 10013
Авторов:
Дата публикации: 1983-2

Информация о носителе

Тема/указатель Термины

Информация о подаче

Регистрационный номер: 00376801
Тип записи: Публикация
Агентство-источник: Лаборатория транспортных исследований
Файлы: ITRD, ТРИС
Дата создания: 30 октября 1983 г. , 00:00

Gale Apps — Технические трудности

Технические трудности

Приложение, к которому вы пытаетесь получить доступ, в настоящее время недоступно.Приносим свои извинения за доставленные неудобства. Повторите попытку через несколько секунд.

Если проблемы с доступом сохраняются, обратитесь за помощью в наш отдел технической поддержки по телефону 1-800-877-4253. Еще раз спасибо, что выбрали Gale, обучающую компанию Cengage.

org.springframework.remoting.RemoteAccessException: невозможно получить доступ к удаленной службе [[email protected]]; вложенным исключением является Ice.Неизвестное исключение unknown = «java.lang.IndexOutOfBoundsException: индекс 0 выходит за границы для длины 0 в java. base/jdk.internal.util.Preconditions.outOfBounds(Preconditions.java:64) в java.base/jdk.internal.util.Preconditions.outOfBoundsCheckIndex(Preconditions.java:70) в java.base/jdk.internal.util.Preconditions.checkIndex(Preconditions.java:248) в java.base/java.util.Objects.checkIndex(Objects.java:372) на Яве.база/java.util.ArrayList.get(ArrayList.java:458) в com.gale.blis.data.subscription.dao.LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.populateSessionProperties(LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.java:60) в com.gale.blis.data.subscription.dao.LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.reQuery(LazyUserSessionDataLoaderStoredProcedure.java:53) в com.gale.blis.data.model.session.UserGroupEntitlementsManager.reinitializeUserGroupEntitlements(UserGroupEntitlementsManager.ява:30) в com.gale.blis.data.model.session.UserGroupSessionManager.getUserGroupEntitlements(UserGroupSessionManager. java:17) в com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getProductSubscriptionCriteria(CrossSearchProductContentModuleFetcher.java:244) на com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getSubscribedCrossSearchProductsForUser(CrossSearchProductContentModuleFetcher.ява:71) на com.gale.blis.api.authorize.contentmodulefetchers.CrossSearchProductContentModuleFetcher.getAvailableContentModulesForProduct(CrossSearchProductContentModuleFetcher.java:52) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.AbstractProductEntryAuthorizer.getContentModules(AbstractProductEntryAuthorizer.java:130) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.CrossSearchProductEntryAuthorizer.isAuthorized(CrossSearchProductEntryAuthorizer.ява:82) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.productentry.strategy.CrossSearchProductEntryAuthorizer. authorizeProductEntry(CrossSearchProductEntryAuthorizer.java:44) на com.gale.blis.api.authorize.strategy.ProductEntryAuthorizer.authorize(ProductEntryAuthorizer.java:31) в com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl.authorize_aroundBody0(BLISAuthorizationServiceImpl.java:57) на com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl.authorize_aroundBody1$advice(BLISAuthorizationServiceImpl.ява: 61) на com.gale.blis.api.BLISAuthorizationServiceImpl.authorize(BLISAuthorizationServiceImpl.java:1) на com.gale.blis.auth._AuthorizationServiceDisp._iceD_authorize(_AuthorizationServiceDisp.java:141) в com.gale.blis.auth._AuthorizationServiceDisp._iceDispatch(_AuthorizationServiceDisp.java:359) в IceInternal.Incoming.invoke(Incoming.java:209) в Ice.ConnectionI.invokeAll(ConnectionI.java:2800) на льду.ConnectionI.dispatch(ConnectionI.java:1385) в Ice.ConnectionI. message(ConnectionI.java:1296) в IceInternal.ThreadPool.run(ThreadPool.java:396) в IceInternal.ThreadPool.access$500(ThreadPool.java:7) в IceInternal.ThreadPool$EventHandlerThread.run(ThreadPool.java:765) в java.base/java.lang.Thread.run(Thread.java:834) » org.springframework.remoting.ice.IceClientInterceptor.convertIceAccessException(IceClientInterceptor.java:365) org.springframework.remoting.ice.IceClientInterceptor.invoke(IceClientInterceptor.java:327) org.springframework.remoting.ice.MonitoringIceProxyFactoryBean.invoke(MonitoringIceProxyFactoryBean.java:71) org.springframework.aop.framework.ReflectiveMethodInvocation.proceed(ReflectiveMethodInvocation.java:186) org.springframework.aop.framework.JdkDynamicAopProxy.invoke(JdkDynamicAopProxy.java:212) com.sun.proxy.$Proxy131.authorize(Неизвестный источник) com.gale.auth.service.BlisService.getAuthorizationResponse(BlisService. java:61) com.gale.apps.service.impl.MetadataResolverService.resolveMetadata(MetadataResolverService.java:65) com.gale.apps.controllers.DiscoveryController.resolveDocument(DiscoveryController.java:57) ком.gale.apps.controllers.DocumentController.redirectToDocument(DocumentController.java:22) jdk.internal.reflect.GeneratedMethodAccessor241.invoke (неизвестный источник) java.base/jdk.internal.reflect.DelegatingMethodAccessorImpl.invoke(DelegatingMethodAccessorImpl.java:43) java.base/java.lang.reflect.Method.invoke(Method.java:566) org.springframework.web.method.support.InvocableHandlerMethod.doInvoke(InvocableHandlerMethod.ява: 215) org.springframework.web.method.support.InvocableHandlerMethod.invokeForRequest(InvocableHandlerMethod.java:142) org.springframework.web.servlet.mvc.method.annotation.ServletInvocableHandlerMethod.invokeAndHandle(ServletInvocableHandlerMethod.java:102) org.springframework.web.servlet.mvc.method.annotation.RequestMappingHandlerAdapter.invokeHandlerMethod (RequestMappingHandlerAdapter. java:895) org.springframework.web.servlet.mvc.method.annotation.RequestMappingHandlerAdapter.handleInternal (RequestMappingHandlerAdapter.java:800) org.springframework.web.servlet.mvc.method.AbstractHandlerMethodAdapter.handle(AbstractHandlerMethodAdapter.java:87) org.springframework.web.servlet.DispatcherServlet.doDispatch(DispatcherServlet.java:1038) org.springframework.web.servlet.DispatcherServlet.doService(DispatcherServlet.java:942) орг.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.processRequest(FrameworkServlet.java:998) org.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.doGet(FrameworkServlet.java:890) javax.servlet.http.HttpServlet.service(HttpServlet.java:626) org.springframework.web.servlet.FrameworkServlet.service(FrameworkServlet.java:875) javax.servlet.http.HttpServlet.service(HttpServlet.java:733) орг.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:227) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain. java:162) org.apache.tomcat.websocket.server.WsFilter.doFilter(WsFilter.java:53) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.ява: 162) org.apache.catalina.filters.HttpHeaderSecurityFilter.doFilter(HttpHeaderSecurityFilter.java:126) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.servlet.resource.ResourceUrlEncodingFilter.doFilter(ResourceUrlEncodingFilter.java:63) орг.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:101) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain. internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:101) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:101) орг.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.doFilter(ErrorPageFilter.java:130) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.access$000(ErrorPageFilter.java:66) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter$1.doFilterInternal(ErrorPageFilter.java:105) org. springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:107) org.springframework.boot.web.servlet.support.ErrorPageFilter.doFilter(ErrorPageFilter.java:123) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.ява: 162) org.springframework.boot.actuate.web.trace.servlet.HttpTraceFilter.doFilterInternal(HttpTraceFilter.java:90) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:107) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) орг.springframework.web.filter.RequestContextFilter.doFilterInternal (RequestContextFilter.java: 99) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:107) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain. internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.FormContentFilter.doFilterInternal (FormContentFilter.java: 92) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:107) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.HiddenHttpMethodFilter.doFilterInternal (HiddenHttpMethodFilter.ява:93) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:107) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.boot.actuate.metrics.web.servlet.WebMvcMetricsFilter.filterAndRecordMetrics(WebMvcMetricsFilter. java:154) орг.springframework.boot.actuate.metrics.web.servlet.WebMvcMetricsFilter.filterAndRecordMetrics(WebMvcMetricsFilter.java:122) org.springframework.boot.actuate.metrics.web.servlet.WebMvcMetricsFilter.doFilterInternal(WebMvcMetricsFilter.java:107) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:107) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) орг.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.springframework.web.filter.CharacterEncodingFilter.doFilterInternal (CharacterEncodingFilter.java:200) org.springframework.web.filter.OncePerRequestFilter.doFilter(OncePerRequestFilter.java:107) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.internalDoFilter(ApplicationFilterChain.java:189) org.apache.catalina.core.ApplicationFilterChain.doFilter(ApplicationFilterChain.java:162) org.apache.catalina.core.StandardWrapperValve.invoke(StandardWrapperValve. java:202) org.apache.catalina.core.StandardContextValve.invoke(StandardContextValve.java:97) org.apache.catalina.authenticator.AuthenticatorBase.invoke(AuthenticatorBase.java:542) org.apache.catalina.core.StandardHostValve.invoke(StandardHostValve.java:143) org.apache.каталина.клапаны.ErrorReportValve.invoke(ErrorReportValve.java:92) org.apache.catalina.valves.AbstractAccessLogValve.invoke(AbstractAccessLogValve.java:687) org.apache.catalina.core.StandardEngineValve.invoke(StandardEngineValve.java:78) org.apache.catalina.connector.CoyoteAdapter.service(CoyoteAdapter.java:357) org.apache.coyote.http11.Http11Processor.service(Http11Processor.java:374) орг.apache.койот.AbstractProcessorLight.process(AbstractProcessorLight.java:65) org.apache.coyote.AbstractProtocol$ConnectionHandler.process(AbstractProtocol.java:893) org.apache.tomcat.util.net.NioEndpoint$SocketProcessor.doRun(NioEndpoint.java:1707) org.apache.tomcat.util.net.SocketProcessorBase.run(SocketProcessorBase.java:49) java. base/java.util.concurrent.ThreadPoolExecutor.runWorker(ThreadPoolExecutor.java:1128) Джава.base/java.util.concurrent.ThreadPoolExecutor$Worker.run(ThreadPoolExecutor.java:628) org.apache.tomcat.util.threads.TaskThread$WrappingRunnable.run(TaskThread.java:61) java.base/java.lang.Thread.run(Thread.java:834)

%PDF-1.5 % 1 0 объект >/Страницы 4 0 R /Имена>/Тип/Каталог/Язык (en-US)/Метаданные 163 0 R >> эндообъект 7 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 46 0 R 47 0 R 48 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 8 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 56 0 R 57 0 R 58 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 9 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 62 0 R 63 0 R 64 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 10 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 77 0 R 78 0 R 79 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 11 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 84 0 R 85 0 R 86 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 12 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 91 0 R 92 0 R 93 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 13 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 98 0 R 99 0 R 100 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 14 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 104 0 R 105 0 R 106 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 15 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 110 0 R 111 0 R 112 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 16 0 объект >/ExtGState>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/Font>>>/MediaBox[ 0 0 612 792]/Parent 4 0 R /Type/Page/Contents[ 115 0 R 116 0 R 117 0 R 118 0 R ]/Примечания[ 122 0 R ]/Вкладки/S/Группа>>> эндообъект 46 0 объект >поток x+

Основы трещин в бетоне: важность изучения трещин

Бетонная трещина

Для таких подверженных землетрясениям районов, как Лос-Анджелес, очень важно знать основы о трещинах в бетоне в жилых домах. В конце концов, то, как домовладельцы выявляют, оценивают и устраняют эти трещины в бетоне, вполне может определить разницу между безопасностью и бедствием во время бедствий, таких как проливные дожди, землетрясения, ураганы и наводнения.

Таким образом, домовладельцы должны как минимум изучить основы дифференциации структурных и неструктурных трещин, трещин, вызванных непрерывными движениями, от трещин, вызванных однократным событием, трещин, вызванных усадкой бетона, от трещин, вызванных другими факторами, такими как удар, поселение и др.

В этой статье мы в основном касаемся важности самообразования и изучения трещин в бетоне. Для получения информации о типах трещин в бетоне, причинах появления трещин в бетоне и других конкретных сообщениях о трещинах в бетоне см. следующий список:

Важность изучения трещин в бетоне

1. БЕЗОПАСНОСТЬ

Возможно, самая важная причина для изучения трещин в бетоне — это БЕЗОПАСНОСТЬ. Бетонные трещины иногда свидетельствуют о структурной устойчивости дома. Это означает, что трещина в бетоне может быть признаком скорого катастрофического выхода из строя важного конструктивного элемента дома, например, бетонного столба, периметрального фундамента или стены подвала.

2. Защита инвестиций

Одна из самых дорогих инвестиций, которые вы когда-либо делали в своей жизни, — это покупка дома для вашей семьи. Как и в случае со всеми другими материальными инвестициями, вам необходимо регулярное профилактическое обслуживание, чтобы поддерживать его в идеальной форме.К сожалению, многие домовладельцы не проявляют должного усердия в защите своих домов, что приводит к осуждению со стороны местных властей. Часто домовладельцы игнорируют легко ремонтируемые трещины. Со временем силы, которые вызвали или продолжают вызывать эти трещины, наносят еще больший ущерб, делая повреждение все более трудным для восстановления, пока повреждение не станет необратимым и непоправимым.

3. Минимизация затрат на ремонт

Знание основ трещин в бетоне, их причин, а также доступных вариантов ремонта также даст домовладельцам представление о том, какие решения по смягчению последствий использовать, а также где и как их использовать. Пример тому – усадочная трещина. Неискушенному глазу усадочные трещины могут показаться крайне зловещими и тревожными. Если домовладелец не проявит должной осмотрительности, он может в конечном итоге потратить намного больше, чем необходимо, на устранение того, что обычно является косметической проблемой.

4. Оценка срочности ремонта

И последнее, но не менее важное: знание основ устранения трещин в бетоне подскажет домовладельцам, насколько срочно необходим ремонт. Например, трещины, вызванные единовременной равномерной осадкой фундамента, могут не нуждаться в столь срочном ремонте, как трещины, которые до сих пор остаются актуальной проблемой.По крайней мере, знания о трещинах в бетоне дадут домовладельцам представление о важности обращения за профессиональной консультацией при столкновении с различными типами трещин в бетоне.

Узнайте больше о трещинах в бетоне, прочитав эти статьи или посты, указанные в списке выше. Если вам нужен профессиональный осмотр трещин в бетоне вашего дома, позвоните в Sinai Construction для консультации прямо сейчас.

Самозалечивание трещин в бетоне микроорганизмами, содержащими керамзит

Защитный носитель необходим для самозаживления трещин в бетоне под действием микробных осадков CaCO ₃ из-за суровых условий в бетоне.В данной работе в качестве микробного носителя используются пористые частицы керамзита. Термическая обработка и вымачивание NaOH сначала используются для улучшения содержания загрузки керамзита. Жизнеспособность бактериальных спор оценивают по разложению мочевины. Затем эффективность самозаживления бетонных трещин спорами оценивается с помощью серии тестов, включая восстановление прочности на сжатие, поглощение воды и визуальный осмотр трещин. Результаты показывают, что термическая обработка может улучшить загрузку керамзита, не приводя при этом к снижению прочности бетона за счет добавления керамзита.Оптимальная температура нагрева 750°С. Частицы керамзита действуют как укрытие и защищают споры от среды с высоким pH в бетоне. Когда питательные вещества и споры включены в частицы керамзита одновременно, питательные вещества становятся хорошо доступными для клеток. Коэффициент восстановления прочности на сжатие увеличивается более чем на 20%, а коэффициент водопоглощения снижается примерно на 30% по сравнению с контролем. Коэффициент залечивания трещин достигает 86%, а максимальная ширина залеченной трещины составляет около 0,3 мм.

1.Введение

С момента изобретения современного бетона он стал наиболее широко используемым строительным материалом во всем мире. Он отличается высокой прочностью на сжатие, низкой стоимостью и гибкостью при литье. Тем не менее, долговечность является главной заботой инженеров по бетону. Бетон имеет высокую склонность к растрескиванию, что позволяет проникать в матрицу агрессивным веществам. Внешние нагрузки, температурные градиенты и сдерживаемая деформация являются основными факторами, способствующими трещинообразованию [1].Ремонт трещин обычно делится на пассивное и активное лечение. При пассивной обработке ремонтные составы наносятся на бетон вручную после обнаружения трещин. Этот способ очень трудоемкий и затратный. Для активного лечения, которое также известно как самовосстановление или самовосстановление, процесс восстановления может быть активирован при образовании трещины без какого-либо вмешательства человека. Кроме того, таким способом можно многократно залечивать трещины [2, 3]. Собственно само аутогенное заживление бетона уже изучалось ранее.Трещины размером от 0,1 до 0,3 мм могут быть устранены за счет гидратации негидратированных частиц бетона, что весьма ограничено [4]. Для борьбы с более широкими трещинами следует вводить заживляющие средства в виде примесей. В настоящее время все больше и больше исследователей рассматривают биологические агенты как многообещающие кандидаты.

Бактериальные споры вместе с питательными веществами и предшественниками минерализации подмешиваются в бетонные смеси при заливке. После затвердевания споры остаются в состоянии покоя. При образовании трещин споры бактерий подвергаются воздействию влаги и воздуха.Затем споры омолаживаются и производят минералы, которые в основном представляют собой карбонат кальция, чтобы запечатать трещины [1, 5–11]. Между тем, отрицательно заряженные клеточные стенки могут хелатировать катионы, что заставляет клетки бактерий действовать как центры зародышеобразования продуктов осаждения. Несколько типов путей образования карбонатов были изучены ранее. Наиболее распространены аэробное дыхание и дыхание на основе уреолиза. Первый основан на дыхательном эффекте бактерий для прямого превращения органических соединений кальция в карбонат кальция [12, 13].При этом последний образует в качестве метаболита уреазу, которая разлагает мочевину на аммиак и углекислый газ [1, 4, 14, 15]. При повышении рН путем гидролиза аммиака происходит быстрое осаждение CaCO ₃ [16]. По эффективности самовосстановления уреолитический тип намного выше из-за высокой скорости осаждения CaCO ₃.

Для того, чтобы система самовосстановления бетона, вызванная бактериями, работала, бактериальные споры должны быть включены в свежий бетон.По сути, есть два способа добавления бактериальных клеток в бетонную матрицу: прямое смешивание и иммобилизация носителя. Непосредственное смешивание очень просто, но подвергает бактерии воздействию жесткой среды бетона, что вредно для бактериальной активности. Кроме того, процесс перемешивания и непрерывное увлажнение могут оказывать физическое воздействие на бактериальные клетки [17]. Согласно отчету Джонкерса, количество активных клеток в бетонной матрице уменьшилось на 90% через 42 дня [1]. Иммобилизация носителя является широко используемым защитным методом.Разнообразные носители, такие как пористые частицы, гели и микрокапсулы, могут обеспечить благоприятную среду для бактерий [14, 18–22]. Носители должны отвечать следующим требованиям: (1) хорошая совместимость с бетоном, (2) относительно высокая механическая прочность и (3) высокое содержание нагрузки. Были проведены интенсивные исследования пористых неорганических защитных систем, которые показали достаточно высокую эффективность заживления благодаря тому, что пористые неорганические носители совместимы с бетонной матрицей и имеют высокое содержание нагрузки.

Для оценки эффектов самовосстановления большинство предшествующих работ было сосредоточено на оценке заживления трещин и проницаемости. Проведен количественный анализ ширины трещины и доли трещин, которые удалось залечить. Проницаемость бетона, которая является прямым отражением долговечности, оценивалась после самозалечивания [23–26]. Тем не менее, было выполнено ограниченное количество работ по изучению механических свойств бетона до и после самовосстановления на основе бактерий. Механическое поведение бетона после затвердевания является жизненно важным критерием, так как большая часть бетона подвергается нагрузке в конструкциях.

В этой работе бактериальные споры на основе уреолиза были помещены в ступку в качестве самовосстанавливающихся агентов. Компрессионные тесты до и после заживления проводились для оценки эффекта заживления с точки зрения механики. Эффективность заживления также изучалась с помощью анализа изображений трещин и измерений водопоглощения. Для защиты от спор использовались пористые частицы керамзита, представляющие собой разновидность керамзита. Предварительные обработки частиц керамзита проводились заранее с целью улучшения содержания загрузки защитных носителей.

2. Детали эксперимента

2.1. Коллекция бактериальных штаммов и спор

В работе использовали уреолитическую бактерию Sporosarcina pasteurii (ATCC11859). Бактериальные штаммы сначала омолаживали методом посевов на агар, а затем культивировали в жидкой среде, состоящей из 5 г пептона, 3 г мясного экстракта и 20 г мочевины на литр дистиллированной воды. Среду стерилизовали автоклавированием в течение 20 мин при 121°С и рН доводили до 9. Культуры инкубировали в аэробных условиях при 30°С в шейкере с водяной баней, работающем при 100 об/мин.Рост регулярно проверяли количественно методом подсчета с использованием оптического микроскопа. Через 14 дней инкубации споруляция достигала более 90%, и клетки собирали центрифугированием и ресуспендированием в стерильной свежей среде для удаления остатков. Суспензию клеток подвергали процессу пастеризации в течение 20 минут на водяной бане при 80°C, чтобы убедиться, что все клетки являются спорами. Затем суспензию спор хранили при 4°C до дальнейшего использования.

2.2. Предварительная обработка частиц керамзита

Пористые частицы керамзита использовались в качестве защитных носителей для бактериальных спор и целебных агентов. Средний размер частиц составлял 2-5 мм, а насыпная плотность 1036,5 кг/м ³ . С целью улучшения загрузки частиц керамзита были проведены различные процедуры предварительной обработки, такие как щелочная эрозия и спекание.

Для щелочной эрозионной обработки частицы керамзита сначала обрабатывали раствором NaOH с концентрацией 0.5 моль/л, 1,0 моль/л и 1,5 моль/л. После погружения в раствор на 24 ч частицы керамзита многократно промывали дистиллированной водой, а затем сушили в печи при 105°С. Для обработки спеканием выбранная температура спекания варьировалась от 400°C до 1000°C. Скорость нагрева составляла 5°С/мин, затем выдерживали 2 ч при максимальной температуре с последующим охлаждением в печи. После предварительной обработки частицы сушили в печи при 105°С и взвешивали. Затем оценивали содержание загрузки путем погружения частиц в дистиллированную воду.Через 24 часа частицы вынимали, вытирали влажным полотенцем для удаления воды с поверхностей и взвешивали. Разницу в массе до и после погружения рассматривали как показатель содержания загрузки.

Учитывая возможное негативное влияние процесса нагрева на механические свойства бетонной матрицы, определяли прочность на сжатие и изгиб бетонной матрицы с керамзитом, обработанным при различных температурах. Для механических испытаний использовались образцы строительного раствора размером 40 × 40 × 160 мм, содержащие 250 г стандартного портландцемента типа I по стандарту ASTM, 338 г местного природного песка с удельной плотностью 2.Были изготовлены 65 г/см ³ , 125 г воды и 196 г керамзита. Образцы отливали и отверждали в стандартной камере для отверждения при температуре 20°С и относительной влажности (ОВ) 90%. Через 24 часа все образцы извлекали из формы и затем хранили в том же помещении до проведения испытаний. Для каждой группы были изготовлены три набора. Механические испытания проводились в соответствии со стандартом GB/T 17671-1999.

2.3. Жизнеспособность спор, защищенных загрузкой керамзита

Споры загружали в частицы керамзита, просто погружая 10 г керамзита в 7.5 мл суспензии спор (10 ⁹ клеток/мл) на 2 ч. Затем частицы высушивали в печи при 40°С до тех пор, пока масса не оставалась постоянной. Жизнеспособность спор с защитой от керамзита или без нее оценивали путем обработки в растворе, моделирующем поры бетона. Раствор готовили путем смешивания цемента (такого же, как описано в разделе 2.2) и воды при большом водоцементном отношении (В/Ц), равном 10. Цемент сначала смешивали с водой в 100-мл пробирке Falcon, а затем помещали в шейкер при 100 об/мин в течение 1 ч с последующей фильтрацией.

Для обработки спор без защиты 1 мл суспензии спор (10 ⁹ клеток/мл) смешивали с 10 мл имитирующего раствора и оставляли на 24 часа. После этого споры собирали повторным центрифугированием и промыванием стерильной дистиллированной водой. Для обработки загруженных спор 10 г сухих частиц керамзита помещали в фильтрующий чайный пакетик, который затем погружали в 10 мл искусственного раствора на 24 часа. После этого чайный пакетик вынимали и многократно промывали стерильной дистиллированной водой.Затем чайный пакетик сушили в печи при 40°C до тех пор, пока масса не оставалась постоянной. Частицы керамзита собирали из открытого чайного пакетика.

Количество мочевины, разложенной спорами, использовалось в качестве показателя для оценки жизнеспособности спор с защитой или без нее. Измерение концентрации мочевины было основано на колориметрическом методе, описанном Дугласом и Бремнером [27]. Для колориметрических испытаний использовали спектрофотометр видимого диапазона В-1200. 1 мл взвеси спор или 10 г сухих частиц керамзита с имитацией обработки раствором и без нее добавляли к 100 мл питательной среды, состоящей из 5 г пептона, 3 г экстракта говядины и 20 г мочевины на литр дистиллированной воды.В качестве контроля в ту же среду добавляли эквивалентное количество стерильных сухих частиц керамзита. Количество мочевины, разложившейся за 6 сут, измеряли при 20°С. В каждой серии испытывали по три повторности.

2.4. Подготовка образцов раствора и образование трещин

Используемые цемент и песок были такими же, как описано в Разделе 2.2. Были включены пористые частицы керамзита, загруженные только питательными веществами (группа N), только спорами (группа S) и как спорами, так и питательными веществами (группа SN).Споры вместе с пептоном и экстрактом говядины или без них включали в пористые частицы керамзита путем погружения 196 г керамзита в 150 мл раствора, растворенного спорами и/или питательными веществами, на 2 часа. Затем частицы высушивали в сушильном шкафу при 40°С до постоянной массы. Кроме того, керамзит без нагрузки служил контрольной группой (группа С). Мочевину и нитрат кальция добавляли непосредственно в матрицу. Чтобы облегчить образование трещин при сохранении целостности, базальтовые волокна (TLB Co., Китай) длиной 10 мм и диаметром 7 мкм м. Понижающий воду агент также использовали для регулирования текучести смеси. Таблица 1 показывает пропорции смешивания.

— 9 2


Group	Cement (G)	Cement (G)	Sand (G)	Вода (G)	Ceramsite (G)	Ceramsite (G)	Экстракт говядины (G)	Peptone (G)	UREA (G)	MOREA (G)	Nitrate кальция (G)	базальтовое волокно (G)	Водонавительный агент (G)

C	250	338	125	125	196 ^a	—	—	—	—	8	1.0
N	250	250	330	125	125	197.6	197.6 ^B	—		—	29	8	1,2
S	250	338	125	125	197	197 ^C	0. 3	0.5	29	1.5	8	1,2
Sn		Sn	250	338	125	197.5 ^D ^D ^D	—	—	—	25	1.5	8	8

Примечание: ^A Ceramsite без нагрузки; ^b керамзит, нагруженный 0,6 г говяжьего экстракта и 1 г пептона; ^c керамзит с 1 г спор; ^d Керамсит, содержащий 0,3 г говяжьего экстракта, 0,5 г пептона и 0,7 г спор.

Растворные кубики размером 50 × 50 × 50 мм отливали и отверждали в стандартной камере для отверждения при температуре 20°C и относительной влажности 90%.Через 24 часа все образцы извлекали из формы и затем хранили в том же помещении до проведения испытаний. Для каждой группы были изготовлены три набора.

Трещины были созданы программой сжимающего нагружения. Испытания на сжатие проводились с использованием системы механических испытаний (TSY-2000). Использовался режим управления перемещением со скоростью нагружения 0,1 мм/мин. Таким же образом контролировали окончательное смещение после пиковой нагрузки. Все образцы были подвергнуты циклам влажный-сухой в течение 4 недель при 20°C. Для одного цикла образцы погружали в воду на 1 час, а затем выдерживали в условиях окружающей среды (20°C, относительная влажность 60%) в течение 11 часов.

2.5. Оценка самовосстановления

Эффективность самовосстановления оценивалась следующим образом.

2.5.1. Механические испытания

Испытания на сжатие проводились с использованием одной и той же системы механических испытаний, при этом записывалась прочность на сжатие каждого образца. При этом образовались трещины. Через 28 дней после заживления прочность на сжатие была снова проверена при тех же условиях. Коэффициент восстановления прочности определяли как прочность на сжатие образца после заживления, деленную на прочность неповрежденного образца: где — прочность на сжатие при первой нагрузке (МПа) и — прочность на сжатие после самовосстановления (МПа).

2.5.2. Испытания на водопоглощение

Поскольку водопоглощение является одним из показателей долговечности, для оценки долговечности образцов после самовосстановления было проведено испытание на капиллярное водопоглощение. Кубики строительного раствора помещали в печь при 70°С и сушили до тех пор, пока их потеря массы не составляла менее 0,1% между двумя измерениями с интервалом в 24 часа. После сушки образцы погружали в воду на глубину 80 ± 2 мм. Это было сделано при температуре 20°C и относительной влажности 60%. При поддержании уровня воды все экземпляры извлекали из воды каждые три минуты, сушили на поверхности полотенцем и взвешивали.Сразу же после этого измерения образцы снова погружали в воду. Процедуру повторяли до тех пор, пока вес не оставался постоянным.

2.5.3. Визуальный осмотр

Снимки поверхности образцов были сделаны до и после самовосстановления. На каждом изображении ширина и длина трещин, которые можно залечить, были проанализированы с помощью программного обеспечения для обработки изображений «Image J». Установив пороговое значение, можно отличить трещины от области без трещин. Таким образом, можно получить длину и ширину каждой трещины.

3. Результаты и обсуждение

3.1. Оптимальная предварительная обработка керамзита

Пористость положительно коррелирует с содержанием керамзита. Основным составом керамзита является кремнезем. Поэтому вначале считалось, что щелочная эрозия раствором NaOH увеличивает пористость частиц керамзита. На рис. 1 показано влияние обработки щелочным раствором на керамзит. При погружении частиц в раствор NaOH с различной концентрацией существенного увеличения содержания загрузки не наблюдается, что, возможно, связано с тем, что кремнезем керамзита малоактивен в щелочно-кремнеземной реакции.

На рис. 2 показано влияние температуры спекания на разность масс. Можно видеть, что содержание загрузки заметно увеличивалось с повышением температуры спекания, особенно когда температура превышала 400°C. Однако снижение содержания загрузки обнаружено при температуре выше 800°С. Пиковое значение наблюдается при температуре спекания 750°С.

На рис. 3 представлены СЭМ-изображения частиц керамзита при различных температурах спекания.Поры становились шире и открывались при повышении температуры, особенно при 800°С. При более высокой температуре 1000°С поры закрывались и матрица становилась значительно более плотной. С повышением температуры вязкость керамзита уменьшалась за счет увеличения количества стекловидной фазы. Вздутие живота происходило, когда мелкие поры сливались в более крупные. Это явление проявлялось от 400°С до 800°С. Однако при дальнейшем повышении температуры вязкость чрезмерно уменьшилась бы, что привело бы к усадке и конденсации спеченных изделий и, в свою очередь, к уменьшению пористости [28].

В таблице 2 показана прочность призматических образцов строительного раствора размерами 40 × 40 × 160 мм, содержащих керамзит, обработанный при различных температурах. Прочность на сжатие и прочность на изгиб образцов, содержащих керамзит, обработанных при 750 °С, составила 97,79 и 95,97 % соответственно от образцов, содержащих керамзит без термической обработки. Таким образом, можно сделать вывод, что термообработка оказывает незначительное влияние на механические свойства композитов, а оптимальная температура нагрева составляет 750°С.

35,68

Комната Температура 600 ° C 750 ° C 900 ° C

Прочность на компрессию (MPA) 36.39 33,42 35,58
прочность на изгиб (МПа) 8,10 8,32 7,77 8,48

3.2. Жизнеспособность бактериальных спор

Количество мочевины, разложившейся за 6 дней, что является показателем жизнеспособности бактерий, показано на рисунке 4. Свободные бактериальные споры проявляли самую высокую уреолитическую активность, мочевина полностью разлагалась в течение 3-4 дней. . После обработки высокощелочным раствором, имитирующим поры бетона, жизнеспособность спор резко падала, так что разложения мочевины практически не наблюдалось (почти так же, как и в стерильных условиях). Нагрузка керамзитом привела к незначительному снижению жизнеспособности спор, что привело к замедлению разложения мочевины.Эта небольшая потеря жизнеспособности была хорошо компенсирована в условиях обработки при высоком рН, поскольку мочевина все еще могла полностью разлагаться через 5 дней. На рис. 5 представлены СЭМ-изображения керамзита, загруженного спорами бактерий. Большое количество палочковидных клеток адсорбировалось на поверхности или в порах частиц керамзита. Тесты на разложение мочевины и СЭМ полностью показали, что частицы пористого керамзита обеспечивают предпочтительную микросреду для прорастания и роста бактериальных спор и, таким образом, могут защитить бактерии от условий высокого pH в бетоне.

3.3. Оценка эффективности самовосстановления

Чтобы смоделировать процесс самовосстановления, трещины сначала вводили сжимающей нагрузкой. После 28 дней инкубации эффекты самовосстановления оценивали с помощью тестов прочности на сжатие, водопоглощения и анализа изображений. На рис. 6 показано восстановление прочности на сжатие до и после самовосстановления. Сравнивая коэффициент восстановления значений прочности на сжатие, становится очевидным, что группа SN имела гораздо лучший лечебный эффект, чем другие группы.После самовосстановления коэффициент восстановления группы SN увеличился более чем на 20% по сравнению с контрольной группой.

На рис. 7 показано водопоглощение каждой группы. Результаты капиллярного водопоглощения соответствовали прочности на сжатие, что указывало на то, что поведение при транспортировке связано с механическими свойствами. Все группы имели примерно одинаковую картину. По сравнению с контрольной группой количество водопоглощения уменьшилось примерно на 30% для группы SN.

На рис. 8 показан рисунок трещины до и после самозалечивания.Поскольку для групп C, N и S не наблюдается явного осаждения CaCO ₃, отображаются только изображения группы C. Напротив, почти все трещины были запечатаны и залечены обильными белыми осадками для группы SN.

В таблице 3 представлены результаты заживления трещин. Средняя ширина и максимальная ширина трещин, которые можно залечить, составляли около 36 мкм мкм и 56 мкм мкм для контрольной группы. Группы N и S показывают несколько лучшие показатели, чем контрольная группа, в отношении ширины трещин, которые можно залечить; однако процент заживления трещин составил всего около 10% среди этих трех групп.Значительное повышение эффективности залечивания трещин было достигнуто при одновременной загрузке керамзита бактериями и питательными веществами. Трещины до 273 мкм м могут быть залечены, а степень закрытия трещин составила 86% по истечении 28 дней.

Group Среднецелевая ширина трещин ( μ m) Максимальная заживленная ширина трещин ( μ м) процент кровяной трещины

C C 36 ± 4 56 ± 4 6 ± 4 6 ± 4

N 70509 N 70 ± 34 124 ± 20 16 ± 11

S 46 ± 15 111 ± 13 7 ± 3 7 ± 3

Sn 153 ± 58 273 ± 42 86 ± 5 86 ± 5

для групп S и SN BACTERIA были включены в керамзите и позволил производить CaCO ₃ , в то время как для групп C и N могло происходить аутогенное заживление. Мы обнаружили, что эффективность заживления сильно зависит от способа загрузки. При загрузке бактерий только в носителях наблюдалась низкая эффективность заживления, даже ниже, чем в контроле. Возможно, это связано с тем, что в системе самовосстановления использовались споры вместо живых клеток. Споры могут не прорасти без присутствия поблизости некоторых органических веществ. Кроме того, некоторые клетки могут еще больше разрушаться и повреждать поверхность раздела между частицами керамзита и пастообразной матрицей.Когда органика была загружена вместе с бактериями, хотя трещины не могут быть полностью залечены, максимальная ширина трещин, которые могут быть залечены, составляла около 0,3 мм. Еще одно преимущество заключалось в том, что негативного воздействия органических питательных веществ на бетонную матрицу можно было избежать, если питательные вещества загружались в носители.

4. Выводы

Термическая обработка вместо пропитки NaOH может повысить пористость керамзита, что, таким образом, улучшит иммобилизационную способность. Оптимальная температура нагрева составила 750°С, что приводит к наибольшему наполнению и незначительному снижению механической прочности.Частицы керамзита создают предпочтительную микросреду для бактериальных спор, что позволяет сохранить жизнеспособность спор в процессе разложения мочевины.

Когда питательные вещества и бактериальные споры включаются в частицы керамзита, питательные вещества становятся хорошо доступными для клеток, и можно наблюдать значительный лечебный эффект. Коэффициент восстановления прочности на сжатие увеличился более чем на 20%, а коэффициент водопоглощения снизился примерно на 30% по сравнению с контролем. Коэффициент залечивания трещин достигает 86%, а максимальная ширина залеченных трещин была близка к 0.3 мм.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в связи с публикацией данной статьи.

Благодарности

Авторы хотели бы выразить благодарность за финансовую поддержку этого исследования со стороны Национального фонда естественных наук Китая (51378011), Шанхайского фонда естественных наук (17ZR1441900) и Национальной ключевой программы исследований и разработок Китая ( 2016YFC0700802).

Глава 4. Трещины. Петрографические методы исследования затвердевшего бетона: Петрографическое руководство, июль 2006 г.

Предыдущая | Содержание | Далее

4.1 ОБЗОР

Трещины в HCC могут иметь несколько причин (см. ACI 201.1R и ACI 224.1R): пластическая усадка, осадка, усадка при высыхании, термические напряжения, химические реакции, атмосферные воздействия (замораживание и оттаивание, смачивание и высыхание, нагрев и охлаждение), коррозия армирование, плохие методы строительства (например, повторный отпуск), строительные перегрузки, ошибки в проектировании и деталях, а также внешние нагрузки. Для наших целей рассматриваются девять типов трещин:

Микротрещины.

Сумасшествие.

Масштабирование.

Трещины, вызванные недостаточным содержанием воздушных пустот.

Трещины, вызванные расслоением арматуры.

Трещины, вызванные химической реакцией.

Трещины, вызванные усадкой при высыхании.

Трещины, вызванные термическим изменением объема.

Трещины, вызванные пластической усадкой.

4.2 ТИПЫ ТРЕЩИН

4.2.1 Микротрещины

Термин микротрещины включает все очень мелкие трещины в любом направлении на поверхности или в массе бетона, которые не видны невооруженным глазом, но могут быть видны с помощью увеличительного стекла или микроскопа.Микротрещины часто крайне трудно заметить на текстурированной поверхности кладочного материала. Глава 8 содержит инструкции по наблюдению и регистрации микротрещин.

4.2.2 Растрескивание

Растрескивание представляет собой мелкие, очень неглубокие трещины, возникающие на открытой поверхности бетонной укладки. Обычно его не видно, когда наблюдатель находится в движении в транспортном средстве. Это происходит, когда тонкий поверхностный слой значительно усаживается по отношению к внутренней массе бетона и может быть результатом чрезмерного содержания пасты или воды в поверхностном слое или быстрого высыхания. Трещины обычно имеют очень мелкий рисунок, при этом отдельные центральные участки без трещин обычно не превышают 50 мм в поперечнике. Должна быть зарегистрирована глубина трещин крейза. Поверхностные слои с высоким содержанием пасты также могут препятствовать подъему просачивающейся воды, удерживая ее непосредственно под поверхностью. Если поверхностный слой отслаивается, обычно на глубину около 3 мм, это можно назвать отслоением бумаги . Нижняя сторона любых отслоившихся чешуек бетона должна быть проверена на предмет наличия чистых зерен песка и гидроксида кальция, которые указывали бы на попадание просачивающейся воды, и слепков кристаллов льда, которые указывали бы на замерзание до затвердевания.

4.2.3 Масштабирование

Накипь представляет собой локальное отслоение или отслаивание раствора на поверхности и может быть классифицирована как легкое (без воздействия крупного заполнителя), среднее (глубина от 5 до 10 мм), сильное (глубина от 11 до 20 мм) или очень сильное ( > 20 мм в глубину) (ACI 201. 1R). Образование накипи обычно связано со слабым поверхностным слоем, подверженным физическому воздействию циклов замораживания и оттаивания или химических веществ против обледенения.

4.2.4 Трещины, вызванные циклами замерзания и оттаивания при критическом насыщении бетона

Бетон, которому не хватает либо достаточной прочности (зрелости), либо адекватной системы воздушных пустот, будет ламинарным растрескиванием, если он будет критически насыщен и подвергнут циклам замораживания и оттаивания (см. рис. 26 и 80).Ухудшение обычно происходит снаружи внутрь в виде прогрессирующего образования отложений.

4.2.5 Трещины, вызванные коррозией арматуры

Коррозия и связанное с этим расширение арматуры вызовет поперечное растрескивание в плоскости, в которой расположена арматура. Обычно высокий pH бетона защищает арматурную сталь от окисления. Пассивирующее действие бетона на сталь можно свести на нет введением ионов хлора или карбонизацией пасты, окружающей арматуру. Таким образом, бетон между арматурой и внешней поверхностью элемента служит барьером для проникновения ионов хлора или углекислого газа. В строительных планах должна быть указана толщина бетонного покрытия, обычно от 50 до 68 мм. Трещины, идущие от открытых поверхностей к уровню арматуры, могут значительно снизить эффективность защитного бетона в качестве барьера, особенно если трещины охватывают обширную площадь. Считается, что бетон имеет только глубину защиты от дна трещин до арматуры (см. рис. 27 и 28).

4.2.6 Трещины, вызванные химической реакцией

Могут происходить химические реакции между компонентами бетона (заполнителями и пастой) и ионными частицами в растворе в бетонной массе. Растрескивание в результате AAR обсуждается в главе 10.

4.2.7 Трещины, вызванные усадкой при высыхании

Термин усадка при высыхании обычно используется в связи с усадочным растрескиванием, которое происходит после того, как HCC достигла окончательного схватывания и между заполнителем и пастой образовалась определенная степень сцепления. После окончательного схватывания бетона паста ведет себя как хрупкий материал.

Большинство HCC демонстрируют признаки усадки при высыхании. Растрескивание можно свести к минимуму благодаря хорошему мастерству, правильному подбору смеси и выполнению достаточного количества швов вскоре после затвердевания. В шовном бетоне могут образовываться неконтролируемые трещины, если швы не были сформированы достаточно рано, не работают должным образом или усадка в затвердевшем состоянии чрезмерна. Ожидается, что в непрерывно армированном ГСС образуются очень узкие, довольно равномерно расположенные поперечные трещины.Трещины допускают изменение объема бетона при сушке и изменении температуры.

4.2.8 Трещины, вызванные термическим изменением объема

Термическое воздействие на объем бетона может вызвать растрескивание с характером, аналогичным усадке при высыхании, и фактически термическое воздействие и воздействие высыхания часто возникают одновременно. Коэффициент теплового расширения (КТР) бетона является пропорциональной функцией КТР составляющих его материалов. Поскольку обычные заполнители значительно различаются по КТР, они, следовательно, оказывают значительное влияние на КТР бетона (Scanlon and McDonald, 1994; Lane, 1994).

Термическое растрескивание является основной проблемой при укладке массивного бетона, если теплота гидратации не контролируется и допускается возникновение большой разницы температур между внутренним ядром и охлаждающей внешней оболочкой укладки. В тонких элементах, таких как тротуары и настилы мостов, термическое растрескивание, скорее всего, создаст проблемы, когда бетон подвергается большим колебаниям температуры в течение первых нескольких дней после укладки. Такие эффекты наиболее выражены в сильно армированных конструкциях, таких как непрерывно армированные бетонные покрытия и настилы; однако они могут представлять серьезные проблемы для гладких покрытий со швами, если в результате образуются трещины в середине плиты.Программное обеспечение HIPERPAV, опубликованное FHWA, позволяет прогнозировать потенциальные проблемы термического растрескивания дорожных покрытий (FHWA, 2003).

4.2.9 Трещины, вызванные усадкой пластика

Пластическая усадка — это форма усадки при высыхании, которая происходит, когда HCC не затвердевает и ковкий, а связь между компонентами материала очень слабая. Растрескивание при пластической усадке вызвано чрезмерным испарением воды с поверхности бетона из-за неправильной процедуры отверждения бетона в климатических условиях, существующих во время укладки (см. приложение B и Lerch, 1957; Price, 1982; and Scott, Lane). и Вейерс, 1997).Пластическая усадка происходит в первые несколько часов после установки до окончательного затвердевания (когда скорость испарения превышает скорость кровотечения). На этой стадии ГЦК имеет некоторые свойства твердого тела, но не существует заметной связи между частицами заполнителя и цементным тестом. Этот тип растрескивания также называется ранним растрескиванием или утренним растрескиванием , последнее потому, что бетон, который был уложен утром, а затем подвергался дневной сушке, проявляет этот тип растрескивания (см. рис. 33–40).

Растрескивание вследствие пластической усадки часто происходит в высококачественных HCC, когда отверждение не проводится быстро или надлежащим образом и не принимаются соответствующие меры для предотвращения чрезмерного испарения. Пластическое растрескивание не обязательно ухудшает внутреннее качество бетона. При условии, что бетон был надлежащим образом отвержден влагой, дефект носит скорее косметический характер, за исключением ситуаций, когда бетон предназначен для защиты арматуры.

Форма раннего растрескивания, при которой трещины располагаются непосредственно над сталью, может возникнуть, когда глубина покрытия арматуры мала (Прайс, 1982; Дахил, и др., 1975). Это растрескивание напрямую связано с усадкой и оседанием бетона на стали, когда сбрасываемая вода покидает бетон и объем пасты уменьшается. Это может сопровождаться выделением крупного заполнителя из пасты. Как и в случае ГЦК с более низким значением массы тела на см, это состояние усугубляется засушливыми атмосферными условиями. Признаки этого типа разлома можно увидеть на внутренней поверхности образцов этих ГЦК. Этот тип растрескивания обычно называют осадочным растрескиванием или осадочным растрескиванием (ACI 224R).

Иногда в ГЦК могут быть серьезные кровоточащие каналы, которые можно спутать с растрескиванием при пластической усадке. Тем не менее, при внимательном рассмотрении такие сливные каналы явно свидетельствуют о том, что они являются водными путями, в то время как пластические усадочные трещины явно свидетельствуют о том, что они раскрылись в результате усадки бетона. Отводные каналы представляют собой ряды водяных пустот, вызванных восходящим движением воды затворения по мере оседания мелких твердых частиц. Такие череды пустот могут встречаться в ГЦК с высоким значением w/см.Некоторые формы трещин при пластической усадке могут иметь зоны таких чередований пустот. В ГЦК с низкой массой на сантиметр неполная консолидация может привести к образованию складок и скоплению пустот. Трещины, возникающие в ГЦК, обычно можно отличить по характеру связанных с ними пустот и внешнему виду поверхностей излома (имеющих признаки либо хрупкой, либо пластической деформации) (см. раздел 4.3).

В необычных и экстремальных случаях быстрого испарения, вызывающего высыхание HCC перед отверждением, может произойти следующее:

Карбонизация поверхности и связанная с ней усадка могут иметь место, когда относительная влажность на поверхности падает намного ниже состояния насыщения.

Поскольку поверхностная паста теряет влагу в результате испарения, негидратированный цемент может концентрироваться в слабой, тонкой поверхностной зоне.

Это признаки экстремальной сушки, которые обычно не проявляются в ГСС, подверженных растрескиванию при пластической усадке. Отсутствие этих признаков у HCC, проявляющего пластическое растрескивание, не означает, что он не подвергался вредным условиям сушки во время или вскоре после укладки.

4.3 РАЗЛИЧИЕ МЕЖДУ РАСКРЫТИЕМ ОТ УСАДКИ ПЛАСТИКА И СУШКА УСАДКА ТРЕКИНГ

4.3.1 Обзор

Для транспортных отделов и других покупателей бетона, размещенного подрядчиком (или другим агентством), часто важно различать раннее растрескивание при пластической усадке и хрупкое растрескивание, которое может возникнуть из-за структурного напряжения или поздней усадки при высыхании. Подрядчик обязан предотвратить обезвоживание (и последующее растрескивание) свежего бетона, которое может произойти, когда ветер, низкая влажность или и то и другое способствуют быстрому высыханию. ГЦК с низким значением массы тела на см (0.40 или менее) и бетоны, модифицированные латексом, более склонны к такого рода разрушениям, чем бетоны с высоким соотношением В/см. Когда можно показать, что растрескивание вызвано тем, что подрядчик не воздержался от укладки бетона во время неблагоприятных погодных условий, не использовал достаточные методы для предотвращения высыхания, или и то, и другое, подрядчик может быть обязан предоставить новую поверхность или принять более низкую оплата.

Обычное эмпирическое правило в литературе таково: если трещины проходят через частицы заполнителя и вызывают их разрушение, растрескивание не следует считать пластическим растрескиванием.Многие наблюдатели называют любую трещину, огибающую частицы заполнителя, трещиной пластической/ранней усадки. Это может быть по ошибке. Могут быть и другие причины, по которым трещина идет вокруг частиц заполнителя.

Некоторые заполнители более хрупкие, чем другие, и некоторые из них могут треснуть во время окончательной укладки и отделки. Можно судить о трещине как о более поздней по критерию разбитого заполнителя, когда в действительности частица заполнителя как раз имела зону ослабления в плоскости трещины, а трещина была ранней трещиной.Исследуемый образец (поперечное сечение трещины) представляет собой очень маленькую часть трещины. Внутренняя часть поверхности трещины представляет собой очень маленькую, нерепрезентативную часть трещины.

Трещины, которые преимущественно проходят вокруг частиц заполнителя, указывают на то, что связь между заполнителем и пастой была слабым местом во время возникновения трещин. Связь может быть слабой по одной из следующих причин:

Незрелый бетон.

Избыток воды или воздушных пустот на поверхности заполнителя.

Покрытие на поверхности заполнителя.

Ca(OH) ₂ на границе раздела паста-заполнитель, который растворялся из-за просачивания воды или растворов, таким образом, ослабляя связь в конце срока службы бетона.

Таким образом, необходимо, чтобы критерий для принятия решения о том, что конкретная трещина является трещиной пластической усадки, был больше, чем тот факт, что трещина огибает частицы заполнителя.

4.3.2 Аналогия с глиняными материалами

Разницу между растрескиванием при усадке при высыхании и растрескиванием при пластической усадке можно объяснить, используя аналогию с глиняными материалами.

Твердые хрупкие материалы (растрескивание при усадке при высыхании) : Рассмотрим разбитый керамический предмет (гончарные изделия) или камень. Если все части можно найти и собрать вместе, материал прочно заполнит то же пространство, что и первоначальный объект. Любые внутренние пустоты почти всегда можно распознать либо по их форме, либо по характеру внутренней поверхности (отличной от поверхности излома). При наличии всех сколов выражением трещины на поверхности твердого хрупкого материала будет тонкая острая линия.

Если материал представляет собой песчаную глину, которая была обожжена в печи («обжиг» аналогичен затвердеванию бетона), все поверхности с трещинами соединятся вместе, если все фрагменты сохранились и нет воздушных карманов. Если сцепление и прочность на разрыв керамики такие же прочные, как прочность на растяжение песка, то трещина раздробит песок, и поверхности трещин аккуратно и полностью вернутся друг к другу. Если песка много большая прочность на растяжение, чем у обожженной керамики, любые трещины, возникающие в материале, скорее всего, будут обходить песчинки.

Эта логика может быть прямо экстраполирована на трещины в отвержденных HCC, отвержденных модифицированных латексом HCC и многих других дорожных материалах. В случае этих материалов общий тип пустот, а также характер и блеск внутренней части пустот должны быть тщательно изучены, чтобы их можно было распознать на пути любой изучаемой трещины.

Возможно, макротрещина на поверхности катания HCC, которая первоначально представляла собой тонкую острую линию, стала шире из-за абразивного воздействия движения.Следует изучить ход трещины ниже поверхностного выражения. Следует проявлять осторожность, чтобы экстраполировать доказательства в свете всех соответствующих фактов, включая возраст укладки, интенсивность движения, соответствующие погодные условия, а также прочность и общее состояние бетонной укладки.

Податливые материалы (растрескивание при пластической усадке) : Теперь рассмотрим трещину, вызванную отрывом куска пластилина или другого подобного материала. Из-за пластичной природы материала могут быть небольшие «перемычки» материала, перекрывающие трещину, будет деформация сторон трещины, и две стороны трещины не смогут быть соединены вместе. без изменения формы стенок трещины.Трещина такого рода начинается на открытой поверхности. В случае незатвердевшего HCC это самая сухая часть. Здесь трещина самая широкая, потому что источником является поверхность, а напряжение наибольшее, так как сверху нет сцепления, чтобы противостоять разрыву. Края трещины часто закруглены назад. Если материал представляет собой керамическую глину и материал был обожжен в печи в растрескавшемся состоянии, в готовом изделии будет очевидно, что две внутренние поверхности трещины не соединится вместе.Если материал — ковкая супесь, то трещина пойдет вокруг песка и поверхности трещин покажут, что деформация произошла, пока материал был пластичным.

Это полностью аналогично ситуации с растрескиванием при пластической усадке в HCC . Трещина возникает, когда материал является пластичным, а затем «запекается» (форма сохраняется) за счет продолжающейся гидратации цемента и полного отверждения HCC .

4.3.3 Процедуры

Различие между растрескиванием при усадке при высыхании и растрескиванием при пластической усадке представляет собой пятиэтапную процедуру, как показано в таблице 12.

Таблица 12. Методика различения пластического и усадочного растрескивания.

Изучите место пересечения боковых стенок образца с поверхностью изнашивания.

Изучите изнашиваемую поверхность образца.

Изучите выражение трещины на всех вырезанных, зачищенных и притертых поверхностях и сфокусируйтесь на самой трещине.

Осмотрите внутреннюю поверхность трещины.

При необходимости изучите типы пустот, присутствующих в других областях ГЦК, и сравните их поверхность с различными типами поверхностей внутри трещины.

Исследование пересечения боковых стенок образца с изнашиваемой поверхностью : Растрескивание вследствие пластической усадки может произойти до или сразу после выравнивания поверхности и создания текстуры изнашиваемой поверхности. В этих случаях может случиться так, что один или несколько представленных образцов могут показать, что раствор был нанесен на вершину трещины. Иногда части пробки строительного раствора выпадают или откалываются от образца во время отбора керна и обращения с ним.Ясно, что пробка является явным признаком раннего растрескивания при пластической усадке (см. рис. 33).
Если растрескивание произошло непосредственно перед текстурированием, создание изнашиваемой поверхности естественным образом заполнило бы трещину раствором (см. рис. 34). Если растрескивание произошло после текстурирования и было замечено рабочими, возможно, были предприняты преднамеренные усилия по исправлению дефекта.

Рис. 33. Пластическая усадочная трещина замазана растворной заливкой поверх 100-мм сердечника.
Раствор
был нанесен на вершину этой группы трещин до того, как бетон затвердел. Позже бетон треснул в том же месте. Из-за отсутствия блокировки новая трещина повторяет границы раствора. В правой части снимка находится углубление на поверхности, где до того, как была сделана фотография, была утрачена строительная пробка. (Этот образец пришлось склеить, чтобы можно было сделать фотографию.)

Рис. 34. Растрескивание при пластической усадке произошло до формирования текстуры поверхности.

Дефект был скрыт за счет отделочных работ, в ходе которых на трещину наносился незатвердевший раствор.

Исследование изнашиваемой поверхности образца : С помощью микроскопа найдите признаки, определяющие трещину. Проверьте наличие каких-либо особенностей, которые укажут на природу трещин. Если можно получить фотографии изнашиваемой поверхности сразу после растрескивания, но до того, как поверхность изнашивается в результате любого движения, можно увидеть небольшие перемычки материала, протянувшиеся через трещину, что указывает на растрескивание вследствие пластической усадки (см. рис. 35 и 36).

Изучите выражение трещины на всех вырезанных, зачищенных и притертых поверхностях и сфокусируйтесь на трещине : Если вы видите какие-либо небольшие мостики пасты, которые связывают две стороны вместе, или если какая-либо нерастрескавшаяся частица заполнителя перекрывает трещину, плоскость трещины, существующую вокруг частицы, и заполнитель, прочно прикрепленный к затвердевшей пасте с обеих сторон, можно заключить, что трещина возникла в результате пластической усадки (см. рис. 37–39). Перемычки из пасты или заполнителя встречаются не во всех трещинах пластической усадки.Определяющей особенностью является тот факт, что стороны трещин были искажены растягивающими силами из-за усадки, которая произошла, когда ГЦК был еще ковким.
Чем больше разница между шириной трещины на поверхности износа или рядом с ней (под любой растворной пробкой) и шириной трещины на ее глубоком конце, и чем быстрее она сужается почти до нуля, тем выше вероятность трещина, вызванная пластической усадкой. V-образная форма трещины является частью искажения краев трещины, вызванного растягивающими силами.Обычно трещина представляет собой трещину пластической усадки у поверхности; однако с глубиной трещина становится более прямой, а зона слабости расширяется после окончательного схватывания за счет других форм усадки при высыхании или структурного напряжения, иногда полностью через плиту.

Траектория пластической усадочной трещины на любой вертикальной бетонной поверхности обычно весьма извилиста, поскольку она отклоняется каждым куском заполнителя. Обычно трещина вверху шире, чем внизу; однако даже на дне это не та трещина, которую можно найти в хрупкой керамике (см. рис. 40).

Пусть вас не смущает и не пугает наличие обильной дорожной грязи или грязи, образовавшейся в результате бурения керна. Эта грязь может казаться слоистой и хлопьевидной, но структуры будут хрупкими.

Рис. 35. Растрескивание вследствие пластической усадки в верхнем слое бетона, модифицированного латексом (вид сверху на сердечник (небольшие нити латекса перекрывают трещину)).

Линейки градуированы в миллиметрах.

Трещина показывает искажение, сопровождающее растрескивание при растяжении в незакаленной среде.Этот образец был собран до того, как движение разрушило эти хрупкие сооружения.

Рис. 36. Растрескивание при усадке пластика: небольшие мостики из латексной пасты соединить стороны трещины.

Линейки градуированы в миллиметрах.

Рис. 37. Небольшой мостик пасты через трещину, вызванную усадкой, которая произошла, когда обычный бетон на портландцементе не затвердел (керн 100 мм, дорожное покрытие справа).

Правила градуированы в дюймах.

Эти маленькие мостики иногда можно найти на сломанных, распиленных, зачищенных или притертых поверхностях.

Рис. 38. Перемычка из пасты через пластиковую усадочную трещину: перемычка крупным планом.

Правила градуированы в дюймах.

Рис. 39. Извилистая траектория пластической усадочной трещины в не полностью отделившемся бетоне.

Легко себе представить, как мало мостов из бетона образуется, когда система трещин такого рода растягивается дальше.Узкие микротрещины подчеркнуты тушью. Размер образца примерно 100 мм от верха до низа.

Осмотр внутренней поверхности трещины : Отложить любые деструктивные процедуры до тех пор, пока не будет изучена вся поверхность и не будут определены любые воздушные пустоты. Затем разбейте HCC ударом молотка в области, удаленной от трещины, и осмотрите полученную поверхность. В наиболее распространенном случае трещины, образовавшейся в области, не включающей трещину пластической усадки, внутренняя поверхность будет состоять из множества крошечных угловатых плоскостей, за исключением внутренней части воздушных полостей.Иногда может быть закругленная поверхность частицы заполнителя или слепок частицы заполнителя; однако большая часть поверхности будет представлять собой набор плоскостей.
Разбейте HCC по трещине и осмотрите внутреннюю поверхность. Обычно внутренняя поверхность трещины, образовавшейся в результате пластической усадки, состоит из мельчайших шариков цементного теста. Поверхность пасты внутри трещины не похожа на растрескавшуюся поверхность. Скорее, паста появляется, как можно было бы представить, как если бы, когда стороны трещины больше не соприкасались, мельчайшие полоски пасты на мгновение перекрыли трещину, а затем, когда предел прочности на растяжение стрингеров был превышен, стрингеры слились в крошечные шарики.

Навигация по записям

Добавка к бетону для гидроизоляции: Гидроизоляционные добавки в бетон: особенности, требования, применение
Свая железобетонная забивная: Железобетонные забивные сваи — Арт-Бетон производство ЖБИ, продажа бетонов и строительных смесей в Санкт-Петребурге и ЛенОбласти

Добавить комментарий Отменить ответ
Ваш адрес email не будет опубликован.
Комментарий
Имя

Email

Сайт

Рубрики

Блок

Дверные перемычки

Колонна

Несущие колонны

Перемычка

Плита

Разное

Раствор

Ригель

Строительные блоки

Строительные плиты

Строительные растворы

Строительные ригели

Уроки строительства

2019 © Все права защищены.

[an error occurred while processing the directive]