Расчет несущей способности фундамента: Пример 6.2. Расчет основания фундамента по несущей способности

Содержание

Пример 6.2. Расчет основания фундамента по несущей способности

Опубликовал admin | Дата 8 Ноябрь, 2018

 

 

Требуется проверить основание под фундамент по несущей способности.

На фундамент действуют силы: вертикальная Fv = 260 кН и горизонтальная Fh = 70 кН, а также момент М = 60 кНм. Размеры фундамента: b × l = 1,8 × 1,9 м. Глубина заложения фундамента: d = 1,4 м. Сооружение относится ко 2 классу надежности.

spravkidoc.ru

В основании залегает суглинок со следующими характеристиками:

γ = γ’ = 17,2 кН/м3; IL = 0,4; φ1 = 20°; с1 = 13 кПа.

Решение

Эксцентриситет приложения нагрузки:

e = M/Fv =  60/260 = 0,23 м.

Приведенная ширина фундамента по формуле:

b’ = b — 2eb = 1,8 — 2× 0,23 = 1,34 м.

Приведенная длина фундамента по формуле:
l’ = l = 0,9 м.

Отношение приведенной длины фундамента к его проведенной ширине:

η = l’/ b’ = 0,9 / 1,34 = 0,67.

при η < 1 для расчета коэффициент принимается η = 1.

Коэффициент ξγ по формуле:
ξγ = 1 — 0,25/η = 1 — 0,25/1,0 = 0,75.

Коэффициент ξq  по формуле:
ξq = 1 + 1,5/η = 1 + 1,5/1,0 = 2,5.

 

Коэффициент ξc  по формуле:
ξc = 1 + 0,3/η = 1 + 0,3/1,0 = 1,3.

Проверка условия: tg δ < sim φ1; 0,27 < 0,34 — условие выполнено, следовательно, возможно вести дальнейший расчет по формуле.

В случае, если условие не выполняется, то формула применяться не может. В этом случае необходимо производить расчет по схеме плоского сдвига.

Коэффициент Nγ = 0,82.

Коэффициент N

q = 3,64.

Коэффициент Nc = 7,26.

Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания по формуле:

Nu = b’l'(Nγξγb’γ1 + Nqξqb’γ1‘d + Ncξcb’c1)

Nu = 1,34×0,9(0,82×0,75×1,34×17,2 + 3,64×2,5×17,2×1,4 + 7,26×1,3×13) = 429 кН.

Коэф. надежности по назначению γn = 1,15.

Коэф. условий работы грунта γc = 0,9.

Проверка условия: F ≤ γcFun;

260 кН < 0,9×429/1,15 = 335,7 кН — условие выполнено, несущей способности основания достаточно.

 

 

Примеры:

 

Расчет несущей способности фундамента в осушенном и не осушенном грунте

В данной статье основное внимание уделяется определению несущей способности по [1] , приложение D, а также различению «осушенного» и «недренированного» состояния грунта.

Пример: Колонна навесная с фундаментной плитой

Для того, чтобы показать различия, выполним расчет фундаментной плиты маятниковой опоры.

Pисунок 01 — Маятниковая опора

К колонне применяются четыре загружения, собственный вес, дополнительная нагрузка, снег и ветер. Значения нагрузок показаны на следующем рисунке.

Pисунок 02 — Нагрузки

Сочетания нагрузок для расчета предельной несущей способности (STR/GEO) в программе RFEM создаются автоматически по норме EN 1990 и применяются к расчетам в дополнительном модуле RF-/FOUNDATION Pro.

Ввод данных в RF/FOUNDATION Pro

Поскольку несущая способность фундаментной плиты определяется по [1] , приложение D, необходимо выбрать данную опцию в диалоговом окне «1.1 Общие данные».

Pисунок 03 — Основные данные

Размеры фундаментной плиты составляют соответственно 1,25 м и толщину t 25 см.

Pисунок 04 — Размеры фундаментной плиты

Дополнительные настройки, такие как марка бетона, размеры колонн, возможный диаметр арматуры, марка арматуры и т.д., не имеют значения в данной статье, поскольку в настройках деталей были выбраны только несущая способность и расчет скольжения. Упомянутые параметры, таким образом, не являются частью расчета и для них могут быть сохранены настройки по умолчанию.

Предварительная установка параметров грунта имеет решающее значение для определения несущей способности. Мы можем задать их в «Профиле грунта». В этой связи стоит упомянуть более раннюю техническую статью , в которой подробно объясняется, как ввести профиль грунта и определить несущую способность для слоистых грунтов с осушенными грунтовыми условиями.

В нашем случае расчет производится с одним постоянным параметром грунта под основанием фундамента. Применим следующие параметры грунта:

Гравий, гравийно-песчано-глинистая смесь (GC)
γ = 21,0 кН/³
φk = 35,0 °
c ‘k = 0,007 МН/м²
cuk = 0,040 МН/м²

Важно отметить, что модуль RF/FOUNDATION Pro по умолчанию отображает только применяемые параметры. Это зависит от того, были ли в диалоговом окне «1.1 Общие данные» выбраны «осушенные» или «недренированные» условия грунта. Если флажок «Показать только используемые параметры» не установлен, то отображаются все параметры слоя грунта.

Pисунок 05 — Параметры грунта

Решающие опорные реакции и моменты

Опорные силы образующегося CO4 определяют несущую способность. Сочетание нагрузок задано следующим образом:

Формула 1

12 · CO4 = 1,35 · G  1,50 · Q  0,75 · S  0,90 · W

Полученные опорные реакции показаны на рисунке ниже.

Pисунок 06 — Решающие опорные реакции в CO4

Различия между «осушенным» и «неосушенным»

Термины «консолидированный» и «неконсолидированный» в RF-/FOUNDATION Pro также можно интерпретировать как «осушенный» и «недренированный». Перед тем как начать расчет пользователь должен выбрать и проверить, как будет произведен расчет несущей способности фундамента — в соответствии с уравнением (D.1) или (D.2).

Pисунок 07 — Выбор «Слив» и «Без дренажа»

В общем случае предполагается, что увеличение нагрузки поглощается или передается структурой почвы (в условиях осушения). В случае недренированных грунтовых условий, увеличение напряжения в грунте поглощается не структурой грунта, а поровой водой, которая находится под избыточным давлением (недренированное состояние).

Несущая способность в не осушенном грунте

Устойчивость к разрушению грунта в рыхлых условиях определяется по [1] , Приложение D, уравнение. (D.1) для:

Формула 2

RA’ = π  2 · cuk · bc · sc · ic  q


где
A’ = полезная площадь основания B’ ⋅ L’
cuk = общее сцепление недренированного грунта
bc = коэффициент наклона основания
sc = коэффициенты формы фундамента
ic = коэффициент наклона нагрузки
q = внешнее давление либо давление нагрузки на уровне подошвы фундамента

При указанных настройках для расчета возникают следующие промежуточные результаты:

A’ = 1,5404 м²
bc = 1,00, поскольку в RF-FOUNDATION Pro всегда предполагается горизонтальное положение грунтового шва.
sc = 1,197
ic = 0,963
q = 0,005 кН/м²

Если его подставить в (D.1), то нормативное сопротивление нагрузке Rk/A ‘равно:

Формула 3

RA’ = π  2 · 0,040 МН/m² · 1,197 · 0,963  0,005 МН/m²

Таким образом, расчетное значение несущей способности равно:

Формула 4

RkA’γR,v = 0,242 МН/m²1,40 = 0,173 МН/m²

Pисунок 08 — Подробные результаты расчета несущей способности фундамента

Несущая способность фундамента в осушенном грунте

Поскольку определение несущей способности для дренированного грунта объяснялось в предыдущей статье , уравнение (D. 2) здесь не повторяется.

В данном случае несущая способность для осушенного грунта равна:

Формула 5

RkA’γR,v = 1,124 МН/m²1,40 = 0,803 МН/m²

Заключение

В данном примере показано влияние выбора «осушенных» или «недренированных» условий грунта в диалоговом окне 1.1 на определение несущей способности согласно EN 1997-1, приложение D. На практике в большинстве случаев предполагаются условия осушенной почвы.

Кроме того, RF-/FOUNDATION Pro предлагает выбор между двумя подходами, а также возможность выполнить тематическое исследование с осушенными и недренированными условиями, если условия грунта неясны.

Кроме определения несущей способности, параметр «осушенный» или «недренированный» также влияет на расчет защиты от скольжения и определение сопротивления скольжению. Более подробная информация доступна в разделе «Скольжение» в главе 3 руководства RF-FOUNDATION Pro .

Не удается найти страницу | Autodesk Knowledge Network

(* {{l10n_strings. REQUIRED_FIELD}})

{{l10n_strings.CREATE_NEW_COLLECTION}}*

{{l10n_strings.ADD_COLLECTION_DESCRIPTION}}

{{l10n_strings.COLLECTION_DESCRIPTION}} {{addToCollection.description.length}}/500 {{l10n_strings.TAGS}} {{$item}} {{l10n_strings.PRODUCTS}} {{l10n_strings.DRAG_TEXT}}  

{{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}

{{l10n_strings. LANGUAGE}} {{$select.selected.display}}

{{article.content_lang.display}}

{{l10n_strings.AUTHOR}}  

{{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

{{$select.selected.display}} {{l10n_strings.CREATE_AND_ADD_TO_COLLECTION_MODAL_BUTTON}} {{l10n_strings.CREATE_A_COLLECTION_ERROR}}

Формула несущей способности фундаментов мелкого заложения при землетрясении

%PDF-1. 4 % 1 0 объект > эндообъект 2 0 объект > эндообъект 3 0 объект > эндообъект 4 0 объект > эндообъект 5 0 объект > эндообъект 6 0 объект > эндообъект 7 0 объект > эндообъект 8 0 объект > эндообъект 9 0 объект > эндообъект 10 0 объект [ нулевой ] эндообъект 11 0 объект > эндообъект 12 0 объект > эндообъект 13 1 объект > поток 2002-04-02T08:19:20-06:002004-07-12T09:45:30-05:00Acrobat Distiller 5.0 (Windows) Маеда, Ю.; Ирие, Т.; Йокота, ЯсуюкиAcrobat PDFMaker 5.0 для формулы несущей способности фундаментов мелкого заложения во время землетрясения 002004-07-12T09:45:30-05:00Маэда, Ю.;Ирие, Т.;Йокота, Ясуюки2004-07-12T09:45:30-05:00

  • Формула несущей способности фундаментов мелкого заложения во время землетрясения
  • MTC 5: Геотехническая инженерия — Стендовые доклады
  • Eric Формула несущей способности фундаментов неглубокого заложения во время землетрясенияMTC 5: Геотехническое проектирование — Стендовые доклады конечный поток эндообъект 19 0 объект > эндообъект 20 0 объект > эндообъект 21 0 объект > эндообъект 22 0 объект > эндообъект 23 0 объект > эндообъект 25 0 объект > /PageMode /UseOutlines /АкроФорм 26 0 Р /StructTreeRoot 27 0 R /PieceInfo > >> /LastModified (D:20020402081926) /МаркИнфо > /Контуры 29 0 R /FICL: Enfocus 21 0 R >> эндообъект 26 0 объект >/Кодировка >>> /DA (/Helv 0 Tf 0 г ) >> эндообъект 27 0 объект > эндообъект 29 0 объект > эндообъект 30 0 объект > эндообъект 31 0 объект > эндообъект 32 0 объект > эндообъект 33 0 объект > эндообъект 34 0 объект > эндообъект 35 0 объект > эндообъект 36 0 объект > эндообъект 37 0 объект > эндообъект 38 0 объект > эндообъект 39 0 объект > эндообъект 40 0 объект > эндообъект 41 0 объект > эндообъект 43 0 объект > эндообъект 47 0 объект > эндообъект 48 0 объект > эндообъект 49 0 объект > эндообъект 50 0 объект > эндообъект 51 0 объект > эндообъект 52 0 объект > эндообъект 55 0 объект > эндообъект 56 0 объект > эндообъект 57 0 объект > эндообъект 60 0 объект > эндообъект 61 0 объект > эндообъект 178 0 объект > эндообъект 179 0 объект > /ProcSet [ /PDF /текст ] /ExtGState > >> эндообъект 180 0 объект > эндообъект 181 0 объект > эндообъект 182 0 объект > эндообъект 183 0 объект > поток Hbd`ad`dd 0p70

    Определение несущей способности мелкозаглубленных фундаментов без использования аппроксимации суперпозиции

    1. Решения по предельному расчету несущей способности ленточных фундаментов в сейсмических условиях

    2. Влияние грунтовых вод на несущую способность мелкозаглубленных ленточных фундаментов

    3. Аналитическая оценка влияния механизмов разрушения на коэффициент несущей способности Nγ для гладкие ленточные фундаменты

    4. Приближенное решение для оценки предельной несущей способности гладких ленточных фундаментов на тяжелом грунте

    5. Предельная несущая способность ленточных и круговых фундаментов по степенному критерию текучести по методу напряженных характеристик

    6. Сейсмическая несущая способность ленточных фундаментов на волокнисто-армированном зернистом грунте

    7. Унифицированное решение верхней границы несущей способности несущая способность неглубоких жестких ленточных фундаментов в целом с учетом дилатативности грунта

    8. Предельная сейсмическая несущая способность и механизмы разрушения ленточных фундаментов, расположенных рядом с откосами

    9. Предельная нагрузка ленточных анкеров в однородном связно-фрикционном грунте

    10. Предельная несущая способность мелкозаглубленных ленточных фундаментов клиновым методом

    11. Упрощенные формулы сейсмической несущей способности мелкозаглубленных ленточных фундаментов

    12. Анализ надежности сейсмической несущей способности ленточного фундамента методом стохастических линий скольжения

    13. Численное исследование пассивных давлений грунта с использованием уравнения Кеттера

    14. Коэффициент несущей способности N γ ленточных фундаментов на грунте c–ϕ–γ методом характеристик

    15. Расчет коэффициента несущей способности Н γ

    16. Несущая способность ленточных оснований в несвязном грунте при внецентренных и наклонных нагрузках

    17. Обсуждение применения эмпирических формул для расчета предельной несущей способности

    18. Расчет несущей способности методом характеристик

    19. Нижние расчеты несущей способности внецентренно нагруженных оснований в несвязном грунте

    20. Численное исследование несущей способности двух пересекающихся ленточных оснований на песках

    21. Параметры линейной прочности Мора-Кулона из нелинейных массивов горных пород Хука-Брауна

    Frontiers | Метод расчета для оптимизации несущей способности двухслойного глиняного фундамента на основе анализа верхнего предела

    1 Введение

    В области геотехнического проектирования расчет предельной несущей способности фундаментов всегда был большой проблемой (Terzaghi and Peck 1967; Дэвис и Букер, 1974; Чен, 1975; Гриффитс, 1982; Михаловски и Лей, 1996), со значительными последствиями для подземного пространства и инженерной безопасности.Анализ предельных значений верхней границы, основанный на механике пластической механики, представляет собой мощный подход к расчету предельной несущей способности фундаментов (Лямин и Слоан, 2002 г. ; Хуанг и Цинь, 2009 г.; Осман, 2019 г.; Шамлу и Имани, 2020 г.). Он в основном состоит из конечного элемента предельного анализа и подхода предельного анализа, основанного на дискретизации жесткого блока с точки зрения различных подходов к дискретизации, используемых в расчетной модели. Этот метод не требует введения слишком большого количества допущений, имеет строгую теоретическую основу и имеет преимущества при расчете несущей способности фундамента.

    В последнее время многие исследователи предложили метод предельного анализа конечного элемента с верхней границей решения несущей способности фундамента путем объединения пластической механики теории предельного анализа и метода конечных элементов (Alkhafaji et al., 2020; Pham et al., 2020; Shamloo и Имани 2020). Подход, основанный на теореме о верхней оценке пластической механики, может компенсировать неточность теоретической основы традиционного подхода предельного равновесия. Однако это может привести к большой рабочей нагрузке и низкой эффективности расчетов, так как конечно-элементная дискретизация должна проводиться на объекте исследования, а скорость каждого узла элемента считается неизвестной величиной. Кроме того, большое количество неизвестных величин и высокая степень свободы усложняют процесс расчета. В целом, его широкое внедрение и применение в сложной практической инженерии будет сложной задачей (Wang et al., 2019; Wang et al., 2020).

    В подходе к анализу предельной несущей способности фундамента, основанном на дискретизации жестких блоков, при предположении, что скорость соседнего блока соответствует совместимости скоростей, а скорость поверхности раздела удовлетворяет уравнению связи принципа связанного потока, поле скоростей скользящее тело сначала получают путем рекурсии поля скоростей скользящей массы при рекурсии, а затем решают предельную нагрузку в соответствии с уравнением функционального равновесия, согласно которому диссипация внутренней энергии равна внешней работе.Подход также предполагает допущение касательного направления относительной скорости и может решить проблему введения значительного количества допущений в традиционном подходе предельного равновесия.

    В этом исследовании оптимизированная математическая модель несущей способности фундамента была построена непосредственно в соответствии с теоремой о верхней границе вместо принятия идеи о введении значительного количества допущений в традиционном подходе предельного равновесия.Таким образом, задача о несущей способности фундамента может быть преобразована в задачу оптимизации решения. На основании этого было предложено решение верхней границы анализа предельной несущей способности фундамента (FLU) для определения несущей способности фундамента с использованием решателя нелинейного математического программирования. При этом был предложен принцип определения интервала значений наиболее опасной глубины проскальзывания двухслойного глиняного основания путем изучения влияния различных глубин на несущую способность двухслойного глиняного основания.Аналогичным образом был предложен расчетный подход итеративной оптимизации с использованием дихотомии для несущей способности двухслойного глиняного фундамента для достижения цели достижения минимальной несущей способности фундамента. Кроме того, на математическом примере доказана рациональность предлагаемого метода.

    2 Расчет предела несущей способности фундамента Верхнее решение (FLU)

    2.1 Дискретизация жесткого блока

    Как показано на рисунке 1, в этом исследовании предлагается усовершенствованный дискретный подход жесткого блока, который может автоматически генерировать модель разделения на блоки на основе геологических данных. условия и режим разрушения фактического фундамента.С помощью сегмента интерфейса или набора блоков, составляющих систему блочного разделения, модель системы блочного разделения может быть определена следующим образом:

    {V=L1 L2…Lj…Lhl-1LhlV=B0B1 B2…Bk…Bhb-1Bhb(1)

    , где j — порядковый номер сегментов интерфейса в системе блочного разделения; hl – общее количество интерфейсных сегментов в системе блочного разделения; hl′ – общее количество всех участков интерфейса, исключая земную поверхность; k — порядковый номер блоков в системе блочного деления; hb – общее количество блоков, содержащихся в шликерной массе; B1~Bhb – механизмы отказа; и B0 указывает на грунт без пластического разрушения.

    РИСУНОК 1 . Улучшенная модель жесткого блочного деления.

    Вектор нормали в сегменте интерфейса определяется как облегчающий создание оптимизированной математической модели решения верхней границы предельного анализа в системе блочного деления. Кроме того, ниже кратко представлен подход к вычислению вектора внутренней нормали.

    Любой блок Bk в системе блочного деления может быть образован серией узлов или интерфейсных сегментов, расположенных последовательно, как показано ниже в уравнении.2

    {BK=ak1,ak2…aki…akh2−1,akh2BK=ak1ak2…akiaki+1…akh2−1akh2(2)

    где aki – вершины, составляющие многоугольник BK и расположенные по часовой стрелке, а последняя точка многоугольник BK совпадает с первой точкой, или akh2=ak1, что обеспечивает замыкание многоугольника; i — порядковый номер вершины; h2 — общее количество вершин; а akiaki+1 — это сегмент интерфейса.

    Внутренний вектор нормали сегмента линии интерфейса akiaki+1 получается с использованием уравнения 3и.

    mki=(aki+1−aki)×(aki−aki−1)×(aki+1−aki)/|mki|(3i)

    , где mki — вектор внутренней нормали akiaki+1 сегмента интерфейса в блок БК.Вектор нормали, рассчитанный с использованием приведенного выше уравнения в граничном сегменте, всегда указывает на внутреннюю часть многоугольника, независимо от направления вращения вершины, и уникален в геометрическом пространстве. Кроме того, как показано на рис. 2, внутренние векторы нормалей интерфейса, разделяемые двумя соседними блоками, равны по величине и противоположны по направлению.

    РИСУНОК 2 . Определение вектора нормали в сегменте интерфейса.

    2.2 Система переменных

    Переменные, используемые в модели оптимизации решения верхней границы несущей способности фундамента, состоят из предельной несущей способности ( P ), скорости VBk(VBxk,VByk) каждого блока в системе разделения на блоки , а промежуточная переменная относительной скорости Vj(VTj,VNj) участка интерфейса введена для упрощения оптимизационного решения. Для описания направленных характеристик интерфейсной силы на всех интерфейсах устанавливается локальная система координат с направлением сегмента в качестве положительной оси и вектором направления в качестве tj. Как показано на рисунке 3, ось N перпендикулярна сегменту границы с вектором направления nj=lz×tj, где lz=(0,0,1). Затем относительная скорость границы раздела может быть выражена с помощью уравнения. 3ii:

    {VTj=VTj∗tjVNj=VNj∗nj(3ii)

    РИСУНОК 3 .Общие подходы к представлению силы на границе раздела двух соседних блоков.

    В блоке направление локальной системы координат в Bk должно быть определено с использованием вектора внутренней нормали сегмента интерфейса Lj, как показано в уравнении. 4:

    {VTki=VTj∗tj∗(nj·mki)VNki=VNj∗nj∗(nj·mki)(4)

    Когда nj и mki направлены в одном направлении, тогда nj·mki=1. Когда nj и mki направлены в противоположные стороны, тогда nj·mki=−1. В соответствии с этим определением векторы направления локальных координат, установленные на общем интерфейсе l12, противоположны друг другу для двух соседних блоков (таких как B6 и B8 на фиг. 3).В этом случае требуется только набор переменных V12(VT12,VN12) на общем интерфейсе l12 для описания характеристик действующей силы между равными по величине и противоположными по направлению блоками.

    Очевидно, что переменные, требуемые системой переменных, установленной этим методом, меньше конечного элемента предельного анализа. Основные причины следующие: 1) количество блоков после блочной дискретизации меньше количества конечных элементов; 2) метод в этой статье основан на блочном интерфейсе, конечный элемент предельного анализа основан на узлах и должен учитывать ситуацию с перекрывающимися узлами, а количество блочных интерфейсов меньше, чем количество узлов.

    2.3 Уравнения ограничений

    В соответствии с теоремой предельного анализа о верхней границе уравнения ограничений включают связанное правило потока, уравнения совместимости скоростей и уравнения функционального равновесия.

    2.3.1 Связанное правило потока

    Относительная скорость границы раздела также должна соответствовать связанному правилу потока, или угол между относительной кинематической скоростью и границей раздела должен быть равен внутреннему углу трения φj:

    Чтобы лучше описать характеристики |VTj| и уменьшить сложность поиска решения по оптимизации, две промежуточные переменные, VTaj и VTbj, вводятся и определяются следующим образом:

    {|VTj|=VTaj+VTbjVTj=VTaj−VTbjVTaj>0VTbj>0VTajVTbj=0(6) 5 можно переписать следующим образом:

    VNj=tan⁡φj(VTaj+VTbj)(7)

    Решение с верхней границей, предложенное Chen et al. (2003), например, предположили, что направление VTjVTj на нижней поверхности скольжения определено. Однако рациональность предположения о направлении VTj на границе раздела блоков не может быть гарантирована в некоторых сложных инженерных задачах. Кроме того, необоснованные предположения о направлении могут привести к неточным результатам. Направление VTj в предлагаемом подходе определяется непосредственно через оптимизацию, а не через предположения, что теоретически является более строгим.

    2.3.2 Условие совместимости скоростей

    Смежные блоки должны удовлетворять условию совместимости скоростей, то есть треугольник скоростей состоит из относительной скорости границы раздела и скорости двух соседних блоков и может быть выражен математически следующим образом:

    {VNj=(Vj1−Vj2)·njVTj=VTaj−VTbj=(Vj1−Vj2)·tj(8)

    , где Vj1 и Vj2 — блоки, ограниченные общим сегментом интерфейса lj. В Vj1 вектор внутренней нормали внутреннего сегмента интерфейса lj равен mj1=nj.В Vj2 вектор внутренней нормали внутреннего сегмента интерфейса lj равен mj1=-nj. Что касается сегмента границы, Vj2=VB0=(0,0,0) на поверхности скольжения Vj=Vj1, как показано на рисунке 4.

    РИСУНОК 4 . Диаграмма совместимости скоростей.

    2.3.3 Уравнение функционального равновесия

    Согласно соответствующему закону течения диссипация внутренней энергии на многоугольнике интерфейса Lj может быть выражена как:

    E1=∑j=1hl′|VTj|cjlj=∑j=1hl′( VTaj+VTbj)cjlj(9)

    , где cj и lj — сила сцепления и длина сегмента интерфейса Lj соответственно.

    Сила тяжести, действующая на блок, равна

    , где G — вектор направления силы тяжести, принимая (0, −9,81, 0) в целом, а dk — плотность блока, Bk.

    Внешняя работа равна

    , где Qi — внешняя нагрузка, включающая неизвестные переменные, такие как несущая способность фундамента (P) и перекрывающая нагрузка q; i – порядковый номер внешней нагрузки; hq – общее количество внешних нагрузок; Vi — скорость блока, в котором находится Qi.

    На этой основе можно получить уравнение функционального равновесия для всей массы шликера:

    ∑j=1hl'(VTaj+VTbj)cjlj=∑k=1hbVk·Gdk+∑i=1hqQi·Vi(12)
    2.
    3.4 Другие ограничения

    Чтобы гарантировать, что блоки не встраиваются, относительная нормальная скорость также должна удовлетворять уравнению ограничений (1.11). 13:

    2.4 Модель оптимизации

    В соответствии с теоремой о верхней границе несущая способность фундамента, рассчитанная по любому виду разрушения, удовлетворяющему ограничениям, больше реальной несущей способности фундамента. Чем меньше расчетная несущая способность фундамента, тем ближе она к реальному решению. Таким образом, целевая функция модели оптимизации состоит в том, чтобы минимизировать уравнение несущей способности.14. Целевая функция (уравнения 5, 6, 9, 14) как стандартные модели оптимизации условий ограничений показаны на рисунке 5.

    РИСУНОК 5 . Модель оптимизации.

    2.5 Проверка уравнения для несущей способности фундамента

    Для фундаментов с негравитированной средой Прандтль-Рейсснер предполагает, что основание фундамента полностью гладкое с режимом разрушения (как показано на рис. 6A), и уравнение расчета для предельной несущей способности задано, с использованием характеристического подхода:

    {P=qNq+cNcNq=tan2(π4+φ2)eπ⁡tan⁡φNc=(Nq−1)cot⁡φ(15)

    , где Nq — коэффициент давления грунта для вышележащей нагрузки q; Nc – коэффициент давления Земли; c – сцепление грунта.

    РИСУНОК 6 . Режим отказа Прандтля-Рейснера и жесткий дискретный блок. (A) Режим отказа Прандтля-Рейсснера. (B) Дискретные модели жесткого блока с φ=0° и φ=30°

    Как показано на рисунке 6B, дискретная модель жесткого блока генерируется автоматически в соответствии с геометрическим соотношением в режиме разрушения (когда углы трения в грунтовой массы 0° и 30°). Затем создается оптимизированная математическая модель для получения предельной несущей способности фундамента с гравийной средой при различных параметрах (табл. 1).Для простого фундамента с гравийной средой результаты расчетов, полученные с помощью предложенного в данной работе ГПЗ, согласуются с теоретическим решением, что свидетельствует о рациональности предложенного подхода.

    ТАБЛИЦА 1 . Сравнение предельной несущей способности и характеристических параметров при различных углах внутреннего трения.

    3 Исследование диапазона значений глубины оползания двухслойного глиняного основания

    Несущая способность двухслойного глиняного основания трудно поддается расчету.Многие исследователи проводили аналитические исследования по этому поводу. Чтобы лучше представить преимущества жесткого дискретного блока в этом исследовании, режимы скольжения, подобные тем, которые использовались Прандтлем-Рейсснером и Терцаги, отдаются на усмотрение твердого тела, как показано на рисунке 7. Коэффициент глубины скольжения H/b на рисунке 7 – глубина слоя; h/b – глубина скольжения. Точная блочная дискретная модель может быть получена по характеристикам режима скольжения путем определения h/b и автоматически сгенерирована с использованием предложенного подхода; c1/c2 – отношение сил сцепления верхнего и нижнего грунта; hb – количество блоков.

    РИСУНОК 7 . Расчетная модель несущей способности двухслойного глиняного фундамента.

    Для определения диапазона значений глубины проскальзывания двухслойных глиняных фундаментов исследовано влияние глубины проскальзывания hb на несущую способность фундамента при различных сочетаниях c1c2=1, c1c2<1(0,2,0,25,0,33,0,5), c1c2>1(2,3,4,5), а Hb=0,2、0,5、1,0、1,5, как показано на рисунке 8. По результатам расчета:

    1) При c1c2=1 задача расчета несущая способность двухслойных глиняных фундаментов сводится к задаче расчета несущей способности однородных и несвязных оснований.Коэффициент несущей способности фундамента Pc1b сначала уменьшается, а затем увеличивается с увеличением hb, достигая минимального значения 5,14 при hb=0,71, что является теоретическим решением Прандтля.

    2) При c1c2<1 и Hb<0,71(Hb=0,2、0,5) происходит местное разрушение верхнего слоя грунта из-за его низкой прочности.

    3) При c1c2<1 и Hb>0,71(Hb=1,0、1,5) закон изменения до достижения слоистой границы раздела Hb такой же, как и у однородного основания, и Pc1b достигает минимального значения 5,14 при hb =0. 71. Низкое значение Pc1b не может быть получено в диапазоне нижнего грунта, потому что прочность нижнего грунта больше прочности верхнего грунта по мере увеличения hb. В этом случае его можно считать равномерным основанием.

    4) При c1c2>1 и Hb<0,71(Hb=0,2、0,5) коэффициент несущей способности фундамента сначала уменьшается, а затем увеличивается с hb. Кроме того, минимальное значение будет отставать из-за меньшей прочности нижнего грунта, hb>0,71.

    5) При c1c2>1 и Hb<0.71 (Hb=1,0、1,5), по обеим сторонам Hb можно увидеть нисходящий и восходящий тренд с двумя отчетливыми впадинами. При реальном поиске следует сравнивать значения Pc1b, соответствующие двум впадинам, при этом меньшая из них используется в качестве предельной нагрузки.

    РИСУНОК 8 . hb−Pc1b. Изгиб. (А) с1с2=1, (Б) с1с2>1, (С) с1с2>1.

    В соответствии с диапазоном значений hb, полученным в приведенных выше результатах (Таблица 2), уменьшение диапазона поиска при расчете предельной нагрузки может повысить эффективность расчета.

    ТАБЛИЦА 2 . Диапазон глубины скольжения.

    4 Оптимизированный метод расчета несущей способности двухслойного глиняного фундамента

    На основе таблицы 2 и FLU предлагается оптимизированный метод расчета несущей способности двухслойного глиняного фундамента. Предлагаемый подход сначала рассчитывает диапазон глубины проскальзывания в соответствии с таблицей 2, а затем получает окончательную глубину проскальзывания и несущую способность фундамента, используя дихотомию в итерации. На рис. 9 показан конкретный процесс.

    РИСУНОК 9 . Оптимизирован подход к расчету несущей способности двухслойного глиняного фундамента. (A) Блок-схема, (B) Итеративное решение с использованием дихотомии

    Как показано на рисунке 9, L (min, max) — это модель оптимизации итеративного решения с использованием дихотомии, где min — это минимум начальный интервал итерации, а max — максимальное значение начального интервала итерации. FLU (hb) — предельная несущая способность, соответствующая глубине проскальзывания hb (полученная с помощью верхней границы решения предельного анализа), FLU(Δhb)=FLU(hb)−FLU(hb+Δ) и Δ= 0.001 – шаг анализа расчета.

    Различные подходы к расчету оптимизации несущей способности двухслойного глиняного фундамента используются для расчета предельной нагрузки при различных сочетаниях c1c2 и Hb в соответствии с несущей способностью двухслойного глиняного фундамента. В таблице 3 показаны результаты предельной нагрузки и сравнение литературы. На рис. 10 показаны типичные виды отказов, полученные в результате поиска. Как видно из результатов расчета, при c1c2<1 и Hb<0.71(Hb=0,2、0,5), локальное разрушение происходит в верхнем мягком грунте, и результат расчета находится между решением Терцаги (5.71) и решением Прандтля (5.14) однородной и агравитовой глины, что подтверждается литературными результатами. При c1c2<1 и Hb>0,71 (Hb=1,0、1,5) решения с верхней и нижней границами, рассчитанные с использованием предложенного подхода к расчету, составляют 5,14, что находится в пределах диапазона решений верхней и нижней границ, приведенных в литературе. . Рациональность предложенного подхода в определенной степени доказана.При c1c2> и Hb<0,71 (Hb=0,2、0,5) увеличивается глубина проскальзывания и быстро снижается предельная несущая способность; соответствующий коэффициент предельной несущей способности Pc1b, соответствующий Hb=0,2 и c1c2=5, равен 1,80. При c1c2> и Hb<0,71 (Hb=1,0、1,5) возможны два режима нестабильности. Во-первых, глубина погребения почвы велика в нижней мягкой почве (например, Hb = 1,5) и не сильно отличается от верхней почвы (например, c1c2 = 2, 3, 4). Нижний грунт не влияет на предельную несущую способность.В этом случае рассматривается равномерный фундамент с предельным коэффициентом нагрузки Pc1b=5,14 и глубиной проскальзывания hb=0,71. Во-вторых, слабый нижний грунт влияет на предельную несущую способность при глубоком проскальзывании. При Hb=1,5 и c1c2=5 глубина проскальзывания hb достигает 2,93.

    ТАБЛИЦА 3 . Статистика коэффициента предельной несущей способности.

    РИСУНОК 10 . Типичные режимы отказа.

    5 Заключение

    1) Сначала создается оптимизированная математическая модель на основе жесткой блочной дискретной системы с минимальной несущей способностью в качестве целевой функции, скоростью блока в качестве основной переменной и удовлетворением совместимости скоростей, связанным правилом потока, и уравнения функционального равновесия соседнего блока как основные ограничения жесткой блочной дискретной системы.Затем предлагается FLU после получения верхней границы несущей способности фундамента с помощью оптимизационного решения.

    2) Исследовано влияние глубины проскальзывания (hb) на несущую способность фундамента для сложного двухслойного глиняного основания, прежде чем предлагать диапазон значений глубины проскальзывания при различных комбинациях параметров (c1c2) и различной глубине слоев (Hb).

    3) На основании приведенных выше результатов предлагается оптимизированный подход к расчету несущей способности двухслойного глиняного фундамента путем введения итеративного решения с использованием дихотомии. Кроме того, рациональность подхода проверяется на расчетном примере.

    Заявление о доступности данных

    Первоначальные материалы, представленные в исследовании, включены в статью/дополнительный материал; дальнейшие запросы можно направлять соответствующему автору.

    Вклад авторов

    Все перечисленные авторы внесли существенный, непосредственный и интеллектуальный вклад в работу и одобрили ее для публикации.

    Финансирование

    Это исследование финансировалось Национальной ключевой программой исследований и разработок Китая (No.2018YFC0407000), Национального фонда естественных наук Китая (№ 51809289, U1965204) и Программы поддержки исследований и разработок IWHR (№ GE0199A082021, GE110145B0022021). Исследовательский проект Китайской корпорации «Три ущелья» (контракт № JG/19055J).

    Конфликт интересов

    XW и YF работали в компании PowerChina Kunming Engineering Corporation Limited, а GZ работала в компании Beijing Glory PKPM Technology Co. , Ltd.

    Остальные авторы заявляют, что исследование проводилось в отсутствие каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могут быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

    Примечание издателя

    Все утверждения, изложенные в этой статье, принадлежат исключительно авторам и не обязательно представляют претензии их дочерних организаций или издателя, редакторов и рецензентов. Любой продукт, который может быть оценен в этой статье, или претензии, которые могут быть сделаны его производителем, не гарантируются и не поддерживаются издателем.

    Ссылки

    Алхафаджи Х., Имани М. и Фахимифар А. (2020). Предельная несущая способность фундаментов из массива горных пород, подверженных действию фильтрационных сил, с использованием модифицированного критерия Хука–Брауна. Каменный мех. Рок инж. 53 (1), 251–268. doi:10.1007/s00603-019-01905-6

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Чен Дж., Инь Дж.-Х. и Ли К.Ф. (2003). Анализ верхней границы устойчивости откосов с использованием жестких конечных элементов и нелинейного программирования. Кан. Геотех. J. 40 (4), 742–752.

    Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

    Chen, WF (1975). Предельный анализ и пластичность грунта . Нью-Йорк: Научное издательство Elsevier.

    Google Scholar

    Дэвис, Э. Х., и Букер, Дж. Р. (1974). Влияние увеличения прочности с глубиной на несущую способность глин: 14F, 6R. ГЕОТЕХНИКА, В23, N4, ДЕКАБРЬ. 1973, стр. 551–563. Междунар. Дж. Рок Мех. Горная наука. Геомеханика. 11 (3), 62. doi:10.1016/0148-9062(74)91688-x

    CrossRef Full Text | Google Scholar

    Гриффитс, Д. В. (1982). «Расчет несущей способности слоистых грунтов», в сб., 4-я межд. конф. на Нум Мет.В геомеханике, Vol. 1, 163–170.

    Google Scholar

    Хуан М. и Цинь Х.-Л. (2009). Многожесткоблочные решения с верхней границей несущей способности двухслойных грунтов. Вычисл. Геотехника 36 (3), 525–529. doi:10.1016/j.compgeo.2008.10.001

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Лямин А.В., Слоан С.В. (2002). Анализ верхней границы с использованием линейных конечных элементов и нелинейного программирования. Междунар. Дж. Нумер. Анальный. Методы геомех. 26 (2), 181–216.

    Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

    Мерифилд, Р. С., Слоан, С. В., и Ю, Х. С. (1999). Жесткие решения по пластичности несущей способности двухслойных глин. Геотехника 49 (4), 471–490. doi:10.1680/geot.1999.49.4.471

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Михаловски Р.Л. и Лей С. (1996). Несущая способность оснований на двухслойных грунтах основания. Дж. Инженер-геотехник. 121 (5), 421–428.doi:10.1061/(asce)0733-9410(1995)121:5(421)

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Осман А.С. (2019). Верхние граничные решения для коэффициентов формы гладких прямоугольных оснований на трущихся материалах. Вычисл. Geotechnics 115 (ноябрь), 103177. doi:10.1016/j.compgeo.2019.103177

    CrossRef Полный текст | Google Scholar

    Фам, К. Н., Оцука, С., Исобе, К., и Фукумото, Ю. (2020). Предельная грузоподъемность жесткого основания при внецентренно наклонной нагрузке .Токио: почвы и фундаменты.

    Google Scholar

    Шамлу С. и Имани М. (2020). Решение верхней границы несущей способности горных массивов с учетом глубины залегания. Океанский инж. 218 (6), 108169. doi:10.1016/j.oceaneng.2020.108169

    CrossRef Полный текст | Google Scholar

    Терзаги, К., и Пек, Р. Б. (1967). Механика грунтов в инженерной практике . второе издание. Нью-Йорк: Уайли.

    Google Scholar

    Ван, Х.Г., Лин, К.С., Сун, П., Ли, К., и Линг, Ю.Ю. (2020). Двухмерный анализ устойчивости склонов на основе принципа максимума Пана. Бык. англ. Геология. Окружающая среда. 79 (8). doi:10.1007/s10064-020-01840-9

    CrossRef Full Text | Google Scholar

    Ван, X. , Линь, X., Ли, X., Сунь, П., и Линг, Ю. (2019). Трехмерный метод анализа устойчивости откосов, основанный на принципе максимума Пана. Оползни 17 (1). doi:10.1007/s10346-019-01303-7

    CrossRef Full Text | Академия Google

    %PDF-1.6 % 1 0 объект > эндообъект 6 0 объект /ModDate (D:20140528161219+05’30’) /Режиссер >> эндообъект 2 0 объект > поток 2014-05-28T16:12:19+05:302014-05-28T16:12:19+05:302014-05-28T16:12:19+05:30Microsoft® Word 2010application/pdf

  • PRIYAM
  • UUID:75613a5d-a8d4-4891-bf60-bc2b00f9b152uuid:1e8f4ca1-1699-4887-80f8-e5225d317392Microsoft® Word 2010 конечный поток эндообъект 3 0 объект > эндообъект 4 0 объект > эндообъект 5 0 объект > эндообъект 7 0 объект > эндообъект 8 0 объект > эндообъект 9 0 объект > эндообъект 10 0 объект > эндообъект 11 0 объект > эндообъект 12 0 объект > эндообъект 13 0 объект > эндообъект 14 0 объект > эндообъект 15 0 объект > эндообъект 16 0 объект > эндообъект 17 0 объект > эндообъект 18 0 объект > эндообъект 19 0 объект > эндообъект 20 0 объект > эндообъект 21 0 объект > эндообъект 22 0 объект > эндообъект 23 0 объект > эндообъект 24 0 объект > эндообъект 25 0 объект > эндообъект 26 0 объект > эндообъект 27 0 объект > эндообъект 28 0 объект > эндообъект 29 0 объект > эндообъект 30 0 объект > эндообъект 31 0 объект > эндообъект 32 0 объект > эндообъект 33 0 объект > эндообъект 34 0 объект > эндообъект 35 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 18 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 0 /Вкладки /S /Тип /Страница /Анноты [199 0 Р] >> эндообъект 36 0 объект > эндообъект 37 0 объект /ModDate (D:20140528154311+05’30’) /Режиссер >> эндообъект 38 0 объект > эндообъект 39 0 объект > эндообъект 40 0 объект > поток 2014-05-28T15:43:11+05:30Microsoft® Word 20102014-05-28T15:43:11+05:30Microsoft® Word 2010
  • ПРИЯМ
  • конечный поток эндообъект 41 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 20 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 11 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 42 0 объект /ModDate (D:20140528153950+05’30’) /Режиссер >> эндообъект 43 0 объект > эндообъект 44 0 объект > эндообъект 45 0 объект > эндообъект 46 0 объект > эндообъект 47 0 объект > эндообъект 48 0 объект > эндообъект 49 0 объект > эндообъект 50 0 объект > эндообъект 51 0 объект > эндообъект 52 0 объект > эндообъект 53 0 объект > эндообъект 54 0 объект > эндообъект 55 0 объект > эндообъект 56 0 объект > эндообъект 57 0 объект > эндообъект 58 0 объект > эндообъект 59 0 объект > эндообъект 60 0 объект > эндообъект 61 0 объект > эндообъект 62 0 объект > эндообъект 63 0 объект > эндообъект 64 0 объект > эндообъект 65 0 объект > эндообъект 66 0 объект > эндообъект 67 0 объект > эндообъект 68 0 объект > эндообъект 69 0 объект > эндообъект 70 0 объект > эндообъект 71 0 объект > эндообъект 72 0 объект > эндообъект 73 0 объект > эндообъект 74 0 объект > эндообъект 75 0 объект > эндообъект 76 0 объект > эндообъект 77 0 объект > эндообъект 78 0 объект > эндообъект 79 0 объект > эндообъект 80 0 объект > эндообъект 81 0 объект > эндообъект 82 0 объект > эндообъект 83 0 объект > эндообъект 84 0 объект > эндообъект 85 0 объект > эндообъект 86 0 объект > эндообъект 87 0 объект > эндообъект 88 0 объект > эндообъект 89 0 объект > эндообъект 90 0 объект > эндообъект 91 0 объект > эндообъект 92 0 объект > эндообъект 93 0 объект > эндообъект 94 0 объект > эндообъект 95 0 объект > эндообъект 96 0 объект > эндообъект 97 0 объект > эндообъект 98 0 объект > эндообъект 99 0 объект > эндообъект 100 0 объект > эндообъект 101 0 объект > эндообъект 102 0 объект > эндообъект 103 0 объект > эндообъект 104 0 объект > эндообъект 105 0 объект > эндообъект 106 0 объект > поток 2014-05-28T15:39:50+05:30Microsoft® Word 20102014-05-28T15:39:50+05:30Microsoft® Word 2010
  • ПРИЯМ
  • конечный поток эндообъект 107 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 18 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 1 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 108 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 18 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 2 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 109 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 18 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 3 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 110 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 18 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 4 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 111 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 18 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 5 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 112 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 19 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 6 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 113 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 19 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 7 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 114 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 19 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 8 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 115 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 19 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 9 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 116 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 19 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 10 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 117 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 20 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 12 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 118 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 20 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 13 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 119 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 20 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 14 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 120 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 20 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 15 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 121 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 20 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 16 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 122 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 20 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 17 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 123 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 20 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 18 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 124 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 21 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 19 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 125 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 21 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 20 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 126 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 21 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 21 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 127 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 21 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 22 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 128 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 21 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 23 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 129 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 22 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 24 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 130 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 22 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 25 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 131 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 22 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 26 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 132 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 22 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 27 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 133 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 22 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 28 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 134 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 23 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 29 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 135 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 23 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 30 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 136 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 23 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 31 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 137 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 23 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 32 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 138 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 23 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 33 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 139 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 24 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 34 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 140 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 24 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 35 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 141 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 24 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 36 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 142 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 24 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 37 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 143 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 24 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 38 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 144 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 25 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 39 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 145 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 25 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 40 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 146 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 25 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 41 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 147 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 25 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 42 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 148 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 25 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 43 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 149 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 26 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 44 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 150 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 26 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 45 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 151 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 26 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 46 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 152 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 26 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 47 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 153 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 26 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 48 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 154 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 27 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 49 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 155 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 27 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 50 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 156 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 27 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 51 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 157 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 27 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 52 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 158 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 27 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 53 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 159 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 28 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 54 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 160 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 28 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 55 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 161 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 28 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 56 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 162 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 28 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 57 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 163 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 28 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 58 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 164 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 29 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 59 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 165 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 29 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 60 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 166 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 29 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 61 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 167 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 29 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 62 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 168 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 29 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 63 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 169 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 30 0 Р /Ресурсы > /Шрифт > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Повернуть 0 /StructParents 64 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 170 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 30 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 65 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 171 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 30 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 66 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 172 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 30 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 67 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 173 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 30 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 68 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 174 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 31 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 69 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 175 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 31 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 70 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 176 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 31 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 71 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 177 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 31 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 72 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 178 0 объект > /MediaBox [0 0 612 792] /Родитель 31 0 Р /Ресурсы > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /Повернуть 0 /StructParents 73 /Вкладки /S /Тип /Страница >> эндообъект 179 0 объект /ModDate (D:20140528161110+05’30’) /Режиссер >> эндообъект 180 0 объект > эндообъект 181 0 объект > эндообъект 182 0 объект > эндообъект 183 0 объект > эндообъект 184 0 объект > эндообъект 185 0 объект > эндообъект 186 0 объект > эндообъект 187 0 объект > эндообъект 188 0 объект > эндообъект 189 0 объект > поток 2014-05-28T16:11:10+05:30Microsoft® Word 20102014-05-28T16:11:10+05:30Microsoft® Word 2010
  • ПРИЯМ
  • конечный поток эндообъект 190 0 объект > поток HWێ6} T\

    Несущая способность матового фундамента

    Что такое несущая способность матового фундамента?

    Связной грунт – В несвязном грунте матовое основание не разрушается при сдвиге. Например, несущая способность ростверка шириной 6 м, заложенного на глубину 3 м в песчаной залежи, имеющей относительную плотность, соответствующую SPT N-значению 10, составляет около 700 кН/м 2 , что чрезвычайно высок. В таком случае фундамент может испытать чрезмерную осадку или даже разрушиться до того, как будет достигнуто опорное давление порядка, указанного выше. Это означает, что несущая способность ростверка в песках определяется осадкой, за исключением случая, когда песчаная залежь очень рыхлая, т.е.е. исправленное значение SPT меньше 5,

    Большинство конструкций в песках могут выдерживать неравномерную осадку около 3/4 максимально допустимой осадки. Этот факт послужил основанием для проектирования неглубоких фундаментов в песках. По сравнению с насыпным фундаментом дифференциальная осадка в матовом фундаменте намного меньше, поскольку мат перекрывает рыхлые карманы и линзы грунтовых отложений. Установлено, что при одинаковой интенсивности нагружения и состоянии грунта дифференциальная осадка в матовом фундаменте составляет примерно 1/2, чем в насыпном фундаменте. Этот факт говорит о том, что максимальное давление осадки или заживления в случае матового фундамента может быть принято как удвоенное значение, присвоенное насыпному фундаменту.

    Согласно Teng (1962) безопасная несущая способность может быть получена по результатам испытаний SPT.

    Из критериев разрушения при сдвиге чистая безопасная несущая способность определяется по формуле:

    q нс = 0,02N 2 BR W1 + 0,06(100 + B 2 )D f R W2   ——0—-(1) 07

    При критериях осадки 25 мм безопасное опорное давление составляет

    д н/д = 1.75(N-3)R W1   ———-(2)

    Где B = меньший размер фундамента

    D f = Глубина фундамента

    N = скорректированное значение SPT

    R W1 , R W2 = поправочные коэффициенты уровня грунтовых вод

    Где q ns и q na выражены в тоннах/м 2

    Было обнаружено, что уравнение Тенга для несущей способности, основанное на допустимой осадке, является консервативным, и поэтому предлагается использовать соотношение, предложенное Пеком и др. (1974).Отношение:

    q н/д = 22R W N   ———-(3)

    Приведенное выше уравнение применимо к

    . Если значение N после надлежащей коррекции меньше 5, плот будет невозможен. Песок либо уплотняют, либо предусматривают глубокий фундамент. Для значений N больше 50 приведенное выше уравнение дает консервативные результаты. Значение q na относится к допустимой осадке 50 мм, для других значений допустимой осадки необходимо выполнить линейную интерполяцию.

    Связной грунт – В связном грунте результирующая предельная ударопрочность на основе критериев разрушения при сдвиге определяется по уравнению Скемптона, которое составляет:

       ———- (4)

    Где, N c — коэффициент несущей способности ленточного фундамента на поверхности и принимается равным 5. C u — прочность на сдвиг в недренированном состоянии, D f , B и L — высота, ширина и длина фундамента. соответственно. Безопасная несущая способность определяется по формуле:

       ———-(5)

    Где, F – коэффициент безопасности. Коэффициент запаса прочности не должен быть меньше 3 для нормальных условий нагрузки и 2 для экстремальных условий нагрузки.

    Величина в приведенном выше уравнении представляет собой давление на высоте основания фундамента, превышающее давление, создаваемое окружающей надстройкой. Если Q — общая нагрузка, приложенная к основанию плота из-за статической нагрузки и временной нагрузки, общее давление на основание равно Q/A, где A — площадь плота.

    С точки зрения полезной несущей способности полное давление составляет

        ———-(6)

    Где

    — удельный вес грунта, а D f — глубина фундамента.Таким образом, мы можем записать чистое допустимое давление на подшипник как:

       ———- (7)

    Следовательно, коэффициент безопасности можно записать как:

       ———- (8)

     

    Если плот находится на глубине D f так, что вес вынутого грунта становится равным общей приложенной нагрузке, коэффициент запаса становится бесконечным, т. е.

    . В таком случае плотный фундамент называется «плавающим фундаментом», где общая нагрузка на основание плота полностью компенсируется весом вынутого грунта.Однако на практике невозможно получить полностью компенсированный плот, возможно, из-за неопределенностей, связанных с оценкой нагрузок или действием надбавки.

    Коэффициент запаса не уменьшается пропорционально увеличению нагрузки. По сравнению со скоростью увеличения нагрузки снижение запаса прочности происходит очень быстро. Кроме того, ошибка в оценке нагрузок (LL + DL) оказывает большее влияние на коэффициент запаса прочности для слабого грунта, чем для прочного.

    Глубина фундамента плота для получения желаемого коэффициента безопасности определяется методом проб и ошибок.Однако сходимость происходит очень быстро, если предполагается разумное значение D и B.

    Расчет безопасной несущей способности грунта на площадке|Разжижение|Значения SBC

    Безопасная несущая способность грунта:-

    Первое испытание, которое необходимо выполнить перед началом строительства, – это безопасная несущая способность грунта. Это предварительное испытание, которое следует проводить перед возведением любой конструкции. Рекомендуется проверять безопасную несущую способность грунта во всех точках основания.

    Что такое безопасная несущая способность грунта?

    Надежная несущая способность грунта Полевые испытания проводятся для проверки способности грунта выдерживать нагрузки. Давайте рассмотрим пример маленького пластикового стула. Этот маленький пластиковый стул сделан для детей и может выдерживать нагрузку 10 кг. Допустим, если на него сядет взрослый человек, то Кресло сломается. Тот же случай применим к грунту. Если к грунту приложена большая нагрузка, чем его сопротивление, то грунт начинает смещаться или разрушаться, что приводит к осадкам.Для обеспечения безопасности конструкции на площадке в разных точках рассчитывается безопасная несущая способность грунта и в соответствии с этим осуществляется выбор основания.

    Максимальная нагрузка на единицу площади, которую грунт может нести без каких-либо перемещений или осадок, обозначается как «Надежная несущая способность грунта».

    Формула безопасной несущей способности грунта:-

    Предельная несущая способность грунта:-

    Точка, в которой грунт начинает смещаться, называется предельной несущей способностью грунта.

    Например: Возьмите резиновую ленту и растяните ее в противоположных направлениях. Резиновая лента обладает эластичностью, которую она может вернуть в исходное положение. Если вы начнете растягивать его больше, он может сломаться в определенной точке, эта точка известна как конечная точка резиновой ленты, где она теряет свою эластичность и не возвращается в исходное положение.


    То же самое можно применить к грунту. Почва имеет предельную несущую способность, при которой она может выдерживать нагрузку до определенной точки.После этого Почва начинает смещаться (Поселения). Эта точка называется Предельная несущая способность грунта.

    Предельная несущая способность грунта зависит от типа грунта и атмосферных условий.

    Коэффициент безопасности зависит от типа конструкции и обычно находится в диапазоне от 2 до 3. Для высотных конструкций мы выбираем FOS 3.

    Безопасная несущая способность грунта Процедура испытания:-

    Ну, так много теории объяснили, как найти безопасную несущую способность грунта.  Среди них метод падающего груза является самым простым и надежным тестом.

    Метод падающего груза:-

    Этот метод является полевым испытанием на безопасную несущую способность почвы.

    1. Сначала выкопайте котлован необходимой глубины. (желательно равной глубине фундамента)
    2. Возьмите квадратный куб известного веса и размеров.
    3. Теперь бросьте квадрат-куб на яму с известной высотой.
    4. Измерьте отпечаток на ямке квадратным кубом с помощью линейки.
      (Для получения точных результатов бросьте куб несколько раз на одну и ту же яму и рассчитайте среднюю глубину отпечатков «d».) 120 см
      Глубина вдавливания = 0,8 см;
      Площадь поперечного сечения (A) = 20 см 2 ; Коэффициент безопасности = 2

      Предельная несущая способность [UR] = [0,6 x 120]/0,8 = 90 кг

      Безопасная несущая способность грунта = 90 / [20 x 2] = 2,25 кг/см 2

      Зачем рассчитывать безопасную несущую способность грунта перед началом строительства:-

      Из приведенного выше рисунка видно, что здание обрушено только с одной стороны. Происходит осадка с одной стороны здания, из-за чего здание перевернулось на одну сторону, но не рухнуло.

      Причина этого: Безопасная несущая способность грунта достаточна в одной части здания, но недостаточна в другой. Рекомендуется проверить SBC грунта во всех точках опоры, чтобы преодолеть разжижение грунта. А идеальный тип фундамента выбирают, проверяя безопасную несущую способность грунта.

      Безопасная несущая способность (SBC) Значения для различных типов грунтов:-

      Тип грунта Значение SBC
      Мягкая, влажная или илистая глина5 кг / см 2 2
      черный хлопок земля 1,5 кг / см 2
      Свободные гравий
      2,5 кг / см 2
      Compacted Clay 4,5 кг / см 2
      Мягкие породы 4,5 кг / см 2
      Compacted Gravel 4,5 кг / см 2
      Hard Rocks
      (гранит)
      33 кг / см 2
      Крупный песок 4. 4 кг / см 2 2
      Средний песок 2.45 кг / см 2
      Прекрасный песок 4,45 кг / см 2

      Это вероятные значения, которые используются только только для предварительного проектирования. Фактическая безопасная несущая способность грунта рассчитывается с использованием указанных кодов МС.

      НРАВИТСЯ НА FACEBOOK

      Для мгновенных обновлений Присоединяйтесь к нашей трансляции WhatsApp. Сохраните наш контакт WhatsApp +919700078271  как  Civilread  и отправьте нам сообщение » ПРИСОЕДИНЯЙТЕСЬ »

      Никогда не пропустите обновление. внизу справа и разрешить уведомления.Следите за обновлениями!
      Civil Read Желаем вам всего наилучшего в будущем..
      Поделись с друзьями | Делиться — значит заботиться 🙂

      РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ГРУНТА ФУНДАМЕНТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ DMT

      ФАНЬ Сянъян, МО Цюньхуань, ЧЖАН Цзихун, СЯ Цюнь. 2005: РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ГРУНТА ФУНДАМЕНТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ДМТ. ЖУРНАЛ ИНЖЕНЕРНОЙ ГЕОЛОГИИ, 13(1): 94-99.

      Цитата: ФАНЬ Сянъян, МО Цюньхуань, ЧЖАН Цзихун, СЯ Цюнь.2005: РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ГРУНТА ФУНДАМЕНТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ДМТ. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ , 13(1): 94-99.

      ФАНЬ Сянъян, МО Цюньхуань, ЧЖАН Цзихун, СЯ Цюнь. 2005: РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ГРУНТА ФУНДАМЕНТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ДМТ. ЖУРНАЛ ИНЖЕНЕРНОЙ ГЕОЛОГИИ, 13(1): 94-99.

      Цитата: ФАНЬ Сянъян, МО Цюньхуань, ЧЖАН Цзихун, СЯ Цюнь.2005: РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ГРУНТА ФУНДАМЕНТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ДМТ. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ , 13(1): 94-99.
      • 1.

        Шанхайский институт геотехнических исследований и проектирования, ООО, Шанхай, 200002;

      • 2.

        Кафедра геотехнической инженерии, Университет Тунцзи, Шанхай 200092

      • Дата получения: 25 февраля 2004 г.
      • Дата регистрации изменения: 2004-04-05
      • Дата публикации: 22.01.2005
    5. Аннотация

      В этой статье представлен новый метод определения несущей способности грунта основания с использованием плоского дилатометрического теста (DMT).Путем сравнения ряда данных DMT с параметрами лабораторных испытаний, испытаний на проникновение конуса и испытаний на сдвиг лопастей из нескольких масштабных проектов в Шанхае, авторы разрабатывают эмпирические формулы для расчета несущей способности грунта основания по DMT и оценивают их точность.

    6. Ссылки

      [1] Бриан Дж. Л., Миран Дж.The f lat d ilatom eter tes. tTh e Federal H ighw ay A dm in istrat ion,1992,34~93.

      [2] M archett i S.In-s itu tests by f lat dilatometer.Journa l of theG eotechn ical Engin eering D iv is ion,A SCE,1980,106:299~321.

      [3] 陈国民.扁铲侧胀仪试验及其应用
      [J].岩土工程学报,1999,21(2):177~183.C hen G uom in.Flat d ilatom eter test and its app lication.Ch in eseJou rnal of G eotechn ical Eng ineering,1999,21(2):177~183.

    7. Proportional views

    8. .